MXPA01003445A - Sonda de medicion de presion diferencial, reductora de ruido - Google Patents

Abstract

Se propone una sonda para medir la presión diferencial, con una mejor relación señal a ruido. La sonda incluye una superficie para choques extendiéndose en el sentido longitudinal, substancialmente plana que estáconfigurada para crear un domo o cúpula de alta presión en el fluido que choca. El domo de alta presión proporciona una mayorárea de estancamiento sobre la superficie de choque para reducir el ruido durante la medición de la presión de choque. Se proporciona una superficie no para choques con aberturas no para choques con el propósito de medir una presión de no choque, de modo que se pueda calcular la presión diferencial entre la superficie para choques y la superficie no para choques.

Description

SONDA DE MEDICIÓN DE PRESIÓN DIFERENCIAL, REDUCTORA DE RUIDO ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN La industria de procesos emplea transmisores de las variables del proceso para monitorear variables del proceso asociadas con substancias como sólidos, lechadas, líquidos, vapores, y gases en las plantas química, pulpa, petróleo, farmacéutica, alimento y otras plantas de procesamiento. Las variables del proceso incluyen presión, temperatura, flujo, nivel, turbidez, densidad, concentración, composición química y otras propiedades. Un transmisor del flujo hidráulico o fluido del proceso proporciona una salida relacionada al flujo hidráulico detectado del proceso. La salida del transmisor del flujo puede comunicarse por un bucle o circuito de control del proceso a un cuarto de control, o la salida puede comunicarse a otro dispositivo del proceso de modo que el proceso puede ser monitoreado y controlado. Se conoce la medición de la velocidad del flujo hidráulico en un conducto limitado modificando la geometría interna del conducto y aplicando un algoritmo a la presión diferencial medida en el fluido afluente. La geometría del conducto tradicionalmente se cambia alterando la sección transversal del conducto, tal como con un medidor Venturi, o por la inserción dentro del conducto de un dispositivo modificador del flujo tal como una placa con orificios, o un tubo Pitot promedial o parecido . Un tubo Pitot promedial generalmente incluye un cuerpo con forma achatada que ligeramente impide el flujo hidráulico dentro del conducto. Una limitante de algunos tubos Pitot promedíales es una relación señal a ruido relativamente inferior en los datos de presión diferencial que son medidos. El "ruido" en el contexto de un dispositivo para medir la presión diferencial, tal como un transmisor de flujo, es la desviación instantánea desde una presión promedio leída desde un punto de datos a otro. El ruido generado en un tipo de tubo Pitot de un sensor o detector de presión diferencial se origina en los sensores de presión de choque en el lado de la cara corriente arriba del tubo Pitot y en los puertos de presión baja en el lado corriente abajo del tubo Pitot. Como los transmisores de presión diferencial y los sistemas de adquisición de datos se han vuelto más sofisticados y sensibles, éstos también se han vuelto más sensitivos a y están cada vez más influenciados por el ruido generado por la unidad detectora de presión. Como consecuencia, las características de ruido de los dispositivos detectores de presión diferencial, tales como transmisores de flujo, se han vuelto un factor importante en su selección y operación. Así, existe una necesidad de proporcionar un dispositivo detector de presión diferencial mejorado que tenga una mejor relación señal a ruido.

COMPENDIO DE LA INVENCIÓN Se proporciona una sonda para medir la presión diferencial con una relación señal a ruido mejorada. La sonda incluye una superficie para choques extendiéndose de forma longitudinal substancialmente plana que se configura para crear un domo de presión relativamente alta en el fluido para choques próximo a una o más aberturas para choques. El domo de presión alta proporciona una zona de estancamiento incrementada en la superficie para choques para proporcionar rápidamente una medida exacta de presión. Una superficie no para choques se proporciona con aberturas no para choques para medir una presión no para choques en un punto de estancamiento tal que pueda calcularse la presión diferencial entre la superficie para choques y la superficie no para choques.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Las Figuras 1 y 2 son vistas esquemáticas de un sistema de medición del proceso ilustrando el ámbito de las modalidades de la invención. Las Figuras 3a y 3b son diagramas en bloques del sistema de medición del proceso 12 y una sonda para medir la presión diferencial 20, respectivamente. La Figura 4 es una vista en perspectiva fragmentada de una forma "T" del cuerpo achatado de una modalidad de la invención con una porción separada para dar a conocer mejor la construcción total. La Figura 5 es una vista transversal tomada a lo largo de las líneas 3-3 de la Figura 4. Las flechas curvas muestran la dirección general del flujo hidráulico alrededor del cuerpo. La Figura ß es una perspectiva fragmentada de otra modalidad mostrando una forma del cuerpo achatado de cara plana. La Figura 7 es una vista en perspectiva fragmentada de otra modalidad ilustrando una sección transversal substancialmente en forma de "V" para el cuerpo achatado de cara plana. La Figura 8 es una vista en perspectiva fragmentada de otra modalidad, que ilustra una sección transversal substancialmente en forma de "U" para el cuerpo achatado de cara plana. La Figura 9 es una vista esquemática de un fluido afluente alrededor de la forma de la sonda para medir la presión diferencial de la Figura 4. Las Figuras 10-12 son diagramas de presión contra tiempo que ilustran la reducción de ruido de las modalidades de la invención.

DESCRIPCIÓN DETALLADA A pesar de que la invención será descrita con referencia a modalidades específicas de las sondas para medir la presión diferencial, los trabajadores expertos en la técnica reconocerán que los cambios pueden hacerse en forma y detalle sin apartarse del espíritu y alcance de la invención, los cuales se definen por las reivindicaciones anexas. La Figura 1 es una vista esquemática del sistema de control del proceso 10 ilustrando un ejemplo de un ámbito de las modalidades de la invención. El sistema de medición de la presión 12 se acopla al cuarto de control 14 (moldeado como una fuente de voltaje y resistencia) a través del bucle de control del proceso 16. El bucle 16 puede utilizar cualquier protocolo apropiado para comunicar la información del flujo entre el sistema de medición 12 y el cuarto de control 14. Por ejemplo, el bucle de control del proceso 16 opera de acuerdo con un protocolo estandarizado de la industria del proceso tal como un Highway Addressable Remote Transducer (HARTO) , FOUNDATION™ Fieldbus o cualquier otro protocolo apropiado. La Figura 2 muestra una porción separada de un contenedor hidráulico del proceso tal como una tubería, o un conducto cerrado 18 dentro del cual se instala una sonda para medir la presión diferencial 20 del tipo de tubo Pitot promedial. El cuerpo achatado 22 de la sonda 20 esta construido de acuerdo con una modalidad de la invención que será descrita en mayor detalle posteriormente en la especificación. El cuerpo achatado 22 abarca diametralmente el interior de la tubería 18. La flecha direccional 24 en la Figura 2 indica la dirección del flujo hidráulico en la tubería 18. Un múltiple o tubo colector hidráulico 26 y un transmisor de flujo 13 se muestran montados en el extremo exterior del tubo Pitot 20. El transmisor 13 incluye un sensor de presión 28 que se acopla de forma hidráulica a la sonda 20 a través de pasajes 30 (mostrados en líneas discontinuas en la Figura 2) . Las Figuras 3a y 3b son diagramas en bloque del sistema de medición de la presión diferencial 12 y la sonda para medir la presión diferencial 20, respectivamente. El sistema 12 incluye un transmisor de flujo 13 y una sonda para medir la presión diferencial 20. El sistema 12 se acopla a un bucle de control del proceso tal como un bucle 16 y se adapta para comunicar una salida de la variable del proceso relacionada a una presión diferencial del flujo hidráulico dentro de la tubería 18. El transmisor 13 del sistema 12 incluye un comunicador del bucle 32, sensor de presión 28, circuitería de medición 34, y controlador 36. El comunicador de bucle 32 se acopla a un bucle de control del proceso, tal como el bucle 16, y se adapta para comunicar sobre el bucle de control del proceso. La comunicación puede hacerse de acuerdo con cualquier protocolo estándar de la industria del proceso apropiado tal como los protocolos descritos anteriormente. El sensor de presión 28 incluye un primer y segundo puertos 38, 40 que se acoplan a un primero y segundo pleno o cámara impelente 42, 44, respectivamente, a través de pasajes 30. El sensor 28 puede ser cualquier dispositivo que tenga una característica eléctrica que cambie en respuesta a los cambios en la presión aplicada. Por ejemplo, el sensor 28 puede ser un detector de la presión capacitiva, la capacitancia del cual cambia en respuesta a la presión diferencial aplicada entre los puertos 38 y 40. Si se desea, el sensor 28 puede incluir un par de elementos sensibles a la presión tal que cada pleno se acople a su propio elemento sensible a la presión.

La circuitería de medición 34 se acopla al sensor 28 y esta configurada para proporcionar una salida de sensor relacionada al menos a una presión diferencial entre los puertos 38 y 40. La circuitería de medición 34 puede ser una circuitería electrónica que puede proporcionar una señal adecuada relacionada a la presión diferencial. Por ejemplo, la circuitería de medición puede ser un convertidor analógico a digital, un convertidor de capacitancia a digital o cualquier otra circuitería apropiada. El controlador 36 se acopla a la circuitería de medición y al comunicador del bucle 32. El controlador 36 esta adaptado para proporcionar una salida de la variable del proceso al comunicador del bucle 32, la salida esta relacionada a la salida del sensor proporcionada por la circuitería de medición 34. El controlador 36 puede ser un Dispositivo Matriz de Compuerta, Programable (Programmable Gete Array) , un microprocesador o cualquier otro dispositivo apropiado. Aunque el comunicador del bucle 32, la circuitería de medición 34 y el controlador 36 se han descrito con respecto a módulos individuales, se contempla que éstos pueden combinarse tal como en un Circuito Integrado Específico para la Aplicación (Application Specific Integrated Circuit, ASIC) .

La sonda para medir la presión diferencial 20 está acoplada al transmisor 13 por medio de pasajes 30. Así, el puerto 38 del sensor 28 esta acoplado a un primer pleno 42, mientras el puerto 40 del sensor 28 esta acoplado a un segundo pleno 44. Un "pleno" O cámara impelente es un pasaje, un canal, un tubo o similar dentro del cual el fluido de un carácter o presión particular se conduce o admite y a través del cual el fluido se conduce o transporta. El primer pleno 42 incluye una superficie para choques extendiéndose de forma longitudinal 46 con al menos una abertura para choques 48 dispuesta para comunicar presión desde la superficie para impactos 46 al puerto 38 del sensor 28. En algunas modalidades, la superficie 46 tiene un ancho en el rango de entre aproximadamente 12.7 milímetros (0.50 pulgadas) a aproximadamente 50.8 milímetros (2.00 pulgadas). Como se muestra en las Figuras 2, 4 y 5 substancialmente toda la superficie para choques 46 es normal para la dirección corriente arriba del flujo hidráulico el cual es indicado por la flecha 24. Como se puede ver en las Figuras 2 y 4-8, la al menos una abertura para choques 48 puede tener cualquier ancho apropiado. Por ejemplo, la abertura 48 puede tener un ancho entre aproximadamente 0.762 milímetros (0.030 pulgadas) y aproximadamente 6.35 milímetros (0.250 pulgadas). Así, una relación del ancho del pleno al ancho de la abertura mayor que aproximadamente 8:1 parece proporcionar resultados benéficos. Adicionalmente la abertura 42 puede tomar la forma de una ranura extendiéndose de forma longitudinal. Tal ranura proporciona una reducción de ruido mejorada en la señal de presión , y así incrementa la relación señal a ruido del sistema de medición. Cuando se usa una ranura, es importante para el ancho de la ranura ser menor que el ancho interior del pleno al cual esta conectado. Adicionalmente, pueden usarse una pluralidad de ranuras que pueden estar separadas entre sí en forma longitudinal o lateral. Además, todavía, también pueden usarse las ranuras para la abertura corriente arriba. El segundo pleno 44 incluye una superficie no para choques 50 separada desde la superficie para choques 46. La superficie 50 incluye al menos una abertura no para choques 52 colocada para comunicar presión desde la superficie no para choques al puerto 40 del sensor 28. Como se puede ver en las Figuras 2, y 4-8, pueden usarse una variedad de geometrías con las modalidades de la invención. Generalmente, con cada modalidad al menos uno de un primer y segundo plenos 42, 44 se forman para crear un punto de estancamiento hidráulico a la al menos una abertura no para choques 52. Si no se necesita un segundo pleno, se puede proporcionar una derivación de presión en la pared de la tubería 18. Adicionalmente, el transmisor de flujo 13 y una sonda 20 pueden ser instalados en correspondencia para proporcionar una mejor exactitud, duración y diagnósticos para una aplicación para medir el flujo diferencial particular. Las Figuras 4 y 5 respectivamente, muestran una perspectiva fragmentada y unas vistas transversales de la porción del cuerpo achatado 22 del tubo Pitot 20. Como se ilustró, una sección transversal del cuerpo achatado 22 se asemeja a la letra "T", incluyendo una porción barra 54 que tiene una superficie para choques de punta roma substancialmente plana 46 en la "parte superior" de la letra "T". La sección transversal del cuerpo también ilustra la porción vastago 56 de la letra "T", dependiendo del centro de la barra 54 y dispuesta generalmente perpendicular. En una vista en perspectiva o lateral del cuerpo achatado el llamado "vastago" de la "T" se observa como una varilla extendiéndose de forma longitudinal 56 que se proyecta en una dirección corriente abajo desde el lado posterior de la barra de cara plana. Con el propósito de incrementar la relación señal a ruido de la medición de presión baja, la relación de la longitud al ancho (L/W) del cuerpo achatado 22, como se muestra en la Figura 4, debería ser mayor que cerca de un medio (1/2) y menor que cerca de uno y uno y medio (1 1/2). Una relación de uno (1) aparece para proporcionar resultados ventajosos. El primer y segundo plenos 42 y 44 están dispuestos a lo largo de la longitud de y dentro del cuerpo achatado y extendido dentro de la porción del tubo Pitot 20 que se proyecta hacia fuera del conducto transportador hidráulico 18 al transmisor de flujo 13. La Figura 2 muestra el cuerpo achatado 22 orientado dentro del conducto transportador hidráulico 18 de modo que la superficie para choques 46 de punta roma, plana próxima a la barra 54 de cara al flujo frontal y esta perpendicular a la dirección del flujo hidráulico 24. Tal orientación proporciona un domo relativamente largo de presión alta que se extiende a través de la superficie 46, y así crea una zona de estancamiento para choques más efectiva. La varilla saliente 56 esta generalmente paralela a la dirección del flujo hidráulico en el conducto 18. La pluralidad normal de aberturas para detectar la presión alta en la superficie corriente arriba de un cuerpo achatado de un tubo Pitot promedial convencional puede reemplazarse, en una modalidad de la invención, con uno o más orificios de ranura estrechos, cada uno posicionado en forma lateral y central de la porción barra 54 y extendiéndose de forma substancialmente longitudinal al largo completo del cuerpo achatado 22. Las ranuras proporcionan comunicación entre el fluido (para choques) de presión alta en el conducto 18 y el pleno 42 conduciendo así la presión para choques del flujo afluente dentro del pleno 42 y al puerto 38 del sensor de presión 28 dentro del transmisor de flujo 13. Opuesto a una pluralidad de aberturas circulares separadas, la configuración de ranura proporciona una reducción adicional en el ruido asociado con la medición del fluido de presión alta, proporcionada que la ranura estrecha sirve como la entrada a un pleno más ancho y más amplio. Con el propósito de lograr la reducción de ruido, la ranura no debería actuar como el pleno mismo. Por ejemplo, si la ranura en la cara de la barra tiene 0.762 milímetros (0.030 pulgadas) de ancho y el pleno 42 tiene 3.2 milímetros (0.125 pulgadas) de ancho, debería existir una relación satisfactoria. Estas dimensiones y la relación son ejemplares solamente y no deberían tomarse como restrictivas o limitantes. El fluido no para choques se dirige dentro de un segundo pleno 44 en el tubo Pitot 20 a través de una o más aberturas corriente abajo 52, o alternativamente, una ranura extendiéndose de forma longitudinal, localizada detrás de la barra 54 del cuerpo achatado 22. Como se muestra en la Figura 5, la porción barra 54 del cuerpo achatado 22 crea derramamiento por vórtices en el fluido afluente alrededor de los bordes 58 y 60 de las extremidades laterales de la barra 54, produciendo estancamiento del fluido en el área adyacente al lado posterior 50 de la barra 54 y alrededor de los lados laterales de la varilla proyectada 56. La función principal de la varilla 56 de la modalidad en forma de "T" es extender en una dirección corriente abajo, el punto de reanexado de los vórtices hidráulicos que se crean por los bordes laterales 58 y 60 de la barra con cara plana 54. Al aplazar la reunión de los vórtices se incrementa el tamaño de la zona de estancamiento, reduciendo así el ruido residual en el componente de presión baja de la medición de presión diferencial. Las esquinas agudas en los bordes laterales corriente arriba 58 y 60 de la barra 54 producirán derramamiento por vórtices alrededor de la barra, sin embargo, los vórtices violentos o abruptos son menos deseables para la producción de estancamiento hidráulico resultando latencia que los vórtices producidos por bordes laterales redondeados alisados del perfil hidráulico del cuerpo achatado. Mientras que especificaciones de redondez específicas deben depender en el tamaño del cuerpo achatado el cual, en turno depende en el tamaño del conducto transportador hidráulico, puede decirse que para un cuerpo achatado para una tubería de 25.4 cm (10 pulgadas) de diámetro, las esquinas del borde delantero que tienen radios de aproximadamente .4 a .8 milímetros (1/64 a 1/32 de una pulgada) pueden ser deseables. La cara para choques de punta roma del cuerpo achatado, conjuntamente con los bordes laterales, producen características del flujo hidráulico mejoradas y derramamiento por vórtices que proporcionan la latencia reductora de ruido en el fluido afluente. Aunque una modalidad de la invención utiliza una superficie para choques que debería, en una forma de hablar ordinaria, considerarse "plana", es evidente que puede usarse una cara para choques que se separe algo de la superficie "plana" nominal. Por ejemplo, una superficie ligeramente convexa satisfará lo mismo que una superficie moderadamente ondulada, rugosa o dentada. Una superficie cóncava preservará las características del flujo hidráulico y sus bordes laterales proporcionarán la separación del flujo requerido. Consecuentemente, para propósitos de la descripción de la invención y las reivindicaciones que la acompañan, "plana" significa una superficie que tiene una desviación convexa o cara corriente arriba desde una superficie plana nominal de no más de 0.135 veces el ancho del cuerpo achatado (0.134 x W) o que tiene una desviación cóncava ilimitada desde una superficie plana nominal. Modalidades adicionales de la invención se muestran en las Figuras 6-8. En cada una, la cara para choques de punta roma, plana que tiene uno o más aberturas ranuradas, estrechas admitiendo fluidos a presión alta es una característica común. La diferencia primaria entre las modalidades alternativas y la modalidad descrita anteriormente es la forma y posición de la corriente abajo dependiendo de extensiones de la barra que provee retraso en el reanexo de los vórtices. Diseños diferentes resultan en variación de la extensión corriente abajo de la forma y tamaño de las zonas de estancamiento hidráulico. La selección de la forma particular o diseño del miembro extensor del cuerpo achatado dependerá de varios factores incidentes al ambiente de medición, tal como, tal como, por ejemplo, costo, el carácter del fluido, el intervalo de las velocidades del flujo hidráulico del tamaño del conducto portador del fluido, entre otros. La Figura 6 describe una forma básica de un cuerpo achatado 22a, uno que tiene una extensión no reanexada o varilla saliente. Se proporciona un cuerpo 70 con una superficie con cara plana para choques 72 que tiene al menos una ranura estrecha 48a que conduce fluido de presión alta dentro del primer pleno 42a, a través del cuerpo achatado, y dentro de la porción exterior del tubo Pitot y hacia el transmisor de flujo 13. Espacios limitados 44a en el interior del cuerpo comunican con las aberturas no para choques 52a y conducen el fluido de presión baja a través del cuerpo, dentro de la parte exterior del tubo Pitot, y dentro del transmisor de flujo 13. La zona de estancamiento creada por el derramamiento por vórtices es más pequeña que la creada por la modalidad en forma de "T" mostrada en las Figuras 2 y 4-5, pero no obstante, proporciona una mejora en la reducción de ruido residual en la medición de presión baja. La provisión de las ranuras para choques 48a en la cara del cuerpo achatado logra un incremento similar en la relación señal a ruido en la medición de presión alta como se encuentra en la modalidad en forma de "T". La Figura 7 ilustra una forma de un cuerpo achatado 22b en forma de "V" que tiene una porción barra de cara plana 54b que esta orientado corriente arriba y esta provisto con la misma pluralidad de ranuras para choque extendiéndose de forma longitudinal 48b y un primer pleno 42b, como en las modalidades previamente discutidas. La extensión corriente abajo para aplazar la reunión de los vórtices hidráulicos toma la forma de un par de varillas proyectadas o piernas 74 y 76, dependiendo las extremidades laterales del lado posterior de la barra 54b y desviarse exteriormente dentro de la corriente del fluido afluente. Como entre los bordes de la barra 78 y 80 y los bordes exteriores 82 y 84 de las piernas 74 y 76, los bordes laterales 86 de las piernas (los bordes laterales del perfil hidráulico del cuerpo) crea la más grande cantidad de separación de la capa límite del fluido, produciendo una zona de latencia hidráulica entre las piernas. La anchura L: de la barra 54b debería ser menor que o igual al ancho total L2 del cuerpo achatado total. Una pluralidad de aberturas no para choques separadas de forma longitudinal 52b están localizadas en los lados interiores de las piernas 74, 76 y se comunican con los segundos plenos 44b en el cuerpo de las piernas para transportar el fluido de presión baja del transductor de presión. Otra modalidad de un cuerpo achatado 22c de la presente invención se muestra en la Figura 8. La diferencia primaria entre esta forma del cuerpo achatado y de la Figura 7 es que las piernas 74c y 76c están posicionadas de forma perpendicular al lado posterior de la barra 54c, formando una estructura que tiene una sección transversal lateral que se asemeja a la letra "U". Los vórtices son derramados desde los bordes corriente arriba 78c y 80c de la barra 54c, de forma similar a la acción vista en la modalidad mostrada en las Figuras 2 y 4-5. La zona de estancamiento esta creada entre las piernas 74c y 76c del cuerpo achatado 22c. Una pluralidad de aberturas no para choques separadas de forma longitudinal 52c están localizadas en el lado posterior de la barra 54c, interiormente de las piernas 74c y 76c y se comunican con los espacios o plenos 44c interiores en el cuerpo de las piernas para transportar el fluido de presión baja al puerto 40 del sensor de presión 28 en el transmisor de flujo 13. La Figura 9 es una vista esquemática del fluido afluente alrededor de la forma de sonda para medir la presión diferencial de la Figura 4. Como se muestra en la Figura 9, la superficie para choques substancialmente plana crea un domo de presión alta en el fluido próximo a la superficie para choques. Las Figuras 10-11 son diagramas de presión contra tiempo que ilustran la reducción de ruido de las modalidades de la invención. La Figura 10 ilustra un diagrama de presión muestra de una sonda para medir la presión diferencial de acuerdo con la técnica anterior. La Figura 11 ilustra una gráfica de presión muestra medida desde una sonda incorporada en una ranura para choques como se muestra en las Figuras 2 y 4-8. La Figura 12 ilustra un ejemplo de diagrama de presión medido desde una sonda incorporando la superficie para choques substancialmente plana, y la ranura extendiéndose de forma longitudinal mostrada en las Figuras 2 y 4-8. Como se muestra en las Figuras 10-12, se puede lograr una apreciable reducción de ruido en un sistema para medir la presión diferencial. Tal reducción de ruido proporciona para un cálculo más rápido de una indicación exacta de presión diferencial, así potencialmente suministrando control de proceso más efectivo.

Claims (19)

REIVINDICACIONES

1. Una sonda para medir la presión diferencial adaptada para colocar dentro del conducto transportador hidráulico, la sonda comprende: un primer pleno configurado para acoplarse a un primer puerto sensor de presión, el primer pleno incluye una superficie para choques con al menos una abertura para choques dispuesta ahí dentro para comunicar la presión desde la superficie para choques al primer puerto sensor de presión; una superficie no para choques separadas desde la superficie para choques, la superficie no para choques tiene al menos una abertura no para choques dispuesta ahí dentro para comunicar la presión desde la superficie no para choques a un segundo puerto sensor de presión; y en donde la superficie para choques se extiende de forma longitudinal y es substancialmente plana, tal que el fluido dentro del conducto se impacta sobre la superficie para choques substancialmente plana.

2. La sonda de la reivindicación 1, y además comprende un segundo pleno, y en donde la superficie no para choques esta dispuesta en el segundo pleno.

3. La sonda de la reivindicación 2, en donde el primer y segundo plenos están separados por una varilla de forma longitudinal configurada para extender corriente abajo.

4. La sonda de la reivindicación 3, en donde la varilla está dispuesta perpendicular a la superficie para choques .

5. La sonda de la reivindicación 2, en donde el segundo pleno es conformado para incluir una porción varilla extendiéndose de forma longitudinal acoplada al primer pleno.

6. La sonda de la reivindicación 5, en donde al menos una abertura no para choques esta dispuesta en la porción barra.

7. La sonda de la reivindicación 2, en donde la superficie no para choques está substancialmente plana.

8. La sonda de la reivindicación 7, en donde la superficie no para choques esta substancialmente paralela a la superficie para choques.

9. La sonda de la reivindicación 2, en donde el segundo pleno esta conformado para incluir un par de porciones varilla extendiéndose de forma longitudinal divergiendo angularmente con respecto a la superficie para choques.

10. La sonda de la reivindicación 9, en donde la superficie no para choques esta dispuesta en una porción de una de las porciones varilla extendiéndose de forma lateral que esta orientada frente a la otra de las porciones varillas extendiéndose de forma lateral.

11. La sonda de la reivindicación 2, en donde el segundo pleno esta conformado para incluir un par de porciones varilla extendiéndose de forma longitudinal separadas cada una dispuesta de forma perpendicular a la superficie para choques.

12. La sonda de la reivindicación 1, en donde el primer pleno tiene un ancho de pleno y la superficie para choques esta conformada para crear una región localizada de presión relativamente alta a través de substancialmente el ancho de pleno completo.

13. La sonda de la reivindicación 12 en donde el ancho de pleno abarca desde aproximadamente 1.27 centímetros a aproximadamente 5.08 centímetros.

14. La sonda de la reivindicación 1, en donde la al menos una abertura para choques tiene un ancho de abertura en el rango desde aproximadamente 0.0762 centímetros a aproximadamente 0.635 centímetros.

15. La sonda de la reivindicación 1, en donde el primer pleno tiene un ancho de pleno, la al manos una abertura para choques tiene un ancho de abertura, y en donde la proporción del ancho del pleno al ancho de la abertura es mayor que aproximadamente 8:1.

16. Una sonda para medir la presión diferencial adaptada para colocar dentro de un conducto transportador hidráulico, la sonda comprende: medios para medir la presión hidráulica para choques a través de al menos una abertura para choques; y medios para medir la presión hidráulica no para choques a través de al menos una abertura no para choques.

17. Un método de medición de presión diferencial en un conducto transportador hidráulico que comprende: crear una presión corriente arriba con una superficie para choques substancialmente plana extendiéndose de forma longitudinal; comunicar la presión corriente arriba desde una abertura para choques dispuesta en la superficie para choques a un primer puerto sensor de presión; crear una presión no para choques; comunicar la presión no para choques desde una abertura no para choques a un segundo puerto sensor de presión, la abertura no para choques siendo separada desde la abertura para choques.

18. Un sistema para medir la presión diferencial acoplable a un bucle de control del proceso y adaptado para comunicar una salida de la variable del proceso relacionada a una presión diferencial de un fluido afluente dentro de un conducto transportador hidráulico, el sistema comprende: un transmisor de presión del proceso que incluye: un comunicador bucle acoplable al bucle de control del proceso y adaptado para comunicación sobre el bucle de control del proceso; al menos un sensor de presión que tiene una primera y segunda entrada de presión; circuitería de medición acoplada a al menos un sensor de presión y configurada para proporcionar una salida del sensor relacionada a una presión diferencial entre la primera y segunda entradas de presión; y un controlador acoplado a la circuitería de medición y el comunicador bucle, el controlador adaptado para proporcionar una salida de la variable del proceso al comunicador bucle, la salida de variable del proceso relacionada a la salida sensor; y una sonda para medir la presión diferencial adaptada para colocar dentro del conducto transportador hidráulico, la sonda incluye: un primer pleno acoplado a la primer entrada de presión, el primer pleno incluye una superficie para choques extendiéndose de forma longitudinal con al menos una abertura para choques dispuesta para comunicar presión desde la superficie para choques a la primer entrada de presión: una superficie no para choques separada desde la superficie para choques, la superficie no para choques tiene una abertura no para choques dispuesta para comunicar la presión desde la superficie no para choques a la segunda entrada de presión.

19. El sistema de la reivindicación 18, en donde el transmisor y la sonda están correspondidos para una aplicación específica.