MX2014008038A - Junta roscada de bajo par de enroscamiento. - Google Patents

Abstract

Junta tubular roscada (30) que comprende un primer cuerpo (C1) rematado por un tope externo (BE) y unido a una rosca macho (PC1) que se prolonga en una parte terminal (PT1) que forma una superficie de tope interno (BI) en su extremo axial, de forma tal que la junta incluye un segundo cuerpo (C2) que define en un extremo libre una superficie de apoyo (SA) para el tope externo y presenta en su superficie interna una parte inicial (PT2) que une la superficie de apoyo a una rosca hembra (PC2), enroscada en la rosca macho, y termina en un espaldón interno (El) enfrentado al tope interno, de forma tal que el perfil de empalme entre uno de los miembros del grupo que consta del tope externo, del tope interno, de la superficie de apoyo y/o del espaldón interno presenta un perfil de diámetro variable en sección transversal, y ello dentro de una longitud del cuerpo inferior a la de uno de los miembros del grupo que consta de la parte terminal o de la parte inicial.

Description

JUNTA ROSCADA DE BAJO PAR DE ENROSCAMIENTO MEMORIA DESCRIPTIVA La invención tiene por objeto a los componentes tubulares utilizados para la perforación o la explotación de yacimientos petroleros o gaseros. La invención se aplica sobre todo a los componentes utilizados en el mar, desde plataformas llamadas «plataformas offshore», y en particular a los componentes dispuestos en columnas de levantamiento llamadas «landing strings».

Conectando la plataforma en el mar al fondo submarino, una tubería llamada «marine riser» asegura una continuidad topológica e hidráulica entre el buque y el interior del pozo formado desde el fondo marino. La columna de levantamiento se baja por dentro de esta tubería.

Las columnas de levantamiento son útiles para el levantamiento de elementos tales como tubos de revestimiento (casings) o de explotación (tubings) o también de utillajes diversos tales como por ejemplo cabezas de pozos submarinos a disponer a la entrada del pozo desde el fondo marino. En particular estas cabezas de pozos submarinos pueden incluir dispositivos de seguridad destinados a evitar las sobrepresiones en el pozo. Estos elementos son pesados y se ejerce en cada componente tubular que forma la columna de levantamiento un esfuerzo de tracción de varios miles de toneladas.

Una columna de levantamiento está formada por una serie de componentes tubulares enroscados uno detrás de otro. Clásicamente cada componente incluye un extremo roscado de conexión macho que recibe el nombre de «pin» y es el axialmente opuesto a un extremo de conexión roscado hembra llamado «box».

El extremo de conexión macho parte de un espaldón externo que forma una zona de apoyo anular para una cara delantera de un extremo hembra en el cual dicho extremo de conexión macho está destinado a ser enroscado. La conexión queda asegurada cuando la cara delantera queda aplicada a tope contra el espaldón. La conexión debe poder resistir al menos mil toneladas ejercidas en tracción.

A tal efecto, el par de enroscamiento a aplicar para lograr una conexión fiable de la junta roscada viene determinado según un perfil de curva de enroscamiento a respetar.

La curva de la figura 1 expresa el par de enroscamiento (o apriete) de una conexión en función del número de vueltas de rotación efectuadas. Como puede observarse, un perfil de par de enroscamiento de conexión entre dos extremos roscados se descompone en tres partes.

Una primera parte P1 durante la cual los filetes exteriores del elemento roscado macho (o «pin») de un primer componente de una conexión tubular roscada no presentan aún apriete radial con los filetes interiores del correspondiente elemento roscado hembra (o «box») de un segundo componente de esta misma conexión tubular roscada.

Una segunda parte P2 durante la cual la interferencia geométrica de los filetes de los elementos macho y hembra genera un apriete radial que aumenta a medida que se efectúa el enroscamiento (generando un pequeño pero creciente par de enroscamiento).

Una tercera parte P3 durante la cual la superficie frontal extrema del elemento roscado macho está aplicada axialmente a tope contra la superficie anular de un tope de enroscamiento del elemento roscado hembra. Esta tercera parte P3 corresponde a la fase terminal del enroscamiento.

El par de enroscamiento CAB que corresponde al fin de la segunda parte P2 y al comienzo de la tercera parte P3 recibe el nombre de par de aproximación a tope (o «shouldering torque»).

El par de enroscamiento CP que corresponde al fin de la tercera parte P3 recibe el nombre de par de plastificación (o «yielding torque»). Más allá de este par de plastificación CP, se considera que el tope de enroscamiento macho (parte extrema del elemento roscado macho) y/o el tope de enroscamiento hembra (zona situada detrás de la superficie anular de tope del elemento roscado hembra) es (o son) objeto de una deformación plástica, la cual puede deteriorar las características funcionales de estanqueidad del contacto entre las superficies de estanqueidad.

La diferencia entre los valores del par de plastificación CP y del par de aproximación a tope CAB recibe el nombre de par a tope (o «torque on shoulder resistance») CSB (CSB = CP - CAB). Una conexión tubular roscada es objeto de un apriete óptimo al final del enroscamiento, lo cual es prueba de una óptima resistencia mecánica del empalme roscado, por ejemplo a los esfuerzos de tracción pero también al fortuito desenroscamiento en servicio, y de unas óptimas características funcionales de estanqueidad.

El proyectista de conexiones roscadas se ve así llevado a definir para un tipo dado de conexión roscada un valor de par de enroscamiento óptimo que debe ser, para todos los empalmes de este tipo de conexión, inferior al par de plastificación CP (para evitar la plastificación de los topes y los inconvenientes que se derivan de la misma) y superior al par de aproximación a tope CAB.

Un fin de enroscamiento a un par inferior a CAB no permite en efecto garantizar un correcto posicionamiento relativo de los elementos macho y hembra y por ende un apriete eficaz entre sus superficies de estanqueidad. El valor efectivo del par de aproximación a tope CAB fluctúa mucho de un empalme a otro para un mismo tipo de conexión puesto que depende de las tolerancias de mecanización diametrales y axiales de los filetes y de las superficies de estanqueidad macho y hembra, y es conveniente que el óptimo par de enroscamiento sea considerablemente más elevado que el par de aproximación a tope CAB.

Por consiguiente, cuanto mayor sea el valor del par a tope CSB, tanto más margen se tendrá para definir el óptimo par de enroscamiento, y tanto más resistente a las solicitaciones en servicio será la conexión roscada.

En el terreno petrolero, la especificación API 7 relativa a los componentes de perforación rotativos (API por "American Petroleum Institute") prevé un particular tipo de rosca, así como un sistema de tope sencillo (llamado "externo"). Este tope externo es proporcionado en el caso de un elemento hembra por la parte extrema libre de este elemento y en el caso de un elemento macho por una superficie anular radial (externa) que remata un cuerpo sensiblemente cilindrico, define un espaldón a partir de la superficie externa del cuerpo y está unida por una base cilindrica, de diámetro externo inferior al del cuerpo, a una parte de conexión que tiene una forma general troncocónica y un diámetro externo que disminuye según se aleja de la base y está provista externamente de una parte roscada macho que es adecuada para ser enroscada en una correspondiente parte roscada de un elemento hembra de otro componente de perforación, extendiéndose esta parte roscada sensiblemente hasta el extremo libre del elemento macho.

En el terreno petrolero, la especificación ISO-13628 se aplica más específicamente a las «risers» y en particular a las columnas de levantamiento.

Distintos constructores de componentes de perforación han propuesto elementos macho y hembra con roscas más evolucionadas, así como con un tope doble. Estas propuestas específicas tienen la finalidad de permitir transmitir un par más importante, a dimensiones equiparables. En contrapartida, para funcionar correctamente los elementos macho y hembra de tope doble deben estar muy bien ajustados, de tal manera que los apoyos en los dos topes puedan hacerse armoniosamente.

En el estado de la técnica es conocido por los documentos FR-2904031 , US-4548431 y WO-2006-092649 un componente tubular que está destinado a formar una columna de perforación y comprende extremos roscados de conexión de tope doble que presentan un óptimo par de enroscamiento muy elevado, a fin de que el mismo sea netamente superior al par de torsión al cual el componente podría ser sometido en el pozo a perforar.

Se conoce asimismo por el documento de la técnica anterior US-2010-0308577 una columna de levantamiento cuyos componentes presentan un espesor de pared de más de 12.7 cm y cuyo óptimo par de enroscamiento es superior a 75 000 ft.lbs (ft.lbs = libras por pies) (101 686 N.m). En particular, el componente según este documento presenta una superficie anular de contacto entre el espaldón de tope del extremo macho de un componente de este tipo y la cara delantera de un extremo hembra de un componente complementario tal que esta superficie de contacto presenta un diámetro externo comprendido entre 19.05 y 21.59 cm.

Ahora bien, las columnas de levantamiento sirven igualmente para la operación de cimentación que sirve al propósito de inmovilizar en su sitio el casing bajado, o también para cerrar momentáneamente la entrada del pozo con vistas a una futura explotación o al fin de un periodo de explotación del pozo.

Al realizarse operaciones de cimentación, el cemento es colado al interior de la columna de levantamiento, y residuos de cemento pueden petrificarse en el interior de la columna y hacer que sea difícil su desmontaje cuando la columna de levantamiento se saca de la tubería para ser sustituida por columnas que permitan la progresión de la perforación o de la explotación del pozo.

Además, al realizarse la operación de cimentación la presión interna en la columna de levantamiento puede ser muy elevada, tal como por ejemplo del orden de miles de toneladas/m2.

Las columnas de levantamiento de la técnica anterior plantean un problema en el montaje y en el desmontaje en la medida en que es necesario asegurar conexiones sólidas entre los componentes tubulares dadas las fuerzas de tracción a las cuales las mismas se verán sometidas y asimismo poder limpiarlas fácilmente entre dos utilizaciones. En efecto, hay que limitar el tiempo no productivo de tales columnas y hay que preservar su integridad en funcionamiento. Con esta finalidad, es necesario poder limpiarlas correctamente, sin no obstante aumentar los pares de enroscamiento y por consiguiente de desenroscamiento con los cuales este tipo de columna debe ser manipulado in situ. Ahora bien, las herramientas de montaje y desmontaje que están disponibles en las plataformas, y en particular en las plataformas offshore, son limitadas en cuanto al par de enroscamiento, y la precisión de su manipulación es muy difícil de obtener en alta mar. En efecto, estas herramientas de enroscamiento disponibles tienen generalmente una capacidad de enroscamiento limitada a 70 000 ft.lbs (94902.38 N.m.), y como máximo a 75 000 ft.lbs (101686 N.m.). Y una herramienta de enroscamiento cuya capacidad es superior a 75 000 ft.lbs (101686 N.m.) es muy costosa y no es estándar y raramente está presente en tales plataformas.

Una columna de levantamiento sometida in situ a una fuerza de tracción de más de un millar de toneladas experimenta, al nivel de su conexión, una modificación del régimen de lubricación del fluido depositado en los filetes de enroscamiento que cooperan juntamente. Esta modificación contribuirá a un aumento de los esfuerzos de rozamiento entre los filetes en el momento del desenroscamiento. Así, existe una constricción que afecta a las herramientas de enroscamiento/desenroscamiento, que deben a la vez llevar a la conexión a su óptimo par de enroscamiento antes del uso, y deben asimismo estar en condiciones de desenroscar estas mismas conexiones tras el uso.

Además, estas columnas de levantamiento no son utilizadas permanentemente en las plataformas. Existe además una necesidad de poder almacenar los componentes de estas columnas sin tener que respetar numerosas precauciones. En efecto, estos componentes de columna de levantamiento son clásicamente almacenados en posición vertical, en particular apoyándose en el extremo de conexión macho. Existe pues una necesidad de un extremo de conexión macho robusto.

La invención tiene pues por objeto proponer unos componentes tubulares que permitan resolver al menos la totalidad o parte de los problemas que se han identificado anteriormente y que faciliten en particular la manutención de los componentes tubulares proponiendo grandes tolerancias con respecto al par a aplicar, garantizando al mismo tiempo la calidad de la conexión.

La invención tiene pues por objeto una junta tubular roscada que comprende un primer componente tubular enroscado en un segundo componente tubular, estando dichos componentes tubulares destinados a la exploración o a la explotación de un pozo de hidrocarburos, estando dicha junta tubular roscada en particular destinada a formar una columna de levantamiento, - incluyendo el primer componente tubular un primer cuerpo sensiblemente cilindrico de eje de revolución rematado por un tope externo, estando este tope externo unido a la periferia exterior del primer cuerpo por un cuarto perfil de diámetro exterior creciente desde el tope externo hacia el primer cuerpo, y unido a una parte de conexión macho roscada que se prolonga en una parte terminal no roscada que forma una superficie de tope interno en su extremo axial, de forma tal que el tope interno está unido a la periferia interior del primer cuerpo por un primer perfil de diámetro interior decreciente desde el tope interno hacia el interior del primer cuerpo, - incluyendo el segundo componente tubular un segundo cuerpo sensiblemente cilindrico que define en un extremo libre una superficie de apoyo para el tope externo, estando esta superficie de apoyo unida a la periferia exterior del segundo cuerpo por un tercer perfil de diámetro exterior creciente desde la superficie de apoyo hacia el cuerpo, presentando el cuerpo en su superficie interna una parte inicial no roscada que une la superficie de apoyo a una parte de conexión hembra roscada que es adecuada para ser enroscada en la parte de conexión macho roscada y termina en un espaldón interno enfrentado al tope interno, estando el espaldón interno unido a la periferia interior del segundo cuerpo por un segundo perfil de diámetro interior decreciente desde el espaldón interno hacia el interior del cuerpo, caracterizada por el hecho de que al menos uno de los miembros del grupo que consta del primer perfil y del segundo perfil es convexo o cóncavo, y de que la longitud del primer perfil y/o del segundo perfil a lo largo del eje de revolución es superior a 1/16" (1.5875 mm) e inferior a la longitud de la parte terminal, y/o de que la longitud del tercer perfil y/o del cuarto perfil a lo largo del eje de revolución es superior a 1/16" (1.5875 mm) e inferior a la longitud de la parte inicial.

El umbral mínimo de 1/16" (1.5875 mm) corresponde a un umbral que permite el ulterior rectificado de la junta, desde que la junta alcanza una tasa de desgaste dada.

Cuando el espaldón interno está enfrentado al tope interno, al ser formada la junta, el espaldón interno puede estar en contacto con el tope interno o a una distancia del mismo.

En particular, un perfil cóncavo puede permitir obtener un resultado mejorado en cuanto a la transmisión de las fuerzas aplicadas, y por lo tanto limitar así los riesgos de fatiga y de rotura. Por el contrario, un perfil convexo puede permitir un mejoramiento de las prestaciones hidráulicas de la junta.

Por ejemplo, al menos uno de los miembros del grupo que consta del primer perfil y del segundo perfil puede ser exclusivamente convexo o exclusivamente cóncavo.

Ventajosamente no es plano al menos uno de los miembros del grupo que consta del primer perfil y del segundo perfil.

Por ejemplo, al menos uno de los miembros del grupo que consta del primer perfil y del segundo perfil puede incluir sucesivamente una parte plana y una parte convexa, o sucesivamente una parte plana y una parte cóncava, o bien puede también incluir tres partes respectivamente plana, cóncava y convexa.

Como variante, al menos uno de los miembros del grupo que consta del primer perfil y del segundo perfil puede incluir una sucesión de dos partes planas que formen un ángulo entre sí para así crear uno de los miembros del grupo que consta de una concavidad y una convexidad.

Ventajosamente, las longitudes (L1 , L2, L3, L4) de los perfiles primero (41), segundo (42), tercero (43) y cuarto (44) pueden estar comprendidas entre 3 mm y 50 mm, preferiblemente entre 10 y 25 mm, y más preferiblemente entre 15 y 20 mm.

Ventajosamente, al menos uno de los miembros del grupo que consta del tercer perfil y del cuarto perfil puede ser convexo o cóncavo.

Por ejemplo, al menos uno de los miembros del grupo que consta del tercer perfil y del cuarto perfil puede ser exclusivamente convexo o exclusivamente cóncavo.

Ventajosamente puede no ser plano al menos uno de los miembros del grupo que consta del tercer perfil y del cuarto perfil.

Por ejemplo, al menos uno de los miembros del grupo que consta del tercer perfil y del cuarto perfil puede incluir sucesivamente una parte plana y una parte convexa, o sucesivamente una parte plana y una parte cóncava, o bien puede también incluir tres partes respectivamente plana, cóncava y convexa.

Como variante, al menos uno de los miembros del grupo que consta del tercer perfil y del cuarto perfil puede incluir una sucesión de dos partes planas que formen un ángulo entre sí para así crear uno de los miembros del grupo que consta de una concavidad y una convexidad.

Ventajosamente, el tercer perfil puede ser simétrico del cuarto perfil. Una configuración de este tipo presenta la ventaja de evitar la concentración de esfuerzos en las inmediaciones del plano de contacto entre el tope externo BE y la superficie de apoyo SA, y asimismo la deformación de los materiales que forman respectivamente el primer cuerpo y el segundo cuerpo.

También ventajosamente, el primer perfil puede ser simétrico del segundo perfil. Una configuración de este tipo presenta la ventaja de evitar la concentración de esfuerzos en las inmediaciones del plano de contacto entre el tope interno y el espaldón interno, cuando los mismos están en contacto, y asimismo la deformación de los materiales que forman respectivamente el primer cuerpo y el segundo cuerpo.

Por ejemplo, uno de los perfiles puede presentar una pendiente superior a 10°.

En particular, uno de los perfiles puede presentar una parte de curvatura convexa.

Como variante, uno de los perfiles puede presentar una parte de curvatura cóncava.

Por ejemplo, uno de los perfiles puede ser un arco de círculo o de elipse.

Ventajosamente, el tope interno puede estar unido por una primera pendiente a la parte terminal, y el espaldón interno puede estar unido por una segunda pendiente a una segunda base que se prolonga en la parte de conexión hembra, siendo las dos pendientes secantes y formando cada una un ángulo no nulo con el plano de contacto entre el tope interno y el espaldón interno. Una configuración de este tipo presenta la ventaja de evitar la concentración de esfuerzos en las inmediaciones del plano de contacto entre el tope interno y el espaldón interno, cuando los mismos están en contacto, y asimismo la deformación de los materiales que forman respectivamente el primer cuerpo y el segundo cuerpo, y ello tanto más cuanto más simétricas sean las pendientes.

En particular, la primera pendiente y las segunda pendiente pueden tener un vértice común. Esta configuración permite evitar el punzonado de la superficie de tope. Con el mismo objetivo, el primer perfil puede tener un extremo común con un extremo del segundo perfil.

De manera similar, la superficie de apoyo puede estar unida por una tercera pendiente a la parte inicial y el tope externo puede estar unido por una cuarta pendiente a una base que se prolonga en la parte de conexión macho, siendo las dos pendientes secantes y formando cada una un ángulo no nulo con el plano de contacto entre el tope externo y la superficie de apoyo. Una configuración de este tipo presenta la ventaja de evitar la concentración de esfuerzos en las inmediaciones del plano de contacto entre el tope externo BE y la superficie de apoyo SA, y asimismo la deformación de los materiales que forman respectivamente el primer cuerpo y el segundo cuerpo, y ello tanto más cuanto más simétricas sean las pendientes.

En particular, la tercera pendiente y la cuarta pendiente pueden tener un vértice común. Esta configuración permite evitar el punzonado de la superficie de tope. Con el mismo objetivo, el tercer perfil puede tener un extremo común con un extremo del cuarto perfil.

Preferiblemente, el tope interno tiene un espesor radial, destinado a ser puesto en contacto con el espaldón interior, que puede determinarse de forma tal que soporte, sin experimentar plastificación, una fuerza de compresión al menos igual 4.5 veces el peso del cuerpo al cual el mismo está unido, o al menos igual a 1.5 veces el peso de al menos dos, como por ejemplo de al menos tres, y preferiblemente de cuatro, cuerpos tubulares unidos uno detrás de otro y rematados axialmente por dicho tope interno. Esta configuración permite favorecer el almacenamiento de trenes de varillas compuestos por dos o tres varillas de una longitud «range 3», o sea de una longitud del orden de 42.5 pies (12.9625 m), o bien por tres o cuatro varillas de una longitud «range 2», o sea de una longitud el orden de 30 pies (9.15 m). A este almacenamiento en el sitio de explotación se le denomina «back racking».

Según la invención, el primer cuerpo puede estar soldado a un extremo de un cuerpo de varilla de revolución de forma tal que el tope externo sea axialmente opuesto a la soldadura, y el segundo cuerpo puede estar soldado a un extremo de otro cuerpo de varilla de revolución de forma tal que la superficie de apoyo sea axialmente opuesta a la soldadura. En este caso, los cuerpos C1 y C2 pueden denominarse «tool-joint».

La invención tiene asimismo por objeto un procedimiento de empalme de una junta roscada según cualquiera de las reivindicaciones precedentes caracterizado por el hecho de que se obtiene un par de apriete superior al par de aproximación a tope CAB de dicha junta por medio de una llave que presenta una capacidad de par inferior a 75 000 ft.lbs (101686 N.m.).

Se comprenderá mejor la invención al proceder a la lectura de la descripción siguiente y al examen de las figuras que la acompañan. Las mismas se presentan tan sólo a título indicativo y en ningún modo limitativo de la invención. Las figuras muestran lo siguiente: La figura 1 es una vista esquemática de una curva de par de enroscamiento de una junta roscada en función del número de vueltas de rotación efectuadas; la figura 2 representa una plataforma petrolera en el mar ilustrando la utilización de una columna de componentes tubulares según la invención; la figura 3 es una vista en sección longitudinal parcial de una junta roscada según un primer modo de realización de la invención; la figura 4 es una vista en sección longitudinal parcial de una junta roscada según un segundo modo de realización de la invención; la figura 5 es una vista en sección longitudinal parcial de una junta roscada según un tercer modo de realización de la invención; - las figuras 6 a 9 son representaciones en sección longitudinal parcial y esquemática de un perfil de junta roscada según la invención; las figuras 10 y 11 son vistas en sección longitudinal parcial de variantes de realización de la junta roscada según la invención.

Se ha representado en la figura 2 una instalación de perforación 10 en la cual la presente invención puede ser utilizada de manera ventajosa. En el ejemplo que se describe, la instalación 10 comprende una plataforma offshore 12 que flota en el mar. La plataforma 12 comprende una torre de perforación 14 (o rig) que está equipada con una mesa de rotación 16 (o rotary table) así como con numerosos accesorios que permiten la manutención y la prensión de los diversos elementos que se utilizan para la fabricación del pozo y su explotación. La plataforma 12 está así situada en la vertical de un pozo submarino 20 perforado en el fondo marino F. El pozo submarino 20 puede estar revestido o no. La instalación 10 comprende una columna 22 que está suspendida de la plataforma 12 (y recibe el nombre de marine riser) y forma un conducto entre la plataforma flotante 12 y el pozo 20.

En el ejemplo que se ilustra en la figura 2, una columna a levantar 26, como por ejemplo una columna de revestimiento ("casing"), está unida por medio de una pieza de empalme 28 específica a una columna de levantamiento 24 según la invención. Esta columna de levantamiento 24 incluye varios componentes tubulares conectados uno detrás de otro por sus extremos.

Se presentan en detalle en las figuras 3 a 5 y 10 variantes de realización de una parte de una junta roscada entre dos componentes tubulares de la columna de levantamiento 24, zona A de la figura 2.

La figura 3 muestra una junta roscada 30 según la invención. La junta 30 comprende un primer componente tubular y un segundo componente tubular.

El primer componente tubular consta de un primer cuerpo C1 sensiblemente cilindrico de eje de revolución X. El primer cuerpo C1 presenta una sección transversal circular de diámetro exterior OD comprendido entre 7.30 cm y 27.94 cm, más en particular entre 8.84 cm y 22.22 cm, y preferiblemente entre 17.78 cm y 22.06 cm, estando estas medidas indicadas en centímetros El cuerpo C1 presenta un tope externo BE al nivel de su periferia exterior. El diámetro exterior va decreciendo desde el tope externo BE en dirección a su extremo libre. El diámetro exterior OD es máximo en la parte del cuerpo C1 que es la más distanciada del extremo libre.

Este tope externo BE se presenta en forma de un espaldón anular plano de rebaje. El plano de este espaldón de rebaje forma con el eje X un ángulo agudo o recto, en particular de 90° en la figura 3.

El tope externo BE está unido por una base B1 a una parte de conexión macho roscada PC1. La base B1 se extiende a lo largo del eje X y presenta al nivel de su periferia exterior una superficie anular sensiblemente paralela al eje X. La parte de conexión PC1 es de forma general externa troncocónica, de diámetro decreciente según se aleja de dicha base B1. La parte de conexión PC1 lleva una rosca en su periferia exterior. La parte de conexión PC1 se prolonga en una parte terminal PT1 no roscada. La parte terminal PT1 se extiende a lo largo del eje X y forma una superficie anular sensiblemente paralela al eje X al nivel de su periferia exterior.

El cuerpo C1 presenta un tope interno al nivel de su extremo axial libre. Este tope interno Bl se presenta en forma de una superficie anular plana. El plano de esta superficie forma con el eje X un ángulo agudo o recto, en particular de 90° en la figura 3. El tope interno Bl está unido a la periferia interior definida por el cuerpo C1. El cuerpo C1 es hueco y define un escariado axial de sección transversal circular. En particular, el diámetro interno ID del escariado está comprendido entre 2.54 cm y 12.7 cm, tal como por ejemplo comprendido entre 6.35 cm y 10.16 cm, y más en particular es del orden de 8.89 cm, estando estas medidas indicadas en centímetros. En la zona del cuerpo C1 para la cual la periferia exterior está definida por el tope externo BE, por la base B1 , por la parte de conexión PC1 y por la parte terminal PT1 , el diámetro interno ID es sensiblemente constante.

El segundo componente tubular consta de un segundo cuerpo C2 sensiblemente cilindrico de eje de revolución. En la práctica, cuando está realizada la conexión entre los dos cuerpos C1 y C2, se confunden los respectivos ejes de revolución de los cuerpos. En la medida en que la figura 3 representa los cuerpos C1 y C2 empalmados, la descripción que se hace a continuación se hará haciendo referencia al eje X.

El segundo cuerpo C2 se alarga a lo largo del eje X. Dicho segundo cuerpo presenta una sección transversal circular de diámetro exterior por ejemplo sensiblemente igual al diámetro exterior OD máximo del primer cuerpo 01. El extremo axial del segundo cuerpo 02, orientado hacia el primer cuerpo 01 cuando está formada la junta según la invención, define una superficie de apoyo SA.

La superficie de apoyo SA se presenta en forma de una superficie anular plana. El plano de esta superficie forma con el eje X un ángulo agudo o recto, en particular de 90° en la figura 3. La superficie de apoyo está unida a la periferia exterior del segundo cuerpo 02. Dicha superficie de apoyo está asimismo unida a la periferia interior de este segundo cuerpo 02 hueco por una parte inicial PT2. La parte inicial PT2 es no roscada y define una periferia interior cilindrica de eje paralelo al eje X. La parte inicial PT2 une la superficie de apoyo SA a la parte de conexión hembra PC2. La parte de conexión PC2 presenta una forma general troncocónica en su periferia interior y presenta una rosca que es apta para cooperar con la rosca de la parte de conexión macho PC1.

La parte de conexión hembra PC2 se prolonga internamente en una base B2. Esta base B2 se extiende sensiblemente a lo largo del eje X y define al nivel de su periferia interior una superficie anular sensiblemente paralela al eje X. Esta superficie está unida a un espaldón interno El definido transversalmente al eje X. Como está representado en la figura 3, el espaldón interno El define una superficie plana anular en un plano perpendicular al eje X.

Cuando la junta 30 está formada, la superficie de apoyo SA está al menos en una parte de su superficie en contacto con el tope externo BE.

En el ejemplo representado en la figura 3, cuando la junta 30 está formada, el tope interno está al menos en una parte de su superficie en contacto con el espaldón interno El.

En la descripción anterior acaba de describirse una conexión de tope doble, a la vez externo e interno.

En particular los cuerpos C1 y C2 son tool-joints añadidas por soldadura a los extremos axiales de cuerpos de varilla no representados y de diámetro exterior medio inferior al de los cuerpos C1 o C2.

La invención apunta a los perfiles particulares previstos en una y otra parte del tope externo, del tope interno, de la superficie de apoyo y/o del espaldón interno.

Se define así un primer perfil 41 entre el tope interno Bl y/o la periferia interior del primer cuerpo C1 , correspondiendo este primer perfil 41 a la periferia interior del primer cuerpo C1 donde el diámetro interior disminuye desde el tope interno hacia una zona del primer cuerpo C1 de diámetro interior constante a lo largo de una parte del eje X, un segundo perfil 42 entre el espaldón interno El y la periferia interior del segundo cuerpo C2, correspondiendo este segundo perfil 42 a la periferia interior del segundo cuerpo C2 donde el diámetro interior disminuye desde el espaldón interno hacia una zona del segundo cuerpo C2 de diámetro interior constante a lo largo de una parte del eje X, un tercer perfil 43 entre la superficie de apoyo SA y la periferia exterior del segundo cuerpo C2, correspondiendo este tercer perfil 43 a la periferia exterior del segundo cuerpo C2 donde el diámetro exterior OD aumenta desde la superficie de apoyo hacia una zona del segundo cuerpo C2 de diámetro exterior constante a lo largo de una parte del eje X, un cuarto perfil 44 entre el tope externo BE y la periferia exterior del primer cuerpo C1 , correspondiendo este cuarto perfil 44 a la periferia exterior del primer cuerpo C1 donde el diámetro exterior OD aumenta desde el tope externo hacia una zona del primer cuerpo C1 de diámetro exterior constante a lo largo de una parte del eje X.

Se define además una primera pendiente 51 entre el tope interno Bl y la parte terminal PT1, una segunda pendiente 52 entre el espaldón interno El y la base B2, una tercera pendiente 53 entre la superficie de apoyo SA y la parte inicial PT2, y - una cuarta pendiente 54 entre el tope externo BE y la base B1.

Así el tope interno Bl está bordeado respectivamente por el primer perfil 41 y la primera pendiente 51 , el espaldón interno El está bordeado respectivamente por el segundo perfil 42 y la segunda pendiente 52, la superficie de apoyo SA está bordeada respectivamente por el tercer perfil 43 y la tercera pendiente 53, y el tope externo está bordeado respectivamente por el cuarto perfil 44 y la cuarta pendiente 54.

La longitud de los perfiles 41 a 44 corresponde a la longitud a lo largo del eje X de su proyección según una recta perpendicular a dicho eje X.

Esta longitud es en todos los casos superior a 1/16" (1.5875 mm).

Más particularmente la longitud de los perfiles 41 y/o 42 es inferior a la longitud de la parte terminal PT1 medida a lo largo del eje X, correspondiendo esta longitud a la proyección de dicha parte terminal PT1 según la misma recta perpendicular a dicho eje X. Una configuración de este tipo permite proponer una zona de contacto entre el tope interno y el espaldón interno con una repartición progresiva de las zonas de deformación cuando la junta 30 está formada y cuando está aplicada en el interior del cuerpo una sobrepresión del orden de 5000 psi (psi = libras por pulgada cuadrada) (351.5 kg/cm2).

En particular esta longitud L1 y respectivamente L2 de los perfiles 41 y 42 está definida para ser inferior a la longitud a lo largo del eje X de la parte terminal PT1. La longitud L1 es en particular igual a la longitud L2. Dicha longitud puede estar comprendida entre 3 mm y 50 mm, siendo por ejemplo del orden de 20 mm.

Más particularmente la longitud de los perfiles 43 y/o 44 es inferior a la longitud de la parte inicial PT2 medida a lo largo del eje X, correspondiendo esta longitud a la proyección de dicha parte inicial PT2 según la misma recta perpendicular a dicho eje X. Una configuración de este tipo permite proponer entre el tope externo y la superficie de apoyo una zona de contacto que permite garantizar un mantenimiento de la estanqueidad y que no se despeguen estas dos superficies cuando sea ejercido entre los cuerpos C1 y C2 un esfuerzo de tracción de más de un millar de toneladas.

En particular esta longitud L3 y respectivamente L4 de los perfiles 43 y 44 está definida para ser inferior a la longitud a lo largo del eje X de la parte inicial PT2. La longitud L3 es en particular igual a la longitud L4. Dicha longitud puede estar comprendida entre 3 y 50 mm, siendo por ejemplo del orden de 15 mm.

En particular, este primer perfil 41 puede presentar, según un plano de sección longitudinal, una convexidad o una concavidad hacia el interior del primer cuerpo C1. Esta convexidad o concavidad puede ser monótona o no.

Cuando el primer perfil 41 presenta una curvatura monótona, puede por ejemplo ser una parte de círculo o de elipse. Como variante, el primer perfil 41 puede constar de dos planos inclinados con una ruptura de pendiente entre ellos.

Las figuras 6 a 9 representan perfiles tipo para el perfil 41. De manera simétrica no representada, se deducen perfiles tipo para los perfiles 42 a 44.

En la figura 6, un modo de realización del perfil 41 lo representa formando una parte de círculo convexa hacia el exterior. En la figura 7, otro modo de realización del perfil 41 lo representa formando una parte de círculo cóncava hacia el exterior. En la figura 8, otra alternativa del modo de realización del perfil 41 lo representa formando un perfil de dos paños con una ruptura de pendiente entre ellos.

En el ejemplo de la figura 8, los dos paños 60 y 61 están los dos inclinados con respecto al eje X. Como variante no representada, el paño 61 unido al tope interno puede ser paralelo al eje X. En el ejemplo de la figura 8, la ruptura de pendiente está formada en la mitad de su longitud. Como variante no representada, uno de los paños puede ser más largo que el otro a lo largo del eje X. En el ejemplo de la figura 8, el paño 60 forma con el eje X un ángulo agudo superior a 10°, y en particular de 20°. En la figura 8, sólo el paño 61 es cóncavo hacia el exterior. En la variante de la figura 9, los paños 60 y 61 forman juntamente una concavidad. Como variante, uno o los dos paños pueden ser planos o curvos.

Cuando el perfil es convexo, como en la figura 7, se prolonga tangencialmente con la parte 64 del cuerpo C1 que presenta el diámetro interior constante a lo largo de una parte del eje X. El perfil 41 se prolonga asimismo tangencialmente con el tope interno Bl.

En particular, en el ejemplo de la figura 3 el primer perfil 41 es convexo hacia el exterior. El mismo presenta en este ejemplo un radio de curvatura constante por ejemplo comprendido entre 10 y 300 mm, y en particular del orden de 25 mm. En el ejemplo que se presenta en la figura 3, los perfiles 41 y 42 no son simétricos. El segundo perfil 42 es igualmente convexo hacia el exterior, pero con un radio de curvatura R2 por ejemplo comprendido entre 10 y 300 mm, en particular del orden de 25 mm, en particular inferior al primer radio de curvatura R1. Preferiblemente, los perfiles 41 y 42 son simétricos y convexos.

Según una variante de la invención no representada, puede concebirse otra configuración en la cual los perfiles 41 y 42 no sean simétricos uno del otro y sean de curvatura distinta, siendo uno por ejemplo cóncavo y el otro convexo.

Como variante, en las figuras 4 y 5 el primer perfil 41 es cóncavo de radio de curvatura comprendido entre 10 y 300 mm, y en particular del orden de 25 mm. Según estos modos de realización de las figuras 4 y 5, los perfiles primero y segundo 41 y 42 son simétricos con respecto a un plano Q1 que pasa por la superficie de contacto entre el tope interno y el espaldón interno.

En particular, en los modos de realización de las figuras 4 a 5 el radio de curvatura R1 del primer perfil 41 es superior a su longitud L1. En estos modos de realización, los perfiles 41 y 42 no forman juntamente un perfil que forme una parte de círculo o de elipse. En efecto, los mismos forman juntamente dos partes de círculo puestas tangencialmente una detrás de la otra. Esta configuración permite mejorar la estabilidad a presión. Una configuración de este tipo permite asimismo evitar que se creen zonas de turbulencia al nivel de la junta y evita pues las pérdidas de carga del fluido que se vehicula en la columna.

La figura 10 corresponde a una inversión de los perfiles respectivamente convexo y cóncavo de los representados en la figura 4.

Según los modos de realización representados, los perfiles 41 y 42 definen juntamente un perfil de continuidad para el escariado interior de los cuerpos primero y segundo C1 y C2. Se evita así el ensuciamiento de esta zona de acoplamiento mutuo por residuos del proceso de cimentación realizado por medio de una columna que presenta tales juntas.

En particular, en el ejemplo de las figuras 3 y 4 el tercer perfil 43 es convexo hacia el exterior. El mismo presenta en este ejemplo un radio de curvatura constante por ejemplo comprendido entre 5 y 100 mm, y en particular del orden de 25 mm. En los ejemplos que se presentan en las figuras 3 a 5, los perfiles tercero y cuarto 43 y 44 son simétricos con respecto al plano Q2 que pasa por la superficie de contacto entre el tope externo y la superficie de apoyo. Este tipo de configuración proporciona una ventaja superior en términos de resistencia mecánica y permite evitar en funcionamiento que el tope externo BE se despegue de la superficie de apoyo SA.

Según una variante de la invención no representada, puede concebirse otra configuración en la cual los perfiles 43 y 44 no son simétricos uno del otro, son de distinta curvatura, siendo por ejemplo uno cóncavo y el otro convexo, y/o son de radio de curvatura distinto. Por ejemplo, en la figura 11 el perfil 43 es convexo, mientras que el perfil 44 es cóncavo. Esta diferenciación permite una visibilidad desde el exterior y puede ser útil para el perforista que tenga que manipular e identificar distintas clases de tubos.

Como variante, en la figura 5 el tercer perfil 41 es cóncavo hacia el exterior con un radio de curvatura comprendido entre 5 y 100 mm, y en particular del orden de 25 mm.

En los ejemplos que se presentan en las figuras 3 a 5, los perfiles tercero y cuarto 43 y 44 presentan un radio de curvatura inferior estrictamente a su respectiva longitud.

En el ejemplo de la figura 3, la primera pendiente 51 forma con el plano Q1 un ángulo 71 comprendido entre 0o y 90°. La segunda pendiente 52 forma con este mismo plano Q1 un ángulo agudo, por ejemplo comprendido entre 0o y 45°, adyacente al ángulo 72. En el ejemplo representado, los ángulos 71 y 72 son idénticos. En las variantes de realización de las figuras 4 y 5, los ángulos 71 y 72 no son iguales, pudiendo el ángulo 71 ser superior al ángulo 72.

En los ejemplos de las figuras 3 a 5, las pendientes 51 y 52 cortan el plano Q1 en un vértice común. De hecho el tope interno Bl y el espaldón interno El tienen una altura de contacto 80 idéntica, de forma tal que el tope interno Bl está enfrentado exclusivamente al espaldón interno El. Esta altura de contacto 80, medida perpendicularmente al eje X, se determina preferiblemente para soportar, sin experimentar plastificación, una fuerza de compresión al menos igual a 4.5 veces el peso del cuerpo al cual la misma está unida, o al menos igual a 1.5 veces el peso de al menos dos, como por ejemplo de al menos tres, y preferiblemente de cuatro, cuerpos tubulares unidos uno detrás de otro. Esta altura de contacto 80 puede asimismo ser denominada espesor radial.

En el ejemplo de la figura 3, la tercera pendiente 53 forma con el plano Q2 un ángulo 73 comprendido entre 0o y 90°. La cuarta pendiente 54 forma con este mismo plano Q2 un ángulo agudo adyacente 74. En el ejemplo representado, los ángulos 73 y 74 son idénticos. En las variantes de realización de las figuras 4 y 5, los ángulos 73 y 74 no son iguales, siendo el ángulo 74 de la cuarta pendiente inferior al ángulo 73. En efecto, el ángulo 74 está por ejemplo comprendido entre 0o y 45°.

En los ejemplos de las figuras 3 a 5, las pendientes 53 y 54 cortan el plano Q2 en un vértice común. De hecho el tope externo BE y la superficie de apoyo SA tienen una altura de contacto 81 idéntica, tal que el tope externo BE queda enfrentado exclusivamente a la superficie de apoyo SA. Esta altura de contacto 81 , medida perpendicularmente al eje X, se determina para soportar, sin experimentar plastificación, una fuerza de compresión al menos igual a 6 veces el peso del cuerpo al cual la misma está unida, o al menos igual a 1.5 veces el peso de tres, y preferiblemente cuatro, cuerpos tubulares unidos uno detrás de otro. Esta altura de contacto 81 puede asimismo denominarse espesor radial.

Para las aplicaciones a las que más particularmente apunta la invención y que se refieren al terreno de las "Landing Strings" y de las "Drill Pipe Risers", en la medida en que la transmisión de par en funcionamiento es casi inexistente al nivel de las conexiones, es por lo tanto posible reducir el par de enroscamiento de empalme de los componentes tubulares, de forma tal que se ve facilitada para los usuarios la realización de la junta según la invención.

En la práctica, un par de enroscamiento permite crear una presión de contacto entre dos topes, ya sea el tope externo BE con la superficie de apoyo SA, o bien también el tope interno Bl con el espaldón interno El. En efecto, la junta según la invención puede ser una junta de tope sencillo, o sea únicamente entre el tope externo BE y la superficie de apoyo SA, o bien una junta de tope doble, como está representado en las figuras que se han detallado anteriormente, para la cual a la vez el tope externo BE queda aplicado a presión contra la superficie de apoyo SA, y el tope interno Bl queda aplicado a presión contra el espaldón interno.

El par de enroscamiento a aplicar para evitar la separación del tope externo BE y de la superficie de apoyo SA es función de la superficie S de tope entre el tope externo BE y la superficie de apoyo SA, así como de la posición respectiva del tope externo BE y de la superficie de apoyo SA con respecto al eje de la conexión. Esta posición de las superficies BE y SA, al igual como la de las superficies BE y El, es controlada por las respectivas selecciones de los perfiles primero, segundo, tercero y cuarto. El mismo razonamiento se aplica para determinar el par de enroscamiento a aplicar para evitar la separación de las superficies BE y El.

La altura 80, y respectivamente la altura 81 , que están aquí simbolizadas por la letra h, han sido determinadas de forma tal que se cumpla la ecuación que se muestra a continuación, sabiendo que en el terreno de las aplicaciones a las que apunta la invención la fuerza F de separación de tope puede ir de 226750 kg a 1360500 kg y que la presión P puede variar de 703 a 7030 kg/cm2, designando la presión P la presión media dentro de la longitud de contacto definida entre BE y SA respectivamente, o entre Bl y El recíprocamente.

S = p(?2 - (A - 2hf ) =F/P Y/o: A es la distancia máxima de la superficie de contacto definida entre BE y SA, o entre Bl y El recíprocamente, cuando está realizada la junta, con el eje X de simetría de revolución del componente tubular.

La fuerza F es por otro lado función de las prestaciones del componente tubular que vienen en particular definidas por el diámetro exterior OD, su peso y la calidad del material con el cual el mismo está realizado. Con la configuración que acaba de ser descrita anteriormente se obtiene una junta roscada 30 cuando los componentes primero y segundo son empalmados uno al otro con un par de apriete tal que la junta es compatible con conexiones realizadas según las normas API. En particular, el empalme se obtiene con una llave que presenta una capacidad de par inferior a 75 000 ft.lbs (101686 N.m.), y en particular del orden de 68 000 ft.lbs (92190.88 N.m.). Una configuración de este tipo presenta otras ventajas, como la facilidad de paso de los utillajes en el interior de la columna de levantamiento Una junta según la invención puede asimismo ser puesta en ejecución entre dos componentes tubulares destinados a formar una columna de perforación, y en particular entre componentes de la columna de fondo de pozo, llamada BHA, y más en particular para la conexión de piezas llamadas drill-collars. Una junta según la invención puede asimismo ser puesta en ejecución entre dos componentes de una columna de explotación petrolera, o también de risers.

En toda la descripción debe considerarse que la expresión «incluye un» o «consta de un» es sinónimo de «incluye al menos un» o «consta de al menos un», salvo si se especifica lo contrario.

Claims (15)

NOVEDAD DE LA INVENCIÓN REIVINDICACIONES

1. Una junta tubular roscada (30) que comprende un primer componente tubular enroscado en un segundo componente tubular, estando dichos componentes tubulares destinados a la exploración o a la explotación de un pozo de hidrocarburos, estando dicha junta tubular roscada en particular destinada a formar una columna de levantamiento, - incluyendo el primer componente tubular un primer cuerpo (C1 ) sensiblemente cilindrico de eje de revolución (X) rematado por un tope externo (BE), estando este tope externo (BE) unido a la periferia exterior del primer cuerpo por un cuarto perfil (44) de diámetro exterior creciente desde el tope externo hacia el primer cuerpo, y unido a una parte de conexión macho roscada (PC1) que se prolonga en una parte terminal (PT1 ) no roscada que forma una superficie de tope interno (Bl) en su extremo axial, de forma tal que el tope interno (Bl) está unido a la periferia interior del primer cuerpo por un primer perfil (41 ) de diámetro interior decreciente desde el tope interno hacia el interior del primer cuerpo, -incluyendo el segundo componente tubular un segundo cuerpo (C2) sensiblemente cilindrico que define en un extremo libre una superficie de apoyo (SA) para el tope externo, estando esta superficie de apoyo unida a la periferia exterior del segundo cuerpo por un tercer perfil (43) de diámetro exterior creciente desde la superficie de apoyo hacia el cuerpo, presentando el cuerpo en su superficie interna una parte inicial (PT2) no roscada que une la superficie de apoyo a una parte de conexión hembra roscada (PC2) que es adecuada para ser enroscada en la parte de conexión macho roscada y termina en un espaldón interno (El) enfrentado al tope interno, estando el espaldón interno unido a la periferia interior del segundo cuerpo por un segundo perfil (42) de diámetro interior decreciente desde el espaldón interno hacia el interior del cuerpo, caracterizada porque al menos uno de los miembros del grupo que consta del primer perfil y del segundo perfil es convexo o cóncavo, y porque la longitud (L1 , L2) del primer perfil (41) y/o del segundo perfil (42) a lo largo del eje de revolución es superior a 1/16" (1.5875 mm) e inferior a la longitud de la parte terminal (PT1), y/o de que la longitud (L3, L4) del tercer perfil (43) y/o del cuarto perfil (44) a lo largo del eje de revolución es superior a 1/16" (1.5875 mm) e inferior a la longitud de la parte inicial (PT2).

2. La junta de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada además porque las longitudes (L1 , L2, L3, L4) de los perfiles primero (41), segundo (42), tercero (43) y cuarto (44) están comprendidas entre 3 mm y 50 mm, preferiblemente entre 10 y 25 mm, y más preferiblemente entre 15 y 20 mm.

3. La junta de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada además porque el tercer perfil es simétrico del cuarto perfil.

4. La junta de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada además porque el primer perfil es simétrico del segundo perfil.

5. La junta de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada además porque uno de los perfiles presenta una pendiente superior a 10°.

6. La junta de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada además porque uno de los perfiles presenta una parte de curvatura convexa.

7. La junta de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada además porque uno de los perfiles presenta una parte de curvatura cóncava.

8. La junta de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada además porque uno de los perfiles es un arco de círculo o de elipse.

9. La junta de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada además porque el tope interno está unido por una primera pendiente (51) a la parte terminal (PT1) y el espaldón interno está unido por una segunda pendiente (52) a una segunda base (B2) que se prolonga en la parte de conexión hembra (PC2), siendo las dos pendientes secantes y formando cada una un ángulo no nulo con el plano de contacto entre el tope interno y el espaldón interno.

10. La junta de conformidad con la reivindicación precedente, caracterizada además porque la primera pendiente y la segunda pendiente tienen un vértice común.

11. La junta de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada además porque la superficie de apoyo (SA) está unida por una tercera pendiente (53) a la parte inicial (PT2), y el tope externo está unido por una cuarta pendiente (54) a una base (B1) que se prolonga en la parte de conexión macho (PC1), siendo las dos pendientes secantes y formando cada una un ángulo no nulo con el plano de contacto entre el tope externo y la superficie de apoyo.

12. La junta de conformidad con la reivindicación precedente, caracterizada además porque la tercera pendiente y la cuarta pendiente tienen un vértice común.

13. Un conjunto que consta de un primer cuerpo y un segundo cuerpo, estando los dos cuerpos retenidos por una junta según cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el tope interno tiene un espesor radial que está destinado a ser puesto en contacto con el espaldón interior y está determinado para soportar, sin experimentar plastificación, una fuerza de compresión al menos igual a 4.5 veces el peso del primer cuerpo, o al menos igual a 1.5 veces el peso de al menos dos, como por ejemplo de al menos tres, y preferiblemente de cuatro, cuerpos tubulares unidos uno detrás de otro y rematados axialmente por dicho tope interno.

14. El conjunto de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado además porque el primer cuerpo está soldado a un extremo de un cuerpo de varilla de revolución de forma tal que el tope externo es axialmente opuesto a la soldadura, y el segundo cuerpo está soldado a un extremo de otro cuerpo de varilla de revolución de forma tal que la superficie de apoyo es axialmente opuesta a la soldadura.

15. Un procedimiento de empalme de una junta roscada según cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque se obtiene un par de apriete superior al par de aproximación a tope CAB de dicha junta por medio de una llave que presenta una capacidad de par inferior a 101 686 N.m (75 000 ft.lbs).