MX2009000868A - Mejorador de flujo de latex de hidrato inhibido. - Google Patents

Abstract

Se describe un sistema para reducir la caída de presión asociada con el flujo de fluido turbulento a través de conductos submarinos. Tal reducción en la caída de presión se logra transportando un reductor de resistencia de hidrato inhibido a través de un conducto largo de diámetro pequeño, y después inyectando el reductor de resistencia en un fluido anfitrión en el emplazamiento submarino, para hacer un fluido tratado. El fluido tratado después se extrae del emplazamiento submarino a través un conducto de producción/transportación. La presencia del reductor de resistencia en el fluido tratado reduce la caída de presión asociada con el flujo a través del conducto de producción/transportación.

Description

ME JORADOR DE FLUJO DE LATEX DE HIDRATO INHIBIDO Campo de la Invención La presente invención se refiere generalmente a sistemas para producir fluidos (por ejemplo, petróleo y gas natural) de formaciones subterráneas y para transportar los fluidos producidos a través de tuberías. En otro aspecto, la invención se refiere al uso de un reductor de resistencia de látex (promotor de flujo) para reducir la pérdida de presión asociada al flujo turbulento de un fluido que contiene hidrocarburo a través de tuberías submarinas. Antecedentes de la Invención Una variedad de reductores de resistencia se ha utilizado en el pasado para reducir la pérdida de presión asociada al flujo turbulento de un fluido a través de una tubería. Polímeros de ultra-alto peso molecular son conocidos para funcionar bien como reductores de resistencia. En general, el aumento del peso molecular y de la concentración del polímero en el reductor de resistencia, aumenta la eficacia del reductor de resistencia, con la limitación de que el polímero debe ser capaz de disolverse en el fluido anfitrión. Sin embargo, los reductores de resistencia que contienen altas concentraciones de polímeros de alto peso molecular generalmente no pueden transportarse a través de líneas pequeñas a grandes distancias porque ciertos tipos de reductores de resistencia con altas viscosidades (por ejemplo, reductores de resistencia tipo gel) requieren inaceptablemente de altas presiones en línea la de suministro y otros tipos de reductores de resistencia que contienen partículas sólidas de polímero (por ejemplo, reductores de resistencia tipo suspensión) pueden tapar las líneas de suministro. En el pasado, los reductores de resistencia en gel y suspensión no se han mandado a los emplazamientos submarinos debido a que la entrega submarina económica requeriría el paso a través de largo conductos con diámetros pequeños. Se ha descubierto recientemente que ciertos tipos de reductores de resistencia del látex pueden ser transportados con eficacia a través de conductos largos que tienen diámetros pequeños porque tales reductores de resistencia tienen una viscosidad relativamente baja y contienen partículas relativamente pequeñas del polímero reductor de resistencia. Sin embargo, la presencia de agua en los reductores de resistencia del látex presenta una desventaja potencial para implementar tales reductores de resistencia en aplicaciones donde los polímeros puede ser que entren en contacto con el gas natural bajo condiciones de baja temperatura y/o alta presión (por ejemplo, condiciones submarinas). Cuando un reductor de resistencia de látex que contiene agua entra en contacto con el gas natural a bajas temperaturas y/o altas presiones, pueden formarse hidratos de gas natural. Si los hidratos de gas se forman en el conducto que transporta el reductor de resistencia, el conducto puede taparse. Así, los reductores de resistencia del látex que contienen agua no se han empleado para aplicaciones submarinas donde pueden entrar en contacto con gas natural a bajas temperaturas y altas presiones. Breve Descripción de la Invención En una modalidad de la presente invención, se proporciona un método que comprende: (a) transportar un reductor de resistencia de látex a través de un conducto de inyección de una línea umbilical submarina; y (b) introducir el reductor de resistencia transportado a un emplazamiento submarino a un fluido que se origina de una formación subterránea, en donde el reductor de resistencia comprende un inhibidor de hidrato en una cantidad suficiente para prevenir la formación de hidratos de gas al contacto del reductor de resistencia con gas natural bajo las condiciones en las cuales el reductor de resistencia es introducido en el fluido. En otra modalidad de la presente invención, se proporciona un reductor de resistencia de látex que comprende una fase continua líquida y una fase dispersada. La fase continua líquida comprende agua y un inhibidor de hidrato, mientras que la fase dispersada comprende partículas de un polímero reductor de resistencia. La relación de peso del inhibidor de hidrato a agua en la fase continua está en el intervalo de aproximadamente 1:10 a aproximadamente 10:1. Las partículas de polímero reductor de resistencia en la fase dispersada tienen un tamaño de partícula medio de menor que aproximadamente 10 micrones. El inhibidor de hidrato de la fase continua es una composición que cuando es mezclada con agua destilada en una relación de peso 1:1 produce una mezcla líquida de hidrato inhibido que tiene una temperatura de formación de gas de hidrato de 2,000 psia que es por lo menos 10°F menores que la temperatura de formación del gas de hidrato del agua destilada a 2,000 psia. Breve Descripción de las Figuras Una modalidad preferida de la presente invención se describe detalladamente abajo con referencia a las figuras anexas, en donde: La figura 1 es una descripción simplificada de un sistema de producción costa afuera incluyendo una pluralidad de pozos submarinos conectados con un distribuidor de producción común que está amarrado a una plataforma costa afuera a través de una línea de flujo submarina, que ilustra particularmente una línea umbilical que corre de la plataforma costa afuera al distribuidor de producción ; La figura 2 es una vista en corte parcial de una línea umbilical, que ilustra particularmente los varios conductos eléctricos y fluidos contenidos en la línea umbilical; La figura 3 es una descripción simplificada de un pozo submarino usado para producir un fluido de una formación subterránea, donde el pozo está equipado con un conducto de suministro de aditivo para la introducción al fondo del pozo de uno o más aditivos, que pueden contener un reductor de resistencia con inhibidor de hidrato, en el fluido producido antes de transportar el fluido a la superficie del suelo; y La figura 4 es un diagrama simulado por computadora de la formación de hidrato de gas para agua y para dos diferentes mezclas de agua y monetilenglicol (MEG), que ilustra particularmente cómo la temperatura de formación de hidrato de gas varía con la presión y con la concentración del MEG. Descripción Detallada de la Invención En referencia inicialmente a la figura 1, un sistema de producción costa afuera simplificado se ilustra como que incluye una pluralidad de pozos submarinos 10, un distribuidor de producción común 12, una plataforma costa afuera 14, una línea de flujo submarina 16, y una línea umbilical 18. Cada pozo 10 es operable para extraer un fluido que contiene hidrocarburo de una formación subterránea 20. En una modalidad de la presente invención, el fluido que contiene hidrocarburo producido por los pozos 10 contiene petróleo y/o gas natural. Por ejemplo, el fluido que contiene hidrocarburo puede contener por lo menos aproximadamente 10, por lo menos aproximadamente 25, o por lo menos 50 por ciento en peso de petróleo crudo. Los fluidos que contienen hidrocarburo producidos por cada pozo 10 pueden combinarse en el distribuidor de producción 12 y transportarse después a través de la línea de flujo 16 a la plataforma 14. Un primer extremo 22 de la línea umbilical 18 está conectado con una sala de control en la plataforma 14, mientras que un segundo extremo 24 de la línea umbilical 18 está conectado con los pozos 10, el distribuidor 12, y/o la línea de flujo 16. En referencia ahora a la figura 2, la línea umbilical 18 puede incluir una pluralidad de conductos eléctricos 26, una pluralidad de conductos para fluidos 28, y una pluralidad de capas protectoras 30 que rodean a los conductos eléctricos 26 y a los conductos para fluidos 28. En referencia a las figuras 1 y 2, los conductos eléctricos 26 pueden llevar energía de la plataforma 14 a los pozos 10 y/o al distribuidor 12. Los conductos para fluidos 28, designados comúnmente como líneas de inyección química, son normalmente utilizados para inyectar químicos de aseguramiento de flujo de baja viscosidad en los fluidos producidos que contienen hidrocarburo transportados de nuevo a la plataforma 14 a través la línea de flujo 16. Los productos químicos de aseguramiento de flujo típicos que son inyectados a través de los conductos para fluidos 28 incluyen, pero no se limitan a, inhibidores de corrosión, inhibidores de parafina, inhibidores de escala, biocidas, desemulsificantes, barredores de sulfuro de hidrógeno, barredores de oxígeno, tratamientos de aguas, e inhibidores de asfalteno. La longitud de la línea umbilical 18 y de la línea de flujo 16 puede ser por lo menos aproximadamente 500 pies, por lo menos aproximadamente 1,000 pies, o en el intervalo desde 5,000 pies a 30 millas. El diámetro interior promedio de cada conducto para fluidos 28 puede ser aproximadamente 5 pulgadas o menos, aproximadamente 2.5 pulgadas o menos, aproximadamente 1 pulgada o menos, aproximadamente 0.5 pulgadas o menos, o 0.25 pulgadas o menos. De acuerdo con una modalidad de la presente invención, un reductor de resistencia, descrito detalladamente abajo, es transportado a través de por lo menos un conducto para fluidos 28 de la línea umbilical 18. Después de ser transportado a través del conducto para fluidos 28, el reductor de resistencia puede introducirse en el fluido anfitrión que contiene hidrocarburo que se origina desde la formación subterránea 20. La localización submarina donde el reductor de resistencia es introducido en el fluido anfitrión que contiene hidrocarburo puede estar en la línea de flujo 16, en el distribuidor 12, y/o en cada uno de los pozos individuales 10, como se describe con mayor detalle abajo. Generalmente, la temperatura del reductor de resistencia durante el transporte a través del conducto para fluidos 28 es relativamente baja debido al frío ambiente submarino alrededor de la línea umbilical 18. Además, la presión a la cual el reductor de resistencia es transportado a través del conducto para fluidos 28 es relativamente alta debido a la presión estática del frente y de la línea trasera. En una modalidad, el reductor de resistencia puede inyectarse en el fluido anfitrión que contiene hidrocarburo en un emplazamiento submarino donde la temperatura está en el intervalo de aproximadamente 25 a aproximadamente 100°F, aproximadamente 30 a aproximadamente 75°F, ó 35 a 50°F, y la presión está en el intervalo de aproximadamente 500 a aproximadamente 10,000 psia, aproximadamente 500 a aproximadamente 7,500 PSI, ó 1,000 a 5,000 psia. En una modalidad, la temperatura en el emplazamiento submarino donde el reductor de resistencia es inyectado en el fluido anfitrión que contiene hidrocarburo es por lo menos aproximadamente 10, aproximadamente 20, ó 30°F más baja que la temperatura de formación de hidrato de gas del agua destilada a la presión del emplazamiento submarino de inyección. Normalmente, la temperatura del reductor de resistencia en el punto de introducción en el fluido anfitrión será la temperatura mínima del reductor de resistencia en el conducto para fluidos 28 de la línea umbilical 18, mientras que la presión del reductor de resistencia en el punto de introducción en el fluido producido será la presión máxima del reductor de resistencia en el conducto para fluidos 28 de la línea umbilical 18. Los reductores de resistencia capaces de implementarse en la presente invención, puede tener características físicas que les permitan ser bombeados a través del conducto para fluidos 28 de la línea umbilical 18 en condiciones de funcionamiento normales con una caída de presión de menos de aproximadamente 5 psi (libras por pulgada cuadrada) por pie, menos de aproximadamente 2.5 psi por pie, o menos de 1 psi por pie. La figura 3 ilustra una modalidad de la presente invención donde el reductor de resistencia es introducido en el fluido anfitrión que contiene hidrocarburo en una localización en el fondo del pozo. Como se muestra en la figura 3, el pozo 10 puede incluir una cubierta externa 32, una tubería interna de producción 34, y un conducto de inyección de aditivos 36. Durante la operación del pozo 10, un aditivo que contiene un reductor de resistencia y que es suministrado por la línea umbilical 18 es transportado al fondo del pozo a través del conducto de inyección de aditivos 36. El reductor de resistencia contenido en el aditivo será descrito detalladamente abajo. El aditivo puede comprender por lo menos aproximadamente 10, por lo menos aproximadamente 50, por lo menos aproximadamente 75, o por lo menos 90 por ciento en peso de reductor de resistencia. En una modalidad, el aditivo consiste esencialmente del reductor de resistencia solamente. En otra modalidad, el aditivo contiene el reductor de resistencia en combinación con uno o más productos químicos convencionales de aseguramiento de flujo. El aditivo puede comprender en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 75 poR ciento en peso de partículas sólidas de polímero reductor de resistencia, en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 60 por ciento en peso de partículas sólidas de polímero reductor de resistencia, o en el intervalo de 15 a 45 por ciento en peso de partículas sólidas de polímero reductor de resistencia. En referencia otra vez a la figura 3, durante la operación del pozo 10, el fluido anfitrión que contiene hidrocarburo pasa de la formación subterránea 20, a través de las perforaciones 40 en la cubierta externa 32, y en el interior de la cubierta 32, donde es combinado con el aditivo para producir así un fluido combinado/tratado que comprende el reductor de resistencia y el fluido anfitrión. El fluido tratado resultante posteriormente puede transportarse de manera ascendente a través de la tubería de producción 34 a o cerca del lecho marino 38. La cantidad de reductor de resistencia combinada con el fluido anfitrión que contiene hidrocarburo puede ser expresada en términos de la concentración del polímero reductor de resistencia en el componente líquido que contiene hidrocarburo del fluido anfitrión. La concentración del polímero reductor de resistencia en el componente líquido que contiene hidrocarburo puede estar en el intervalo de aproximadamente 0.1 a aproximadamente 500 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 0.5 aproximadamente 200 ppmw, en el intervalo de aproximadamente 1 a aproximadamente 100 ppmw, o en el intervalo de 2 a 50 ppmw. Cuando el aditivo es introducido en el fluido anfitrión que contiene hidrocarburo, por lo menos aproximadamente 50 por ciento en peso, por lo menos aproximadamente 75 por ciento en peso, o por lo menos 95 por ciento en peso de las partículas sólidas del polímero reductor de resistencia pueden ser disueltas por el fluido anfitrión. En referencia a las figuras 1 y 3, después de haber sido traído a o cerca del lecho marino 38, el fluido tratado puede transportarse al distribuidor 12 y finalmente a la plataforma costa afuera 14 a través la línea de flujo 16. Puesto que el fluido tratado contiene un reductor de resistencia, la caída de presión se asociada con el flujo del fluido tratado a través de la tubería de producción 34 y de la línea de flujo 16 se reduce en relación a la caída de presión que sería asociada con el flujo del fluido de producción no tratado. En una modalidad de la presente invención, el reductor de resistencia empleado en la presente invención puede ser un reductor de resistencia de látex que comprende un polímero de alto peso molecular dispersado en una fase continua acuosa. El reductor de resistencia de látex puede prepararse a través de la polimerización de la emulsión de una mezcla de reacción que comprende uno o más monómeros, una fase continua, por lo menos un tensoactivo, y un sistema de iniciación. La fase continua comprende generalmente por lo menos un componente seleccionado del grupo que consiste en agua, fluidos orgánicos polares, y mezclas de los mismos. Cuando el agua es el componente seleccionado de la fase continua, la mezcla de reacción puede también comprender un amortiguador. Como se describe más detalladamente abajo, la fase continua puede también comprender un inhibidor de hidrato. El monómero usado para formar el polímero reductor de resistencia de alto peso molecular puede incluir, pero no se limita a, uno o más de los monómeros seleccionados del grupo que consiste de: en donde R es H o un radical de alquilo C1-C10, más preferiblemente R^ es H, CH3, o C2H5, y R2 es H o un radical de alquilo C1-C30, más preferiblemente R2 es un radical de alquilo C4-C18, y es mayormente preferible representado por la fórmula (i) como sigue en donde R3 es CH = CH2 ó CH3-C = CH2 y R4 es H o un radical de alquilo C1-C30, más preferiblemente R4 es H o un radical de alquilo C4-C18, un anillo de fenilo con 0-5 sustituyentes, un anillo de naftilo con 0-7 sustituyentes, o un anillo de piridilo con 0-4 sustituyentes; donde R5 es H o un radical de alquilo C1-C30, preferiblemente R5 es un radical de alquilo C4-C18; en donde R6 es H o un radical de alquilo C1-C30, preferiblemente R6 es un radical de alquilo C4-C18; en donde R7 es H o un radical de alquilo C1-C18, más preferiblemente R7 es H o un radical de alquilo C1-C6, y R8 es H o un radical de alquilo de C1-C18, más preferiblemente R8 es H o un radical de alquilo C1-C6, y mayormente preferible R8 es H o CH3, también, el H2 S en los carbones 1 y 4 representados arriba podrían substituirse por radicales de alquilo C1-C18 o radicales de alquilo C1-C6; (F) maleatos tal como en donde R9 y R 0 son independientemente H, alquilo C1-C30, arilo, cicloalquilo, o radicales heterocíclicos; (G) fumaratos tal como en donde R,, y R12 son independientemente H, alquilo C1- C30, arilo, cicloalquilo, o radicales heterocíclicos; (H) itaconatos tales como O CH2 O R130 — C II — CH2-C II C II — OR14 en donde R13 y R14 son independientemente H, alquilo C1-C30, arilo, cicloalquilo, o radicales heterocíclicos; (I) maleimidas tal como en donde Ri5 es H, un alquilo C1-C30, un arilo, un cicloalquilo, o radical heterocíclico. En una modalidad, los monómeros de la fórmula (A) son preferidos, especialmente los monómeros de metacrilato de la fórmula (A), y más especialmente los monómeros de metacrilato 2-eti Ihexi I de la fórmula (A). El tensoactivo usado en la mezcla de reacción puede incluir por lo menos un tensoactivo aniónico o no iónico de HLB alto. El término "número HLB" se refiere al balance hidrofílico-lipofílico de un tensoactivo en una emulsión. El número HLB es determinado por el método descrito por W.C. Griffin en J Soc. Cosmet. Chem., 1, 311 (1949) y J. Soc. Cosmet. Chem., 5, 249 (1954), que está incorporado por referencia en la presente. Como es utilizado en la presente, "HLB alto" debe denotar un número HLB de 7 o más. El número HLB de los tensoactivos para uso con la formación de la mezcla de reacción puede ser por lo menos aproximadamente 8, aproximadamente 10, ó 12. Los tensoactivos aniónicos de HLB alto ejemplares incluyen sulfatos de alquilo de HLB alto, sulfatos éter de alquilo, sulfosuccinatos dialquilo, fosfatos de alquilo, sulfonatos de arilo alquilo, y sarcosinatos. Los ejemplos comerciales de tensoactivos aniónicos de HLB alto incluyen sulfato láureo del sodio (disponible como RHODAPON™ LSB de Rhodia Incorporated, Cranbury, NJ), dioctilo sulfosuccionato de sodio (disponible como AEROSOL™ OT de Cytec Industries, Inc., West Paterson, NJ), sal de 2-etil hexil polifosfato de sodio (disponible de Jarchem Industries Inc., Newark, NJ), dodecilbenceno sulfonato de sodio (disponible como NORFOX™ 40 de Norman, fox & Co., Vernon, CA), y sodio lauroilsarcosínico (disponible como HAMPOSYL™ L-30 de Hampshire Chemical Corp., Lexington, MA). Tensoactivos no iónicos de HLB alto ejemplares incluyen ésteres de sorbitol de HLB alto, PEG, ésteres de ácido graso, ésteres de glicerina etoxilada, aminas grasas etoxiladas, ésteres de sorbitol etoxilado, tensoactivos de óxido de etileno /óxido de propileno de bloque, ésteres de ácidos de alcohol/grasos, alcoholes etoxilados, ácidos grasos etoxilados, aceite de ricino alcoxilado, ésteres de glicerina, alcohol linear etoxilado, y fenoles alquilo etoxilados. Ejemplos comerciales de tensoactivos no iónicos de HLB alto incluyen poli(etilenoxi) nonilfenoxi y octilfenoxi etanoles (disponibles como las series IGEPAL™ CA y CO, respectivamente de Rhodia, Cranbury, NJ), alcoholes primarios C8 a C18 etoxilados (tal como RHODASURF™ LA-9 de Rhodia Inc., Cranbury, NJ), alcoholes secundarios C11 a C15 etoxilados (disponibles como las series TERGITOL™ 15-S, incluyendo 15-S-7, 15-S-9, 15-S-12, de Dow Chemical Company, Midland, MI), ésteres de ácido graso de sorbitol de polioxietileno (disponibles como las series de tensoactivos TWEEN™ de Uniquema, Wilmington, DE), oleil éter de óxido (25) de polietileno (disponible como SIPONIC™ Y-500-70 de Americal Alcolac Chemical Co., Baltimore, MD), alcoholes poliéter alquilarilo (disponibles como las series TRITON™ X, incluyendo X-IOO, X-165, X-305 y X-405 de Dow Chemical Co., Midland, MI) El sistema de iniciación para uso en la mezcla de reacción puede ser cualquier sistema conveniente para generar los radicales libres necesarios para facilitar la polimerización de la emulsión. Los iniciadores posibles incluyen persulfatos (por ejemplo, persulfato de amonio, persulfato de sodio, persulfato de potasio), persulfatos de peroxi, y peróxidos (por ejemplo, tert-butil hidroperóxido) utilizado solo o en combinación con uno o más componentes reductores y/o aceleradores. Los componentes reductores posibles incluyen, pero no se limitan a, bisulfitos, metabisulfitos, ácido ascórbico, ácido eritórbico, y formaldehído sulfoxilato de sodio. Los aceleradores posibles incluyen, pero no se limitan a, cualquier composición que contenga un metal de transición que tenga dos estados de oxidación tal como, por ejemplo, sulfato ferroso y sulfato ferroso de amonio. Alternativamente, las técnicas conocidas de iniciación termal de y radiación pueden utilizarse para generar los radicales libres. Cuando se utiliza agua para formar la mezcla de reacción, el agua puede ser un agua purificada tal como agua destilada o desionizada. Sin embargo, la fase continua de la emulsión puede también comprender fluidos orgánicos polares o soluciones acuosas de fluidos orgánicos polares, tales como los enumerados abajo. Según lo observado previamente, la mezcla de reacción puede incluir opcionalmente un amortiguador. El amortiguador puede comprender cualquier amortiguador conocido que sea compatible con el sistema de iniciación tal como, por ejemplo, amortiguadores de carbonato, fosfato, y/o borato. Según lo observado previamente, la mezcla de reacción puede incluir opcionalmente por lo menos un inhibidor de hidrato. El inhibidor de hidrato puede ser un inhibidor de hidrato termodinámico tal como, por ejemplo, un alcohol y/o un poliol. En una modalidad, el inhibidor de hidrato puede comprender uno o más alcoholes polihídricos y/o uno o más éteres de alcoholes polihídricos Los alcoholes polihídricos convenientes incluyen, pero no se limitan a, monoetilenglicol, dietilenglicol dietileno, trietilenglicol, monopropilenglicol, y/o dipropilenglicol. Los éteres de alcoholes polihídricos convenientes incluyen, pero no se limitan a, etilenglicol monometil éter, dietilenglicol monometil éter, propilenglicol monometil éter, y dipropilenglicol monometil éter. Generalmente, el inhibidor de hidrato puede ser cualquier composición que cuando es mezclada con agua destilada en una relación de pesos 1:1 produce una mezcla líquida de hidrato inhibido que tiene una temperatura de formación de hidrato de gas a 2,000 psia que es más baja que la temperatura de formación de hidrato de gas de agua destilada an 2,000 psia por una cantidad en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 150°F, aproximadamente 20 a aproximadamente 80°F, o 30 a 60°F. Por ejemplo, el monoetilenglicol califica como un inhibidor de hidrato porque la temperatura de formación de hidrato de gas de agua destilada a 2,000 psia es aproximadamente 70°F, mientras que la temperatura de formación de hidrato de gas de una mezcla 1:1 de monoetilenglicol y agua destilada a 2,000 psia es aproximadamente 28°F. Por lo tanto, el monoetilenglicol baja la temperatura de formación de hidrato de gas del agua destilada a 2,000 psia por aproximadamente 42°F cuando es agregada al agua destilada en una relación de peso 1:1. Debe ser observado que la temperatura de formación de hidrato de gas de un fluido particular puede variar dependiendo de la forma compositiva del gas natural usado para determinar la temperatura de formación de hidrato de gas. Por lo tanto, cuando la temperatura de formación de hidrato de gas es utilizada en la presente para definir lo que constituye un "inhibidor de hidrato", tal temperatura del hidrato de gas se presume para ser determinada usando una composición del gas natural que contiene 92 por ciento molar de metano, 5 por ciento molar de etano, y 3 por ciento molar de propano. En la formación de la mezcla de reacción, el monómero, el agua, por lo menos un tensoactivo, y opcionalmente el inhibidor de hidrato, pueden combinarse bajo una atmósfera sustancialmente libre de oxígeno que es mantenida a menos de aproximadamente 1000 ppmw de oxígeno o a menos de aproximadamente 100 ppmw de oxígeno. La atmósfera libre de oxígeno puede ser mantenida purgando continuamente el recipiente de reacción con un gas inerte tal como nitrógeno y/o argón. La temperatura del sistema puede ser mantenida a un nivel desde el punto de congelación de la fase continua hasta aproximadamente 60°C, o de aproximadamente 0 a aproximadamente 45°C, o de 0 a 30°C. La presión del sistema puede mantenerse en el intervalo de aproximadamente 5 a aproximadamente 100 psia, o de aproximadamente 10 a aproximadamente 25 psia, o aproximadamente a la presión atmosférica. Sin embargo, presiones más altas hasta aproximadamente 300 psia pueden ser necesarias para polimerizar ciertos monómeros, tales como diolefinas. Posteriormente, un amortiguador puede agregarse, si es requerido, seguido por la adición del sistema de iniciación, ya sea todo de una vez o en el transcurso del tiempo. La reacción de polimerización es realizada por una suficiente cantidad de tiempo para alcanzar por lo menos 90 por ciento de conversión en peso de los monómeros. Normalmente, este período de tiempo está en el intervalo de entre aproximadamente 1 a aproximadamente 10 horas, ó 3 a 5 horas. Durante la polimerización, la mezcla de reacción puede ser agitada continuamente. La siguiente tabla establece los intervalos amplios y estrechos aproximados para las cantidades de los ingredientes presentes en la mezcla de reacción.

Inhibidor de Hidrato Relación de peso inhibidor de hidrato a agua de aproximadamente 1 :10 a aproximadamente 10:1 , aproximadamente 1 :5 a aproximadamente 5:1 o 2:3 a 3:2 La reacción de polimerización de la emulsión rinde una composición de látex que comprende una fase dispersada de partículas sólidas y una fase continua líquida. El látex puede ser una dispersión coloidal estable que comprende una fase dispersada de partículas de polímero de alto peso molecular y una fase continua que comprende agua. Las partículas coloidales pueden comprenderse en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 60 por ciento en peso de látex, o en el intervalo de 40 a 50 por ciento en peso de látex. La fase continua puede comprender agua, el tensoactivo de HLB alto, el inhibidor de hidrato (si está presente), y el amortiguador como sea necesario. El agua está presente en el intervalo de aproximadamente 20 a aproximadamente 80 por ciento en peso de látex, o aproximadamente 40 a aproximadamente 60 por ciento en peso de látex. El tensoactivo de HLB alto se forma en el intervalo de aproximadamente 0.1 a aproximadamente 10 por ciento en peso de látex, o de 0.25 a 6 por ciento en peso de látex. Como se observa en la tabla arriba, el amortiguador está presente en una cantidad necesaria para alcanzar el pH requerido para la iniciación de la reacción de polimerización y es dependiente del iniciador. Normalmente, el pH requerido para iniciar una reacción está en el intervalo de 6.5 a 10.

Cuando el inhibidor de hidrato es utilizado en la mezcla de reacción, puede estar presente en el látex resultante en una cantidad que rinda una relación de peso de inhibidor de hidrato a agua en el intervalo de aproximadamente 1:10 a aproximadamente 10:1, aproximadamente 1:5 a aproximadamente 5:1, ó 2:3 a 3:2. Alternativamente, todo o una parte del inhibidor de hidrato puede agregarse al látex después de la polimerización para proporcionar la cantidad deseada de inhibidor de hidrato en la fase continua del látex. La cantidad específica de inhibidor de hidrato utilizada en el látex puede variar dependiendo de las condiciones de temperatura y presión bajo las cuales el reductor de resistencia de látex será expuesto al gas natural y a la forma compositiva del gas natural. Generalmente, la cantidad de inhibidor de hidrato presente en el reductor de resistencia de látex será por lo menos la cantidad mínima necesaria para bajar la temperatura de formación de hidrato de gas del reductor de resistencia debajo de la temperatura en la cual entrará en contacto con el gas natural a la presión que de contacto. La figura 4 proporciona una ilustración de cómo la temperatura, la presión, y la concentración de inhibidor de hidrato (por ejemplo, monoetilenglicol (MEG)) afectan la formación de hidratos de gas natural. Las curvas de formación de hidrato de gas ilustradas en la figura 4 fueron desarrolladas usando un programa de modelado por computadora propietario. Éstas curvas de formación de hidrato de gas fueron generadas para gas natural que contiene 92 por ciento molar de metano, 5 por ciento molar de etano, y 3 por ciento molar de propano. En general, las curvas de la figura 4 muestran que la temperatura de formación de hidrato de gas disminuye con la disminución de presión y el incremento de la concentración de MEG (inhibidor de hidrato). El polímero reductor de resistencia de la fase dispersada del látex puede tener un peso promedio del peso molecular (Mw) por lo menos de aproximadamente 1 x 106 g/mol, o por lo menos de aproximadamente 2 x 106 g/mol, o por lo menos 5 x 106 g/mol. Las partículas coloidales del polímero reductor de resistencia pueden tener un promedio de tamaño de partícula de menos de aproximadamente 10 micrones, menos de aproximadamente 1000 nm (1 micrón), en el intervalo de aproximadamente 10 a aproximadamente 500 nm, o en el intervalo de 50 a 250 nm. Por lo menos aproximadamente 95 por ciento en peso de las partículas coloidales pueden ser más grandes que aproximadamente 10 nm y más pequeñas que aproximadamente 500 nm. Por lo menos aproximadamente 95 por ciento en peso de las partículas pueden ser más grandes que aproximadamente 25 nm y más pequeñas que aproximadamente 250 nm. El polímero de la fase dispersada puede exhibir poco o nada de ramificación o reticulación. La fase continua puede tener un pH en el intervalo de aproximadamente 4 a aproximadamente 10, o de aproximadamente 6 a aproximadamente 8, y contiene pocos, si algún, cationes multivalentes. Para que el polímero funcione como un reductor de resistencia, el polímero debe disolverse o ser sustancialmente solvatado en el fluido producido (por ejemplo, petróleo crudo y/o agua). La eficacia de las altas partículas de polímero de alto peso molecular como reductores de resistencia cuando es agregada directamente al fluido producido es en gran parte dependiente de la temperatura del fluido producido. Por ejemplo, a temperaturas más bajas, el polímero se disuelve en un intervalo menor en el fluido producido, por lo tanto, menos reducción de resistencia puede ser alcanzada. Sin embargo, cuando la temperatura del fluido producido está arriba de aproximadamente 30°C o arriba de 40°C, el polímero es solvatado más rápidamente y se alcanza una reducción de resistencia apreciable. El reductor de resistencia utilizado en la presente invención debe ser relativamente estable para poderlo almacenar por largos períodos de tiempo y posteriormente ser utilizado como un reductor de resistencia eficaz sin modificación adicional. Como es utilizado en la presente, "estabilidad en estante" deberá denotar la capacidad de una dispersión, coloidal de ser almacenada por períodos del tiempo significativos sin que una cantidad significativa de la fase sólida dispersada se disuelva en la fase continua líquida. El reductor de resistencia modificado puede exhibir una estabilidad en estante tal que menos de aproximadamente 25, aproximadamente 10, ó 5 por ciento en peso de las partículas sólidas del polímero de alto peso molecular se disuelve en la fase continua en un período de almacenaje de seis meses, donde el reductor de resistencia modificado es almacenado sin agitación a temperatura y presión estándares (STP) durante el período de almacenaje de 6 meses. Los reductores de resistencia utilizados en la presente invención pueden proporcionar un porcentaje significativo de reducción de resistencia (%DR). Por ejemplo, los reductores de resistencia pueden proporcionar por lo menos aproximadamente un 5 por ciento de reducción de resistencia, por lo menos aproximadamente 15 por ciento de reducción de resistencia, o por lo menos 20 por ciento de reducción de resistencia. El porcentaje de reducción de resistencia y la manera como es calculada, están descritas más completamente, en el ejemplo 3, abajo. Ejemplos Ejemplo 1: Preparación del Reductor de Resistencia de Látex de Hidrato Inhibido En este ejemplo, un látex reductor de resistencia de hidrato inhibido fue preparado polimerizando 2 etilhexil metacrilato en una emulsión que comprende agua, tensoactivo, iniciador, y un amortiguador. La polimerización fue realizada en una caldera de reacción enchaquetada de 1000 mL con un condensador, agitador mecánico, termopar, puertos de membrana, y entradas/salidas de nitrógeno.

La caldera fue cargada con 200.00 gramos de 2-etilhexil metacrilato (monómero), 140.82 gramos de etilenglicol (inhibidor de hidrato), 93.88 gramos de agua destilada, 18.80 gramos de Polystep® B-5 (tensoactivo, disponible de Stepan Company de Northfield, Illinois), 20.00 gramos de Tergitol™ 15-S-7 (tensoactivo, disponible de Dow Chemical Company de Midland, Michigan), 0.57 gramos de fosfato de potasio monobásico (amortiguador de pH), 0.44 gramos de fosfato de potasio dibásico (amortiguador de pH), y 0.001 gramos de sulfato ferroso de amonio (acelerador de polimerización). La mezcla fue agitada usando un agitador tipo aspa a 400 rpm para emulsionar el monómero en el agua, glicol, y el portador del tensoactivo. La mezcla después fue purgada con nitrógeno para retirar cualquier rastro de oxígeno en el reactor y enfriado a aproximadamente 41°F. La reacción de polimerización fue iniciada agregando en el reactor 10.0 mL de una solución de persulfato de amonio (0.0322 gramos de persulfato de amonio disueltos en 10 mL de agua destilada) en un intervalo de 1,00 mL por hora y 10.0 mL de una solución de formaldehído sulfoxilato de sodio (0.0224 gramos de formaldehído sulfoxilato de sodio disueltos en 10.0 mL de agua destilada) en un intervalo de 1.00-mL por hora usando una bomba de jeringa a través de tubería de diámetro pequeño. La reacción de polimerización fue realizada con agitación por aproximadamente 16 horas.

Ejemplo 2: Preparación de Reductor de Resistencia de Látex sin Inhibidor de Hidrato En este ejemplo, un látex reductor de resistencia fue preparado polimerizando 2 etilhexil metacrilato en una emulsión que comprende agua, tensoactivo, iniciador, y un amortiguador. La polimerización fue realizada en una caldera de reacción enchaquetada de 300 mL con un condensador, agitador mecánico, termopar, puertos de membrana, y entradas/salidas de nitrógeno La caldera fue cargada con 0.231 g de hidrogenfosfato disódico, 0.230 g de dihidrogenfosfato de potasio, y 4.473 g de dodecil sulfonato de sodio. La caldera fue purgada con nitrógeno durante la noche. Después, la caldera fue cargada con 125 g de agua grado HPLC desoxigenada, el contenido de la caldera fue agitado a 300 rpm, y la temperatura de la caldera fija a 5°C usando el baño circulante. El monómero 2-etilhexil metacrilato (100 mL, 88.5 g) fue después purificado para remover cualquier inhibidor de polimerización presente, desoxigenado (por el gas de nitrógeno burbujeante a través de la solución), y transferido a la caldera. En este ejemplo, cuatro iniciadores fueron preparados para adicionarse a la caldera: una solución de persulfato de amonio (APS) disolviendo 0.131 g de APS en 50.0 mL de agua; una solución de formaldehido sulfoxilato de sodio (SFS) disolviendo 0.175 g de SFS en 100.0 mL de agua; una solución de sulfato ferroso disolviendo 0.021 g de FeS04 7H20 en 10.0 mL de agua; y una solución de tert-butil hidroperóxido (TBHP) disolviendo 0.076 g de 70% de TBHP en 50.0 mL de agua. La caldera fue posteriormente cargada con 1.0 mL de la solución de sulfato ferroso y por un período de dos horas, 1.0 mL de la solución de APS y 1.0 mL de la solución de SFS fueron agregados concurrentemente. Después de la adición de APS y SFS, 1.0 mL de la solución de TBHP y 1.0 mL de la solución de SFS fueron agregados concurrentemente por un período de dos horas. El látex final fue recogido después de que la temperatura se enfriara a la temperatura de inicio. El látex final (216.58 g) que comprende el polímero 38.3% y una cantidad pequeña de coágulo (0.41 g). Ejemplo 3: Mediciones de la Reducción de Resistencia del Reductor de Resistencia de Látex de Hidrato Inhibido y Reductor de Resistencia de Látex de Hidrato no Inhibido La prueba en el circuito de flujo fue realizada para evaluar la eficacia del látex como reductor de resistencia. El porcentaje de reducción de resistencia (%DR) fue medido en un tubo de 1 pulgada nominal de 100 pies de largo, (diámetro interno 0.957 pulgadas) que contenía combustible diesel fluyendo a 9.97 galones por minuto. Antes de la prueba, el látex fue agregado a una mezcla de 3 porciones de keroseno para 2 porciones de alcohol isopropilo en masa y disuelto lentamente bajo condiciones bajas de esfuerzo cortante para hacer una solución polimérica que contiene 0.43 a 0.45% de polímeros en masa. La solución fue inyectada en un intervalo de 16.8 mL/min en el diesel en el circuito de flujo. Esto correspondió a 1.8 a 2.0 ppm en concentración de masa en el diesel. El índice de flujo volumétrico de diesel fue mantenido constante durante la prueba, y la caída de presión friccional es medida en el tubo de 100 pies sin presencia de reductor de resistencia y con presencia de reductor de resistencia. El porcentaje de reducción de resistencia fue calculado de las mediciones de presión como sigue: %DR= APba" ~ AP|fa"d° xl00% Donde APbase = caída de presión friccional sin tratamiento de reductor de resistencia ???G3?3£?? = caída de presión friccional con tratamiento de reductor de resistencia. La composición del ejemplo 1 fue probada por el método descrito anteriormente y resultó 28%DR. La composición del ejemplo 2 fue probada de la misma manera y resultó 25%DR. Ejemplo 4: Medición de la Formación de Hidrato en el Reductor de Resistencia de Látex de Hidrato Inhibido La composición del ejemplo 1 fue sometida a la prueba de formación de hidrato colocando 20 mL del látex en una célula de presión seguida por 32 cm3 de un gas natural sintético (92% metano 5% etano, y 3% propano, todos porcentajes molares) a 4000 psig. La célula es adaptada con una ventana transparente pequeña para poder observar visualmente el contenido. La célula posteriormente fue enfriada a 40°F e dejada a esta temperatura por un período de 24 horas. La presión en la célula es mantenida a 4,000 psig con el uso de un pistón en la célula. El volumen de la célula disminuye perceptiblemente si se forman hidratos (mientras que el gas natural es absorbido en el fluido) y el pistón se mueve para mantener la presión de la célula a 4000 psig. No se observó ningún cambio en el volumen de la célula durante la prueba de 24 horas. No se observó ninguna indicación visible de formación de hidrato de gas a través de la ventana de observación. Ejemplo 5: Medición de la Formación de Hidrato en el Reductor de Resistencia de látex sin el Inhibidor de Hidrato La composición del ejemplo 2 fue sometida por la prueba de formación de hidrato colocando 20 mL del látex en una célula de presión seguida por 32 cm3 de un gas natural sintético (92% metano 5% etano, y 3% propano, todos porcentajes molares) en 4000 psig. La célula se ajusta con una ventana transparente pequeña para poder observar visualmente el contenido. La célula después se enfría a 40°F y se deja a esta temperatura durante un período de 24 horas. La presión en la célula se mantiene a 4,000 psig a través del uso de un pistón en la célula. El volumen de la célula disminuye significativamente si los hidratos se forman (mientras que el gas natural es absorbido en el fluido) y el pistón se mueve para mantener la presión de la célula a 4,000 psig. Un cambio significativo en el volumen de la célula fue observado durante las 24 horas de prueba. La indicación visible de la formación de hidrato de gas fue observada a través de la ventana de observación. Las formas preferidas de la invención descritas arriba deben ser utilizadas como ilustración únicamente, y no deberán utilizarse en un sentido limitante para interpretar el alcance de la presente invención. Las modificaciones obvias a las modalidades ejemplares, establecidas arriba, podrían hacerse fácilmente por los expertos en la técnica sin salirse del espíritu de la presente invención. Intervalos Numéricos La presente invención utiliza intervalos numéricos para cuantificar ciertos parámetros con relación a la invención. Deberá entenderse que cuando se proporcionan los intervalos numéricos, tales intervalos son interpretados como que proporcionan el soporte literal para las limitaciones de la reivindicación que únicamente enumeran el valor inferior del intervalo, así como la limitación de las reivindicaciones que únicamente enumeran el valor superior del intervalo. Por ejemplo, un intervalo numérico descrito de 10 a 100 proporciona el soporte literal para una reivindicación enumerada "mayor de 10" (sin límites superiores) y una reivindicación que enumera "menos de 100" (sin límites inferiores).

La presente descripción utiliza valores numéricos específicos para cuantificar ciertos parámetros con relación a la invención, donde los valores numéricos no son expresamente parte de un intervalo numérico. Deberá entenderse que cada valor numérico específico proporcionado deberá interpretarse como que proporciona soporte literal para un intervalo amplio, intermedio, y estrecho. El intervalo amplio asociado con cada valor numérico específico es el valor numérico más menos de 60 por ciento del valor numérico, redondeado a dos dígitos significativos. El intervalo intermedio asociado a cada valor numérico específico es el valor numérico más menos de 30 por ciento del valor numérico, redondeado a dos dígitos significativos. El intervalo estrecho asociado a cada valor numérico específico es el valor numérico más menos de 15 por ciento del valor numérico, redondeado a dos dígitos significativos. Por ejemplo, si la especificación describe una temperatura específica de 62°F, tal descripción proporciona el soporte literal para un intervalo numérico amplio de 25°F a 99°F (62aF +/- 37°F), un intervalo numérico intermedio de 43°F a 81°F (62 +/- 19°F), y un intervalo numérico estrecho de 53°F a 71°F (62 +/- 9°F). Estos intervalos numéricos amplios, intermedios, y estrechos deben aplicarse no únicamente a los valores específicos, sino deben también aplicarse a las diferencias entre estos valores específicos. Así, si la especificación describe una primera presión de 110 psia y una segunda presión de 48 psia (una diferencia de 62 psi), los intervalos amplios, intermedios, y estrechos para la diferencia de presión serían de 25 a 99 psi, 43 a 81 psi, y de 53 a 71 psi, respectivamente. Definiciones Según lo utilizado en la presente, el término "hidrato de gas" denota un material tipo hielo que contiene una red cristalina sólida abierta de agua que incluye, sin la vinculación química, las moléculas ligeras de hidrocarburo encontradas normalmente en el gas natural. Según es utilizado en la presente, el término "temperatura de formación de hidrato de gas" denota la temperatura en la cual un fluido acuoso que está en contacto con el gas natural contiene 92% mol de metano, 5% mol de etano, y 3% mol propano en una presión dada cambia inicialmente del estado líquido a sólido de tal modo que puede formar un hidrato de gas. Por ejemplo, según lo ilustrado en la figura 4, la temperatura de formación de hidrato de gas de agua destilada a 2,000 psia puede estar aproximadamente a 28°F; la temperatura de formación de hidrato de gas de una mezcla de 1:3 de monoetilenglicol (MEG) y agua destilada a 2,000 psia puede estar aproximadamente a 57°F; y la temperatura de formación de hidrato de gas de una mezcla 1:1 de MEG y de agua destilada a 2,000 psia puede estar aproximadamente a 70°F. Según son utilizados en la presente, los términos "inhibidor de hidrato de gas" e "inhibidor de hidrato" denotan una composición que cuando está mezclada con un fluido acuoso produce una mezcla líquida inhibida de hidrato que tiene una temperatura de formación de hidrato de gas más baja que el líquido acuoso original. Según es utilizado en la presente, el término "reductor de resistencia" denota una composición que cuando es agregada a un fluido anfitrión es efectiva para reducir la pérdida de presión asociada con el flujo turbulento del fluido anfitrión a través de un conducto. Según es utilizado en la presente, el término "reductor de resistencia de látex" denota una composición que contiene una fase continua líquida acuosa y una fase dispersada que comprende partículas de un polímero reductor de resistencia. Cuando el polímero reductor de resistencia de un reductor de resistencia de látex es formado por la polimerización de la emulsión, la fase continua del reductor de resistencia de látex puede formarse por lo menos parcialmente del fluido usado por la polimerización de la emulsión o la fase continua puede formarse de un líquido completamente diferente del líquido usado por la polimerización de la emulsión. Sin embargo, la fase continua del reductor de resistencia de látex deberá ser un no solvente para la fase dispersada. Según es utilizado en la presente el término "diámetro interior promedio" denota el diámetro interior de un conducto promediado a lo largo de la longitud del conducto.

Según son utilizados en la presente, los términos "que comprenden", "comprende", y "que comprende" son términos de transición final abiertos usados para la transición de un objetivo enumerado antes del término para uno o elementos enumerados después del término, donde el elemento o elementos listados después de la transición del término no son necesariamente los únicos elementos que hacen el objetivo. Según son utilizados en la presente, los términos "incluyendo", "incluyen" y "que incluye" tienen el mismo significado final abierto que "comprendiendo", "comprende" y "que comprende". Según son utilizados en la presente, los términos "tiene" "tienen", y "que tiene" tienen el mismo significado final abierto que "comprendiendo", "que comprende", y "comprende". Según son utilizados en la presente, los términos "conteniendo", "contiene", "que contiene", tienen el mismo significado final abierto que "comprendiendo", "que comprende", y "comprende". Según lo utilizado en la presente, los términos "un", "uno", "el" y "decir" significan uno o más. Según lo utilizado en la presente, el término "y/o" cuando es utilizado en una lista de dos o más artículos, significa que cualquiera de los artículos listados puede usarse por sí mismo o puede utilizarse en cualquier combinación de dos o más de los artículos listados. Por ejemplo, si una composición se describe como que contiene los componentes A, B, y/o C, la composición puede contener A solamente; B solamente; C solamente; A y B en combinación; A y C en combinación; B y C en combinación; o A, B, y C en combinación.

Claims (27)

REIVINDICACIONES

1. Método que comprende: (a) transportar un reductor de resistencia de látex a través de un conducto de inyección de una línea umbilical submarina; y (b) introducir el reductor de resistencia transportado en un emplazamiento submarino en un fluido que se origina de una formación subterránea, en donde el reductor de resistencia comprende un inhibidor de hidrato en una cantidad suficiente para prevenir la formación de hidratos de gas en contacto del reductor de resistencia con el gas natural bajo condiciones en las cuales el reductor de resistencia es introducido en el fluido.

2. Método de conformidad con la reivindicación 1, en donde el fluido comprende petróleo y gas natural.

3. Método de conformidad con la reivindicación 1, en donde la etapa (b) incluye la introducción del reductor de resistencia en un conducto submarino que transporta el fluido.

4. Método de conformidad con la reivindicación 1, en donde el emplazamiento submarino está debajo del lecho marino.

5. Método de conformidad con la reivindicación 1, en donde la temperatura del reductor de resistencia en el emplazamiento submarino es más baja que la temperatura de formación de hidrato de gas de agua destilada a la presión del emplazamiento submarino.

6. Método de conformidad con la reivindicación 1, en donde la temperatura del reductor de resistencia del emplazamiento submarino está por lo menos aproximadamente a 10°F más baja que la temperatura de formación de hidrato de gas de agua destilada a la presión del emplazamiento submarino.

7. Método de conformidad con la reivindicación 1, en donde la etapa (b) se realiza a una temperatura en el intervalo de aproximadamente 20 a aproximadamente 75°F y una presión en el intervalo de aproximadamente 500 a aproximadamente 7500 psia.

8. Método de conformidad con la reivindicación 1, en donde el inhibidor de hidrato es una composición que cuando es mezclada con agua destilada en una relación de peso 1:1 produce una mezcla líquida de hidrato inhibido que tiene una temperatura de formación de hidrato de gas a 2,000 psia que es por lo menos 10°F más baja que la temperatura de formación de hidrato de gas de agua destilada a 2,000 psia.

9. Método de conformidad con la reivindicación 1, en donde el inhibidor de hidrato comprende un alcohol polihídrico y/o un éter de un alcohol polihídrico.

10. Método de conformidad con la reivindicación 1, en donde el reductor de resistencia comprende una fase continua líquida y una pluralidad de partículas de polímero dispersada en la fase continua.

11. Método de conformidad con la reivindicación 10, en donde el reductor de resistencia comprende por lo menos aproximadamente 10 por ciento en peso de las partículas de polímero.

12. Método de conformidad con la reivindicación 10, en donde las partículas de polímero tienen un tamaño de partícula más o menos de aproximadamente 10 micrones.

13. Método de conformidad con la reivindicación 10, en donde por lo menos aproximadamente 95 por ciento en peso de las partículas de polímero son más grandes que aproximadamente 10 nanómetros y más pequeñas que aproximadamente 500 nanómetros.

14. Método de conformidad con la reivindicación 10, en donde el reductor de resistencia comprende por lo menos aproximadamente 20 por ciento en peso de agua.

15. Método de conformidad con la reivindicación 14, en donde la relación de peso del inhibidor de hidrato a agua en el reductor de resistencia está en el intervalo de aproximadamente 1:10 a aproximadamente 10:1.

16. Método de conformidad con la reivindicación 10, en donde las partículas de polímero tienen un peso molecular promedio de peso de por lo menos aproximadamente 1 x 106 g/mol.

17. Método de conformidad con la reivindicación 10, en donde las partículas de polímero se forman por lo menos en parte a través de la polimerización de emulsión.

18. Reductor de resistencia de látex que comprende: una fase continua líquida que comprende agua y un inhibidor de hidrato; y una fase dispersada que comprende partículas de un polímero reductor de resistencia, en donde el inhibidor de hidrato es una composición que cuando es mezclada con agua destilada en una relación de peso 1:1 produce una mezcla líquida inhibida de hidrato que tiene una temperatura de formación de hidrato de gas a 2,000 psia que está por lo menos a 10°F más baja que la temperatura de formación de hidrato de gas de agua destilada a 2,000 psia, en donde la relación de peso del inhibidor de hidrato a agua está en el intervalo de aproximadamente 1:10 a aproximadamente 10:1 en donde las partículas de polímero reductor de resistencia tienen un tamaño de partícula menor de aproximadamente 10 micrones.

19. Reductor de resistencia de látex de conformidad con la reivindicación 18, en donde las partículas tienen un tamaño promedio de partícula menor de aproximadamente 1 micrón.

20. Reductor de resistencia de látex de conformidad con la reivindicación 19, en donde por lo menos aproximadamente 95 por ciento en peso de las partículas son más grandes que aproximadamente 10 nanómetros y más pequeñas que aproximadamente 500 nanómetros.

21. Reductor de resistencia de látex de conformidad con la reivindicación 18, en donde el reductor de resistencia comprende por lo menos aproximadamente 10 por ciento en peso de las partículas.

22. Reductor de resistencia de látex de conformidad con la reivindicación 18, en donde las partículas tienen un peso promedio de peso molecular de por lo menos aproximadamente 1 x 106 g/mol.

23. Reductor de resistencia de látex de conformidad con la reivindicación 18, en donde las partículas se forman por lo menos en parte a través de la polimerización de la emulsión.

24. Reductor de resistencia de látex de conformidad con la reivindicación 18, en donde la relación de peso del inhibidor de hidrato a agua en el reductor de resistencia está en el intervalo de aproximadamente 1:5 a aproximadamente 5:1.

25. Reductor de resistencia de látex de conformidad con la reivindicación 18, en donde el inhibidor de hidrato es una composición que cuando es mezclada con agua destilada en una relación de peso de 1:1 produce una mezcla líquida inhibida de hidrato que tiene una temperatura de formación de hidrato de gas a 2,000 psia que es por lo menos 20°F más baja que la temperatura de formación de hidrato de gas de agua destilada en 2,000 psia.

26. Reductor de resistencia de látex de conformidad con la reivindicación 18, en donde el inhibidor de hidrato comprende un alcohol polihídrico y/o un éter de un alcohol polihídrico.

27. Reductor de resistencia de látex de conformidad con la reivindicación 18, en donde el reductor de resistencia comprende por lo menos 20 por ciento en peso de agua.