KR910000126B1 - Belt type cast sheet continous caster and prevention of melt leakage in such a caster - Google Patents

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Abstract

내용 없음.No content.

Description

벨트식 주조 시트 연속 주조 장치 및 융체 누출 방지법Belt casting sheet continuous casting device and melt leakage prevention method

제1a도에서 제1f도는 본 발명에 따른 벨트식 주조 장치에 사용된 냉각 시스템의 몇가지 실시예를 도시한 개요도.1a to 1f are schematic views showing some embodiments of a cooling system used in a belt casting apparatus according to the present invention.

제2a도에서 제2d도는 각각 벨트식 주조 장치의 사시도, 그 냉각 패드의 일부 확대도, 평면도 및 단면도.2a to 2d are respectively a perspective view of the belt type casting apparatus, a partially enlarged view, a plan view and a sectional view of the cooling pad thereof.

제3a도에서 제3c도는 각각 벨트 인장 분포를 도시한 개요도, 냉각 시스템의 일부 단면도, 및 벨트 폭방향 거리와 수막 압력간의 관계를 도시한 그래프.3A to 3C are schematic diagrams showing belt tension distributions, partial cross-sectional views of the cooling system, and graphs showing the relationship between the belt widthwise distance and the water film pressure.

제4도는 스트립의 폭이 바뀔 때, 수막의 압력에 미치는 영향을 도시한 냉각 시스템의 단면도.4 is a cross-sectional view of the cooling system showing the effect on the pressure of the water film as the width of the strip changes.

제5a도 및 제5b도는 금속 벨트의 밀침력과 수막 압력간의 관계, 및 수막의 두께와 갭간의 관계를 도시한 단면도.5A and 5B are cross-sectional views showing the relationship between the contact force of the metal belt and the water film pressure, and the relationship between the thickness and the gap of the water film.

제6a도 및 제6b도는 주조핀의 발생과

Figure kpo00002
-
Figure kpo00003
w간의 관계, 및 마모비가 PF간의관계를 도시한 그래프.6a and 6b show the occurrence of the casting pin
Figure kpo00002
-
Figure kpo00003
A graph showing the relationship between w and the relationship between the wear rate and P F.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings

1,2 : 이동 벨트 3,4 : 측판1,2: moving belt 3,4: side plate

7, 8 : 냉각 패드 9a,9b,10a,10b : 격판7, 8: cooling pads 9a, 9b, 10a, 10b: diaphragm

11 : 물 공급구 12 : 물 방출구11: water supply port 12: water discharge port

13a,13b,14a,14b : 격판 구동 장치 15a,15b : 측판 구동 장치13a, 13b, 14a, 14b: diaphragm drive device 15a, 15b: side plate drive device

24 : 냉각수 펌프 26 : 증기/물 혼합기24: coolant pump 26: steam / water mixer

본 발명은 용융 금속으로부터 시트(sheet) 또는 바아(bar)형 강스트립을 직접 주조하기 위한 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치(소위 벨트 주조 장치)에 관한 것이다.The present invention relates to a belt casting sheet continuous casting apparatus (so-called belt casting apparatus) for casting a sheet or bar-shaped steel strip directly from molten metal.

보다 세부적으로 본 발명은 주조 스트립의 길이 방향 측면을 지지하는 벨트 뒷쪽에 설치된 냉각 시스템의 개선에 관한 것이고, 특히 본 발명은 폭이 다른 강스트립을 생산할때에도 벨트의 열변형(thermal deformation) 또는 융체 누출 현상을 야기하지 않고서도 냉각시킬 수 있는 강의 연속 주조 기술에 관한 제안이다.More specifically, the present invention relates to an improvement in the cooling system installed behind the belt that supports the longitudinal side of the casting strip, and in particular the invention relates to thermal deformation or melt leakage of the belt even when producing steel strips of different widths. It is a proposal for a continuous casting technique of steel that can be cooled without causing a phenomenon.

그 주행 경로의 일부에서 서로 마주보는 한쌍의 순환식 이동 벨트를 이용하는 수렴식(converged type) 벨트 주조 장치로서 일본국 특허공개 제59-92,154호에 게재된 주조 장치(제2도)가 있다. 상기 공지된 벨트 주조 장치에는 이동(금속) 벨트에 개방된 다수의 물 공급 및 방출구를 가진 냉각기, 소위 "냉각 패드(cooling pad)"가 벨트 뒷쪽에 배치되어 있다. 이 벨트는 냉각 패드와 벨트 사이에 냉각수의 유동 수막(water film)을 형성함으로써 냉각된다.There is a casting apparatus (FIG. 2) disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 59-92,154 as a converged type belt casting apparatus using a pair of circulating moving belts facing each other on a part of the travel path. In the known belt casting apparatus, a cooler with a plurality of water supply and discharge openings open to a moving (metal) belt, a so-called "cooling pad", is arranged at the rear of the belt. The belt is cooled by forming a water film of cooling water between the cooling pad and the belt.

제2a도에 도시된 벨트식 연속 주조 장치에서는 다수의 안내 로울(32a,32b,32c, 32d,32e,32f)을 통해 순환하는 대향 금속 벨트(1,2)에 의해 주조 공간이 형성되며, 상기 벨트는 길이 방향 측면을 구성하여 그 사이에 일정 거리만큼 갭(gap)이 유지됨으로써 용강 또는 응고된 쉘(shell)을 보호 지지하고, 주형 단측판(3,4)은 그 측면 모서리 부근근방에서 금속 벨트(1,2)와 밀착되어 있다. 특히 유체 통과 공간(6)의 직경이 약 100

Figure kpo00004
이상이고, 주조 시트의 두께가 50
Figure kpo00005
를 넘지 않음으로 직각의 주형 단측판(3,4)은 그 넓은 폭부분이 하부로 향하여 점점 좁아지고 하부에서 일정폭을 유지하는 거의 역삼각형으로 설계되어 있다.In the belt continuous casting apparatus shown in FIG. 2a, a casting space is formed by opposing metal belts 1, 2 circulating through a plurality of guide rolls 32a, 32b, 32c, 32d, 32e, and 32f. The belt constitutes a longitudinal side to maintain a gap therebetween to protect the molten steel or the solidified shell, and the mold end plates 3 and 4 are made of metal near its side edges. It is in close contact with the belts 1 and 2. In particular, the diameter of the fluid passage space 6 is about 100
Figure kpo00004
More than 50, the thickness of the cast sheet
Figure kpo00005
Not to exceed the right angle mold side plates 3 and 4 are designed in an almost inverted triangle whose wide width portion becomes narrower toward the bottom and maintains a constant width at the bottom.

그리고 제2b도에서와 같이, 각각 물 공급구(11)와 물 방출구(12)를 갖는 냉각 헤드(8)가 냉각기로서 금속 벨트(1,2) 뒷쪽에 구비되어 있다. 예를 들어 제2c도에 도시된 바와 같이, 냉각 패드의 물 공급구(11)가 냉각 패드의 폭방향으로 일열 구비되어 있고, 그 다음 열에 물 방출구(12)가 구비되어 있다. 마찬가지로 물 공급구열과 물 방출구열이 반복하여 냉각 패드의 수직 방향, 즉 주조 방향으로 구비되어 있다. 물 공급구(11)로부터 흘러나온 냉각수가 물 방출구(12)로 흐르는 동안, 금속 벨트(1)와 냉각 패드(8)사이에 제2d도와 같이 유동수막(F)이 형성되어 금속 벨트를 냉각 및 지지한다.As shown in FIG. 2B, a cooling head 8 having a water supply port 11 and a water discharge port 12, respectively, is provided behind the metal belts 1 and 2 as a cooler. For example, as shown in FIG. 2C, the water supply ports 11 of the cooling pads are provided in one row in the width direction of the cooling pads, and the water discharge ports 12 are provided in the next row. Similarly, the water supply line and the water discharge line are repeatedly provided in the vertical direction of the cooling pad, that is, in the casting direction. While the cooling water flowing out of the water supply port 11 flows to the water discharge port 12, a flow water film F is formed between the metal belt 1 and the cooling pad 8 to cool the metal belt as shown in FIG. And support.

상기 기술과는 달리, 본 발명에서는 용융금속 또는 주조 스트립의 각 단측면을 지지하는 측판을 이동식으로 지지함으로써 주조폭의 변화를 허용하여 각기 다른 폭의 주소를 실험함으로써 벨트 주조 장치를 광범위하게 이용할 수 있도록 하였다. 그러나 폭이 다른 주조 스트립의 주조에 특이한 다음 문제점이 초래되었다. 본 발명에서는 이러한 문제점을 해결하였다.Unlike the above technique, in the present invention, the belt casting apparatus can be used extensively by experimenting with different widths of the casting width by allowing the change of the casting width by movably supporting the side plates supporting the respective side surfaces of the molten metal or the casting strip. It was made. However, the following problems are specific to the casting of casting strips of different widths. The present invention solved this problem.

1. 주조핀(fin)의 장치1. Device of fin

제3a도에 도시된 바와 같이, 냉각 패드 측면에서 이동 벨트에 가해진 외력은 ① 주조 스트립 또는 용강과 접촉하는 영역(영역 A), ② 영역 A에 인접한 이동 벨트의 양쪽 측면영역(영역 B)에서 용강의 인장력, 열응력, 및 정압등의 변화에 의해 이동 벨트에 인가되는 것으로 분류되며, 상기 두 영역은 서로 크게 다르다. 따라서, 두 영역 사이의 유동 수막의 두께는 균일하지 않다. 특히, 이동 벨트의 양쪽 측면 영역에서 유동 수막의 두께가 작아지면, 벨트와 주형 단측판의 갭(gap)이 크게 개방되어 용강이 갭으로 흘러들어가서 주조핀(fin)을 초래할 수 있다.As shown in FIG. 3A, the external force exerted on the moving belt at the side of the cooling pad is: (1) the area (area A) in contact with the casting strip or the molten steel, and (2) the molten steel in both side areas (area B) of the moving belt adjacent to the area A. It is classified as being applied to the moving belt by the change of tensile force, thermal stress, and static pressure, and the two regions are greatly different from each other. Thus, the thickness of the flowing water film between the two regions is not uniform. In particular, when the thickness of the flow water film in both side regions of the moving belt becomes small, the gap between the belt and the mold end plate can be greatly opened, and the molten steel can flow into the gap, resulting in a fin.

영역 A와 영역 B간의 벨트 온도차를 ΔT(℃)라 하면, 주입중 이돌 벨트(1)에 발생되는 열응력에 기인한 영역 A와 영역 B의 벨트 인장

Figure kpo00006
c와
Figure kpo00007
t는 각각 다음 식으로 표시된다.If the belt temperature difference between the region A and the region B is ΔT (° C.), the belt tension of the region A and the region B due to the thermal stress generated in the idol belt 1 during the injection.
Figure kpo00006
c and
Figure kpo00007
t is represented by the following formula, respectively.

Figure kpo00008
Figure kpo00008

Figure kpo00009
Figure kpo00009

이 식에서 Δσ는 열응력에 의한 응력으로서 다음식(3)으로 표시되며,In this equation, Δσ is the stress due to thermal stress and is represented by the following equation (3),

Figure kpo00010
Figure kpo00010

Figure kpo00011
o
Figure kpo00012
및 E는 각각 벨트의 초기단계 인장(kg/
Figure kpo00013
2
Figure kpo00014
), 주조 스트립의 폭(
Figure kpo00015
), 벨트의 선형 열팽창 계수 및 벨트의 영률이다.
Figure kpo00011
o
Figure kpo00012
And E are the initial tension of the belt (kg /
Figure kpo00013
2
Figure kpo00014
), The width of the casting strip (
Figure kpo00015
), The coefficient of linear thermal expansion of the belt and the Young's modulus of the belt.

본 발명자의 연구 결과, 영역 A에 대응하는 유동 수막과 영역 B에 대응하는 유동 수막간의 냉각 패드(7,8)의 역할에는 서로 다른 기능이 요망되는 것으로 나타났다.As a result of the study of the inventors, it was found that different functions are required for the role of the cooling pads 7 and 8 between the flow water film corresponding to the area A and the flow water film corresponding to the area B.

(i) 영역 A의 수막은 이동 벨트를 통과하는 주조 스트립을 냉각 및 지지하는 기능을 갖는다.(i) The water film of region A has a function of cooling and supporting the casting strip passing through the moving belt.

(ii) 영역 B의 수막은 측판(주형 단측판)과 이동 벨트간의 공간을 좁히고, 측판이 있는 영역에서 용체 누출을 방지하는 기능을 갖는다.(ii) The water film in the region B has a function of narrowing the space between the side plate (mold single side plate) and the moving belt and preventing leakage of the solution in the region where the side plate is located.

그리고 본 발명자의 연구 결과, 냉각 패드(7)의 상부가 휘어 있고 하부가 평탄하게 되어 있는 경우, 제2a도에 도시된 바와 같이, 냉각 패드(7)는 주조 방향을 따라 다음 3영역으로 나누어짐을 알았다.As a result of the study of the inventors, when the upper part of the cooling pad 7 is bent and the lower part is flat, as shown in FIG. 2A, the cooling pad 7 is divided into three regions along the casting direction. okay.

영역 X : 패드면이 곡률반경 R을 가지며 측판이 벨트의 측방 가장자리 부분에 존재하는 영역.Area X: An area in which the pad face has a radius of curvature R and a side plate exists at the side edge portion of the belt.

영역 Y : 패드면이 평탄하고 측판이 벨트의 측방 가장자리 부분에 존재하는 영역.Region Y: The region where the pad surface is flat and the side plate is present at the side edge portion of the belt.

영역 Z : 패드면이 평탄하고 벨트의 측방 가장자리 부분에 측판이 존재하는 영역.Area Z: An area where the pad surface is flat and a side plate exists at the side edge portion of the belt.

영역 X에서 유동수막이 영역 A와 영역 B에서 지지되는데에 요구되는 압력 PA및 PB는 각각 다음식으로 표시된다.(제3b도 및 제3c도 참조).The pressures P A and P B required for the fluid film in the region X to be supported in the regions A and B are represented by the following equations (see FIGS. 3B and 3C).

Figure kpo00016
Figure kpo00016

여기에서 h는 벨트의 두께이다. 따라서 PA와 PB가 서로 같지 않고 t》

Figure kpo00018
c이므로 PA는 PB보다 작다.Where h is the thickness of the belt. So P A and P B are not equal to each other t 》
Figure kpo00018
Since P c , P A is smaller than P B.

제3b도와 제3c도는 PA, PB및 그 폭방향으로 유동수막의 압력 Pw을 개략적으로 도시한 것이다.3B and 3C schematically show P A , P B and the pressure P w of the flowing water film in the width direction thereof.

영역 B에서 Pw＜PB일 때 측판(3,4)가 이동 벨트(1) 사이에 용체 누출이 야기된다.In the region B, when P w < P B , solution leakage occurs between the side plates 3 and 4 between the moving belt 1.

영역 A에서 Pw》PA일 때 유동 수막의 두께가 커짐으로 불충분한 냉각 성능으로 인한 벨트의 열변형이 일어나고, 주소 스트립의 두께 변화가 야기된다.In region A, when P w >> P A , the thickness of the flowing water film becomes large, resulting in thermal deformation of the belt due to insufficient cooling performance, resulting in a change in thickness of the address strip.

Pw《PA일 때, 유동수막이 절단되어 벨트의 열변형이 일어난다.When P w < P A , the flow water film is cut and thermal deformation of the belt occurs.

상술한 바와 같이, 궁극적으로 주조 스트립을 냉각 및 지지하기 위해 냉각 패드로부터의 유동 수막이 이용될 때, 측판이 용강에 접촉한 부분 근방의 양쪽 축방간에 벨트 폭방향 유동 수막의 압력에 차이를 부여할 필요가 있는 것으로 나타났다.As mentioned above, when the flow water film from the cooling pad is ultimately used to cool and support the casting strip, it will give a difference in the pressure of the belt width flow water film between both axial sides near the portion where the side plates contact the molten steel. It appeared to be necessary.

한편, 폭방향으로 수막의 압력에 차이를 주기 위한 수단으로서 다음 방법(i)와 (ii)가 고려된다.On the other hand, the following methods (i) and (ii) are considered as means for giving a difference in the pressure of the water film in the width direction.

(i) 패드(7)내부의 물 방출 헤드부를 격벽으로써 영역 A와 영역 B에 대응하도록 분할하고, 단위폭당 영역 A보다 큰 유량으로 영역 B에 냉각수를 공급한다.(i) The water discharge head portion inside the pad 7 is partitioned so as to correspond to the regions A and B by partition walls, and cooling water is supplied to the region B at a flow rate larger than that of the region A per unit width.

(ii) 패드(7)내부의 물 방출 헤드부를 격벽으로써 영역 A와 영역 B에 대응하도록 분할하고, 영역 B에서 방출수의 유동경로의 저항을 영역 A에 비해 크게 한다.(ii) The water discharge head portion inside the pad 7 is partitioned so as to correspond to the regions A and B, and the resistance of the flow path of the discharged water in the region B is made larger than that of the region A. FIG.

그러나, 제3b도에 도시된 바와 같이 헤드에 고정 격벽을 갖는 패드(냉각기)는 규정폭을 가진 주조 스트립의 주조를 처리할 수 있으나, 주조 스트립의 폭이 변할 때 다음 주조상의 난점을 겪게 된다.However, as shown in FIG. 3B, a pad (cooler) having a fixed partition on the head can handle casting of a casting strip having a specified width, but suffers the next casting difficulty when the width of the casting strip changes.

(i) 주조 스트립의 폭이 규정치보다 클 때, 영역 A의 일부에서 수막의 압력이 높아짐으로 인한 수막의 두께가 증가되어 주조 스트립의 형상을 불량하게 하고 벨트의 열변형을 일으킨다.(i) When the width of the casting strip is larger than the prescribed value, the thickness of the water film is increased due to the increase in the pressure of the water film in a part of the region A, which results in poor shape of the casting strip and causes thermal deformation of the belt.

(ii) 주조 스트립의 폭이 규정치보다 작을 때, 영역 B의 일부에서 수막의 압력이 규정 수막 압력보다 낮게됨으로 측판과 이동 벨트간에 갭이 형성되어 주조핀(fin)을 야기시킨다.(ii) When the width of the casting strip is smaller than the prescribed value, the pressure of the water film in a part of the region B is lower than the specified water film pressure, so that a gap is formed between the side plate and the moving belt, causing a fin.

또한 냉각 패드(7)는 영역(2)에서 평탄함으로 PA및 PB는 다음과 같이 된다.In addition, the cooling pad 7 is flat in the region 2 so that P A and P B are as follows.

PA: 용강의 정압P A : Static pressure of molten steel

PB: 0P B : 0

그러나, 이동벨트를 측판의 측방 단면으로 밀어주기 위한 힘이 보장되어야 함으로 영역 A에서 유동 수막압력이 영역 B에서의 압력보다 크게되는 상태가 충족되어야 하고, 또한 영역 X에서 상기 상태가 보장되어야 한다.However, the force for pushing the moving belt to the lateral cross section of the side plate must be ensured so that the state in which the flow water film pressure in the region A is greater than the pressure in the region B must be satisfied, and also the region in the region X must be guaranteed.

2. 냉각수의 불균형 유량의 방지2. Prevention of unbalanced flow rate of cooling water

다음에 냉각 패드가 평탄하고 단측판(short side plate)이 존재하지 않는 영역 Z에서 벨트에 가해진 외력은Next, the external force exerted on the belt in the area Z where the cooling pad is flat and there is no short side plate

PA: 용강의 정압P A : Static pressure of molten steel

PB: 0P B : 0

이다.to be.

제4도는 종래의 냉각 시스템을 도시한 것이다. 주조폭이 넓을 때(W), 이동 벨트와 냉각 패드 체간의 공간을 통과하는 액체의 수막은 폭방향으로 전체영역(a-a')에 걸쳐 대체로 동일한 내압을 수용하고, 따라서 균일한 냉각이 수행된다. 그러나, 주조폭이 좁을 때 (W), 액체 토과 공간 내부를 후르는 수막의 내압은 위치 a, a'와 b에서 b'까지의 간격 사이에서 다르고 유동 경로의 저항이 작은 물 공급구(a,a')를 통해 보다 많은 양의 냉각수가 흐르기 때문에 주냉각부로서 (간격) b-b'에 주조 스트립의 냉각을 위해 필요한 냉각수의 양이 부족하게 된다. 결국, 이는 이동 벨트의 변형 및 누탕(break-out)과 같은 주조상의 난점으로 연결됨을 가끔 볼 수 있다.4 shows a conventional cooling system. When the casting width is wide (W), the water film of the liquid passing through the space between the moving belt and the cooling pad body receives substantially the same internal pressure over the entire area (a-a ') in the width direction, and thus uniform cooling is performed. do. However, when the casting width is narrow (W), the internal pressure of the water film flowing inside the liquid earth space is different between the positions a, a 'and the distance from b to b' and the resistance of the flow path is small (a, As a larger amount of coolant flows through a '), the (interval) b-b' as the main cooling section lacks the amount of coolant required for cooling the casting strip. As a result, it can sometimes be seen that this leads to casting difficulties such as deformation and break-out of the moving belt.

더욱이, 제3b도에 도시된 바와 같이, 냉각 패드(7,8)의 물 공급 헤더에 고정 격벽(36a,36b)이 구비된 구조의 종래의 냉각 시스템은 주조폭이 일정한 경우에는 사용할 수 있으나, 주조폭이 변화될때에 상기 냉각 시스템은 이동 벨트의 변형, 냉각수의 낭비 및 주조 스트립 형상의 불규칙이 야기되는 결점이 있다.Furthermore, as shown in FIG. 3B, a conventional cooling system having a fixed partition 36a, 36b in the water supply header of the cooling pads 7, 8 can be used when the casting width is constant. When the casting width is changed, the cooling system has the disadvantage of causing deformation of the moving belt, waste of cooling water and irregularity of the casting strip shape.

3. 벨트 열변형의 장치3. Belt thermal deformation device

영역 X, Y, Z에 걸친 벨트의 열변형을 방지하기 위해, 전술한 식(3)으로 표시된 Δσ를 감소시킬 필요가 있다.In order to prevent thermal deformation of the belt over the regions X, Y and Z, it is necessary to reduce Δσ represented by the above formula (3).

Δσ를 감소시키기 위해 영역 A와 영역 B간의 온도차 ΔT를 작게할 필요가 있다. ΔT를 작게 하기 위해, 영역 A와 영역 B에의 물 공급 헤더부를 서로 고립시키고 영역 A에 공급되는 냉각 유체보다 높은 온도의 유체를 영역 B에 공급하는 것이 효과적이다.In order to reduce Δσ, it is necessary to reduce the temperature difference ΔT between the regions A and B. In order to make DELTA T small, it is effective to isolate the water supply header portions to the region A and the region B from each other and to supply the region B with a fluid having a higher temperature than the cooling fluid supplied to the region A.

제3b도에 도시된 바와 같이, 헤더의 내부가 고정 격벽으로 분할된 냉각 패드는 주조폭이 다른 주조를 다룰 수 없고, 다른 폭의 강스트립을 생산할 때, 벨트의 열변형, 주조 스트립 형상의 불량에 의한 주조상의 난점과 주조핀(fin)이 발생하는 단점이 있다.As shown in FIG. 3B, the cooling pad in which the inside of the header is divided into fixed partitions cannot handle castings having different casting widths, and when the steel strips of different widths are produced, the thermal deformation of the belt and the defect of the casting strip shape are poor. Difficulties in casting due to the disadvantages and the disadvantage that the fin (fin) occurs.

본 발명의 목적은 종래의 벨트 주조 장치에서 전술한 문제점 1~3을 극복하기 위한 것이다.An object of the present invention is to overcome the above problems 1 to 3 in the conventional belt casting apparatus.

본 발명에 따르면, 주조 공간이 한쌍의 대향하는 순환식 이동 벨트의 양쪽 측방 모서리 부분을 따라 설치된 한쌍의 대향 측판에 의해 구성되고, 각각 이동 벨트에 개방된 다수의 물 공급구와 물 방출구를 갖는 냉각기가 각 이동 벨트 뒤에 배치되어 있으며, 각 냉각기의 헤더에 이동식 격벽이 위치하고, 이들 각각은 구동장치에 연결되어 주조 시트의 폭방향으로 격벽을 움직이는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치가 제공된다.According to the present invention, a chiller having a casting space composed of a pair of opposing side plates installed along both lateral edge portions of a pair of opposing circulating moving belts, each having a plurality of water inlets and water outlets open to the moving belts. Is disposed behind each moving belt, and movable partitions are located in the header of each cooler, each of which is connected to a driving device, and a belt-type casting sheet continuous casting device is provided which moves the partition walls in the width direction of the casting sheet.

본 발명의 다른 일 특징에 따르면, 주조될 주조 시트의 폭을 변화시킬려고 할 때, 상기 이동식 격판의 움직임시 상기 대향 측판의 움직임과 동시에 일어나는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치가 제공된다.According to another feature of the invention, there is provided a belt-type casting sheet continuous casting apparatus which occurs simultaneously with the movement of the opposing side plate upon the movement of the movable diaphragm when attempting to change the width of the casting sheet to be cast.

본 발명의 다른 일 특징에 따르면, 물 공급 파이프 또는 물 방출 파이프가 이동식 격판에 의해 격리된 대응 헤더부에 연결되고 각기 유량 조절 밸브 또는 드로틀 밸브를 구비하고 있는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치가 제공된다.According to another feature of the invention, there is provided a belt-type casting sheet continuous casting apparatus in which a water supply pipe or a water discharge pipe is connected to a corresponding header portion isolated by a movable diaphragm and each has a flow control valve or a throttle valve. .

본 발명의 다른 일 특징에 따르면, 헤더부에서 이동 벨트가 주조 시트와 접촉하지 않는 부분이 저압 냉각수 공급 영역으로서 구성되는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치가 제공된다.According to another feature of the present invention, there is provided a belt-type casting sheet continuous casting apparatus in which a portion in which the moving belt does not contact the casting sheet is configured as the low pressure cooling water supply region.

본 발명의 다른 특징에 따르면, 이동 벨트가 측판과 접촉하는 헤더부의 부분에서 수막의 압력이 보다 높게 되는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치가 제공된다.According to another feature of the present invention, there is provided a belt-type casting sheet continuous casting apparatus in which the pressure of the water film becomes higher at the portion of the header portion in which the moving belt contacts the side plate.

본 발명의 다른 일 특징에 따르면, 고온 유체 파이프 라인이 이동식 격판에 의해 격리된 헤더부의 일부에 연결되고, 고온 유체(온수 또는 증기)파이프 라인이 나머지 연결되어 있는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치가 제공된다.According to another feature of the invention, there is provided a belt casting sheet continuous casting apparatus in which a hot fluid pipeline is connected to a part of a header portion separated by a movable diaphragm, and a hot fluid (hot or steam) pipe line is connected to the rest. do.

본 발명의 다른 일 특징에 따르면, 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치에서 주형 단측판과 금속 벨트 사이의 미끄럼 부분에서 융체 누출을 방지하기 위해, 주조 공간이 금속 벨트와 금속 벨트의 측방 가장자리 부분을 따라 배치된 주형 단측판에 의해 구성되고, 각각 금속 벨트에 개방된 다수의 물 공급구와 물 방출구를 갖는 냉각기가 각 금속벨트 뒷쪽에 배치되며, 금속 벨트의 단측판으로의 밀침력을 변화시킴으로써 금속 벨트와 주형 단측판간의 갭(gap)을 제어하는 상기 융체 누출 방지법이 제공된다.According to another aspect of the present invention, in the belt casting sheet continuous casting apparatus, in order to prevent melt leakage at the sliding portion between the mold end plate and the metal belt, a casting space is disposed along the side edge portions of the metal belt and the metal belt. And a cooler having a plurality of water inlets and water outlets, each of which is opened to the metal belt, is arranged behind each metal belt, and the metal belt and The above-mentioned melt leakage prevention method which controls the gap between mold single side plates is provided.

본 발명의 다른 일 특징에 따르면, 주형 단측판에의 금속 벨트의 밀침력이 금속 벨트의 폭방향에 걸쳐 금속 벨트의 뒷면에 인가된 수막의 압력을 주형 단측판의 측방부에서 크게하고 중심부에서 작게하여 실현되는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치에서의 융체 누출 방지법이 제공된다.According to another feature of the invention, the pressure of the water film applied to the back side of the metal belt increases the pressure of the water film applied to the back side of the metal belt over the width direction of the metal belt at the side of the mold single side plate and at the central portion. Provided is a melt leakage preventing method in a belt casting sheet continuous casting apparatus realized by the present invention.

본 발명의 다른 일 특징에 따르면, 주형 단측판에의 금속 벨트의 밀착력이 3atm이 넘지 않는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치에서의 융체 누출 방지법이 제공된다.According to another feature of the present invention, there is provided a melt leakage preventing method in a belt casting sheet continuous casting apparatus in which the adhesion force of the metal belt to the mold end plate is not more than 3 atm.

본 발명의 다른 일 특징에 따르면, 금속 벨트와 단측판간의 캡

Figure kpo00019
(
Figure kpo00020
)이 주조중 수막의 두께
Figure kpo00021
w(
Figure kpo00022
)와 관련하여 다음식
Figure kpo00023
-0.2
Figure kpo00024
Figure kpo00025
Figure kpo00026
w＜
Figure kpo00027
을 만족하도록 제어되는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치에서의 융체 누출 방지법이 제공된다.According to another feature of the invention, the cap between the metal belt and the end plate
Figure kpo00019
(
Figure kpo00020
Thickness of the water film during casting
Figure kpo00021
w (
Figure kpo00022
Relative to)
Figure kpo00023
-0.2
Figure kpo00024
Figure kpo00025
Figure kpo00026
w <
Figure kpo00027
Provided is a melt leakage prevention method in a belt casting sheet continuous casting apparatus that is controlled to satisfy the following requirements.

전술한 문제점 1~3은 본 발명에 의해 다음과 같이 해결된다.The above problems 1 to 3 are solved as follows by the present invention.

1. 주조핀(fin)을 방지하기 위한 대책(주형 단측판에 대응하는 영역 X와 Y)1. Countermeasures against casting fins (areas X and Y corresponding to mold end plates)

주조 스트립의 폭이 변할 때, 주형(단측)측판이 움직인다. 이때, 냉각 패드(7.8)의 물 공급 헤더에서 격판(9a,9b,10a,10b)의 움직이고, 측판(3,4)에 대응하는 지점에 위치한 이동 벨트 뒷쪽의 유동 수막에서 냉각 패드의 단위폭당 냉각수의 약(q=Q/2W:Q와 W는 물 공급구 하나당 유량 및 물 공급구의 피치)은 주조 스트립이 이동 벨트(1,2)와 접촉한 영역 A에서 보다 크게 된다. 동시에, 또는 이와는 달리 물 방출 헤더에서 격판(9a,9b,10a,10b)이 움직이고, 주형 측판에 대응하는 지점에 위치한 물 방출 유로의 저항이 주조 스트립 냉각 위치, 즉 폭방향으로 이동 벨트의 중심영역에서 보다 크게 됨으로써, 수막의 압력이 큰 영역이 주조 스트립의 폭변화에 다른 측판의 움직임에 대응하여 이동한다. 따라서 측판과 벨트간의 주조핀이 야기되지 않고 주조 시트의 연속 주조가 원활하게 실현될 수 있다.As the width of the casting strip changes, the mold (single) side plate moves. At this time, the cooling water per unit width of the cooling pad in the flow water film behind the moving belt located at the point corresponding to the side plates 3, 4, moving the diaphragms 9a, 9b, 10a, 10b in the water supply header of the cooling pad 7.8. (Q = Q / 2W: Q and W are the flow rate per one water supply port and the pitch of the water supply port) are larger than in the region A where the cast strip is in contact with the moving belts 1 and 2. At the same time, or alternatively, the diaphragms 9a, 9b, 10a, 10b move in the water discharge header, and the resistance of the water discharge passage located at the point corresponding to the mold side plate is the casting strip cooling position, i. As it becomes larger, the region of high pressure of the water film moves in response to the movement of the side plates which are different in the width change of the casting strip. Thus, continuous casting of the cast sheet can be smoothly realized without causing casting pins between the side plates and the belt.

2. 냉각수의 불균형 유량을 방지하기 위한 대책2. Measures to prevent unbalanced flow rate of cooling water

주조 스트립의 폭이 바뀔 때, 측판이 움직인다. 이때, 각각 주형 단측판(영역 Z)아래 냉각 패드(7,8)의 물 공급 헤더에서 격판(9a,9b,10a,10b)이 움직이고, 영역 B에서 냉각 패드의 단위폭당 물 공급량이 영역 A에서 보다 작아지고, 동시에 주조 스트립을 지지 및 냉각하는데에 필요한 냉각수의 양이 영역 A의 물 공급구에 공급된다. 따라서 별이상없이 주조 시트를 연속 주조할 수 있다. 동시에 또는 이와는 달리, 물 방출헤더에서 격판(9a,9b)이 움직이고, 영역 B에서 위치한 물 방출로의 저항이 영역 A에서 보다 크게 된다. 따라서, (i) 영역 A에서 유동 수막은 주조 스트립 지지 벨트 또는 주조 스트립을 냉각하기에 필요한 냉각수의 유량을 보장할 수 있다.When the width of the casting strip changes, the side plates move. At this time, the diaphragms 9a, 9b, 10a, and 10b move in the water supply headers of the cooling pads 7 and 8 under the mold single side plate (area Z), respectively, and in the region B, the water supply amount per unit width of the cooling pad is It becomes smaller and at the same time the amount of cooling water required to support and cool the casting strip is supplied to the water inlet of zone A. Therefore, the casting sheet can be continuously cast without any problem. At the same time or otherwise, the diaphragms 9a and 9b move in the water discharge header, and the resistance to the water discharge located in the area B becomes greater than in the area A. Thus, (i) the flow water film in region A can ensure the flow rate of cooling water required to cool the casting strip support belt or the casting strip.

(ii) 영역 B에서 유동 수막은 이동 벨트 또는 냉각 패드를 윤활시키기에 필요한 냉각수의 최소 유량을 보장할 수 있다.(ii) In zone B the flowing water film can ensure the minimum flow rate of cooling water required to lubricate the moving belt or cooling pad.

3. 벨트의 열변형을 방지하기 위한 대책(영역 X,Y,Z)3. Measures to prevent thermal deformation of the belt (areas X, Y, Z)

주조 스트립의 폭이 변할 때, 주형 단측판이 움직인다. 이때, 물 공급 헤더에서 격판(9a,9b,10a,10b)이 대응하여 움직이고, 보통 온도의 냉각 유체가 물 공급구(11)를 통해 영역 B에 공급되는 동시에 고온 유체, 예를 들면 온수 및 증기가 물 공급구(11)를 통해 영역 A에 공급된다. 따라서 이동 벨트의 열변형 또는 주조핀을 초래하지 않고 원활한 주조 시트 연속 주조를 실현할 수 있다.As the width of the casting strip changes, the mold end plate moves. At this time, the diaphragms 9a, 9b, 10a, and 10b move correspondingly in the water supply header, and a cooling fluid of a normal temperature is supplied to the zone B through the water supply port 11 and at the same time a high temperature fluid such as hot water and steam Is supplied to the area A through the water supply port 11. Accordingly, smooth casting sheet continuous casting can be realized without causing heat deformation or casting pins of the moving belt.

제1a도와 제1f도는 주로 냉각 시스템을 중점으로 하여 본 발명에 따른 수렴식 벨트 주조 장치를 조시한 것이다. 이들 냉각 시스템은 제2도에 도시된 바와 같이, 수렴식 벨트 주조 장치에 사용된다. 이 벨트 주조 장치의 구성은 규정 거리에 걸쳐 용강과 응고된 주조 스트립을 지지하기 위한 캡이 대향 설치된 한쌍의 순환식 이동 금속 벨트(1,2)에 의해 형성되고, 수렴된 주조 공간(5)은 한쌍의 대향 금속 벨트와 이동 금속 벨트(1,2)사이에 설치되고 그 측방 가장자리 부분에서 폭방향으로 움직이는 한쌍의 측판(3,4)에 의해 형성되며, 냉각 패드체(7,8)가 이동 벨트(1,2)를 냉각시키기 위한 유체통과 공간(6)을 경유하여 금속 벨트(1,2) 뒷쪽에 설치되어 있다.1a and 1f show a converging belt casting apparatus according to the present invention mainly with a cooling system. These cooling systems are used in the converged belt casting apparatus, as shown in FIG. The configuration of the belt casting device is formed by a pair of circulating movable metal belts 1, 2 provided with caps for supporting molten steel and solidified casting strips over a specified distance, and the converged casting space 5 is It is formed by a pair of side plates 3 and 4 installed between the pair of opposing metal belts and the movable metal belts 1 and 2 and moving in the width direction at the side edge portions thereof, and the cooling pad bodies 7 and 8 move. It is provided behind the metal belts 1 and 2 via the fluid passage space 6 for cooling the belts 1 and 2.

주조 공간(5), 결국 주조폭은 측판 구동 장치(15A,15B)에 의해 움직이는 측판(3,4)의 이동에 의해 결졍된다. 주조폭에 따라, 냉각 패드체(7,8)에 각각 위치한 격판(9a,9b,10a,10b)이 격판 구동 장치(13a,13b,14a,14b)를 통해 각기 선정된 위치로 움직인다.The casting space 5, and eventually the casting width, is determined by the movement of the side plates 3, 4 moving by the side plate drive devices 15A, 15B. In accordance with the casting width, diaphragms 9a, 9b, 10a, and 10b respectively positioned in the cooling pad bodies 7 and 8 move to the predetermined positions through the diaphragm drive devices 13a, 13b, 14a, and 14b, respectively.

주조핀의 방지, 냉각수 유량의 불균형 방지 및 열변형 방지에 대한 구체적인 몇가지 예를 기술한다.Some specific examples of preventing casting pins, preventing unbalance of cooling water flow rate and preventing thermal deformation are described.

(1) 주조핀 방지의 예(1) Example of casting pin prevention

예를 들어, 냉각 패드(7,8)용으로 제1a도에 도시된 구조의 물 공급 헤더를 이용한다. 이를 테면, 주조폭에 따라 격판(9a,9b,10a,10b)이 움직일 때, 주조 공간에 대응하는 지점에서 유동 수막의 압력을 크게하여 조정한다. 즉, 중심부에 비하여, 이동벨트(1,2)의 양쪽 측방부(주조 공간 외부의 주조 스트립과 접촉하지 않는 영역)를 통한 냉각수 흐름이 단위폭당 보다 많은 양으로 하여 유동 수막의 압력이 중심부에 비해 측방부에서 더 크도록 한다.For example, a water supply header of the structure shown in FIG. 1A is used for the cooling pads 7, 8. For example, when the diaphragms 9a, 9b, 10a, and 10b move in accordance with the casting width, the pressure of the flow water film is adjusted by increasing the pressure at the point corresponding to the casting space. That is, compared to the center, the flow of the cooling water through both sides of the moving belts 1 and 2 (the area not in contact with the casting strip outside the casting space) is larger per unit width, so that the pressure of the flow water film is higher than that of the center. Make it larger on the side.

이때, 중심부를 퉁하여 벨트를 냉각하기에 필요한 양만큼 냉각수가 흐른다. 상기 목적을 달성하기 위해, 냉각 패드체를 구성하는 물 공급 헤더(7,8)에 이동 격판(9a,9b,10a,10b)뿐 아니라, 유량을 독립적이며 개별적으로 조절할 수 있는 측방 물 공급 파이프(16a,16b,17a,17b) 및 중앙 물 공급 파이프(18,19)를 마련함이 필요하다. 상기 물 공급 파이프들은 양측부에 있는 각각의 헤더 스페이스(7h,7h',8h,8h') 및 중앙부의 헤더 스페이스(7H 및 8H)에 독립적이며 개별적으로 연결되어 있다. 측방 유량 조절 밸브(20a,20b,21a,21b)는 측방 물 공급 파이프(16a,16b,17a,17b)내에 각각 마련된다. 중앙 유량 조절 밸브(22 및 23)는 중앙 물 공급 파이프(18 및 19)내에 각기 마련된다. 이렇게하여, 물 공급 파이프들은 격판(9a,9b,10a,10b)의 이동 및 각기의 물 유동 영역 X에서 유동 수막 압력의 조정으로 인한 헤더 스페이스들의 크기 변화에 따르게끔 즉, 물 공급 파이프들이 독립적으로 조절되게끔 구성된다.At this time, the cooling water flows in an amount necessary to cool the belt around the center portion. In order to achieve the above object, as well as moving diaphragms 9a, 9b, 10a, and 10b on the water supply headers 7 and 8 constituting the cooling pad body, side water supply pipes capable of independently and individually controlling the flow rate ( It is necessary to provide 16a, 16b, 17a, 17b and central water supply pipes 18, 19. The water supply pipes are independently and individually connected to respective header spaces 7h, 7h ', 8h, 8h' at both sides and the header spaces 7H and 8H at the center. The side flow control valves 20a, 20b, 21a, 21b are provided in the side water supply pipes 16a, 16b, 17a, 17b, respectively. Central flow control valves 22 and 23 are provided in the central water supply pipes 18 and 19 respectively. In this way, the water supply pipes follow the change in the size of the header spaces due to the movement of the diaphragm 9a, 9b, 10a, 10b and the adjustment of the flow water film pressure in the respective water flow zone X, ie the water supply pipes are independently It is configured to be adjusted.

상기 형태의 다른 실시예로서, 격판 및 헤더의 형상이, 제1b도에 도시된 바와 같이, 냉각수의 유량이 증가될 수 있는 유효폭을 제한하도록 설계될 수 있다. 이 실시예에서, 영역 B의 물 공급구(11)는 유효폭 ℓ내의 물 공급구를 제외하고 폐쇄되어, 보다 많은 양의 냉각수가 이 유효폭 ℓ내의 물 공급구를 통하여 유동하게 한다.As another embodiment of the above type, the shape of the diaphragm and the header may be designed to limit the effective width at which the flow rate of the cooling water can be increased, as shown in FIG. 1B. In this embodiment, the water supply port 11 in the region B is closed except for the water supply port within the effective width l, so that a larger amount of cooling water flows through the water supply port within this effective width l.

제1d도에 예시된 구조의 냉각 시스템이 상기 물 공급 장치에 대한 대책과 함께 물 방출 헤더(7' 및 8')로 채용될 때, 측부의 유동 수막 압력은 더욱 증가하여 주조핀(fin)을 더 효과적으로 방지하게 된다. 이 실시예에서, 측방 드로틀 밸브(28a,28b,29a,29b) 및 중앙 드로틀 밸브(30,31)는 측방 헤더 스페이서(7h,7h',8h,8h') 및 중앙 헤더 스페이서(7H,8H)에 각기 구비되어 있다.When the cooling system of the structure illustrated in FIG. 1d is employed as the water discharge headers 7 'and 8' together with the countermeasures for the water supply device, the flow water film pressure on the side is further increased to form a fin. More effectively. In this embodiment, the side throttle valves 28a, 28b, 29a, 29b and the center throttle valves 30, 31 are the side header spacers 7h, 7h ', 8h, 8h' and the center header spacers 7H, 8H. Each is provided.

제1e도는 물 방출 헤더(7',8')를 사용한 또 다른 실시예를 도시한 것이다. 제1d도와는 달리, 물 방출 헤더(7',8')용의 격판(9a,9b,10a,10b)의 형상은 각각 원통형으로 되어 일정거리에 걸쳐 물 방출구(12)를 폐쇄한다. 측판(3,4)이 이동하므로, 원통형 이동 격판(9a',9b',10a',10b')은, 제1a도의 격판에서처럼, 격판 구동 장치(13a,13b,14a,14b)를 거쳐 특정 지점까지 각기 이동하게 되어 물 방출구(12)를 폐쇄하는 지점이 측판(3,4)이 지점과 대체로 일치할 수 있다.Figure 1e shows another embodiment using water discharge headers 7 ', 8'. Unlike in FIG. 1D, the diaphragms 9a, 9b, 10a, and 10b for the water discharge headers 7 'and 8' are respectively cylindrical and close the water outlet 12 over a certain distance. Since the side plates 3 and 4 move, the cylindrical moving diaphragms 9a ', 9b', 10a 'and 10b', as in the diaphragm of FIG. 1a, pass through the diaphragm drive devices 13a, 13b, 14a and 14b at specific points. Each point is moved to close the water outlet 12, the side plate (3, 4) may be generally coincident with the point.

전술한 바와 같이, 격판(9a,9b,10a,10b)은 주조폭을 따라 이동하여 이동 벨트(1,2)의 양 측부를 통해 유동하는 물의 방출로 즉, 물 방출구(12)를 폐쇄하여, 양 측부의 수막 압력을 중앙부의 수막 압력보다 더 크게할 수 있다. 헤더들이 분할되는 기술적인 관념과는 달리, 양 측부가 원통형 격벽(9a'~10b')의 사용으로 폐쇄되는 본 실시예에 따라, 중앙 헤더(7H,8H)들의 스페이스가 주조폭에 따라 변화한다.As described above, the diaphragms 9a, 9b, 10a, 10b move along the casting width to close the water outlet 12, i.e., with the discharge of water flowing through both sides of the moving belts 1,2. Therefore, the water film pressure at both sides can be made larger than the water film pressure at the center. Contrary to the technical notion that the headers are split, according to this embodiment in which both sides are closed by the use of the cylindrical bulkheads 9a '-10b', the space of the central headers 7H, 8H varies with the casting width. .

(2) 냉각수의 불균형 유량의 방지예(2) Example of prevention of unbalanced flow rate of cooling water

물 공급 헤더로서, 제1a도의 실시예의 헤더들이 사용된다. 강냉(strong coolin g)할 필요가 없는 이동 가능 벨트(1,2)의 양 측부를 통해 유동하는 냉각수 양은 주조폭에 의존하는 격판(9a,9b,10a,10b)을 이동함으로서(벨트들과 패드들간의 미끄럼 윤활을 효과적으로 수행하는 유동 수막을 형성하기 위한)최소 필요량까지 줄일 수 있다. 반면에 충분한 강냉이 중앙부에서 이뤄진다.As the water supply header, the headers of the embodiment of FIG. 1A are used. The amount of coolant flowing through both sides of the movable belts 1, 2 without the need for strong coolin g is moved by moving diaphragms 9a, 9b, 10a, 10b depending on the casting width (belts and pads). To the minimum required) to form a flowing water film that effectively performs slip lubrication between them. On the other hand, sufficient quenching takes place in the center.

상기 목적을 달성하기 위해, 물 공급 헤더(7,8)에 연결된 물 공급 파이프(16a,16b,17a,17b,18,19)는 양측부의 헤더 스페이스(7h,7h',8h,8h') 및 이동 가능 격판(9a,9b,10a,10b)에 의해 정의된 중앙 헤더 스페이스(7H,8H)에 각기 분할되어 연결된다. 유량 조절 밸브(20a,20b,21a,21b,22,23)는 각기 물 공급 파이프(16a,16b,17a,17b,18,19)내에 마련되어, 격판(9a,9b,10a,10b)의 이동과 함께 변하는 헤더 스페이스의 크기에 따르도록, 그리고 각기의 물유동 영역에서 유동 수막의 압력을 조정하도록 독립적으로 조절될 수 있다.In order to achieve the above object, the water supply pipes 16a, 16b, 17a, 17b, 18, 19 connected to the water supply headers 7, 8 are provided with header spaces 7h, 7h ', 8h, 8h' at both sides and The central header spaces 7H and 8H defined by the movable diaphragms 9a, 9b, 10a and 10b are divided and connected respectively. Flow control valves 20a, 20b, 21a, 21b, 22, 23 are provided in the water supply pipes 16a, 16b, 17a, 17b, 18, 19, respectively, to move the diaphragms 9a, 9b, 10a, and 10b. It can be independently adjusted to accommodate the varying size of the header space and to adjust the pressure of the flowing water film in each water flow zone.

냉각 패드로서, 제1c도에 도시되어 구성된 물 헤드(7,8)가 사용될 수 있다. 이 실시예는 원통형 격판(9a',9b',10a' 및 10b')을 사용한다. 이러한 격판(9a'~10b')은 측판들과 대응하는 지점보다 폭방향으로 측방 모서리부에 더 가깝게 위치된다. 원통형 격판은 물 헤더(7,8)내에서 물통로를 차단하는 기능만 갖고 있다. 따라서, 이 실시예에서, 측방 물 공급 파이프(16a~17b) 및 측방 유량 조절 밸브(20a,21b)는 필요치 않다.As the cooling pad, water heads 7 and 8 configured and shown in FIG. 1C can be used. This embodiment uses cylindrical diaphragms 9a ', 9b', 10a 'and 10b'. These diaphragms 9a 'to 10b' are located closer to the side edges in the width direction than points corresponding to the side plates. The cylindrical diaphragm has only a function of blocking the water passage in the water headers 7, 8. Thus, in this embodiment, the side water supply pipes 16a to 17b and the side flow control valves 20a and 21b are not necessary.

(3) 벨트 열변형 방지예(3) Belt heat deformation prevention example

제1f도는 벨트 모서리부가 온수로 가열되는 경우의 물 공급 헤더들을 도시한 것이다. 수증기/물 혼합기(26)에서 생산된 온수는 냉각수 펌프(24)를 통해 측방 헤더 스페이스(7h,7h',8h,8h')로 공급된다. 반면, 냉각수 피트(cooling water pit;27)의 냉각수는 냉각수 펌프(25)를 통해 중앙 헤더 스페이스(7H,8H)로 공급된다. 측판(3,4)이 이동하므로, 온수쪽의 측부와 냉각수쪽의 중앙부간의 격판(헤더 격벽)(9a,9b,10a,10b)은 격판 구동 장치(13a,13b,14a,14b)를 거쳐 특정 지점까지 이동하여, 중앙 헤더 스페이스(7H,8H)의 유효폭이 주조폭과 일치하게끔 한다.Figure 1f shows the water supply headers when the belt edge is heated with hot water. The hot water produced in the steam / water mixer 26 is supplied to the lateral header spaces 7h, 7h ', 8h, 8h' through the cooling water pump 24. On the other hand, the cooling water of the cooling water pit 27 is supplied to the central header spaces 7H and 8H through the cooling water pump 25. Since the side plates 3 and 4 move, the diaphragms 9a, 9b, 10a and 10b between the hot water side and the center of the coolant side are identified through the diaphragm drive devices 13a, 13b, 14a and 14b. Moving to the point, the effective width of the center header spaces 7H, 8H is made to match the casting width.

전술한 바와 같이, 본 발명에 따라, 상이한 폭의 주조에서도 균일 냉각이 폭방향으로 항상 수행될 수 있고, 결국 불균형한 유량, 벨트 변형, 기타 주조상의 난점들을 초래치 않고 주조핀 방지가 가능하다.As described above, in accordance with the present invention, even in castings of different widths, uniform cooling can always be performed in the width direction, thereby preventing casting pins without incurring unbalanced flow rates, belt deformation, and other casting difficulties.

이어, 본 발명에 따라 측판과 금속 벨트간의 간격이 조절되어 그 사이에서 융체 누출이 되지 않는 또다른 실시예를 이하에서 설명하겠다.Subsequently, another embodiment in which the gap between the side plate and the metal belt is adjusted according to the present invention so that no melt leakage occurs therebetween will be described below.

금속 벨트에 작용하는 인장력 및 용강(steel)의 정압에 있어서의 변화로 인해, 금속 벨트에 작용하는 외력이 금속 벨트의 양측 모서리부와 타부위 사이에서 다르기 때문에, 금속 벨트의 측판들간의 갭이 확장되어 용강이 그속에 들어가 융체 누출을 초래할 가능성이 있다.Due to the change in the tensile force acting on the metal belt and the static pressure of the steel, the gap between the side plates of the metal belt expands because the external force acting on the metal belt is different between the opposite edges and the other parts of the metal belt. There is a possibility that molten steel may enter and cause melt leakage.

본 발명에 따른 하기 실시예의 목적은 금속 벨트와 주형 단측판간의 갭을 조절함으로써 융체 누출을 방지하는 것이다.The purpose of the following examples according to the invention is to prevent melt leakage by adjusting the gap between the metal belt and the mold end plate.

하기 실시예에서, 냉각 패드 각각은 제3b도에서 보는 것처럼, 금속 벨트의 폭방향으로 격벽된 3개의 물 공급 헤더를 포함한다. 즉, 냉각 패드의 내부는, 금속 벨트가 측판들과 접촉하는 측방 모서리부에서 금속 벨트의 후면과 대향한 물 공급구(11)의 측방 헤더들 및 이 측방 헤더들 사이에 놓여진 중앙 헤더들로 분할됨으로써, 측방 모서리부의 금속 벨트의 후면상에 형성된 수막 압력의 독립적인 조정이 행해지도록 한다. 이렇게 압력 조정함으로써, 금속 벨트와 측판간의 간격을 주형 단측판에 가해지는 금속 벨트의 밀침력을 변화시켜 조절하여, 융체 누출을 방지한다.In the following examples, each of the cooling pads includes three water supply headers partitioned in the width direction of the metal belt, as shown in FIG. 3B. That is, the inside of the cooling pad is divided into lateral headers of the water supply port 11 opposite the rear face of the metal belt at the side edges where the metal belt contacts the side plates, and the central headers placed between the side headers. This allows the independent adjustment of the water film pressure formed on the rear surface of the metal belt of the side edge portions to be performed. By adjusting the pressure in this way, the gap between the metal belt and the side plate is adjusted by changing the contact force of the metal belt applied to the mold end plate, thereby preventing melt leakage.

용강 또는 주조 스트립이 금속 벨트와 접촉하는 영역과 용강 또는 주조 스트립이 금속 벨트와 접촉하지 않은 영역간의 경계에서 갭을 조절할때는, 예를 들어 냉각 패드(8)에 매립된 초음파 수막 두께 측정기, 냉각 패드(8)에 매립된 반도체 압력계 및 주형 단측판에 구비된 부하셀(load cell)을 이용하여 수막의 두께, 수막의 압력 및 주형 단측판에서의 금속 벨트의 밀침력을 각각 측정한다. 상기 측정치를 기초로하여 물 공급측을 통해 수막에 공급되는 물의 양을 변화시킴으로써 갭이 제어된다.When adjusting the gap at the boundary between the region where the molten steel or casting strip is in contact with the metal belt and the region where the molten steel or casting strip is not in contact with the metal belt, for example, an ultrasonic water film thickness meter embedded in the cooling pad 8, a cooling pad Using the semiconductor pressure gauge embedded in (8) and the load cell provided in the mold end plate, the thickness of the water film, the pressure of the water film, and the pressing force of the metal belt in the mold end plate were respectively measured. The gap is controlled by varying the amount of water supplied to the water film through the water supply side based on the measured value.

제5a도와 제5b도를 참조하여 금속 벨트와 주형 단측판간의 갭을 제어하는 본 발명에 따르는 실시예를 설명하면 다음과 같다.An embodiment according to the present invention for controlling the gap between the metal belt and the mold end plate with reference to FIGS. 5A and 5B is as follows.

벨트식 연속 주조 시트의 융체 누출을 방지하기 위한 바람직한 몇가지 실시예를 설명하면 다음과 같다.Some preferred embodiments for preventing melt leakage of belt-type continuous casting sheets are described below.

(1)

Figure kpo00028
=0.1~1.5
Figure kpo00029
(One)
Figure kpo00028
= 0.1 to 1.5
Figure kpo00029

(2)

Figure kpo00030
-0.2
Figure kpo00031
Figure kpo00032
Figure kpo00033
w＜
Figure kpo00034
(2)
Figure kpo00030
-0.2
Figure kpo00031
Figure kpo00032
Figure kpo00033
w <
Figure kpo00034

(3) PF

Figure kpo00035
3atm(
Figure kpo00036
=
Figure kpo00037
w일 때)(3) P F
Figure kpo00035
3atm (
Figure kpo00036
=
Figure kpo00037
when w)

여기에서

Figure kpo00038
,
Figure kpo00039
w 및 PF는 각각 설정 갭, 측방 가장자리 부분에서 금속 벨트 뒤쪽의 수막의 두께, 및 주형 단측판에의 금속 벨트의 밀침력이다.From here
Figure kpo00038
,
Figure kpo00039
w and P F are the set gap, the thickness of the water film behind the metal belt at the lateral edge portions, and the coercive force of the metal belt to the mold end plate, respectively.

Figure kpo00040
가 0.1
Figure kpo00041
미만이면, 수막이 확실하게 유지되지 않을 가능성이 있고, 한편
Figure kpo00042
가 1.5
Figure kpo00043
보다 크게 되면, 규정 수막의 압력유지를 위하여 보다 많은 양의 물이 필요하게 된다. 이와 같이
Figure kpo00044
는 0.1 내지 1.5
Figure kpo00045
의 범위로 규정된다.
Figure kpo00040
0.1
Figure kpo00041
Less than that, the water film may not be maintained reliably.
Figure kpo00042
1.5
Figure kpo00043
If larger, a larger amount of water is required to maintain the pressure in the prescribed water film. like this
Figure kpo00044
Is 0.1 to 1.5
Figure kpo00045
It is prescribed in the range of.

다음으로,

Figure kpo00046
가 0.2
Figure kpo00047
미만이면, 금속 벨트와 주형 단측판 사이의 갭을 통해 금속 누출이 발생한다. 이와 같이하여
Figure kpo00048
는
Figure kpo00049
-0.2
Figure kpo00050
Figure kpo00051
Figure kpo00052
w＜
Figure kpo00053
(제5a도 참조)이다.to the next,
Figure kpo00046
0.2
Figure kpo00047
If less, metal leakage occurs through the gap between the metal belt and the mold end plate. In this way
Figure kpo00048
Is
Figure kpo00049
-0.2
Figure kpo00050
Figure kpo00051
Figure kpo00052
w <
Figure kpo00053
(See also FIG. 5A).

더욱이,

Figure kpo00054
=
Figure kpo00055
w 및 Pw＞3atm이면, 마찰이 금속 벨트와 주형 단측판 사이에서 심화되므로 그 사용 기간이 극히 단축된다. 이와 같이 PF는 3atm(제5b도 참조)이하로 정해진다.Furthermore,
Figure kpo00054
=
Figure kpo00055
If w and P w > 3 atm, the friction is deepened between the metal belt and the mold end plate, so that the service life thereof is extremely shortened. In this way, P F is set to 3 atm or less (see also 5b).

상기 조건(3)을 만족시키는 실험을 하기에 기술한다.An experiment that satisfies the condition (3) is described below.

주조가 벨트식 연속 주조 장치에 의해 수행될 때, 금속 벨트 뒤에 형성되는 수막의 압력은 각 장입마다 변화되었다. 주형 단측판에 대응하는 수막 압력 Pw및 주형 단측판상에 금속 벨트의 밀침력 PF는 각 장입때마다 수막 압력 게이지 및 주형 단측판에 부착된 부하셀에 의하여 측정하였다. 한편 수막의 두께

Figure kpo00056
w는 초음파 수막두께 측정기를 사용하여 측정하였다. 이와 같이하여, 주조핀(fin)을 발생 퍼센트 및 금속 벨트와 주형 단측판 사이의 마모비를 측정하였다.When the casting was performed by a belt type continuous casting apparatus, the pressure of the water film formed behind the metal belt was changed for each charging. The water film pressure P w corresponding to the mold single side plate and the pushing force P F of the metal belt on the mold single side plate were measured by the load cell attached to the water film pressure gauge and the mold single side plate at each charge. Meanwhile the thickness of the water film
Figure kpo00056
w was measured using an ultrasonic film thickness meter. In this way, the percentage of occurrence of the fin was measured and the wear ratio between the metal belt and the mold end plate was measured.

결과를 제6a도 및 제6b도에 나타낸다. 이로부, 주조핀 발생 퍼센트 및 마모비가 하기와 같이 낮은 범위에 있음을 알 수 있다.The results are shown in FIGS. 6a and 6b. It can be seen from this that the casting pin generation percentage and wear ratio are in the low range as follows.

(i)

Figure kpo00057
-
Figure kpo00058
w
Figure kpo00059
0.2
Figure kpo00060
(i)
Figure kpo00057
-
Figure kpo00058
w
Figure kpo00059
0.2
Figure kpo00060

(ii)

Figure kpo00061
=
Figure kpo00062
w시에 주형 단측판 및 벨트가 서로 밀접하게 접촉할 때 PF=
Figure kpo00063
3atm.(ii)
Figure kpo00061
=
Figure kpo00062
When the mold end plate and the belt are in close contact with each other at w P F =
Figure kpo00063
3atm.

하기에, 본 발명만을 설명하는 특정 실시예를 나타낸다.In the following, specific examples illustrating only the present invention are shown.

한탕(heat)에 160톤의 용강(저 탄소 알루미늄 킬드강)을 SPCC(JIS G 3141)로 된 1.2

Figure kpo00064
두께의 금속 벨트와 용강 실리카가 Cu판에 고정된 주형 단측판이 장치된 벨트식 연속 주조기내로 주입하여 두께가 40
Figure kpo00065
및 폭이 800
Figure kpo00066
인 얇은 주조 스트립을 표 1에 나타낸 조건으로 주조하였다.1.2 tons of molten steel (low carbon aluminum-kilted steel) in SPCC (JIS G 3141)
Figure kpo00064
40 mm thick by injecting into a belt type continuous casting machine equipped with a metal belt of thick thickness and a mold single side plate fixed on a Cu sheet.
Figure kpo00065
And width 800
Figure kpo00066
Phosphorus thin casting strips were cast under the conditions shown in Table 1.

[표 1]TABLE 1

Figure kpo00067
Figure kpo00067

이 시험 실시예에서, 주조핀 발생 퍼센트는(주조 방향으로 발생된 주조핀의 전체길이/주조 스트립의 전체 길이)×100으로 주어지고,

Figure kpo00068
-
Figure kpo00069
w=0.2
Figure kpo00070
(PF=0)일때의 주조와 관련하여 상대적으로 비교된다.In this test example, the percentage of casting pin generation is given as (total length of casting pin generated in the casting direction / total length of the casting strip) x 100,
Figure kpo00068
-
Figure kpo00069
w = 0.2
Figure kpo00070
Relatively comparable with respect to casting when (P F = 0).

마모량은 PF=1atm에의 주조와 관련하여 상대적으로 비교된다.The amount of wear is compared relative to the casting to P F = 1 atm.

주조시 제3b도에 나타낸 주조 패드를 사용하였고, 수막은 금속 벨트 뒤에 형성되었다.In casting, the casting pad shown in Fig. 3b was used, and a water film was formed behind the metal belt.

갭

Figure kpo00071
는 주조 이전에 0.6
Figure kpo00072
이었고, B 영역에서 수막의 압력 Pw는 냉각 패드의 측방 헤더에 공급되는 물로써 조절됨으로 주형 단측판과 용강간의 경계 영역에 대응하는 수막의 두께는 0.5~0.6
Figure kpo00073
의 범위로 조절할 수 있었다. 영역 B에서 수막의 압력 Pw는 2.5~3.5atm으로 조절되었으며, 영역 A에서는 0.3~0.9atm으로 조절되었다.gap
Figure kpo00071
0.6 before casting
Figure kpo00072
In the region B, the pressure P w of the water film is controlled by the water supplied to the side header of the cooling pad, so that the thickness of the water film corresponding to the boundary region between the mold end plate and the molten steel is 0.5 to 0.6.
Figure kpo00073
It could be adjusted in the range of. In zone B, the water pressure P w was adjusted to 2.5 to 3.5 atm, and in zone A to 0.3 to 0.9 atm.

보다 구체적으로 주조중, 주형 단측판에 가해진 밀침력 PF는 주형 단측판의 Cu판에 부하셀로써 측정하였으며, 수막의 압력 Pw는 공급된 물의 양을 변화시켜 조절함으로써 PF는 항상 0~1.5atm의 범위이었다.Was more of the particular casting, wheat chimryeok P F applied to the end side plate mold is measured with a load cell to the Cu plate of the mold short side plate, by adjusting to the pressure P w of the water film will change the amount of water supplied to P F is always 0 and It was in the range of 1.5 atm.

상기 제어로써 주조중 융체 누출이 야기되지 않았으며, 금속 벨트와 주형 단측판의 마모가 극히 낮아졌다.This control did not cause melt leakage during casting, and the wear of the metal belt and mold end plates was extremely low.

본 발명에 따르면, 융체 누출이 방지될뿐 아니라, 금속 벨트와 주형 단측판의 마모가 감소된다. 따라서 안정하게 주조를 수행할 수 있다.According to the present invention, not only melt leakage is prevented, but wear of the metal belt and the mold end plate is reduced. Therefore, casting can be performed stably.

Claims (12)

한쌍의 순환식 이동 벨트(1,2) 이동 벨트의 양쪽 측방 가장자리 부분을 따라 배치된 한쌍의 대향 측판(3,4)과 각기 이동 벨트에 개방된 다수의 물 공급구(11)와 그리고 각 냉각 헤더에 위치하고 주조 시트의 폭방향으로 격판을 움직이기 위한 구동 장치(13a,13b,14a,14b)에 연결된 이동식 격판(9a,9b,10a,10b)으로 구성되어 있으며, 상기 이동 벨트와 측판이 주조 공간을 형성하는 것을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치.A pair of circulating transfer belts (1,2) A pair of opposing side plates (3,4) disposed along both lateral edges of the transfer belt, a plurality of water inlets (11) each open to the transfer belt, and each cooling It is composed of movable diaphragms 9a, 9b, 10a, 10b located in the header and connected to drive devices 13a, 13b, 14a, 14b for moving the diaphragm in the width direction of the cast sheet, wherein the movable belt and the side plate are cast. A belt-type casting sheet continuous casting apparatus, which forms a space. 제1항에 있어서, 주조할 주조 시트의 폭이 변화될 때, 상기 이동식 격판의 움직임이 대향 측판의 움직임과 동시에 일어남을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치.The belt casting sheet continuous casting device as claimed in claim 1, wherein when the width of the casting sheet to be cast is changed, the movement of the movable diaphragm coincides with the movement of the opposing side plate. 제1항에 있어서, 물 공급 파이프(16a,16b,17a,17b,18,19) 또는 물 방출 파이프가 이동식 격판에 의해 격리된 대응 헤더부에 연결되어 있고 각기 유량 조절 밸브(20a,20b,21a,21b,22,23) 또는 드로틀 밸브(28a,28b,29a,29b,30,31)가 구비되어 있음을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치.2. The water supply pipe (16a, 16b, 17a, 17b, 18, 19) or water discharge pipe of claim 1 is connected to a corresponding header portion isolated by a movable diaphragm and respectively a flow control valve (20a, 20b, 21a). 21b, 22, 23 or a throttle valve (28a, 28b, 29a, 29b, 30, 31) is provided, characterized in that the belt casting sheet continuous casting device. 제3항에 있어서, 이동 벨트가 주조 시트와 접촉하지 않는 영역에서 헤더부의 부분들이 저압 냉각수 공급 영역으로서 구성됨을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치.4. The belt-type casting sheet continuous casting apparatus as claimed in claim 3, wherein in the region where the moving belt does not contact the casting sheet, portions of the header portion are configured as low pressure cooling water supply regions. 제3항에 있어서, 이동 벨트가 측판과 접촉하는 헤더부의 부분에서 수막의 압력이 보다 높게 됨을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치.The belt casting sheet continuous casting device according to claim 3, wherein the pressure of the water film becomes higher at the portion of the header portion in which the moving belt contacts the side plate. 제1항에 있어서, 고온 유체 파이프라인이 이동식 격판에 의해 격리된 헤더부의 일부에 연결되어 있고 저온 유체 파이프 라인이 그 나머지에 연결되어 있음을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치.2. A belt casting sheet continuous casting apparatus according to claim 1, wherein the hot fluid pipeline is connected to a part of the header portion separated by the movable diaphragm and the cold fluid pipeline is connected to the rest. 제6항에 있어서, 상기 고온 유체가 온수임을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치.The belt casting sheet continuous casting device according to claim 6, wherein the high temperature fluid is hot water. 제6항에 있어서, 상기 고온 유체가 증기임을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치.The belt casting sheet continuous casting apparatus according to claim 6, wherein the hot fluid is steam. 금속 벨트(1,2)와 금속 벨트의 측방 가장자리 부분을 따라 배치된 주형 단측판(3,4) 및 각각 금속 벨트에의 다수의 물 공급구(11)와 물 방출구(12)를 가지고 각 금속 벨트 뒷쪽에 배치된 냉각기(7,8)를 구성하며, 상기 금속 벨트와 측판이 주조 공간을 형성하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치에서 주형 단측판과 금속 벨트 사이의 미끄럼 부분에서 융체 누출을 방지하기 위해, 주형 단측판에의 금속 벨트의 밀침력을 변화시켜 금속 벨트와 주형 단측판간의 갭을 제어함을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치에서의융체 누풀 방지법.Each having a metal belt (1,2) and a mold short side plate (3,4) disposed along the lateral edge of the metal belt, and a plurality of water inlets (11) and water outlets (12) to the metal belt, respectively. A cooler (7,8) disposed behind the metal belt, and prevents melt leakage at the sliding portion between the mold end plate and the metal belt in a belt casting sheet continuous casting apparatus in which the metal belt and the side plate form a casting space. In order to control the gap between the metal belt and the mold single side plate to control the gap between the metal belt and the mold single side plate to prevent melt leakage in the belt casting sheet continuous casting apparatus. 제9항에 있어서, 상기 주형 단측판에의 금속 벨트의 밀침력이 금속 벨트의 폭방향에 걸쳐 금속 벨트 뒷면에 인가된 수막의 압력을 주형 단측판의 측방부분에서 크게하고 중심부에서 작게 함으로써 실험됨을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치.10. The method according to claim 9, wherein the pushing force of the metal belt on the mold end plate is tested by increasing the pressure of the water film applied to the back side of the metal belt over the width direction of the metal belt at the side portion of the mold end plate and decreasing it at the center portion. A belt type casting sheet continuous casting apparatus characterized by the above-mentioned. 제9항에 있어서, 상기 주형 단측판에의 금속 벨트의 밀침력이 3atm을 넘지 않음을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치.The belt casting sheet continuous casting device according to claim 9, wherein the pressing force of the metal belt on the mold end plate does not exceed 3 atm. 제9항에 있어서, 상기 금속 벨트와 주형 단측판 사이의 갭(
Figure kpo00074
)이 주조중 수막의 두께
Figure kpo00075
w(
Figure kpo00076
)와 관련하여 다음식
Figure kpo00077
-0.2
Figure kpo00078
《
Figure kpo00079
w＜
Figure kpo00080
를 만족하도록 제어됨을 특징으로 하는 벨트식 주조 시트 연속 주조 장치에서의 융체 누출 방지법.The method of claim 9, wherein the gap between the metal belt and the mold end plate (
Figure kpo00074
Thickness of the water film during casting
Figure kpo00075
w (
Figure kpo00076
Relative to)
Figure kpo00077
-0.2
Figure kpo00078
《
Figure kpo00079
w <
Figure kpo00080
The melt leakage prevention method in the belt-type casting sheet continuous casting apparatus characterized in that the control to satisfy.
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