KR20240063932A - 고강도 프레스 경화 강 부품 및 그 제조 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 중량 백분율로, C 0.2 - 0.34%, Mn 0.50 - 1.24%, Si 0.5 - 2%, P ≤ 0.020%, S ≤ 0.010%, N ≤ 0.010% 를 포함하고, 선택적으로 Al ≤ 0.2%, Cr ≤ 0.8%, Nb ≤ 0.06%, Ti ≤ 0.06%, B ≤ 0.005%, Mo ≤ 0.35% 중 하나 이상을 포함하는 조성을 갖는 프레스 경화 강 부품에 관한 것으로서, 상기 조성의 잔부는 철 및 제련으로부터 기인하는 불가피한 불순물들이다. 프레스 경화 강 부품은, 표면 분율로, 템퍼드 마르텐사이트 95% 이상과 베이나이트, 오스테나이트 또는 페라이트를 5% 이하로 포함하는 미세조직을 갖는다.

Description

고강도 프레스 경화 강 부품 및 그 제조 방법
본 발명은 굽힘성 및 용접성이 양호한 고강도 프레스 경화 강 부품에 관한 것이다.
고강도 프레스 경화 부품은 침입방지 또는 에너지 흡수 기능을 위한 자동차의 구조적 요소로서 사용될 수 있다.
그러한 유형의 적용에서, 높은 기계적 강도, 높은 내충격성 및 양호한 내부식성을 조합한 강 부품을 생산하는 것이 바람직하다. 더욱이, 자동차 산업의 주요 과제 중 하나는 안전 요건을 소홀히 함이 없이 지구 환경 보전의 측면에서 차량의 연비를 개선하기 위해 차량의 중량을 줄이는 것이다.
이러한 중량 감소는 특히 템퍼드 마르텐사이트 또는 베이나이트/마르텐사이트 미세조직을 갖는 강 부품의 사용 덕분에 달성될 수 있다.
이러한 유형의 부품들은 용접될수 있고, 자동차 제조업체에서는 용접 조인트가 용접된 강 부품의 가장 약한 영역을 구성해서는 안된다고 규정한다.
실제로, 차체의 구조적 구성요소 상의 스폿 용접부의 존재는 연화된 열 영향 구역 (HAZ) 에서의 변형의 국소화로 인해 충돌 동안 고장을 초래할 수 있다.
따라서, 본 발명의 목적은, 전술한 문제를 해결하고, 1000 MPa 이상의 인장 강도 (TS), 25% 이하의 스폿 용접 영역에서의 균일한 연신 손실 (ΔUEl) 및 55° 이상의 굽힘 각도를 갖는 높은 기계적 특성의 조합을 갖는 프레스 경화 강 부품을 제공하는 것이다.
바람직하게는, 본 발명에 따른 프레스 경화 강 부품은 0.50 이상의 파단 변형을 갖는다.
바람직하게는, 본 발명에 따른 프레스 경화 강 부품은 980 MPa 이상의 항복 강도 (YS) 를 갖는다.
본 발명의 목적은 청구항 1 에 따른 강 부품을 제공함으로써 달성된다. 강 부품은 청구항 2 내지 청구항 4 중 어느 한 항에 따른 특징을 또한 포함할 수 있다. 다른 목적은 청구항 5 에 따른 방법을 제공함으로써 달성된다. 다른 목적은 청구항 6 내지 청구항 8 중 어느 한 항에 따른 방법을 제공함으로써 달성된다.
본 발명은 이제 제한을 도입하지 않고 상세하게 설명되고 예들로써 설명될 것이다.
본 발명에 따른 강의 조성을 이제 설명할 것이고, 그 함량은 중량% 로 표시된다.
본 발명에 따르면, 탄소 함량은 만족스러운 강도를 확보하기 위해 0.2% 내지 0.34% 이다. 0.34% 이상의 탄소, 강판의 파단 변형 및 굽힘 각도는 목표한 값을 달성하지 못하였다. 더욱이, 강판의 용접성이 감소될 수 있다. 탄소 함량이 0.2% 미만이면, 인장 및 항복 강도가 목표값에 도달하지 않을 것이다.
망간 함량은 0.50% 내지 1.24% 이다. 1.24% 초과로 첨가하면, 굽힘성의 손상으로 중심 편석의 위험이 증가되며, 파단 변형은 감소될 수 있다. 0.50% 미만에서는 강판의 경화성이 저하되고, 인장 강도 및 항복 강도는 목표값에 도달하지 못할 것이다.
규소 함량은 0.5% 내지 2% 이다. 규소는 고용체 경화에 참여하는 원소이다. 규소는 탄화물 형성을 제한하고 높은 수준의 인장 강도를 보장하기 위해 첨가된다. 2% 초과이면, 표면에 산화 규소가 형성되고, 이는 강의 코팅성을 손상시킨다. 더욱이, 강판의 용접성이 감소될 수 있다. 바람직하게는, 규소 함량은 0.5% 내지 1.8% 이다. 보다 바람직하게는 규소 함량은 0.6% 내지 1.8%, 보다 바람직하게는 0.6% 내지 1.6% 이다.
일부 원소들이 선택적으로 첨가될 수 있다.
알루미늄 함량은 정교화 (elaboration) 동안 액상의 강을 탈산시키기는데 매우 효과적인 원소이므로 선택적으로 0.2% 까지 첨가될 수 있다. 바람직하게는, 알루미늄 함량은 0.1% 이하이다. 보다 바람직하게는, 알루미늄 함량은 0.06% 이하이다.
선택적으로, 크롬 함량은 고용체에서 경화를 향상시키기 위해 0.8%까지 첨가될 수 있다. 가공성 문제 및 비용을 제한하기 위해 크롬 함량은 0.8% 이하이다. 바람직하게는, 크롬 함량은 0.6% 이하이다.
니오븀 함량은 이전의 오스테나이트 결정립 크기 미세화를 위해 그리고 강의 연성을 향상시키기 위해 0.06% 까지 선택적으로 첨가될 수 있다. 0.06% 초과로 첨가하면, NbC 또는 Nb(C,N) 탄화물의 형성 위험이 증가하여 굽힘성을 손상시킨다.
티타늄 함량은 BN 의 형성으로부터 붕소를 보호하기 위해 0.06% 까지 선택적으로 첨가될 수 있다. 바람직하게는, 티타늄 함량은 0.01% 보다 높다.
붕소 함량은 선택적으로 0.005% 까지 첨가될 수 있다. 붕소는 강의 경화능을 향상시킨다. 연속 주조 동안 슬래브 파괴 위험을 피하기 위해, 붕소 함량은 0.005% 이하이다.
몰리브덴은 0.35% 까지 선택적으로 첨가될 수 있다. 붕소처럼, 몰리브덴은 강의 경화능을 향상시킨다. 몰리브덴은 비용을 제한하기 위해 0.35% 이하이다.
강 조성의 잔부는 철 및 제련으로부터 기인한 불순물들이다. 이 점에서, P, S 및 N 은 적어도 불가피한 불순물인 잔류 원소로서 간주된다. 이들의 함량은 P 가 0.020% 이하, S 가 0.010% 이하, N 이 0.010% 이하이다.
이제, 본 발명에 따른 프레스 경화 강 부품의 미세조직을 설명한다.
프레스 경화 강 부품은, 표면 분율로, 95% 이상의 템퍼드 마르텐사이트를 포함하는 미세조직을 갖는다. 이 템퍼드 마르텐사이트는 1 s 내지 1000 s 로 구성된 유지 시간 ttemp 동안, 390℃ 내지 510℃ 로 구성된 온도 Ttemp 로 강 부품을 가열하는 동안 형성된다.
일부 베이나이트, 페라이트 및 오스테나이트는 선택적으로 존재할 수 있으며, 이들의 합은 표면 분율로 5% 이하이다.
바람직하게는, 프레스 경화 강 부분의 미세조직은 템퍼드 마르텐사이트로 100% 제조된다.
본 발명에 따른 프레스 경화 강 부품은 임의의 적절한 제조 방법에 의해 제조될 수 있고, 당업자는 이를 규정할 수 있다. 그렇지만, 이하의 단계들을 포함하는 본 발명에 따른 방법을 사용하는 것이 바람직하다:
본 발명에 따른 조성을 갖는 강판이 제공되고, 미리 결정된 형상으로 절단되어, 강 블랭크를 획득한다.
강 블랭크는 810℃ 내지 960℃, 바람직하게는 850℃ 내지 950℃, 보다 바람직하게는 880℃ 내지 950℃ 의 온도 THF 로 가열되고, 5 s 내지 1200 s 의 유지 시간 tHF 동안 상기 THF 온도에서 유지되어 완전 오스테나이트 조직을 갖는 가열된 강 블랭크를 획득한다. 상기 가열된 강 블랭크는 강 부품을 얻기 위하여 성형 프레스 및 열간 성형으로 이송된다.
그 후, 강 부품을 200℃ 이하의 온도에 도달할 때까지 다이-켄칭한다.
강 부품은 전체 강 부품에 대한 온도 균질성을 보장하기 위하여, 390℃ 내지 510℃ 의 온도 Ttemp 로 재가열되고, 1 s 내지 1000 s 의 유지 시간 ttemp 동안 상기 온도 Ttemp 에 유지되어, 템퍼드 강 부품이 얻어진다.
510℃ 초과에서, 강 부품의 인장 강도는 감소한다. 390℃ 미만에서, 스폿 용접된 영역들에서 균일한 연신 손실 (ΔUEl) 은 25% 초과이다. 그 후, 템퍼드 강 부품을 실온으로 냉각시킨다.
각각의 템퍼드 제품에 대해, 용접이 없는 기준물과 비교하여 용접을 갖는 JIS 인장 시편의 균일한 연신 손실을 통해 HAZ 감도를 평가한다. 균일한 연신 손실 (ΔUEl) 은 다음과 같이 계산된다:
강의 균일한 연신율 (UEl) 은 인장 시험 시편 상에서 표준 JIS Z2241 에 따라 측정된다. 용접 스폿은 시편의 변형 영역을 중심으로 인장 시험 시편 상에서 이루어진다. 이 용접된 인장 시험 시편의 균일한 연신율 (UElw) 은 표준 JIS Z2241 에 따라 측정된다.
균일한 연신 손실 (ΔUEl) 은 다음 식에 의해 결정된다:
ΔUEl = [(UEl-UElw)/UEl]*100
본 발명의 바람직한 제 1 실시형태에서, 강 부품을 제조하기 위해 제공되는 강판은 다음의 연속적인 단계들에 의해 생산된다:
전술한 조성을 가진 강 슬래브는, 800℃ 내지 950℃ 의 마무리 열간 압연 온도에서 열간 압연되기 전에, 1100℃ 내지 1300℃ 의 온도 Treheat 로 주조 및 재가열되어 열간 압연 강판을 획득한다.
이어서, 열간 압연 강판을 670℃ 보다 낮은 온도 Tcoil 로 코일링한다.
열간 압연 강판은 산화물을 제거하기 위해 선택적으로 산세될 수 있다.
열간 압연 강판은 선택적으로 500℃ 내지 750℃ 의 온도 THBA 로 가열될 수 있고, 300 s 내지 50 h 의 유지 시간 tHBA 동안 상기 THBA 온도에서 유지될 수 있다.
이어서, 강판을 냉간 압연하여 냉간 압연 강판을 획득한다. 냉간 압하율은 바람직하게는 20% 내지 80% 이다. 20% 미만에서, 후속 열처리 동안의 재결정이 바람직하지 않고, 이는 강판의 연성을 손상시킬 수 있다. 80% 초과에서, 냉간 압연 동안 가장자리 균열 위험이 존재한다.
인장 강도를 낮추어 강의 절단을 용이하게 하기 위해, 냉간 압연 강판을 선택적으로 650℃ 내지 900℃ 의 소둔 온도 TA 로 소둔하고, 상기 온도 TA 에서 10 s 내지 1200 s 의 유지 시간 tA 동안 유지하여 소둔 강판을 획득한다. 마지막으로, 강판은 실온으로 냉각된다.
바람직하게는, 상기 소둔 강판은 상온으로 냉각되기 전에 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅 또는 아연 또는 아연 합금 코팅으로 코팅된다.
본 발명의 제 2 실시형태에서, 강 부품을 제조하기 위해 제공되는 강판은 다음의 연속적인 단계에 의해 생산된다:
본 발명에 따른 조성을 가진 강 슬래브는, 800℃ 내지 950℃ 의 마무리 열간 압연 온도에서 열간 압연되기 전에, 1100℃ 내지 1300℃ 의 온도 Treheat 로 주조 및 재가열되어 열간 압연 강판을 획득한다.
이어서, 열간 압연 강판을 670℃ 보다 낮은 온도 Tcoil 로 코일링한다.
열간 압연 강판은 산화물을 제거하기 위해 선택적으로 산세될 수 있다. 열간 압연 강판은 선택적으로 500℃ 내지 750℃ 의 온도 THBA 로 가열될 수 있고, 300 s 내지 50 h 의 유지 시간 tHBA 동안 상기 THBA 온도에서 유지될 수 있다.
이어서, 강판을 냉간 압연하여 냉간 압연 강판을 획득한다. 냉간 압하율은 바람직하게는 20% 내지 80% 이다. 20% 미만에서, 후속 열처리 동안의 재결정이 바람직하지 않고, 이는 강판의 연성을 손상시킬 수 있다. 80% 초과에서, 냉간 압연 동안 가장자리 균열 위험이 존재한다.
인장 강도를 낮추어 강의 절단을 용이하게 하기 위해, 냉간 압연 강판을 선택적으로 500℃ 내지 750℃ 의 소둔 온도 TA 로 소둔하고, 상기 온도 TA 에서 300 s 내지 50 h 의 유지 시간 tA 동안 유지하여 소둔 강판을 획득한다. 마지막으로, 강판은 실온으로 냉각된다.
본 발명에 따른 프레스 경화 강 부품은 인장 강도 (TS) 가 1000 MPa 이상이고, 스폿 용접 영역의 균일한 연신 손실 (ΔUEl) 이 25% 이하이며, 굽힘 각도가 55° 이상이다.
본 발명의 바람직한 실시형태에서, 프레스 경화 강 부품은 980 MPa 이상의 항복 강도 (YS) 를 갖는다.
다른 바람직한 실시형태에서, 본 발명에 따른 프레스 경화 강 부품은 0.50 이상의 파단 변형을 갖는다.
본 발명은 이제 제한적이지 않은 방식으로 이하의 예들에 의해 설명된다.
예
표 1 에 조성이 기재되어 있는 8 개의 등급이 반제품으로 주조되고 강판으로 가공된 후, 표 2 에 기재된 공정 파라미터들을 따라 강 부품으로 가공되었다.
표 1 - 조성
시험된 조성은 이하의 표에 기재되어 있고, 여기서 원소 함량은 중량 백분율로 표현된다.
Figure pct00001
표 2 - 공정 파라미터
주조된 상태의 강 반제품을 1250℃ 에서 재가열하고, 800 내지 950℃ 의 마무리 열간 압연 온도로 열간 압연하고, 580℃ 에서 코일링하고, 압하율 58% 로 냉간 압연하였다. 이어서, 강판을 790℃ 의 온도 TA 로 가열하고, 180 s 의 유지 시간 tA 동안 상기 온도 TA 에서 유지한다.
강판을 미리 결정된 형상으로 절단하여, 강 블랭크를 얻었다. 이어서, 강 블랭크를 성형 프레스로 이송하기 전에 120 s 의 유지 시간 tHF 동안 온도 THF 로 가열하였다. 가열 블랭크는, 80℃ 의 온도에 도달할 때까지 다이-켄칭되기 전에, 성형 프레스에서 열간 성형하여 강 부품을 획득하였다.
이어서, 강 부품을 390℃ 내지 510℃ 의 온도 Ttemp 로 재가열하고, 실온으로 냉각하기 전에, 1 s 내지 1000 s 의 유지 시간 ttemp 동안 상기 Ttemp 온도에 유지하였다.
Figure pct00002
강 부품을 분석하였고, 상응하는 미세조직 및 특성을 각각 표 3 및 표 4 에 기재하고 있다.
표 3 - 강 부품의 미세조직
Figure pct00003
표면 분율은 다음의 방법을 통해 결정된다:프레스 경화 강 부품으로부터 시편이 절단되고, 미세조직이 드러나도록 연마되고 그 자체로 공지된 시약, 예를 들어 나이탈 시약으로 에칭된다. 섹션은, 그 후에 광학 또는 주사 전자 현미경을 통하여, 예를 들어 전자 후방산란 회절 (EBSD) 장치에 결합된, 5000x 초과의 배율로 전계 방출형 전자총을 구비한 주사 전자 현미경 ("FEG-SEM") 으로 검사된다. 템퍼드 마르텐사이트는 마르텐사이트에 비해 낮은 전위 밀도 덕분에 마르텐사이트와 구별될 수 있다.
표 4 - 강 부품의 특성
TS 및 YS 는 ISO 표준 ISO 6892-1 에 따라 측정된다.
굽힘 각도는 방법 VDA238-100 굽힘 표준 (1.5 mm 의 두께로 정규화함) 에 따라 프레스 경화 부품들에서 결정되었다.
용어 파단 변형은 Metallurgical Research Technology Volume 114, Number 6, 2017 에서의 "충격 시뮬레이션 중의 파단 평가 방법: 파단 변형 기준 및 이의 캘리브레이션" 에서 Pascal Dietsch 등이 정의한 파단 변형 기준을 지칭한다. 파단 변형은 임계 굽힘 각도에 도달했을 때에 변형 지점에서의 재료 내에서의 등가 변형이다. 파단 변형 값들은 차량 충돌 시 가장 가혹한 조건인 평면 변형 조건에서 결정되었으며 유한 요소 해석 덕분에 획득된다.
Figure pct00004
표 5 - 프레스 경화 강 부품의 스폿 용접 특성
용접 스폿은 시편의 변형 영역을 중심으로 인장 시험 시편 상에서 이루어진다. 저항 스폿 용접부의 대응하는 균일한 연장 손실 (ΔUEl) 을 표 5 에 기재한다.
Figure pct00005
사용된 이들의 특정 조성 및 공정 파라미터로 인해, 본 발명에 따른 예들, 즉 예 1 - 예 7 은 1000 MPa 초과의 TS, 55° 이상의 굽힘 각도, 및 25% 미만의 균일한 연신 손실로 높은 기계적 특성의 조합을 나타내는 유일한 것이다. 더욱이, 예 1 - 예 7 은 0.50 보다 높은 파단 변형을 갖는다.
시험 8 및 시험 9 의 강 부품에 적용된 템퍼링 온도는, 25% 보다 높은 균일한 연신 손실에 의해 나타난 바와 같이, 균일한 연신에 대한 HAZ 연화의 유해한 영향을 제한하기에는 너무 낮다.
또한, 동일한 강 조성을 갖는 시험 2 와 비교하여, 시험 8 의 낮은 템퍼링 온도는 시험 2 보다 더 높은 균일한 연신 손실 및 더 낮은 파단 변형 값을 유도한다.
템퍼링은 시험 10 의 강 부분에 대해 수행되지 않으며, 이는 25% 보다 높은 균일한 연신 손실을 의미한다.
시험 11 에서, 강 부품의 탄소 함량은 목표로 하는 파단 변형 및 굽힘성 값을 달성하기에 너무 높다.

Claims (8)

  1. 중량 백분율로, 다음을 포함하는 조성을 갖는 강으로 이루어진 프레스 경화 강 부품으로서,
    C : 0.2 - 0.34%
    Mn : 0.50 - 1.24%
    Si : 0.5 - 2%
    P ≤ 0.020%
    S ≤ 0.010%
    N ≤ 0.010%
    및 선택적으로, 중량 백분율로, 다음의 원소들 중 하나 이상을 포함하고,
    Al ≤ 0.2%
    Cr ≤ 0.8%
    Nb ≤ 0.06%
    Ti ≤ 0.06%
    B ≤ 0.005%
    Mo ≤ 0.35%
    상기 조성의 잔부가 철 및 제련으로 인한 불가피한 불순물이며,
    상기 강 부품은, 표면 분율로,
    - 95% 이상의 템퍼드 마르텐사이트, 및
    - 합이 5% 이하인 베이나이트, 오스테나이트 및 페라이트를 포함하는 미세조직을 갖는, 프레스 경화 강 부품.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 프레스 경화 강 부품은 인장 강도 (TS) 가 1000 MPa 이상이고, 스폿 용접 영역의 균일한 연신 손실 (ΔUEl) 이 25% 이하이며, 굽힘 각도가 55° 이상인, 프레스 경화 강 부품.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    파단 변형이 0.50 이상인, 프레스 경화 강 부품.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 프레스 경화 강 부품은 980 MPa 이상의 항복 강도 (YS) 를 갖는, 프레스 경화 강 부품.
  5. 프레스 경화 강 부품의 제조 방법으로서,
    하기 연속적인 단계들,
    - 제 1 항에 따른 조성을 갖는 강판을 제공하는 단계,
    - 상기 강판을 미리 결정된 형상으로 절단하여, 강 블랭크를 획득하는 단계,
    - 상기 강 블랭크를 810℃ 내지 960℃ 의 온도 THF 로 가열하고, 상기 THF 온도에서 5 s 내지 1200 s 의 유지 시간 tHF 동안 유지하여 가열된 강 블랭크를 획득하는 단계,
    - 상기 가열된 강 블랭크를 성형 프레스로 이송하는 단계,
    - 상기 가열된 강 블랭크를 상기 성형 프레스에서 열간 성형하여, 강 부품을 획득하는 단계,
    - 200℃ 이하의 온도에 도달할 때까지 상기 강 부품을 다이-켄칭하는 단계,
    - 상기 강 부품을 390℃ 내지 510℃ 의 온도 Ttemp 로 재가열하고, 상기 Ttemp 온도에서 1 s 내지 1000 s 의 유지 시간 ttemp 동안 유지하여 템퍼드 강 부품을 획득하는 단계,
    - 상기 템퍼드 강 부품을 실온으로 냉각하는 단계
    를 포함하는, 프레스 경화 강 부품의 제조 방법.
  6. 제 5 항에 있어서,
    상기 강판은 이하의 연속 단계들,
    - 제 1 항에 따른 조성을 갖는 강을 주조하여, 슬래브를 획득하는 단계,
    - 상기 슬래브를 1100℃ 내지 1300℃ 의 온도 Treheat 로 재가열하는 단계,
    - 재가열된 상기 슬래브를, 800℃ 내지 950℃ 의 마무리 열간 압연 온도에서 열간 압연하여, 열간 압연 강판을 획득하는 단계,
    - 상기 열간 압연 강판을 670℃ 미만의 코일링 온도 Tcoil 에서 코일링하여, 코일링된 강판을 획득하는 단계,
    - 선택적으로 상기 코일링된 강판을 산세하는 단계,
    - 선택적으로 상기 열간 압연 강판을 500℃ 내지 750℃ 의 온도 THBA 로 가열하고, 300 s 내지 50 h 의 유지 시간 tHBA 동안 상기 THBA 온도에서 유지하는 단계,
    - 상기 강판을 냉간 압연하여 냉간 압연 강판을 획득하는 단계,
    - 선택적으로 상기 냉간 압연 강판을 650℃ 내지 900℃ 의 소둔 온도 TA 로 가열하고, 상기 온도 TA 에서 10 s 내지 1200 s 의 유지 시간 tA 동안 유지하여, 소둔 강판을 획득하는 단계,
    - 상기 강판을 실온으로 냉각하는 단계
    에 의해 생성되는, 프레스 경화 강 부품의 제조 방법.
  7. 제 5 항에 있어서,
    상기 강판은 이하의 연속 단계들,
    - 제 1 항에 따른 조성을 갖는 강을 주조하여, 슬래브를 획득하는 단계,
    - 상기 슬래브를 1100℃ 내지 1300℃ 의 온도 Treheat 로 재가열하는 단계,
    - 재가열된 상기 슬래브를, 800℃ 내지 950℃ 의 마무리 열간 압연 온도에서 열간 압연하여, 열간 압연 강판을 획득하는 단계,
    - 상기 열간 압연 강판을 670℃ 미만의 코일링 온도 Tcoil 에서 코일링하여, 코일링된 강판을 획득하는 단계,
    - 선택적으로 상기 코일링된 강판을 산세하는 단계,
    - 선택적으로 상기 열간 압연 강판을 500℃ 내지 750℃ 의 온도 THBA 로 가열하고, 300 s 내지 50 h 의 유지 시간 tHBA 동안 상기 THBA 온도에서 유지하는 단계,
    - 상기 강판을 냉간 압연하여 냉간 압연 강판을 획득하는 단계,
    - 선택적으로 상기 냉간 압연 강판을 500℃ 내지 750℃ 의 소둔 온도 TA 로 가열하고, 상기 온도 TA 에서 300 s 내지 50 h 의 유지 시간 tA 동안 유지하여, 소둔 강판을 획득하는 단계,
    - 상기 강판을 실온으로 냉각하는 단계
    에 의해 생성되는, 프레스 경화 강 부품의 제조 방법.
  8. 제 6 항에 있어서,
    상기 소둔 강판은 알루미늄 또는 알루미늄 합금 코팅 또는 아연 또는 아연 합금 코팅이 코팅되는, 프레스 경화 강 부품의 제조 방법.
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