KR20240023972A - 광학계 및 카메라 모듈 - Google Patents
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Abstract
발명의 실시예에 개시된 광학계는 물체 측에서 센서 측을 향해 광축을 따라 정렬된 제1 렌즈 내지 제7 렌즈를 포함하며, 상기 제1 렌즈의 굴절력은 음이고, 상기 제2 내지 제7 렌즈의 합성 굴절력은 양이고, 상기 제1 렌즈는 최대 유효경을 갖는 비구면 렌즈이며, i번째 렌즈와 i+1렌즈 사이의 중심 간격은 CGi이고, i번째 렌즈의 중심 두께는 CTi이며, CTi/CGi의 값은 i가 1일 때 최소일 수 있다.
Description
실시예는 향상된 광학 성능을 위한 광학계 및 이를 포함하는 카메라 모듈에 대한 것이다.
ADAS(Advanced Driving Assistance System)란 운전자를 운전을 보조하기 위한 첨단 운전자 보조 시스템으로서, 전방의 상황을 센싱하고, 센싱된 결과에 기초하여 상황을 판단하고, 상황 판단에 기초하여 차량의 거동을 제어하는 것으로 구성된다. 예를 들어, ADAS 센서 장치는 전방의 차량을 감지하고, 차선을 인식한다. 이후 목표 차 선이나 목표 속도 및 전방의 타겟이 판단되면, 차량의 ESC(Electrical Stability Control), EMS(Engine Management System), MDPS(Motor Driven Power Steering) 등이 제어된다. 대표적으로, ADAS는 자동 주차 시스템, 저속 시내 주행 보조 시스템, 사각 지대 경고 시스템 등으로 구현될 수 있다.
ADAS에서 전방의 상황을 감지하기 위한 센서 장치는 GPS 센서, 레이저 스캐너, 전방 레이더, Lidar 등이 있으며, 가장 대표적인 것은 차량의 전방, 후방 및 측방을 촬영하기 위한 카메라이다.
이러한 카메라는 차량의 외부 또는 내부에 배치되어 상기 차량의 주변 상황을 감지할 수 있다. 또한, 상기 카메라는 차량의 내부에 배치되어 운전자 및 동승자의 상황을 감지할 수 있다. 예를 들어, 상기 카메라는 운전자와 인접한 위치에서 상기 운전자를 촬영할 수 있고, 운전자의 건강 상태, 졸음 여부, 음주 여부 등을 감지할 수 있다. 또한, 상기 카메라는 동승자와 인접한 위치에서 상기 동승자를 촬영하며 동승자의 수면 여부, 건강 상태 등을 감지할 수 있고, 운전자에게 동승자에 대한 정보를 제공할 수 있다.
특히, 카메라에서 상(image)을 얻기 위해 가장 중요한 요소는 상(image)을 결상하는 촬상 렌즈이다. 최근 고화질, 고해상도 등 고성능에 대한 관심이 높아지고 있으며, 이를 구현하기 위해 복수의 렌즈를 포함하는 광학계에 대한 연구가 진행되고 있다. 그러나, 상기 카메라가 차량의 외부 또는 내부에서 가혹한 환경, 예컨대 고온, 저온, 수분, 고습 등에 노출될 경우 광학계의 특성이 변화하는 문제가 있다. 이 경우, 상기 카메라는 우수한 광학적 특성, 수차 특성을 균일하게 도출하기 어려운 문제점이 있다.
따라서, 상술한 문제를 해결할 수 있는 새로운 광학계 및 카메라가 요구된다.
실시예는 광학 특성이 향상된 광학계 및 카메라 모듈을 제공하고자 한다.
실시예는 저온 내지 고온의 환경에서 우수한 광학 성능을 가지는 광학계 및 카메라 모듈을 제공하고자 한다.
실시예는 다양한 온도 범위에서 광학적 특성이 변화하는 것을 방지 또는 최소화할 수 있는 광학계 및 카메라 모듈을 제공하고자 한다.
발명의 실시예에 따른 광학계는 물체 측에서 센서 측을 향해 광축을 따라 정렬된 제1 렌즈 내지 제7 렌즈를 포함하며, 상기 제1 렌즈의 굴절력은 음이고, 상기 제2 내지 제7 렌즈의 합성 굴절력은 양이고, 상기 제1 렌즈는 최대 유효경을 갖는 비구면 렌즈이며, i번째 렌즈와 i+1렌즈 사이의 중심 간격은 CGi이고, i번째 렌즈의 중심 두께는 CTi이며, CTi/CGi의 값은 i가 1일 때 최소일 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈의 유효경은 상기 제2 내지 제7 렌즈의 유효경보다 클 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈 사이의 둘레에 배치된 조리개를 포함할 수 있다. 상기 제1 렌즈는 유리 재질이며, 상기 제7 렌즈는 비구면을 갖는 렌즈일 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 내지 제7 렌즈는 모두 유리 재질이며,물체측 면과 센서측 면이 구면인 렌즈의 매수는 물체측 면과 센서측 면이 비구면인 렌즈의 매수보다 2배 이상일 수 있다. 상기 제2 내지 제5 렌즈는 구면 렌즈일 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제4 렌즈의 센서측 면과 상기 제5 렌즈의 물체측 면은 접합될 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, CTi/CGi의 값은 i가 3일 때 최대일 수 있다. 상기 CGi는 i가 1일 때, 최대 중심 간격을 가질 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈의 중심 두께는 CT1이고, 상기 제1 렌즈의 물체측 면의 중심부터 이미지 센서의 표면까지의 광축 거리는 TTL이며, 수학식: 0.1 ≤CT1/TTL≤0.15을 만족할 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈의 중심 두께는 CT1이고, 상기 제1,2렌즈 사이의 중심 간격이 CG1이며, 수학식: 0.35 < CT1/CG1 < 0.45를 만족할 수 있다.
발명의 실시 예에 따른 광학계는 물체 측에서 센서 측을 향해 광축을 따라 정렬된 제1 렌즈 내지 제7 렌즈;및 상기 제1 렌즈와 상기 제7 렌즈 중 어느 두 렌즈 사이에 배치된 조리개를 포함하며, 상기 제1 렌즈의 굴절력은 음이고, 상기 제2 내지 제7 렌즈의 합성 굴절력은 양이고, 상기 제1 렌즈는 최대 유효경을 갖는 비구면 렌즈이며, 상기 제1 렌즈의 물체측 면과 센서측 면 각각의 곡률 반경의 절대 값의 평균은 상기 조리개에 인접한 상기 두 렌즈를 제외한 나머지 렌즈들 각각의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경의 평균 값보다 클 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈와 상기 제7 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 비구면일 수 있다. 상기 제1 내지 제7 렌즈는 유리 재질일 수 있다. 상기 조리개는 상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈 사이에 배치될 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈의 중심 두께는 렌즈들의 중심 두께 중 최대이며, 상기 제1 렌즈와 상기 제2 렌즈 사이의 중심 간격은 인접한 두 렌즈 사이의 중심 간격 중 최대일 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제2 렌즈의 중심 두께는 렌즈들의 중심 두께 중 최대이며, 상기 제3 렌즈와 상기 제4 렌즈 사이의 중심 간격은 인접한 두 렌즈 사이의 중심 간격 중 최대일 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제3,4 렌즈는 서로 반대의 굴절력을 갖는 접합된 렌즈일 수 있다.
발명의 실시 예에 따른 광학계는 물체 측에서 센서 측을 향해 광축을 따라 정렬된 제1 렌즈 내지 제7 렌즈;및 상기 제1 렌즈와 상기 제7 렌즈 중 어느 두 렌즈 사이에 배치된 조리개를 포함하며, 상기 제1 렌즈의 굴절력은 음이고, 상기 제2 내지 제7 렌즈의 합성 굴절력은 양이고, i번째 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경의 절대 값과 센서측 면의 곡률 반경의 절대 값의 평균은 Ri이고, i번째 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경의 절대 값은 Roi이고, i번째 렌즈의 센서측 면의 곡률 반경의 절대 값은 Rsi이며, (Roi-Rsi)/Ri의 값은 i가 1인 경우 최소일 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, (Roi-Rsi)/Ri의 값은 i가 3인 경우 최대일 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈와 상기 제7 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 비구면이며, 상기 제2 내지 제6 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 구면이며, 상기 제1 내지 제7 렌즈는 유리 재질일 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 조리개는 상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈 사이에 배치되며, 상기 제3,4 렌즈는 서로 반대의 굴절력을 갖는 접합된 렌즈일 수 있다.
발명의 실시 예에 따른 카메라 모듈은 이미지 센서; 및 물체 측에서 센서 측을 향해 광축을 따라 정렬된 제1 내지 제7 렌즈; 상기 제1 내지 제7 렌즈 중 구면 렌즈들 사이에 배치된 조리개: 상기 제7 렌즈와 상기 이미지 센서 사이에 광학 필터를 포함하며, 상기 제1 렌즈는 광축에서 양면이 오목한 형상을 가지며, 상기 제1 및 제7 렌즈는 음의 굴절력을 가지며, 상기 제2 내지 제7 렌즈는 양의 굴절력을 가지며, 상기 제2 내지 제7 렌즈 중 상기 조리개와 상기 제7 렌즈 사이에 배치되며 서로 접합되는 접합렌즈를 포함하며, 상기 접합렌즈는 광축에서 볼록한 물체측 면과 오목한 센서측 면을 가질 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1,7 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 비구면 렌즈이며, 상기 제2 내지 제6 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 구면인 유리 재질일 수 있다.
발명의 실시 예에 의하면, 상기 제1 렌즈의 물체측 면의 중심에서 이미지 센서의 표면까지의 거리는 TTL이며, 상기 이미지 센서의 대각 길이의 1/2은 ImgH이며, 렌즈들의 물체측 면과 센서측 면 중 최대 유효경은 CA_Max이며, 수학식: 4 < TTL / ImgH < 10 및 1 < CA_Max / (2*ImgH) < 2을 만족할 수 있다.
실시예에 따른 광학계 및 카메라 모듈은 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 자세하게, 실시예에 따른 광학계에서 복수의 렌즈들은 설정된 두께, 굴절력 및 인접한 렌즈와의 간격을 가질 수 있다. 이에 따라, 실시예에 따른 광학계 및 카메라 모듈은 설정된 화각 범위에서 향상된 MTF 특성, 수차 제어 특성, 해상도 특성 등을 가질 수 있고, 화각의 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
또한, 실시예에 따른 광학계 및 카메라 모듈은 저온(약 -20
내지 -40
) 내지 고온(85
내지 105
)의 온도 범위에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다. 자세하게, 상기 광학계에 포함된 복수의 렌즈들은 설정된 재질, 굴절력, 및 굴절률을 가질 수 있다. 이에 따라, 온도 변화에 따른 굴절률 변화로 각 렌즈의 초점 거리가 변화할 경우에도 렌즈들은 상호 보상할 수 있다. 즉, 상기 광학계는 저온 내지 고온의 온도 범위에서 굴절력에 대한 배분을 효과적으로 수행할 수 있고, 저온 내지 고온의 온도 범위에서 광학 특성이 변화하는 것을 방지 또는 최소화할 수 있다. 따라서, 실시예에 따른 광학계 및 카메라 모듈은 다양한 온도 범위에서 향상된 광학 특성을 유지할 수 있다.
또한, 실시예에 따른 광학계 및 카메라 모듈은 비구면 렌즈와 구면 렌즈의 혼합을 통해 설정된 화각을 만족하며 우수한 광학 특성을 구현할 수 있다. 이로 인해 상기 광학계는 보다 슬림한 차량용 카메라 모듈을 제공할 있다. 따라서, 상기 광학계 및 카메라 모듈은 다양한 어플리케이션 및 장치 등에 제공될 수 있고, 가혹한 온도 환경, 예를 들어 차량의 외부에 노출되거나 또는 여름철 고온의 차량 내부에서도 우수한 광학 특성을 가질 수 있다.
도 1은 제1실시예에 따른 광학계 및 이를 갖는 카메라 모듈의 측 단면도이다.
도 2는 도 1의 따른 n번째 및 n-1번째 렌즈의 관계를 설명하기 위한 측 단면도이다.
도 3은 도 1의 광학계의 렌즈 특성을 나타낸 표이다.
도 4는 도 1의 광학계에서 렌즈들의 비구면 계수를 나타낸 표이다.
도 5는 도 1의 광학계의 각 렌즈의 두께 및 인접한 렌즈 간의 간격을 나타낸 표이다.
도 6은 도 1의 광학계에서 이미지 센서의 위치에 따른 상온, 저온 및 고온에서의 CRA(Chief Ray Angle) 데이터를 나타낸 표이다.
도 7은 도 1의 광학계의 상온에서의 회절 MTF(Modulation Transfer Function)에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 8은 도 1의 광학계의 저온에서의 회절 MTF에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 9는 도 1의 광학계의 고온에서의 회절 MTF에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 10은 도 1의 광학계의 상온에서의 수차 특성에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 11은 도 1의 광학계의 저온에서의 수차 특성에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 12는 도 1의 광학계의 고온에서의 수차 특성에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 13은 제2실시예에 따른 광학계 및 이를 갖는 카메라 모듈의 측 단면도이다.
도 14는 도 13의 광학계의 렌즈 특성을 나타낸 표이다.
도 15는 도 13의 광학계에서 렌즈들의 비구면 계수를 나타낸 표이다.
도 16은 도 13의 광학계의 각 렌즈의 두께 및 인접한 렌즈 간의 간격을 나타낸 표이다.
도 17은 도 13의 광학계에서 이미지 센서의 위치에 따른 상온, 저온 및 고온에서의 CRA(Chief Ray Angle) 데이터를 나타낸 표이다.
도 18은 도 13의 광학계의 상온에서의 회절 MTF(Modulation Transfer Function)에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 19는 도 13의 광학계의 상온에서의 수차 특성에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 20은 실시 예에 따른 이미지 센서의 높이에 따른 상대 조도를 나타낸 그래프이다.
도 21은 발명의 실시 예에 따른 광학계를 갖는 차량의 예이다.
도 2는 도 1의 따른 n번째 및 n-1번째 렌즈의 관계를 설명하기 위한 측 단면도이다.
도 3은 도 1의 광학계의 렌즈 특성을 나타낸 표이다.
도 4는 도 1의 광학계에서 렌즈들의 비구면 계수를 나타낸 표이다.
도 5는 도 1의 광학계의 각 렌즈의 두께 및 인접한 렌즈 간의 간격을 나타낸 표이다.
도 6은 도 1의 광학계에서 이미지 센서의 위치에 따른 상온, 저온 및 고온에서의 CRA(Chief Ray Angle) 데이터를 나타낸 표이다.
도 7은 도 1의 광학계의 상온에서의 회절 MTF(Modulation Transfer Function)에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 8은 도 1의 광학계의 저온에서의 회절 MTF에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 9는 도 1의 광학계의 고온에서의 회절 MTF에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 10은 도 1의 광학계의 상온에서의 수차 특성에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 11은 도 1의 광학계의 저온에서의 수차 특성에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 12는 도 1의 광학계의 고온에서의 수차 특성에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 13은 제2실시예에 따른 광학계 및 이를 갖는 카메라 모듈의 측 단면도이다.
도 14는 도 13의 광학계의 렌즈 특성을 나타낸 표이다.
도 15는 도 13의 광학계에서 렌즈들의 비구면 계수를 나타낸 표이다.
도 16은 도 13의 광학계의 각 렌즈의 두께 및 인접한 렌즈 간의 간격을 나타낸 표이다.
도 17은 도 13의 광학계에서 이미지 센서의 위치에 따른 상온, 저온 및 고온에서의 CRA(Chief Ray Angle) 데이터를 나타낸 표이다.
도 18은 도 13의 광학계의 상온에서의 회절 MTF(Modulation Transfer Function)에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 19는 도 13의 광학계의 상온에서의 수차 특성에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 20은 실시 예에 따른 이미지 센서의 높이에 따른 상대 조도를 나타낸 그래프이다.
도 21은 발명의 실시 예에 따른 광학계를 갖는 차량의 예이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세히 설명한다. 본 발명의 기술 사상은 설명되는 일부 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있고, 본 발명의 기술 사상 범위 내에서라면, 실시예들간 그 구성 요소들 중 하나 이상을 선택적으로 결합, 치환하여 사용할 수 있다. 또한, 본 발명의 실시예에서 사용되는 용어(기술 및 과학적 용어를 포함)는, 명백하게 특별히 정의되어 기술되지 않는 한, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 일반적으로 이해될 수 있는 의미로 해석될 수 있으며, 사전에 정의된 용어와 같이 일반적으로 사용되는 용어들은 관련 기술의 문맥상의 의미를 고려하여 그 의미를 해석할 수 있을 것이다.
본 발명의 실시예에서 사용된 용어는 실시예들을 설명하기 위한 것이며 본 발명을 제한하고자 하는 것은 아니다. 본 명세서에서, 단수형은 문구에서 특별히 언급하지 않는 한 복수형도 포함할 수 있고, "A 및(와) B, C중 적어도 하나(또는 한 개 이상)"로 기재되는 경우 A, B, C로 조합할 수 있는 모든 조합 중 하나 이상을 포함할 수 있다. 또한, 본 발명의 실시예의 구성 요소를 설명하는 데 있어서, 제1, 제2, A, B, (a), (b) 등의 용어를 사용할 수 있다. 이러한 용어는 그 구성 요소를 다른 구성 요소와 구별하기 위한 것일 뿐, 그 용어에 의해 해당 구성 요소의 본질이나 차례 또는 순서 등으로 한정되지 않는다. 그리고, 어떤 구성 요소가 다른 구성요소에 '연결', '결합' 또는 '접속'된다고 기재된 경우, 그 구성 요소는 그 다른 구성요소에 직접적으로 연결, 결합 또는 접속되는 경우뿐만 아니라, 그 구성 요소와 그 다른 구성요소 사이에 있는 또 다른 구성 요소로 인해 '연결', '결합' 또는 '접속＇되는 경우도 포함할 수 있다. 또한, 각 구성 요소의 " 상(위) 또는 하(아래)"에 형성 또는 배치되는 것으로 기재되는 경우, 상(위) 또는 하(아래)는 두 개의 구성 요소들이 서로 직접 접촉되는 경우뿐만 아니라 하나 이상의 또 다른 구성 요소가 두 개의 구성 요소들 사이에 형성 또는 배치되는 경우도 포함한다. 또한 "상(위) 또는 하(아래)"으로 표현되는 경우 하나의 구성 요소를 기준으로 위쪽 방향뿐만 아니라 아래쪽 방향의 의미도 포함할 수 있다.
발명의 설명에 있어서, "물체 측 면"은 광축(OA)을 기준으로 물체 측을 향하는 렌즈의 면을 의미할 수 있고, "센서 측 면"은 광축을 기준으로 촬상 면(이미지 센서)을 향하는 렌즈의 면을 의미할 수 있다. 상기 렌즈의 일면이 볼록하다는 것은 광축 또는 근축 영역(Paraxial region)에서 볼록한 형상을 의미할 수 있고, 렌즈의 일면이 오목하다는 것은 광축 또는 근축 영역에서의 오목한 형상을 의미할 수 있다. 렌즈 데이터에 대한 표에 기재된 곡률 반경, 중심 두께, 렌즈 사이의 광축 간격은 광축에서의 값(단위, mm)을 의미할 수 있다. 수직 방향은 광축과 수직인 방향을 의미할 수 있고, 렌즈 또는 렌즈면의 끝단은 입사된 광이 통과하는 렌즈의 유효 영역의 끝단을 의미할 수 있다. 렌즈면의 유효경의 크기는 측정 방법 등에 따라 최대 ±0.4 mm 정도의 측정 오차를 가질 수 있다. 상기 근축 영역이라 함은 광축 근처의 매우 좁은 영역을 의미하며, 광축(OA)으로부터 광선이 떨어지는 거리가 거의 0인 영역이다. 이하, 광축이라는 의미는 각 렌즈의 중심이거나 광축 근처의 매우 좁은 영역을 포함할 수 있다.
도 1 및 도 13과 같이, 발명의 제1,2실시예에 따른 광학계(1000,1001)는 복수의 렌즈군(LG1,LG2)을 포함할 수 있다. 자세하게, 상기 복수의 렌즈 군(LG1,LG2) 각각은 적어도 하나의 렌즈를 포함한다. 예를 들어, 상기 광학계(1000,1001)는 물체 측으로부터 이미지 센서(300)를 향해 광축(OA)을 따라 순차적으로 배치되는 제1 렌즈군(LG1) 및 제2 렌즈군(LG2)을 포함할 수 있다.
상기 제1 렌즈군(LG1) 및 제2 렌즈군(LG2) 각각의 렌즈 매수는 서로 다를 수 있다. 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 렌즈 매수는 상기 제1 렌즈 군(LG1)의 렌즈 매수보다 더 많을 수 있으며, 예컨대 상기 제1 렌즈 군(LG1)의 렌즈 매수의 4배 초과 또는 5배 초과일 수 있다.
상기 제1 렌즈군(LG1)은 적어도 하나의 렌즈를 포함할 수 있다. 상기 제1 렌즈군(LG1)은 2매 이하의 렌즈를 가질 수 있다. 상기 제1 렌즈 군(LG1)은 바람직하게, 1매의 렌즈일 수 있다. 상기 제2 렌즈군(LG2)은 2매 이상의 렌즈를 포함할 수 있다. 상기 제2 렌즈군(LG2)은 5매 이상일 수 있으며, 바람직하게, 6매의 렌즈일 수 있다. 상기 광학계(1000,1001)는 n개의 렌즈를 포함할 수 있으며, n 번째 렌즈는 마지막 렌즈이며, n-1번째 렌즈는 마지막 렌즈에 가장 인접한 렌즈일 수 있다. 상기 n은 5 이상의 정수이며, 예컨대 5 내지 8일 수 있다.
상기 제1 렌즈군(LG1)은 적어도 하나의 유리 재질의 렌즈를 포함할 수 있다. 상기 제1 렌즈군(LG1)은 물체측에 가장 인접한 렌즈를 유리 재질의 렌즈로 제공할 수 있다. 이러한 유리 재질은 외부 온도 변화에 따른 팽창과 수축 변화량이 적고, 표면이 잘 긁히지 않아 표면 손상을 방지할 수 있다.
상기 제2 렌즈군(LG2)의 렌즈 재질은 유리 재질의 렌즈들을 포함할 수 있다. 상기 제2 렌즈군(LG2)은 5매 이상의 유리 재질의 렌즈를 포함할 수 있으며, 예컨대 5매 내지 8매의 유리 재질의 렌즈를 포함할 수 있다. 상기 제1 및 제2 렌즈군(LG1,LG2)의 렌즈들은 모두 유리 재질일 수 있으며, 상기 유리 재질들의 렌즈들은 온도 변화에 따른 팽창과 수축 량이 플라스틱 재질보다 작고, 열 보상을 통해 광학 특성의 저하를 방지할 수 있다. 다른 예로서, 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 렌즈들 중 이미지 센서(300)에 가장 인접한 1매 또는 2매의 렌즈는 플라스틱 재질이거나, 비구면의 렌즈로 제공될 수 있다.
상기 제1 렌즈 군(LG1)의 렌즈는 비구면 렌즈일 수 있다. 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 렌즈들은 적어도 하나의 비구면 렌즈와 둘 이상의 구면 렌즈를 포함할 수 있다. 상기 비구면 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 비구면인 렌즈이며, 구면 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 구면인 렌즈이다. 상기 제2 렌즈군(LG2)에서 구면 렌즈의 매수는 비구면 렌즈의 매수보다 2배 이상 많을 수 있다. 상기 비구면 렌즈들은 광학계(1000,1001) 내에서 구면 수차를 방지할 수 있으며, 유효경을 증가하더라도 수차가 발생되지 않으므로 카메라 모듈의 소형화 및 경량화가 가능할 수 있다.
상기 제1 렌즈 군(LG1)의 렌즈는 글라스 몰드 재질일 수 있다. 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 렌즈는 적어도 하나의 비몰드 재질과 적어도 하나의 몰드 재질을 포함할 수 있다. 예컨대, 상기 제2 렌즈 군(LG2)에서 글라스 비몰드 재질의 렌즈는 글라스 몰드 재질의 렌즈보다 더 많을 수 있으며, 예컨대 2배 이상 많을 수 있다. 상기 비몰드 재질과 몰드 재질은 모두 유리 재질일 수 있으며, 비몰드 렌즈는 사출 성형하지 않고 미세하게 가공한 렌즈이며, 몰드 렌즈는 사출 성형된 렌즈이다.
상기 광학계(1000,1001) 내에서 유리 재질의 렌즈들로 배치되고, 상기 유리 재질의 렌즈들이 온도 변화에 따른 수축과 팽창의 변화율이 플라스틱 재질보다 작으므로, 상기 렌즈 배럴 내에서 열 보상이 가능하며 온도 변화에 따른 광학 특성의 저하를 억제할 수 있다. 또한 유리 재질의 렌즈들은 적어도 2매 이상의 비구면 렌즈를 포함하므로, 각종 수차 발생을 억제할 수 있다.
상기 광학계(1000,1001)의 렌즈들 중에서 최대 아베수(Abbe's number)를 갖는 렌즈는 제1 렌즈군(LG1) 또는 제2 렌즈군(LG2)에 위치할 수 있으며, 최대 굴절률을 갖는 렌즈는 제2 렌즈군(LG2)에 위치할 수 있다. 상기 최대 아베수는 55 이상이며, 최대 굴절률은 1.75 이상일 수 있다. 상기 최대 아베수를 갖는 렌즈에 의해 색 분산을 감소시켜 줄 수 있고, 최대 굴절률을 갖는 렌즈는 입사되는 광의 색 분산을 증가시켜 줄 수 있고, 중심 두께가 에지 두께보다 얇아질 수 있다.
상기 광학계(1000,1001) 내에서 최대 유효경을 갖는 렌즈는 물체 측에 가까운 렌즈일 수 있다. 바람직하게, 상기 최대 유효경을 갖는 렌즈는 유리 재질의 렌즈일 수 있다. 상기 각 렌즈의 유효경은 각 렌즈에서 유효한 광들이 입사되는 유효 영역의 직경일 수 있으며, 물체측 면의 유효경과 센서측 면의 유효경의 평균이다. 발명의 실시 예는 광학계(1000,1001) 내에 비구면 렌즈를 더 혼합해 줌으로써, 카메라 모듈의 무게를 줄여줄 수 있고, 제조 원가를 보다 저렴하게 제공할 수 있고, 온도 변화에 따른 광학 특성의 저하를 억제할 수 있다.
상기 렌즈들 각각은 유효 영역 및 비유효 영역을 포함할 수 있다. 상기 유효 영역은 상기 렌즈들 각각에 입사된 광이 통과하는 영역일 수 있다. 즉, 상기 유효 영역은 입사된 광이 굴절되어 광학 특성을 구현하는 유효한 영역 또는 유효경으로 정의될 수 있다. 상기 비유효 영역은 상기 유효 영역의 둘레에 배치될 수 있다. 상기 비유효 영역은 상기 복수의 렌즈들에서 유효한 광이 입사되지 않는 영역일 수 있다. 즉, 상기 비유효 영역은 상기 광학 특성과 무관한 영역일 수 있다. 또한, 상기 비유효 영역의 단부는 상기 렌즈를 수용하는 렌즈 배럴(미도시) 등에 고정되는 영역일 수 있다.
상기 광학계(1000,1001) 내에서 TTL(Total top length)는 ImgH 보다 2배 초과 예컨대, 2배 초과 및 15배 미만일 수 있다. 바람직하게, 4 < TTL/ImgH < 10의 조건을 만족할 수 있다. 상기 TTL(Total track length )은 상기 첫 번째 렌즈의 물체측 면의 중심으로부터 이미지 센서(300)의 표면까지의 광축(OA)에서의 거리이다. 상기 ImgH는 광축(OA)에서 상기 이미지 센서(300)의 대각선 끝단까지의 거리 또는 최대 대각 길이의 1/2이다. 상기 광학계(1000,1001) 내에서 유효 초점 거리(EFL)는 10 mm 이상 및 대각 방향의 화각(FOV)은 45도 미만으로 제공하여, 차량용 카메라 모듈에서 표준 광학계로 제공할 수 있다. 예컨대, 실시 예에 따른 광학계 및 카메라 모듈은 차량 실내 또는 실외에 구비되는 ADAS(Advanced Driving Assistance System)용 카메라 모듈에 적용될 수 있다.
상기 광학계(1000,1001)는 TTL/(2*ImgH)의 조건이 2.5 이상 또는 2.7 이상일 수 있으며, 예컨대 2.5 내지 5 범위 또는 3 내지 5일 수 있다. 상기 광학계(1000,1001)가 TTL/(2*ImgH)의 값이 2.5 이상으로 설정해 줌으로써, 차량용 렌즈 광학계를 제공할 수 있다. 상기 제1,2렌즈 군(LG1,LG2)의 총 렌즈 매수는 8매 이하이다. 이에 따라, 상기 광학계(1000,1001)는 결상되는 이미지에 대해 과장이나 왜곡이 없는 화상을 제공할 수 있다.
상기 이미지 센서(300)의 길이는 상기 광축(OA)에 직교하는 방향의 대각선의 최대 길이이다. 상기 광학계(1000,1001) 내에서 이미지 센서(300)의 길이 보다 큰 유효경을 갖는 렌즈 매수는 50% 이상이며, 상기 이미지 센서(300)의 길이보다 작은 유효경을 갖는 렌즈는 50% 미만 예컨대, 10% 내지 43% 범위일 수 있다. 상기 광학계(1000,1001) 내에서 비구면 렌즈들 중 적어도 하나는 상기 이미지 센서(300)의 길이보다 작은 유효경을 가질 수 있고, 적어도 하나는 상기 이미지 센서(300)의 길이보다 큰 유효경을 가질 수 있다.
렌즈부(100,100A) 내에서 물체측에 가장 가까운 렌즈의 유효경은 상기 이미지 센서(300)에 가장 가까운 렌즈의 유효경 보다 클 수 있다. 이에 따라 광학계의 밝기를 제어할 수 있다. 상기 각 렌즈들의 유효경 크기를 제어함으로써, 상기 광학계(1000,1001)는 입사하는 광을 제어하여 해상력, 온도 변화에 따른 광학 특성 저하를 보상할 수 있으며, 색수차 제어 특성을 개선시킬 수 있고, 상기 광학계(1000,1001)의 비네팅(vignetting) 특성을 개선할 수 있다.
상기 광학계(1000,1001)는 내부에 적어도 하나의 접합 렌즈(145,145A)를 포함할 수 있다. 상기 접합 렌즈(145,145A)는 서로 다른 초점 거리가 다른 두 렌즈가 접합된 렌즈일 수 있다. 상기 접합 렌즈(145,145A)를 기준으로 물체측에 배치된 렌즈들의 유효경은 상기 이미지 센서(300)의 길이보다 클 수 있다. 상기 접합 렌즈를 기준으로 센서측에 배치된 렌즈들의 유효경은 상기 이미지 센서(300)의 길이보다 작을 수 있다. 또한 상기 접합 렌즈(145,145A)의 물체측 렌즈는 상기 이미지 센서(300)의 길이보다 클 수 있으며, 센서측 렌즈는 상기 이미지 센서(300)의 길이의 ±110% 범위 내에 배치될 수 있다. 상기 접합 렌즈(145,145A)는 구면 렌즈일 수 있다.
광축(OA)에서 상기 제1 렌즈군(LG1) 및 상기 제2 렌즈군(LG2)은 설정된 간격을 가질 수 있다. 상기 광축(OA)에서 상기 제1 렌즈군(LG1) 및 상기 제2 렌즈군(LG2) 사이의 광축 간격은 상기 제1 렌즈군(LG1) 내의 렌즈 중에서 센서 측에 가장 가까운 렌즈의 센서 측 면과 상기 제2 렌즈군(LG2) 내의 렌즈 중에서 물체 측에 가장 가까운 렌즈의 물체 측 면 사이의 광축 간격일 수 있다.
제1실시 예에서 상기 제1 렌즈군(LG1) 및 상기 제2 렌즈군(LG2) 사이의 광축 간격은 상기 제1 렌즈 군(LG1)의 광축 거리의 1배 초과일 수 있으며, 예컨대 상기 제1 렌즈 군(LG1)의 광축 거리의 1.1배 내지 3배 범위일 수 있다. 상기 제1 렌즈군(LG1) 및 상기 제2 렌즈군(LG2) 사이의 광축 간격은 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 광축 거리의 1배 미만일 수 있으며, 예컨대 0.01배 내지 0.7배 범위일 수 있다. 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 광축 거리는 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 물체 측에 가장 가까운 렌즈의 물체 측 면과 이미지 센서(300)에 가장 가까운 렌즈의 센서 측 면 사이의 광축 거리이다.
제1실시 예에서 상기 제1 렌즈군(LG1)와 상기 제2 렌즈군(LG2)의 렌즈 면들 중에서 서로 마주하는 두 면 예컨대, 물체측 렌즈의 센서측 면은 오목하고 센서 측 렌즈의 물체측 면은 볼록할 수 있다. 즉, 상기 제1 렌즈군(LG1)에서 센서측에 가장 가까운 센서측 면은 오목하며, 상기 제2렌즈군(LG2)에서 물체측에 가장 가까운 물체측 면은 볼록할 수 있다. 상기 제1 렌즈군(LG1)은 물체 측을 통해 입사된 광들이 확산되도록 굴절시켜 주어, 제1,2렌즈 군(LG1,LG2) 사이의 간격을 이격시켜 줄 수 있으며, 상기 제2 렌즈군(LG2)은 상기 제1 렌즈군(LG1)을 통해 출사된 광을 이미지 센서(300)까지 굴절시켜 줄 수 있다.
제2실시 예에서 상기 제1 렌즈군(LG1) 및 상기 제2 렌즈군(LG2) 사이의 광축 간격은 상기 제1 렌즈 군(LG1)의 광축 거리의 1배 이하일 수 있으며, 예컨대 상기 제1 렌즈 군(LG1)의 광축 거리의 0.1배 내지 1배 범위 또는 0.1배 내지 0.4배 범위일 수 있다. 상기 제1 렌즈군(LG1) 및 상기 제2 렌즈군(LG2) 사이의 광축 간격은 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 광축 거리의 1배 미만일 수 있으며, 예컨대 0.01배 내지 0.2배 범위일 수 있다. 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 광축 거리는 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 물체 측에 가장 가까운 렌즈의 물체 측 면과 이미지 센서(300)에 가장 가까운 렌즈의 센서 측 면 사이의 광축 거리이다.
제2실시 예에서 상기 제1 렌즈군(LG1)와 상기 제2 렌즈군(LG2)의 렌즈 면들 중에서 서로 마주하는 두 면 예컨대, 물체측 렌즈의 센서측 면은 오목하고 센서 측 렌즈의 물체측 면은 오목할 수 있다. 즉, 상기 제1 렌즈군(LG1)에서 센서측에 가장 가까운 센서측 면은 오목하며, 상기 제2렌즈군(LG2)에서 물체측에 가장 가까운 물체측 면은 오목할 수 있다. 상기 제1 렌즈군(LG1)은 물체 측을 통해 입사된 광들이 확산되도록 굴절시켜 주어, 제2렌즈 군(LG2)의 첫 번째 렌즈의 두께를 증가시켜 줄 수 있으며, 상기 제2 렌즈군(LG2)은 상기 제1 렌즈군(LG1)을 통해 출사된 광을 이미지 센서(300)까지 굴절시켜 줄 수 있다.
상기 제1 렌즈군(LG1)는 음(-)의 굴절력을 갖고, 상기 제2 렌즈군(LG2)은 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제1 렌즈 군(LG1)에서 물체 측에 가장 가까운 렌즈는 음(-)의 굴절력을 갖고, 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 렌즈들 중에서 센서 측에 가장 가까운 렌즈는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 즉, 물체측 제1 렌즈의 굴절력은 음을 갖고, 제2 내지 제7 렌즈의 합성 초점거리는 양의 값을 갖는다.
초점 거리를 절대 값으로 나타낼 때, 상기 제1 렌즈 군(LG1)의 초점 거리는 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 초점 거리의 2배 이상 예컨대, 2배 내지 10배 범위일 수 있다. 상기 광학계(1000,1001)의 유효 초점 거리(EFL)는 상기 제1 렌즈 군(LG1)의 초점 거리의 절대 값보다 작을 수 있다. 상기 광학계(1000,1001)의 유효 초점거리(EFL)는 상기 제1 렌즈 군(LG1)의 초점 거리의 절대 값보다 작고 상기 제2 렌즈 군(LG2)의 초점 거리의 절대 값보다 클 수 있다.
렌즈부(100,100A)는 구면 렌즈와 비구면 렌즈들이 혼합될 수 있다. 상기 비구면 렌즈의 렌즈 매수는 전체 렌즈 매수에 비해 50% 미만일 수 있으며, 10% 내지 45% 범위일 수 있다. 초점 거리의 절대 값을 나타낼 때, 상기 구면 렌즈들의 초점 거리의 평균은 상기 비구면 렌즈들의 초점 거리의 평균보다 작을 수 있다. 상기 비구면 렌즈들의 굴절률 평균은 상기 구면 렌즈들의 굴절률 평균보다 클 수 있다. 또한 상기 구면 렌즈들의 유효경 평균과 상기 비구면 렌즈들의 유효경 평균 차이는 2 mm 이하일 수 있다. 이에 따라 카메라 모듈 내에 2매 이상의 비구면 렌즈가 배치될 경우, 카메라 모듈의 무게를 줄여줄 수 있고, 광학 특성을 개선시켜 줄 수 있다.
상기 렌즈부(100,100A) 내에서 상기 구면 재질의 렌즈들의 아베수 평균은 상기 비구면 렌즈들의 아베수 평균보다 작을 수 있다. 상기 이미지 센서(300)에 인접한 렌즈는 아베수가 낮고 굴절률이 높게 배치되므로, 이미지 센서(300)에 인접한 위치에서 색 분산을 개선시켜 줄 수 있다.
상기 광학계(1000,1001) 내에서 음(-)의 굴절력을 갖는 렌즈 매수는 양(+)의 굴절력을 갖는 렌즈 매수보다 작을 수 있다. 음(-)의 굴절력을 갖는 렌즈 매수는 전체 렌즈 매수에 비해 60% 미만일 수 있으며, 예컨대 20% 내지 45% 범위일 수 있다.
실시예의 렌즈부(100,100A)의 렌즈들의 굴절률 합은 8 이상 예컨대, 8 내지 15 범위이며, 상기 굴절률 평균은 1.6 내지 1.72 범위일 수 있다. 상기 렌즈들 각각의 아베수 합은 220 이상 예컨대, 220 내지 350 범위이며, 아베수의 평균은 55 이하 예컨대, 31 내지 55 범위일 수 있다. 전체 렌즈의 중심 두께 합은 15mm 이상 예컨대, 15mm 내지 30mm 범위 또는 15mm 내지 28mm 범위일 수 있다. 상기 전체 렌즈의 중심 두께들의 평균은 4mm 이하 예컨대, 2.7mm 내지 4mm 범위일 수 있다. 광축(OA)에서의 렌즈들 사이의 중심 간격들의 합은 5 mm 이상 예컨대, 5mm 내지 20mm 범위이고 상기 렌즈의 중심 두께 합보다 작을 수 있다. 또한 렌즈부(100,100A)의 각 렌즈 면들의 유효 경의 평균 값은 8mm 이상 예컨대, 8mm 내지 15mm 범위로 제공할 수 있다.
발명의 실시 예에 따른 광학계 또는 카메라 모듈의 F 넘버는 2.4 이하, 예컨대, 1.4 내지 2.4의 범위 또는 1.5 내지 1.8 범위일 수 있다. 발명의 실시 예에 따른 광학계에서 최대 화각(대각선)은 50도 이하 예컨대, 20도 내지 55도 또는 25도 내지 40도의 범위일 수 있다. 차량용 광학계는 Y축 방향의 수평 화각(FOV_H)는 20도 초과 및 40도 미만일 수 있으며, 예컨대 25도 내지 35도 범위일 수 있다. 또한 수직 화각은 상기 수평 화각보다 작은 각도로 제공되며, 20도 이하 예컨대, 10도 내지 20도 범위일 수 있다. 이때의 수평 방향(Y)의 센서 길이는 9.252mm±0.5mm일 수 있으며, 수직 방향(X)의 센서 높이는 4.54mm±0.5mm일 수 있다. 상기 수평 화각(FOV_H)은 센서의 수평(Horizontal) 길이를 기준으로 한 화각이다. 이에 따라 온도 변화에 따라 초점 결상 위치가 변화하는 것을 억제할 수 있고, 다양한 수차가 양호하게 보정되는 차량용 카메라로 제공할 수 있다.
상기 광학계(1000,1001) 또는 카메라 모듈은 이미지 센서(300)를 포함할 수 있다. 상기 이미지 센서(300)는 광을 감지하고 전기적 신호로 변환할 수 있다. 상기 이미지 센서(300)는 상기 렌즈부(100,100A)을 순차적으로 통과한 광을 감지할 수 있다. 상기 이미지 센서(300)는 CCD(Charge Coupled Device) 또는 CMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor) 등 입사되는 광을 감지할 수 있는 소자를 포함할 수 있다.
여기서, 상기 이미지 센서(300)의 길이는 상기 광축(OA)에 직교하는 대각선 방향의 최대 길이이며, 상기 제1 렌즈 군(LG1) 내에서 물체측에 가장 가까운 렌즈의 유효경 보다 작고, 상기 제2 렌즈 군(LG2) 내에서 센서측에 가장 가까운 렌즈의 유효경 보다 클 수 있다. 여기서, 상기 이미지 센서(300)의 길이보다 큰 유효경을 갖는 렌즈 매수는 4매 내지 5매이며, 상기 이미지 센서(300)의 길이보다 작은 유효경을 갖는 렌즈 매수는 1매 내지 3매일 수 있다.
상기 광학계(1000,1001) 또는 카메라 모듈은 광학 필터(500)를 포함할 수 있다. 상기 광학 필터(500)는 상기 제2 렌즈 군(LG2)과 상기 이미지 센서(300) 사이에 배치될 수 있다. 상기 광학 필터(500)는 상기 렌즈부(100,100A)의 렌즈들 중 센서 측에 가장 가까운 렌즈와 상기 이미지 센서(300) 사이에 배치될 수 있다. 예를 들어, 상기 광학계(100,100A)는 마지막 렌즈와 상기 이미지 센서(300) 사이에 배치될 수 있다.
커버 글라스(400)는 상기 광학 필터(500)와 상기 이미지 센서(300) 사이에 배치되며, 상기 이미지 센서(192)의 상부를 보호하며 이미지 센서(192)의 신뢰성 저하를 방지할 수 있다. 상기 커버 글라스(400)는 제거될 수 있다.
상기 광학 필터(500)는 적외선 필터 또는 적외선 컷 오프 필터(IR cut-off)를 포함할 수 있다. 상기 광학 필터(500)는 설정된 파장 대역의 광을 통과시키고, 이와 다른 파장 대역의 광을 필터링할 수 있다. 상기 광학 필터(500)가 적외선 필터를 포함할 경우 외부 광으로부터 방출되는 복사열이 상기 이미지 센서(300)에 전달되는 것을 차단할 수 있다. 또한, 상기 광학 필터(500)는 가시광선을 투과할 수 있고 적외선을 반사할 수 있다.
실시예에 따른 광학계(1000,1001)는 조리개(ST)를 포함할 수 있다. 상기 조리개(ST)는 상기 광학계(1000,1001)에 입사되는 광량을 조절할 수 있다. 상기 조리개(ST)는 렌즈부(100,100A) 내의 어느 두 렌즈 사이에 배치될 수 있다. 물체와 상기 조리개(ST) 사이에 배치되는 렌즈들에 있어서, 물체측에서 상기 조리개(ST)로 갈수록 상기 렌즈의 유효경은 작아지는 경향이 있다. 상기 조리개(ST)와 이미지 센서(300) 사이에 배치되는 상기 렌즈들에 있어서, 상기 조리개(ST)에서 상기 센서 측으로 갈수록 상기 렌즈들의 유효경은 작아지는 경향이 있다. '상기 조리개(ST)에서 상기 센서 측으로 가면서 상기 렌즈들의 유효경은 감소하는 경향이 있다.'는 뜻은 상기 조리개(ST)와 상기 이미지 센서(300) 사이에 배치되는 상기 렌즈들에 있어서, 상기 조리개(ST)에서 상기 센서 측으로 가면서 상기 렌즈들의 유효경이 감소하는 경우만 의미하지는 않고, 적어도 한 렌즈 면은 물체측 렌즈 면보다 클 수 있다. 본 발명의 실시예와 같이 상기 조리개(ST)와 상기 이미지 센서 사이에 배치되는 상기 렌즈들에 있어서, 상기 조리개(ST)에서 상기 센서 측으로 가면서 상기 렌즈들의 유효경이 증가하다가 감소하는 경우도 포함한다.
상기 조리개(ST)의 물체 측에 제1렌즈(101,111)와 제2렌즈(102,112)가 배치되고, 조리개(ST)의 센서측에 제3 렌즈(103,113)와 제4 렌즈(104,114)가 배치될 수 있다. 상기 조리개(ST)가 제2 렌즈(102,112)의 센서측 면에 배치되는 경우, 제1 렌즈의 물체측 면의 유효경 > 제1 렌즈의 센서측 면의 유효경 > 제2 렌즈의 물체측 면의 유효경 > 제2 렌즈의 센서측 면의 유효경(상기 조리개 유효경)의 조건을 만족한다. 상기 제2 렌즈(102,112)의 센서측 면의 유효경(상기 조리개 유효경) > 제3 렌즈의 물체측 면의 유효경 < 제3 렌즈의 센서측 면의 유효경 > 제4 렌즈의 물체측 면의 유효경 > 제4 렌즈의 센서측 면의 유효경의 조건을 만족한다.
상기 조리개(ST)는 설정된 위치에 배치될 수 있다. 예를 들어, 상기 조리개(ST)는 상기 제2 렌즈군(LG2)의 렌즈들 중 물체 측에 가장 가까운 렌즈의 물체측 면 또는 센서 측 면의 둘레에 배치될 수 있다. 이와 다르게, 상기 조리개(ST)는 상기 제1 렌즈군(LG1)의 물체측 렌즈의 물체측 면 또는 센서측 면의 둘레에 배치될 수 있다. 이와 다르게, 상기 복수의 렌즈들 중 선택되는 적어도 하나의 렌즈는 조리개 역할을 수행할 수 있다. 자세하게, 상기 광학계(1000,1001)의 렌즈들 중 선택되는 하나의 렌즈의 물체 측 면 또는 센서 측 면은 광량을 조절하는 조리개 역할을 수행할 수 있다.
실시예는 차량카메라에 적용되는 광학계이므로, 비구면 렌즈와 구면 렌즈를 함께 사용하여 설계함에도 제1 렌즈는 유리 재질로 제공할 수 있다. 이는 유리 재질이 플라스틱 재질에 대비 스크래치에 강하고 외부 온도에 민감하지 않은 장점을 갖고 있다. 차량 내부에 배치되거나 이물질에 의한 스크래치를 보다 효과적으로 방지하기 위해 유리 렌즈를 제1 렌즈로 사용하고, 외부 구조물과 비 접촉되도록 제1 렌즈의 물체측 면은 오목한 형상을 가질 수 있다. 제1 렌즈의 물체측 면이 볼록한 형상으로 설계할 경우, 외부 구조물과 접촉으로 스크래치가 발생될 수 있다. 차량 운행 시 운전자 감시, 차량의 전방/후방 촬영, 또는 차선 감지 및 차량 주변의 돌발 물질 감지를 위해 화각은 20도 초과 및 40도 미만일 수 있으며, 예컨대 25도 내지 35도 범위일 수 있다. 이러한 수평 화각은 첨단운전자 지원시스템(ADAD)용으로 미리 설정된 각도일 수 있다.
실시 예에 따른 광학계(1000,1001)는 광의 경로를 변경하기 위한 반사 부재(미도시)를 더 포함할 수 있다. 상기 반사부재는 제1 렌즈 군(LG1)의 입사 광을 렌즈들 방향으로 반사하는 프리즘으로 구현될 수 있다. 이하, 실시 예에 따른 광학계를 상세하게 설명하기로 한다.
발명의 제1 실시 예에 따른 광학계에 대해 설명하기로 한다.
도 1은 제1 실시예에 따른 광학계 및 이를 갖는 카메라 모듈의 측 단면도이며, 도 2는 도 1의 따른 n번째 및 n-1번째 렌즈의 관계를 설명하기 위한 측 단면도이고, 도 3은 도 1의 광학계의 렌즈 특성을 나타낸 표이며, 도 4는 도 1의 광학계에서 렌즈들의 비구면 계수를 나타낸 표이고, 도 5는 도 1의 광학계의 각 렌즈의 두께 및 인접한 렌즈 간의 간격을 나타낸 표이며, 도 6은 도 1의 광학계에서 이미지 센서의 위치에 따른 상온, 저온 및 고온에서의 CRA(Chief Ray Angle) 데이터를 나타낸 표이고, 도 7 내지 도 9는 도 1의 광학계의 상온, 저온 및 고온에서의 회절 MTF(Modulation Transfer Function)에 대한 데이터를 나타낸 그래프이며, 도 10 내지 도 12는 도 1의 광학계의 상온, 저온 및 고온에서의 수차 특성에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 1 내지 도 3을 참조하면, 제1실시 예에 따른 광학계(1000)는 렌즈부(100)를 포함하며, 상기 렌즈부(100)는 제1 렌즈(101) 내지 제7 렌즈(107)를 포함할 수 있다. 상기 제1 내지 제7 렌즈들(101,102,103,104,105,106,107)은 광축(OA)을 따라 순차적으로 배치될 수 있다. 물체의 정보에 해당하는 광은 제1 렌즈(101) 내지 제7 렌즈(107), 및 광학 필터(500)를 통과하여 이미지 센서(300)에 입사될 수 있다.
상기 제1 렌즈(101)는 상기 제1 렌즈 군(LG1)에서 물체 측에 가장 가까운 렌즈이다. 상기 제7 렌즈(107)는 상기 제2 렌즈 군(LG2) 또는 렌즈부(100) 내에서 이미지 센서(107)에 가장 가까운 렌즈이다. 상기 제1 렌즈(101)는 제1 렌즈 군(LG1)일 수 있으며, 상기 제2 내지 제7 렌즈(102,103,104,105,106,107)는 제2 렌즈 군(LG2)일 수 있다.
상기 제1 렌즈(101)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)는 음(-)의 굴절력일 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)는 플라스틱 재질 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있으며, 예컨대 유리 재질 또는 글라스 몰드 재질일 수 있다. 상기 유리 재질의 제1 렌즈(101)는 주변 환경에 따른 온도 변화에 따른 중심 위치와 곡률 반경 등의 변화를 줄여줄 수 있으며, 광학계(1000)의 입사측 면을 보호할 수 있다.
광축을 기준으로 상기 제1 렌즈(101)의 물체측 제1 면(S1)은 오목하며, 센서측 제2 면(S2)은 오목할 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)는 양면이 오목한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 광축(OA)에서 상기 제1 면(S1)은 볼록한 형상을 가질 수 있고, 상기 제2 면(S2)은 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제1,2면(S1,S2)의 비구면 계수는 도 4의 L1에서 S1,S2로 제공될 수 있다. 이러한 제1 렌즈(101)는 유리 재질을 사출 성형하여 비구면을 갖는 렌즈로 제조될 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)는 비구면 유리 재질로 제공됨으로써, 투과율과 굴절률이 높은 유리 재질이 비구면을 갖고 있어, 광학계 내의 렌즈 매수를 줄여줄 수 있다. 상기 비구면 글라수 재질은 글라스 재질에 의해 저온 또는 고온으로 온도가 변화될 경우, 광학적 성능을 일정하게 유지할 수 있다. 또한 글라스 재질에 비구면이 적용되므로, 렌즈가 얇게 설계되더라도 광의 굴절률 변화가 크지 않다. 따라서, 30도 내지 50도 범위의 수평 화각에서 제1 렌즈를 가장 두껍게 설계하는 광학계와 다르게, 발명의 광학계는 비구면 글라스 재질의 제1 렌즈의 두께를 얇게 제공할 수 있다. 여기서, 렌즈의 두께는 중심 두께와 에지 두께를 포함할 수 있다.
또한 상기 제1 렌즈(101)의 굴절 특성에 의해 상기 제2 렌즈(102)는 상기 제1 렌즈(101)로부터 더 이격될 수 있다. 즉, 제1,2렌즈(101,102) 사이의 중심 간격은 렌즈부 내에서 가장 클 수 있다. 또한 즉, 제1,2렌즈(101,102) 사이의 에지 간격은 렌즈부 내에서 가장 클 수 있다.
광학계(1000) 내에는 비구면을 갖는 유리 재질의 렌즈가 1매 이상 예컨대, 1매 내지 3매일 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)의 유효 반경(r11)는 제2 내지 제7 렌즈(102-107)의 물체측 면과 센서측 면의 유효 반경들보다 클 수 있다.
광축에서 상기 제1 면(S1)이 오목하고 상기 제2 면(S2)은 오목하므로, 입사되는 광을 굴절시켜 줄 수 있으며, 제1,2 렌즈(101,102) 사이의 간격을 증가시킬 수 있고 제2렌즈(102)의 유효경을 줄여줄 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단 즉, 에지까지 임계점(Critical point) 없이 제공될 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)의 제2 면(S2)은 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 제2 렌즈(102)는 상기 제1 렌즈(101)과 상기 제3 렌즈(103) 사이에 배치될 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)는 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제2 렌즈(102)는 유리 재질로 제공될 수 있다.
광축(OA)을 기준으로 상기 제2 렌즈(102)의 물체 측 제3 면(S3)은 볼록하며, 센서 측 제4 면(S4)은 볼록할 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)는 양면이 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제3 면(S3)은 볼록하고, 상기 제4 면(S4)는 오목한 형상일 수 있다. 이와 다르게, 제2 렌즈(102)는 양면이 오목한 형상일 수 있다. 상기 제2 렌즈(102)는 유리 재질의 구면 렌즈로 제공될 수 있다. 상기 제3 면(S3) 및 상기 제4 면(S4)는 구면일 수 있다. 상기 제3 면(S3) 및 상기 제4 면(S4) 중 적어도 하나 또는 모두는 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다.
조리개(ST)는 상기 제2 렌즈(102)의 센서측 면의 둘레에 배치될 수 있다. 이와 다르게, 상기 조리개(ST)는 상기 제1 렌즈(101)의 물체측 또는 센서측 면의 둘레, 또는 상기 제2 렌즈(102)의 물체측 면의 둘레에 배치될 수 있다.
상기 제3 렌즈(103)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제3 렌즈(103)는 양(+)의 굴절력일 수 있다. 상기 제3 렌즈(103)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제3 렌즈(103)는 유리 재질로 제공될 수 있다.
광축을 기준으로 상기 제3 렌즈(103)의 물체 측 제5 면(S5)은 볼록하고, 센서 측 제6 면(S6)은 오목할 수 있다. 상기 제3 렌즈(103)는 광축에서 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제3 렌즈(103)은 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 또는 상기 제3 렌즈(103)는 광축에서 양면이 오목한 형상을 가질 수 있다.
상기 제3 렌즈(103)는 유리 재질의 구면 렌즈로 제공될 수 있다. 상기 제5 면(S5) 및 상기 제6 면(S6)는 구면일 수 있다. 상기 제5 면(S5) 및 상기 제6 면(S6) 중 적어도 하나 또는 모두는 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 조리개(ST)의 센서측에 인접한 상기 제3 렌즈(103)가 양의 굴절력(F3 > 0)을 가지므로, 상기 제3 렌즈(103)는 입사되는 광을 광축 방향으로 굴절시켜 줄 수 있고, 제3 렌즈(103)의 센서측 또는 후방측 렌즈들의 유효경이 증가되는 것을 억제할 수 있다. 이에 따라 제3 렌즈(103)에 의해 광학계의 중량별 수율(yield by weight)의 저하를 방지하고 생산 효율의 향상을 도모할 수 있다. 여기서, 상기 조리개(ST)의 센서측에 배치된 제3 내지 제7 렌즈(103-107)의 합성 초점거리는 양의 값을 가질 수 있으며, 화각 범위 내에서 TTL을 줄여줄 수 있다.
상기 제4 렌즈(104)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(104)는 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(104)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제4 렌즈(104)는 유리 재질로 제공될 수 있다.
광축을 기준으로 상기 제4 렌즈(104)의 물체 측 제7 면(S7)은 볼록하며, 센서측 제8 면(S8)은 오목할 수 있다. 상기 제4 렌즈(104)는 물체측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 광축(OA)에서 상기 제7 면(S7)은 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제8 면(S8)은 오목 또는 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제4 렌즈(104)는 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다.
상기 제4 렌즈(104)는 유리 재질의 구면 렌즈로 제공될 수 있다. 상기 제7 면(S7) 및 상기 제8 면(S8)는 구면일 수 있다. 상기 제7 면(S7) 및 제8 면(S8)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 제5 렌즈(105)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제5 렌즈(105)는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제5 렌즈(105)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제5 렌즈(105)는 유리 재질로 제공될 수 있다.
광축(OA)을 기준으로 상기 제5 렌즈(105)는 물체 측 제9 면은 볼록하고, 센서 측 제10 면(S10)은 오목할 수 있다. 상기 제5 렌즈(105)는 광축(OA)에서 물체측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 광축(OA)에서 상기 제9 면은 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제10 면(S10)은 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제9 면 및 상기 제10 면(S10)은 구면일 수 있다. 상기 제9 면과 상기 제10 면(S10) 중 적어도 하나 또는 모두는 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 제4 렌즈(104)와 상기 제5 렌즈(105)는 접합될 수 있으며, 접합 렌즈(145)로 정의할 수 있다. 상기 제4 렌즈(104)와 상기 제5 렌즈(105) 사이의 접합 면은 제8 면(S8)으로 정의할 수 있다. 상기 제8 면(S8)은 상기 제5 렌즈(105)의 제9 면과 같은 면일 수 있다. 상기 제4,5렌즈(104,105) 사이의 간격이 G4인 경우, G4는 0.01mm 미만일 수 있다. 상기 제4,5렌즈(104,105) 사이의 간격(G4)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 0.01mm 미만일 수 있다. 상기 제4,5 렌즈(104,105)는 서로 반대되는 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제4,5 렌즈(104,105)의 복합 굴절력은 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다.
상기 접합 렌즈(145)의 물체측 제4 렌즈(104)의 굴절력과 센서측 제5 렌즈(105)의 굴절력의 곱은 0보다 작을 수 있다. 상기 접합 렌즈(145)의 물체측 제4 렌즈(104)의 초점 거리와 센서측 제5 렌즈(105)의 초점 거리의 곱은 0보다 작을 수 있다. 이에 따라 광학계의 수차 특성을 개선시켜 줄 수 있다. 만약, 접합 렌즈(145)의 두 렌즈의 굴절력이 서로 같을 경우, 수차 개선에 한계가 있다.
상기 접합 렌즈(145)의 복합 굴절력은 음의 굴절력을 갖고, 상기 접합 렌즈(145)를 기준으로 물체 측에 배치된 제3 렌즈(103)와 센서측에 배치된 제6 렌즈(106)는 양의 굴절력을 가질 수 있다. 이에 따라 상기 제3 렌즈(103), 접합 렌즈(145) 및 상기 제6 렌즈(106)는 입사되는 일부 광을 광축 방향으로 굴절시켜 줄 수 있다.
상기 제4 렌즈(104)의 유효경은 상기 이미지 센서(300)의 대각 길이보다 클 수 있다. 상기 제4 렌즈(104)의 유효경은 제7 면(S7)과 제8 면(S8)의 유효경 평균이며, 상기 이미지 센서(300)의 대각 길이보다 클 수 있다. 상기 제5 렌즈(105)의 유효경은 상기 제4 렌즈(104)의 유효경보다는 작고 상기 이미지 센서(300)의 대각 길이의 ±110% 범위 내의 길이 또는 ±105% 내의 길이를 가질 수 있다.
상기 제4 렌즈(104)의 제7 면(S7)의 유효경은 상기 이미지 센서(300)의 대각 길이보다 클 수 있으며, 제5 렌즈(105)의 제10 면(S10)의 유효경은 상기 이미지 센서(300)의 대각 길이보다 작을 수 있다.
상기 제 5렌즈(105)는 구면 렌즈이고 상기 제7렌즈(107)가 비구면 렌즈인 경우, 상기 제5 렌즈(105)의 물체측 제9 면과 센서측 제10 면(S10)의 유효경 차이를 가장 크게 제공할 수 있다. 예컨대, 제5 렌즈(105)의 제9 면의 유효경과 센서측 제10면(S10)의 유효경을 CA51 및 CA52로 할 경우, CA51 > CA52의 조건을 만족하며, CA51과 CA52의 차이는 각 렌즈들의 물체측 면과 센서측 면의 유효경 차이 중에서 최대일 수 있다. 이에 따라 제5 렌즈(105)의 물체측 면과 센서측 면의 유효경 차이를 최대로 하여, 상대적으로 작은 유효경을 갖는 비구면 렌즈로 진행하는 광을 효과적으로 가이드하도록 설정할 수 있다. 이에 따라 보다 슬림한 광학계를 제공할 수 있다.
상기 제5 렌즈(105)의 유효경은 1.1 < CA51/CA52 < 1.5의 조건을 만족할 수 있다.
상기 접합 렌즈(145)는 서로 다른 굴절률을 갖는 유리 렌즈들로 접합되고, 구면의 굴절 면을 갖고, 상기 접합 렌즈(145)보다 센서측에 배치된 적어도 한 렌즈는 비구면 렌즈로 배치되므로, 구면 수차를 보상할 수 있다. 또한 접합 렌즈(145)보다 센서측에 배치된 렌즈들 중 적어도 하나는 비구면 렌즈이고 유효경이 작게 배치하므로, 비구면 렌즈를 통해 이미지 센서(300)로 진행하는 광을 효과적으로 가이드할 수 있다. 상기 접합 렌즈(145)의 위치는 비구면 렌즈와 비구면 렌즈 사이에 배치되고 구면 렌즈와 구면 렌즈 사이에 위치하므로, 색 수차 보정이 보다 효율적일 수 있다. 상기 광학계 내에 접합 렌즈(145)를 배치하여, TTL을 줄여줄 수 있다.
상기 제6 렌즈(106)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제6 렌즈(106)는 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제6 렌즈(106)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제6 렌즈(106)는 유리 재질로 제공될 수 있다.
광축(OA)을 기준으로 상기 제6 렌즈(106)는 물체 측 제11 면(S11)은 볼록하고, 센서 측 제12 면(S12)은 오목한 형상일 수 있다. 상기 제6 렌즈(106)는 광축(OA)에서 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제6 렌즈(106)는 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상, 또는 양면이 볼록한 형상일 수 있다. 이와 다르게, 상기 제6 렌즈(106)는 양면이 오목한 형상일 수 있다. 상기 제11 면(S11) 및 상기 제12 면(S12)는 구면일 수 있다.
상기 제6 렌즈(106)의 제11 면(S11)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다. 상기 제12 면(S12)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 제7 렌즈(107)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제7 렌즈(107)는 유리 재질 또는 글라스 몰드 재질일 수 있다.
광축에서 상기 제7 렌즈(107)의 물체 측 제13 면(S13)은 볼록하고, 센서 측 제14 면(S14)은 오목할 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)는 광축에서 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상일 수 있다. 이와 다르게, 광축(OA)에서 상기 제13 면(S13)은 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제14 면(S14)은 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제7 렌즈(107)는 양면이 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)는 유리 재질로 양면이 비구면을 가질 수 있다. 상기 제13 면(S13) 및 상기 제14 면(S14)는 비구면을 가지며, 비구면 계수는 도 4의 L7의 S1,S2와 같이 제공될 수 있다.
상기 제7 렌즈(107)는 이미지 센서(300)에 가장 인접한 비구면 렌즈일 수 있다. 상기 비구면 렌즈를 이미지 센서(300)에 가장 인접하게 배치함으로써, 광학 성능의 저하를 방지할 수 있고, 수차 특성 개선 및 해상도에 영향을 제어할 수 있다. 또한 이미지 센서(300)에 가장 인접한 렌즈로 비구면 렌즈를 배치함으로써, 구면 렌즈 대비 조립 공차에 둔감할 수 있다. 즉, 조립 공차에 둔감하다는 의미는 조립 시 설계 대비 약간의 차이가 있게 조립되더라도 광학 성능에 크게 영향을 주지 않을 수 있다.
도 2를 참조하면, 상기 제7 렌즈(107)의 제13 면(S13) 및 제14 면(S14) 중 적어도 하나 또는 모두는 임계점을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)의 제13 면(S13)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 적어도 하나의 임계점을 가질 수 있다. 상기 제13 면(S13)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 유효 반경의 52% 이하에 위치하거나, 32% 내지 52% 범위 또는 37% 내지 47% 범위에 위치할 수 있다. 상기 제13 면(S13)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 2.2 mm 이하의 위치 예컨대, 1.4 mm 내지 2.2 mm 범위 또는 1.6mm 내지 2mm 범위에 위치할 수 있다. 다른 예로서, 상기 제13 면(S13)은 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 제7 렌즈(107)의 제14 면(S14)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 적어도 하나의 임계점을 가질 수 있다. 상기 제14 면(S14)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 유효 반경의 40% 이상의 거리에 위치하거나, 40% 내지 60% 범위 또는 45% 내지 55% 범위에 위치할 수 있다. 상기 제14 면(S14)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 1.8 mm 이상의 위치 예컨대, 1.8 mm 내지 2.8 mm 범위 또는 2mm 내지 2.6mm 범위에 위치할 수 있다.
BFL(Back focal length)은 상기 이미지 센서(300)에서 마지막 렌즈까지의 광축 거리이다. 상기 제7 렌즈(107)의 제14 면(S14)의 임의의 지점을 통과하는 접선(K1)과 상기 접선(K1)에 수직인 법선(K2)은 광축(OA)과 소정의 각도(θ1)를 가질 수 있다. 상기 제1 방향(X)의 제14 면(S14) 상에서 최대 접선 각도(θ1)는 45도 이하 예컨대, 5도 내지 45도 범위 또는 17도 내지 37도 범위일 수 있다.
도 2에서, CT7는 상기 제7 렌즈(107)의 중심 두께 또는 광축 두께이며, ET7는 상기 제7 렌즈(107)의 에지 두께이다. CT6는 상기 제6 렌즈(106)의 중심 두께 또는 광축 두께이며, ET6는 상기 제6 렌즈(106)의 에지 두께이다. 상기 에지 두께는 각 렌즈의 유효 영역 끝단에서 물체측면과 센서측 면 사이의 광축 방향의 거리이다. CG6는 상기 제6 렌즈(106)의 중심에서 상기 제7 렌즈(107)의 중심까지의 광축 거리(즉, 중심 간격)이다. 즉, CG6는 제12 면(S12)의 중심에서 제13 면(S13)의 중심까지의 거리이다. EG6는 상기 제6 렌즈(106)의 에지에서 상기 제7 렌즈(107)의 에지까지의 광축 방향의 거리(즉, 에지 간격)이다.
도 3은 도 1의 실시 예의 광학계의 렌즈 데이터의 예이다. 도 3과 같이, 제1 내지 제7 렌즈들(101,102,103,104,105,106,107)의 광축(OA)에서의 곡률 반경(Radius of Curvature), 렌즈의 중심 두께(CT), 인접한 렌즈들 사이의 중심 간격(CG), d-line에서의 굴절률(Refractive index), 아베수(Abbe's Number) 및 유효경(Clear aperture; CA)의 크기를 설정할 수 있다.
광축에서 각 렌즈의 곡률 반경을 절대 값으로 나타내면, 광축(OA)에서 제3 렌즈(103)의 제6 면(S6)의 곡률 반경은 렌즈들 중에서 최대이며, 제5 렌즈(105)의 제10 면(S10)의 곡률 반경은 렌즈들 중에서 최소일 수 있다. 최대 곡률 반경과 최소 곡률 반경의 차이는 30배 이상 예컨대, 40 배 이상일 수 있다. 비구면 렌즈인 제1 렌즈(101)의 곡률 반경은 유리 재질의 제4 내지 제6 렌즈(104,105,106)의 곡률 반경보다 클 수 있다.
광축에서 상기 제1 렌즈(101)의 곡률 반경은 상기 조리개(ST)의 센서측에 배치된 제2 렌즈(102)의 곡률 반경과 물체측에 배치된 제3 렌즈(103)의 곡률 반경보다 작을 수 있다. 여기서, 상기 곡률 반경은 각 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경(절대 값)의 평균이다.
상기 제1 렌즈(101)의 곡률 반경은 상기 조리개(ST)의 물체측 렌즈와 센서측 렌즈의 곡률 반경을 제외한 다른 렌즈들의 곡률반경보다 클 수 있다. 여기서, 조리개(ST)의 물체측 렌즈는 제2 렌즈(102)이며, 센서측 렌즈는 제3 렌즈(103)이며, 다른 렌즈들은 제4 내지 제7 렌즈(104-107)이다. 상기 곡률 반경은 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경의 절대 값의 평균이다.
상기 제1 렌즈(101)를 비구면으로 설계할 경우, 열보상을 만족하고 및 광학적 성능을 향상시킬 수 있으나, 구면 렌즈보다는 조립성이 용이하지 않을 수 있고, 비구면의 제1 렌즈(101)의 조립성으로 인해 상기 제1 렌즈(101)보다 센서측에 배치된 렌즈들의 광학 특성에 영향을 줄 수 있다. 또한 제 1렌즈가 구면 렌즈이면 제1렌즈가 광학 특성에 영향을 받더라도, 구면 특성에 의해 광축에서 제1 렌즈의 곡률반경은 변하지 않을 수 있다. 발명은 비구면을 갖는 제1 렌즈(101)의 광축에서 곡률 반경을 크게 설계하여, 조립을 용이하게 할 수 있고, 또한 광축에서 곡률반경이 클 경우, 렌즈의 형상이 완만하게 형성되므로, 광축에서 조금 틸트되어 조립되더라도 센서측 렌즈들에 미치는 영향은 미미할 수 있다.
또한 비구면의 제1 렌즈(101)가 조리개(ST)의 물체측 및 센서측에 배치된 렌즈들 다음으로 곡률반경이 크게 한 이유는 조리개(ST)의 물체측 및 센서측에 배치된 렌즈들이 광학적 특성에 가장 민감한 영향을 받는 렌즈이므로, 곡률 반경을 더 크게 제공하게 된다. 여기서, 민감한 렌즈라는 뜻은 조립이 조금만 틀어져도 광학계에 미치는 영향이 큰 렌즈이다. 따라서 조리개의 물체측 및 센서측에 배치되는 렌즈가 조립에 가장 민감하므로, 조리개에 인접한 렌즈들의 곡률반경을 가장 크게 설계하고, 다음으로 조립에 민감한 제1 렌즈의 곡률반경을 증가시켜 주게 된다.
렌즈부 내에서 i번째 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경의 절대 값이 Roi이고, 센서측 곡률 반경의 절대 값이 Rsi이며, Roi와 Rsi의 평균의 절대 값이 Ri를 의미하며, (Roi-Rsi)/Ri의 값은 i가 1인 경우 최소이고, i가 3인 경우 최대일 수 있다. 여기서, i가 1인 경우, 렌즈의 조립성을 개선시켜 줄 수 있다. 이는 비구면의 제1 렌즈가 조립에 민감하므로, 제1 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경을 키워 렌즈 형상을 완만하게 제공하고, 조립시 미세 틸트에 대한 영향을 최소화시켜 줄 수 있다.
상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)과 상기 제2 면(S2)의 곡률 반경의 절대 값은 30 mm 이상 예컨대, 30 mm 내지 100 mm 범위 또는 50 mm 내지 90 mm 범위일 수 있다. 절대 값으로 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)과 상기 제2 면(S2)의 곡률 반경의 평균은 60 mm 이상 예컨대, 60 mm 내지 80 mm 범위일 수 있다. 절대 값으로 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)과 상기 제2 면(S2)의 곡률 반경의 차이는 25 mm 이하 예컨대, 5mm 내지 25mm 범위일 수 있다. 절대 값으로 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)과 상기 제2 면(S2)의 곡률 반경의 차이는 상기 조리개(ST)의 물체측 렌즈(103)의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경 차이보다 작고, 또한 절대 값으로 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)과 상기 제2 면(S2)의 곡률 반경의 차이는 상기 조리개(ST)의 센서측에 배치된 렌즈(104)의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경 차이보다 작을 수 있다.
이러한 제1 렌즈(101)를 비구면으로 제공하므로, 광축에서 곡률 반경을 증가시켜 줄 수 있고, 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경의 차이를 크게 하지 않을 수 있고, 유리 재질에 의해 열 보상이 가능하고, 큰 곡률 반경에 의해 조립성이 개선될 수 있고 광학특 특성에 대한 영향을 줄여줄 수 있다.
상기 제7 렌즈(107)의 곡률 반경은 유리 재질의 제6 렌즈(106)의 곡률 반경보다 클 수 있다. 이에 따라 상기 제7 렌즈(107)는 상기 제1 내지 제6 렌즈(101-106)를 통해 입사된 광을 이미지 센서(300)의 전 영역으로 가이드할 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)의 곡률 반경을 제6 렌즈(116)의 곡률 반경보다 크게 할 경우, 마지막 비구면 렌즈의 조립 성을 개선시키고 광학적 특성의 변화를 최소화시켜 줄 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)는 센서와 가장 인접한 렌즈이므로 조립에 민감하다. 상기 제7 렌즈(117)의 곡률 반경을 크게 설계하면 조립이 용이하여 광학계의 제작 수율이 향상된다.
상기 제1 렌즈(101)의 제1,2 면(S1,S2)의 곡률 반경은 L1R1,L1R2로 정의하고, 상기 제7 렌즈(107)의 제13,14 면(S13,S14)의 곡률 반경은 L7R1,L7R2로 정의하고, 상기 제2 내지 제6 렌즈(102-106)의 각 렌즈 면의 곡률 반경들은 L2R1,L2R2,L3R1,L3R2,L4R1,L4R2(L5R1),L5R2,L6R1,및 L6R2로 정의할 수 있다.
조건 1: 0.6 < |L1R1/L1R2| < 1.2
조건 2: 0 < |L2R1/L2R2| < 1
조건 3: 0 < L3R1/L3R2 < 0.5
조건 4: 0 < L4R1/L4R2 < 1
조건 5: 2 < L5R1/L5R2 < 10
조건 6: 0 < L6R1/L6R2 < 1.2
조건 7: 0.8 < L7R1/L7R2 < 2.2
조건 8: 5mm ≤ |L1R2-L1R1| ≤ 25mm
조건 9: 5mm ≤ L7R1-L7R2 ≤ 25mm
조건 10: 60mm ≤ L1R12 ≤ 80mm
여기서, L1R12는 상기 제1 렌즈(101)의 제1,2면(S1,S2)의 곡률 반경의 평균이다. 상기 제1 렌즈(101)의 물체측 곡률 반경과 센서측 곡률 반경의 차이를 상기 범위로 제공할 경우, 비구면을 갖는 제1 렌즈(101)의 조립 성은 개선시키고 조립으로 인한 상기 제1 렌즈(101)의 미세 틸트에 의한 광학적 영향을 줄여줄 수 있다.
상기 제1 내지 제7 렌즈(101-107)의 중심 두께를 CT1-CT7로 정의하고, 제1 내지 제7 렌즈(101-107)의 에지 두께를 ET1-ET7로 정의할 경우, 상기 제1 내지 제7 렌즈(101-107)의 중심 두께의 합은 ∑CT로 정의하고, 상기 제1 내지 제7 렌즈(101-107)의 에지 두께의 합은 ∑ET로 정의할 수 있다.
렌즈들의 두께를 설명하면, 상기 제1 렌즈(101)의 중심 두께(CT1)는 상기 제2 내지 제7 렌즈(102-107)의 중심 두께(CT2-CT7)보다 클 수 있으며, 렌즈부(100) 내에서 최대 두께를 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(107)의 중심 두께(CT7)는 상기 제1 내지 제6 렌즈(101-106)의 중심 두께(CT1-CT6)보다 작을 수 있으며, 렌즈부(100) 내에서 최소 두께를 가질 수 있다. 비구면 렌즈는 최대 두께를 갖는 제1 렌즈(101)과 최소 두께를 갖는 제7 렌즈(107)를 포함할 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)의 중심 두께(CT1)는 상기 접합 렌즈(145)의 중심 두께(CT45)의 50% 초과일 수 있으며, 예컨대 51% 내지 71% 범위일 수 있다.
하기 조건을 만족할 수 있다.
조건 1: 0.6 < CT1/ET1 < 1.2
조건 2: 1 < CT2/ET2 < 2
조건 3: 1 < CT3/ET3 < 2
조건 4: 1.2 < CT4/ET4 < 2.5
조건 5: 0.6 < CT5/ET5 < 1
조건 6: 0.6 < CT6/ET6 < 2
조건 7: 0.6 < CT7/ET7 < 1.2
조건 8: 0.8 < ∑CT/∑ET < 1.2
이와 같이, 각 렌즈들의 중심 두께와 에지 두께의 차이는 0.6mm 초과 3mm 미만으로 설정할 수 있다. 이는 비구면 렌즈를 제1,7 렌즈(101,107)에 배치하여, 각 렌즈의 중심 두께와 에지 두께의 차이를 증가시키지 않고 광을 효과적으로 가이드할 수 있다. 또한 상기 제1 렌즈(101)의 중심 두께와 에지 두께 차이를 조건 1의 범위로 설정해 줌으로써, 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경 차이를 크게 설계하지 않을 수 있어, 비구면 제1 렌즈(101)에 의한 조립성을 개선시키고, 광학적 특성에 대한 영향을 줄여줄 수 있다.
또한 렌즈들에서 최대 중심 두께와 최소 중심 두께의 차이를 3 mm 미만 예컨대, 1.3 mm 내지 3 mm 범위 또는 2mm 내지 3 mm일 수 있다. 즉, 마지막 비구면 렌즈의 중심 두께를 얇게 제공하더라도, 광학 성능의 저하가 발생되지 않을 수 있고, 카메라 모듈의 두께를 슬림하게 제공할 수 있다. 또한 각 렌즈들의 두께 차이를 크게 하지 않게 되므로, 적어도 한 렌즈가 틸트가 되더라도, 광학적 특성에 대한 영향을 줄여줄 수 있다. 또한 렌즈들의 중심부와 에지부 간의 열적 특성에 대한 영향을 줄여줄 수 있다.
상기 제1 내지 제7 렌즈(101-107)들 사이의 중심 간격은 CG1-CG6로 정의하고, 상기 제1 내지 제7 렌즈(101-107) 사이의 중심 간격의 합은 ∑CG로 정의할 수 있다.
상기 제1 렌즈(101) 및 제2 렌즈(102) 사이의 중심 간격(CG1)은 최대이며 구면 렌즈들 사이의 중심 간격보다 크다. 즉, 인접한 물체측 비구면 렌즈와 센서측 구면 렌즈 사이의 간격(CG1)은 렌즈부(100) 내에서 최대일 수 있다.
상기 제6 렌즈(106) 및 제7 렌즈(107) 사이의 중심 간격(CG6)은 CG1보다 작고 렌즈부(100) 내에서 두 번째로 클 수 있다. 즉, 인접한 물체측 구면 렌즈와 센서측 비구면 렌즈 사이의 간격(CG6)은 CT7 < CG6 < CG1의 조건을 만족할 수 있다.
상기 각 렌즈의 중심 두께와 인접한 렌즈 간의 중심 간격 사이는 하기 조건을 만족할 수 있다.
조건 1: 1 < CG1/CT1 < 5
조건 2: 1 < CG6 / CT7 < 3
조건3: CG6/CT7 < CG1/CT1
조건4: 0.5 < CG1/∑CG < 0.8
렌즈들 사이의 최대 중심 간격을 최대 중심 두께의 2배 이상 예컨대, 2배 내지 3배 범위로 제공해 줌으로써, 각 렌즈들의 중심 간격에 비해 중심 두께를 증가하지 않고 광학계의 입사측과 출사측에 비구면 렌즈를 적용한 카메라 모듈을 제공할 수 있다. 조건 1에서 곡률 반경이 큰 비구면 제1 렌즈(101)가 양면이 오목한 형상으로 제공되므로, 제1,2렌즈(101,102) 사이의 간격을 크게 제공할 수 있다.
여기서, 인접한 두 렌즈 사이의 중심 간격 중 i번째 중심 간격을 CGi로 정의하고, 상기 CGi보다 물체 측에 배치된 i번째 렌즈의 중심 두께를 CTi로 정의할 경우, 다음의 조건을 만족할 수 있다(여기서, 접합 렌즈 및 접합 렌즈 사이의 간격은 제외한다).
CTi/CGi의 비율은 i가 1일 때 최소이며, i가 3일 때 최대일 수 있다. 상기 CTi/CGi의 값이 i가 1일 때 최소인 이유는 양면이 오목한 형상을 갖고 비구면 글라스 재질의 제 1렌즈(101)에 의해 구현될 수 있다.
상기 제1 렌즈(101)의 물체측 면의 중심에서 상기 이미지 센서(300)의 표면까지의 광축 거리는 TTL인 경우, 하기 조건을 만족할 수 있다.
조건 1: 0 < CT1/TTL < 0.5
바람직하게, 조건 1은 0.1 ≤ CT1/TTL ≤ 0.15를 만족할 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)가 비구면 렌즈의 글라스 재질이므로, 상기 제1 렌즈(101)가 조건 1을 만족하는 얇은 두께를 가지더라도, 온도 변화에 따른 열 보상을 만족시킬 수 있는 광학계를 설계할 수 있다. 즉, 조건 1은 제 1렌즈(101)를 비구면 글라스로 설계하여 나타나는 특징일 수 있다.
조건 2: 0 < CT2/TTL < 0.5
조건 3: 0 < CT3/TTL < 0.1
조건 4: 0 < CT4/TTL < 0.1
조건 5: 0 < CT5/TTL < 0.2
조건 6: 0 < CT6/TTL < 0.2
조건 7: 0 < CT7/TTL < 0.1
상기 조건 1의 CT1/TTL의 비율은 조건 2 내지 7의 값보다 클 수 있다.
또한 i번째 렌즈의 중심 두께를 CTi라고 하고, i번째 렌즈와 i+1번째 렌즈 사이의 중심 간격을 CGi라고 한 경우, 0.35 < CTi/CGi < 0.45의 조건을 만족하며, 이때 i는 1이다. 이때의 i(i=1)번째 렌즈는 비구면의 글라스 재질에 의해 상기 조건을 만족할 수 있으며, 이러한 조건에 따라 제1 렌즈(101)의 두께는 얇게하고, 제1,2렌즈(101,102) 사이의 간격은 증가시켜 줄 수 있다.
유효경에 대해 설명하면, 최대 유효경을 갖는 렌즈는 물체에 가장 가까운 제1 렌즈(101)일 수 있다. 최대 유효경을 갖는 제1 렌즈(101)는 글라스 몰드 재질의 렌즈 또는 비구면 렌즈일 수 있다. 최소 유효경을 갖는 렌즈는 이미지 센서(300)에 가장 인접한 렌즈일 수 있으며, 예컨대 제7 렌즈(107)일 수 있다.
상기 제1 렌즈(101) 내지 제7 렌즈(107)의 유효경은 CA1,CA2,CA3,CA4,CA5,CA6,CA7으로 정의할 수 있고, 상기 제1 렌즈(101)의 제1,2면(S1,S2)의 유효경은 CA11,CA12로 정의할 수 있고, 상기 제7 렌즈(107)의 제13,14면(S13,S14)의 유효경은 CA71,CA72로 정의할 수 있고, 상기 제2 내지 제6 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 유효경은 CA21,CA22,CA31,CA32,CA41,CA42,CA51,CA52,CA61,CA62로 정의할 수 있다.
유효경은 하기 조건을 만족할 수 있다.
조건 1: CA21 < CA12 < CA11
조건 2: CA71 < CA72
조건3: (CA11-CA12) < (CA51-CA52)
조건4: CA22 < CA31< CA32
조건 1과 같이, 제1 렌즈(101)의 유효경을 크게 제공하므로, 받아들이는 빛의 양이 증가하여 광학계의 성능을 향상시키고, 글라스 재질의 제1 렌즈(101)에 의해 열 보상이 보다 효과적일 수 있고, 조립성이 개선될 수 있다.
굴절률을 설명하면, 제7 렌즈(107)의 굴절률은 렌즈들 중에서 최대이며, 1.75 이상일 수 있다. 제2,3,4 렌즈(102,103,104) 중 적어도 하나 또는 모두의 굴절률은 렌즈들 중에서 최소이다. 최대 굴절률과 최소 굴절률 차이는 0.20 이상일 수 있다. 구면 렌즈와 비구면 렌즈의 굴절률을 조절하여 입사 효율을 증가시키고, 입사된 광을 이미지 센서(300)로 가이드할 수 있다.
아베수를 설명하면, 제1 내지 제4 렌즈(101-104) 중 적어도 하나 또는 모두의 아베수는 렌즈들 중에서 최대이며, 55 이상일 수 있다. 제7 렌즈(107)의 아베수는 렌즈들 중에서 최소이다. 최대 굴절률과 최소 아베수 차이는 20 이상일 수 있다. 조리개(ST)에 인접한 렌즈의 아베수를 크게 하고, 이미지 센서(300)에 가장 인접한 비구면의 제7 렌즈(107)의 아베수를 가장 작게 제공해 줌으로써, 유리 재질의 렌즈들 사이로 진행되는 광의 색 분산을 조절하고, 구면 렌즈와 비구면 렌즈 사이의 색 분산을 증가하여 이미지 센서(300)로 가이드할 수 있다.
구면 렌즈의 유효경 평균은 GL_CA_Aver이며, 비구면 렌즈의 유효경 평균은 GM_CA_Aver인 경우, GL_CA_Aver < GM_CA_Aver의 조건을 만족할 수 있다.
구면 렌즈의 중심 두께의 평균은 GL_CT_Aver이며, 비구면 렌즈의 중심 두께의 평균은 GM_CT_Aver인 경우, GM_CT_Aver < GL_CT_Aver의 조건을 만족할 수 있다.
구면 렌즈의 굴절률 평균은 GL_nd_Aver이며, 비구면 렌즈의 굴절률 평균은 GM_nd_Aver인 경우, GL_nd_Aver < GM_nd_Aver의 조건을 만족할 수 있다.
구면 렌즈의 아베수 평균은 GL_Ad_Aver이며, 비구면 렌즈의 아베수 평균은 GM_Ad_Aver인 경우, GL_Ad_Aver < GM_Ad_Aver의 조건을 만족할 수 있다.
상기 제1,5,7 렌즈(101,105,107)의 초점 거리(F1,F5,F7)는 음의 굴절력을 가지며, 상기 제2,3,4,6 렌즈(102,103,104,106)의 초점 거리(F2,F3,F4,F6)는 양의 굴절력을 가질 수 있다.
또한 인접하여 배치되는 렌즈들인 제6,7 렌즈(106,107)는 하기 조건을 만족할 수 있다.
조건 1: 양의 굴절력을 가진 렌즈의 굴절률 < 음의 굴절력을 가진 렌즈의 굴절률
조건 2: 양의 굴절력을 가진 렌즈의 분산값 > 음의 굴절력을 가진 렌즈의 분산값
여기서, 제6 렌즈(106)는 양의 굴절력을 갖고 제7 렌즈(107)는 음의 굴절력을 가짐에 따라, 상기 조건 1,2에 의하면, 제6 렌즈(106)의 굴절률이 상기 제7 렌즈(107)의 굴절률보다 작고, 상기 제6 렌즈(106)의 분산 값이 상기 제7 렌즈(107)의 분산 값보다 크게 된다. 구면 렌즈에서 발생되는 색수차는 비구면 렌즈로 보정할 수 있다. 또한 연속적으로 배치되는 제6, 7 렌즈(106,107) 사이의 굴절률 차이가 0.1이상 0.15 이하이고 아베수 차이가 20 이상 60 이하를 만족시켜 줌으로써, 구면 렌즈에서 발생하는 색 수차를 비구면 렌즈로 보상할 수 있다.
광학계(1000)는 색 수차가 발생하며 접합 렌즈(145)를 사용하거나 연속하게 배치된 두 렌즈를 사용하여 색 수차를 보정하게 된다. 저온에서 고온까지의 온도가 변화함에 따라 렌즈가 수축 및 팽창을 반복한다. 같은 소재의 렌즈들은 온도 변화에 따른 렌즈 특성 변화량이 동일하므로, 온도가 변화하더라도 같은 소재의 렌즈끼리 색 수차를 보정하는 것이 효과적이다.
또한 상기 제1 렌즈(101) 및 상기 제2 렌즈(102)를 사용하여 비구면 렌즈와 구면 렌즈에서 발생하는 색 수차를 상호 보정하고, 상기 제6 렌즈(106) 및 상기 제7 렌즈(107)를 사용하여 구면 렌즈와 비구면 렌즈 간의 색 수차를 상호 보정할 수 있다.
접합되는 렌즈인 상기 제4 렌즈(104)와 상기 제5 렌즈(105)의 굴절률 차이가 0.1 이상 0.25 이하, 아베수 차이가 20 이상 60 이하를 만족시키고, 구면 렌즈들에서 발생하는 색 수차를 구면 렌즈로 보상할 수 있다. 굴절률 차이는 소수점 셋째 자리에서 반올림하고, 아베수 차이는 소수점 첫째 자리에서 반올림하여 값을 비교한다.
또한 비구면 제7 렌즈(107)의 물체 측에 아베수가 상대적으로 높은 유리 렌즈들을 배치함으로써, 유리 렌즈들에 의해 색 분산을 감소시켜 주고, 비구면 렌즈들에 의해 색 분산을 증가시켜 줄 수 있다.
초점 거리를 절대 값으로 나타내면, 상기 제1 렌즈(101)의 초점 거리는 렌즈들 중에서 최대이며, 45 이상일 수 있다. 상기 제5 렌즈(105)의 초점 거리는 렌즈들 중에서 최소이다. 최대 초점 거리와 최소 초점 거리의 차이는 35 이상일 수 있다. 물체에 가장 인접한 렌즈의 초점 거리를 가장 크게 하고, 제5 렌즈(105)의 초점 거리를 가장 작게 제공해 줌으로써, 광학계에서 설정된 화각 범위에서 향상된 MTF 특성, 수차 제어 특성, 해상도 특성 등을 가질 수 있고, 화각의 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
상기 제7 렌즈(107)의 센서측 면은 임계점(Critical point)을 갖는다. 상기 임계점(Critical point)은 Sag 값의 경향이 바뀌는 지점이다. 즉 Sag 값이 증가하다 감소하는 지점 혹은 Sag 값이 감소하다가 증가하는 지점이다. 상기 제7 렌즈(107)의 센서측 면은 광축을 기준으로 상기 광축과 수직인 방향으로 1.8mm 이격된 지점과 2.8mm 이격된 지점 사이에 임계점(Critical point)이 존재하는 것을 알 수 있다. 예컨대, 상기 제7 렌즈(107)의 센서측 면은 Sag 값이 광축과 수직인 방향으로 2.3mm±0.4mm의 지점까지 증가하다가, 광축과 수직인 방향으로 2.3mm±0.4mm의 지점부터 에지를 향해 Sag 값이 감소하고 있다. 상기 제7 렌즈(107)의 센서측면 즉, 마지막 렌즈의 센서측면 즉, 센서와 가장 가까운 렌즈면에 임계점(Critical point)이 존재하면 TTL을 줄일 수 있어서 광학계의 소형화 및 경량화에 용이하다.
도 4와 같이, 실시예에 렌즈부(100)의 렌즈들 중 제1,7 렌즈(101,107)의 렌즈면은 30차 비구면 계수를 가진 비구면을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제1,7 렌즈(101,107)는 30차 비구면 계수를 가지는 렌즈면을 포함할 수 있다. 상기와 같이 30차 비구면 계수를 가진 비구면은(“0”이 아닌 수치) 주변부의 비구면 형상을 특히 크게 변화시킬 수 있기 때문에 화각(FOV)의 주변부의 광학 성능을 양호하게 보정할 수 있다.
도 5와 같이, 제1 내지 제7 렌즈(101,102,103,104,105,106,107)의 두께(T1-T7), 인접한 두 렌즈 사이의 간격(G1-G6)을 설정할 수 있다. 도 5와 같이, Y축 방향으로 각 렌즈의 두께(T1-T7)에 대해 0.1mm 또는 0.2mm 이상의 간격마다 나타낼 수 있으며, 각 렌즈 간의 간격(G1-G6)에 대해 0.1mm 또는 0.2mm 이상의 간격마다 나타낼 수 있다.
상기 접합 렌즈(145)의 중심 두께(CT45)는 에지 두께(ET45)보다 클 수 있다. 상기 접합 렌즈(145)의 중심 두께(CT45)는 제4 렌즈(104)의 물체측 제7 면(S7)의 중심에서 제5 렌즈(105) 제10 면(S10)의 중심까지의 거리이며, 에지 두께(ET45)는 제7 면(S7)의 유효영역의 끝단에서 광축 방향으로 제10 면(S10)까지의 거리이다. 상기 접합 렌즈(145)의 최대 두께는 중심부이며, 최소 두께는 에지부이며, 최대 두께는 최소 두께의 1배 이상 예컨대, 1배 내지 1.5배 범위일 수 있다. 상기 접합 렌즈(145)는 0mm < CT45-ET45 < 2mm의 조건을 만족할 수 있다.
상기 제6 렌즈(106)의 최대 두께는 중심부이며, 최소 두께는 에지부이며, 최대 두께는 최소 두께의 1.5배 이하일 수 있다. 상기 제6 렌즈(106)의 최대 두께와 최소 두께 차이를 크게 하지 않게 되므로, 온도 변화에 따른 렌즈의 변화율이 작아진다. 따라서 열 보상이 가능하고 비구면 렌즈로 전달되는 빛의 광학적 특성에 대한 영향을 줄여줄 수 있다.
도 6과 같이, 도 1의 광학계 및 카메라 모듈에서 주 광선의 각도(CRA: Chief ray angle)는 10도 이상 예컨대, 10도 내지 35도의 범위 또는 10도 내지 25도 범위일 수 있다. 도 20과 같이 실시 예에 따른 광학계에서 상고(image height)에 따른 주변광량비 또는 주변조도(Relative illumination)를 나타낸 그래프로서, 이미지 센서의 중심에서 대각선 끝까지 70% 이상 예컨대, 75% 이상의 주변 광량비가 나타남을 알 수 있다. 즉, 온도에 따른 주변 조도(Zoom position 1, 2, 3)의 차이는 광축에서 4.4mm까지 거의 차이가 없음을 알 수 있다.
도 7 내지 도 9는 도 1의 광학계에서 상온, 저온 및 고온에서의 회절(Diffraction) MTF(Modulation transfer function)를 나타낸 그래프로서, 공간 주파수(spatial frequency)에 따른 휘도 비(modulation)를 나타낸 그래프이다. 도 7 내지 도 9와 같이, 발명의 제1실시 예에서 상온을 기준으로 저온 또는 고온과의 MTF의 편차는 10% 미만 즉, 7% 이하일 수 있다.
도 10 내지 12는 도 1의 광학계에서 상온, 저온 및 고온에서의 수차 특성을 나타낸 그래프다. 도 10 내지 도 12의 수차 그래프에서 좌측에서 우측 방향으로 구면 수차(Longitudinal Spherical Aberration), 비점 수차(Astigmatic Field Curves), 왜곡 수차(Distortion)를 측정한 그래프이다. 도 10 내지 도 12에서 X축은 초점 거리(mm) 및 왜곡도(%)를 나타낼 수 있고, Y축은 이미지의 높이(height)를 의미할 수 있다. 또한, 구면 수차에 대한 그래프는 약 435nm, 약 486nm, 약 546nm, 약 587nm, 약 656nm 파장 대역의 광에 대한 그래프이며, 비점 수차 및 왜곡 수차에 대한 그래프는 약 546nm 파장 대역의 광에 대한 그래프이다. 도 10 내지 도 12의 수차도에서는 상온, 저온 및 고온에서의 각 곡선들이 Y축에 근접할 수록 수차 보정 기능이 좋은 것으로 해석할 수 있는데, 실시예에 따른 광학계(1000)는 거의 대부분의 영역에서 측정 값들이 Y축에 인접한 것을 알 수 있다. 즉, 실시예에 따른 광학계(1000)는 향상된 해상력을 가지며 화각(FOV)의 중심부뿐만 아니라 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있다. 여기서, 저온은 -20도 이하의 예컨대, -20 내지 -40도 범위이며, 상온은 22도±5도 범위 또는 18도 내지 27도 범위이며, 고온은 85도 이상 예컨대, 85도 내지 105도의 범위일 수 있다. 이에 따라 도 10 내지 도 12의 저온에서 고온까지 휘도 비(modulation)의 저하가 10% 미만 예컨대, 5% 이하이거나, 거의 변경되지 않음을 알 수 있다.
표 1은 제1실시 예에 따른 광학계에서 상온, 저온 및 고온에서의 EFL, BFL, F넘버, TTL 및 FOV와 같은 광학 특성의 변화를 비교하였으며, 상온을 기준으로 저온의 광학 특성의 변화율 5% 이하 예컨대, 3%이하로 나타남을 알 수 있으며, 상온을 기준으로 저온의 광학 특성의 변화율이 5% 이하 예컨대, 3% 이하로 나타남을 알 수 있다.
| 상온 | 저온 | 고온 | 저온/상온 | 고온/상온 | |
| EFL(F) | 15.151 | 15.141 | 15.165 | 100.07% | 99.90% |
| BFL | 2.600 | 2.597 | 2.604 | 100.12% | 99.86% |
| F# | 1.603 | 1.602 | 1.605 | 100.07% | 99.90% |
| TTL | 39.000 | 38.963 | 39.044 | 100.10% | 99.89% |
| FOV | 24.191 | 24.210 | 24.167 | 99.92% | 100.1% |
따라서, 표 1과 같이, 저온에서 고온까지의 온도 변화에 따른 광학 특성의 변화 예컨대, 유효초점거리(EFL)의 변화율, TTL, BFL, F 넘버, 대각 화각(FOV)의 변화율이 10% 이하 즉, 5% 이하 예컨대, 0 ~ 5% 범위임을 알 수 있다. 이는 적어도 한 매 또는 두 매 이상의 비구면 렌즈를 사용하더라도, 비구면 렌즈에 대한 온도보상이 가능하게 설계하여, 광학 특성의 신뢰성 저하를 방지할 수 있다. 이와 같이, 제1 렌즈(101)와 제7 렌즈(107)를 비구면 글라스 재질로 제공하므로, 광학계 전체에서의 저온 또는 고온까지의 온도 변화에 따라 열 보상이 가능함을 알 수 있고, 이들 렌즈들에 의한 조립성으로 인한 광학적 특성에 영향을 주지 않음을 알 수 있다. 따라서 광학계의 제작 수율이 향상된다.상기에 개시된 실시 예의 광학계는 색수차, 왜곡 수차 등의 수차 특성을 효과적으로 제어할 수 있고, 화각(FOV)의 중심부뿐만 아니라 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
발명의 제2 실시 예에 따른 광학계에 대해 설명하기로 한다.
도 13은 제2 실시예에 따른 광학계 및 이를 갖는 카메라 모듈의 측 단면도이며, 도 14는 도 13의 광학계의 렌즈 특성을 나타낸 표이며, 도 15는 도 13의 광학계에서 렌즈들의 비구면 계수를 나타낸 표이고, 도 16는 도 13의 광학계의 각 렌즈의 두께 및 인접한 렌즈 간의 간격을 나타낸 표이며, 도 17은 도 13의 광학계에서 이미지 센서의 위치에 따른 상온, 저온 및 고온에서의 CRA(Chief Ray Angle) 데이터를 나타낸 표이고, 도 18은 도 13의 광학계의 상온에서의 회절 MTF(Modulation Transfer Function)에 대한 데이터를 나타낸 그래프이며, 도 18은 도 13의 광학계의 상온에서의 수차 특성에 대한 데이터를 나타낸 그래프이다.
도 13 및 도 14를 참조하면, 제2실시 예에 따른 광학계(1001)는 렌즈부(100A)를 포함하며, 상기 렌즈부(100A)는 제1 렌즈(111) 내지 제7 렌즈(117)를 포함할 수 있다. 상기 제1 내지 제7 렌즈들(111,112,113,114,115,116,117)은 광축(OA)을 따라 순차적으로 배치될 수 있다. 물체의 정보에 해당하는 광은 제1 렌즈(111) 내지 제7 렌즈(117), 및 광학 필터(500)를 통과하여 이미지 센서(300)에 입사될 수 있다.
상기 제1 렌즈(111)는 상기 제1 렌즈 군(LG1)에서 물체 측에 가장 가까운 렌즈이다. 상기 제7 렌즈(117)는 상기 제2 렌즈 군(LG2) 또는 렌즈부(100A) 내에서 이미지 센서(117)에 가장 가까운 렌즈이다. 상기 제1 렌즈(111)는 제1 렌즈 군(LG1)일 수 있으며, 상기 제2 내지 제7 렌즈(112,113,114,115,116,117)는 제2 렌즈 군(LG2)일 수 있다.
상기 제1 렌즈(111)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)는 음(-)의 굴절력일 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)는 플라스틱 재질 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있으며, 예컨대 유리 재질 또는 글라스 몰드 재질일 수 있다. 상기 유리 재질의 제1 렌즈(111)는 주변 환경에 따른 온도 변화에 따른 중심 위치와 곡률 반경 등의 변화를 줄여줄 수 있으며, 광학계(1001)의 입사측 면을 보호할 수 있다.
광축을 기준으로 상기 제1 렌즈(111)의 물체측 제1 면(S1)은 오목하며, 센서측 제2 면(S2)은 오목할 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)는 양면이 오목한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 광축(OA)에서 상기 제1 면(S1)은 볼록한 형상을 가질 수 있고, 상기 제2 면(S2)은 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제1,2면(S1,S2)의 비구면 계수는 도 15의 L1에서 S1,S2로 제공될 수 있다. 이러한 제1 렌즈(111)는 유리 재질을 사출 성형하여 비구면을 갖는 렌즈로 제조될 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)는 비구면 유리 재질로 제공됨으로써, 투과율과 굴절률이 높은 유리 재질이 비구면을 갖고 있어, 광학계 내의 렌즈 매수를 줄여줄 수 있다. 광학계(1001) 내에는 비구면을 갖는 유리 재질의 렌즈가 1매 이상 예컨대, 1매 내지 3매일 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)의 제1 면(S1)의 유효 반경(r11)는 제2 내지 제7 렌즈(112-117)의 물체측 면과 센서측 면의 유효 반경들보다 클 수 있다.
상기 제1 면(S1)이 오목하고 상기 제2 면(S2)은 오목하므로, 입사되는 광을 굴절시켜 줄 수 있으며, 2렌즈(112)의 유효경을 줄여줄 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)의 제1 면(S1)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단 즉, 에지까지 임계점(Critical point) 없이 제공될 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)의 제2 면(S2)은 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 제2 렌즈(112)는 상기 제1 렌즈(111)과 상기 제3 렌즈(113) 사이에 배치될 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)는 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제2 렌즈(112)는 유리 재질로 제공될 수 있다.
광축(OA)을 기준으로 상기 제2 렌즈(112)의 물체 측 제3 면(S3)은 오목하며, 센서 측 제4 면(S4)은 볼록할 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)는 광축에서 센서측을 향해 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제3 면(S3)은 볼록하고, 상기 제4 면(S4)는 볼록한 형상일 수 있다. 이와 다르게, 제2 렌즈(112)는 양면이 오목한 형상일 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)는 유리 재질의 구면 렌즈로 제공될 수 있다. 상기 제3 면(S3) 및 상기 제4 면(S4)는 구면일 수 있다. 상기 제3 면(S3) 및 상기 제4 면(S4) 중 적어도 하나 또는 모두는 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다.
조리개(ST)는 상기 제2 렌즈(112)의 센서측 면의 둘레에 배치될 수 있다. 이와 다르게, 상기 조리개(ST)는 상기 제1 렌즈(111)의 물체측 또는 센서측 면의 둘레, 또는 상기 제2 렌즈(112)의 물체측 면의 둘레에 배치될 수 있다.
상기 제3 렌즈(113)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제3 렌즈(113)는 양(+)의 굴절력일 수 있다. 상기 제3 렌즈(113)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제3 렌즈(113)는 유리 재질로 제공될 수 있다.
광축을 기준으로 상기 제3 렌즈(113)의 물체 측 제5 면(S5)은 볼록하고, 센서 측 제6 면(S6)은 오목할 수 있다. 상기 제3 렌즈(113)는 광축에서 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제3 렌즈(113)은 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 또는 상기 제3 렌즈(113)는 광축에서 양면이 오목한 형상을 가질 수 있다.
상기 제3 렌즈(113)는 유리 재질의 구면 렌즈로 제공될 수 있다. 상기 제5 면(S5) 및 상기 제6 면(S6)는 구면일 수 있다. 상기 제5 면(S5) 및 상기 제6 면(S6) 중 적어도 하나 또는 모두는 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 조리개(ST)의 센서측에 인접한 상기 제3 렌즈(113)가 양의 굴절력(F3 > 0)을 가지므로, 상기 제3 렌즈(113)는 입사되는 광을 광축 방향으로 굴절시켜 줄 수 있고, 제3 렌즈(113)의 센서측 또는 후방측 렌즈들의 유효경이 증가되는 것을 억제할 수 있다. 이에 따라 제3 렌즈(113)에 의해 광학계의 중량별 수율(yield by weight)의 저하를 방지하고 생산 효율의 향상을 도모할 수 있다. 여기서, 상기 조리개(ST)의 센서측에 배치된 제3 내지 제7 렌즈(113-117)의 합성 초점거리는 양의 값을 가질 수 있으며, 화각 범위 내에서 TTL을 줄여줄 수 있다.
상기 제4 렌즈(114)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(114)는 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제4 렌즈(114)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제4 렌즈(114)는 유리 재질로 제공될 수 있다.
광축을 기준으로 상기 제4 렌즈(114)의 물체 측 제7 면(S7)은 볼록하며, 센서측 제8 면(S8)은 오목할 수 있다. 상기 제4 렌즈(114)는 물체측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 광축(OA)에서 상기 제7 면(S7)은 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제8 면(S8)은 오목 또는 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제4 렌즈(114)는 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다.
상기 제4 렌즈(114)는 유리 재질의 구면 렌즈로 제공될 수 있다. 상기 제7 면(S7) 및 상기 제8 면(S8)는 구면일 수 있다. 상기 제7 면(S7) 및 제8 면(S8)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 제5 렌즈(115)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제5 렌즈(115)는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제5 렌즈(115)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제5 렌즈(115)는 유리 재질로 제공될 수 있다.
광축(OA)을 기준으로 상기 제5 렌즈(115)는 물체 측 제9 면은 볼록하고, 센서 측 제10 면(S10)은 오목할 수 있다. 상기 제5 렌즈(115)는 광축(OA)에서 물체측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 광축(OA)에서 상기 제9 면은 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제10 면(S10)은 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제9 면 및 상기 제10 면(S10)은 구면일 수 있다. 상기 제9 면과 상기 제10 면(S10) 중 적어도 하나 또는 모두는 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 제4 렌즈(114)와 상기 제5 렌즈(115)는 접합될 수 있으며, 접합 렌즈(145A)로 정의할 수 있다. 상기 제4 렌즈(114)와 상기 제5 렌즈(115) 사이의 접합 면은 제8 면(S8)으로 정의할 수 있다. 상기 제8 면(S8)은 상기 제5 렌즈(115)의 제9 면과 같은 면일 수 있다. 상기 제4,5렌즈(114,115) 사이의 간격이 G4인 경우, G4는 0.01mm 미만일 수 있다. 상기 제4,5렌즈(114,115) 사이의 간격(G4)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 0.01mm 미만일 수 있다. 상기 제4,5 렌즈(114,115)는 서로 반대되는 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제4,5 렌즈(114,115)의 복합 굴절력은 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다.
상기 접합 렌즈(145A)의 물체측 제4 렌즈(114)의 굴절력과 센서측 제5 렌즈(115)의 굴절력의 곱은 0보다 작을 수 있다. 상기 접합 렌즈(145A)의 물체측 제4 렌즈(114)의 초점 거리와 센서측 제5 렌즈(115)의 초점 거리의 곱은 0보다 작을 수 있다. 이에 따라 광학계의 수차 특성을 개선시켜 줄 수 있다. 만약, 접합 렌즈(145A)의 두 렌즈의 굴절력이 서로 같을 경우, 수차 개선에 한계가 있다.
상기 접합 렌즈(145A)의 복합 굴절력은 음의 굴절력을 갖고, 상기 접합 렌즈(145A)를 기준으로 물체 측에 배치된 제3 렌즈(113)와 센서측에 배치된 제6 렌즈(116)는 양의 굴절력을 가질 수 있다. 이에 따라 상기 제3 렌즈(113), 접합 렌즈(145A) 및 상기 제6 렌즈(116)는 입사되는 일부 광을 광축 방향으로 굴절시켜 줄 수 있다.
상기 제4 렌즈(114)의 유효경은 상기 이미지 센서(300)의 대각 길이보다 클 수 있다. 상기 제4 렌즈(114)의 유효경은 제7 면(S7)과 제8 면(S8)의 유효경 평균이며, 상기 이미지 센서(300)의 대각 길이보다 클 수 있다. 상기 제5 렌즈(115)의 유효경은 상기 제4 렌즈(114)의 유효경보다는 작고 상기 이미지 센서(300)의 대각 길이의 ±110% 범위 내의 길이 또는 ±105% 내의 길이를 가질 수 있다.
상기 제4 렌즈(114)의 제7 면(S7)의 유효경은 상기 이미지 센서(300)의 대각 길이보다 클 수 있으며, 제5 렌즈(115)의 제10 면(S10)의 유효경은 상기 이미지 센서(300)의 대각 길이보다 작을 수 있다.
상기 제 5렌즈(115)는 구면 렌즈이고 상기 제7렌즈(117)가 비구면 렌즈인 경우, 상기 제5 렌즈(115)의 물체측 제9 면과 센서측 제10 면(S10)의 유효경 차이를 가장 크게 제공할 수 있다. 예컨대, 제5 렌즈(115)의 제9 면의 유효경과 센서측 제10면(S10)의 유효경을 CA51 및 CA52로 할 경우, CA51 > CA52의 조건을 만족하며, CA51과 CA52의 차이는 각 렌즈들의 물체측 면과 센서측 면의 유효경 차이 중에서 최대일 수 있다. 이에 따라 제5 렌즈(115)의 물체측 면과 센서측 면의 유효경 차이를 최대로 하여, 상대적으로 작은 유효경을 갖는 비구면 렌즈로 진행하는 광을 효과적으로 가이드하도록 설정할 수 있다.
상기 제5 렌즈(115)의 유효경은 1.1 < CA51/CA52 < 1.5의 조건을 만족할 수 있다.
상기 접합 렌즈(145A)는 서로 다른 굴절률을 갖는 유리 렌즈들로 접합되고, 구면의 굴절 면을 갖고, 상기 접합 렌즈(145A)보다 센서측에 배치된 적어도 한 렌즈는 비구면 렌즈로 배치되므로, 구면 수차를 보상할 수 있다. 또한 접합 렌즈(145A)보다 센서측에 배치된 렌즈들 중 적어도 하나는 비구면 렌즈이고 유효경이 작게 배치하므로, 비구면 렌즈를 통해 이미지 센서(300)로 진행하는 광을 효과적으로 가이드할 수 있다. 상기 접합 렌즈(145A)의 위치는 비구면 렌즈와 비구면 렌즈 사이에 배치되고 구면 렌즈와 구면 렌즈 사이에 위치하므로, 색 수차 보정이 보다 효율적일 수 있다.
상기 제6 렌즈(116)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제6 렌즈(116)는 양(+)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제6 렌즈(116)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제6 렌즈(116)는 유리 재질로 제공될 수 있다.
광축(OA)을 기준으로 상기 제6 렌즈(116)는 물체 측 제11 면(S11)은 볼록하고, 센서 측 제12 면(S12)은 오목한 형상일 수 있다. 상기 제6 렌즈(116)는 광축(OA)에서 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제6 렌즈(116)는 센서 측으로 볼록한 메니스커스 형상, 또는 양면이 볼록한 형상일 수 있다. 이와 다르게, 상기 제6 렌즈(116)는 양면이 오목한 형상일 수 있다. 상기 제11 면(S11) 및 상기 제12 면(S12)는 구면일 수 있다.
상기 제6 렌즈(116)의 제11 면(S11)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다. 상기 제12 면(S12)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 제7 렌즈(117)는 광축(OA)에서 양(+) 또는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)는 음(-)의 굴절력을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)는 플라스틱 또는 유리(glass) 재질을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제7 렌즈(117)는 유리 재질 또는 글라스 몰드 재질일 수 있다.
광축에서 상기 제7 렌즈(117)의 물체 측 제13 면(S13)은 볼록하고, 센서 측 제14 면(S14)은 오목할 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)는 광축에서 물체 측으로 볼록한 메니스커스 형상일 수 있다. 이와 다르게, 광축(OA)에서 상기 제13 면(S13)은 오목한 형상을 가질 수 있고, 상기 제14 면(S14)은 볼록한 형상을 가질 수 있다. 이와 다르게, 상기 제7 렌즈(117)는 양면이 오목한 형상을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)는 유리 재질로 양면이 비구면을 가질 수 있다. 상기 제13 면(S13) 및 상기 제14 면(S14)는 비구면을 가지며, 비구면 계수는 도 15의 L7의 S1,S2와 같이 제공될 수 있다.
상기 제7 렌즈(117)는 이미지 센서(300)에 가장 인접한 비구면 렌즈일 수 있다. 상기 비구면 렌즈를 이미지 센서(300)에 가장 인접하게 배치함으로써, 광학 성능의 저하를 방지할 수 있고, 수차 특성 개선 및 해상도에 영향을 제어할 수 있다. 또한 이미지 센서(300)에 가장 인접한 렌즈로 비구면 렌즈를 배치함으로써, 구면 렌즈 대비 조립 공차에 둔감할 수 있다. 즉, 조립 공차에 둔감하다는 의미는 조립 시 설계 대비 약간의 차이가 있게 조립되더라도 광학 성능에 크게 영향을 주지 않을 수 있다.
상기 제7 렌즈(117)의 제13 면(S13) 및 제14 면(S14) 중 적어도 하나 또는 모두는 임계점을 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)의 제13 면(S13)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 적어도 하나의 임계점을 가질 수 있다. 상기 제13 면(S13)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 유효 반경의 60% 이하에 위치하거나, 40% 내지 60% 범위 또는 45% 내지 55% 범위에 위치할 수 있다. 상기 제13 면(S13)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 2.5 mm 이하의 위치 예컨대, 1.6 mm 내지 2.5 mm 범위 또는 1.7mm 내지 2.3mm 범위에 위치할 수 있다. 다른 예로서, 상기 제13 면(S13)은 임계점 없이 제공될 수 있다.
상기 제7 렌즈(117)의 제14 면(S14)은 광축(OA)에서 유효 영역의 끝단까지 적어도 하나의 임계점을 가질 수 있다. 상기 제14 면(S14)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 유효 반경의 52% 이상의 거리에 위치하거나, 52% 내지 72% 범위 또는 57% 내지 67% 범위에 위치할 수 있다. 상기 제14 면(S14)의 임계점은 상기 광축(OA)에서 2.3 mm 이상의 위치 예컨대, 2.3 mm 내지 3.3 mm 범위 또는 2.5mm 내지 3.1mm 범위에 위치할 수 있다.
도 14는 도 13의 실시 예의 광학계의 렌즈 데이터의 예이다. 도 14와 같이, 제1 내지 제7 렌즈들(111,112,113,114,115,116,117)의 광축(OA)에서의 곡률 반경(Radius of Curvature), 렌즈의 중심 두께(CT), 인접한 렌즈들 사이의 중심 간격(CG), d-line에서의 굴절률(Refractive index), 아베수(Abbe's Number) 및 유효경(Clear aperture; CA)의 크기를 설정할 수 있다.
광축에서 각 렌즈의 곡률 반경을 절대 값으로 나타내면, 광축(OA)에서 제3 렌즈(113)의 제6 면(S6)의 곡률 반경은 렌즈들 중에서 최대이며, 제6 렌즈(116)의 제11 면(S11)의 곡률 반경은 렌즈들 중에서 최소일 수 있다. 최대 곡률 반경과 최소 곡률 반경의 차이는 30배 이상 예컨대, 40 배 이상일 수 있다. 비구면 렌즈인 제1 렌즈(111)의 곡률 반경은 유리 재질의 제4 내지 제6 렌즈(114,115,116)의 곡률 반경보다 클 수 있다.
광축에서 상기 제1 렌즈(111)의 곡률 반경은 상기 조리개(ST)의 센서측에 배치된 제2 렌즈(112)의 곡률 반경보다 크고 물체측에 배치된 제3 렌즈(113)의 곡률 반경보다 작을 수 있다. 여기서, 상기 곡률 반경은 각 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경(절대 값)의 평균이다.
절대 값으로 상기 제1 렌즈(111)의 제1 면(S1)과 상기 제2 면(S2)의 곡률 반경의 평균은 30 mm 이상 예컨대, 30 mm 내지 100 mm 범위 또는 50 mm 내지 90 mm 범위일 수 있다. 절대 값으로 상기 제1 렌즈(111)의 제1 면(S1)과 상기 제2 면(S2)의 각각의 곡률 반경은 30 mm 이상 예컨대, 30 mm 내지 150 mm 범위일 수 있다. 절대 값으로 상기 제1 렌즈(111)의 제1 면(S1)과 상기 제2 면(S2)의 곡률 반경의 차이는 25 mm 이상 예컨대, 25mm 내지 100mm 범위일 수 있다. 절대 값으로 상기 제1 렌즈(111)의 제1 면(S1)과 상기 제2 면(S2)의 곡률 반경의 차이는 상기 조리개(ST)의 물체측 렌즈(113)의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경 차이보다 크고, 또한 절대 값으로 상기 제1 렌즈(111)의 제1 면(S1)과 상기 제2 면(S2)의 곡률 반경의 차이는 상기 조리개(ST)의 센서측에 배치된 렌즈(114)의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경 차이보다 작을 수 있다.
이러한 제1 렌즈(111)를 비구면으로 제공하므로, 광축에서 곡률 반경을 증가시켜 줄 수 있고, 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경의 차이를 크게 하지 않을 수 있고, 조립성이 개선될 수 있다.
상기 제1 렌즈(111)의 곡률 반경은 상기 조리개(ST)의 물체측 렌즈와 센서측 렌즈의 곡률 반경을 제외한 다른 렌즈들의 곡률반경보다 클 수 있다. 여기서, 조리개(ST)의 물체측 렌즈는 제2 렌즈(112)이며, 센서측 렌즈는 제3 렌즈(113)이며, 다른 렌즈들은 제4 내지 제7 렌즈(114-117)이다. 상기 곡률 반경은 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경의 절대 값의 평균이다.
상기 제1 렌즈(111)를 비구면으로 설계할 경우, 열보상을 만족하고 및 광학적 성능을 향상시킬 수 있으나, 구면 렌즈보다는 조립성이 용이하지 않을 수 있고, 비구면의 제1 렌즈(111)의 조립성으로 인해 상기 제1 렌즈(111)보다 센서측에 배치된 렌즈들의 광학 특성에 영향을 줄 수 있다. 또한 제 1렌즈가 구면 렌즈이면 제1렌즈가 광학 특성에 영향을 받더라도, 구면 특성에 의해 광축에서 제1 렌즈의 곡률반경은 변하지 않을 수 있다. 발명은 비구면을 갖는 제1 렌즈(111)의 광축에서 곡률 반경을 크게 설계하여, 조립을 용이하게 할 수 있고, 또한 광축에서 곡률반경이 클 경우, 렌즈의 형상이 완만하게 형성되므로, 광축에서 조금 틸트되어 조립되더라도 센서측 렌즈들에 미치는 영향은 미미할 수 있다.
또한 비구면의 제1 렌즈(111)가 조리개(ST)의 물체측 및 센서측에 배치된 렌즈들 다음으로 곡률반경이 크게 한 이유는 조리개(ST)의 물체측 및 센서측에 배치된 렌즈들이 광학적 특성에 가장 민감한 영향을 받는 렌즈이므로, 곡률 반경을 더 크게 제공하게 된다. 여기서, 민감한 렌즈라는 뜻은 조립이 조금만 틀어져도 광학계에 미치는 영향이 큰 렌즈이다. 따라서 조리개의 물체측 및 센서측에 배치되는 렌즈가 조립에 가장 민감하므로, 조리개에 인접한 렌즈들의 곡률반경을 가장 크게 설계하고, 다음으로 조립에 민감한 제1 렌즈의 곡률반경을 증가시켜 주게 된다.
렌즈부 내에서 i번째 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경의 절대 값이 Roi이고, 센서측 곡률 반경의 절대 값이 Rsi이며, Roi와 Rsi의 평균이 Ri를 나타내며, (Roi-Rsi)/Ri의 값은 i가 3인 경우 최대이고, i가 6인 경우 최소일 수 있다. 여기서, i가 3인 경우, 렌즈의 조립성을 개선시켜 줄 수 있다. 이는 비구면의 제1 렌즈가 조립에 민감하므로, 제1 내지 제3 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경을 키워 렌즈 형상을 완만하게 제공하고, 조립시 미세 틸트에 대한 영향을 최소화시켜 줄 수 있다.
상기 제7 렌즈(117)의 곡률 반경은 유리 재질의 제6 렌즈(116)의 곡률 반경보다 클 수 있다. 이에 따라 상기 제7 렌즈(117)는 상기 제1 내지 제6 렌즈(111-116)를 통해 입사된 광을 이미지 센서(300)의 전 영역으로 가이드할 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)의 곡률 반경을 제6 렌즈(116)의 곡률 반경보다 크게 할 경우, 마지막 비구면 렌즈의 조립 성을 개선시키고 광학적 특성의 변화를 최소화시켜 줄 수 있다.
상기 제1 렌즈(111)의 제1,2 면(S1,S2)의 곡률 반경은 L1R1,L1R2로 정의하고, 상기 제7 렌즈(117)의 제13,14 면(S13,S14)의 곡률 반경은 L7R1,L7R2로 정의하고, 상기 제2 내지 제6 렌즈(112-116)의 각 렌즈 면의 곡률 반경들은 L2R1,L2R2,L3R1,L3R2,L4R1,L4R2(L5R1),L5R2,L6R1,및 L6R2로 정의할 수 있다.
조건 1: 1 < |L1R1/L1R2| < 5
조건 2: 1 < |L2R1/L2R2| < 5
조건 3: 0 < L3R1/L3R2 < 0.5
조건 4: 0 < L4R1/L4R2 < 1
조건 5: 5 < L5R1/L5R2 < 20
조건 6: 0 < L6R1/L6R2 < 1.2
조건 7: 0.8 < L7R1/L7R2 < 2.2
조건 8: 25mm ≤ |L1R2-L1R1| ≤ 100mm
조건 9: 5mm ≤ L7R1-L7R2 ≤ 25mm
조건 10: 50mm ≤ L1R12 ≤ 90mm
여기서, L1R12는 상기 제1 렌즈(111)의 제1,2면(S1,S2)의 곡률 반경의 평균이다. 상기 제1 렌즈(111)의 물체측 곡률 반경과 센서측 곡률 반경의 차이를 상기 범위로 제공할 경우, 비구면을 갖는 제1 렌즈(111)의 조립 성은 개선시키고 상기 제1 렌즈(111)에 의한 광학적 영향을 줄여줄 수 있다.
렌즈들의 두께를 설명하면, 상기 제2 렌즈(112)의 중심 두께(CT2)는 상기 제1, 제3 내지 제7 렌즈(111, 113-117)의 중심 두께(CT1, CT3-CT7)보다 클 수 있으며, 렌즈부(100A) 내에서 최대 두께를 가질 수 있다. 상기 제7 렌즈(117)의 중심 두께(CT7)는 상기 제1 내지 제6 렌즈(111-116)의 중심 두께(CT1-CT6)보다 작을 수 있으며, 렌즈부(100A) 내에서 최소 두께를 가질 수 있다. 상기 제2 렌즈(112)의 중심 두께(CT2)는 상기 접합 렌즈(145A)의 중심 두께(CT45)보다 클 수 있다. 상기 제1 렌즈(111)의 중심 두께(CT1)는 상기 접합 렌즈(145)의 중심 두께(CT45)보다 작을 수 있다.
하기 조건을 만족할 수 있다.
조건 1: 0.6 < CT1/ET1 < 1.2
조건 2: 0.5 < CT2/ET2 < 2
조건 3: 1 < CT3/ET3 < 5
조건 4: 1.2 < CT4/ET4 < 5
조건 5: 0 < CT5/ET5 < 1
조건 6: 0.6 < CT6/ET6 < 3
조건 7: 0.6 < CT7/ET7 < 1.2
조건 8: 0.8 < ∑CT/∑ET < 1.2
이와 같이, 각 렌즈들의 중심 두께와 에지 두께의 차이는 0.6mm 초과 3mm 미만으로 설정할 수 있다. 이는 비구면 렌즈를 제1,7 렌즈(111,117)에 배치하여, 각 렌즈의 중심 두께와 에지 두께의 차이를 증가시키지 않고 광을 효과적으로 가이드할 수 있다.
또한 렌즈들에서 최대 중심 두께와 최소 중심 두께의 차이를 3 mm 초과 예컨대, 5 mm 내지 10 mm 범위 또는 6mm 내지 10 mm일 수 있다. 즉, 마지막 비구면 렌즈의 중심 두께를 얇게 제공하더라도, 광학 성능의 저하가 발생되지 않을 수 있고, 카메라 모듈의 두께를 슬림하게 제공할 수 있다.
상기 제3 렌즈(113) 및 제4 렌즈(114) 사이의 중심 간격(CG3)은 최대이며 구면 렌즈와 비구면 렌즈 사이의 중심 간격보다 크다.
상기 제6 렌즈(116) 및 제7 렌즈(117) 사이의 중심 간격(CG6)은 CG1보다 크고 렌즈부(100A) 내에서 세 번째로 클 수 있다. 즉, 인접한 물체측 구면 렌즈와 센서측 비구면 렌즈 사이의 간격(CG6)은 CT7 < CG6 < CG3의 조건을 만족할 수 있다.
상기 각 렌즈의 중심 두께와 인접한 렌즈 간의 중심 간격 사이는 하기 조건을 만족할 수 있다.
조건 1: 0.7 < CG3/CT1 < 1.2
조건 2: 2 < CT2/CG3 < 4
조건 3: 0 < CG1/CT1 < 0.6
조건 4: 1 < CG6 / CT7 < 3
조건 5: CG1/CT1 < CG3/CT1 < CG6/CT7 < CT2/CG3
조건 6: 0 < CG3/∑CG < 0.6
렌즈들 사이의 최대 중심 두께는 최대 중심 간격의 2배 이상 예컨대, 2배 내지 4배 범위로 제공해 줌으로써, 각 렌즈들의 중심 두께에 비해 중심 간격을 증가하지 않고 광학계의 입사측과 출사측에 비구면 렌즈를 적용한 카메라 모듈을 제공할 수 있다.
여기서, 인접한 두 렌즈의 중심 간격 중 i번째의 중심 간격을 Cgi로 정의하고, 상기 Cgi보다 물체 측에 배치된 i번째 렌즈의 중심 두께를 Cti로 정의할 경우, 다음의 조건을 만족할 수 있다. (여기서, 접합 렌즈 및 접합 렌즈 사이의 간격은 제외한다)
Cti/Cgi의 비율은 i가 2일 때 최대이며, i가 5일 때 최소일 수 있다.
상기 제1 렌즈(111)의 물체측 면의 중심에서 상기 이미지 센서(300)의 표면까지의 광축 거리는 TTL인 경우, 하기 조건을 만족할 수 있다.
조건 1: 0 < CT1/TTL < 0.5
바람직하게, 조건 1은 0 < CT1/TTL < 0.2를 만족할 수 있다.
조건 2: 0 < CT2/TTL < 0.5
바람직하게, 조건 2는 0.2 < CT1/TTL < 0.3를 만족할 수 있다.
조건 3: 0 < CT3/TTL < 0.1
조건 4: 0 < CT4/TTL < 0.1
조건 5: 0 < CT5/TTL < 0.1
조건 6: 0 < CT5/TTL < 0.1
조건 7: 0 < CT6/TTL < 0.1
상기 조건 2의 CT2/TTL의 비율은 조건 1, 3 내지 7의 값보다 클 수 있다.
유효경에 대해 설명하면, 최대 유효경을 갖는 렌즈는 물체에 가장 가까운 제1 렌즈(111)일 수 있다. 최대 유효경을 갖는 제1 렌즈(111)는 글라스 몰드 재질의 렌즈 또는 비구면 렌즈일 수 있다. 최소 유효경을 갖는 렌즈는 이미지 센서(300)에 가장 인접한 렌즈일 수 있으며, 예컨대 제7 렌즈(117)일 수 있다.
상기 제1 렌즈(111) 내지 제7 렌즈(117)의 유효경은 CA1,CA2,CA3,CA4,CA5,CA6,CA7으로 정의할 수 있고, 상기 제1 렌즈(111)의 제1,2면(S1,S2)의 유효경은 CA11,CA12로 정의할 수 있고, 상기 제7 렌즈(117)의 제13,14면(S13,S14)의 유효경은 CA71,CA72로 정의할 수 있고, 상기 제2 내지 제6 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 유효경은 CA21,CA22,CA31,CA32,CA41,CA42,CA51,CA52,CA61,CA62로 정의할 수 있다.
유효경은 하기 조건을 만족할 수 있다.
조건 1: CA21 < CA12 < CA11
조건 2: CA71 < CA72
조건3: (CA11-CA12) < (CA51-CA52)
조건4: CA22 < CA31< CA32
굴절률을 설명하면, 제7 렌즈(117)의 굴절률은 렌즈들 중에서 최대이며, 1.75 이상일 수 있다. 제2,3,4,6 렌즈(112,113,114,116) 중 적어도 하나 또는 모두의 굴절률은 렌즈들 중에서 최소이다. 최대 굴절률과 최소 굴절률 차이는 0.20 이상일 수 있다. 구면 렌즈와 비구면 렌즈의 굴절률을 조절하여 입사 효율을 증가시키고, 입사된 광을 이미지 센서(300)로 가이드할 수 있다.
아베수를 설명하면, 제2 내지 제4 렌즈(111-114)와 제6 렌즈(116) 중 적어도 하나 또는 모두의 아베수는 렌즈들 중에서 최대이며, 55 이상일 수 있다. 제7 렌즈(117)의 아베수는 렌즈들 중에서 최소이다. 최대 굴절률과 최소 아베수 차이는 20 이상일 수 있다. 조리개(ST)에 인접한 렌즈의 아베수를 크게 하고, 이미지 센서(300)에 가장 인접한 비구면의 제7 렌즈(117)의 아베수를 가장 작게 제공해 줌으로써, 유리 재질의 렌즈들 사이로 진행되는 광의 색 분산을 조절하고, 구면 렌즈와 비구면 렌즈 사이의 색 분산을 증가하여 이미지 센서(300)로 가이드할 수 있다.
구면 렌즈의 유효경 평균은 GL_CA_Aver이며, 비구면 렌즈의 유효경 평균은 GM_CA_Aver인 경우, GL_CA_Aver > GM_CA_Aver의 조건을 만족할 수 있다.
구면 렌즈의 중심 두께의 평균은 GL_CT_Aver이며, 비구면 렌즈의 중심 두께의 평균은 GM_CT_Aver인 경우, GM_CT_Aver < GL_CT_Aver의 조건을 만족할 수 있다.
구면 렌즈의 굴절률 평균은 GL_nd_Aver이며, 비구면 렌즈의 굴절률 평균은 GM_nd_Aver인 경우, GL_nd_Aver < GM_nd_Aver의 조건을 만족할 수 있다.
구면 렌즈의 아베수 평균은 GL_Ad_Aver이며, 비구면 렌즈의 아베수 평균은 GM_Ad_Aver인 경우, GL_Ad_Aver < GM_Aver의 조건을 만족할 수 있다.
이러한 구면 렌즈와 비구면 렌즈들을 상기의 조건으로 제공함으로써, 광학계 또는 카메라 모듈에서 렌즈들의 열 보상이 가능하며, 조립성에 의한 광학적 특성의 영향을 줄여줄 수 있다.
상기 제1,5,7 렌즈(111,115,117)의 초점 거리(F1,F5,F7)는 음의 굴절력을 가지며, 상기 제2,3,4,6 렌즈(112,113,114,116)의 초점 거리(F2,F3,F4,F6)는 양의 굴절력을 가질 수 있다. 이러한 굴절력을 조절하여 수차 발생을 조절할 수 있다.
상기 제6 렌즈(116)는 양의 굴절력을 갖고 제7 렌즈(117)는 음의 굴절력을 가짐에 따라, 제6 렌즈(116)의 굴절률이 상기 제7 렌즈(117)의 굴절률보다 작고, 상기 제6 렌즈(116)의 분산 값이 상기 제7 렌즈(117)의 분산 값보다 크게 된다. 구면 렌즈에서 발생되는 색수차는 비구면 렌즈로 보정할 수 있다. 또한 연속적으로 배치되는 제6, 7 렌즈(116,117) 사이의 굴절률 차이가 0.1이상 0.25 이하이고 아베수 차이가 20 이상 60 이하를 만족시켜 줌으로써, 구면 렌즈에서 발생하는 색 수차를 비구면 렌즈로 보상할 수 있다.
광학계(1001)는 색 수차가 발생하며 접합 렌즈(145A)를 사용하거나 연속하게 배치된 두 렌즈를 사용하여 색 수차를 보정하게 된다. 저온에서 고온까지의 온도가 변화함에 따라 렌즈가 수축 및 팽창을 반복한다. 같은 소재의 렌즈들은 온도 변화에 따른 렌즈 특성 변화량이 동일하므로, 온도가 변화하더라도 같은 소재의 렌즈끼리 색 수차를 보정하는 것이 효과적이다.
또한 상기 제1 렌즈(111) 및 상기 제2 렌즈(112)를 사용하여 비구면 렌즈와 구면 렌즈에서 발생하는 색 수차를 상호 보정하고, 상기 제6 렌즈(116) 및 상기 제7 렌즈(117)를 사용하여 구면 렌즈와 비구면 렌즈 간의 색 수차를 상호 보정할 수 있다.
접합되는 렌즈인 상기 제4 렌즈(114)와 상기 제5 렌즈(115)의 굴절률 차이가 0.1 이상 0.35 이하, 아베수 차이가 20 이상 60 이하를 만족시키고, 구면 렌즈들에서 발생하는 색 수차를 구면 렌즈로 보상할 수 있다. 굴절률 차이는 소수점 셋째 자리에서 반올림하고, 아베수 차이는 소수점 첫째 자리에서 반올림하여 값을 비교한다.
또한 비구면 제7 렌즈(117)의 물체 측에 아베수가 상대적으로 높은 유리 렌즈들을 배치함으로써, 유리 렌즈들에 의해 색 분산을 감소시켜 주고, 비구면 렌즈들에 의해 색 분산을 증가시켜 줄 수 있다.
초점 거리를 절대 값으로 나타내면, 상기 제2 렌즈(112)의 초점 거리는 렌즈들 중에서 최대이며, 40 이상일 수 있다. 상기 제5 렌즈(115)의 초점 거리는 렌즈들 중에서 최소이다. 최대 초점 거리와 최소 초점 거리의 차이는 20 이상일 수 있다. 제2 렌즈(112)의 초점 거리를 가장 크게 하고, 제5 렌즈(115)의 초점 거리를 가장 작게 제공해 줌으로써, 광학계에서 설정된 화각 범위에서 향상된 MTF 특성, 수차 제어 특성, 해상도 특성 등을 가질 수 있고, 화각의 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
상기 제7 렌즈(117) 센서측 면은 임계점(Critical point)을 갖는다. 상기 임계점(Critical point)은 Sag 값의 경향이 바뀌는 지점이다. 즉 Sag 값이 증가하다 감소하는 지점 혹은 Sag 값이 감소하다가 증가하는 지점이다. 상기 제7 렌즈(117) 센서측 면은 광축을 기준으로 상기 광축과 수직인 방향으로 2.4mm 이격된 지점과 3.3mm 이격된 지점 사이에 임계점(Critical point)이 존재하는 것을 알 수 있다. 예컨대, 상기 제7 렌즈(117) 센서측 면은 Sag 값이 광축과 수직인 방향으로 2.8mm±0.4mm의 지점까지 증가하다가, 광축과 수직인 방향으로 2.8mm±0.4mm의 지점부터 에지를 향해 Sag 값이 감소하고 있다. 상기 제7 렌즈(117) 센서측면 즉, 마지막 렌즈의 센서측면 즉, 센서와 가장 가까운 렌즈면에 임계점(Critical point)이 존재하면 TTL을 줄일 수 있어서 광학계의 소형화 및 경량화에 용이하다.
도 15와 같이, 실시예에 렌즈부(100A)의 렌즈들 중 제1,7 렌즈(111,117)의 렌즈면은 30차 비구면 계수를 가진 비구면을 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 제1,7 렌즈(111,117)는 30차 비구면 계수를 가지는 렌즈면을 포함할 수 있다. 상기와 같이 30차 비구면 계수를 가진 비구면은(“0”이 아닌 수치) 주변부의 비구면 형상을 특히 크게 변화시킬 수 있기 때문에 화각(FOV)의 주변부의 광학 성능을 양호하게 보정할 수 있다.
도 16과 같이, 제1 내지 제7 렌즈(111,112,113,114,115,116,117)의 두께(T1-T7), 인접한 두 렌즈 사이의 간격(G1-G6)을 설정할 수 있다. 도 16과 같이, Y축 방향으로 각 렌즈의 두께(T1-T7)에 대해 0.1mm 또는 0.2mm 이상의 간격마다 나타낼 수 있으며, 각 렌즈 간의 간격(G1-G6)에 대해 0.1mm 또는 0.2mm 이상의 간격마다 나타낼 수 있다.
상기 접합 렌즈(145)의 중심 두께(CT45)는 에지 두께(ET45)보다 클 수 있다. 상기 접합 렌즈(145)의 중심 두께(CT45)는 제4 렌즈(114)의 물체측 제7 면(S7)의 중심에서 제5 렌즈(115) 제10 면(S10)의 중심까지의 거리이며, 에지 두께(ET45)는 제7 면(S7)의 유효영역의 끝단에서 광축 방향으로 제10 면(S10)까지의 거리이다. 상기 접합 렌즈(146)의 최대 두께는 중심부이며, 최소 두께는 에지부이며, 최대 두께는 최소 두께의 1.1배 이상 예컨대, 1.1배 내지 2.5배 범위일 수 있다.
상기 제6 렌즈(116)의 최대 두께는 중심부이며, 최소 두께는 에지부이며, 최대 두께는 최소 두께의 1.5배 이하이며, 0mm < CT45-ET45 < 1.5mm의 조건을 만족할 수 있다.
도 17과 같이, 도 13의 광학계 및 카메라 모듈에서 주 광선의 각도(CRA: Chief ray angle)는 10도 이상 예컨대, 10도 내지 35도의 범위 또는 10도 내지 25도 범위일 수 있다. 도 20과 같이 실시 예에 따른 광학계에서 상고(image height)에 따른 주변광량비 또는 주변조도(Relative illumination)를 나타낸 그래프로서, 이미지 센서의 중심에서 대각선 끝까지 70% 이상 예컨대, 75% 이상의 주변 광량비가 나타남을 알 수 있다. 즉, 온도에 따른 주변 조도(Zoom position 1, 2, 3)의 차이는 광축에서 4.4mm까지 거의 차이가 없음을 알 수 있다.
도 18은 도 13의 광학계에서 상온에서의 회절(Diffraction) MTF(Modulation transfer function)를 나타낸 그래프로서, 공간 주파수(spatial frequency)에 따른 휘도 비(modulation)를 나타낸 그래프이다. 발명의 제2실시 예에서 상온을 기준으로 저온 또는 고온과의 MTF의 편차는 10% 미만 즉, 7% 이하일 수 있다.
도 19는 도 13의 광학계에서 상온에서의 수차 특성을 나타낸 그래프다. 도 19의 수차 그래프에서 좌측에서 우측 방향으로 구면 수차(Longitudinal Spherical Aberration), 비점 수차(Astigmatic Field Curves), 왜곡 수차(Distortion)를 측정한 그래프이다. 도 19에서 X축은 초점 거리(mm) 및 왜곡도(%)를 나타낼 수 있고, Y축은 이미지의 높이(height)를 의미할 수 있다. 또한, 구면 수차에 대한 그래프는 약 435nm, 약 486nm, 약 546nm, 약 587nm, 약 656nm 파장 대역의 광에 대한 그래프이며, 비점 수차 및 왜곡 수차에 대한 그래프는 약 546nm 파장 대역의 광에 대한 그래프이다. 도 19의 수차도에서는 상온에서의 각 곡선들이 Y축에 근접할 수록 수차 보정 기능이 좋은 것으로 해석할 수 있는데, 실시예에 따른 광학계(1001)는 거의 대부분의 영역에서 측정 값들이 Y축에 인접한 것을 알 수 있다. 즉, 실시예에 따른 광학계(1001)는 향상된 해상력을 가지며 화각(FOV)의 중심부뿐만 아니라 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있다. 여기서, 저온은 -20도 이하의 예컨대, -20 내지 -40도 범위이며, 상온은 22도±5도 범위 또는 18도 내지 27도 범위이며, 고온은 85도 이상 예컨대, 85도 내지 105도의 범위일 수 있다. 이에 따라 도 10 내지 도 12의 저온에서 고온까지 휘도 비(modulation)의 저하가 10% 미만 예컨대, 5% 이하이거나, 거의 변경되지 않음을 알 수 있다.
따라서, 제2실시 예에 따른 광학계는 저온에서 고온까지의 온도 변화에 따른 광학 특성의 변화 예컨대, 유효초점거리(EFL)의 변화율, TTL, BFL, F 넘버 화각(FOV)의 변화율이 10% 이하 즉, 5% 이하 예컨대, 0 ~ 5% 범위임을 알 수 있다. 이는 적어도 한 매 또는 두 매 이상의 비구면 렌즈를 사용하더라도, 비구면 렌즈에 대한 온도보상이 가능하게 설계하여, 광학 특성의 신뢰성 저하를 방지할 수 있다. 상기에 개시된 실시 예의 광학계는 색수차, 왜곡 수차 등의 수차 특성을 효과적으로 제어할 수 있고, 화각(FOV)의 중심부뿐만 아니라 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
상기에 개시된 실시 예에 따른 광학계(1000,1001)는 이하에서 설명되는 수학식들 중 적어도 하나 또는 둘 이상을 만족할 수 있다. 이에 따라, 실시예에 따른 광학계(1000,1001)는 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 예를 들어, 상기 광학계(1000,1001)가 적어도 하나의 수학식을 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 색수차, 왜곡 수차 등의 수차 특성을 효과적으로 제어할 수 있고, 화각(FOV)의 중심부뿐만 아니라 주변부에서도 양호한 광학 성능을 가질 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000,1001)는 향상된 해상력을 가질 수 있다. 또한, 수학식들에 기재된 렌즈의 광축(OA)에서의 두께, 인접한 렌즈들의 광축(OA)에서의 간격이 의미하는 것은 상기에 개시된 실시 예를 참조할 수 있다.
[수학식 1]
0 < CT1 / CT2 < 5
수학식 1에서 CT1는 상기 제1 렌즈(101,111)의 중심 두께를 의미하고, CT2는 상기 제2 렌즈(102,112)의 광축(OA)에서의 두께(mm)를 의미한다. 수학식 1은 제1,2 렌즈의 중심 두께 차이를 설정해 주어, 광학계의 색 수차를 개선할 수 있다. 수학식 1은 제1실시 예에서 1 < CT1 / CT2 < 5을 만족하며, 제2실시 예에서 0 < CT1 / CT2 < 1를 만족할 수 있다. 비구면의 제1 렌즈(101,111)의 중심 두께를 설정해 줄 수 있어, 화각(FOV)의 중심부 및 주변부의 광학 성능을 개선할 수 있다.
[수학식 2]
(CT7*CA7) < (CT1*CA1)
CT7은 제7 렌즈(107,117)의 중심 두께이고, CA1은 제1 렌즈(101,111)의 유효경이며, CA7은 제7 렌즈의 유효경이다. 상기 유효경은 제1,7 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 유효경 평균이다. 바람직하게, CT7 < CT1의 조건과 CA7 < CA1의 조건을 만족할 수 있다. 비구면의 제1,7렌즈의 두께와 유효경을 설정해 줌으로써, 광학계는 구면 수차를 개선시켜 줄 수 있다. 또한 수학식 2에 의해 글라스 재질의 제1 렌즈(101,111)의 중심 두께와 유효경에 의해 열 보상이 가능하며, 광학적 특성에 대한 영향을 줄여줄 수 있다.
[수학식 3]
Po1 < 0
수학식 3에서 Po1는 제1 렌즈(101)의 굴절력을 나타내며, 광학계의 성능을 위해 광학계에서 TTL 대비 짧은 유효 초점 거리(F)를 갖기 위해 설정될 수 있다. 이에 따라 TTL > F을 만족할 수 있으며, 예컨대 TTL은 유효초점 거리(F)의 1.5배 이상 예컨대, 1.5배 내지 2.5배의 범위일 수 있다.
[수학식 4]
1.7 < n7 < 2.2
n7는 제7 렌즈(107,117)의 d-line에서의 굴절률이다. 수학식 4는 제7 렌즈의 굴절률을 높게 설정해 주어, 광학계의 3차 수차(자이델 수차) 감소에 영향을 주는 요소를 조절할 수 있으며, TTL이 다소 길어지면서 발생할 수 있는 수차를 감소할 수 있다. 수학식 4는 바람직하게, 1.75 < n7 < 2.0 를 만족할 수 있다. 수학식 4의 하한치보다 낮게 설계된 경우, 수차를 감소시켜 성능을 얻을 수 있고, 상기 제7 렌즈(107,117)의 굴절력이 약해져 빛을 효율적으로 모으지 못하여 광학계의 성능이 떨어질 수 있다. 상기 수학식 4의 상한치보다 높게 설계될 경우, 재료를 구하기 힘들어지는 단점이 있다. 또한 제7 렌즈(107,117)의 굴절률이 수학식 4의 하한치보다 낮게 설계될 경우, 제6,7 렌즈의 굴절력을 증가하기 위해, 제6,7 렌즈의 곡률 반경을 증가시켜야 하며, 이 경우 렌즈 제작이 더 어려워지고 렌즈 불량률도 높아지고 수율이 저하될 수 있다.
[수학식 4-1]
1.60 ≤ Aver(n1:n7) ≤ 1.75
수학식 4-1에서 Aver(n1:n7)는 제1 내지 제7 렌즈의 d-line에서의 굴절률 값들의 평균이다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 4-1을 만족할 경우, 광학계(1000,1001)는 해상력을 설정할 수 있고 TTL에 영향을 억제할 수 있다.
[수학식 4-2]
0.5 < GL_nd_Aver/GM_nd_Aver < 1.5
GL_nd_Aver은 상기 렌즈부(100,100A) 내에서 상기 구면 렌즈들의 굴절률 평균이며, GM_nd_Aver은 상기 비구면 렌즈들의 굴절률 평균이다. 굴절률이 높은 제5 내지 제7 렌즈가 센서측에 위치하여, 색 분산을 증가시켜 줄 수 있다.
[수학식 5]
20 < FOV_H < 40
수학식 5에서 FOV_H는 수평 화각을 나타내며, 차량용 광학계의 범위를 설정할 수 있다. 수학식 5는 바람직하게, 25 ≤ FOV_H ≤ 35를 만족하거나, 30도±3도 범위를 만족할 수 있으며, 이때 수평 방향의 센서 길이는 8.064mm±0.5mm를 기준으로 할 수 있다. 또한 수학식 5를 만족할 경우, 상온 대비 고온으로 온도가 변화할 때 유효초점 거리의 변화율과 화각의 변화율은 5% 이하 예컨대, 0 내지 5%로 설정해 줄 수 있다. 또한 광학계(1000,1001) 내에 비구면 렌즈를 1매 이상 예컨대, 2매 이상을 구면 렌즈와 혼합하여 사용하더라도, 유리 렌즈의 온도 보상을 통해 광학 특성의 저하를 방지할 수 있다.
[수학식 6]
L1R1 < 0
L1R1은 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)의 곡률 반경을 나타내며, 0보다 작게 설정될 수 있다. 이러한 수학식 6을 만족할 경우, 광학계의 형상을 제한할 수 있다. 상기 제1 렌즈(101)의 물체 측 면은 오목하게 형성되어 외부 구조물에 접촉된 경우, 표면 손상을 방지할 수 있으며, 입사되는 광을 광축에서 멀어지는 방향으로 굴절시켜 줄 수 있다. 또한 L1R1*L1R2 < 0의 조건을 만족할 수 있다. 이에 따라 제1실시 예는 제1,2렌즈(101,102) 사이의 중심 간격을 증가시켜 줄 수 있고, 제2실시 예와 같이 제2 렌즈(112)의 중심 두께를 증가시켜 줄 수 있다.
[수학식 6-1]
L3R1 > 0
L2R1 < 0
L3R1는 제3 렌즈(103)의 물체측 면의 곡률 반경이며, L2R1은 제2 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경이다. 상기 제1 렌즈(101)는 양면이 오목한 형상을 가지므로, 유효경이 작은 제2,3 렌즈의 에지부까지 광을 굴절시켜 줄 수 있다. 상기 제1 렌즈가 양면이 오목한 형상을 갖게 되므로, 제2,3 렌즈의 유효경이 증가되지 않도록 굴절시켜 줄 수 있으며, 렌즈 매수를 줄여줄 수 있다. 또한 L3R2 > L3R1의 조건을 만족하므로, 센서측 렌즈 즉, 제4 내지 제7 렌즈의 유효경을 크지 않도록 광을 조절할 수 있으며, TTL을 축소시켜 줄 수 있다. 만약, L3R1 > L3R2의 조건인 경우, 상기 제1 렌즈와 상기 제2 렌즈의 물체측 면 사이에서 수차가 발생하거나 센서측 렌즈들의 유효경이 증가하거나 TTL이 증가하는 문제가 있다. 상기 제1 내지 제3 렌즈(101,102,103)의 곡률 반경을 크게 설정해 주어, 입사되는 광들에 미치는 광학적 특성의 영향을 줄여줄 수 있다.
[수학식 7]
0.8 < BFL/L7S2_max_sag to Sensor < 3
BFL은 마지막 렌즈 즉, 제7 렌즈의 센서측 면의 중심에서 이미지 센서의 표면까지의 광축 거리이다. L7S2_max_sag to Sensor는 제7 렌즈(107)의 최대 Sag 값에서 이미지 센서(300)까지의 광축 방향의 거리일 수 있다. 광학계가 수학식 7을 만족할 경우, TTL을 줄여줄 수 있고, 카메라 모듈의 제작을 위한 조건을 설정할 수 있다. 또한 L7S2_max_sag to Sensor는 이미지 센서(300)과 제7 렌즈(107) 사이에 위치하는 광학 필터(500)와 커버 글라스(400)를 배치할 수 있는 공간을 설정할 수 있다. 수학식 7의 범위가 하한치보다 작을 경우, 광학 필터 및 이미지 센서 등의 회로 구조물을 배치할 공간의 제약이 커져 필터 및 이미지 센서 등의 회로 구조물을 광학계에 조립하는 공정이 어려워질 수 있다. 수학식 7의 범위가 상한치보다 커질 경우, 필터 및 이미지 센서 등의 회로 구조물을 광학계에 조립하는 공정이 용이하지만, TTL이 길어져 광학계의 소형화가 힘들게 된다. 즉, 수학식 7은 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 간의 최소 거리를 설정할 수 있으며, 바람직하게, L7S2_max_sag to Sensor < BFL의 조건을 만족할 수 있다. 또한 상기 마지막 렌즈가 센서측 면의 중심보다 이미지 센서 방향으로 더 돌출되는 지점이 없는 경우, 수학식 6의 값은 BFL(Back focal length)과 같을 수 있다. 상기 BFL은 상기 이미지 센서(300)에서 마지막 렌즈의 센서측 면의 중심까지의 광축 거리이다. 자세하게 1 < BFL/L7S2_max_sag to Sensor < 1.2를 만족하면 제작의 편의성과 TTL 축소가 더 용이하다.
[수학식 8]
0.1 < CT1 / CT7 < 5
수학식 8를 만족할 경우, 수차 특성을 개선하며, 광학계의 축소에 대한 영향을 설정할 수 있다. 수학식 8은 바람직하게, 2 < CT1 / CT7 < 3.5를 만족할 수 있다. 수학식 8은 광학계의 물체측 제1 렌즈와 센서측 제7 렌즈인 비구면 렌즈들의 중심 두께를 설정하고, 이들의 중심 두께 차이를 한정할 수 있다. 이에 따라 광학계의 색 수차를 개선할 수 있으며, 설정된 화각에서 양호한 광학 성능을 가지며 TTL(total track length)을 제어할 수 있다.
[수학식 8-1]
0.1 < CT1/CA11 < 1
수학식 2에서 제1 렌즈(101)의 중심 두께(CT1)과 제1 렌즈(101)의 물체측 면(S1)의 유효경(CA11)을 설정해 줄 수 있으며, 이를 만족할 경우, 유리 재질의 사출 성형된 렌즈의 강도 및 광학적 특성 저하를 방지할 수 있다. 만약, 수학식 1의 범위보다 낮은 경우, 렌즈가 파손되거나 사출 성형이 어렵고, 상기 범위보다 큰 경우 TTL이 증가하게 되고 광학계의 중량이 무거워질 수 있다. 바람직하게, 0.1 < CT1/CA11 < 0.5를 만족할 수 있다.
[수학식 9]
0 < CT1 / CT6 < 3
CT6는 제6 렌즈(106)의 중심 두께를 의미한다. 광학계가 수학식 9를 만족할 경우, 수차 특성을 개선하며, 광학계의 축소에 대한 영향을 설정할 수 있다. 수학식 9는 바람직하게, 0 < CT1 / CT6 < 2를 만족할 수 있다. 수학식 9은 제1,6 렌즈의 중심 두께의 차이를 설정해 주어, 광학계의 색 수차를 개선할 수 있다.
[수학식 10]
1 < CT45 / CT6 < 5
수학식 10에서 CT45는 제4,5렌즈의 중심 두께이며, 예컨대 접합렌즈(145,145A)의 중심 두께이다. 즉, CT45는 제4 렌즈(104,114)의 물체측 면의 중심에서 제5 렌즈(105,115)의 센서측 면의 중심까지의 광축 거리이다. 광학계가 수학식 10을 만족할 경우, 접합 렌즈와 이에 인접한 제6 렌즈(106,116)의 두께를 설정해 주어, 수차 특성을 개선시켜 줄 수 있으며, 바람직하게 1 < CT45 / CT6 < 3 또는 1.5 < CT45 / CT6 < 3를 만족할 수 있다. 여기서, CT45 > ET45의 조건을 만족할 수 있으며, ET45는 접합 렌즈의 에지 두께이다.
[수학식 11]
0 < |L2R1 / L4R2| < 1
수학식 11에서 L2R1은 상기 제2 렌즈(102,112)의 제1 면(S1)의 곡률 반경을 의미하고, L4R2는 상기 제4 렌즈(104,114)의 제8 면(S8)의 곡률 반경을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 11를 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 수차 특성이 개선될 수 있다.
[수학식 12]
0 < CT45 - ET45 < 2
수학식 12에서 ET45는 제4 렌즈(104,114)의 물체측 면의 유효 영역의 끝단에서 상기 제5 렌즈(105,115)의 센서측 면의 유효 영역의 끝단까지의 광축 거리이다. 광학계가 수학식 12를 만족할 경우, 접합 렌즈의 중심 두께와 에지 두께를 설정해 주어, 수차 특성을 개선시켜 줄 수 있으며, 바람직하게 0 < CT45 / ET45 < 1.2를 만족할 수 있다. 상기 ET45는 제1 내지 제7 렌즈 각각의 에지 두께(ET1 - ET7)보다 클 수 있다.
[수학식 13]
0 < CA11 / CA31 < 2
수학식 13에서 CA11은 상기 제1 렌즈(101,111)의 제1 면(S1)의 유효경을 의미하고, CA31은 상기 제3 렌즈(103,113)의 제5 면(S5))의 유효경을 의미한다. 수학식 13을 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 입사되는 광을 제어할 수 있으며 수차에 영향을 주는 요소를 설정할 수 있으며, 바람직하게, 0.5 < CA11 / CA31 < 1.5를 만족할 수 있다. 제1,3 렌즈가 수학식 13을 만족하므로, 제1,3렌즈의 유효경 차이를 크지 않아, 조립성에 의한 영향을 줄여줄 수 잇고, 온도 변화에 의한 광학적 영향을 줄여줄 수 있다.
[수학식 14]
0 < CA72 / CA42 < 2
수학식 14에서 CA42는 상기 제4 렌즈(104,114)의 제8 면(S8)의 유효경을 의미하고, CA72는 상기 제7 렌즈(107,117)의 제14 면(S14)의 유효경을 의미한다. 수학식 14을 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 입사되는 광 경로를 제어할 수 있고, CRA 및 온도에 따른 성능변화에 대한 요소를 설정할 수 있다. 바람직하게, 수학식 14는 0.5 < CA72 / CA42 < 1.0를 만족할 수 있다.
[수학식 15]
0 < CA12 / CA21 < 2
수학식 15에서 CA12는 상기 제1 렌즈(101,111)의 제2 면(S2)의 유효경을 의미하고, CA21는 상기 제2 렌즈(102,112)의 제3 면(S3)의 유효경을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 15을 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 제1 렌즈 군(LG1)과 제2 렌즈 군(LG2)으로 진행하는 광을 제어할 수 있고, 렌즈 민감도 감소에 영향을 주는 요소를 설정할 수 있다. 수학식 15는 바람직하게, 1 < CA12 / CA21 < 1.5를 만족할 수 있다.
상기 제1,2렌즈가 수학식 15를 만족하므로, 제1 내지 제2 렌즈의 곡률 반경과 유효경에 의해, 조립성과 틸트로 인한 광학적 특성에 영향을 주는 것을 억제할 수 있고, 열 보상이 가능할 수 있다.
[수학식 16]
0 < CA31 / CA42 < 2
CA31는 상기 제3 렌즈(103,113)의 제5 면(S5)의 유효경을 의미하고, CA42는 상기 제4 렌즈(104,114)의 제8 면(S8)의 유효경을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 16을 만족할 경우, 구면 렌즈(들)의 크기를 설정할 수 있다. 수학식 16는 바람직하게, 0 < CA31 / CA42 < 1.0를 만족할 수 있다.
[수학식 17]
0 < CA41 / CA52 < 2.1
CA42는 상기 제4 렌즈(104,114)의 제7 면(S7)의 유효경을 의미하며, CA52는 상기 제5 렌즈(105,115)의 제10 면(S10)의 유효경을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 17를 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 색 수차를 개선할 수 있으며, 접합 렌즈(145,145A) 내에서 물체측 면과 센서측 면 사이의 크기를 설정할 수 있다. 이에 따라 비구면 렌즈 보다 물체 측에 인접하게 배치된 접합 렌즈의 유효경 크기를 설정하여, 접합 렌즈를 통해 입사되는 광을 비구면 렌즈로 효과적으로 가이드할 수 있다. 수학식 17는 바람직하게, 1 < CA41 / CA42 < 1.6를 만족할 수 있다.
상기 접합 렌즈가 수학식 17를 만족하므로, 광학계 내에서 TTL을 줄여줄 수 있고, 접합 렌즈의 센서측에 배치된 렌즈들의 유효경을 줄여줄 수 있으며, 보다 슬림한 두께를 갖는 카메라 모듈을 제공할 수 있다.
[수학식 18]
0 < CA52 / CA61 < 2
CA61는 상기 제6 렌즈(106,116)의 제11 면(S11)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 18를 만족할 경우, 접합 렌즈(145,145A)의 센서측 면의 유효경과 이에 인접한 렌즈의 물체측 면의 유효경 사이의 관계를 설정할 수 있다. 이에 따라 상기 광학계(1000,1001)는 색 수차를 개선할 수 있으며, 접합 렌즈 내에서 센서측 제5 렌즈의 센서측 면 사이의 크기 및 곡률 반경을 설정할 수 있다. 이에 따라 마지막 렌즈 보다 물체 측에 배치된 제5, 6 렌즈의 유효경 크기를 설정할 수 있다. 수학식 18은 바람직하게, 0.5 < CA52 / CA61 < 1를 만족할 수 있다.
[수학식 18-1]
1mm < (CA51 - CA52) < 3mm
수학식 18-1에서 제5 렌즈의 물체측 면(L5S1)과 센서측 면(L5S2)의 유효경 차이는 1mm 초과일 수 있으며, 다른 렌즈들의 유효경 차이(mm)보다 클 수 있으며, 광학계 내에서 각 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 유효경 차이 중 최대일 수 있다. 이에 따라 비구면 렌즈에 인접한 구면 렌즈인 제5 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 유효경 차이를 최대로 하여 줌으로써, 제5 렌즈를 통해 굴절된 광이 비구면 렌즈의 유효 영역 내로 진행할 수 있다.
[수학식 18-2] CA4 > CA5 > CA6
[수학식 18-3] CA41 > (ImgH*2)
[수학식 18-4] CA51 > (ImgH*2)
[수학식 18-5] CA62 < (ImgH*2)
수학식 18-2 내지 18-5에서 CA5는 제5 렌즈(105,115)의 유효경이며, CA6는 제6 렌즈(106,116)의 유효경이며, ImgH는 이미지 센서(300)의 대각 길이의 1/2이며, CA62는 제6 렌즈의 센서측 면의 유효경이다. 이에 따라 제5 렌즈(105,115)의 유효경, 제4 렌즈(104,114)의 물체측 면의 유효경, 제5 렌즈(105,115)의 물체측 면의 유효경에 의해 이미지 센서(300)의 영역으로 광 경로를 설정해 줄 수 있다. 실시예에서는 n번째 렌즈를 비구면 렌즈로 제공하므로, 이에 인접한 구면 렌즈와 접합 렌즈의 유효경 비율이 수학식 18 내지 18-5를 만족할 수 있다.
[수학식 19]
0.2 < GL_CA_Aver/GM_CA_Aver < 2.2
수학식 19에서 GL_CA_Aver는 구면을 갖는 유리 렌즈들의 평균 유효경을 나타내며, GM_CA_Aver은 비구면을 갖는 글라스 몰드 렌즈들의 평균 유효경을 나타낸다. 수학식 19에서 물체 측에 배치된 비구면 렌즈의 유효경 크기를 최대로 설정해 주어, 입사되는 광의 경로를 효과적을 가이드할 수 있다. 수학식 19는 바람직하게, 0.7 < GL_CA_Aver/GM_CA_Aver < 1.2를 만족할 수 있다. 즉, 구면 렌즈와 비구면 렌즈들의 유효경 차이는 크지 않게 설정할 수 있다.
여기서, nGL > nGM를 만족할 수 있다. 상기 nGL은 구면 유리 렌즈 매수이며, nGM은 비구면 유리 렌즈의 매수이다. 실시 예는 비구면 렌즈를 추가해 줌으로써, 렌즈 매수를 줄여줄 수 있고, 광학적 특성의 저하를 방지할 수 있다.
[수학식 20]
0 < GL_nd_Aver/GM_nd_Aver < 1.60
수학식 19에서 GL_nd_Aver는 유리 재질의 렌즈들의 굴절률 평균이며, 예컨대 제2 내지 제5 렌즈의 굴절률 평균이다. GM_nd_Aver는 제1,7 렌즈들의 굴절률 평균이다. 바람직하게, 0.7 < GL_nd_Aver/GM_nd_Aver < 1의 조건을 만족하도록 구면 렌즈의 굴절률과 비구면 렌즈의 굴절률을 설정해 줄 수 있다.
[수학식 20-1]
0 < ΣGM_nd / ΣGL_nd < 1
ΣGM_nd는 글라스 몰드 렌즈의 굴절률 합이며, ΣGL_nd는 구면 유리 렌즈의 굴절률 합이다. 바람직하게, 0.2 < ΣGM_nd / ΣGL_nd < 0.6를 만족할 수 있다. 광학계는 구면 렌즈와 비구면 렌즈들의 굴절률 차이를 설정해 주어, 해상도 및 색 분산을 조절할 수 있다.
[수학식 21]
CA6 or CA7 < CA5
수학식 21에서 CA6는 제6 렌즈(106)의 유효경이며, CA7는 제7 렌즈(107)의 유효경이고, CA5는 제5 렌즈의 유효경을 나타낸다. 이러한 수학식 21을 만족할 경우, 광학계는 제5 렌즈(105)와 이미지 센서(300) 사이에 배치된 제6,7 렌즈의 유효경 크기를 제5 렌즈(105)의 유효경보다 작게 설정하여, 이미지 센서(300)의 중심부 및 주변부까지 광의 가이드할 수 있고, 색 수차를 개선시켜 줄 수 있다.
[수학식 22]
CG2 < CG6
수학식 22에서 CG2는 제2,3 렌즈의 중심 간격이며, CG6은 제6,7 렌즈 사이의 중심 간격이다. 수학식 22를 만족할 경우, 제2 렌즈에서 제7 렌즈까지의 중심 간격을 설정할 수 있어, 중심 간격을 축소할 수 있고 화각(FOV)의 주변부의 광학 성능을 개선할 수 있다.
[수학식 22-1]
G4 < 0.01 또는 CG4 < 0.01
수학식 22-1에서 G4와 CG4는 제4 렌즈(104)와 제5 렌즈(105) 사이의 간격과 중심 간격이다. 수학식 22-1를 만족할 경우, 제4,5렌즈는 접합 렌즈로 설정될 수 있다. 여기서, 바람직하게, CT45 = CT4 + CT5 + CG4를 만족할 수 있으며, 제4,5 렌즈의 중심 두께(CT4,CT5)와 제4,5렌즈의 중심 간격(CG4)를 설정할 수 있다.
[수학식 23]
0 < CT7 / CG6 < 1
수학식 23에서 CG6는 제6 렌즈(106)의 센서측 면과 제7 렌즈(107)의 물체측 면 사이의 중심 간격이다. 수학식 23에서 제7 렌즈(107)의 중심 두께(CT7)와 제6,7 사이의 중심 간격을 설정해 주어, 화각의 주변부에서 광학 성능을 개선시켜 줄 수 있다. 수학식 23은 바람직하게, 0.2 < CT7/CG6 < 0.8를 만족할 수 있다.
[수학식 24]
LD35 < LD12
LD12는 제1 렌즈의 물체측 면에서 상기 제2 렌즈의 센서측 면까지의 광축 거리이며, LD35는 제3 렌즈의 물체측 면에서 상기 제5 렌즈의 센서측 면까지의 광축 거리이다. 수학식 24를 만족할 경우, 조리개(ST)의 물체측 렌즈들 사이의 거리와 센서측 렌즈들 사이의 거리를 조절하여, 입사광을 비구면 렌즈로 가이드할 수 있으며, TTL을 축소시켜 줄 수 있다.
[수학식 25]
CG46 < CG13
CG13는 상기 제1 내지 제4 렌즈 사이의 중심 간격들의 합이며, CG46은 상기 제5 내지 제7 렌즈 사이의 중심 간격들의 합니다. 수학식 25를 만족할 경우, 접합 렌즈 보다 물체측에 위치한 렌즈들 사이의 중심 간격과 접합 렌즈부터 마지막 렌즈까지의 중심 간격을 조절하여, 입사광을 비구면 렌즈로 가이드할 수 있으며, 색 수차를 개선시키고, TTL을 축소시켜 줄 수 있다. 수학식 25는 제1 렌즈(101,113)의 비구면 렌즈에 의해 만족될 수 있다.
[수학식 26]
1 < CT6/CT7 < 4
수학식 26에서 제6 렌즈의 중심 두께(CT6)를 제7 렌즈의 중심 두께(CT7)보다 두껍게 설정해 줌으로써, 수차에 영향을 주는 요소를 제어할 수 있다. 바람직하게, 수학식 26은 2 < CT6/CT7 < 2.5를 만족할 수 있다.
[수학식 27]
10 < L7R1 / CT7 < 40
수학식 27에서 L7R1는 제7 렌즈의 제13 면의 곡률 반경을 의미한다. 수학식 27에서 제7 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경과 제7 렌즈의 중심 두께를 설정해 주어, 제7 렌즈의 굴절력을 제어할 수 있다. 이에 따라 화각의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다. 바람직하게, 수학식 27는 18 < L7R1 / CT7 < 38를 만족할 수 있다. 수학식 27에 의해 비구면을 갖는 제7 렌즈의 곡률 반경과 중심 두께를 조절하므로, 광학계의 TTL을 줄여줄 수 있고 광학 성능의 저하를 방지할 수 있다.
[수학식 28]
0 < L5R2 / L7R1 < 10
수학식 28에서 L5R2는 제5 렌즈의 제10 면의 곡률 반경을 의미한다. 수학식 28에서 제5 렌즈의 센서측 면의 곡률 반경과 제7 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경을 설정해 주어, 제5,7 렌즈의 굴절력을 제어할 수 있다. 이에 따라 화각의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다. 바람직하게, 수학식 28은 0 < L5R2 / L7R1 < 1를 만족할 수 있다.
[수학식 29]
L1R1*L1R2 < 0
수학식 29에서 L1R1은 제1 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경이며, L1R2는 제1 렌즈의 센서측 면의 곡률 반경을 의미한다. 수학식 29를 만족할 경우, 제1 렌즈의 굴절력을 제어하여, 입사된 광을 비구면 렌즈로 제어할 수 있다. 바람직하게, L1R1+L1R2 > 0를 만족할 수 있다. 수학식 29에 의해 제1 렌즈의 곡률 반경을 설정해 줌으로써, 비구면 렌즈의 조립성 저하를 방지할 수 있고, 제1,2렌즈 사이의 간격을 설정해 줄 수 있다.
[수학식 30]
0< L5R1/L4R2 < 2
L5R1은 제5 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경이며, L4R2는 제4 렌즈의 센서측 면의 곡률 반경을 의미한다. 수학식 30을 만족할 경우, 제4,5 렌즈가 접합된 렌즈로 나타낼 수 있다. 바람직하게, L5R1/L4R2 = 1를 만족할 수 있다.
[수학식 30-1]
1 < L4R1/L5R2 < 2
L4R1은 접합 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경이며, L5R2는 접합 렌즈의 센서측 면의 곡률 반경이다. 수학식 30-1를 만족할 경우, 접합 렌즈로 출사된 광 경로를 제어하여, 접합 렌즈와 이미지 센서 사이의 렌즈들의 유효경 증가를 억제시켜 줄 수 있다. 또한 L5R2는 10 mm 이하의 곡률 반경을 가지며, 렌즈부 내에서 최소 곡률 반경을 가질 수 있다.
[수학식 31]
0 < L6R2/L6R1 < 2
L6R1은 제6 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경을 의미하며, L6R2는 제6 렌즈의 센서측 면의 곡률 반경을 의미한다. 수학식 31에서 제6 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경을 설정해 주어, 접합 렌즈에서 비구면 렌즈를 향해 광을 효과적으로 굴절시켜 줄 수 있다. 수학식 31은 바람직하게, 1 < L6R2 /L6R1 < 2를 만족할 수 있다.
[수학식 31-1]
1 < L7R1 / L7R2 < 3
수학식 31-1에서 L7R1, L7R2은 제7 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경을 의미한다. 수학식 31-1에서 제7 렌즈의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경을 설정해 주어, 비구면 렌즈를 통해 이미지 센서로 광을 굴절시켜 줄 수 있다. 수학식 31-1은 바람직하게, 1 < L7R1 / L7R2 < 2를 만족할 수 있다.
[수학식 32]
0 < CT_Max / CG_Max < 5
수학식 32에서 렌즈들 중 최대 중심 두께(CT_Max)와 인접한 렌즈들 사이의 최대 간격(CT_Max)를 설정해 줄 수 있다. 수학식 32를 만족할 경우, 광학계는 설정된 화각에서 초점거리에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있고, TTL을 축소시켜 줄 수 있다. 바람직하게, 제1실시 예는 1 < CT_Max / CG_Max < 3를 만족하며, 제2실시 예는 0 < CT_Max / CG_Max < 1를 만족할 수 있다.
[수학식 33]
1 < ΣCT / ΣCG < 5
수학식 33에서 ΣCT는 렌즈들의 중심 두께의 합이며, ΣCG는 인접한 렌즈들 사이의 간격들의 합이다. 수학식 33을 만족할 경우, 광학계는 설정된 화각에서 초점거리에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있고, TTL을 축소시켜 줄 수 있다. 바람직하게, 제1실시 예는 1 < ΣCT / ΣCG < 2를 만족하며, 제2실시 예는 2 < ΣCT / ΣCG < 3을 만족할 수 있다.
[수학식 34]
10 < Σindex < 30
Σindex는 복수의 렌즈 각각의 d-line에서의 굴절률들의 합을 의미한다. 수학식 34를 만족할 경우, 비구면 렌즈와 구면 렌즈가 혼합된 광학계(1000,1001)에서 TTL을 제어할 수 있고, 향상된 해상력을 가질 수 있다. 또한 구면 렌즈의 매수가 비구면 렌즈의 매수보다 많은 경우, 상대적으로 두꺼운 두께를 갖는 구면 렌즈의 매수가 많을 경우, TTL과 굴절률의 합을 설정할 수 있다. 수학식 34는 바람직하게, 10 < Σindex < 13을 만족할 수 있다.
[수학식 35]
10 < Σabb / Σindex < 50
Σabb는 상기 복수의 렌즈 각각의 아베수(Abbe's number)의 합을 의미한다. 수학식 35을 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 향상된 수차 특성 및 해상력을 가질 수 있다. 수학식 35를 렌즈들의 아베스 합과 굴절률의 합을 설정해 주어, 광학 특성을 제어할 수 있으며, 바람직하게 20 < Σabb / Σindex < 40를 만족할 수 있다.
[수학식 36]
Distortion < 2
왜곡(Distortion)는 이미지 센서(300)에 의해 검출된 광학 특성을 기초로 이미지 센서의 중심(0.0F)에서 대각 방향의 끝단(1.0F)까지 왜곡의 최대 값 또는 최대치의 절대 값을 의미한다. 광학계(1000,1001)가 수학식 36을 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 왜곡 특성을 개선할 수 있으며, 영상 처리를 위한 조건을 설정할 수 있다. 바람직하게, Distortion < 1을 만족할 수 있다.
[수학식 37]
0 < ΣCT / ΣET < 2
ΣCT는 렌즈들의 중심 두께의 합이며, ΣET는 렌즈들의 유효 영역의 끝단 즉, 에지 두께들의 합이다. 수학식 37을 만족할 경우, 광학계는 설정된 화각에서 초점거리에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있고, TTL을 축소시켜 줄 수 있다. 수학식 37은 바람직하게, 1 < ΣCT / ΣET < 1.5를 만족할 수 있다.
[수학식 38]
0.5 < CA11 / CA_Min < 2.5
CA11는 제1 렌즈의 물체측 면의 유효경이며, CA_Min은 렌즈들의 물체측 면들과 센서측 면들 중 최소 유효경을 나타낸다. 수학식 38을 만족할 경우, 광학계는 입사광 제어, 광학 성능 유지하며 보다 슬림한 모듈을 제공할 수 있다. 수학식 38은 바람직하게, 1 < CA11 / CA_Min < 2.5를 만족할 수 있다.
[수학식 39]
1 < CA_Max / CA_Min < 5
CA_Max는 렌즈들의 물체측 면들과 센서측 면들 중 최대 유효경을 나타낸다. 수학식 39를 만족할 경우, 광학계는 광학 성능을 유지하며 슬림하고 컴팩트한 구조를 위한 크기를 설정할 수 있다. 수학식 39는 바람직하게, 1 < CA_Max / CA_Min < 2.5를 만족할 수 있다.
[수학식 40]
1 < CA_Max / CA_Aver < 3
CA_Aver는 렌즈들의 물체측 면들과 센서측 면들의 유효경의 평균을 나타낸다. 수학식 40을 만족할 경우, 광학계는 광학 성능을 유지하며 슬림하고 컴팩트한 구조를 위한 크기를 설정할 수 있다. 수학식 40은 바람직하게, 1 < CA_Max / CA_Aver < 1.7를 만족할 수 있다.
[수학식 41]
0.5 < CA_Min / CA_Aver < 2
수학식 41를 만족할 경우, 광학계는 광학 성능을 유지하며 슬림하고 컴팩트한 구조를 위한 크기를 설정할 수 있다. 수학식 41은 바람직하게, 0.5 < CA_Min / CA_Aver < 1를 만족할 수 있다.
[수학식 42]
1 < CA_Max / (2*ImgH) < 3
수학식 42는 렌즈 면들 최대 유효경(CA_Max)과 이미지 센서의 대각 길이로 설정할 수 있으며, 이를 만족할 경우, 광학계는 양호한 광학 성능을 유지할 수 있으며 슬림하고 컴팩트한 구조를 위한 크기를 설정할 수 있다. 수학식 42는 바람직하게, 1 < CA_Max / (2*ImgH) < 2를 만족할 수 있다.
[수학식 43]
1 < TD / CA_Max < 4
TD는 제1 렌즈의 물체측 면의 중심에서 마지막 렌즈의 센서측 면의 중심까지의 광축 거리이다. 수학식 43을 만족할 경우, 렌즈들의 전체 광축 거리와 최대 유효경을 설정할 수 있어, 양호한 광학 성능을 위한 크기를 설정할 수 있다. 수학식 43은 바람직하게, 2 < TD / CA_Max < 3를 만족할 수 있다.
[수학식 43-1]
TD > SD
상기 SD는 조리개의 위치에서 마지막 렌즈의 센서측 면의 중심까지의 거리이다.
[수학식 44]
1 < F / CA61 < 10
수학식 44에서 F는 광학계의 유효 초점 거리(EFL)를 나타내며, 10mm 이상 예컨대, 10mm 내지 20mm 범위일 수 있다. 수학식 44에서 유효 초점 거리와 마지막 구면 렌즈의 물체측 면의 유효경 사이의 관계를 설정해 주어, 광학계 축소, 예컨대 TTL에 대한 영향을 조절할 수 있다. 수학식 44는 바람직하게, 1 < F / CA61 < 2를 만족할 수 있다.
[수학식 45]
0 < F / |L1R1| < 1
수학식 45에서 광학계의 유효 초점 거리와 제1 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경을 설정해 주어, 입사 광과 TTL에 대한 영향을 조절할 수 있다. 수학식 45는 바람직하게, 0 < F / |L1R1| < 0.5를 만족할 수 있다.
[수학식 46]
Max(CT/ET) < 3
Max(CT/ET)는 각 렌즈들의 중심 두께와 에지 두께의 비율이 최대 값을 나타낸다. 수학식 46를 만족할 경우, 광학계는 유효 초점 거리에 대한 영향을 조절할 수 있다. 수학식 46는 바람직하게, 2 < Max(CT/ET) < 3를 만족할 수 있다.
렌즈부 내에서 비구면 렌즈의 중심 두께와 에지 두께의 비율은 0.5 < GM(CT/ET) < 1.2의 조건을 만족할 수 있다. 렌즈부 내에서 구면 렌즈의 중심 두께와 에지 두께의 비율은 0.5 < GL(CT/ET) < 3의 조건을 만족할 수 있다.
상기 비구면 렌즈의 조건이 상기 범위의 하한치보다 작은 경우, 글라스 몰드 렌즈의 제작이 어렵다. 즉, 고온의 수지를 주입하여 저온에서 경화시켜 제작하는 데, 두께 차이가 크면, 렌즈가 저온에서 식으면서 수축이 균일하지 않게 되어 표면의 불량률이 높을 수 있다. 또한 -40도에서 105도까지 온도가 바뀌면서 비구면 렌즈가 수축, 팽창하는 데, 이 과정에서 렌즈 형상의 변화율이 크게 나타나고, 이로 인해 광학계 성능이 저하될 수 있다.
[수학식 47]
0 < EPD / |L1R1| < 1
EPD는 상기 광학계(1000,1001)의 입사동(Entrance Pupil)의 크기(mm)를 의미하고, L1R1는 상기 제1 렌즈의 제1 면(S1)의 곡률 반경(mm)을 의미한다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 47를 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 입사광을 제어할 수 있다. 수학식 47은 바람직하게, 0 < EPD / |L1R1| < 0.5를 만족할 수 있다.
[수학식 48]
-5 < F1 / F3 < 0
F1은 제1 렌즈의 초점 거리이며, F3은 제3 렌즈의 초점 거리이다. 수학식 48을 만족할 경우, 제1,3 렌즈의 굴절력을 제어하여 해상력을 개선시켜 줄 수 있으며, TTL 및 유효초점거리(EFL)에 영향을 줄 수 있다.
[수학식 48-1] ｜F5｜< F4
[수학식 48-2] ｜F5｜< F6
[수학식 48-3] ｜F5｜< ｜F7｜
수학식 48-1 내지 48-3에서 F5는 제5 렌즈의 초점 거리이며, F4는 제4 렌즈의 초점 거리이며, F6는 제6 렌즈의 초점 거리이며, F7는 제7 렌즈의 초점 거리이다. 이에 따라 마지막 비구면 렌즈에 인접한 제5 렌즈의 초점 거리의 절대 값은 제4 렌즈의 초점 거리보다 작고 제6,7 렌즈의 초점 거리보다 작을 수 있다. 이에 따라 마지막 구면 렌즈의 굴절력을 제어하여 비구면 렌즈로 효과적으로 가이드할 수 있다.
조리개(ST)는 제2 렌즈(102)의 센서측 면에 배치된다. 조리개(ST)보다 센서측면에 배치되고 조리개(ST)와 가장 인접하게 배치되는 렌즈의 초점거리는 0보다 크다. 본 발명의 실시예에서 상기 제3 렌즈(103)의 초점거리인 F3가 0보다 크게 설계되어야 한다. 이 경우, 상기 제3 렌즈(103)가 빛을 모아주어 상기 제3 렌즈(103)보다 더 센서와 가깝게 배치되는 렌즈들인 제 4 렌즈 내지 제7 렌즈의 유효경이 커지는 것을 방지할 수 있다. 또한 TTL이 길어지는 것을 방지할 수 있어 광학계의 소형화가 가능하다.
조리개(ST) 보다 센서측에 배치된 렌즈 즉, 조리개보다 센서와 더 가깝도록 배치된 렌즈의 합성초점거리는 0보다 크게 설계된다. 발명의 실시예에서 제 3렌즈 내지 제 7 렌즈의 합성초점거리는 0보다 크게 설계된다. 이 경우, 수평 화각(FOV_H) 25도 내지 35도에서 TTL을 줄여서 광학계를 소형화 할 수 있다.
[수학식 49]
Po4 * Po5 < 0
Po4는 제4 렌즈의 굴절력 값이며, Po5는 제5 렌즈의 굴절력 값이다. 즉, 제4,5렌즈의 굴절력은 서로 반대되는 굴절력을 갖고 있어, 수차를 개선할 수 있으며, 비구면 렌즈로 광을 효과적으로 가이드할 수 있다. Po4 * Po5 값이 0보다 클 경우, 접합렌즈로서 색수차 개선의 효과가 크게 나타나지 않는다.
[수학식 49-1] Po1(Po4 * Po5) > 0
[수학식 49-2] F45 < 0
[수학식 49-3] F4*F5 < 0
Po1는 제1 렌즈의 굴절력 값이며, F45는 제4,5 렌즈의 합성 초점거리며, F4는 제4 렌즈의 초점 거리이며, F5는 제5 렌즈의 초점 거리이다. 수학식 49-1 내지 49-3를 만족할 경우, 접합렌즈인 상기 제4 렌즈와 상기 제5 렌즈로 상기 광학계의 수차를 개선하는데 용이하고, 입사된 광들을 비구면 렌즈로 효과적으로 가이드할 수 있다.
[수학식 50]
15 < v4-v5 < 50
수학식 50에서 v4는 제4 렌즈의 아베수이며, v5는 제5 렌즈의 아베수이다. 수학식 50를 만족할 경우, 접합 렌즈를 이루는 적어도 두 렌즈의 아베수 차이를 일정 값 이상으로 유지할 수 있으며, 색수차를 개선시켜 줄 수 있다. 수학식 50은 바람직하게, 20 < v4-v5 < 40를 만족할 수 있다. 접합 렌즈가 수학식 50의 하한치의 미만인 경우, 광학계의 수차 특성을 개선하는 데 미미할 수 있다. 이에 따라 접합 렌즈 내의 물체측 렌즈와 센서측 렌즈의 아베수 차이는 20 초과 40 미만일 경우, 수차 특성을 향상시켜 줄 수 있다.
[수학식 51]
0 < |F1| / F < 20
수학식 51은 제1 렌즈의 초점 거리(F1)과 유효 초점거리(F)의 관계를 설정해 주어, 광학계의 TTL를 설정할 수 있다. 수학식 51은 바람직하게, 1 < |F1| / F < 5를 만족할 수 있다.
[수학식 52]
0 < | F5/F6 | < 1
수학식 52에서 제5,6 렌즈의 초점 거리(F5,F6)의 관계를 설정해 주어, 마지막 구면 렌즈들의 굴절력 및 광 경로를 조절할 수 있고, 해상력을 개선시켜 줄 수 있다. 수학식 52는 바람직하게, 0 < | F5/ F6 | < 0.5를 만족할 수 있다.
[수학식 53]
0 < | F5/F7 | < 1
수학식 53에서 제5,7렌즈의 초점 거리(F5,F7)의 관계를 설정해 주어, 구면 렌즈와 마지막 비구면 렌즈의 굴절력 및 광 경로를 조절할 수 있고, 해상력을 개선시켜 줄 수 있다. 수학식 53은 바람직하게, 0 < | F5/F7 | < 0.6를 만족할 수 있다.
[수학식 54]
0 < | F6 / F1 | < 1.2
수학식 54에서 제1,6렌즈의 초점 거리(F1,F6)의 관계를 설정해 주어, 첫 번째 비구면 렌즈와 마지막 구면 렌즈의 굴절력 및 광 경로를 조절할 수 있고, TTL의 영향을 조절하며 해상력을 개선시켜 줄 수 있다. 수학식 54은 바람직하게, 0.5 < | F6/F1 | < 1를 만족할 수 있다.
[수학식 55]
0 < | F27| / F < 2
수학식 55에서 제2 내지 제7렌즈의 합성 초점거리(F27)과 유효 초점 거리(F)의 관계를 설정해 주어, 제2 내지 제7 렌즈의 굴절력을 제어하여 해상력을 개선시켜 줄 수 있으며, 광학계를 슬림하고 컴팩트한 크기로 제공할 수 있다. 수학식 55는 바람직하게, 0 < | F27/F | < 1를 만족할 수 있다.
[수학식 56]
0 < | F27 / F6 | < 1
수학식 56에서 제2 내지 제7렌즈의 합성 초점거리(F27)과 제6 렌즈의 초점 거리(F6)의 관계를 설정해 주어, 제2 내지 제7 렌즈의 복합 굴절력과 마지막 구면 렌즈의 굴절력을 조절하여 해상력을 개선시켜 줄 수 있으며, 광학계를 슬림하고 컴팩트한 크기로 제공할 수 있다. 수학식 56은 바람직하게, 0 < | F27 / F6 | < 0.8를 만족할 수 있다.
[수학식 57]
0 < | F27 / F7 | < 1
수학식 57에서 제2 내지 제7렌즈의 합성 초점거리(F27)과 제7 렌즈의 초점 거리(F7)의 관계를 설정해 주어, 제2 내지 제7 렌즈의 굴절력과 마지막 구면 렌즈의 굴절력을 조절하여 해상력을 개선시켜 줄 수 있으며, 광학계를 슬림하고 컴팩트한 크기로 제공할 수 있다. 수학식 57는 바람직하게, 0 < | F27 / F7 | < 0.5를 만족할 수 있다.
[수학식 58]
0 < F6 / F < 5
수학식 58에서 제6렌즈의 초점거리(F6)과 유효 초점거리(F)의 관계를 설정해 주어, 마지막 구면 렌즈와 전체 초점 거리의 굴절력을 조절하여 해상력을 개선시켜 줄 수 있으며, 광학계를 슬림하고 컴팩트한 크기로 제공할 수 있다. 수학식 58은 바람직하게, 1 < F6 / F < 3.5를 만족할 수 있다.
[수학식 59]
F_LG1/F_LG2 < 0
수학식 59에서 제1 렌즈 군(LG1)의 초점 거리(F_LG1)과 제2 렌즈 군(F_LG2)의 초점 거리의 관계를 설정해 줄 수 있다. 제1 렌즈 군의 초점 거리는 음의 값을 갖고, 제2 렌즈 군의 초점 거리는 양의 값을 가질 수 있다. 수학식 59를 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 색수차 및 왜곡 수차 등의 수차 특성을 개선할 수 있다. 수학식 59는 바람직하게, 2 < | F_LG1/F_LG2 | < 7를 만족할 수 있다.
[수학식 60]
1 < nGL /nGM < 4
수학식 60에서 nGL은 구면 렌즈의 매수이고, nGM은 비구면 렌즈의 매수를 나타낸다. 수학식 60에서 비구면 렌즈의 매수를 구면 렌즈의 매수에 비해 1배 초과되도록 배치함으로써, 광학계의 두께를 감소시켜 줄 수 있고 비구면을 통해 보다 다양한 굴절력을 제공할 수 있다. 수학식 60은 바람직하게, 2 < nGL /nGM < 3를 만족할 수 있다.
[수학식 61]
1 < nSS / nAS < 4
nSS는 렌즈부 내에서 구면을 갖는 렌즈 면의 개수이며, nAS는 렌즈부 내에서 비구면을 갖는 렌즈 면의 개수이다. 수학식 61에서 비구면의 렌즈 면의 매수를 구면의 렌즈 면의 매수에 비해 1배 초과되도록 배치함으로써, 광학계의 두께를 감소시켜 줄 수 있고 비구면을 통해 보다 다양한 굴절력을 제공할 수 있다. 수학식 60은 바람직하게, 2 < nSS / nAS < 3를 만족할 수 있다.
[수학식 62]
CA5 < CA3 < CA1
제3 렌즈의 유효경(CA3)은 제1 렌즈의 유효경(CA1)보다 작고 제5 렌즈의 유효경(CA5)보다 작을 수 있다. 이에 따라 8매 이하의 렌즈들의 광 경로를 설정할 수 있다.
[수학식 63]
0 < ΣGM_CT / ΣGL_CT < 1
ΣGM_CT는 비구면 렌즈(들)의 중심 두께 합이며, ΣGL_CT는 구면 렌즈들의 중심 두께의 합이다. 수학식 62를 만족할 경우, TTL 대비 비구면 렌즈의 두께와 구면 렌즈의 두께 관계를 설정해 주어 전체 TTL를 제어할 수 있다. 수학식 62는 바람직하게, 제1실시 예는 0.5 < ΣGM_CT / ΣGL_CT < 1를 만족할 수 있으며, 제2실시 예는 0 < ΣGM_CT / ΣGL_CT < 0.5를 만족할 수 있다.
[수학식 64]
10 < TTL < 50
TTL(Total track length)은 상기 제1 렌즈(101)의 제1 면(S1)의 중심에서 상기 이미지 센서(300)의 표면까지의 광축(OA)에서의 거리(mm)를 의미한다. 수학식 64에서 TTL을 10 초과 또는 20 초과되도록 하여, 차량용 광학계를 제공할 수 있다. 수학식 64는 바람직하게, 22 < TTL < 40를 만족하거나 TD < TTL의 조건을 만족할 수 있다.
[수학식 65]
2 < ImgH
수학식 65는 이미지 센서(300)의 대각 크기(2*ImgH)를 설정할 수 있으며, 차량용 센서 사이즈를 갖는 광학계를 제공할 수 있다. 수학식 65는 바람직하게, 4 ≤ ImgH를 만족할 수 있다.
[수학식 66]
2 < BFL < 7
수학식 66에서 BFL(Back focal length)은 2 mm 초과 및 7mm 미만으로 설정하여, 광학 필터(500) 및 커버 글라스(400)의 설치 공간을 확보할 수 있고 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 사이의 간격을 통해 구성 요소들의 조립성을 개선하며 결합 신뢰성을 개선할 수 있다. 수학식 66는 바람직하게, 2.5≤ BFL ≤3를 만족할 수 있다. 상기 BFL이 수학식 68의 범위 미만인 경우 이미지 센서로 진행되는 일부 광이 이미지 센서로 전달되지 못하여 해상도 저하의 원이 될 수 있다. 상기 BFL이 수학식 68의 범위를 초과하는 경우 잡광이 유입되어 광학계의 수차 특성이 저하될 수 있다.
[수학식 67]
0.1 < BFL/CG1 < 3
수학식 67에서 BFL(Back focal length)은 렌즈들의 간격 예컨대, 제1,2 렌즈 사이의 중심 간격(CG1)을 설정하여, 광학 필터(500) 및 커버 글라스(400)의 설치 공간을 확보할 수 있고 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 사이의 간격을 통해 구성 요소들의 조립성을 개선하며 결합 신뢰성을 개선할 수 있다. 수학식 67에서 제1실시 예는 0 < BFL / CG1 < 0.5를 만족하며, 제2실시 예는 2 < BFL / CG1 < 3를 만족할 수 있다.
[수학식 68]
CG2 < BFL
수학식 68에서 BFL(Back focal length)은 렌즈들의 간격 예컨대, 제2,3렌즈 사이의 중심 간격(CG2) 보다 크게 설정하여, 광학 필터(500) 및 커버 글라스(400)의 설치 공간을 확보할 수 있고 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 사이의 간격을 통해 구성 요소들의 조립성을 개선하며 결합 신뢰성을 개선할 수 있다. 또한 마지막 렌즈인 제7 렌즈는 입사된 광을 이미지 센서의 유효 영역으로 분산시켜 줄 수 있으나, 상기 BFL이 수학식 68을 만족하지 않을 경우, 분사된 광의 일부가 이미지 센서의 유효 영역으로 전달되지 못할 수 있고, 이에 따라 해상도를 저하시킬 수 있다. 여기서, 상기 CG3는 접합 렌즈 보다 물체측에 배치된 렌즈와 접합 렌즈 사이의 광축 거리일 수 있으며, BFL 보다 작을 수 있다.
[수학식 69]
3 < F < 40
수학식 69는 전체 유효초점 거리(F)를 차량용 광학계에 맞게 설정할 수 있다. 수학식 69는 10 < F < 30를 만족할 수 있다.
[수학식 70]
FOV < 45
수학식 70에서 FOV(Field of view)는 상기 광학계(1000,1001)의 대각 방향의 화각(Degree)을 의미하며, 45도 미만의 차량용 광학계를 제공할 수 있다. 상기 FOV는 바람직하게, 20 ≤ FOV ≤ 40를 만족할 수 있다.
[수학식 71]
1 < TTL / CA_Max < 5
CA_Max는 상기 복수의 렌즈들의 물체 측 면 및 센서 측 면 중 가장 큰 유효경(mm)를 의미하며, TTL(Total track length)은 상기 제1 렌즈의 제1 면(S1)의 정점으로부터 상기 이미지 센서(300)의 상면까지의 광축(OA)에서의 거리(mm)를 의미한다. 수학식 71는 광학계의 전체 광축 길이와 최대 유효 경의 관계를 설정하여, 개선된 차량용 광학계를 제공할 수 있다. 수학식 71는 바람직하게, 1.5 < TTL / CA_Max ≤ 4를 만족할 수 있다.
[수학식 72]
2 < TTL / ImgH < 15
수학식 72는 광학계의 전체 광축 길이(TTL)와 이미지 센서(300)의 광축에서 대각 방향의 길이(ImgH)를 설정할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 72를 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 차량용 이미지 센서(300)의 적용을 위한 TTL을 가질 수 있어, 보다 개선된 화질을 제공할 수 있다. 수학식 72는 바람직하게, 4 < TTL / ImgH ≤ 10을 만족할 수 있다.
[수학식 73]
0.1 < BFL / ImgH < 2
수학식 73은 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 간의 광축 간격과 이미지 센서(300)의 광축에서 대각 방향의 길이를 설정할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 73을 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 차량용 이미지 센서(300)의 크기를 적용하기 위한 BFL(Back focal length)을 확보할 수 있고, 마지막 렌즈와 이미지 센서(300) 사이의 간격을 설정할 수 있고, 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 특성을 가질 수 있다. 수학식 73은 바람직하게, 0.3 < BFL / ImgH < 1를 만족할 수 있다.
[수학식 74]
5 < TTL / BFL < 20
수학식 74는 광학계의 전체 광축 길이(TTL), 및 상기 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 사이의 광축 간격(BFL)를 설정(단위, mm)할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 55을 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 BFL을 확보할 수 있다. 수학식 74는 바람직하게, 8 < TTL / BFL < 16를 만족할 수 있다.
[수학식 75]
1 < TTL/F < 3
수학식 75는 광학계(1000,1001)의 전체 초점 거리(F)와 전체 광축 길이(TTL)를 설정할 수 있다. 이에 따라 운전자 지원시스템용 광학계를 제공할 수 있다. 수학식 75는 바람직하게, 1.5 ≤ TTL / F ≤ 2.8를 만족할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 75을 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 설정된 TTL 범위에서 적절한 초점 거리를 가질 수 있고, 저온에서 고온으로 온도가 변화함에도 적절한 초점 거리를 유지하며 결상이 될 수 있는 광학계를 제공한다. 수학식 75의 하한치 미만인 경우, 렌즈들의 굴절력을 증가시켜 할 필요가 있어, 구면수차 또는 왜곡 수차의 보정이 어려워지며, 수학식 75의 상한치 초과인 경우, 렌즈들이 유효경이나 TTL이 길어지게 되어, 촬상 렌즈계가 대형화되는 문제가 발생될 수 있다.
[수학식 76]
1 < F / BFL < 10
수학식 76은 광학계(1000,1001)의 전체 유효초점 거리(F), 상기 이미지 센서(300)와 마지막 렌즈 사이의 광축 간격(BFL)를 설정할 수 있다. 실시예에 따른 광학계(1000,1001)가 수학식 76을 만족할 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 설정된 화각을 가지며 적절한 초점 거리를 가질 수 있고, 차량용 광학계를 제공될 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000,1001)는 마지막 렌즈와 이미지 센서(300) 사이의 간격을 최소화할 수 있어 화각(FOV)의 주변부에서 양호한 광학 특성을 가질 수 있다. 수학식 76은 바람직하게, 3 < F / BFL < 8를 만족할 수 있다.
[수학식 77]
1 < F / ImgH < 5
수학식 77은 상기 광학계(1000,1001)의 전체 유효초점 거리(F)와 상기 이미지 센서(300)의 광축에서 대각선 길이(ImgH)를 설정할 수 있다. 이러한 광학계(1000,1001)는 차량용 이미지 센서(300)의 크기에서 향상된 수차 특성을 가질 수 있다. 수학식 77은 바람직하게, 2 < F / ImgH < 4.1를 만족할 수 있다.
[수학식 78]
1 < F / EPD < 5
수학식 78은 상기 광학계(1000,1001)의 전체 유효초점 거리(F)와 입사동 크기를 설정할 수 있다. 이에 따라 광학계의 전체 밝기를 제어할 수 있다. 수학식 78은 바람직하게, 1 < F / EPD < 3를 설정할 수 있다.
[수학식 79]
0 < BFL/TD < 0.3
수학식 79는 상기 광학계(1000,1001)의 렌즈들의 광축 거리(TD)와 후방 초점 거리(BFL)의 관계를 설정할 수 있다. 이에 따라 광학계의 해상력을 유지하며 전체 크기를 제어할 수 있다. 수학식 79는 바람직하게, 0 < BFL/TD < 0.2를 만족할 수 있다. BFL/TD의 조건 값이 0.2 이상이 될 경우, TD 대비 BFL이 크게 설계되므로 전체 광학계의 크기가 커지게 되고 이로 인해 광학계의 소형화가 어렵고, 상기 제7 렌즈와 상기 이미지센서 사이의 거리가 길어지며, 이로 인해 상기 제7 렌즈와 상기 이미지센서 사이를 통해 불필요한 광량이 증가될 수 있고 이로 인해 수차 특성이 저하되는 등 해상력이 낮아지는 문제가 있다.
[수학식 80]
0 < EPD/ImgH/FOV < 0.2
수학식 80은 입사동 크기(EPD), 이미지 센서의 대각선 길이의 1/2의 길이(ImgH), 및 대각 방향의 화각의 관계를 설정할 수 있다. 이에 따라 광학계의 전체 크기 및 밝기를 제어할 수 있다. 수학식 80은 바람직하게, 0 < EPD/ImgH/FOV < 0.1를 만족할 수 있다.
[수학식 81]
5 < FOV / F# < 40
수학식 81은 광학계의 대각 방향의 화각과 F 넘버의 관계를 설정할 수 있다. 수학식 81은 바람직하게, 10 < FOV / F# < 30를 만족할 수 있다. 여기서, F#는 1.8 이하로 제공하여, 밝은 화상을 제공할 수 있다.
[수학식 82]
1 < ΣGL_CT / F# < 20
수학식 82는 광학계의 유리 렌즈들의 중심 두께의 합(ΣGL_CT)과 F 넘버(F#)의 관계를 설정할 수 있다. 바람직하게, 수학식 82에서 제1실시 예는 1 < ΣGL_CT / F# < 5를 만족할 수 있으며, 제2실시 예는 5 < ΣGL_CT / F# < 15를 만족할 수 있다.
[수학식 83]
1 < ΣGM_CT / F# < 10
수학식 83은 광학계의 비구면 렌즈들의 중심 두께의 합(ΣGM_CT)과 F 넘버(F#)의 관계를 설정할 수 있다. 수학식 83는 바람직하게, 1 < ΣPL_CT / F# < 5를 만족할 수 있다.
[수학식 84]
1 < ΣGL_Index / F# < 20
수학식 84는 광학계의 구면 렌즈들의 굴절률 합(ΣGL_Index)과 F 넘버(F#)의 관계를 설정할 수 있다. 수학식 84는 바람직하게, 3 < ΣGL_Index / F# < 10를 만족할 수 있다.
[수학식 85]
1 < ΣGM_Index / F# < 10
수학식 84는 광학계의 비구면 렌즈들의 굴절률 합(ΣGL_Index)과 F 넘버(F#)의 관계를 설정할 수 있다. 수학식 84는 바람직하게, 1 < ΣGL_Index / F# < 5를 만족할 수 있다.
[수학식 86]
|Max_Sag62| < |Max_Sag52|
Max_Sag62는 제6 렌즈의 센서측 면에서 광축과 직교하는 직선에서 상기 제6 렌즈의 센서측 면까지의 광축 방향의 최대 거리이며, Max_Sag52는 제5 렌즈의 센서측 면에서 광축과 직교하는 직선에서 상기 제5 렌즈의 센서측 면까지의 광축 방향의 최대 거리이다. 수학식 86를 만족할 경우, 제5 렌즈의 센서측 면의 곡률 반경에 의해, 마지막 구면 렌즈에서 마지막 비구면 렌즈로의 광을 가이드할 수 있고, 제5,6 렌즈의 유효경을 조절할 수 있다.
[수학식 87]
|Max_Sag72| < |Max_Sag62|
Max_Sag62는 제7 렌즈의 센서측 면에서 광축과 직교하는 직선에서 상기 제7 렌즈의 센서측 면까지의 광축 방향의 최대 거리이다. 수학식 87를 만족할 경우, 제6 렌즈의 센서측 면의 곡률 반경에 의해, 마지막 구면 렌즈에서 마지막 비구면 렌즈로의 광을 가이드할 수 있고, 제6,7 렌즈의 유효경을 조절할 수 있다.
[수학식 87-1]
|Max_Sag52| < |Max_Sag41|
|Max_Sag62| < |Max_Sag61|
|Max_Sag71| < |Max_Sag72|
수학식 87-1은 위의 수식 중 적어도 하나를 만족할 수 있다.
Max_Sag41은 제4 렌즈의 물체측 면에서 광축과 직교하는 직선에서 상기 제4 렌즈의 물체측 면까지의 광축 방향의 최대 거리이다. Max_Sag52는 제5 렌즈의 센서측 면에서 광축과 직교하는 직선에서 상기 제5 렌즈의 센서측 면까지의 광축 방향의 최대 거리이다. Max_Sag71는 제7 렌즈의 물체측 면에서 광축과 직교하는 직선에서 상기 제7 렌즈의 물체측 면까지의 광축 방향의 최대 거리이다.
[수학식 88]
수학식 93에서 Z는 Sag로 비구면 상의 임의의 위치로부터 상기 비구면의 정점까지의 광축 방향의 거리를 의미할 수 있다. 상기 Y는 비구면 상의 임의의 위치로부터 광축까지의 광축에 수직인 방향으로의 거리를 의미할 수 있다. 상기 c는 렌즈의 곡률을 의미할 수 있고, K는 코닉 상수를 의미할 수 있다. 또한, A, B, C, D, E,F는 비구면 계수(Aspheric constant)를 의미할 수 있다.
실시예에 따른 광학계(1000,1001)는 수학식 1 내지 수학식 44 중 적어도 하나 또는 둘 이상의 수학식을 만족할 수 있다. 수학식 1 내지 44 중 적어도 하나 또는 둘 이상은 수학식 45 내지 87 중 적어도 하나 또는 둘 이상을 만족할 수 있다. 이 경우, 상기 광학계(1000,1001)는 향상된 광학 특성을 가질 수 있다. 자세하게, 상기 광학계(1000,1001)가 수학식 1 내지 수학식 44 중 적어도 하나 또는/및 수학식 45 내지 87 중 적어도 하나를 만족할 경우 상기 광학계(1000,1001)는 향상된 해상력을 가지며, 수차 및 왜곡 특성을 개선할 수 있다. 또한, 상기 광학계(1000,1001)는 차량용 이미지 센서(300)를 적용하기 위한 BFL(Back focal length)을 확보할 수 있고, 온도 변화에 따른 광학 특성 저하를 보상할 수 있으며, 마지막 렌즈와 이미지 센서(300) 사이의 간격을 최소화할 수 있어 화각(FOV)의 중심부 및 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있다.
표 2는 실시 예의 광학계(1000,1001)에서 상술한 수학식들의 항목에 대한 것으로, 상기 광학계(1000,1001)의 TTL(Total track length)(mm), BFL(Back focal length), 유효초점 거리(F)(mm), ImgH(mm), 유효경(CA)(mm), 두께(mm), TTL(mm), 제1 면(S1)에서 제14 면(S14)까지의 광축 거리인 TD(mm), 상기 제1 내지 제7 렌즈들 각각의 초점 거리(F1,F2,F3,F4,F5,F6,F7)(mm), 굴절률 합, 아베수 합, 두께 합(mm), 인접한 렌즈들 사이의 간격 합, 대각 화각(FOV)(Degree), 에지 두께(ET), 제1,2 렌즈 군의 초점 거리, F 넘버 등에 대한 것이다.
| 항목 | 제1실시예 | 제2실시예 |
| F | 15.151 | 14.920 |
| F1 | -55.261 | -40.357 |
| F2 | 36.118 | 48.266 |
| F3 | 29.692 | 23.276 |
| F4 | 22.919 | 16.034 |
| F5 | -10.132 | -9.788 |
| F6 | 31.939 | 40.302 |
| F7 | -125.308 | -44.956 |
| F_LG1 | -55.261 | -40.357 |
| F_LG2 | 13.043 | 11.304 |
| ET1 | 5.035 | 4.695 |
| ET2 | 1.406 | 9.402 |
| ET3 | 1.418 | 1.207 |
| ET4 | 1.545 | 1.259 |
| ET5 | 4.805 | 2.889 |
| ET6 | 3.337 | 1.216 |
| ET7 | 1.680 | 1.673 |
| F-number | 1.603 | 1.599 |
| ΣIndex | 11.825 | 11.915 |
| ΣAbbe | 358.993 | 340.112 |
| ΣCT | 20.730 | 24.477 |
| ΣCG | 15.670 | 10.038 |
| FOV (대각) | 34.305 | 34.066 |
| EPD | 9.451 | 9.329 |
| BFL | 2.600 | 2.600 |
| TD | 36.400 | 34.514 |
| ImgH | 4.626 | 4.626 |
| SD | 19.852 | 19.611 |
| TTL | 39.000 | 37.114 |
| 이미지 센서 | 3840*2160 | 3840*2160 |
표 3은 실시 예의 광학계(1000,1001)에서 상술한 수학식 1 내지 수학식 44에 대한 결과 값에 대한 것이다. 표 3을 참조하면, 광학계(1000,1001)는 수학식 1 내지 수학식 44 중 적어도 하나, 두 개 이상 또는 세 개 이상을 만족하는 것을 알 수 있다. 자세하게, 실시예에 따른 광학계(1000,1001)는 상기 수학식 1 내지 수학식 44을 모두 만족하는 것을 알 수 있다. 이에 따라, 광학계(1000,1001)는 화각(FOV)의 중심부와 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있고 우수한 광학 특성을 가질 수 있다.
| 수학식 | 제1실시예 | 제2실시예 | |
| 1 | 0 < CT1 / CT2 < 5 | 1.714 | 0.384 |
| 2 | (CT7*CA7) < (CT1*CA1) | 만족 | 만족 |
| 3 | Po1 < 0 | -0.018 | -0.025 |
| 4 | 1.7 < n7 < 2.2 | 1.830 | 1.829 |
| 5 | 20 <FOV_H < 40 | 30.00 | 30.00 |
| 6 | L1R1 < 0 | -61.632 | -109.175 |
| 7 | 0.8 < BFL / Max_Sag72 to Sensor < 3 | 1.015 | 1.057 |
| 8 | 0.1 < CT1 / CT7 < 5 | 2.353 | 2.872 |
| 9 | 0 < CT1 / CT6 < 3 | 1.066 | 2.155 |
| 10 | 1 < CT45 / CT6 < 5 | 1.744 | 2.729 |
| 11 | 0 < |L2R1 / L4R2| < 1 | 0.704 | 0.764 |
| 12 | 0 < (CT45 - ET45) < 2 | 1.031 | 1.171 |
| 13 | 0 < CA11 / CA31 < 2 | 1.385 | 1.068 |
| 14 | 0 < CA72 / CA42 < 2 | 0.855 | 0.830 |
| 15 | 0 < CA12 / CA21 < 2 | 1.181 | 1.005 |
| 16 | 0 < CA31 / CA42 < 2 | 1.109 | 1.175 |
| 17 | 0 < CA41 / CA52 < 2 | 1.392 | 1.285 |
| 18 | 0 < CA52 / CA61 < 2 | 0.976 | 0.988 |
| 19 | 0.2 < GL_CA_Aver/GM_CA_Aver < 2.2 | 0.959 | 1.004 |
| 20 | 0 < GL_nd_Aver/GM_nd_Aver < 1.60 | 0.991 | 0.986 |
| 21 | CA6, CA7 < CA5 | 만족 | 만족 |
| 22 | CG2 < CG6 | 만족 | 만족 |
| 23 | 0 < CT7 / CG6 < 1 | 0.660 | 0.549 |
| 24 | LD35<LD12 | 만족 | 만족 |
| 25 | CG46 < CG13 | 만족 | 만족 |
| 26 | 1 < CT6/CT7 < 4 | 2.208 | 1.333 |
| 27 | 10 < L7R1/CT7 < 40 | 28.149 | 15.305 |
| 28 | 0 < L5R2 / L7R1 < 10 | 0.136 | 0.394 |
| 29 | L1R1*L1R2 < 0 | -4900.257 | -4173.254 |
| 30 | 0< L5R1 /L4R2 < 2 | 1.000 | 1.000 |
| 31 | 0 < L6R2/L6R1 < 2 | 1.567 | 1.304 |
| 32 | 0 < CT_Max / CG_Max < 5 | 2.553 | 0.360 |
| 33 | 1 < ΣCT / ΣCG < 5 | 1.323 | 2.438 |
| 34 | 8 < ΣIndex <30 | 11.825 | 11.915 |
| 35 | 10 < ΣAbb / ΣIndex <50 | 30.360 | 28.545 |
| 36 | Distotion < 2 | 만족 | 만족 |
| 37 | 0 < ΣCT / ΣET < 2 | 1.078 | 1.096 |
| 38 | 0.5 < CA11 / CA_Min < 2.5 | 2.062 | 1.635 |
| 39 | 1 < CA_Max / CA_Min < 5 | 2.062 | 1.635 |
| 40 | 1 < CA_Max / CA_Aver < 3 | 1.477 | 1.234 |
| 41 | 0.5 < CA_Min / CA_Aver < 2 | 0.716 | 0.755 |
| 42 | 1 < CA_Max / (2*ImgH) < 3 | 1.772 | 1.466 |
| 43 | 1 < TD / CA_Max < 4 | 2.220 | 2.545 |
| 44 | 1 < F / CA61 < 10 | 1.789 | 1.624 |
표 4는 실시 예의 광학계(1000,1001)에서 상술한 수학식 45 내지 수학식 87에 대한 결과 값에 대한 것이다. 표 4를 참조하면, 광학계(1000,1001)는 수학식 45 내지 수학식 87 중 적어도 하나, 두 개 이상 또는 세 개 이상을 만족하는 것을 알 수 있다. 자세하게, 실시예에 따른 광학계(1000,1001)는 상기 수학식 1 내지 수학식 87을 모두 만족하는 것을 알 수 있다. 이에 따라, 광학계(1000,1001)는 화각(FOV)의 중심부와 주변부에서 양호한 광학 성능을 가질 수 있고 우수한 광학 특성을 가질 수 있다.
| 수학식 | 제1실시예 | 제2실시예 | |
| 45 | 0 < F / |L1R1| < 1 | 0.246 | 0.137 |
| 46 | Max (CT/ET) < 3 | 1.845 | 2.527 |
| 47 | 0 < EPD/|L1R1| < 1 | 0.153 | 0.085 |
| 48 | -10 < F1 / F3 < 0 | -1.861 | -1.734 |
| 49 | Po4 * Po5 < 0 | 만족 | 만족 |
| 50 | 15 < v4-v5 < 60 | 37.939 | 32.080 |
| 51 | 0 < |F1 / F| < 20 | 3.647 | 2.705 |
| 52 | 0 < | F5 /F6 | < 1 | 0.317 | 0.243 |
| 53 | 0 < | F5 /F7 | < 1 | 0.081 | 0.218 |
| 54 | 0 < | F6 / F1 | < 1.2 | 0.578 | 0.999 |
| 55 | 0 < | F27 / F1| < 2 | 0.236 | 0.280 |
| 56 | 0 < | F37 / F6 | < 1 | 0.891 | 0.475 |
| 57 | 0< | F37 / F7 | < 1 | 0.227 | 0.426 |
| 58 | 0 < F6 / F < 5 | 2.108 | 2.701 |
| 59 | F_LG1/F_LG2 < 0 | 만족 | 만족 |
| 60 | 1 < nGL /nGM < 4 | 2.500 | 2.500 |
| 61 | 1 < nSS / nAS <4 | 2.500 | 2.500 |
| 62 | CA5 < CA3 < CA1 | 만족 | 만족 |
| 63 | 0 < ΣGM_CT / ΣGL_CT < 1 | 0.948 | 0.268 |
| 64 | 10 < TTL < 50 | 39.000 | 37.114 |
| 65 | 2 < ImgH | 4.626 | 4.626 |
| 66 | 2< BFL < 7 | 2.600 | 2.600 |
| 67 | 0.1< BFL / CG1 < 3 | 0.255 | 2.419 |
| 68 | CG2 < BFL | 만족 | 만족 |
| 69 | 3 < F < 40 | 15.151 | 14.920 |
| 70 | FOV < 45 | 34.305 | 34.066 |
| 71 | 1 < TTL / CA_Max < 5 | 2.378 | 2.737 |
| 72 | 2 < TTL / ImgH < 15 | 8.430 | 8.023 |
| 73 | 0.1 < BFL / ImgH < 2 | 0.562 | 0.562 |
| 74 | 1 < TTL / BFL < 20 | 15.000 | 14.275 |
| 75 | 2 < TTL/F < 3 | 2.574 | 2.488 |
| 76 | 1 < F / BFL < 10 | 5.827 | 5.739 |
| 77 | 1 < F / ImgH < 5 | 3.275 | 3.225 |
| 78 | 1 < F / EPD < 5 | 1.603 | 1.599 |
| 79 | 0 < BFL/TD < 0.3 | 0.0714 | 0.0753 |
| 80 | 0 < EPD/Imgh/FOV < 0.2 | 0.0143 | 0.0146 |
| 81 | 5 < FOV / F# < 40 | 21.399 | 21.300 |
| 82 | 1 < ΣGL_CT / F# < 20 | 1.875 | 12.071 |
| 83 | 1 < ΣGM_CT / F# < 10 | 1.778 | 3.233 |
| 84 | 1 < ΣGL_Index / F# < 10 | 5.223 | 5.247 |
| 85 | 1 < ΣGM_Index / F# < 10 | 2.153 | 2.203 |
| 86 | |Max_Sag62 | < |Max_Sag52| | 만족 | 만족 |
| 87 | |Max_Sag72| < |Max_Sag62| | 만족 | 만족 |
도 21는 발명의 실시예에 따른 카메라 모듈 또는 광학계가 적용된 차량의 평면도의 예이다.
도 21를 참조하면, 발명의 실시 예에 따른 차량용 카메라 시스템은, 영상 생성부(11), 제1 정보 생성부(12), 제2 정보 생성부(21,22,23,24,25,26) 및 제어부(14)를 포함한다. 상기 영상 생성부(11)는 자차량에 배치되는 적어도 하나의 카메라 모듈(31)을 포함할 수 있으며, 자차량의 전방 또는/및 운전자를 촬영하여 자차량의 전방영상이나 차량 내부 영상을 생성할 수 있다. 영상 생성부(11)는 카메라 모듈(31)을 이용하여 자차량의 전방뿐만 아니라 하나 이상의 방향에 대한 자차량의 주변을 촬영하여 자차량의 주변영상을 생성할 수 있다. 여기서, 전방영상 및 주변영상은 디지털 영상일 수 있으며, 컬러 영상, 흑백 영상 및 적외선 영상 등을 포함할 수 있다. 또한 전방영상 및 주변영상은 정지영상 및 동영상을 포함할 수 있다. 영상 생성부(11)는 운전자 영상, 전방영상 및 주변영상을 제어부(14)에 제공한다. 이어서, 제1 정보 생성부(12)는 자차량에 배치되는 적어도 하나의 레이더 또는/및 카메라를 포함할 수 있으며, 자차량의 전방을 감지하여 제1 감지정보를 생성한다. 구체적으로, 제1 정보 생성부(12)는 자차량에 배치되고, 자차량의 전방에 위치한 차량들의 위치 및 속도, 보행자의 여부 및 위치 등을 감지하여 제1 감지정보를 생성한다.
제1 정보 생성부(12)에서 생성한 제1 감지정보를 이용하여 자차량과 앞차와의 거리를 일정하게 유지하도록 제어할 수 있고, 운전자가 자차량의 주행 차로를 변경하고자 하는 경우나 후진 주차 시와 같이 기 설정된 특정한 경우에 차량 운행의 안정성을 높일 수 있다. 제1 정보 생성부(12)는 제1 감지정보를 제어부(14)에 제공한다. 제2 정보 생성부(21,22,23,24,25,26)는 영상 생성부(11)에서 생성한 전방영상과 제1 정보 생성부(12)에서 생성한 제 1 감지정보에 기초하여, 자차량의 각 측면을 감지하여 제2 감지정보를 생성한다. 구체적으로, 제2 정보 생성부(21,22,23,24,25,26)는 자차량에 배치되는 적어도 하나의 레이더 또는/및 카메라를 포함할 수 있으며, 자차량의 측면에 위치한 차량들의 위치 및 속도를 감지하거나 영상을 촬영할 수 있다. 여기서, 제2 정보 생성부(21,22,23,24,25,26)는 자차량의 전방 양 코너, 사이드 미러, 및 후방 중앙 및 후방 양 코너에 각각 배치될 수 있다.
이러한 차량용 카메라 시스템 중 적어도 하나의 정보 생성부는 상기에 개시된 실시 예(들)에 기재된 광학계 및 이를 갖는 카메라 모듈을 구비할 수 있으며, 자차량의 전방, 후방, 각 측면 또는 코너 영역을 통해 획득된 정보를 이용하여 사용자에게 제공하거나 처리하여 자동 운전 또는 주변 안전으로부터 차량과 물체를 보호할 수 있다.
발명의 실시 예에 따른 카메라 모듈의 광학계는 안전 규제, 자율주행 기능의 강화 및 편의성 증가를 위해 차량 내에 복수로 탑재될 수 있다. 또한 카메라 모듈의 광학계는 차선유지시스템(LKAS: Lane keeping assistance system), 차선이탈 경보시스템(LDWS), 운전자 감시 시스템(DMS: Driver monitoring system)과 같은 제어를 위한 부품으로서, 차량 내에 적용되고 있다. 이러한 차량용 카메라 모듈은 주위 온도 변화에도 안정적인 광학 성능을 구현할 수 있고 가격 경쟁력이 있는 모듈을 제공하여, 차량용 부품의 신뢰성을 확보할 수 있다.
이상에서 실시예들에 설명된 특징, 구조, 효과 등은 본 발명의 적어도 하나의 실시예에 포함되며, 반드시 하나의 실시예에만 한정되는 것은 아니다. 나아가, 각 실시예에서 예시된 특징, 구조, 효과 등은 실시예들이 속하는 분야의 통상의 지식을 가지는 자에 의해 다른 실시예들에 대해서도 조합 또는 변형되어 실시 가능하다. 따라서 이러한 조합과 변형에 관계된 내용들은 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다.
또한, 이상에서 실시예를 중심으로 설명하였으나 이는 단지 예시일 뿐 본 발명을 한정하는 것이 아니며, 본 발명이 속하는 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 본 실시예의 본질적인 특성을 벗어나지 않는 범위에서 이상에 예시되지 않은 여러 가지의 변형과 응용이 가능함을 알 수 있을 것이다. 예를 들어, 실시예에 구체적으로 나타난 각 구성 요소는 변형하여 실시할 수 있는 것이다. 그리고 이러한 변형과 응용에 관계된 차이점들은 첨부된 청구 범위에서 규정하는 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다.
제1 렌즈: 101,111
제2 렌즈: 102,112
제3 렌즈: 103,113 제4 렌즈: 104,114
제5 렌즈: 105,1115 제6 렌즈: 106,116
제7 렌즈: 107,117 렌즈부: 100,100A
이미지 센서: 300 커버 글라스: 400
필터: 500 광학계: 1000,1001
제3 렌즈: 103,113 제4 렌즈: 104,114
제5 렌즈: 105,1115 제6 렌즈: 106,116
제7 렌즈: 107,117 렌즈부: 100,100A
이미지 센서: 300 커버 글라스: 400
필터: 500 광학계: 1000,1001
Claims (25)
- 물체 측에서 센서 측을 향해 광축을 따라 정렬된 제1 렌즈 내지 제7 렌즈를 포함하며,
상기 제1 렌즈의 굴절력은 음이고,
상기 제2 내지 제7 렌즈의 합성 굴절력은 양이고,
상기 제1 렌즈는 최대 유효경을 갖는 비구면 렌즈이며,
i번째 렌즈와 i+1렌즈 사이의 중심 간격은 CGi이고,
i번째 렌즈의 중심 두께는 CTi이며,
CTi/CGi의 값은 i가 1일 때 최소인 광학계. - 제1 항에 있어서,
상기 제1 렌즈의 유효경은 상기 제2 내지 제7 렌즈의 유효경보다 큰 광학계. - 제1 항에 있어서,
상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈 사이의 둘레에 배치된 조리개를 포함하는광학계. - 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제1 렌즈는 유리 재질이며,
상기 제7 렌즈는 비구면을 갖는 렌즈인 광학계. - 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제1 내지 제7 렌즈는 모두 유리 재질이며,
물체측 면과 센서측 면이 구면인 렌즈의 매수는 물체측 면과 센서측 면이 비구면인 렌즈의 매수보다 2배 이상인 광학계. - 제5 항에 있어서,
상기 제2 내지 제5 렌즈는 구면 렌즈인 광학계. - 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제4 렌즈의 센서측 면과 상기 제5 렌즈의 물체측 면은 접합되는 광학계. - 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서,
CTi/CGi의 값은 i가 3일 때 최대인 광학계. - 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 CGi는 i가 1일 때, 최대 중심 간격을 갖는 광학계. - 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제1 렌즈의 중심 두께는 CT1이고,
상기 제1 렌즈의 물체측 면의 중심부터 이미지 센서의 표면까지의 광축 거리는 TTL이며,
수학식: 0.1 ≤CT1/TTL≤0.15
을 만족하는 광학계. - 제1 항 내지 제3 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제1 렌즈의 중심 두께는 CT1이고,
상기 제1,2렌즈 사이의 중심 간격이 CG1이며,
수학식: 0.35 < CT1/CG1 < 0.45
를 만족하는 광학계. - 물체 측에서 센서 측을 향해 광축을 따라 정렬된 제1 렌즈 내지 제7 렌즈;및
상기 제1 렌즈와 상기 제7 렌즈 중 어느 두 렌즈 사이에 배치된 조리개를 포함하며,
상기 제1 렌즈의 굴절력은 음이고,
상기 제2 내지 제7 렌즈의 합성 굴절력은 양이고,
상기 제1 렌즈는 최대 유효경을 갖는 비구면 렌즈이며,
상기 제1 렌즈의 물체측 면과 센서측 면 각각의 곡률 반경의 절대 값의 평균은 상기 조리개에 인접한 상기 두 렌즈를 제외한 나머지 렌즈들 각각의 물체측 면과 센서측 면의 곡률 반경의 평균 값보다 큰 광학계. - 제12 항에 있어서,
상기 제1 렌즈와 상기 제7 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 비구면인 광학계. - 제13 항에 있어서,
상기 제1 내지 제7 렌즈는 유리 재질인 광학계. - 제12 항 내지 제14 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 조리개는 상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈 사이에 배치되는 광학계. - 제12 항 내지 제14 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제1 렌즈의 중심 두께는 렌즈들의 중심 두께 중 최대이며,
상기 제1 렌즈와 상기 제2 렌즈 사이의 중심 간격은 인접한 두 렌즈 사이의 중심 간격 중 최대인 광학계. - 제12 항 내지 제14 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제2 렌즈의 중심 두께는 렌즈들의 중심 두께 중 최대이며,
상기 제3 렌즈와 상기 제4 렌즈 사이의 중심 간격은 인접한 두 렌즈 사이의 중심 간격 중 최대인 광학계. - 제12 항 내지 제14 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제3,4 렌즈는 서로 반대의 굴절력을 갖는 접합된 렌즈인 광학계. - 물체 측에서 센서 측을 향해 광축을 따라 정렬된 제1 렌즈 내지 제7 렌즈;및
상기 제1 렌즈와 상기 제7 렌즈 중 어느 두 렌즈 사이에 배치된 조리개를 포함하며,
상기 제1 렌즈의 굴절력은 음이고,
상기 제2 내지 제7 렌즈의 합성 굴절력은 양이고,
i번째 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경의 절대 값과 센서측 면의 곡률 반경의 절대 값의 평균은 Ri이고,
i번째 렌즈의 물체측 면의 곡률 반경의 절대 값은 Roi이고,
i번째 렌즈의 센서측 면의 곡률 반경의 절대 값은 Rsi이며,
(Roi-Rsi)/Ri의 값은 i가 1인 경우 최소인 광학계. - 제19 항에 있어서,
(Roi-Rsi)/Ri의 값은 i가 3인 경우 최대인 광학계. - 제19 항에 있어서,
상기 제1 렌즈와 상기 제7 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 비구면이며,
상기 제2 내지 제6 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 구면이며,
상기 제1 내지 제7 렌즈는 유리 재질인 광학계. - 제19 항 내지 제21 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 조리개는 상기 제2 렌즈와 상기 제3 렌즈 사이에 배치되며,
상기 제3,4 렌즈는 서로 반대의 굴절력을 갖는 접합된 렌즈인 광학계. - 이미지 센서; 및
물체 측에서 센서 측을 향해 광축을 따라 정렬된 제1 내지 제7 렌즈;
상기 제1 내지 제7 렌즈 중 구면 렌즈들 사이에 배치된 조리개:
상기 제7 렌즈와 상기 이미지 센서 사이에 광학 필터를 포함하며,
상기 제1 렌즈는 광축에서 양면이 오목한 형상을 가지며,
상기 제1 및 제7 렌즈는 음의 굴절력을 가지며,
상기 제2 내지 제7 렌즈는 양의 굴절력을 가지며,
상기 제2 내지 제7 렌즈 중 상기 조리개와 상기 제7 렌즈 사이에 배치되며 서로 접합되는 접합렌즈를 포함하며,
상기 접합렌즈는 광축에서 볼록한 물체측 면과 오목한 센서측 면을 가지는 카메라 모듈. - 제23 항에 있어서,
상기 제1,7 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 비구면 렌즈이며,
상기 제2 내지 제6 렌즈는 물체측 면과 센서측 면이 구면인 유리 재질인 카메라 모듈. - 제24 항에 있어서,
상기 제1 렌즈의 물체측 면의 중심에서 이미지 센서의 표면까지의 거리는 TTL이며,
상기 이미지 센서의 대각 길이의 1/2은 ImgH이며,
렌즈들의 물체측 면과 센서측 면 중 최대 유효경은 CA_Max이며,
수학식: 4 < TTL / ImgH < 10
1 < CA_Max / (2*ImgH) < 2
을 만족하는 카메라 모듈.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020220102337A KR20240023972A (ko) | 2022-08-16 | 2022-08-16 | 광학계 및 카메라 모듈 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020220102337A KR20240023972A (ko) | 2022-08-16 | 2022-08-16 | 광학계 및 카메라 모듈 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20240023972A true KR20240023972A (ko) | 2024-02-23 |
Family
ID=90041884
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020220102337A KR20240023972A (ko) | 2022-08-16 | 2022-08-16 | 광학계 및 카메라 모듈 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR20240023972A (ko) |
-
2022
- 2022-08-16 KR KR1020220102337A patent/KR20240023972A/ko unknown
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