KR20230091130A - 해상 풍력 터빈의 움직임 최소화 - Google Patents

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KR20230091130A
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에이빈드 존센
리 리
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엔트리온 윈드, 인크.
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Abstract

해상 풍력 터빈의 움직임을 최소화하기 위한 기술이 본원에서 개시된다. 설명된 기술을 이용하여, 풍력 터빈은, 얕은 물 및 깊은 물 모두에서 플랫폼 상의 환경 부하(예를 들어, 바람, 파도, ...)를 줄이기 위해 건설되고 전개되는 해양 플랫폼에 장착될 수 있다. 일부 구성에서, 완전 구속 플랫폼(FRP)이 풍력 터빈을 지지하도록 구성된다. 일부 예에 따라, 계류부는 FRP 및/또는 풍력 터빈 구조물의 구조물에 부착되어 6개의 자유도에서 움직임을 감소시킨다.

Description

해상 풍력 터빈의 움직임 최소화
관련 출원에 대한 상호 참조
본원은, 전체가 본원에서 참조로 포함되는, 2020년 10월 23일자로 출원되고 명칭이 "Stationary Offshore Wind Turbines"인 미국 가특허출원 제63/104,695호에 대한 우선권을 주장하는, 2021년 3월 9일자로 출원되고 명칭이 "MINIMIZING MOVEMENTS OF OFFSHORE WIND TURBINES"인 미국 출원 제17/249,676호에 대한 우선권을 주장한다.
해안선의 심해 영역은 풍력 발전 자원으로서 엄청난 잠재력을 제공한다. 일반적으로 플랫폼으로 지칭되는 해양 구조물이 이러한 지역에서 풍력 터빈 및 관련 전기 장비를 호스팅하는(hosting) 데 사용될 수 있다. 그러나, 풍력 터빈을 지원하기 위해서 해상 플랫폼의 움직임을 줄이는 방법을 결정하는 것이 어려울 수 있다. 개방된 해양에서, 바람, 파도, 및 해류가 종종 동시에 작용하여 해상 플랫폼에 힘을 가하고, 그에 따라 플랫폼이 움직이게 한다.
도 1은 계류부를 이용하여, 풍력 터빈을 지지하기 위한 데크를 갖는 부양 구조물을 고정하는 개략도를 도시한다.
도 2는 선체의 회전 모션이 어떻게 억제되는지 보여 주는 입면도 및 평면도를 도시한다.
도 3은 풍력 터빈을 지지하기 위한 해상 플랫폼을 구성하는 개략도(300)를 도시한다.
도 4a는 풍력 터빈을 지지하기 위한 완전 구속 플랫폼(fully restrained platform)(FRP)의 개략도를 도시한다.
도 4b는 풍력 터빈을 지지하기 위한 하나의 단편의 모노파일(monopile) 및 에어 캔(air can)을 포함하는 완전 구속 플랫폼(FRP)의 개략도를 도시한다.
도 5는 계류부를 부양 구조물에 그리고 상단에 장착된 구조물/장비에 연결하는 것을 도시한다.
도 6a는 해상 플랫폼의 선체의 6의 자유도(DOF)의 모션, 및 완전 구속 플랫폼(FRP)에 대한 6 DOF 모션의 고유 주파수를 도시한다.
도 6b는 FRP와 인장-레그 플랫폼(tension-leg platform)(TLP) 사이의 서지 모션(surge motion)의 비교를 도시한다.
도 7은 기계적 공진기의 응답에 대한 강성, 감쇠 및 질량-제어 주파수 구역을 도시한다.
도 8은 해상 풍력 터빈이 그 고유 주파수 중 하나를 나타내기 위해 질량, 스프링 및 대시포트(dashpot)를 가지는 것을 도시한다.
도 9는 고유 주파수를 획득하기 위한 고유값 방정식(eigenvalue equation)을 도시한다.
도 10은 단순한 진자에 대한 그리고 직사각형 탱크 내에서 슬로싱되는(sloshing) 액체에 대한 고유 주파수를 도시한다.
도 11은 튜닝된 질량 감쇠 시스템을 도시한다.
도 12는 튜닝된 질량 감쇠 시스템에 장착된 풍력 터빈을 도시한다.
도 13은 계류부 및 FRP의 선체에 부착된 와류-유도 진동 억제 장치를 도시한다.
도 14는 운송 및 설치 중에 임시 구조물 및 장비가 있는 상태에서, 계류가 부착되지 않은, 해상 풍력 터빈의 예를 도시한다.
도 15는 16개의 터빈 유닛이 그리드 패턴으로 배치된 해상 풍력 발전 단지를 도시한다.
이하의 상세 설명은 해상 풍력 터빈의 움직임을 최소화하기 위한 기술에 관한 것이다. 본원에서 설명된 기술을 이용하여, 풍력 터빈은 얕은 물(예를 들어, 120 미터 미만)과 깊은 물(예를 들어, 40미터 초과) 모두에서 플랫폼의 움직임 및/또는 환경 부하(예를 들어, 바람, 파도 등)를 줄이기 위해 건설되고 전개되는 해양 플랫폼에 장착될 수 있다. 본원에서 사용되는 바에 따라, 완전 구속 플랫폼(FRP)이라는 용어는 6의 자유도(DOF)로 모션이 구속되는 플랫폼을 지칭하고, FRP-모노파일은 모노파일을 포함하는 플랫폼을 지칭하고, FRP-모노헐(monohull)이라는 용어는 부양 구조물을 포함하는 플랫폼을 지칭한다.
설명을 위해, 플랫폼의 주요 구조적 구성 요소는 강체로 볼 수 있다. 그 모션은, 3개의 병진 운동적인 것(서지, 스웨이(sway), 히브(heave)) 및 3개의 회전적인 것(롤, 피치, 요)을 포함하는 6의 자유도(DOF)로 특징지어지고 측정된다. 환경 부하에 의해서, 플랫폼이 하나 이상의 DOF로 움직일 수 있다. 이러한 부하 중 일부는 파도로 인한 부하와 같이 본질적으로 동적이고, 다른 부하는 해류에 의한 항력과 같이 주로 안정적이다.
플랫폼 설계 철학의 한 가지 예는, 얕은 물에서 환경 부하는 주로, "고정적"으로 설계된, 플랫폼의 측방향 강성에 의해 저지된다. 하나의 그러한 예는, 레그가 땅 속으로 연장되는 격자 구조인 자켓 플랫폼이다. 그러나, 더 깊은 물에서, 고정 플랫폼을 위해서 필요한 재료의 양이 비경제적이다. 따라서, 플랫폼 개념에서, 서지, 스웨이 및 요 모션이 허용되는 인장-레그 플랫폼(TLP) 및 6개의 DOF 모션 모두가 허용되는 반잠수식 플랫폼의 경우와 같이, 6개의 DOF 모션의 일부 또는 전부가 허용된다.
현재 풍력 엔지니어링 실무에서, 수심이 60미터 미만인 얕은 수역에서는 자켓과 같은 고정식 해상 플랫폼이 사용된다. 그러나, 바람이 많이 부는 영역은 수심이 60 미터 이상인 더 깊은 해양에 위치하는 경우가 많다.
해상 오일 및 가스 산업에서, (1000 미터와 같이) 상당히 더 깊은 물에 해상 플랫폼을 설치하였다. 이러한 해양 구조물에는 주로 네 가지 유형이 있다: (1) 미국 특허 제3577946호에 개시된 바와 같은 인장-레그 플랫폼(TLP), (2) 미국 특허 제4702321호에 개시된 바와 같은 스파 플랫폼(spar platform)(스파), (3) 반잠수식, 및 (4) 계류식 선체 플랫폼. 이러한 4가지 유형의 구조물의 공통적인 특징은, 환경 부하 하에서, 폭풍이나 강한 해류의 발생 시에 모두가 수심의 5 내지 8%까지 흔들린다는 것이다.
풍력 터빈이 효과적으로 작동하려면, 그 호스트 구조물의 움직임이 가능한 한 적은 것이 바람직하다. 본원에서 설명된 예에 따르면, 풍력 터빈은 그 6개의 DOF 모두에서 모션을 최소화하려는 플랫폼에 의해 지지되고, 그에 따라 풍력 터빈에 의한 파워 생성은 6개의 DOF를 모두 억제하지 않는 플랫폼에 비해 더 효과적이다. 본원에서 설명된 기술 이전에는, 이러한 특징을 갖춘 플랫폼이 깊은 물에 영구적으로 설치되어 풍력 터빈을 호스팅하는 것이 알려져 있지 않았다.
풍력 터빈의 탑재 하중(payload)은 일반적인 해상 오일 및 가스 적용예의 탑재 하중보다 훨씬 작으며, 예측 가능한 미래에 풍력 적용예를 위한 수심은 해상 오일 및 가스 산업이 일상적으로 직면하는 수심만큼 깊지 않다. 본원에서 설명된 바와 같이, 풍력 터빈 그리고 관련 구조물 및 장비를 호스팅하는 물 내의(예를 들어, 60 미터 이상의 깊이) 모션을 감소/최소화하는 해양 구조물이 개시된다.
해상 풍력 터빈은 해상 플랫폼에 장착된 풍력 터빈이다. 해상 풍력 터빈(예를 들어, 수심 60m 이상)은 일반적으로 4개의 주요 구성 요소를 포함한다: (1) 해저의 앵커, (2) 계류 라인, (3) 상단부에 데크(대안적으로, "전환 단편(transition piece)"으로 지칭되는 구조물)가 있는 부양 구조물(또한 "선체" 또는 "에어 캔"으로 지칭됨), 및 (4) 타워, 나셀(nacelle), 및 블레이드를 갖춘 로터 허브를 가지는, 풍력 터빈. 계류부는 일 단부가 해저의 앵커에, 그리고 타 단부가 선체 및/또는 풍력 타워에 연결될 수 있다. 일부 예에 따라, 처음 3개의 구성 요소(해저의 앵커, 계류 라인 및 부양 구조물)는 해상 플랫폼을 포함한다. 풍력 터빈의 기부는 해상 플랫폼 상에, 예를 들어 해상 플랫폼의 데크 상에 장착된다. 풍력 터빈에 더하여, 다른 구조물 및 장비가 또한 플랫폼에 장착할 수 있다.
본원에서 설명된 기술을 사용하여, 해상 풍력 터빈의 6개의 DOF 모두의 모션을 감소/제한할 수 있다. 본원에서 지칭되는 모션은 환경 부하에 의해서 유발되는 선체의 모션이다. 이러한 모션을 유발하는 외부 힘은 선체에 가해지는 파도 및 해류, 물과 접촉하는 터빈의 임의의 부분을 따른 계류부, 및 해수면 위의 구조물의 임의의 부분 상의 풍력으로부터의 외부 힘을 포함한다. 인접한 풍력 터빈 유닛들의 조립, 운송, 설치 및 개발 방법도 개시된다. 해상 풍력 터빈의 모션을 최소화하는 것에 관한 추가 세부 사항이 도 1 내지 도 15와 관련하여 아래에 제시될 것이다.
이하의 구체적인 설명에서, 그 일부를 형성하고, 예시로서, 특정 예 또는 예를 도시하는, 첨부 도면을 참조한다. 도면이 실제 축척인 것은 아니다. (본원에서 "도면" 또는 "도면들"로 지칭될 수 있는) 여러 도면의 전체를 통해서, 유사한 숫자는 유사한 요소를 나타낸다.
도 1은 (본원에서 제1 방법으로 지칭되는) 계류부를 이용하여, 풍력 터빈을 지지하기 위한 데크를 갖는 부양 구조물을 고정하는 개략도(100)를 도시한다. 일부 구성에 따라, 선체를 고정하기 위한 계류부는 터빈을 포함하는 구조물의 모션을 최소화하도록 구성된다. 개략도(100)는 FRP-모노헐의 예를 도시한다.
도 1에 도시된 바와 같이, 데크(들)(103)를 갖는 부양 구조물은 103의 지역 내에서 화살표로 표시된 바와 같은 상향 부양력을 제공한다. 일부가 수직이고 다른 것은 수직으로부터 각도를 가지고 경사진 계류부(102)는 부양 구조물(103)을 아래쪽으로 당긴다. 계류부(102)의 타 단부는 해저 앵커(101)에 연결된다. 일부 예에 따라, 계류부는 도관을 포함할 수 있다. 예를 들어, 계류부는, 유체, 케이블(예를 들어, 전기, 통신 등), 및 기타의 전달을 위한 도관을 포함하는 관형(또는 일부 다른 형상)일 수 있다. 다른 구성에서, 계류부는 관형이고, 와류-유도 진동을 경감하기 위해서 피팅된(fitted), 나선형 스트레이크(strake) 및 페어링과 같은, 와류 유도 진동 억제 하드웨어를 포함할 수 있다.
탑재 하중으로 지칭되는, 풍력 터빈 및/또는 다른 구조물 및 장비(104)의 중량이 또한 하향 힘을 인가한다. 수직 방향의 힘의 평형은, 계류부로부터의 당김력 및 풍력 터빈 및/또는 전기 장비, 기타 구조물 및 장비의 중량의 합과 동일한, 선체의 부력에 의해서 달성된다. 전술한 설명은 정지적인 물의 시나리오에 적용될 수 있다.
교란이 발생할 때, 환경 부하는 선체(103)를 정지적인 물의 위치로부터 멀리 이동시키는 경향을 가질 것이다. 수직 및 수평 방향으로, 계류부(102)는 연신될 것이고 그에 따라 움직임에 대한 저항을 제공할 것이다. 계류부(102)의 작용은 지속적으로 정적 및 동적 부하 모두에 적용된다. 이는 선체, 서지, 스웨이 및 히브의 병진 운동 모션을 억제하는데 도움을 준다.
도 2는 선체의 회전 모션이 어떻게 억제될 수 있는지를 보여 주는 입면도(200) 및 평면도(250)를 도시한다. 도 2의 도시된 예에서, 선체의 각각의 고도에서 4개씩, 총 8개의 계류부(202)가 있다. 다른 수의 계류부가 다른 예에서 이용될 수 있다. 선체(203)는 계류부(202)에 의해서 고정된다. 계류부(202)의 타 단부는 해저의 앵커(201)에 연결된다.
선체(203)는 3개의 회전 모션: 수평 축을 중심으로 하는 2개(롤 및 피치)의 회전 모션 및 수직 축을 중심으로 하는 하나(요)의 회전 모션을 갖는다. 일부 구성에 따라, 선체(203)의 롤 및 피치 모션을 억제하기 위해서, 계류부(202)는 (도 2의 입면도(200)에 도시된 바와 같이) 선체(203)의 2개의 상이한 고도에 부착된다.
계류부(202)의 일부는 (물 내에 도시된 바와 같은) 낮은 고도에 위치되고, 다른 계류부(202)는 (물의 외측에 도시된 바와 같이) 높은 고도에 위치된다. 도 2에 도시된 바와 같이 모션을 억제함으로써, 수평 축을 중심으로 하는 회전은 계류부(202)를 연신시킬 것이고, 계류부(202)의 축방향 강성에 의해서 저지될 것이다.
도 2의 평면도(250)에 도시된 바와 같이, 선체(203)의 낮은 고도의 계류부(202)는, 180도로 이격된 쌍이 동일 라인에 있도록, 구성된다. 계류부(202)는 X 축과 정렬되고 2개의 계류부(202)는 Y 축과 정렬된다. 따라서, 이러한 고도에서의 4개의 계류부는 0도, 90도, 180도, 및 270도(다른 각도도 이용될 수 있다)에 위치된다. 일부 예에 따라, 이들의 각각의 가상의 연장선이 X-Y 좌표계의 원점을 통과할 것이다.
높은 고도에서의 계류부(202) 부착부를 또한 도 2의 평면도(250)에서 확인할 수 있다. 설명을 위해서, 계류부 부착부가 원래 45도, 135도, 225도, 및 315도(쇄선)에 있는 것으로 가정한다. 180도로 이격된 계류부들의 쌍을 연결할 때, 라인은 X-Y 좌표계의 원점을 통과한다. 이제, 각각의 계류부 라인을 수평 평면 내에서 그 부착 지점을 중심으로 다음과 같이: 말하자면, 4분면 I 및 III 내의 계류부를 10도만큼 반시계방향으로, 그리고 4분면 II 및 IV 내의 계류부를 또한 10도만큼 시계방향으로 회전시킨다.
회전 후에, 선체(203) 상의 상부 고도에 부착된 계류부(202)가 실선으로 도시되어 있다. 2개의 원래 180도로 이격된 계류부는 더 이상 동일 라인 상에 있지 않을 것이고, 각각의 가상 연장선은 원점을 통과하지 않을 것이다. 모멘트 아암(moment arm)이 그에 따라 생성된다. 시계방향 또는 반시계방향의 요 모션이 있을 때, 계류부(202)의 일부가 연신될 것이고 저항을 제공할 것이다. 더 구체적으로, 4분면 I 및 III 내의 계류부는 시계방향 요 모션에 대한 저항을 제공하고, 4분면 II 및 IV 내의 계류부는 반시계방향 요 모션에 대한 저항을 제공한다.
수직 부착 계류부(202)가 또한 TLP의 경우에서와 같이 병진 운동 모션 히브 그리고 회전 모션 롤 및 피치를 억제하지만, 상이한 고도들에서 선체에 부착된 경사진 계류부는, 히브, 롤 및 피치에 더하여, 서지 및 스웨이를 또한 억제할 수 있다.
전술한 바와 같이, 선체(203)는 6개의 DOF에서 억제될 수 있다. 그 6개의 DOF의 임의의 모션, 즉 서지, 스웨이, 히브, 롤, 피치, 및 요는 계류부(202)의 축방향 강성에 의해서 저지될 것이다. 계류부 라인의 축방향 강성은 계류부 재료의 영률, 계류부의 횡단면 면적, 및 계류부의 길이에 따라 달라질 것이다. 적절한 크기의 계류 시스템이 선체의 모션을 최소로 감소시킬 수 있다.
도 3은 풍력 터빈을 지지하기 위한 해상 플랫폼을 구성하는 개략도(300)를 도시한다. 계류부(302)는 그 단부 중 하나에서 해저 앵커(301)에 그리고 타 단부에서 부양 구조물 및 데크(303)에 연결되고, 일부는 하나의 고도에서 그리고 다른 것은 다른 고도에서 연결된다. 풍력 터빈 타워 및/또는 전기 장비, 예를 들어 변압기(304)가 부양 구조물 및 데크(303)의 상단부에 고정적으로(rigidly) 장착될 수 있다. 계류부(302)를 설계 및 배치하기 위해서 도 1 및 도 2에서 전술한 기술을 이용함으로써, 부양 구조물 및 데크(303)가 억제되어 6개 DOF의 움직임을 최소화할 수 있다.
도 4a는 풍력 터빈을 지지하기 위한 완전 구속 플랫폼(FRP)의 개략도(400)를 도시한다. 일부 예에 따라, FRP는, 아주 깊지는 않은(예를 들어, 60 내지 120 미터 깊이) 물 내에 배치될 수 있다. 간략히 전술한 바와 같이, 파일이 선체 움직임의 억제를 보조하기 위해서 사용됨에 따라, 이는 본원에서 FRP-모노파일로 지칭될 수 있다.
도시된 바와 같이, FRP-모노파일 구조물은 상이한 구성요소들을 포함한다. 일부 구성에서, FRP-모노파일은 해저에 박힌 모노파일(401), 모노파일의 상단부에 배치된 전환 단편, 및 하나 이상의 계류부(404), 그리고 하나 이상의 계류부 앵커(403)를 포함한다.
FRP-모노파일의 이러한 구성은 특정 설계, 운송 및 설치의 필요에 맞춰 조정될 수 있다. 예를 들어, 모노파일(401)은 그 길이방향으로 2개의 세그먼트로 분리될 수 있고, 상부 세그먼트는 하부 세그먼트와 다른 치수를 가지며, 그에 따라 구조물의 부력은, 계류부(404)를 예비-인장화(pre-tensioning)하는 것 그리고 모노파일(401)의 축방향 부하를 최적화하는 것에 의해서, 구조물의 성능을 개선하도록 설계될 수 있다.
부양 구조물 및 데크(402)는 상이한 형태들/형상들을 갖도록 설계될 수 있다. 도 4a에 도시된 바와 같이, 부양 구조물 및 데크(402)는 상이한 구조적 치수(예를 들어, 이러한 예에서 더 크지만, 더 작을 수 있다)를 가지며, 그 상부 단부에서 "전환 단편"으로도 지칭될 수 있는 데크를 포함할 수 있고/포함하지 않을 수 있다. 도 4b에 도시된 바와 같이, 모노파일(401)은 일체화된 부양 구조물(422) 또는 에어 캔을 포함한다. 에어 캔의 부력은 파일(401)에 상승력을 인가한다. 탑재 하중의 크기에 따라, 파일(401)의 상단부가 인장되거나 압축될 수 있다. 일부 예에 따라, 와류-유도 진동(VIV) 억제 하드웨어를 파일(401) 및/또는 에어 캔 구조물에서 사용하여 (VIV)를 경감시킬 수 있다.
도시된 바와 같이, 하나 이상의 파일(401)은 해저로 박히고, 이는 부양 구조물 및 데크(402)에 의해서 하늘을 향해서 위쪽으로 당겨진다. 데크/전환 단편(403)을 포함하는 파일(401)의 상단부는 해저 위로 소정 거리에 위치될 수 있다. 풍력 터빈 타워 및/또는 전기 장비(405) 및/또는 다른 탑재 하중이 부양 구조물 및 데크(402)의 상단부에 고정적으로 장착될 수 있다. 일부 구성에 따라, 계류부(404)는 그 단부 중 하나에서 해저 앵커(403)에 그리고 타 단부에서 타워(405)에 연결된다. (풍력 터빈 및/또는 전기 장비의 중량을 포함하는) 탑재 하중이 부양 구조물 및 데크(402)에 의해서 지지된다. 다른 구성에 따라, 계류부(404)는 그 단부 중 하나에서 해저 앵커에 그리고 타 단부에서 부양 구조물 및 데크(402)에 연결된다. 또 다른 예에 따라, 모션 억제를 보조하기 위한 계류부가 사용되지 않을 수 있다. 예를 들어, 얕은 물(예를 들어, 0 내지 60 미터, 0 내지 120 미터의 수심)에서, FRP-모노파일은 계류부(404)를 사용하지 않을 수 있다.
일부 예에 따라, 풍력 타워(405)에 부착된 계류부(404)의 일 단부의 부착 고도는 실질적으로 가능한 만큼 높다. 예를 들어, 풍력 터빈의 경우에, 계류부는, 회전 블레이드(미도시)와 간섭하지 않는 높이에 배치될 수 있다. 도 4에 도시된 바와 같이, 파일(401), 부양 구조물 및 데크(402), 및 풍력 타워 및/또는 장비(405)는 외팔보 빔을 구조적으로 형성하고, 계류부(404)는 버팀대 기능을 제공한다. 계류부(404)가 인장되어 유지되도록, 구조적 부재의 크기가 결정된다. 도 1 내지 도 3과 관련하여 전술한 기술을 이용함으로써, 계류부, 부양 구조물 및 데크(402) 및 풍력 타워(405)는 DOF의 각각에서 억제될 수 있다.
계류부(404) 및 앵커(403)가 설계에 따라 배치될 수 있다. 도 4a에 도시된 바와 같이, 계류부들(404) 및 앵커들(403)은 균일하게(예를 들어, 90도로) 이격된다. 도 4b의 예에서, 3개의 계류부(404)가 120도로 이격된 계류부로 도시되어 있다.
상이한 계류 시스템들이 이용될 수 있다. 예를 들어, 합성 로프, 금속 체인 또는 합성 로프/금속 체인의 조합, 및 가능하게는 다른 재료를 사용하는 팽팽한 계류 시스템이 해저에 수직으로 부하를 받는 앵커(VLA)로 고정될 수 있다. 다른 예에서, 금속 체인 또는 합성 로프/금속 체인의 조합, 및 가능하게는 다른 재료를 사용하는 케이블형 계류 시스템이 해저의 드래그 임베디드 앵커(drag embedded anchor)로 고정될 수 있다.
팽팽한 계류 시스템에서, 계류부의 형상이 본질적으로 직선형이 되도록, 계류부가 인장된다. 케이블형 계류부 구성에서, 계류부는 자유롭게-매달린 형상(케이블형)이다. 일반적으로, 팽팽한 계류 시스템에서, 계류부 라인은 이들이 팽팽해질 때까지 예비-인장되고, 계류부 라인은 해저에서 각도(예를 들어, 약 30 내지 45도)를 이루어 종료된다. 따라서, 팽팽한 계류 시스템의 앵커 지점은 수평 힘 및 수직 힘 모두에 의해서 부하를 받는다.
도면(475)은 계류부로 FRP-모노파일 구조물의 요 모션을 억제하는 것을 도시한다. 도면(475)에 도시된 바와 같이, 2개의 계류부(404)가 해저의 각각의 앵커(403)에 부착된다. 계류부(404)의 타 단부는 상이한 위치들에서 FRP-모노파일 구조물에(예를 들어, 에어 캔에, 모노파일에, 데크/전환 단편 등에) 부착된다. 계류부 부착 지점은 에어 캔 또는 파일 자체 상에, 수면 위에 또는 수면에 또는 수면 아래에 있을 수 있다. 인-라인 계류부 하드웨어가 계류부 라인을 팽팽하게 하기 위해서, 그에 따라 계류부 라인의 필요한 예비-인장을 유지하기 위해서 사용될 수 있다. 하나의 그러한 경우는, 크리프(creep) 및 이완으로 인한 합성 로프 내의 인장력의 상실의 경우이다. 터빈 유틸리티 및 신호 케이블이 또한 하나 이상의 계류부 라인에 부착되어 이러한 케이블의 모션을 최소화할 수 있다. 계류부 라인의 연장선이 원형 형상의 구조물의 중심을 통과하지 않을 때, 모멘트 아암이 생성된다. 이는 구조물의 요 모션을 억제하는 다른 메커니즘이다.
물이 충분히 깊지 않은 경우에, 계류 시스템이 필요하지 않을 수 있다. 다시 말해서, 파일 구조물만으로 외부 부하를 저지할 수 있을 것이다. 다른 한편으로, 물이 매우 깊은 경우(에어 캔/파일 구조물이 매우 길다), 부가적인 계류 레벨(다른 고도에서의 계류)를 이용하여, 에어 캔/파일 구조물을 고정할 수 있다. 일부 예에 따라, 본원에서 설명된 계류 시스템이 또한 기존 파일 구조물에서 개조되어, 전체적인 구조적 무결성을 보장하기 위한 부가적인 지지부를 제공할 수 있다. 단일 파일(예를 들어, 모노파일)로만 구성된 기존 해상 풍력 기초부에서, 환경 부하를 저지하기 위한 능력에 대한 우려가 제기되는 문제가 있다.
일부 예에 따라, 풍력 터빈 기초부는, 계류부 앵커를 설치하는 것, 계류부를 배치하는 것, 모노파일 및 에어 캔을 설치하는 것, 계류부를 파이프/에어 캔에 부착하고 인장화하는 것, 터빈을 장착하는 것, 케이블을 설치하는 것, 그리고 시운전하는 것에 의해서 설치될 수 있다.
도 5는 계류부를 부양 구조물에 그리고 상단에 장착된 구조물/장비에 연결하는 것을 도시한다. 도 5에 도시된 바와 같이, 계류부(502)는 그 단부 중 하나에서 해저 앵커(501)에, 그리고 타 단부에서 일부는 부양 구조물 및 데크(503)에 그리고 다른 것은 풍력 타워 및/또는 전기 장비(504)에 연결된다. 그에 따라, 계류부(502)는 2개의 고도에서 구조물에 부착된다. 풍력 터빈 타워 및/또는 전기 장비(504)가 부양 구조물 및 데크(503)의 상단부에 고정적으로 장착된다. 계류부(502)를 설계하기 위해서 전술한 기술을 이용함으로써, 부양 구조물 및 데크(503) 그리고 풍력 타워 및/또는 전기 장비(504)가 6개의 DOF에서 구속될 수 있다. 일부 예에서, 풍력 타워 및/또는 전기 장비(504) 상의 부착 고도는, 계류부(502)가 풍력 터빈의 경우에 회전 블레이드(블레이드는 도면에 도시되지 않음)와 간섭하지 않는 한도 내에서, 실질적으로 가능한 한 높다.
도 6a 및 도 6b는 본원에서 설명된 바와 같은 인장-레그 플랫폼 및 FRP의 차이를 도시한다. 도 6a를 참조하면, 도면(600)은 해상 플랫폼의 선체의 6개의 DOF 모션을 도시한다. 플롯(plot)(650)은 본원에서 설명된 바와 같은 FRP에 대한 6개의 DOF 모션에서의 고유 주파수를 도시한다. 도 6b의 플롯(675)은 FRP와 TLP 사이의 서지 모션의 비교를 도시한다.
모션 제어 시스템의 계류부에서의 큰 인장력으로 인해서, 서지, 스웨이, 히브, 롤, 피치 및 요에 대한 그 6개의 고유 주파수의 전부는, 여기에서 파도 에너지가 가장 큰, 유의 파도 주파수(도 6a의 플롯(650) 내의 피크)의 우측에 있다.
도 6b의 플롯(675)에 도시된 바와 같이, 파도 내의 서지 모션들의 비교가 본원에서 설명된 바와 같은 모션-제어 시스템과 TLP 사이에서 이루어진다. 확인될 수 있는 바와 같이, 본원에서 설명된 바와 같은 모션-제어 시스템은 기본적으로 파도 내에서 모션을 가지지 않는다.
도 7은 기계적 공진기의 응답에 대한 강성, 감쇠 및 질량-제어 주파수 구역을 도시한다. 본원에서 설명된 모션-제어 시스템은 일부 예에서 계류부의 축방향 강성을 이용하여, 그리고 다른 예에서 축방향 강성 및 측방향 강성 모두를 이용하여 모션을 억제한다. 이러한 시스템은, 모션이 주로 시스템의 강성에 의해서 제어되는 경우에, 양호하게 작용하는 것으로 확인되었다. 단일-자유도(SDOF) 기계적 공진기는 선체의 각각의 자유도(DOF) 모션을 나타내기 위한 모델로서 사용될 수 있다. 이러한 기계적 공진기는 질량, 스프링, 및 대시포트로 구성된다. 질량이 교란에 응답하는 방식은, 공진기의 고유 주파수와 관련된 여기(excitation)의 주파수에 따라 달라진다. 도 7에 도시된 바와 같이, 3개의 주파수 구역들이 있다. 여기 주파수가 강성 제어 구역 내에 있도록, 즉 여기 주파수가 시스템의 고유 주파수 미만이 되도록, 완전 구속 구조물이 설계된다. 강성이 각각의 주파수에서 중요하지만, 이 효과는 강성 제어 구역에서 더 두드러진다는 것에 주목하여야 한다. 여기 주파수가 더 크고 감쇠 제어 구역 내에 있는 경우, 공진으로 지칭되는 현상이 발생되고 선체의 모션이 커질 수 있고 수용되지 못할 수 있다.
하나의 예는, 유입 파도가 플랫폼의 고유 주파수 중 하나에 근접하는 합계 주파수를 가지는 때이다(스프링 구속되는 강체로서, 선체는 그 6개의 DOF의 모션에 상응하는 6개의 고유 주파수를 갖는다). 합계 주파수 파도 부하 부여는 또한 풍력 타워의 굽힘 고유 주파수를 여기시킬 수 있다. 다른 예는, 블레이드가 풍력 타워를 통과하여 회전할 때의 공기 역학적 부하 부여이다. 전술한 것에 비추어 볼 때, 고층 건물에서 성공적으로 이용되고 있는 튜닝된 질량 감쇠기(TMD) 및 튜닝된 액체 감쇠기(TLD)가 풍력 터빈에 장착되어 그 동적 모션을 감소시킬 수 있다. 이는 본 발명의 제2 방법과 관련된다.
TMD 및 TLD의 작동 원리는, 이러한 감쇠기의 질량을, 그 고유 주파수가 감쇠기의 목표 주파수에 근접하도록, 그에 따라 주 시스템의 진동 에너지를 흡수하도록, 튜닝하는 것이다. 이러한 방식으로, 주 시스템의 모션 크기가 더 낮은 레벨로 감소될 것이다. TLD는, 질량이 액체의 질량인, TMD의 특별한 경우로서 간주될 수 있다. 의도된 기능이 달성될 수 있도록, 액체 탱크의 형상, 탱크 내의 액체의 양, 및 실제 액체가 설계될 수 있다.
그에 따라, 제2 방법의 기본적인 아이디어는 튜닝된 질량 감쇠 시스템을 해상 풍력 터빈에 부착하여, 그 동적 모션을 감소시키고 시스템의 계류부 내의 동적 힘을 경감시키는 것이다. 하나 초과의 주파수를 목표로 할 수 있도록, 이러한 튜닝된 질량 감쇠 시스템은 튜닝된 질량 감쇠기(TMD) 및 튜닝된 액체 감쇠기(TLD)를 포함한다. 이러한 메커니즘을 이하에서 설명한다.
도 8은 고유 주파수 중 하나를 나타내기 위해 질량(801), 스프링(802) 및 대시포트(803)를 가지는 해상 풍력 터빈을 위한 시스템(800)을 도시한다. 튜닝된 질량 감쇠 시스템은 일차 질량(804), 스프링(805), 및 대시포트(806)를 갖는다. 구형 탱크와 같은 질량(804)은 (이차 질량을 형성하는) 액체를 포함하고, 이러한 액체는 질량(807), 스프링(808), 및 대시포트(809)에 의해서 표시된다. 이러한 질량-스프링-대시포트 시스템이 기초부(810)에 장착된다.
도 8에 도시된 바와 같이, 전체 시스템은 3개의 고유 주파수를 가질 것이다: 그 중 하나는 전체 시스템에 대한 것이고(f1로서 표시됨), 2개는 튜닝된 질량 감쇠 시스템에 의해서 유도된 것이다(f2 및 f3로 표시됨). (일차 질량(804)에 상응하는) f2가 f1에 근접하도록, 그리고 f3가 동일한 또는 상이한 주파수, 예를 들어 시스템의 다른 고유 주파수 또는 여기 주파수 중 하나, 예를 들어 멕시코만의 100-년만의 태풍에 대한 우세 파도 주파수를 목표로 하도록, 감쇠 시스템의 2개의 고유 주파수가 튜닝된다.
튜닝은, 질량(804 및 807) 및/또는 스프링(805 또는 808) 및/또는 대시포트(806 및 809)를 변경하는 것에 의해서 달성될 수 있다. 일부 예에 따라, f2 및 f3에 대해서 최적화된 제원 및 대시포트(806 및 809)로부터의 감쇠를 위한 값을 컴퓨터 시뮬레이션으로 찾을 수 있고, 이는 가장 효과적인 감쇠 결과: 플랫폼의 최소 모션을 제공할 것이다. 플랫폼에서 교란이 발생될 때, 질량(804 및 807)이 응답할 것이고, 의도적인 대시포트(806 및 809)를 활성화시켜 에너지를 소산시킬 것이다.
도 9는 고유 주파수를 획득하기 위한 고유값 방정식(900)을 도시한다. 도 8에 도시된 시스템의 고유 주파수는 도 9에 도시된 고유값 방정식(900)(결정자는 0과 같다)을 풀이하는 것에 의해서 얻어질 수 있다. 도 9의 심볼과 도 8의 심볼 사이의 상응 관계는 다음과 같다: (1) 도 9의 M1, M2, 및 M3은 각각 도 8의 질량(801, 804, 및 807)의 값이고, (2) 도 9의 K1, K2, 및 K3은 각각 도 8의 스프링(802, 805, 및 808)의 강성 값이다. 컴퓨터 코드로 용이하게 획득될 수 있는 고유값 방정식에 대한 풀이는 3개의 고유 주파수이다: ω1, ω2, 및 ω3, 이는 ωi = 2πfi에 의해서 f1, f2, 및 f3와 관련되며, i = 1, 2, 3이다.
이제 도 8을 참조하면, (질량(807)과 함께 질량(804), 스프링(805) 및 대시포트(806)에 의해서 표시된) TMD는 단순 진자 또는 물리적 진자일 수 있다. 전자의 경우에, 그 고유 주파수는
Figure pct00001
에 의해서 주어지고, 여기에서 g는 중력 가속도이고 L은 질량을 지지하는 케이블의 길이이다. (질량(807), 스프링(808), 및 대시포트(809)에 의해서 표시된) TLD는, 직사각형 프리즘 또는 구체와 같은, 임의의 실질적인 형상의 탱크 내에서 슬로싱되는 액체에 의해서 형성된다. 액체는 물 또는, 물과 점탄성 재료의 혼합물일 수 있다. 직사각형 탱크에서, 고유 주파수 표현식은:
Figure pct00002
이고, 여기에서 g는 중력 가속도이고, h는 탱크 내의 액체의 깊이이고, L은 탱크의 길이이다.
도 10은 단순한 진자에 대한 그리고 직사각형 탱크 내에서 슬로싱되는 액체에 대한 고유 주파수를 도시한다. 플롯(1000) 및 플롯(1050)은 풍력 터빈의 동적 모션을 감소시키기 위해서 TMD 및 TLD를 이용하는 것을 도시하는 데, 이는 목표 주파수를 위한 기하형태적 치수(특히 케이블 길이 및 탱크 크기)가 풍력 터빈의 치수의 관점에서 실용적이기 때문이다. 예를 들어, 9-피트(2.7 m) 길이의 케이블을 갖는 진자는 0.3 Hz의 고유 주파수를 가질 것이다. 8-피트(2.4 m) 액체로 충진된 80-피트(24.4 m) 길이 탱크는 0.1 Hz의 고유 주파수를 제공할 것이다. 이러한 주파수의 값은 해양 파도의 합계 주파수에 대한 값과 유사하다.
도 10에 도시된 플롯(1000) 및 플롯(1050)을, 도 9의 고유값 방정식과 함께, 이용하여 목표 주파수를 위한 TMD 및 TLD의 크기를 결정할 수 있다. TMD의 수직 모션 주파수는:
Figure pct00003
(여기에서 K는 케이블의 축방향 강성이다), AE/L(A는 케이블의 전체 횡단면 면적이고, E는 영률이고, L은 케이블 길이이다)에 의해서 크기가 결정될 수 있다. M은 질량이다. 그에 따라 진자 모션 및 수직 모션 주파수 모두가 동시에 크기 결정될 수 있다. 이러한 튜닝된 질량 감쇠 시스템은, 구조물의 임의의 모션이 감쇠 시스템을 활성화시키는 방식으로, 풍력 터빈에 장착될 수 있다.
도 11은 튜닝된 질량 감쇠 시스템을 도시한다. 도시된 바와 같이, 도시된 바와 같은 튜닝된 질량 감쇠 시스템(1100)은: (1) 모션에서 관성 에너지를 생성하기 위한 프리즘형 탱크(1101), (2) 탱크(1101)를 지지하고 강성을 제공하기 위한 케이블(1102), 및 (3) 에너지를 소산시키기 위한 유압 실린더(1103)를 포함한다. 탱크(1101)는 액체(1104)를 포함하여, 또한 튜닝될 수 있는 TLD를 형성한다. 케이블(1102) 및 유압 실린더(1103)의 타 단부들은 위치(1105)에서 중간 지지 구조물(1107)에 부착된다. 중실형 질량 구체(1106)가 액체(1104) 내부에 배치되어, TLD의 에너지 소산 성능을 향상시킨다. 탱크(1101)의 측면으로부터 돌출되는 정지 핀(1108)은 탱크(1101)의 움직임을 제한하기 위한 안전부로서의 역할을 한다.
도 12는 튜닝된 질량 감쇠 시스템에 장착된 풍력 터빈을 도시한다. 일부 구성에 따라, 도 11의 튜닝된 질량 감쇠 시스템은 선체의 내측에 및/또는 위에 및/또는 아래에 장착될 수 있다. 도 12에 도시된 바와 같이, (쇄선 상자로 표시된) 튜닝된 질량 감쇠 시스템(1204)은 수역(body of water) 내의 풍력 터빈(1203)의 선체 및 데크(들) 내에 장착된다. 감쇠기(1204)가 지지부(1205) 상에 배치된다. 선체(1203)는 계류부(1202)에 의해서 고정된다. 계류부(1202)에 연결된 해저의 기초부 앵커(1201)가 계류부 부하를 지탱할 것이다. 풍력 터빈 및/또는 전기 장비(1206)가 선체 및 데크(들)(1203)에 장착된다.
도 13은 와류-유도 진동 억제 장치를 도시한다. 해류가 관형 구조물과 만날 때, 해류는 구조물에서의 유동 분리로 인해서 와류를 형성할 수 있다. 와류가 발생될 때, 이들은 동적 힘을 구조물에 가하여, 이들을 모션으로 여기시키며, 피로 손상을 유발한다. 이러한 현상은 와류-유도 진동(VIV)으로 지칭된다. 해상 오일 및 가스 산업의 현장 체험에 따르면, VIV를 억제하기 위해서 경감 하드웨어가 필요하다. 부양 구조물이 강성 제어되기 때문에, 이는 많이 움직이지 않을 것이다. 선체 상의 와류-발생 힘이 큰 경우, 일부 예에서 경감 조치가 여전히 필요하다. 길이가 길고, 관형인 계류부 라인은 매우 유연하다. 계류부의 VIV는, 해상 플랫폼과 관련되고 VIV에 가까운 고유 주파수 및/또는 와류-발생 주파수를 가지는, 선체 및 임의의 구조물의 모션에 영향을 미칠 수 있다. 동일한 유동 유체에서, 경사진 실린더는 수직 장착 실린더보다 적은 VIV를 갖는다. 그러나, 경감 조치가 여전히 필요할 수 있다. VIV 억제 장치 나선형 스트레이크 및 유선형 페어링을 계류부에서 사용하여 모션을 줄일 수 있다. 이는 해상 풍력 터빈의 모션을 최소화하기 위한 제3 방법이다.
도 13에 도시된 바와 같이, 계류부(1302)는 그 단부 중 하나에서 해저 앵커(1301)에, 그리고 타 단부에서 부양 구조물 및 데크(들)(1303)에 연결되고, 일부는 하나의 고도에서 그리고 다른 것은 다른 고도에서 연결된다. 풍력 터빈 타워 및/또는 구조물 및 전기 장비(1304)가 부양 구조물 및 데크(들)(1303)의 상단부에 고정적으로 장착된다. VIV 억제 하드웨어(1305)가 계류부(1302)의 길이방향을 따라서 계류부(1302)에 부착된다. 경감 장치(1305)가 또한 부양 구조물 및 데크(들)(1301)에 부착된다.
도 14는 운송 및 설치 중에 임시 구조물 및 장비가 있는 상태에서, 계류가 부착되지 않은, 해상 풍력 터빈의 예를 도시한다. 풍력 터빈을 부두에서 플랫폼에 장착할 수 있는 경우, 상당한 비용이 절감된다. 그러나, 풍력 터빈이 플랫폼에 장착된 후의 높은 수직 중력 중심(VCG)으로 인해서, 이러한 구조물을 설치를 위해서 예를 들어 습식 견인(wet tow)으로 현장으로 운송할 때 전복될 위험이 높다. 교란에 의해서 유발되는 모션과 함께 환경 부하가 전체 구조물을 전복시킬 수 있다.
또한, 구조물이 설치 중에 계류부와 고정되기 전에, 높은 VCG로 인해서 정수압 안정성(hydrostatic stability)이 우려된다. 일부 구성에 따라, 전복 위험을 완화하기 위해 임시 설치/운송 도구 및 장비를 사용할 수 있다. 일부 예에서, 운송 및 설치 중에 임시 중량체를 선체 아래에 장착하여 VCG를 낮출 수 있다. 이러한 중량체는 또한 계류부를 위한 중력 앵커일 수 있다. 일부 예에서, 전체 또는 일부로서 계류부 및 앵커가 부착된 상태로 해상 풍력 터빈 전체를 설치 장소로 견인할 수 있다. 또한, 흘수선에서 선체의 둘레에 부착된 에어 캔(중공형인 부양 캔) 및/또는 기타 부유체로 선체의 수면 면적을 증가시킬 수 있다.
도 14에 도시된 바와 같이, 흘수선 레벨에서, 부양 구조물 및 데크(들)(1403)에 에어 캔 및/또는 부유체(1404)가 부착된다. 하나 이상의 중량체 또는 중력 앵커(1401)가 선체 및 데크(들)(1403) 아래에 부착될 수 있으며, 이는 트러스 부재 또는 계류부(1402)에 의해 지지된다. 나셀 및 로터 허브(1405)와 함께, 풍력 터빈 타워가 부양 구조물 및 데크(들)(1403)의 상단부에 고정적으로 장착된다. 전체 구조물이 설치 장소로 습식 견인될 수 있다. 계류부(미도시)가 플랫폼 및 터빈을 록킹하면, 임시 구조물 및 장비(에어 캔 및/또는 부유체(1404), 중량체(1401), 및 지지 구조물(1402))는, 다른 풍력 터빈 유닛의 조립, 운송 및 설치, 동작 유닛의 유지 보수, 또는 해체와 같은 향후의 사용을 위해 제거될 것이다.
일부 구성에 따라, 조립 절차에는 선체 제조, 임시 구조물 설치, 그리고 풍력 타워 및 회전 나셀 조립체(RNA)의 설치가 포함된다. 일부 예에서, 운송 및 설치 절차에는 (운송 및 설치 중 임시 중량추로 사용되는 것(존재하는 경우)을 포함하는) 해저 앵커를 설치하는 것, 계류부를 설치하는 것, 습식 견인으로 풍력 터빈이 장착된 선체 및 데크(들)를 현장으로 운송하는 것, 플랫폼 및 터빈을 사전-설치된 계류부와 고정하는 것, 임시 운송 및 설치 장비를 제거하는 것이 포함된다.
도 15는 16개의 터빈 유닛이 그리드 패턴으로 배치된 해상 풍력 발전 단지(1500)를 도시한다. 일부 구성에서, 해상 풍력 터빈이 다수의 유닛을 갖는 해상 풍력 발전 단지를 위해서 선택된 때, 동일한 해저 앵커를 동일한 및/또는 인접한 유닛(들)로부터의 다수의 계류부가 공유하는 것에 의해서, 설계를, 전체적인 수준에서, 최적화할 수 있다. 최적화의 결과로서, 앵커의 수를 줄일 수 있으며 상당한 비용의 절감을 달성할 수 있다. 도시된 바와 같이, 동일한 및/또는 다수의 유닛으로부터의 계류부들이 동일한 앵커에 부착될 수 있다.
이제 도 15를 참조하면, 16개의 터빈 유닛(그보다 많거나 적은 터빈 유닛이 이용될 수 있다)을 갖는 해상 풍력 발전 단지(1500)가 그리드 패턴으로 배치되어 있다. 계류부(1503)는 터빈 유닛(1501)을 해저 앵커(1502)에 고정한다. 이러한 예에서, 4×4 어레이의 16개의 터빈 유닛이 있다. 각각의 유닛이 4개의 계류부로 고정되는 것으로 가정한다. 4개의 계류 유닛이 개별적으로 설계된 경우, 64개의 앵커가 필요할 것이다. 도 15에 도시된 바와 같이 인접 유닛들을 위한 계류부가 동일 앵커를 공유할 때, 25개의 앵커만 필요하다. 39개의 앵커를 절약할 수 있다. 또한 4개의 모서리 앵커의 각각이 하나의 계류부를 고정하고, 측면에서 2개의 계류부를 고정하고, 중간부에서 4개의 계류부를 고정한다.
전술한 내용을 기초로, 해상 풍력 터빈의 움직임을 최소화하는 기술이 본원에서 제시되었다는 점을 이해해야 한다. 전술한 청구 대상은 단지 예시로서 제공된 것이며, 제한적인 것으로 해석되지 않아야 한다. 또한, 청구된 청구 대상은 이러한 개시 내용의 임의의 부분에 기재된 임의의 단점 또는 모든 단점을 해결하는 구현예로 제한되지 않는다. 설명되고 예시된 예 및 적용예를 따르지 않고도, 그리고 이하의 청구범위에 기재된 본 발명의 진정한 사상 및 범위를 벗어나지 않고도, 본원에 기재된 청구 대상에 대한 다양한 수정 및 변경이 이루어질 수 있다.

Claims (15)

  1. 시스템이며:
    부양 구조물;
    풍력 터빈 구조물 또는 해상 서브스테이션(substation) 중 적어도 하나를 호스팅하기 위한 플랫폼으로서, 상기 부양 구조물에 커플링되는, 플랫폼;
    해저에 부착된 하나 이상의 앵커; 및
    상기 부양 구조물, 플랫폼, 또는 풍력 터빈 구조물 중 적어도 하나 상의 하나 이상의 부착 지점에 커플링되는 제1 단부, 및 상기 하나 이상의 앵커의 적어도 하나에 커플링되는 제2 단부를 포함하는 하나 이상의 계류부로서, 상기 하나 이상의 계류부가 6개의 자유도에서 상기 플랫폼의 움직임을 제한하는, 하나 이상의 계류부를 포함하는, 시스템.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 하나 이상의 앵커가, 수면 아래로 약 20 미터 내지 2백 미터의 깊이에 있는 해저에 부착되는, 시스템.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 부양 구조물에 커플링된 모노파일을 더 포함하고, 상기 모노파일의 적어도 일부가 상기 해저 내에 내재되는, 시스템.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 부양 구조물의 부력이 적어도 부분적으로 감소되거나 부분적으로 증가되는, 시스템.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 하나 이상의 계류부 중 적어도 제1 계류부가 제1 고도에서 제1 부착 지점에 커플링되고, 상기 하나 이상의 계류부 중 적어도 제2 계류부가 제2 고도에서 제2 부착 지점에 커플링되는, 시스템.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 제1 계류부 및 제2 계류부는, 서지, 스웨이, 히브, 롤, 피치, 및 요를 억제하기 위해 상기 제1 부착 지점 및 제2 부착 지점을 중심으로 회전되는, 시스템.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 하나 이상의 부착 지점 중 제1 부착 지점이 물의 외측에 위치되고, 상기 하나 이상의 부착 지점 중 제2 부착 지점이 수면 아래에 위치되는, 시스템.
  8. 제1항에 있어서,
    상기 계류부는 관형이고, 와류-유도 진동을 경감하기 위해 와류 유도 진동 억제 하드웨어를 포함하는, 시스템.
  9. 시스템이며:
    해저에 내재된 제1 단부를 포함하는 구조물,
    풍력 터빈 구조물 또는 해상 서브스테이션 중 적어도 하나를 호스팅하기 위한 플랫폼으로서, 상기 구조물에 커플링되는, 플랫폼; 및
    상기 구조물에 커플링되는 부양 구조물을 포함하는, 시스템.
  10. 제9항에 있어서,
    와류-유도 진동(VIV) 억제 하드웨어를 더 포함하고, 와류-유도 진동 억제 하드웨어는 VIV를 경감하기 위해서 상기 구조물 또는 상기 부양 구조물 중 적어도 하나에서 사용되는, 시스템.
  11. 제9항에 있어서,
    튜닝된 질량 감쇠기(TMD) 또는 튜닝된 액체 감쇠기(TLD) 중 적어도 하나를 포함하는 튜닝된 감쇠 시스템을 더 포함하고, 상기 튜닝된 감쇠 시스템은 상기 부양 구조물 또는 구조물 중 하나 이상의 내측에 장착되는, 시스템.
  12. 제9항에 있어서,
    하나 이상의 앵커; 및
    상기 부양 구조물, 플랫폼, 또는 풍력 터빈 구조물 중 적어도 하나 상의 하나 이상의 부착 지점에 커플링되는 제1 단부, 및 상기 하나 이상의 앵커의 적어도 하나에 커플링되는 제2 단부를 포함하는 하나 이상의 계류부로서, 상기 하나 이상의 계류부가 6개의 자유도에서 상기 플랫폼의 움직임을 제한하는, 하나 이상의 계류부를 포함하는, 시스템.
  13. 터빈 풍력 구조물 또는 해상 서브스테이션을 호스팅하는 플랫폼의 모션을 억제하기 위한 방법이며,
    계류부를 상기 플랫폼의 하나 이상의 고도에 부착하는 단계; 및
    모멘트 아암을 생성하기 위해 개별적인 계류부를 각각의 부착부를 중심으로 소정 각도로 회전시키는 단계로서, 상기 계류부를 부착하는 단계 및 상기 개별적인 계류부를 회전시키는 단계는 서지, 스웨이, 히브, 롤, 피치 및 요 모션을 억제하는, 단계를 포함하는, 방법.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 플랫폼의 운송 중에, 하나 이상의 중량체를 상기 플랫폼에 커플링된 부양 구조물에 일시적으로 장착하는 단계를 더 포함하고, 상기 하나 이상의 중량체는 수직 중력 중심(VCG)을 낮추는, 방법.
  15. 제13항에 있어서,
    해저로부터 계류부를 제거하기 위해서, 계류부를 절반-길이에서 클램핑하는 단계를 더 포함하는, 방법.
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