KR20230044928A - 사중 편파 다이버시티 안테나 시스템 - Google Patents

Abstract

사중 편파 다이버시티 안테나 시스템이 개시된다. 본 개시의 실시예들에 따르면, 안테나 시스템은 이중-편파 안테나 유닛들의 제1 열과 이중-편파 안테나 유닛들의 제2 열을 포함하는 안테나 어레이를 포함한다. 상기 이중-편파 안테나 유닛들 각각은 서로 수직교차하는 제1 안테나 소자와 제2 안테나 소자를 구비한다. 각 열에서, 상기 제1 안테나 소자들은 전도적으로 연결되어 제1 서브어레이를 형성하고, 상기 제2 안테나 소자들은 전도적으로 연결되어 제2 서브어레이를 형성한다. 안테나 시스템은 RF 입력 신호들의 위상을 선택적으로 조정하여, 상기 서브어레이들에 제공되는 RF 출력 신호들을 생성하는 RF 매트릭스를 더 포함한다. 상기 RF 출력 신호들이 상기 이중-편파 안테나 유닛들에 의해 방사될 때, +/-45° 편파를 가진 제1 빔 및 0°/90° 편파를 가진 제2 빔이 형성되며, 상기 제1 빔 및 상기 제2 빔은 서로 공간적으로 상이한 방향을 향해 형성된다.

Description

사중 편파 다이버시티 안테나 시스템{QUADRI-POLARIZATION DIVERSITY ANTENNA SYSTEM}

본 발명은 공간적으로 인접한 빔들이 서로 상이한 이중-편파(dual-polarization) 특성을 가지도록 빔들의 편파를 조정함으로써, 무선 채널의 직교성을 향상시켜 시스템의 채널 용량을 증대시킬 수 있는 사중 편파 다이버시티 안테나 시스템에 관한 것이다.

이 부분에 기술된 내용은 단순히 본 발명에 대한 배경 정보를 제공할 뿐 종래기술을 구성하는 것은 아니다.

안테나의 편파는 지구 표면에 대한 전파의 전기장(E-평면) 방향을 말하며, 안테나 소자의 물리적 구조와 방향에 적어도 부분적으로 의존하여 결정된다. 예컨대, 간단한 직선형 안테나 소자는 수직으로 장착될 때 하나의 편파를 가지며 수평으로 장착될 때 다른 편파를 갖는다. 전파의 자기장은 전기장과 직각을 이루지만 관례적으로 안테나 소자의 편파는 전기장의 방향을 가리키는 것으로 이해된다.

이동통신에서, MIMO(multiple-input multiple-output) 안테나는 다중 경로에 의한 페이딩(fading) 영향을 감소시키고, 편파 다이버시티(diversity) 기능을 수행하기 위해 이중-편파 안테나(dual-polarized antenna)로 설계되는 것이 일반적이다. 그러나 다중 빔을 사용하는 Massive MIMO 시스템에서는 서로 인접하는 빔들 간 간섭으로 인하여 무선 채널의 상관계수가 높아지고, 이로 인해 공간 자원을 효율적으로 사용하기 어렵다.

본 개시는 안테나의 이득을 높이기 위해, 각기 상이한 편파를 가지는 빔들을 통해 공간(혹은 섹터)를 분리하는 데에 적합한 안테나 어레이, 안테나 어레이들이 배열된 안테나 패널의 구성과 이를 이용한 빔들의 공간 다중화를 제시한다.

본 개시의 실시예들에 따르면, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 안테나 시스템은 이중-편파 안테나 유닛들의 제1 열과 이중-편파 안테나 유닛들의 제2 열을 포함하는 안테나 어레이를 포함한다. 상기 이중-편파 안테나 유닛들 각각은 서로 수직교차하는 제1 안테나 소자와 제2 안테나 소자를 구비한다. 각 열에서, 상기 제1 안테나 소자들은 전도적으로 연결되어 제1 서브어레이를 형성하고, 상기 제2 안테나 소자들은 전도적으로 연결되어 제2 서브어레이를 형성한다. 안테나 시스템은 RF 입력 신호들의 위상을 선택적으로 조정하여, 상기 서브어레이들에 제공되는 RF 출력 신호들을 생성하는 RF 매트릭스를 더 포함한다. 상기 RF 출력 신호들이 상기 이중-편파 안테나 유닛들에 의해 방사될 때, +/-45° 편파를 가진 제1 빔 및 0°/90° 편파를 가진 제2 빔이 형성되며, 상기 제1 빔 및 상기 제2 빔은 서로 공간적으로 상이한 방향을 향해 형성된다.

상기 RF 매트릭스는 PCB에 형성된 쿼드러쳐 하이브리드 커플러(quadrature hybrid coupler: QHC)들로 구현될 수 있다. 상기 RF 매트릭스는, 상기 제1 빔 및 상기 제2 빔을 형성하기 위한 위상 차이와 상기 제1 빔과 상기 제2 빔의 편파를 결정하는 위상 차이에 기초하여, 상기 복수의 분기 신호들의 위상을 선택적으로 조정하도록 구성될 수 있다.

상기 RF 입력 신호들 중에서, 상기 제1 빔에 의해 전파되는 한 쌍의 RF 입력 신호에 대해 상기 RF 매트릭스 회로에 의해 조정된 위상은 상기 제1빔이 형성되는 원하는 공간 방향을 위해 정의한다. 상기 RF 입력 신호들 중에서, 상기 제2 빔에 의해 전파되는 한 쌍의 RF 입력 신호에 대해 상기 RF 매트릭스 회로에 의해 조정된 위상은 상기 제2빔이 형성되는 원하는 공간 방향 및 편파 합성을 위해 정의된다.

상기 이중-편파 안테나 유닛들은 +/-45° 편파 특성을 가지며, 상기 제2 빔의 0°/90° 편파는 편파 합성(Polarization Synthesis)에 의해 얻어진다.

도 1는 +45°/-45°의 이중-편파 안테나 어레이를 이용하는 종래의 4T4R 편파 다이버시티 안테나 시스템을 보인다.
도 2는 도 1의 안테나 시스템에 의해 형성될 수 있는 공간 다중화된 빔 패턴을 보인다.
도 3은 +/-45°의 이중-편파 안테나 어레이를 이용하는, 본 발명의 일 실시예에 따른 4T4R 편파 다이버시티 안테나 시스템을 보인다.
도 4a은 설명의 편의를 위해, 도 3의 안테나 시스템의 RF 도메인을 간략히 표현한 개념도이다.
도 4b는 도 3의 안테나 시스템이 형성할 수 있는 한 쌍의 빔과 이들 빔 형성에 관여된 입력 신호들을 예시한다.
도 4c는 도 4b에 보인 한 쌍의 빔을 형성하기 위해 입력 신호들(T1, T2, T3, T4)이 RF 매트릭스를 거쳐 안테나 어레이의 서브 어레이들에 도달하는 동안에 겪게 되는 위상 변이를 나타내는 테이블이다.
도 5a는, 본 개시의 일 측면에 따른, 쿼드러쳐 하이브리드 커플러(quadrature hybrid coupler: QHC)을 이용하여 구현한 RF 매트릭스의 일 예이다.
도 5b는 도 5a에 예시된 RF 매트릭스(500)를 이용하여 형성될 수 있는 빔들의 패턴과 빔들의 이중편파 특성을 보인다.
도 6a는 이종(heterogeneous)의 이중-편파 안테나 유닛들을 포함하는 안테나 어레이를 이용하는, 본 발명의 다른 실시예에 따른 4T4R 편파 다이버시티 안테나 시스템을 보인다.
도 6b는 도 6a의 안테나 시스템에서 채용될 수 있는 예시적인 안테나 패널의 평면도(top view)이다.
도 6c 및 도 6d는 도 6b의 안테나 패널의 구조를 보이는 정면도(front view)이다.
도 6e는 서로 상이한 열에 위치한 동일 편파의 서브어레이들이 상이한 길이의 RF 경로로 RF 체인에 연결된 구성을 보인다.
도 7a는, 본 발명의 또 다른 실시예에 따른, 이종(heterogeneous)의 이중-편파 안테나 유닛들이 배열된 안테나 패널을 보인다.
도 7b는 도 7a에 예시된 안테나 패널을 이용하여 커버될 수 있는 메인 커버리지와 서브 커버리지를 보인다.

이하, 본 발명의 일부 실시예들을 예시적인 도면을 통해 상세하게 설명한다. 각 도면의 구성요소들에 참조부호를 부가함에 있어서, 동일한 구성요소들에 대해서는 비록 다른 도면상에 표시되더라도 가능한 한 동일한 부호를 가지도록 하고 있음에 유의해야 한다. 또한, 본 발명을 설명함에 있어, 관련된 공지 구성 또는 기능에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 흐릴 수 있다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략한다.

본 개시는 안테나의 이득을 높이기 위해, 각기 상이한 편파를 가지는 빔들을 통해 공간(섹터)를 분리하는 데에 적합한 편파 다이버시티 안테나 시스템에 관한 것이다.

제안된 기술들의 기술적 유용성을 더 잘 이해시키기 위해, 이중-편파 안테나 어레이를 이용하는 안테나 시스템에서, 상이한 편파 특성을 가지는 빔들을 형성하기 위해 고려될 수 있는 솔루션에 대한 설명으로 시작하는 것이 유용할 수 있다.

도 1는 +45°/-45°의 이중-편파 안테나 어레이를 이용하는 종래의 4T4R 편파 다이버시티 안테나 시스템을 도시한다. 도 1의 안테나 시스템은 디지털 도메인에서의 편파 합성을 통해 4중 편파 다이버시티를 달성할 수 있다. 도 2는 도 1의 안테나 시스템에 의해 형성될 수 있는 공간 다중화된 빔 패턴을 보인다.

도 1을 참조하면, 안테나 시스템에 채용된 안테나 어레이는 이중-편파 안테나 유닛들의 2개의 열들로 구성된다. 각 이중-편파 안테나 유닛은 +45° 편파의 제1 안테나 소자(101a) 및 -45° 편파의 제2 안테나 소자(101b)를 포함한다. 즉, +45°의 선형 방사 소자와 -45°의 선형 방사 소자를 포함하는 이중-편파 안테나 유닛들의 2개의 열들이 안테나 어레이를 형성한다. 각 열에서, 안테나 소자들(101a, 101b)이 편파 별로 피더 라인(feeder line; 111a, 111b)에 연결된다. 즉, 각 열에서, +45° 편파의 제1 안테나 소자들(101a)이 제1 피더 라인(111a)에 전도적으로 연결되어 제1 서브어레이를 형성하고, -45° 편파의 제2 안테나 소자들(101b)이 제2 피더 라인(111b)에 전도적으로 연결되어 제2 서브어레이를 형성한다. 따라서, 도 1에 도시된 이중-편파 안테나 어레이에서, 안테나 소자들(101a, 101b)은 4개의 서브어레이로 분할된다.

4개의 서브 어레이는 피더 라인들(111a, 111b)을 통해 4개의 안테나 포트에 각각 연결된다. 각 안테나 포트에는 각각의 RF 체인(130)이 연결된다. RF 체인(130) 각각은 LNA(low noise amplifier) 및 PA(power amplifier), 필터 등의 RF 소자들을 포함하며, RF 송신 경로와 RF 수신 경로를 제공한다. 따라서 도 1의 안테나 시스템은 4T4R이다.

동일한 편파 특성을 가진 안테나 소자들 사이의 간격 거리는 0.5λ인 것이 일반적이며, 여기서 λ는 안테나 어레이의 주파수 대역의 중심 주파수 지점의 파장이다. 약한 상관 관계를 보장하기 위해 간격 거리는 클수록 더 좋다. 즉, 도시된 도면에서, 인접한 열들 사이의 간격 거리는 0.5λ ~ 1λ일 수 있다.

도 1의 안테나 시스템은, 신호들(T1~T4)에 대한 편파 합성과 원하는 빔 방향을 위한 디지털 도메인(예를 들어, 디지털 유닛(120))에서의 위상 조정을 통해, 이중-편파 안테나 어레이로부터, 서로 상이한 이중-편파 특성을 가진 2개의 빔들(즉, +/-45° 직교 편파(orthogonal polarizations)의 제1 빔과 V/H 직교 편파를 가진 제2 빔)을 상이한 공간 방향으로 형성할 수 있다.

도 2에 예시된 것과 같이, 수평면을 기준으로 약 40°의 빔폭을 갖는 빔들이 서로 상이한 공간 방향(spatial direction; 도 2에서는 10시 방향과 2시 방향)을 향해 형성될 수 있다. 10시 방향의 빔과 2시 방향의 빔들의 이중-편파 특성은 서로 상이하다. 특히, 이들 빔들은 상당한 사이드로브(sidelobe)를 가질 수 있다.

도 2에서 각 빔의 이중-편파 특성을 나타내기 위해 표기된 ±45°는 그 빔이 +45° 선형 편파와 -45° 선형 편파로 구성된 2개의 직교 편파를 가지는 것을 나타내며, V/H는 그 빔이 90°(V) 선형 편파와 0°(H) 선형 편파로 구성된 2개의 직교 편파를 가지는 것을 나타낸다. 예컨대, 10시 방향을 향해 형성된 빔은 +45° 편파의 전파(radio wave)와 -45° 편파의 전파(radio wave)를 가지며, 2시 방향을 향해 형성된 빔은 90° 편파의 전파와 0° 편파의 전파를 가진다. 이는 다른 도면들에서도 동일하다. 다만, 엄밀히 말해, "10시 방향으로 +/-45° 직교 편파의 빔이 형성된다"는 것은 +45°선형 편파의 빔과 -45° 선형 편파의 빔이 10시 방향을 향해 형성된다는 것을 의미하며, "2시 방향으로 V/H 직교 편파의 빔이 형성된다"는 것은 90°(V) 선형 편파의 빔과 0°(H) 선형 편파의 빔이 2시 방향을 향해 형성된다는 것을 의미한다.

도 2에서 +/-45° 직교 편파의 10시 방향의 빔은, 상이한 위상을 가진 T1 신호들을 제1 안테나 포트와 제3 안테나 포트에 제공하고 상이한 위상을 가진 T2 신호들을 제2 안테나 포트와 제4 안테나 포트에 제공함으로써 형성된다.

도 2에서 V/H 직교 편파의 2시 방향의 빔은, 상이한 위상을 가진 T3 신호들과 상이한 위상을 가진 T4 신호들을 제1 내지 제4 안테나 포트들에 제공함으로써 형성된다. 상이한 위상을 가진 T3 신호들이 안테나 어레이의 4개의 서브어레이들로부터 방사되면, 편파 합성의 결과로서 90°(V) 편파가 형성된다. 유사하게, 상이한 위상을 가진 T4 신호들이 안테나 어레이의 4개의 서브어레이들로부터 방사되면, 편파 합성의 결과로서 0°(H) 편파가 형성된다.

도 2에 예시된 것과 반대로, 10시 방향의 빔이 V/H 직교 편파를, 2시 방향의 빔이 +/-45° 직교 편파를 가지도록 디지털 유닛에서의 위상 조정이 이루어질 수도 있음에 유의한다.

도 1에 도시된 안테나 시스템은, RRH(Remote Radio Head)가 통합된 안테나 시스템인, AAS(Active Antenna System) 혹은 RRA(Remote Radio Antenna) 시스템에, 디지털 도메인에서 편파 분리/합성 및 빔포밍을 수행하기 위한 디지털 프로세싱 기능을 추가함으로써 구현될 수 있다. 도 1에 도시된 안테나 시스템은 디지털 도메인에서 수행되는 빔포밍과 편파의 합성/분리를 구현하기 위한 하드웨어가 요구되며, 그에 따라 발열이 증가할 수 있다. 디지털 도메인(예를 들어, 디지털 유닛)에서의 위상 조정을 통해, 이중-편파 안테나 어레이로부터 +/-45° 직교 편파와 V/H 직교 편파를 가진 빔들을 형성하는 구체적인 방법은, 예를 들어, 본원 출원인에 의해 2020년 04월 16일자로 출원된 한국특허출원번호 제10-2020-0046256호에 개시되어 있다.

도 3은 +/-45°의 이중-편파 안테나 어레이를 이용하는, 본 발명의 일 실시예에 따른 4T4R 편파 다이버시티 안테나 시스템을 도시한다. 도 3에 도시된 안테나 시스템은, RF 도메인에서의 신호들에 대한 위상 조정을 포함하는 RF 신호 처리를 통해, 상이한 공간방향으로 2개의 독립된 빔들(즉, +/-45° 직교 편파를 가진 빔과 V/H 직교 편파를 가진 빔)을 생성할 수 있다.

도 3의 안테나 시스템에 채용된 안테나 어레이는 도 1의 안테나 시스템에 채용된 안테나 어레이와 실질적으로 동일하다. 즉, 도 3에서 안테나 어레이는 이중-편파 안테나 유닛들의 2개의 열들로 구성된다. 각 이중-편파 안테나 유닛은 +45° 편파의 제1 안테나 소자(301a) 및 -45° 편파의 제2 안테나 소자(301b)를 포함한다. 각 열에서, 안테나 소자들(301a, 301b)이 편파 별로 피더 라인(feeder line; 311a, 311b)에 연결된다. 따라서, 도 3에 도시된 이중-편파 안테나 어레이에서, 안테나 소자들(301a, 301b)은 4개의 서브어레이로 분할된다.

디지털 유닛(320)으로부터 송신 신호들(T1, T2, T3, T3)가 4개의 RF 체인들(330)에 공급되고, RF 체인들(330)로터 출력된 RF 신호들은 RF 매트릭스(RF matrix; 340)에서의 신호 처리를 거친 후, 안테나 어레이의 4개의 서브 어레이에 공급된다. 따라서 도 3의 안테나 시스템은 4T4R이다.

RF 매트릭스(340)는, RF 체인들(330)로터 입력된 RF 신호들에 대해, 신호 분기 및 위상 조정을 포함하는 신호 처리를 수행하도록 구성된다. RF 매트릭스(340)는 하이브리드 커플러, 방향성 결합기, 위상 시프터와 같은 수동소자들에 의해 구현될 수 있다. RF 매트릭스(340)로부터 출력된 신호처리된 RF 신호들은, 안테나 어레이의 4개의 서브 어레이를 통해 공간상으로 방사되며, 그 결과, 도 2에 예시된 것과 같은, 상이한 공간방향으로 2개의 독립된 빔들(즉, +/-45° 직교 편파를 가진 빔과 V/H 직교 편파를 가진 빔)이 생성될 수 있다. 도 2에 예시된 것과 반대로, 10시 방향의 빔이 V/H 직교 편파를, 2시 방향의 빔이 +/-45° 직교 편파를 가지도록 RF 매트릭스(340)에서의 위상 조정이 이루어질 수도 있음에 유의한다.

도 3의 안테나 시스템은, RF 매트릭스(340)가 형성된 RF 회로를 가진 AAS/RRA 시스템으로 구현될 수 있을 뿐만 아니라, RF 매트릭스(340)가 형성된 RF 회로 기판을 legacy Antenna 시스템과 RRH 사이에 배치하는 형태로 구현될 수도 있다. 따라서, 기존의 legacy Antenna 시스템도 4중 편파 다이버시티를 지원하도록 쉽게 변경될 수 있다. 다만, RF 매트릭스(340)로 인한 RF 손실이 수반되며, 정확한 빔간 간격 유지가 어려울 수 있다.

한편, 도 3에 예시된 안테나 어레이는 이중-편파 안테나 유닛들의 2개의 열(column)을 가지고 있으나, 다른 구현에서 더 많은 빔들을 형성하기 위해 혹은 더 좁은 빔폭을 형성하기 위해 안테나 어레이는 더 많은 열들을 가질 수도 있다.

이제, 도 4a, 도 4b, 및 도 4c를 참조하여, 도 3의 4T4R 편파 다이버시티 안테나 시스템에서 편파 합성 및 원하는 빔 방향을 위해 RF 매트릭스(340)가 RF 신호들에 제공하여야 위상 변이를 포함한 신호 처리를 설명한다.

도 4a은 설명의 편의를 위해, 도 3의 안테나 시스템의 RF 도메인을 간략히 표현한 개념도이다. 도 4b는 도 3의 안테나 시스템이 형성할 수 있는 한 쌍의 빔과 이들 빔 형성에 관여된 입력 신호들을 예시한다. 도 4c의 표는 도 4b에 보인 한 쌍의 빔을 형성하기 위해 입력 신호들(T1, T2, T3, T4)이 RF 매트릭스(340)를 거쳐 안테나 어레이의 서브 어레이들에 도달하는 동안에 겪게 되는 위상 변이를 보인다.

도 4a와 도 4b를 참조하면, 입력 신호들(T1, T2)는 RF 매트릭스(340)를 거쳐 +/-45° 직교 편파를 가진 제1빔을 형성하며, 입력 신호들(T3, T4)는 RF 매트릭스(340)를 거쳐 V/H 편파를 가진 제2빔을 형성한다. 위 2개의 빔은 상이한 공간 방향을 가진다. 도 4b에는 +/-45° 직교 편파를 가진 제1빔이 10시 방향을 향하고 있으며, V/H 직교 편파를 가진 빔이 2시 방향을 향하고 있다.

이러한 도 4b에 예시된 빔 패턴을 형성하기 위해, RF 매트릭스(340)가 입력 신호들(T1, T2, T3, T4)에 대해 수행하는 신호처리, 다시 말해, 입력 신호들(T1, T2, T3, T4)이 RF 매트릭스(340)를 통해 안테나 어레이의 서브어레이들에 도달하는 동안 겪게 되는 위상 변이(phase shift)는 다음과 같다.

입력 신호 T1의 타겟 편파는 +45° 편파이며, RF 매트릭스(340)를 거쳐 제1열(C1; 좌측 열)의 +45° 편파 안테나 소자들의 서브어레이(이는 도 4b의 테이블에서 "C1 +45"로 표기됨)와 제2열(C2; 우측 열)의 +45° 편파 안테나 소자들의 서브어레이(이는 도 4b의 테이블에서 "C2 +45"로 표기됨)에 제공된다.

입력 신호 T2의 타겟 편파는 -45° 편파이며, RF 매트릭스(340)를 거쳐 제1열(C1)의 -45° 편파 안테나 소자들의 서브어레이(이는 도 4b의 테이블에서 "C1 -45"로 표기됨)와 제2열(C2)의 -45° 편파 안테나 소자들의 서브어레이(C2 -45)에 제공된다.

입력 신호 T3의 타겟 편파는 H 편파이며, 입력 신호 T4의 타겟 편파는 V 편파이다. 입력 신호 T3과 입력 신호 T4는 RF 매트릭스(340)를 거쳐 이중-편파 어레이의 4개의 서브어레이들(C1 +45; C1 -45; C2 +45; C2 -45)에 각각 제공된다.

입력 신호 T1는, RF 매트릭스(340)에 의해, 2개의 분기 신호로 분기되어, 하나의 분기 신호는 위상 변이 없이 제1열의 +45° 편파를 가진 서브어레이(C1 +45)에 도달하고 다른 하나의 분기 신호는 -90°의 위상 변이를 겪은 후 제2열의 +45° 편파를 가진 서브어레이(C2 +45)에 도달한다. 입력 신호 T1의 타겟 편파는 +45° 편파이므로, -90°의 위상 변이는 오직 빔포밍(beamforming)을 위한 것이다. 입력신호 T1에 대응하는 2개의 분기 신호는, 서로 -90°의 위상 차를 가진 채로 서브어레이들(C1 +45, C2 +45)에 의해 방사되므로, 안테나 어레이의 법선을 기준으로 좌측으로 약 30°기울어진 공간 방향으로 +45° 편파를 가진 빔을 형성한다.

입력 신호 T2는, RF 매트릭스(340)에 의해, 2개의 분기 신호로 분기되어, 하나의 분기 신호는 위상 변이 없이 제1열의 -45° 편파를 가진 서브어레이(C1 -45)에 도달하고 다른 하나의 분기 신호는 -90°의 위상 변이를 겪은 후 제2열의 -45° 편파를 가진 서브어레이(C2 -45)에 도달한다. 입력 신호 T2의 타겟 편파는 -45° 편파이므로, -90°의 위상 변이는 오직 빔포밍(beamforming)을 위한 것이다.

입력신호 T2에 대응하는 2개의 분기 신호는, 서로 -90°의 위상 차를 가진 채로 서브어레이들(C1 -45, C2 -45)에 의해 방사되므로, 안테나 어레이의 법선을 기준으로 좌측으로 약 30°기울어진 공간 방향으로 -45° 편파를 가진 빔을 형성한다.

입력 신호 T3는, RF 매트릭스(340)에 의해, 4개의 분기 신호로 분기되어, 제1 분기 신호는 위상 변이 없이 제1열의 서브어레이(C1 +45)에 도달하고, 제2 분기 신호, 제3 분기 신호 및 제4 분기 신호는 각각 180°, 90°및 270°의 위상 변이를 겪은 후에 제1열의 서브어레이(C1 -45), 제2열의 서브어레이(C2 +45) 및 제2열의 서브어레이(C2 -45)에 도달한다. 제2 분기신호의 위상 변이(180°)는 오직 편파 합성을 위한 것이고, 제3 분기 신호의 위상 변이(90°)는 오직 빔포밍을 위한 것이며, 제4 분기 신호의 위상 변이(270°)는 빔포밍을 위한 위상 변이(90°)와 편파 합성을 위한 위상 변이(180°)의 합이다.

입력신호 T3에 대응하는 제1 분기 신호와 제2 분기 신호는 180°의 위상 차를 가진 채로 제1열(C1)의 서브어레이들(C1 +45, C1 -45)에 의해 방사되므로, 0°(H) 편파를 가진 빔을 형성한다(즉, 편파 합성이 발생한다). 제3 분기 신호와 제4 분기 신호는 180°의 위상 차를 가진 채로 제1열(C1)의 서브어레이들(C1 +45, C1 -45)에 의해 방사되므로, 0°(H) 편파를 가진 빔을 형성한다(즉, 편파 합성이 발생한다). 또한, 제1열의 서브어레이(C1 +45)에 의해 방사되는 제1 분기 신호와 제2열의 서브어레이(C2 +45)에 의해 방사되는 제3 분기 신호는 서로 +90°의 위상 차를 가지고, 제1열의 서브어레이(C1 -45)에 의해 방사되는 제2 분기 신호와 제2열의 서브어레이(C2 -45)에 의해 방사되는 제4 분기 신호는 서로 +90°의 위상 차를 가지므로, 안테나 어레이의 법선을 기준으로 우측으로 약 30°기울어진 공간 방향으로 0°(H) 편파를 가진 빔을 형성한다.

입력 신호 T4는, RF 매트릭스(340)에 의해, 4개의 분기 신호로 분기되어, 제1 분기 신호는 위상 변이 없이 제1열의 서브어레이(C1 +45)에 도달하고, 제2 분기 신호, 제3 분기 신호 및 제4 분기 신호는 각각 180°, 90°및 270°의 위상 변이를 겪은 후에 제1열의 서브어레이(C1 -45), 제2열의 서브어레이(C2 +45) 및 제3열의 서브어레이(C2 -45)에 도달한다.

입력신호 T4에 대응하는 제1 분기 신호와 제2 분기 신호는 0°의 위상 차를 가진 채로 제1열(C1)의 서브어레이들(C1 +45, C1 -45)에 의해 방사되므로, 90°(V) 편파를 가진 빔을 형성한다(즉, 편파 합성이 발생한다). 제3 분기 신호와 제4 분기 신호는 0°의 위상 차를 가진 채로 제1열(C1)의 서브어레이들(C1 +45, C1 -45)에 의해 방사되므로, 90°(V) 편파를 가진 빔을 형성한다(즉, 편파 합성이 발생한다). 또한, 제1열의 서브어레이(C1 +45)에 의해 방사되는 제1 분기 신호와 제2열의 서브어레이(C2 +45)에 의해 방사되는 제3 분기 신호는 서로 +90°의 위상 차를 가지고, 제1열의 서브어레이(C1 -45)에 의해 방사되는 제2 분기 신호와 제2열의 서브어레이(C2 -45)에 의해 방사되는 제4 분기 신호는 서로 +90°의 위상 차를 가지므로, 안테나 어레이의 법선을 기준으로 우측으로 약 30°기울어진 공간 방향으로 90° 편파를 가진 빔을 형성한다.

도 5a는, 본 개시의 일 측면에 따른, 쿼드러쳐 하이브리드 커플러(quadrature hybrid coupler: QHC)을 이용하여 구현한 RF 매트릭스(500)의 일 예이다. QHC는 "브랜치 라인 커플러(branch-line coupler)" 혹은 "90° 하이브리드 커플러(90° Hybrid coupler)"로도 지칭된다. 도 5b는 도 5a에 예시된 RF 매트릭스(500)를 이용하여 형성될 수 있는 빔들의 패턴과 빔들의 이중편파 특성을 보인다. 도 5b에 예시된 빔들의 편파 특성은 도 4b에 보인 편파 특성이 반대임에 유의한다. 즉, 도 4b에서는 10시 방향의 빔이 +45°/-45°직교 편파를 가지며, 도 5b에서는 2시 방향의 빔이 +45°/-45°직교 편파를 가진다. 도 2와 관련하여 언급한 것과 같이, 엄밀히 말해, 2시 방향으로 +/-45° 직교 편파의 빔이 형성된다"는 것은 +45°선형 편파의 빔과 -45° 선형 편파의 빔이 2시 방향을 향해 형성된다는 것을 의미하며, "10시 방향으로 V/H 직교 편파의 빔이 형성된다"는 것은 90°(V) 선형 편파의 빔과 0°(H) 선형 편파의 빔이 10시 방향을 향해 형성된다는 것을 의미한다.

도 5a에 예시된 RF 매트릭스(500)는 PCB상에 4개의 입력 포트(흰색 원으로 표시됨)와, 도전성 스트립들로 형성된 3개의 QHC(510a, 510b, 510c)와, 4개의 출력 포트(검은색 원으로 표시됨)를 가진다.

도 5a의 확대도와 같이, 각 QHC(510a, 510b, 510c)는 4개의 암(arm)(즉, 제1암 내지 제4암)를 가지며, 제1암에 신호가 입력되면 제2암과 제3암에 출력이 나타나고, 제4암에는 출력이 나타나지 않는다. 또한, 제2암과 제3암의 출력신호 간에는 90°(즉, λ/4)의 위상차가 존재한다. QHC(510a, 510b, 510c)는 상하/좌우 대칭인 형태를 하고 있으며, 제2암에 신호를 입력하면 제1암과 제4암에 출력이 나타나고, 제3암에서는 출력되지 않는다. 즉, 완전대칭구조로 동작한다.

입력 신호 T1은, "제1 입력 포트 - 제1 QHC(510a)의 제1암 - 제1 QHC(510a)의 제2암 - 제1 출력 포트"를 거쳐, 제1열의 서브어레이(C1 +45)에 도달한다. 또한, 입력 신호 T1은, "제1 입력 포트 - 제1 QHC(510a)의 제1암 - (90°의 위상지연) - 제1 QHC(510a)의 제3암 - 제3 출력 포트"를 거쳐, 제2열의 서브어레이(C2 +45)에 도달한다. 따라서, 입력 신호 T1 관점에서, 제1열의 서브어레이(C1 +45)로부터 방사된 무선신호에 비해 제2열의 서브어레이(C2 +45)로부터 방사된 무선신호는 90°의 위상지연을 가지며, 도 5b에 도시된 바와 같이, 안테나 어레이의 법선을 기준으로 우측으로 약 30°기울어진 공간 방향으로 +45° 편파를 가진 빔이 형성된다.

입력 신호 T2는, "제2 입력 포트 - 제2 QHC(510b)의 제1암 - 제2 QHC(510b)의 제2암 - 제2 출력 포트"를 거쳐, 제1열의 서브어레이(C1 -45)에 도달한다. 또한, 입력 신호 T2는, "제2 입력 포트 - 제2 QHC(510b)의 제1암 - (90°의 위상지연) - 제2 QHC(510b)의 제3암 - 제4 출력 포트"를 거쳐, 제2열의 서브어레이(C1 -45)에 도달한다. 따라서, 입력 신호 T2 관점에서, 제1열의 서브어레이(C1 -45)로부터 방사된 무선신호에 비해 제2열의 서브어레이(C2 -45)로부터 방사된 무선신호는 90°의 위상지연을 가지며, 도 5b에 도시된 바와 같이, 안테나 어레이의 법선을 기준으로 우측으로 약 30°기울어진 공간 방향으로 +45° 편파를 가진 빔이 형성된다.

입력 신호 T3은, "제3 입력 포트 - 제3 QHC(510c)의 제4암 - (90°의 위상지연) - 제3 QHC(510c)의 제2암 - 제1 QHC(510a)의 제4암 - (90°의 위상지연) - 제1 QHC(510a)의 제2암 - 제1 출력 포트"를 거쳐, 제1열의 서브어레이(C1 +45)에 도달한다. 또한, 입력 신호 T3은, "제3 입력 포트 - 제3 QHC(510c)의 제4암 - (90°의 위상지연) - 제3 QHC(510c)의 제2암 - 제1 QHC(510a)의 제4암 - 제1 QHC(510a)의 제3암 - 제3 출력 포트"를 거쳐, 제2열의 서브어레이(C2 +45)에 도달한다. 또한, 입력 신호 T3은, "제3입력 포트 - 제3 QHC(510c)의 제4암 - 제3 QHC(510c)의 제3암 - (90°의 위상지연) - 제2 QHC(510b)의 제4암 - (90°의 위상지연) - 제2 QHC(510b)의 제2암 - 제2 출력 포트"를 거쳐, 제1열의 서브어레이(C1 -45)에 도달된다. 또한, 입력 신호 T3은, "제3입력 포트 - 제3 QHC(510c)의 제4암 - 제3 QHC(510c)의 제3암 - (90°의 위상지연) - 제2 QHC(510b)의 제4암 - 제2 QHC(510b)의 제3암 - 제4 출력 포트"를 거쳐, 제2열의 서브어레이(C2 -45)에 공급한다.

따라서, 입력 신호 T3 관점에서, 제1열의 서브어레이(C1 +45)로부터 방사된 무선신호에 비해 제1열의 서브어레이(C1 -45)로부터 방사된 무선신호는 0°의 위상지연을 가지며, 제2열의 서브어레이(C2 +45)로부터 방사된 무선신호에 비해 제1열의 서브어레이(C2 -45)로부터 방사된 무선신호는 0°의 위상지연을 가진다. 결과적으로, 90°(V) 편파를 가진 빔이 형성된다(즉, 편파 합성이 발생한다). 또한, 제2열의 서브어레이(C2 +45)로부터 방사된 무선신호에 비해 제1열의 서브어레이(C1 +45)로부터 방사된 무선신호는 90°의 위상지연을 가지며, 제2열의 서브어레이(C2 -45)로부터 방사된 무선신호에 비해 제1열의 서브어레이(C1 -45)로부터 방사된 무선신호는 90°의 위상지연을 가지므로, 도 5b에 도시된 바와 같이, 안테나 어레이의 법선을 기준으로 좌측으로 약 30°기울어진 공간 방향으로 90°(V) 편파를 가진 빔이 형성된다.

입력 신호 T4는, "제4 입력 포트 - 제3 QHC(510c)의 제1암 - 제3 QHC(510c)의 제2암 - 제1 QHC(510a)의 제4암 - (90°의 위상지연) - 제1 QHC(510a)의 제2암 - 제1 출력 포트"를 거쳐, 제1열의 서브어레이(C1 +45)에 도달한다. 또한, 입력 신호 T4는, "제4 입력 포트 - 제3 QHC(510c)의 제1암 - 제3 QHC(510c)의 제2암 - 제1 QHC(510a)의 제4암 - 제1 QHC(510a)의 제3암 - 제3 출력 포트"를 거쳐, 제2열의 서브어레이(C2 +45)에 도달한다. 또한, 입력 신호 T4는, "제4 입력 포트 - 제3 QHC(510c)의 제1암 - (90°의 위상지연) - 제3 QHC(510c)의 제3암 - (90°의 위상지연) - 제2 QHC(510b)의 제4암 - (90°의 위상지연) - 제2 QHC(510b)의 제2암 - 제2 출력 포트"를 거쳐, 제1열의 서브어레이(C1 -45)에 도달된다. 또한, 입력 신호 T4는, "제4 입력 포트 - 제3 QHC(510c)의 제1암 - (90°의 위상지연) - 제3 QHC(510c)의 제3암 - (90°의 위상지연) - 제2 QHC(510b)의 제4암 - 제2 QHC(510b)의 제3암 - 제4 출력 포트"를 거쳐, 제2열의 서브어레이(C2 -45)에 공급한다.

따라서, 입력 신호 T4 관점에서, 제1열의 서브어레이(C1 +45)로부터 방사된 무선신호에 비해 제1열의 서브어레이(C1 -45)로부터 방사된 무선신호는 180°의 위상지연을 가지며, 제2열의 서브어레이(C2 +45)로부터 방사된 무선신호에 비해 제1열의 서브어레이(C2 -45)로부터 방사된 무선신호는 180°의 위상지연을 가진다. 결과적으로, 0°(H) 편파를 가진 빔가 형성된다(즉, 편파 합성이 발생한다). 또한, 제2열의 서브어레이(C2 +45)로부터 방사된 무선신호에 비해 제1열의 서브어레이(C1 +45)로부터 방사된 무선신호는 90°의 위상지연을 가지며, 제2열의 서브어레이(C2 -45)로부터 방사된 무선신호에 비해 제1열의 서브어레이(C1 -45)로부터 방사된 무선신호는 90°의 위상지연을 가지므로, 도 5b에 도시된 바와 같이, 안테나 어레이의 법선을 기준으로 좌측으로 약 30°기울어진 공간 방향으로 0°(H) 편파를 가진 빔이 형성된다.

도 6a는 이종(heterogeneous)의 이중-편파 안테나 유닛들을 포함하는 안테나 어레이를 이용하는, 본 발명의 다른 실시예에 따른 4T4R 편파 다이버시티 안테나 시스템을 도시한다.

도 6a에 도시된 안테나 시스템은, 디지털 도메인이나 RF 도메인에서의 신호 처리를 요하지 않고, 이종의 이중-편파 안테나 유닛들을 이용하여 도 1 혹은 도 3과 유사한 공간 다중화된 직교 편파 빔들을 생성한다. 따라서, 도 6a에 표시된 Tx 신호들(T1, T2, T3, T4)이 디지털 도메인에서의 편파 합성이 적용되지 않은 신호이다. 유사하게, Rx 신호들에도 디지털 도메인에서의 편파 합성이 적용되지 않는다.

도 6a를 참조하면, 이종의 이중-편파 안테나 유닛들이 4개의 열들로 배열된 안테나 어레이가 도시되어 있다. 좌측의 2개의 열들은 +45°/-45°의 이중-편파 안테나 유닛들로 구성되어 있으며, 우측의 2개의 열들은 V/H의 이중-편파 안테나 유닛들로 구성되어 있다.

각 열에서, 안테나 소자들(601a, 601b, 602a, 602b)이 편파 별로 피더 라인(611a, 611b, 612a, 612b)에 연결된다. 예를 들어, 첫 번째 열과 두 번째 열 각각에서, +45° 편파의 제1 안테나 소자들(601a)이 제1 피더 라인(611a)에 연결되어 제1 서브어레이를 형성하고, -45° 편파의 제2 안테나 소자들(601b)이 제2 피더 라인(611b)에 연결되어 제2 서브어레이를 형성한다. 세 번째 열과 네 번째 열 각각에서, 90°(V) 편파의 제1 안테나 소자들(602a)이 제1 피더 라인(612a)에 연결되어 제1 서브어레이를 형성하고, 0°(H) 편파의 제2 안테나 소자들(602b)이 제2 피더 라인(612b)에 연결되어 제2 서브어레이를 형성한다. 따라서, 도 6a에 도시된 이중-편파 안테나 어레이에서, 안테나 소자들(601a, 601b, 602a, 602b)은 8개의 서브어레이로 분할된다.

도 6a에 예시된 안테나 어레이를 이용하여 각 편파 별로 빔을 형성하기 위해, 동일 편파를 가진 서브어레이들이 RF 도메인에서 서로 연결된다. 즉, 각 편파마다 한 쌍의 서브어레이들이 하나의 RF 체인(630)에 연결되도록 RF 도메인에서 서로 결합된다. 이로서 안테나 시스템은 4T4R이다. 서브어레이들의 결합은 RF 도메인 상에서 간단한 RF 컴바인너(combiner)을 구성함으로써 달성될 수 있다.

후술하는 바와 같이, +45°/-45° 편파를 가진 안테나 유닛들이 배열된 안테나 패널(antenna panel)의 제1영역(혹은 제1면)과 V/H 편파를 가진 안테나 유닛들이 배열된 안테나 패널의 제2영역(혹은 제2면)이 소정의 둔각(90°<θ < 180°)을 이루도록, 안테나 패널이 형성된다. 제1영역과 제2영역은, 예컨대, 120°를 이룰 수 있다. 따라서, 길이 방향으로 절곡된 안테나 패널로 인해, +45°/-45°의 이중-편파 안테나 어레이와 H/L의 이중-편파 안테나 어레이들은 공간적으로 상이한 방향을 지향하도록 배열된다. 이러한 구조에서, +45°/-45° 편파를 가진 빔과 V/H 편파를 가진 빔은 안테나 패널의 2개의 영역이 바라보는 공간 방향으로 기계적으로 스티어링(steering) 되며, 따라서 안테나 패널의 2개의 영역이 이루는 각도(θ)를 적절히 조정함으로써 도 6a의 안테나 시스템은 도 1 혹은 도 3과 유사한 공간 다중화된 직교 편파 빔들을 생성할 수 있다.

도 6a의 안테나 시스템은 공간 다중화된 빔 패턴의 형성에 RF 컴바인너(combiner)와 같은 단순한 RF 컴포넌트들이 요구될 뿐, (도 1의 안테나 시스템에서 요구되는) 디지털 도메인에서의 신호처리를 위한 하드웨어가 요구되지 않으며 그에 따른 발열 문제도 개선될 수 있다. 또한, 도 6a의 안테나 시스템은 도 3에 도시된 안테나 시스템에 비해 정확한 빔간 간격 유지가 가능하며, 특히, SINR 성능에 영향을 미치는, 상이한 이중-편파를 가지는 빔들이 서로 오버랩되는 영역을 최소화할 수 있다.

도 6b 내지 도 6d를 참조하여, 도 6a의 안테나 시스템에서 채용되는, 이종(heterogeneous)의 이중-편파 안테나 유닛들이 배열된 안테나 패널의 구조 및 그 구조의 유용성을 설명하기 위한 도면이다.

도 6b는 도 6a의 안테나 시스템에서 채용될 수 있는 예시적인 안테나 패널(600)의 평면도이다. 도 6b를 참조하면, 안테나 패널(600)의 좌반면(610)에 +45°/-45°의 이중-편파 안테나 유닛들(601)이 배열되고, 안테나 패널(600)의 우반면(620)에 H/V의 이중-편파 안테나 유닛들(602)이 배열되어 있다.

만약, 좌반면(610)과 우반면(620)이 하나의 평평한 면을 이룬다면(도 6c의 (a)의 정면도 참조), 동일한 편파 특성을 가지는 이중-편파 안테나 유닛들에 인가되는 RF 신호들 간에 위상 차이를 둠으로써 도 6c의 (b)에 예시된 것과 같은 공간 다중화된 한 쌍의 빔 패턴이 얻어질 수 있다. 반면, 안테나 패널(600)의 좌측면(610)과 안테나 패널의 우측면(620)이 소정의 둔각(θ)을 이룬다면(도 6d의 (a)의 정면도 참조), 동일한 편파 특성을 가지는 이중-편파 안테나 유닛들에 인가되는 RF 신호의 위상 조정 없이도, 도 6d의 (b)에 예시된 것과 같은 한 쌍의 빔 패턴이 얻어질 수 있다. 도 6c의 (b)의 빔 패턴에서는 메인로브 주변에 상당한 사이드로브(sidelobe)들이 존재하지만, 도 6d의 (b)의 빔 패턴에서는 무시할만한 사이드로브들이 존재한다. 즉, 도 6d의 (a)와 같은 안테나 패널의 구조 및 이종(heterogeneous)의 이중-편파 안테나 유닛들의 배열이 공간적인 편파 다중화에 상대적으로 유용함을 알 수 있다.

나아가, 도 6d의 (a)와 같은 안테나 패널(600)의 구조와 RF 빔포밍을 결합하여, 안테나 패널의 2개의 영역이 이루는 각도(θ)에 의해 제공되는 공간 방향보다 더 큰 공간 방향들으로 빔들을 지향시킬 수도 있다. 예를 들어, 도 6d의 (a)에 예시된 안테나 패널(600)의 좌반면(610)에서, 첫 번째 열의 서브어레이로부터 RF 체인들(630)까지의 RF 경로들이 두 번재 열의 서브어레이들로부터 RF 체인들(630)까지의 RF 경로들보다 더 길도록 함으로써, 안테나 패널(600)의 좌반면(610)이 바라보는 공간 방향보다 더 왼쪽을 향해 +45°/-45° 직교 편파를 가진 빔이 형성될 수 있다. 따라서 도 6d의 (a)에 예시된 안테나 패널(600)의 구조와 RF 빔포밍을 결합함으로써, 안테나 패널(600)의 좌반면(610)과 우반면(620)이 이루는 각도(θ)를 더 크게(즉, 180°에 가깝게) 할 수도 있다. 이러한 맥락에서, 도 6e에는 서로 상이한 열에 위치한 동일 편파의 서브어레이들이 상이한 길이의 RF 경로로 RF 체인(630)에 연결된 구성이 예시되어 있다.

도 7a는, 본 발명의 또 다른 실시예에 따른, 길이 방향으로 절곡되고 너비 방향으로도 절곡된, 이종(heterogeneous)의 이중-편파 안테나 유닛들이 배열된 안테나 패널(700)을 도시한다.

도 7a를 참조하면, 길이 방향(x)으로의 절곡은 안테나 패널을 좌측 영역과 우측 영역으로 구분하며, 너비 방향(y)으로의 절곡은 안테나 패널을 상측 영역과 하측 영역으로 더 구분한다. 다시 말해, 안테나 소자들이 배열되는 안테나 패널은 서로 상이한 방향을 바라보는 4개의 영역들(면들)로 구분된다.

동일한 이중편파를 가진 안테나 소자들이 안테나 패널의 수평 방향 혹은 수직 방향의 인접한 두 면들에 배치되지 않도록, +/-45°안테나 소자들(701)과 V/H 안테나 소자들(702)이 4개의 영역들(면들)에 교대로 배열되어 있음에 주목한다. 예를 들어, 안테나 패널의 좌상면에는 V/H의 이중-편파 안테나 유닛들(702)이 배열되며, 우상면에는 +/-45°의 이중-편파 안테나 유닛들(701)이 배열되며, 좌하면에는 +/-45°의 이중-편파 안테나 유닛들(701)이 배열되며, 우하면에는 V/H의 이중-편파 안테나 유닛들(702)이 배열된다.

도 6a에 보인 안테나 패널(600)과 유사하게, 도 7a에 예시된 안테나 패널(700)의 각 영역(면)마다, 각 열의 안테나 소자들이 편파 별로 피더 라인(feeder line)에 연결되어, 서브어레이들을 형성할 수 있다. 또한, 동일 편파를 가진 상이한 열에 위치한 서브어레이들이 RF 도메인에서 서로 연결될 수 있다. 즉, 안테나 패널(700)의 주어진 영역(면)에서 각 편파마다 상이한 열에 위치한 한 쌍의 서브어레이들이 하나의 RF 체인에 연결되도록 RF 도메인에서 서로 결합될 수 있다. 이로서 도 7a에 예시된 안테나 패널(700)을 이용한 안테나 시스템은 8T8R을 지원할 수 있다.

대안적으로, 안테나 패널(700)의 우상면 및 좌하면에 배열된 +/-45°의 이중-편파 안테나 유닛들(701)이 한 쌍의 RF 체인에 연결되고, 안테나 패널의 좌상면 및 우하면에 배열된 V/H의 이중-편파 안테나 유닛들(702)이 다른 한 쌍의 RF 체인에 연결될 수도 있다. 이로서 도 7a에 예시된 안테나 패널(700)을 이용한 안테나 시스템은 4T4R을 지원할 수도 있다.

우상면에 배열된 +/-45°의 이중-편파 안테나 유닛들(701)은 +45°/-45° 직교 편파를 가진 제1빔을 형성하고, 좌상면에 배열된 V/H의 이중-편파 안테나 유닛들(702)은 V/H 직교 편파를 가진 제2빔을 형성하고, 좌하면에 배열된 +/-45°의 이중-편파 안테나 유닛들(701)은 +45°/-45° 직교 편파를 가진 제3빔을 형성하고, 우하면에 배열된 V/H의 이중-편파 안테나 유닛들은 V/H 직교 편파를 가진 제4빔을 형성을 형성한다. 제1 내지 제4빔이 향하는 각각의 공간 방향은 안테나 패널의 대응하는 면들이 바라보는 공간 방향과 일치한다. 따라서, 제1 내지 제4빔이 서로 상이한 공간 방향으로 형성된다.

한편, 도 7b에 예시된 바와 같이, 좌하측 영역 및 우하측 영역에 배열된 이중-편파 안테나 유닛들에 의해 형성된 제3빔과 제4빔은 우상측 영역 및 좌상측 영역에 배열된 안테나 소자들에 의해 형성된 제1빔과 제2빔에 의해 커버되지 않는 음영 지역을 커버할 수 있다. 따라서 좌하측 영역 및 우하측 영역에는 (안테나 시스템의 주된 커버리지를 제공하는) 우상측 영역 및 좌상측 영역보다 더 적은 수의 이중-편파 안테나 유닛들이 배열될 수 있다.

이상의 설명은 본 발명의 실시예들의 기술 사상을 예시적으로 설명한 것에 불과한 것으로서, 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 본질적인 특성에서 벗어나지 않는 범위에서 다양한 수정 및 변형이 가능할 것이다. 따라서, 본 실시예들은 본 발명의 기술 사상을 한정하기 위한 것이 아니라 설명하기 위한 것이고, 이러한 실시예에 의하여 본 발명의 기술 사상의 범위가 한정되는 것은 아니다. 본 발명의 보호 범위는 아래의 청구범위에 의하여 해석되어야 하며, 그와 동등한 범위 내에 있는 모든 기술 사상은 본 발명의 권리범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다.

Claims (10)

1. 이중-편파 안테나 유닛들의 제1 열과 이중-편파 안테나 유닛들의 제2 열을 포함하는 안테나 어레이, 여기서 상기 이중-편파 안테나 유닛들 각각은 서로 수직교차하는 제1 안테나 소자와 제2 안테나 소자를 구비하고, 각 열에서, 상기 제1 안테나 소자들은 전도적으로 연결되어 제1 서브어레이를 형성하고, 상기 제2 안테나 소자들은 전도적으로 연결되어 제2 서브어레이를 형성함; 및
   RF 입력 신호들 각각을 복수의 분기 신호로 분기하고 상기 복수의 분기 신호들의 위상을 선택적으로 조정하여, 상기 제1열의 상기 제1 서브어레이, 상기 제1열의 상기 제2 서브어레이, 상기 제2열의 상기 제1 서브어레이, 및 상기 제2열의 상기 제2 서브어레이에 제공되는 RF 출력 신호들을 생성하는 RF 매트릭스
   를 포함하고,
   상기 RF 출력 신호들이 상기 이중-편파 안테나 유닛들에 의해 방사될 때, +/-45° 편파를 가진 제1 빔 및 0°/90° 편파를 가진 제2 빔이 형성되며, 상기 제1 빔 및 상기 제2 빔은 서로 공간적으로 상이한 방향을 향해 형성되는, 편파 다이버시티 안테나 시스템.
2. 제1 항에 있어서,
   상기 RF 매트릭스는 PCB에 형성된 쿼드러쳐 하이브리드 커플러(quadrature hybrid coupler: QHC)들로 구현된, 편파 다이버시티 안테나 시스템.
3. 제2 항에 있어서,
   상기 RF 매트릭스는,
   제1 QHC, 제2 QHC 및 제3QHC;
   상기 제1 QHC의 제1암에 연결된 제1 입력 포트, 상기 제2 QHC의 제1암에 연결된 제2 입력 포트, 상기 제3 QHC의 제4암에 연결된 제3 입력 포트, 그리고 상기 제3 QHC의 제2암에 연결된 제4 입력 포트; 및
   상기 제1 QHC의 제2암에 연결된 제1 출력 포트, 상기 제1 QHC의 제3암에 연결된 제2 출력 포트, 상기 제2 QHC의 제2암에 연결된 제3 출력 포트, 그리고 상기 제2 QHC의 제3암에 연결된 제4 출력 포트
   를 포함하고,
   상기 제3 QHC의 제2암은 상기 제1 QHC의 제4암에 연결되고, 상기 제3 QHC의 제3암은 상기 제2 QHC의 제4암에 연결된, 편파 다이버시티 안테나 시스템.
4. 제3 항에 있어서,
   상기 제1 입력 포트, 상기 제2 입력 포트, 상기 제3 입력 포트, 및 상기 제4 입력 포트는 상기 제1열의 상기 제1 서브어레이, 상기 제2열의 상기 제1 서브어레이, 상기 제1열의 상기 제2 서브어레이, 및 상기 제2열의 상기 제2 서브어레이에 각각 연결된, 편파 다이버시티 안테나 시스템.
5. 제3 항에 있어서,
   상기 제1 입력 포트, 상기 제2 입력 포트, 상기 제3 입력 포트, 및 상기 제4 입력 포트는 상기 RF 입력 신호들을 공급하는 RF 체인들에 각각 연결된, 편파 다이버시티 안테나 시스템.
6. 제1 항에 있어서,
   상기 RF 매트릭스는,
   상기 제1 빔 및 상기 제2 빔을 형성하기 위한 위상 차이와 상기 제1 빔과 상기 제2 빔의 편파를 결정하는 위상 차이에 기초하여, 상기 복수의 분기 신호들의 위상을 선택적으로 조정하는, 편파 다이버시티 안테나 시스템.
7. 제6 항에 있어서,
   상기 RF 입력 신호들 중에서, 상기 제1 빔에 의해 전파되는 한 쌍의 RF 입력 신호에 대해 상기 RF 매트릭스 회로에 의해 조정된 위상은 상기 제1빔이 형성되는 원하는 공간 방향을 달성하기 위해 정의된 것인, 편파 다이버시티 안테나 시스템.
8. 제6 항에 있어서,
   상기 RF 입력 신호들 중에서, 상기 제2 빔에 의해 전파되는 한 쌍의 RF 입력 신호에 대해 상기 RF 매트릭스 회로에 의해 조정된 위상은 상기 제2빔이 형성되는 원하는 공간 방향 및 편파 합성을 달성하기 위해 정의된 것인, 편파 다이버시티 안테나 시스템.
9. 제1 항에 있어서,
   상기 이중-편파 안테나 유닛들은 +/-45° 편파 특성을 가지는, 편파 다이버시티 안테나 시스템.
10. 제9 항에 있어서,
    상기 제2 빔의 0°/90° 편파는 편파 합성(Polarization Synthesis)에 의해 얻어진 것인, 편파 다이버시티 안테나 시스템.

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