KR20220152517A

KR20220152517A - 고크롬강의 용접 방법

Info

Publication number: KR20220152517A
Application number: KR1020220139793A
Authority: KR
Inventors: 이한상; 김두수; 강연관
Original assignee: 한국전력공사
Priority date: 2019-09-23
Filing date: 2022-10-27
Publication date: 2022-11-16
Also published as: KR20220152177A; KR20220152518A; KR20220148788A; KR20210034870A; KR102464082B1; KR20220148789A

Abstract

본 발명은 용접후 열처리와 비파괴검사를 생략가능하게 한 고크롬강의 용접 방법에 관한 것이다.
본 발명에 따른 고크롬강의 용접 방법은, 보일러 튜브에서 손상된 부위를 제거후 고크롬강을 재질로 하는 새로운 튜브를 용접하는 고크롬강의 용접 방법에 있어서, 용접부에 적용되는 용접봉을 니켈 성분을 포함하고, 상기 새로운 튜브의 인장강도로부터 정해진 범위 이내의 인장강도를 갖는 용접봉으로 선정하는 니켈 용접봉 선정 단계(S310)와, 상기 용접부를 형성하는 각 용접 패스 사이의 온도를 최소값 이상으로 설정하는 용접 패스간 온도 설정 단계(S320)와, 상기 용접부를 형성하는 최종 용접 패스의 전류값을 최초 용접 패스의 전류값보다 같거나 작게 설정하는 최종 패스 전류값 설정 단계(S330)와, 선정된 용접봉, 설정된 용접 패스간 온도의 최소값 이상 및 설정된 최종 용접 패스의 전류값으로 용접부를 용접하는 튜브 용접 단계(S340)를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

고크롬강의 용접 방법{WELDING METHOD FOR HIGH CHROMIUM STEEL}

본 발명은 발전소의 증기배관의 소재로 적용되는 고크롬강을 용접하는 고크롬강의 용접 방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 용접후 열처리와 비파괴검사를 생략가능하게 한 고크롬강의 용접 방법에 관한 것이다.

발전설비에서는 보일러에서 생성된 증기를 터빈으로 공급하기 위한 증기배관이 설치된다.

상기 발전설비가 고효율, 대용량화 됨에 따라, 상기 증기배관의 내부의 온도와 압력은 기존에 비하여 상승된다.

한편, 발전설비 운전중, 과열, 침식, 부식 등에 의해 증기배관, 즉 보일러 튜브가 손상되면, 해당 부위의 보일러 튜브를 절단 후, 새로운 보일러 튜브를 용접으로 장착한다.

보일러 튜브의 재질 중 하나인 고크롬강의 경우, 기존 보일러 튜브를 새로운 보일러 튜브로 교체하여 용접하고, 용접부위에 대한 1차 비파괴검사를 수행한다. 이후, 상기 용접부위에 대한 열처리후, 2차 비파괴검사를 수행함으로써, 보일러 튜브에 대한 정비를 마친다.

그러나, 고크롬감의 경우, 용접시 발생하는 열에 의해 용접부위가 변성되므로, 취성에 취약해진다. 따라서, 고크롱강을 용접한 후에는 템퍼링(tempering)을 통하여 용접부위의 강도는 낮추고 연성을 부여해야 하고, 열처리 후에도 재차 비파괴검사를 수행해야 한다.

이와 같이, 용접후 열처리와 비파괴검사가 수행됨에 따라, 보일러 튜브의 정비에 소요되는 시간과 비용이 늘어날 수 밖에 없고, 늘어난 정비시간에 따라 발전설비를 가동하지 못하는 문제점이 있다.

또한, 종래기술에 따르면, 안정화 오스테나이트계 스테인리스강과 같은 스테인리스강 튜브(110)에서 도 1, 도 2에 도시된 바와 같이, 용접 시 높은 열팽창계수로 인하여 제1 용접 패스(121)에 이은 제2 용접 패스(122) 또는 그 후의 용접 패스에서 용융부와 열영향부를 포함한 튜브내면에서 소성변형과 석출물 고용이 발생하는 문제점이 있었다.

새로운 튜브(110)의 교체시, 인접한 튜브와 용접으로 접합되는데, 용접부위는 용접부위를 따라 복수 회에 걸쳐 용접이 진행되는데, 이를 용접 패스라 한다. 장시간 고온에 노출되면 제1 용접 패스(121), 제2 용접 패스(122) 등에 소성변형이 집중되어, 열영향부의 튜브내면 입내에는 미세한 NbC이 형성되어 경화되고, 입계에는 조대한 Cr₂₃C₆이 형성되어 상대적으로 입계에 변형이 집중되고 균열이 발생되는 문제점이 있다.

한편, 하기의 선행기술문헌에는 '발전소 설비에 사용되는 대형　보일러용 헤드와　튜브　간　용접방법 및 그　용접을 위한　튜브　고정지그장치'에 관한 기술이 개시되어 있다.

KR

10-1818585

B1 (2018.01.09)

본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위해 발명된 것으로서, 보일러 튜브의 재질인 고크롱감의 용접시 용접부위의 연성이 향상되도록 하여, 용접후 열처리와 비파괴 검사를 생략할 수 있도록 한 고크롬강의 용접 방법을 제공하는데 목적이 있다.

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 고크롬강의 용접 방법은, 보일러 튜브에서 손상된 부위를 제거후 고크롬강을 재질로 하는 새로운 튜브를 용접하는 고크롬강의 용접 방법에 있어서, 용접부에 적용되는 용접봉을 니켈 성분을 포함하고, 상기 새로운 튜브의 인장강도로부터 정해진 범위 이내의 인장강도를 갖는 용접봉으로 선정하는 니켈 용접봉 선정 단계와, 상기 용접부를 형성하는 각 용접 패스 사이의 온도를 최소값 이상으로 설정하는 용접 패스간 온도 설정 단계와, 선정된 용접봉, 설정된 용접 패스간 온도의 최소값 이상 및 설정된 최종 용접 패스의 전류값으로 용접부를 용접하는 튜브 용접 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.

한편, 본 발명에 따른 고크롬강의 용접 방법은, 보일러 튜브에서 손상된 부위를 제거후 고크롬강을 재질로 하는 새로운 튜브를 용접하는 고크롬강의 용접 방법에 있어서, 용접부에 적용되는 용접봉을 니켈 성분을 포함하고, 상기 새로운 튜브의 인장강도로부터 정해진 범위 이내의 인장강도를 갖는 용접봉으로 선정하는 니켈 용접봉 선정 단계와, 상기 용접부를 형성하는 최종 용접 패스의 전류값을 최초 용접 패스의 전류값보다 같거나 작게 설정하는 최종 패스 전류값 설정 단계와, 선정된 용접봉, 설정된 용접 패스간 온도의 최소값 이상 및 설정된 최종 용접 패스의 전류값으로 용접부를 용접하는 튜브 용접 단계를 포함하는 것을 특징으로 할 수 있다.

아울러, 본 발명에 따른 고크롬강의 용접 방법은, 보일러 튜브에서 손상된 부위를 제거후 고크롬강을 재질로 하는 새로운 튜브를 용접하는 고크롬강의 용접 방법에 있어서, 용접부에 적용되는 용접봉을 니켈 성분을 포함하고, 상기 새로운 튜브의 인장강도로부터 정해진 범위 이내의 인장강도를 갖는 용접봉으로 선정하는 니켈 용접봉 선정 단계와, 상기 용접부를 형성하는 각 용접 패스 사이의 온도를 최소값 이상으로 설정하는 용접 패스간 온도 설정 단계와, 상기 용접부를 형성하는 최종 용접 패스의 전류값을 최초 용접 패스의 전류값보다 같거나 작게 설정하는 최종 패스 전류값 설정 단계와, 선정된 용접봉, 설정된 용접 패스간 온도의 최소값 이상 및 설정된 최종 용접 패스의 전류값으로 용접부를 용접하는 튜브 용접 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.

상기 니켈 용접봉 선정 단계에서 선정되는 용접봉은 튜브의 인장강도 이상의 인장강도를 갖는 용접봉으로 선정하는 것을 특징으로 한다.

상기 용접 패스간 온도 설정 단계에서 최소값은 220℃로 설정되는 것을 특징으로 한다.

상기 용접 패스간 온도 설정 단계에서 최대값은 250℃내지 300℃내에서 설정되는 것을 특징으로 한다.

상기 용접 패스간 온도 설정 단계는 어느 하나의 용접 패스 후 그 다음 용접 패스를 시작하는 시간을 감소시켜 용접 패스간 온도를 상기 최소값 이상이 되도록 하는 것을 특징으로 한다.

상기 용접 패스간 온도 설정 단계는 최초 용접 패스 후 그 다음 용접 패스를 시작하는 시간을 감소시켜 용접 패스간 온도를 상기 최소값 이상이 되도록 하는 것을 특징으로 한다.

상기 최종 패스 전류값 설정 단계는 상기 최종 용접 패스의 두께가 최초 용접 패스의 두께와 같거나 작아지도록 전류값을 설정하는 것을 특징으로 한다.

상기 용접 패스간 온도 설정 단계와 상기 최종 패스 전류값 설정 단계는 서로 그 순서가 변경되어 수행되는 것을 특징으로 한다.

상기와 같은 구성을 갖는 본 발명의 고크롬강의 용접 방법에 따르면, 발전설비의 증기배관에서 손상된 부위를 교체 정비시, 용접 부위의 변형와 응력을 완화시킬 수 있어서, 용접 후 열처리와 2차 비파괴검사를 생략할 수 있다.

열처리 및 2차 비파괴검사를 생략할 수 있으므로, 발전설비의 증기 배관의 정비에 소요되는 시간과 비용을 절감시킬 수 있다.

도 1은 종래기술에 따른 고크롬강의 용접시 용접부위의 단면도.
도 2는 종래기술에 따른 고크롬강의 용접 후 용접부위의 단면도.
도 3은 본 발명에 따른 고크롬강의 용접 방법에 의한 용접후 용접부위의 단면도.
도 4는 본 발명의 제1 실시예에 따른 고크롬강의 용접 방법을 도시한 순서도.
도 5는 본 발명의 제2 실시예에 따른 고크롬강의 용접 방법을 도시한 순서도.
도 6은 본 발명의 제3 실시예에 따른 고크롬강의 용접 방법을 도시한 순서도.

이하 첨부된 도면을 참조로 하여 본 발명에 따른 고크롬강의 용접 방법에 대하여 자세히 설명하기로 한다.

본 발명에 따른 고크롬강의 용접 방법이 적용된 용접부위의 단면을 살펴보면, 도 3과 같다.

모재, 즉 보일러 튜브(10)가 서로 접합되어야 하는 부위를 용접하여 접합시키는데, 용접부위를 따라 복수 회에 걸쳐 용접이 진행되고, 이것이 용접 패스가 된다. 도 3에서는 제1 용접 패스(21), 제2 용접 패스(22) 및 제3 용접 패스(23)에 의해 3회에 걸쳐 용접된 진행된 예가 도시되어 있다.

도 4에는 본 발명의 일시예에 따른 고크롬강의 용접 방법이 도시되어 있다.

본 발명의 제1 실시예에 따른 고크롬강의 용접 방법은, 보일러 튜브에서 손상된 부위를 제거후 고크롬강을 재질로 하는 새로운 튜브를 용접하는 고크롬강의 용접 방법에 있어서, 용접부에 적용되는 용접봉을 니켈 성분을 포함하고, 상기 새로운 튜브의 인장강도로부터 정해진 범위 이내의 인장강도를 갖는 용접봉으로 선정하는 니켈 용접봉 선정 단계(S110)와, 상기 용접부를 형성하는 각 용접 패스 사이의 온도를 최소값 이상으로 설정하는 용접 패스간 온도 설정 단계(S120)와, 선정된 용접봉, 설정된 용접 패스간 온도의 최소값 이상 및 설정된 최종 용접 패스의 전류값으로 용접부를 용접하는 튜브 용접 단계(S130)를 포함한다.

니켈 용접봉 선정 단계(S110)는 용접부에 적용되는 용접봉을 니켈 성분을 포함한 용접봉으로 선정한다.

또한, 상기 니켈 용접봉 선정 단계(S110)는 새로운 튜브(10)의 인장강도로부터 정해진 범위 이내의 인장강도를 갖는 용접봉을 선정한다. 즉 상기 용접봉은 고크롬강으로 이루어지는 새로운 튜브(10)와 동등하거나 유사한 수준의 인장강도를 갖는 것으로 선정한다. 특히 바람직하게는 상기 용접봉의 인장강도는 상기 새로운 튜브(10)의 인장강도 이상이 되는 것이 바람직하다.

고크롬강은 경한 마르텐사이트 조직으로 이루어짐으로써, 열처리를 하지 않은 제2 용접 패스(22), 제3 용접 패스(23)에서는 상대적으로 강도가 낮은 니켈 용접봉의 용융부에 변형이 집중될 수 있다. 이와 같이, 용접부에서 니켈 용접봉의 용융부에 변형이 집중되면, 장기적으로는 고온에서 운전 중 재열균열, 응력완화균열에 취약할 뿐 아니라 용접절차서 작성 시 필요한 인장 및 굽힘시험에서도 요구치를 만족시키지 못한다.

따라서, 열처리와 열처리 후 비파괴검사를 생략하기 위해서 고크롬강 보일러튜브(10)의 니켈 용접봉 선정시 고크롬강으로 이루어지는 보일러 튜브(10)와 니켈 용접봉의 강도를 고려하여 선정하여야 한다.

니켈 용접봉은 ERNiCr-3, ERNiCrFe-3, ERNiCrFe-2, ERNiCrMo-3 등과 같이 다양한 종류가 있다. 이러한 니켈 용접봉을 상온 인장시험을 통하여, 고크롬강을 재질로 한 보일러 튜브(10)와 동등하거나 유사한 수준의 인장강도는 갖는 니켈 용접봉을 선정한다.

예컨대, 하기의 [표 1]에는 니켈 용접봉들에 대한 상온인장시험 결과이다.

	용접봉	항복강도(MPa)	인장강도(MPa)	연신율(%)	파단위치
#1	WCrMoWV12.1+후열처리	536	729	16.7	열영향부
#2	WCrMoWV12.1	565	761	14.1	열영향부
#3	ERNiCrMo-3	443	734	22.1	열영향부
#4	ERNiCr-3	352	659	12.9	용접부

<니켈 용접봉에 대한 상온인장시험 결과>ERNiCrMo-3의 경우 종래기술을 적용한 #1, #2와 같이, 열영향부에서 파단이 발생하였으나, ERNiCr-3은 용접부에서 파단이 발생하였고, 항복강도, 인장강도 및 연신율도 기존의 #1, #2 대비 낮은 특성을 나타내었다. ERNiCr-3은 항복강도와 인장강도가 모재, 즉 보일러 튜브(10)보다 크게 낮으므로 용접부에서 변형과 균열이 발생하고 최종적으로 파단된다. 하지만, ERNiCrMo-3은 항복강도가 낮아 변형이 발생하나 변형에 따른 강화로 강도가 증가하게 되며, 일정량 이상의 변형은 추가로 고크롬강의 열영향부에서 발생하여 최종적으로 파단으로 진행되었다. 따라서, 이 경우, ERNiCrMo-3가 니켈 용접봉으로 선정될 수 있다.

용접 패스간 온도 설정 단계(S120)는, 상기 용접부를 형성하는 각 용접 패스 사이의 온도를 최소값 이상으로 설정한다.

용접부에서 각 용접 패스 사이의 온도를 최소값 이상으로 설정한다는 것은 서로 인접한 용접 패스 사이의 온도를 증가시킨다는 것이다. 이는 어느 하나의 용접 패스 후 그 다음 용접 패스를 시작하는 시간을 감소시켜 서로 인접한 용접 패스 사이의 온도가 증가되도록 한다. 이는 용접부 튜브내면에 소성변형량에 영향을 미치게 되다.

여기서 바람직하게는 제1 용접 패스(21)가 형성되도록 한 후, 제2 용접 패스(22)가 형성되도록 할 때, 상기 제1 용접 패스(21)와 상기 제2 용접 패스(22) 사이의 온도가 높아지도록 한다.

상기 제1 용접 패스(21)와 상기 제2 용접 패스(22) 사이의 온도가 최소값 이상으로 설정되도록 하여, 상기 제2 용접 패스(22)의 시작온도를 증가시키면, 상기 제1 용접 패스(21) 후 방출되는 열이 상대적으로 용접부와 그 주변에 많이 남아 있으므로, 상기 제2 용접 패스(22)에 사용되는 열의 양이 감소하게 되는 효과가 있다. 또한, 상기 제2 용접 패스(22)후 냉각속도도 감소한다. 이에 따라, 서로 인접한 용접 패스 사이의 온도가 증가되도록 하면, 입열량과 냉각속도의 감소효과가 있으며, 이를 통하여 용접부 내면에서 소성변형량을 감소시키게 된다.

한편, 니켈 합접봉의 용접에 있어서는 내면 변형량을 줄이기 위하여 서로 인접한 용접 패스 사이의 온도에 대하여 최소값 설정이 필요하다. 용접해석프로그램의 하나인 "SYSWELD"을 활용하여 용융부와 열영향부 내면에서의 소성변형량 계산하면, 서로 인접한 용접 패스간 온도를 100℃로부터 160℃, 180℃로 증가함에 따라 소성변형량은 15%로부터 13%와 12%로 감소함을 알 수 있다. 특히, 용접 패스 사이의 온도를 220℃로 상승시키면 소형변형량은 7.5%로 낮아지게 된다. 따라서 서로 인접한 용접 패스 사이의 온도는 기존에 설정된 최대값인 250℃~ 300℃ 에 튜브 내면 소성변형량 감소를 위한 최소값 220℃을 추가한다.

튜브 용접 단계(S130)는 상기 니켈 용접봉 선정 단계(S110)에서 선정된 용접봉과 상기 용접 패스간 온도 설정 단계(S120) 설정된 용접 패스간 온도의 최소값 이상 용접부를 용접한다.

도 5에는 본 발명의 제2 실시예에 따른 고크롬강의 용접 방법이 도시되어 있다.

본 실시예에서는 니켈 용접봉 선정 단계(S210), 최종 패스 전류값 설정 단계(S230) 및 튜브 용접 단계(S230)가 순서대로 수행된다.

본 실시예에서 상기 니켈 용접봉 선정 단계(S210)와 상기 튜브 용접 단계(S230)의 구성은 제1 실시예의 니켈 용접봉 선정 단계(S110)와 튜브 용접 단계(S130)와 동일하므로, 이에 대한 구체적인 설명은 생략하기로 한다.

니켈 용접봉 선정 단계(S210)에서는 용접부에 적용되는 용접봉을 니켈 성분을 포함하고, 상기 새로운 튜브의 인장강도로부터 정해진 범위 이내의 인장강도, 바람직하게는 튜브의 인장강도 이상의 인장강도를 갖는 용접봉으로 선정한다.

최종 패스 전류값 설정 단계(S230)는 상기 용접부를 형성하는 최종 용접 패스의 전류값을 최초 용접 패스의 전류값보다 같거나 작게 설정한다. 예컨대, 용접부가 도 3에 도시된 바와 같이, 제1 용접 패스(21), 제2 용접 패스(22) 및 제3 용접 패스(23)의 3개의 용접 패스로 이루어진다면, 상기 제3 용접 패스(23)의 용접시 전류값을 제1 용접 패스(21)의 용접시 전류값보다 같거나 작게 설정되도록 한다.

용접부를 다층으로 형성하는 경우, 최종 용접 패스, 즉 제3 용접 패스의 용접과정에서 응고시 열응력이 내면에 가장 크게 작용하게 된다. 따라서 최종 용접 패스에서의 열응력을 감소시켜야 한다.

이를 위하여, 상기 최종 용접 패스 용접시의 전류값을 제어한다. 상기 최종 용접 패스 용접시의 전류값을 낮추어, 최종 용접 패스의 두께(t3)가 감소되도록 한다.

최종 용접 패스의 두께를 낮추면, 응고시 수축되는 두께가 감소하여 열응력이 감소되는 효과가 있다.

통상적으로 최초 용접 패스, 즉 제1 용접 패스(21)의 용접시 시에는 튜브 내면에 오목한 언더컷이 발생하지 않도록 전류값을 낮추어 설정하게 된다.

본 발명에서서는 상기 최종 용접 패스(23) 용접시 전류값을 최초 용접 패스의 전류값과 같거나 낮게 설정하게 된다. 즉, 상기 제3 용접 패스(23)의 용접시 전류값을 상기 제1 용접 패스(21) 용접시 전류값과 같거나 낮게 설정함으로써, 용접부에서는 상기 제3 용접 패스(23)의 두께(t3)가 상기 제1 용접 패스(21)의 두께(t1)와 같거나 작게 된다.

이를 통하여, 튜브 내면 열응력을 감소시키는 효과를 기대할 수 있다.

튜브 용접 단계(S230)는 상기 니켈 용접봉 선정 단계(S210)에서 선정된 용접봉과 최종 패스 전류값 설정 단계(S230)에서 설치된 최종 용접 패스의 전류값으로 용접부를 용접한다.

도 6에는 본 발명의 제3 실시예에 따른 고크롬강의 용접 방법이 도시되어 있다.

본 실시예에서는 니켈 용접봉 선정 단계(S310), 용접 패스간 온도 설정 단계(S320), 최종 패스 전류값 설정 단계(S330) 및 튜브 용접 단계(S340)가 순서대로 수행된다.

상기 니켈 용접봉 선정 단계(S310), 상기 용접 패스간 온도 설정 단계(S320), 상기 최종 패스 전류값 설정 단계(S330) 및 상기 튜브 용접 단계(S340)의 구체적인 내용은 상기 제1 실시예 또는 상기 제2 실시예에 기재되어 있는 바, 이에 대한 구체적은 설명은 생략하기로 한다.

본 실시예에서 상기 튜브 용접 단계(S340)는 상기 니켈 용접봉 선정 단계(S310)에서 선정된 용접봉, 상기 용접 패스간 온도 설정 단계(S320)에서 설정된 용접 패스간 온도의 최소값 이상 및 상기 최종 패스 전류값 설정 단계(S330)에서 설정된 최종 용접 패스의 전류값으로 용접부를 용접한다.

본 실시예에서는, 상기 용접 패스간 온도 설정 단계(S320)와 상기 최종 패스 전류값 설정 단계(S330)가 모두 수행됨으로써 상기 용접 패스간 온도 설정 단계(S320)와 상기 최종 패스 전류값 설정 단계(S330) 중 어느 하나만 수행되는 제1 실시예 또는 제2 실시예에 비하여, 용접부의 변형량을 최소화함으로써, 그 효과를 극대화할 수 있다. 상기 용접 패스간 온도 설정 단계(S320)와 상기 최종 패스 전류값 설정 단계(S330) 중 어느 하나만 수행되더라도, 용접부의 변형량을 최소화할 수 있지만, 상기 용접 패스간 온도 설정 단계(S320)와 상기 최종 패스 전류값 설정 단계(S330)가 순차적으로 모두 수행됨으로써, 그 효과는 극대화된다.

한편, 상기 용접 패스간 온도 설정 단계(S320)와 상기 최종 패스 전류값 설정 단계(S330)는 서로 그 순서가 변경되어 수행될 수도 있다. 즉, 상기 최종 패스 전류값 설정 단계(S330)가 수행된 후 상기 용접 패스간 온도 설정 단계(S320)가 수행될 수도 있다.

10 : 튜브
21 : 제1패스
22 : 제2패스
23 : 제3패스
110 : 튜브
121 : 제1패스
122 : 제2패스
S110, S210, S310 : 니켈 용접봉 선정 단계
S120, S320 : 용접 패스간 온도 설정 단계
S230, S330 : 최종 패스 전류값 설정 단계
S140, S240, S340 : 튜브 용접 단계

Claims

보일러 튜브에서 손상된 부위를 제거후 고크롬강을 재질로 하는 새로운 튜브를 용접하는 고크롬강의 용접 방법에 있어서,
용접부에 적용되는 용접봉을 니켈 성분을 포함하고, 상기 새로운 튜브의 인장강도로부터 정해진 범위 이내의 인장강도를 갖는 용접봉으로 선정하는 니켈 용접봉 선정 단계와,
상기 용접부를 형성하는 각 용접 패스 사이의 온도를 최소값 이상으로 설정하는 용접 패스간 온도 설정 단계와,
상기 용접부를 형성하는 최종 용접 패스의 전류값을 최초 용접 패스의 전류값보다 같거나 작게 설정하는 최종 패스 전류값 설정 단계와,
선정된 용접봉, 설정된 용접 패스간 온도의 최소값 이상 및 설정된 최종 용접 패스의 전류값으로 용접부를 용접하는 튜브 용접 단계를 포함하고,
상기 용접 패스간 온도 설정 단계는, 서로 인접한 용접 패스 사이의 온도를 증가되도록, 어느 하나의 용접 패스 후 그 다음 용접 패스를 시작하는 시간을 감소시켜 용접 패스간 온도를 상기 최소값 이상이 되도록 하며,
상기 최종 패스 전류값 설정 단계는, 최종 용접 패스에서의 열응력을 감소시키도록, 상기 최종 용접 패스의 두께가 최초 용접 패스의 두께와 같거나 작아지도록 전류값을 설정하고,
상기 니켈 용접봉 선정 단계에서 선정되는 용접봉은 튜브의 인장강도 이상의 인장강도를 갖는 용접봉으로 선정하고,
상기 용접 패스간 온도 설정 단계에서 최소값은 220℃로 설정되는 것을 특징으로 하는 고크롬강의 용접 방법.