KR20220124913A - Device for Converting Energy - Google Patents

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KR20220124913A
KR20220124913A KR1020210028614A KR20210028614A KR20220124913A KR 20220124913 A KR20220124913 A KR 20220124913A KR 1020210028614 A KR1020210028614 A KR 1020210028614A KR 20210028614 A KR20210028614 A KR 20210028614A KR 20220124913 A KR20220124913 A KR 20220124913A
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권병일
노만발로치
권중우
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한양대학교 에리카산학협력단
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Abstract

An energy conversion device is provided. The energy conversion device may comprise: an external stator having first permanent magnets spaced apart from each other in a circumferential direction on an inner diameter surface; an internal stator prepared on an inner side of the external stator in a radial direction, wherein the internal stator has a first consequent pole structure formed by alternately arranging a second permanent magnet having the same magnetic field direction as the first permanent magnets and first metal teeth in a circumference direction; and a rotor sandwiched between the external stator and the internal stator, wherein the rotor has a second consequent pole structure formed by alternately arranging a third permanent magnet and second metal teeth in a circumferential direction.

Description

에너지 변환 장치{Device for Converting Energy}Device for Converting Energy

본 발명은 에너지 변환 장치에 관련된 것으로 보다 구체적으로는, 삼중 자속 변조를 가지는 에너지 변환 장치에 관련된 것이다.The present invention relates to an energy conversion device, and more particularly, to an energy conversion device having triple magnetic flux modulation.

최근 연구는 저속 및 높은 토크를 가지며 직접 구동 가능한 전기 기계의 개발에 포커싱되어 있다. 이것은 무거운 기계식 기어박스와 이들의 빈번한 유지 보수를 피하기 위함이다. 버니어(Vernier), 자속 스위칭 및 자속 반전 기계와 같은 자속 변조 기계들은 종종 자기 기어 효과(magnetic gearing effect)라고 불리는 특수한 작동 원리로 인하여 저속에서 높은 토크를 생성하는 것으로 알려져 있다. 따라서, 자속 변조 기계들은 직접 구동 어플리케이션에 대한 강력한 후보가 된다.Recent research has focused on the development of direct driveable electric machines with low speed and high torque. This is to avoid heavy mechanical gearboxes and their frequent maintenance. Flux modulating machines, such as Vernier, flux switching and flux reversing machines, are known to produce high torque at low speeds due to a special operating principle often called the magnetic gearing effect. Therefore, flux modulation machines are strong candidates for direct drive applications.

일반적으로, 버니어 기계는 회전자 및 회전자에 구비되는 영구자석으로 구성되며, 그 자속은 고정자 치에 의하여 변조된다. 반면, 자속 스위칭 기계 및 자속 반전 기계는 고정자에 영구자석을 구비하며, 그 자속은 회전자 치에 의하여 변조된다. 이러한 기계는 하나의 소스에서만 자속을 변조하므로, 단일 자속 변조 기계로 불린다.In general, a vernier machine is composed of a rotor and a permanent magnet provided in the rotor, and the magnetic flux is modulated by the stator teeth. On the other hand, the magnetic flux switching machine and the magnetic flux reversing machine have permanent magnets in the stator, and the magnetic flux is modulated by the rotor teeth. These machines modulate the magnetic flux from only one source, so they are called single flux modulation machines.

여기서, 단일 자속 변조를 갖는 버니어 기계는 1963년에 릴럭턴스 기계로 도입되었고, 이후, 1995년에는 PM 기계로 도입되었다. 버니어 기계는 저속에서 높은 토크 밀도로 인하여 최근 몇 년 동안 상당한 주목을 받고 있다.Here, a vernier machine with single flux modulation was introduced as a reluctance machine in 1963, and then as a PM machine in 1995. Vernier machines have received considerable attention in recent years due to their high torque density at low speeds.

하지만, 버니어 기계는 높은 토크 밀도를 생성하지만, 낮은 역률(power factor)의 한계가 있어, 기계를 구동하는데 필요한 인버터의 용량이 증가하게 된다.However, the vernier machine produces high torque density, but has a low power factor limitation, which increases the capacity of the inverter required to drive the machine.

이에, 버니어 기계의 몇 가지 새로운 토폴로지(topology)가 제안되었다. 이러한 토폴로지의 목적은 버니어 기계의 토크 밀도 또는 역률을 개선하는 것이다. 또한, 토크 밀도를 개선하기 위해, 이중 고정자 버니어 기계도 제안되었다. 그리고 버니어 기계의 역률을 개선하기 위해 몇가지 다른 토폴로지도 제안되었다. 코일 피치(coil pitch)가 2인 버니어 기계가 논의되어 역률이 크게 향상되었다. 이중 고정자 스포크 유형 버니어 기계는 높은 토크 밀도와 높은 역률을 생성하는 것으로 알려져 있으며, 문헌에서 광범위하게 논의되었다.Accordingly, several novel topologies of vernier machines have been proposed. The purpose of this topology is to improve the torque density or power factor of a vernier machine. In addition, to improve the torque density, a double stator vernier machine has also been proposed. And several other topologies have been proposed to improve the power factor of the vernier machine. A vernier machine with a coil pitch of 2 has been discussed, greatly improving the power factor. Double stator spoke type vernier machines are known to produce high torque density and high power factor and have been extensively discussed in the literature.

PM 폴 페어(pole pairs)가 일반 PM 동기기보다 버니어 기계에서 상당히 높다는 것은 잘 알려져 있다. 따라서, 자석 부피당 더 높은 토크를 생성하는 여러 개의 컨시퀀트-폴 버니어 기계도 제안되었다. 높은 토크 밀도 컨시퀀트 폴 버니어 기계가 최근 발표되었다. 이것은 더 낮은 자석 부피로 더 높은 토크를 생성한다. 또한, Halbach PM 컨시퀀트 폴 버니어 머신이 제안되었다. 그리고 자속 장벽을 가지는 컨시퀀트 폴 스포크형 버니가 기계가 분석되었다.It is well known that PM pole pairs are significantly higher in vernier machines than in regular PM synchronizers. Thus, several consequential-pole vernier machines that produce higher torque per magnet volume have also been proposed. A high torque density sequential pole vernier machine was recently announced. This produces a higher torque with a lower magnet volume. In addition, a Halbach PM consequential pole vernier machine has been proposed. And a continuous pole-spoke bunny with a magnetic flux barrier was machine analyzed.

단일 자속 변조기이기도 한 자속 스위칭 기계는 1955년 처음 발표되었으며, 이것은 스위치 릴럭턴스 기계와 PM 기계의 장점을 결합한 이후 엄격하게 연구되었다. 그것의 작동 원리는 문헌에서 다른 방법을 사용하여 정교화되고 분석되었다. 자속 스위칭 기계는 기존 PM 기계에 비해 최대 50% 더 높은 토크를 생성할 수 있음을 보여준다.The flux switching machine, which is also a single flux modulator, was first published in 1955, and has been studied rigorously since combining the advantages of a switched reluctance machine and a PM machine. Its working principle has been elaborated and analyzed using different methods in the literature. It has been shown that flux switching machines can generate up to 50% higher torque than conventional PM machines.

토크 밀도를 높이기 위해 몇 가지 새로운 자속 스위칭 토폴로지가 제시되었다. 대체 자속 브릿지가 있는 자속 스위칭 기계는 높은 극비(pole ratio) 자속 스위칭 기계에서 높은 토크 밀도를 달성하기 위해 제시되었다. 또한, 내부 공간을 활용하기 위해 분할된 고정자 자속 스위칭 기계도 제시되었다. 이 기계에서 영구 자석은 외부 고정자에서 별도의 내부 고정자로 이동된다.Several novel flux switching topologies have been proposed to increase the torque density. Flux switching machines with alternative flux bridges have been proposed to achieve high torque densities in high pole ratio magnetic flux switching machines. In addition, a segmented stator flux switching machine is also presented to utilize the internal space. In this machine, permanent magnets are moved from an outer stator to a separate inner stator.

또한, 자석 부피를 줄이기 위해, C-코어 고정자, E-코어 고정자 및 컨시퀀트 폴 자속 스위칭 기계도 제시되었다.In addition, to reduce the magnet volume, a C-core stator, an E-core stator and a sequential pole flux switching machine have also been presented.

기본적으로 버니어와 자속 스위칭 기계의 중첩인 컨시퀀트 폴 스포트 어레이 자속 변조 기계는 높은 토크 밀도를 달성하기 위해 제시되었다.A continuous pole spot array magnetic flux modulation machine, which is basically a superposition of a vernier and a magnetic flux switching machine, has been proposed to achieve high torque density.

최근에는 버니어 기계의 토크 밀도를 향상시키기 위해 새로운 이중 고정자 버니어 기계가 제안되었다. 버니어 기계와 기존의 동기기가 중첩된 이중 고정자 버니어 기계가 제안되었다. 이는, 단일 회전자 버니어 기계에 비해 더 높은 토크 밀도를 생성한다. 이 기계를 추가로 개발하면서 저 비용 고 토크 밀도 컨시퀀트 폴 버니어 기계가 제안되었다. 이러한 종래의 기계는 이중 자속 변조로 인해 높은 토크 밀도를 생성하였다. 이는 두 개의 PM 소스(고정자 PM 및 회전자 PM)의 자속이 변조되었기 때문이다.Recently, a new double stator vernier machine has been proposed to improve the torque density of the vernier machine. A double stator vernier machine in which a vernier machine and a conventional synchronizer are superimposed has been proposed. This produces a higher torque density compared to single rotor vernier machines. In further development of this machine, a low-cost, high-torque-density continuous pole vernier machine was proposed. These conventional machines produced high torque densities due to double flux modulation. This is because the magnetic flux of the two PM sources (stator PM and rotor PM) has been modulated.

본 발명이 해결하고자 하는 일 기술적 과제는 삼중 자속 변조를 가지는 에너지 변환 장치를 제공하는 데 있다.One technical problem to be solved by the present invention is to provide an energy conversion device having triple magnetic flux modulation.

본 발명이 해결하고자 하는 기술적 과제는 상술된 것에 제한되지 않는다.The technical problem to be solved by the present invention is not limited to the above.

상기 기술적 과제를 해결하기 위해, 본 발명은 에너지 변환 장치를 제공한다.In order to solve the above technical problem, the present invention provides an energy conversion device.

일 실시 예에 따르면, 상기 에너지 변환 장치는, 내경면에 원주 방향으로 이격 배열되는 제1 영구 자석을 구비하는 외부 고정자; 상기 외부 고정자의 반경 방향 내측에 마련되되, 상기 제1 영구 자석과 동일한 자계 방향을 가지는 제2 영구 자석 및 제1 금속 치(teeth)가 원주 방향으로 교번하여 배열되어 이루는 제1 컨시퀀트 폴 구조를 가지는 내부 고정자; 및 상기 외부 고정자 및 상기 내부 고정자 사이에 샌드위치되되, 제3 영구 자석 및 제2 금속 치가 원주 방향으로 교번하여 배열되어 이루는 제2 컨시퀀트 폴 구조를 가지는 회전자를 포함할 수 있다.According to an embodiment, the energy conversion device, an external stator having a first permanent magnet arranged to be spaced apart in the circumferential direction on an inner diameter surface; A first contiguous pole structure provided on the radially inner side of the external stator, in which second permanent magnets and first metal teeth having the same magnetic field direction as that of the first permanent magnet are alternately arranged in the circumferential direction branches have an internal stator; and a rotor sandwiched between the outer stator and the inner stator, the rotor having a second contiguous pole structure in which third permanent magnets and second metal teeth are alternately arranged in a circumferential direction.

일 실시 예에 따르면, 상기 외부 고정자는 내경 측에서 원주 방향으로 배열되는 고정자 치 및 상기 고정자 치에 마련되는 전기자 권선을 더 구비할 수 있다.According to an embodiment, the external stator may further include stator teeth arranged in a circumferential direction from the inner diameter side and armature windings provided on the stator teeth.

일 실시 예에 따르면, 삼중 자속 변조를 위하여 하기의 방정식 1 내지 방정식 3을 만족할 수 있다.According to an embodiment, the following Equations 1 to 3 may be satisfied for triple magnetic flux modulation.

[방정식 1][Equation 1]

P = Zrpm - Zist P = Z rpm - Z ist

[방정식 2][Equation 2]

P = Zispm - Zrt P = Z ispm - Z rt

[방정식 3][Equation 3]

P = Zospm - Zrt P = Z ospm - Z rt

여기서, 상기 P, Zrpm, Zist, Zispm, Zospm 및 Zrt는 각각, 상기 전기자 권선의 폴 페어 수, 상기 제3 영구 자석의 폴 페어 수, 상기 제1 금속 치의 폴 페어 수, 상기 제2 영구 자석의 폴 페어 수, 상기 제1 영구 자석의 폴 페어 수 및 상기 제2 금속 치의 폴 페어 수를 나타낸다.where P, Z rpm , Z ist , Z ispm , Z ospm and Z rt are, respectively, the number of pole pairs of the armature winding, the number of pole pairs of the third permanent magnet, the number of pole pairs of the first metal teeth, the represents the number of pole pairs of the second permanent magnet, the number of pole pairs of the first permanent magnet, and the number of pole pairs of the second metal teeth.

일 실시 예에 따르면, 상기 P는 1의 절대값을 가질 수 있다.According to an embodiment, P may have an absolute value of 1.

일 실시 예에 따르면, 상기 삼중 자속 변조는 상기 제1 금속 치에 의한 상기 제3 영구 자석의 자속 변조, 상기 제2 금속 치에 의한 상기 제2 영구 자석의 자속 변조 및 상기 제2 금속 치에 의한 상기 제1 영구 자석의 자속 변조로 이루어질 수 있다.According to one embodiment, the triple magnetic flux modulation is the magnetic flux modulation of the third permanent magnet by the first metal tooth, the magnetic flux modulation of the second permanent magnet by the second metal tooth, and the second metal tooth. It may be made of a magnetic flux modulation of the first permanent magnet.

일 실시 예에 따르면, 상기 제1 영구 자석과 상기 제2 영구 자석은 동일한 개수로 구비될 수 있다.According to an embodiment, the first permanent magnet and the second permanent magnet may be provided in the same number.

일 실시 예에 따르면, 상기 제3 영구 자석은 상기 제2 영구 자석보다 더 많은 개수로 구비될 수 있다.According to an embodiment, the third permanent magnet may be provided in a greater number than the second permanent magnet.

일 실시 예에 따르면, 상기 제3 영구 자석과 상기 제2 영구 자석의 형성 개수 차이는 1일 수 있다.According to an embodiment, a difference in the formation number of the third permanent magnet and the second permanent magnet may be one.

일 실시 예에 따르면, 상기 제1 영구 자석은 상기 회전자와 마주하는 상기 고정자 치의 단부에 구비될 수 있다.According to an embodiment, the first permanent magnet may be provided at an end of the stator tooth facing the rotor.

일 실시 예에 따르면, 상기 제1 금속 치와 상기 제2 금속 치는 동일한 금속 재질로 이루어지되, 철(iron)을 포함하는 금속 재질로 이루어질 수 있다.According to an embodiment, the first metal tooth and the second metal tooth may be made of the same metal material, but may be made of a metal material including iron.

본 발명의 실시 예에 따르면, 내경면에 원주 방향으로 이격 배열되는 제1 영구 자석을 구비하는 외부 고정자; 상기 외부 고정자의 반경 방향 내측에 마련되되, 상기 제1 영구 자석과 동일한 자계 방향을 가지는 제2 영구 자석 및 제1 금속 치(teeth)가 원주 방향으로 교번하여 배열되어 이루는 제1 컨시퀀트 폴 구조를 가지는 내부 고정자; 및 상기 외부 고정자 및 상기 내부 고정자 사이에 샌드위치되되, 제3 영구 자석 및 제2 금속 치가 원주 방향으로 교번하여 배열되어 이루는 제2 컨시퀀트 폴 구조를 가지는 회전자를 포함할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, an external stator having a first permanent magnet arranged to be spaced apart in the circumferential direction on an inner diameter surface; A first contiguous pole structure provided on the radially inner side of the external stator, in which second permanent magnets and first metal teeth having the same magnetic field direction as that of the first permanent magnet are alternately arranged in the circumferential direction branches have an internal stator; and a rotor sandwiched between the outer stator and the inner stator, the rotor having a second contiguous pole structure in which third permanent magnets and second metal teeth are alternately arranged in a circumferential direction.

이와 같이, 삼중 자속 변조(triple flux modulation)를 가짐으로써, 역 기전력(back EMF) 및 토크 밀도(torque density)를 증가시킬 수 있는 에너지 변환 장치가 제공될 수 있다.As such, by having triple flux modulation, an energy conversion device capable of increasing back EMF and torque density can be provided.

본 발명의 실시 예에 따르면, 상기 에너지 변환 장치는 저속에서 높은 토크를 필요로 하는 풍력 발전기의 버니어 기계로 적용될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the energy conversion device may be applied as a vernier machine of a wind power generator requiring high torque at a low speed.

도 1은 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치를 나타낸 사시도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치를 설명하기 위한 단면도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치에서 오직 회전자에 영구 자석을 구비하는 외부 에어 갭 자속 밀도의 파형이다.
도 4는 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치에서 오직 회전자에 영구 자석을 구비하는 외부 에어 갭 자속 밀도의 고조파 스펙트럼이다.
도 5는 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치에서 오직 외부 고정자에 영구 자석을 구비하는 외부 에어 갭 자속 밀도의 파형이다.
도 6은 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치에서 오직 외부 고정자에 영구 자석을 구비하는 외부 에어 갭 자속 밀도의 고조파 스펙트럼이다.1 is a perspective view showing an energy conversion device according to an embodiment of the present invention.
2 is a cross-sectional view for explaining an energy conversion device according to an embodiment of the present invention.
3 is a waveform diagram of an external air gap magnetic flux density having a permanent magnet in only a rotor in an energy conversion device according to an embodiment of the present invention.
4 is a harmonic spectrum of an external air gap magnetic flux density having only a permanent magnet in a rotor in an energy conversion device according to an embodiment of the present invention.
5 is a waveform diagram of an external air gap magnetic flux density having a permanent magnet in an external stator only in an energy conversion device according to an embodiment of the present invention.
6 is a harmonic spectrum of an external air gap magnetic flux density with permanent magnets only on an external stator in an energy conversion device according to an embodiment of the present invention.

이하, 첨부된 도면들을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시 예를 상세히 설명할 것이다. 그러나 본 발명의 기술적 사상은 여기서 설명되는 실시 예에 한정되지 않고 다른 형태로 구체화 될 수도 있다. 오히려, 여기서 소개되는 실시 예는 개시된 내용이 철저하고 완전해질 수 있도록 그리고 당업자에게 본 발명의 사상이 충분히 전달될 수 있도록 하기 위해 제공되는 것이다.Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. However, the technical spirit of the present invention is not limited to the embodiments described herein and may be embodied in other forms. Rather, the embodiments introduced herein are provided so that the disclosed content may be thorough and complete, and the spirit of the present invention may be sufficiently conveyed to those skilled in the art.

본 명세서에서, 어떤 구성요소가 다른 구성요소 상에 있다고 언급되는 경우에 그것은 다른 구성요소 상에 직접 형성될 수 있거나 또는 그들 사이에 제 3의 구성요소가 개재될 수도 있다는 것을 의미한다. 또한, 도면들에 있어서, 형상 및 크기는 기술적 내용의 효과적인 설명을 위해 과장된 것이다. In this specification, when a component is referred to as being on another component, it may be directly formed on the other component or a third component may be interposed therebetween. In addition, in the drawings, the shape and size are exaggerated for effective description of technical content.

또한, 본 명세서의 다양한 실시 예 들에서 제1, 제2, 제3 등의 용어가 다양한 구성요소들을 기술하기 위해서 사용되었지만, 이들 구성요소들이 이 같은 용어들에 의해서 한정되어서는 안 된다. 이들 용어들은 단지 어느 구성요소를 다른 구성요소와 구별시키기 위해서 사용되었을 뿐이다. 따라서, 어느 한 실시 예에 제 1 구성요소로 언급된 것이 다른 실시 예에서는 제 2 구성요소로 언급될 수도 있다. 여기에 설명되고 예시되는 각 실시 예는 그것의 상보적인 실시 예도 포함한다. 또한, 본 명세서에서 '및/또는'은 전후에 나열한 구성요소들 중 적어도 하나를 포함하는 의미로 사용되었다.Also, in various embodiments of the present specification, terms such as first, second, third, etc. are used to describe various components, but these components should not be limited by these terms. These terms are only used to distinguish one component from another. Accordingly, what is referred to as a first component in one embodiment may be referred to as a second component in another embodiment. Each embodiment described and illustrated herein also includes a complementary embodiment thereof. In addition, in this specification, 'and/or' is used in the sense of including at least one of the elements listed before and after.

명세서에서 단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 뜻하지 않는 한 복수의 표현을 포함한다. 또한, "포함하다" 또는 "가지다" 등의 용어는 명세서 상에 기재된 특징, 숫자, 단계, 구성요소 또는 이들을 조합한 것이 존재함을 지정하려는 것이지, 하나 또는 그 이상의 다른 특징이나 숫자, 단계, 구성요소 또는 이들을 조합한 것들의 존재 또는 부가 가능성을 배제하는 것으로 이해되어서는 안 된다. 또한, 본 명세서에서 "연결"은 복수의 구성 요소를 간접적으로 연결하는 것, 및 직접적으로 연결하는 것을 모두 포함하는 의미로 사용된다.In the specification, the singular expression includes the plural expression unless the context clearly dictates otherwise. In addition, terms such as “comprise” or “have” are intended to designate that a feature, number, step, element, or a combination thereof described in the specification exists, but one or more other features, numbers, steps, or configurations It should not be construed as excluding the possibility of the presence or addition of elements or combinations thereof. In addition, in this specification, "connection" is used in a sense including both indirectly connecting a plurality of components and directly connecting a plurality of components.

또한, 하기에서 본 발명을 설명함에 있어 관련된 공지 기능 또는 구성에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우에는 그 상세한 설명은 생략할 것이다.In addition, in the following description of the present invention, if it is determined that a detailed description of a related well-known function or configuration may unnecessarily obscure the gist of the present invention, the detailed description thereof will be omitted.

도 1은 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치를 나타낸 사시도이고, 도 2는 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치를 설명하기 위한 단면도이며, 도 3은 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치에서 오직 회전자에 영구자석을 구비하는 외부 에어 갭 자속 밀도의 파형이고, 도 4는 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치에서 오직 회전자에 영구자석을 구비하는 외부 에어 갭 자속 밀도의 고조파 스펙트럼이며, 도 5는 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치에서 오직 외부 고정자에 영구자석을 구비하는 외부 에어 갭 자속 밀도의 파형이고, 도 6은 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치에서 오직 외부 고정자에 영구자석을 구비하는 외부 에어 갭 자속 밀도의 고조파 스펙트럼이다.1 is a perspective view showing an energy conversion device according to an embodiment of the present invention, Figure 2 is a cross-sectional view for explaining an energy conversion device according to an embodiment of the present invention, Figure 3 is an embodiment of the present invention A waveform of the external air gap magnetic flux density having only permanent magnets in the rotor in the energy conversion device according to It is a harmonic spectrum of magnetic flux density, FIG. 5 is a waveform of external air gap magnetic flux density having permanent magnets in only an external stator in an energy conversion device according to an embodiment of the present invention, and FIG. 6 is an embodiment of the present invention The harmonic spectrum of the external air gap magnetic flux density with permanent magnets on the external stator only in the energy conversion device according to the present invention.

도 1 및 도 2에 도시한 바와 같이, 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치(100)는 외부 고정자(110), 내부 고정자(120) 및 회전자(130)를 포함하여 형성될 수 있다.1 and 2 , the energy conversion device 100 according to an embodiment of the present invention may be formed to include an external stator 110 , an internal stator 120 , and a rotor 130 . .

외부 고정자(110)는 내부 고정자(120) 및 회전자(130)의 일측에 마련될 수 있다. 예를 들어, 외부 고정자(110)는 내부 고정자(120) 및 회전자(130)의 반경 방향 외측에 마련될 수 있다. The external stator 110 may be provided on one side of the internal stator 120 and the rotor 130 . For example, the external stator 110 may be provided radially outside the internal stator 120 and the rotor 130 .

외부 고정자(110)는 내부 고정자(120)와 함께 회전자(120)에 회전력을 제공할 수 있다. 이를 위해, 외부 고정자(110)는, 내측에 중공을 포함하는 원통 형상으로 구비될 수 있다. 이에 따라, 외부 고정자(110)의 내측 중공에는 내부 고정자(120) 및 회전자(130)가 인입될 수 있다. 회전자(130)는 외부 고정자(110) 및 내부 고정자(120)로부터 제공되는 회전력에 의해 회전할 수 있다.The external stator 110 may provide rotational force to the rotor 120 together with the internal stator 120 . To this end, the external stator 110 may be provided in a cylindrical shape including a hollow inside. Accordingly, the inner stator 120 and the rotor 130 may be introduced into the hollow inside of the outer stator 110 . The rotor 130 may rotate by rotational force provided from the external stator 110 and the internal stator 120 .

본 발명의 일 실시 예에 따르면, 외부 고정자(110)는 제1 영구 자석(111)을 구비할 수 있다. 제1 영구 자석(111)은 외부 고정자(110)의 내경면에 구비될 수 있다. 이때, 제1 영구 자석(111)은 복수 개로 구비될 수 있다. 이러한 복수 개의 제1 영구 자석(111)은 외부 고정자(110)의 내경면에 원주 방향으로 이격 배열될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the external stator 110 may include a first permanent magnet 111 . The first permanent magnet 111 may be provided on an inner diameter surface of the external stator 110 . In this case, a plurality of first permanent magnets 111 may be provided. The plurality of first permanent magnets 111 may be arranged to be spaced apart from each other in the circumferential direction on the inner diameter surface of the external stator 110 .

제1 영구 자석(111)은 후술되는 내부 고정자(120)에 구비되는 제2 영구 자석(121)과 동일한 자계 방향을 가질 수 있다. 이와 같이, 동일한 자계 방향을 가지는 제1 영구 자석(111)과 제2 영구 자석(121)은 후술되는 회전자(130)에 구비되는 제3 영구 자석(131)을 이들 사이로 끌어당기게 되고, 이에 따라, 제3 영구 자석(131)을 구비하는 회전자(130)가 회전하게 된다.The first permanent magnet 111 may have the same magnetic field direction as that of the second permanent magnet 121 provided in the internal stator 120 to be described later. As such, the first permanent magnet 111 and the second permanent magnet 121 having the same magnetic field direction attract the third permanent magnet 131 provided in the rotor 130 to be described later between them, and thus , the rotor 130 having the third permanent magnet 131 is rotated.

본 발명의 일 실시 예에 따르면, 제1 영구 자석(111)은 내부 고정자(120)에 구비되는 제2 영구 자석(121)과 동일한 개수로 구비될 수 있다. 이때, 제1 영구 자석(111)은 회전자(130)에 구비되는 제3 영구 자석(131)보다 상대적으로 적은 개수로 구비될 수 있다. 예를 들어, 제1 영구 자석(111)은 회전자(130)에 구비되는 제3 영구 자석(131)보다 1개 적은 개수로 형성될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the first permanent magnets 111 may be provided in the same number as the second permanent magnets 121 provided in the internal stator 120 . In this case, the first permanent magnets 111 may be provided in a relatively smaller number than the third permanent magnets 131 provided in the rotor 130 . For example, the number of the first permanent magnets 111 may be one less than that of the third permanent magnets 131 provided in the rotor 130 .

한편, 외부 고정자(110)는 고정자 치(teeth)(112)를 더 구비할 수 있다. 고정자 치(112)는 복수 개로 구비될 수 있다. 이러한 복수 개의 고정자 치(112)는 외부 고정자(110)의 내경 측에서 원주 방향으로 배열될 수 있다. 이때, 서로 이웃하는 고정자 치(112) 사이는 고정자 슬롯(113)으로 정의될 수 있다.Meanwhile, the external stator 110 may further include stator teeth 112 . A plurality of stator teeth 112 may be provided. The plurality of stator teeth 112 may be arranged in a circumferential direction from the inner diameter side of the external stator 110 . In this case, a space between the stator teeth 112 adjacent to each other may be defined as a stator slot 113 .

본 발명의 일 실시 예에 따르면, 고정자 치(112)는 제1 영구 자석(111)과 동일한 개수로 구비될 수 있다. 이에 따라, 복수 개의 제1 영구 자석(111) 각각은 복수 개의 고정자 치(112) 각각에 마련될 수 있다. 보다 상세하게, 하나의 제1 영구 자석(111)을 기준으로 볼 때, 제1 영구 자석(111)은 회전자(130)와 마주하는 고정자 치(112)의 단부에 구비될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the stator teeth 112 may be provided in the same number as the first permanent magnets 111 . Accordingly, each of the plurality of first permanent magnets 111 may be provided on each of the plurality of stator teeth 112 . In more detail, when one first permanent magnet 111 is viewed as a reference, the first permanent magnet 111 may be provided at an end of the stator tooth 112 facing the rotor 130 .

제1 영구 자석(111)은 고정자 치(112)의 단부에서 깊이 방향으로 구비될 수 있다. 예를 들어, 고정자 치(112)의 단부에는 제1 영구 자석(111)의 두께와 동일한 높이를 가지는 장착홈이 구비될 수 있으며, 제1 영구 자석(111)은 이러한 장착홈에 장착될 수 있다.The first permanent magnet 111 may be provided in the depth direction from the end of the stator teeth 112 . For example, a mounting groove having the same height as the thickness of the first permanent magnet 111 may be provided at an end of the stator tooth 112, and the first permanent magnet 111 may be mounted in this mounting groove. .

이에 따라, 복수 개의 제1 영구 자석(111)이 원주 방향으로 배열되어 있는 외부 고정자(110)의 내경면은 단차 없는 원형 곡면으로 이루어질 수 있다.Accordingly, the inner diameter surface of the external stator 110 in which the plurality of first permanent magnets 111 are arranged in the circumferential direction may be formed as a circular curved surface without a step.

외부 고정자(110)는 전기자 권선(115)을 더 포함할 수 있다. 전기자 권선(115)은 회전자(130)가 회전할 수 있도록 회전 운동 자계(magnetic field)를 생성할 수 있다. 전기자 권선(115)은 각각의 고정자 치(112)에 마련될 수 있다.The external stator 110 may further include an armature winding 115 . The armature winding 115 may generate a rotating magnetic field so that the rotor 130 may rotate. An armature winding 115 may be provided on each stator tooth 112 .

상기 전기자 권선(115)은 인가 받는 전류의 상(phase)에 따라 그룹핑될 수 있다. 예를 들어, 상기 전기자 권선(115)에 2개의 극 쌍수를 가지는 A, B, C의 3 상이 인가되는 경우, 상기 전기자 권선(115)은 제1 전기자 권선(A+, A-), 제2 전기자 권선(B+, B-) 및 제3 전기자 권선(C+, C-)으로 그룹핑될 수 있다.The armature winding 115 may be grouped according to a phase of an applied current. For example, when three phases of A, B, and C having two pole pairs are applied to the armature winding 115, the armature winding 115 may have a first armature winding A+, A-, and a second armature winding 115. It may be grouped into windings (B+, B-) and a third armature winding (C+, C-).

이때, 특정 고정자 치(112)에는 이종 그룹의 고정자 권선(115)이 형성될 수 있다. 또한, 특정 고정자 치(112)에는 동일한 그룹의 고정자 권선(115)이 형성될 수도 있다.In this case, heterogeneous groups of stator windings 115 may be formed on specific stator teeth 112 . Also, the same group of stator windings 115 may be formed on a particular stator tooth 112 .

내부 고정자(120)는 외부 고정자(110)의 반경 방향 내측에 마련될 수 있다. 내부 고정자(120)의 외부 고정자(110)의 내측에 형성되어 있는 중공이 인입될 수 있다. 이를 위해, 내부 고정자(120)는 외부 고정자(110)보다 직경이 작은 원통 형상으로 구비될 수 있다.The inner stator 120 may be provided radially inside the outer stator 110 . A hollow formed inside the outer stator 110 of the inner stator 120 may be introduced. To this end, the inner stator 120 may be provided in a cylindrical shape having a diameter smaller than that of the outer stator 110 .

또한, 내부 고정자(120)의 내측에는 중공이 형성될 수 있다. 이에 따라, 내부 고정자(120)는 샤프트(140)의 외주면에 축 결합할 수 있다. 이때, 샤프트(140)의 외주면과 내부 고정자(120)의 내경면 사이에는 원활한 상대 회전을 지지하기 위한 베어링(160)이 구비될 수 있다.In addition, a hollow may be formed inside the inner stator 120 . Accordingly, the internal stator 120 may be axially coupled to the outer peripheral surface of the shaft 140 . In this case, a bearing 160 for supporting smooth relative rotation may be provided between the outer circumferential surface of the shaft 140 and the inner diameter surface of the inner stator 120 .

또한, 샤프트(140)의 외주면 길이 방향 일측에는 샤프트(140)와 회전자(130)를 연결시키기 위한 원반 형태의 플레이트(150)가 체결될 수 있다.In addition, a disk-shaped plate 150 for connecting the shaft 140 and the rotor 130 to one side in the longitudinal direction of the outer circumferential surface of the shaft 140 may be fastened.

본 발명의 일 실시 예에 따르면, 외부 고정자(110) 및 이의 중공에 인입되는 내부 고정자(120) 사이에는 회전자(130)가 개재되어 샌드위치 구조를 이룰 수 있는데, 이에 대해서는 하기에서 보다 상세히 설명하기로 한다.According to an embodiment of the present invention, the rotor 130 is interposed between the external stator 110 and the internal stator 120 introduced into the hollow thereof to form a sandwich structure, which will be described in more detail below. do it with

본 발명의 일 실시 예에 따르면, 내부 고정자(120)는 제1 컨시퀀트 폴(consequent pole) 구조를 가질 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the internal stator 120 may have a first sequential pole structure.

상기 제1 컨시퀀트 폴 구조는 제2 영구 자석(121) 및 제1 금속 치(122)가 원주 방향으로 교번하여 배열되어 이루어질 수 있다.The first contiguous pole structure may be formed by arranging the second permanent magnets 121 and the first metal teeth 122 alternately in the circumferential direction.

여기서, 제2 영구 자석(121)은 제1 영구 자석(111)과 동일한 자계 방향을 가질 수 있다. 또한, 제2 영구 자석(121)은 제1 영구 자석(111)과 동일한 개수로 구비될 수 있다. 그리고 제2 영구 자석(121)은 회전자(130)에 구비되는 제3 영구 자석(131)보다 상대적으로 적은 개수로 구비될 수 있다.Here, the second permanent magnet 121 may have the same magnetic field direction as the first permanent magnet 111 . In addition, the second permanent magnets 121 may be provided in the same number as the first permanent magnets 111 . In addition, the second permanent magnet 121 may be provided in a relatively smaller number than the third permanent magnet 131 provided in the rotor 130 .

예를 들어, 제2 영구 자석(121)은 회전자(130)에 구비되는 제3 영구 자석(131)보다 1개 적은 개수로 구비될 수 있다. 일례로, 제1 영구 자석(111)과 제2 영구 자석(121)은 12개로 구비될 수 있고, 제3 영구 자석(131)은 13개로 구비될 수 있다.For example, the second permanent magnet 121 may be provided in one less number than the third permanent magnet 131 provided in the rotor 130 . For example, the first permanent magnet 111 and the second permanent magnet 121 may be provided in 12 pieces, and the third permanent magnet 131 may be provided in 13 pieces.

하지만, 이는 일례일 뿐, 제1 영구 자석(111), 제2 영구 자석(121) 및 제3 영구 자석(131)은 전술한 상관 관계를 만족하는 다양한 개수로 구비될 수 있음은 물론이다.However, this is only an example, and it goes without saying that the first permanent magnet 111 , the second permanent magnet 121 , and the third permanent magnet 131 may be provided in various numbers satisfying the above-described correlation.

여기서, 제1 영구 자석(111)과 제2 영구 자석(121)은 동일한 자계 방향을 가짐에 따라, 회전자(130)에 구비되는 제3 영구 자석(131)을 이들 사이로 당겨주게 된다.Here, as the first permanent magnet 111 and the second permanent magnet 121 have the same magnetic field direction, the third permanent magnet 131 provided in the rotor 130 is pulled between them.

이때, 제1 영구 자석(111)과 제2 영구 자석(121)이 동일한 자계 방향을 가짐에 따라, 이들 사이를 통과한 제3 영구 자석(131)이 다시 뒤로 당겨지는 문제가 발생될 수 있다. 이 경우, 내부 고정자(120)에 구비되는 제2 영구 자석(121)과 회전자(130)에 구비되는 제3 영구 자석(131)의 개수 차이가 1일 때, 제1 영구 자석(111)과 제2 영구 자석(121)을 통과한 제3 영구 자석(131)이 뒤로 다시 당겨지는 힘이 최소화될 수 있다.At this time, as the first permanent magnet 111 and the second permanent magnet 121 have the same magnetic field direction, there may be a problem in that the third permanent magnet 131 passing between them is pulled back again. In this case, when the difference in the number of the second permanent magnet 121 provided in the internal stator 120 and the third permanent magnet 131 provided in the rotor 130 is 1, the first permanent magnet 111 and The force of pulling back the third permanent magnet 131 that has passed through the second permanent magnet 121 may be minimized.

한편, 제2 영구 자석(121)과 함께 원주 방향으로 교번하여 배열되어 제1 컨시퀀트 폴 구조를 이루는 제1 금속 치(122)는 제2 영구 자석(121)의 형성 개수에 대응되는 개수로 구비될 수 있다. 제1 금속 치(122)는 제2 영구 자석(121)과 원주 방향으로 서로 밀착될 수 있다. 이를 통하여, 제1 금속 치(122)는 제2 영구 자석(121)을 지지할 수 있다.On the other hand, the first metal teeth 122 that are alternately arranged in the circumferential direction together with the second permanent magnets 121 to form a first continuous pole structure are provided in a number corresponding to the number of the second permanent magnets 121 formed. can be The first metal tooth 122 may be in close contact with the second permanent magnet 121 in the circumferential direction. Through this, the first metal tooth 122 may support the second permanent magnet 121 .

본 발명의 일 실시 예에 따르면, 제1 금속 치(122)는 금속 재질로 이루어질 수 있다. 예를 들어, 제1 금속 치(122)는 철(iron)을 포함하는 금속 재질로 이루어질 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the first metal tooth 122 may be made of a metal material. For example, the first metal tooth 122 may be made of a metal material including iron.

계속해서, 도 1 및 도 2를 참조하면, 회전자(130)는 외부 고정자(110)의 반경 방향 내측에 마련될 수 있다. 또한, 회전자(130)는 내부 고정자(120)의 반경 방향 외측에 마련될 수 있다. 즉, 회전자(130)는 외부 고정자(110)와 내부 고정자(120) 사이에 샌드위치될 수 있다.Continuingly, referring to FIGS. 1 and 2 , the rotor 130 may be provided radially inside the external stator 110 . In addition, the rotor 130 may be provided radially outside the inner stator 120 . That is, the rotor 130 may be sandwiched between the outer stator 110 and the inner stator 120 .

회전자(130)는 내측에 중공이 형성된 원통 형상으로 구비될 수 있다. 이때, 회전자(130)의 직경은 외부 고정자(110)의 직경보다 작고 내부 고정자(120)의 직경보다 클 수 있다. 이에 따라, 회전자(130)는 외부 고정자(110)의 내측에 형성되어 있는 중공이 인입될 수 있다. 또한, 회전자(130)의 내측에 형성되어 있는 중공에는 내부 고정자(120)가 인입될 수 있다.The rotor 130 may be provided in a cylindrical shape with a hollow formed therein. In this case, the diameter of the rotor 130 may be smaller than the diameter of the outer stator 110 and larger than the diameter of the inner stator 120 . Accordingly, the rotor 130 may have a hollow formed inside the external stator 110 may be introduced. In addition, the inner stator 120 may be introduced into the hollow formed inside the rotor 130 .

이에 따라, 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치(100)는 외부 고정자(110)와 내부 고정자(120) 사이에 회전자(130)가 샌드위치된 구조로 이루어질 수 있다.Accordingly, the energy conversion device 100 according to an embodiment of the present invention may have a structure in which the rotor 130 is sandwiched between the external stator 110 and the internal stator 120 .

회전자(130)는 제2 컨시퀀트 폴 구조를 가질 수 있다. 상기 제2 컨시퀀트 폴 구조는 제3 영구 자석(131) 및 제2 금속 치(132)가 원주 방향으로 교번하여 배열되어 이루어질 수 있다.The rotor 130 may have a second sequential pole structure. The second contiguous pole structure may be formed by arranging the third permanent magnet 131 and the second metal teeth 132 alternately in the circumferential direction.

본 발명의 일 실시 예에 따르면, 제3 영구 자석(131)은 동일한 개수로 구비되는 제1 영구 자석(111) 및 제2 영구 자석(121)보다 상대적으로 많은 개수로 구비될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the third permanent magnet 131 may be provided in a relatively larger number than the first permanent magnet 111 and the second permanent magnet 121 provided in the same number.

예를 들어, 제3 영구 자석(131)은 외부 고정자(110)에 구비되는 제1 영구 자석(111)보다 1개 많은 개수로 구비될 수 있다. 또한, 제3 영구 자석(131)은 내부 고정자(120)에 구비되는 제2 영구 자석(121)보다 1개 많은 개수로 구비될 수 있다.For example, the third permanent magnet 131 may be provided in one more number than the first permanent magnet 111 provided in the external stator 110 . In addition, the third permanent magnet 131 may be provided in one more number than the second permanent magnet 121 provided in the internal stator 120 .

일례로, 제3 영구 자석(131)은 13개로 구비될 수 있으며, 이에 따라, 제1 영구 자석(111)과 제2 영구 자석(121)은 12개로 구비될 수 있다. 즉, 제3 영구 자석(131)과 제2 영구 자석(121)의 형성 개수 차이는 1일 수 있다. 이에 따라, 제1 영구 자석(111)과 제2 영구 자석(121)에 의해 당겨져 이들 사이를 통과한 제3 영구 자석(131)이 동일한 자계 방향을 가지는 제1 영구 자석(111)과 제2 영구 자석(121)에 의해 다시 뒤로 당겨지는 힘이 최소화될 수 있다.For example, the number of the third permanent magnets 131 may be 13, and accordingly, the number of the first permanent magnets 111 and the second permanent magnets 121 may be 12. That is, the difference in the number of formation of the third permanent magnet 131 and the second permanent magnet 121 may be one. Accordingly, the first permanent magnet 111 and the second permanent magnet 111 and the second permanent magnet having the same magnetic field direction of the third permanent magnet 131 that is pulled by and passed between the first permanent magnet 111 and the second permanent magnet 121 The force pulled back by the magnet 121 can be minimized.

한편, 제3 영구 자석(131)과 함께 원주 방향으로 교번하여 배열되어 제2 컨시퀀트 폴 구조를 이루는 제2 금속 치(132)는 제3 영구 자석(131)의 형성 개수에 대응되는 개수로 구비될 수 있다. 제2 금속 치(132)는 제3 영구 자석(131)과 원주 방향으로 서로 밀착될 수 있다. 이를 통하여, 제2 금속 치(132)는 제3 영구 자석(131)을 지지할 수 있다.On the other hand, the second metal teeth 132 that are alternately arranged in the circumferential direction together with the third permanent magnets 131 to form a second continuous pole structure are provided in a number corresponding to the number of the third permanent magnets 131 formed. can be The second metal teeth 132 may be in close contact with the third permanent magnet 131 in the circumferential direction. Through this, the second metal tooth 132 may support the third permanent magnet 131 .

본 발명의 일 실시 예에 따르면, 제2 금속 치(132)는 제1 금속 치(122)와 동일한 금속 재질로 이루어질 수 있다. 예를 들어, 제2 금속 치(132)는 철(iron)을 포함하는 금속 재질로 이루어질 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the second metal tooth 132 may be made of the same metal material as the first metal tooth 122 . For example, the second metal tooth 132 may be made of a metal material including iron.

전술한 바와 같이, 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치(100)는 서로 동일한 자계 방향을 가지는 제1 영구 자석(111) 및 제2 영구 자석(121)을 각각 구비하는 외부 고정자(110)와 내부 고정자(120), 그리고 외부 고정자(110)와 내부 고정자(120) 사이에 샌드위치되며 제3 영구 자석(131)을 구비하는 회전자(130)를 포함하며, 이를 통하여, 삼중 자속 변조(triple flux modulation)를 가질 수 있다.As described above, the energy conversion device 100 according to an embodiment of the present invention has an external stator 110 each having a first permanent magnet 111 and a second permanent magnet 121 having the same magnetic field direction. and an inner stator 120, and a rotor 130 sandwiched between the outer stator 110 and the inner stator 120 and having a third permanent magnet 131, through which, triple magnetic flux modulation (triple) flux modulation).

이에 따라, 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치(100)는 역 기전력(back EMF) 및 토크 밀도(torque density)를 증가시킬 수 있으며, 이를 통하여, 저속에서 높은 토크를 필요로 하는 예컨대, 풍력 발전기의 버니어 기계로 적용될 수 있다.Accordingly, the energy conversion device 100 according to an embodiment of the present invention can increase back EMF and torque density, and through this, for example, requiring high torque at low speed, It can be applied as vernier machine of wind power generator.

여기서, 상기 삼중 자속 변조는 내부 고정자(120)에 구비되는 제1 금속 치(122)에 의한, 회전자(130)에 구비되는 제3 영구 자석(131)의 자속 변조, 회전자(130)에 구비되는 제2 금속 치(132)에 의한, 내부 고정자(120)에 구비되는 제2 영구 자석(121)의 자속 변조 및 회전자(130)에 구비되는 제2 금속 치(132)에 의한, 외부 고정자(110)에 구비되는 제1 영구 자석(111)의 자속 변조로 이루어질 수 있다.Here, the triple magnetic flux modulation is the magnetic flux modulation of the third permanent magnet 131 provided in the rotor 130 by the first metal teeth 122 provided in the internal stator 120, the rotor 130 By the second metal teeth 132 provided, the magnetic flux modulation of the second permanent magnet 121 provided in the inner stator 120 and the second metal teeth 132 provided in the rotor 130, external The magnetic flux modulation of the first permanent magnet 111 provided in the stator 110 may be performed.

본 발명의 일 실시 예에 따르면, 에너지 변환 장치(100)는 이러한 삼중 자속 변조를 위하여 하기의 방정식 1 내지 방정식 3을 만족할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the energy conversion device 100 may satisfy the following Equations 1 to 3 for the triple magnetic flux modulation.

[방정식 1][Equation 1]

P = Zrpm - Zist P = Z rpm - Z ist

[방정식 2][Equation 2]

P = Zispm - Zrt P = Z ispm - Z rt

[방정식 3][Equation 3]

P = Zospm - Zrt P = Z ospm - Z rt

여기서, 상기 P, Zrpm, Zist, Zispm, Zospm 및 Zrt는 각각, 전기자 권선(115)의 폴 페어 수, 제3 영구 자석(131)의 폴 페어 수, 제1 금속 치(122)의 폴 페어 수, 제2 영구 자석(121)의 폴 페어 수, 제1 영구 자석(111)의 폴 페어 수 및 제2 금속 치(132)의 폴 페어 수를 나타낸다. 이때, P는 1의 절대값을 가질 수 있다.Here, the P, Z rpm , Z ist , Z ispm , Z ospm and Z rt are, respectively, the number of pole pairs of the armature winding 115 , the number of pole pairs of the third permanent magnet 131 , and the first metal tooth 122 ), the number of pole pairs of the second permanent magnet 121 , the number of pole pairs of the first permanent magnet 111 , and the number of pole pairs of the second metal teeth 132 . In this case, P may have an absolute value of 1.

본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치(100)는 3개의 영구자석 기자력(PM MMF) 소스를 가질 수 있다. 여기서, 3개의 영구자석 기자력 소스는 외부 고정자(110)에 구비되는 제1 영구 자석(111), 내부 고정자(120)에 구비되는 제2 영구 자석(121) 및 회전자(130)에 구비되는 제3 영구 자석(131)일 수 있다.The energy conversion device 100 according to an embodiment of the present invention may have three permanent magnet magnetomotive force (PM MMF) sources. Here, the three permanent magnet magnetomotive force sources are a first permanent magnet 111 provided in the external stator 110 , a second permanent magnet 121 provided in the inner stator 120 , and a second permanent magnet provided in the rotor 130 . 3 may be a permanent magnet 131 .

본 발명의 일 실시 예에 따르면, 3개의 영구자석 기자력 소스 모두는 내부 고정자(120)에 제공되는 제1 컨시퀀트 폴 구조 및 회전자(130)에 제공되는 제2 컨시퀀트 폴 구조에 의해 생성되는 퍼미언스(permeance) 변화에 의하여 변조될 수 있다.According to an embodiment of the present invention, all three permanent magnet magnetomotive force sources are generated by a first continuous pole structure provided to the internal stator 120 and a second continuous pole structure provided to the rotor 130 . It can be modulated by a change in permeance.

이러한 삼중 자속 변조를 확인하기 위하여, 각각의 영구자석 기자력 소스의 개별 자속 변조를 분석하였다.In order to confirm this triple flux modulation, the individual flux modulation of each permanent magnet magnetomotive force source was analyzed.

도 3은 오직 회전자에 영구자석을 구비하는 에너지 변환 장치의 에어 갭(air gap) 자속 밀도를 보여주며, 도 4는 이때 생성되는 고조파(harmonic) 스펙트럼을 보여준다.3 shows the air gap magnetic flux density of an energy conversion device having only permanent magnets in the rotor, and FIG. 4 shows a harmonic spectrum generated at this time.

회전자에 구비되는 13개의 영구 자석 폴 페어의 자속은 내부 고정자에 구비되는 12개의 치에 의해 변조되고, 이에 따라, 에너지로 활용되는 첫 번째 고조파가 생성된다. 이에 따라, 상기 방정식 1을 만족한다. 그러므로, 회전자의 폴 페어(pole pairs)와 내부 고정자의 치의 수는 권선 폴 페어(P = 절대값 1)와 동일한 고조파를 생성하기 위하여 선택된다.The magnetic flux of the 13 permanent magnet pole pairs provided in the rotor is modulated by the 12 teeth provided in the internal stator, and accordingly, the first harmonic used as energy is generated. Accordingly, Equation 1 above is satisfied. Therefore, the number of pole pairs of the rotor and the number of teeth of the internal stator is chosen to produce the same harmonics as the winding pole pairs (P = absolute value 1).

첫 번째 고조파는 권선 폴 페어와 동일하고 외부 고정자에 구비되는 전기자 권선에서 역 기전력을 유도하기 때문에 중요하다. 첫 번째 고조파의 값을 증가시키면, 에너지 변환 장치의 역 기전력(back EMF)가 증가하여, 에너지 변환 장치의 토크가 증가하게 된다. 따라서, 회전자에 구비되는 영구 자석의 자속이 변조된다. 이러한 첫 번째 고조파는 외부 고정자에 구비되는 전기자 권선에서 역 기전력을 유도한다.The first harmonic is important because it is identical to the winding pole pair and induces a back electromotive force in the armature winding provided in the external stator. If the value of the first harmonic is increased, the back EMF of the energy conversion device increases, thereby increasing the torque of the energy conversion device. Accordingly, the magnetic flux of the permanent magnet provided in the rotor is modulated. This first harmonic induces a counter electromotive force in the armature winding provided in the external stator.

또한, 내부 고정자에 구비되는 12개의 영구 자석 폴 페어의 자속은 회전자에 구비되는 13개의 돌출된 금속 치를 통하여 변조되고, 에어 갭 자속 밀도에서 고조파가 생성된다. 이에 따라, 상기 방정식 2를 만족한다. 생성되는 고조파는 외부 고정자에 구비되는 전기자 권선에서 동일한 주파수의 역 기전력을 유도한다.In addition, the magnetic flux of 12 permanent magnet pole pairs provided in the internal stator is modulated through 13 protruding metal teeth provided in the rotor, and harmonics are generated in the air gap magnetic flux density. Accordingly, Equation 2 is satisfied. The generated harmonic induces a counter electromotive force of the same frequency in the armature winding provided in the external stator.

도 5는 오직 외부 고정자에 영구자석을 구비하는 에너지 변환 장치의 에어 갭(air gap) 자속 밀도를 보여주며, 도 6은 이때 생성되는 고조파(harmonic) 스펙트럼을 보여준다.FIG. 5 shows the air gap magnetic flux density of an energy conversion device having only permanent magnets in an external stator, and FIG. 6 shows a harmonic spectrum generated at this time.

외부 고정자에 구비되는 12개의 영구 자석 폴 페어의 자속은 회전자에 구비되는 13개의 치에 의해 변조되고, 이에 따라, 상기 방정식 3을 만족한다. 이 경우, 첫 번째 고조파가 생성되며, 이는, 외부 고정자에 구비되는 12개의 영구 자석 폴 페어의 자속 또한 변조되고 외부 고정자에 구비되는 전기자 권선에서 역 기전력을 유도하는 것을 보여준다.The magnetic flux of 12 permanent magnet pole pairs provided in the external stator is modulated by 13 teeth provided in the rotor, and thus Equation 3 is satisfied. In this case, the first harmonic is generated, which shows that the magnetic flux of the 12 permanent magnet pole pairs provided in the external stator is also modulated and induces a counter electromotive force in the armature winding provided in the external stator.

이와 같이, 방정식 1 내지 방정식 3을 만족함으로써, 3개의 영구 자석 기자력 소스, 즉, 회전자에 구비되는 영구 자석(제3 영구 자석), 내부 고정자에 구비되는 영구 자석(제2 영구 자석) 및 외부 고정자에 구비되는 영구 자석(제1 영구 자석) 모두 변조된다. 그러므로, 상기 3개의 영구 자석 기자력 소스를 모두 구비하는 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치(100)는 삼중 자속 변조를 가지는 것으로 볼 수 있다.In this way, by satisfying Equations 1 to 3, there are three permanent magnet magnetomotive force sources, that is, a permanent magnet provided in the rotor (third permanent magnet), a permanent magnet provided in the inner stator (second permanent magnet), and an external All permanent magnets (first permanent magnets) provided in the stator are modulated. Therefore, the energy conversion device 100 according to an embodiment of the present invention having all three permanent magnet magnetomotive force sources can be viewed as having triple magnetic flux modulation.

이와 같은 삼중 자속 변조로 인해, 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치(100)의 역 기전력 및 토크 밀도는 증가될 수 있다. 이에 따라, 본 발명의 일 실시 예에 따른 에너지 변환 장치(100)는 예를 들어 저속에서 높은 토크를 필요로 하는 풍력 발전기의 버니어 기계로 적용될 수 있다.Due to such triple magnetic flux modulation, counter electromotive force and torque density of the energy conversion device 100 according to an embodiment of the present invention may be increased. Accordingly, the energy conversion device 100 according to an embodiment of the present invention may be applied, for example, as a vernier machine of a wind power generator requiring high torque at a low speed.

이상, 본 발명을 바람직한 실시 예를 사용하여 상세히 설명하였으나, 본 발명의 범위는 특정 실시 예에 한정되는 것은 아니며, 첨부된 특허청구범위에 의하여 해석되어야 할 것이다. 또한, 이 기술분야에서 통상의 지식을 습득한 자라면, 본 발명의 범위에서 벗어나지 않으면서도 많은 수정과 변형이 가능함을 이해하여야 할 것이다.As mentioned above, although the present invention has been described in detail using preferred embodiments, the scope of the present invention is not limited to specific embodiments and should be construed according to the appended claims. In addition, those skilled in the art should understand that many modifications and variations are possible without departing from the scope of the present invention.

100; 에너지 변환 장치
110; 외부 고정자
111; 제1 영구 자석
112; 고정자 치
113; 고정자 슬롯
115; 전기자 권선
120; 내부 고정자
121; 제2 영구 자석
122; 제1 금속 치
130; 회전자
131; 제3 영구 자석
132; 제2 금속 치
140; 샤프트
150; 플레이트
160; 베어링100; energy converter
110; external stator
111; first permanent magnet
112; stator teeth
113; stator slot
115; armature winding
120; internal stator
121; second permanent magnet
122; first metal tooth
130; rotor
131; 3rd permanent magnet
132; second metal tooth
140; shaft
150; plate
160; bearing

Claims (10)

내경면에 원주 방향으로 이격 배열되는 제1 영구 자석을 구비하는 외부 고정자;
상기 외부 고정자의 반경 방향 내측에 마련되되, 상기 제1 영구 자석과 동일한 자계 방향을 가지는 제2 영구 자석 및 제1 금속 치(teeth)가 원주 방향으로 교번하여 배열되어 이루는 제1 컨시퀀트 폴 구조를 가지는 내부 고정자; 및
상기 외부 고정자 및 상기 내부 고정자 사이에 샌드위치되되, 제3 영구 자석 및 제2 금속 치가 원주 방향으로 교번하여 배열되어 이루는 제2 컨시퀀트 폴 구조를 가지는 회전자;를 포함하는, 에너지 변환 장치.
an external stator having first permanent magnets arranged to be spaced apart from each other in a circumferential direction on an inner diameter surface;
A first contiguous pole structure provided on the radially inner side of the external stator, in which second permanent magnets and first metal teeth having the same magnetic field direction as that of the first permanent magnet are alternately arranged in the circumferential direction branches have an internal stator; and
Doedoe sandwiched between the outer stator and the inner stator, a rotor having a second contiguous pole structure formed by alternately arranging third permanent magnets and second metal teeth in a circumferential direction.
 제1 항에 있어서,
상기 외부 고정자는 내경 측에서 원주 방향으로 배열되는 고정자 치 및 상기 고정자 치에 마련되는 전기자 권선을 더 구비하는, 에너지 변환 장치.
The method of claim 1,
The external stator further comprises stator teeth arranged in a circumferential direction from the inner diameter side and an armature winding provided on the stator teeth.
 제2 항에 있어서,
삼중 자속 변조를 위하여 하기의 방정식 1 내지 방정식 3을 만족하는, 에너지 변환 장치.

[방정식 1]
P = Zrpm - Zist

[방정식 2]
P = Zispm - Zrt

[방정식 3]
P = Zospm - Zrt

여기서, 상기 P, Zrpm, Zist, Zispm, Zospm 및 Zrt는 각각, 상기 전기자 권선의 폴 페어 수, 상기 제3 영구 자석의 폴 페어 수, 상기 제1 금속 치의 폴 페어 수, 상기 제2 영구 자석의 폴 페어 수, 상기 제1 영구 자석의 폴 페어 수 및 상기 제2 금속 치의 폴 페어 수를 나타냄.
3. The method of claim 2,
An energy conversion device that satisfies the following equations 1 to 3 for triple magnetic flux modulation.

[Equation 1]
P = Z rpm - Z ist

[Equation 2]
P = Z ispm - Z rt

[Equation 3]
P = Z ospm - Z rt

where P, Z rpm , Z ist , Z ispm , Z ospm and Z rt are, respectively, the number of pole pairs of the armature winding, the number of pole pairs of the third permanent magnet, the number of pole pairs of the first metal teeth, the indicating the number of pole pairs of the second permanent magnet, the number of pole pairs of the first permanent magnet, and the number of pole pairs of the second metal teeth.
 제3 항에 있어서,
상기 P는 1의 절대값을 가지는, 에너지 변환 장치.
4. The method of claim 3,
Wherein P has an absolute value of 1, energy conversion device.
 제4 항에 있어서,
상기 삼중 자속 변조는 상기 제1 금속 치에 의한 상기 제3 영구 자석의 자속 변조, 상기 제2 금속 치에 의한 상기 제2 영구 자석의 자속 변조 및 상기 제2 금속 치에 의한 상기 제1 영구 자석의 자속 변조로 이루어지는, 에너지 변환 장치.
5. The method of claim 4,
The triple magnetic flux modulation is a magnetic flux modulation of the third permanent magnet by the first metal tooth, a magnetic flux modulation of the second permanent magnet by the second metal tooth, and a magnetic flux modulation of the first permanent magnet by the second metal tooth. An energy conversion device made of magnetic flux modulation.
 제1 항에 있어서,
상기 제1 영구 자석과 상기 제2 영구 자석은 동일한 개수로 구비되는, 에너지 변환 장치.
The method of claim 1,
The first permanent magnet and the second permanent magnet are provided in the same number, energy conversion device.
 제6 항에 있어서,
상기 제3 영구 자석은 상기 제2 영구 자석보다 더 많은 개수로 구비되는, 에너지 변환 장치.
7. The method of claim 6,
The third permanent magnet is provided in a larger number than the second permanent magnet, energy conversion device.
 제7 항에 있어서,
상기 제3 영구 자석과 상기 제2 영구 자석의 형성 개수 차이는 1인, 에너지 변환 장치.
8. The method of claim 7,
The difference between the formation number of the third permanent magnet and the second permanent magnet is 1, the energy conversion device.
 제2 항에 있어서,
상기 제1 영구 자석은 상기 회전자와 마주하는 상기 고정자 치의 단부에 구비되는, 에너지 변환 장치.
3. The method of claim 2,
The first permanent magnet is provided at an end of the stator teeth facing the rotor, energy conversion device.
 제1 항에 있어서,
상기 제1 금속 치와 상기 제2 금속 치는 동일한 금속 재질로 이루어지되, 철(iron)을 포함하는 금속 재질로 이루어지는, 에너지 변환 장치.The method of claim 1,
The first metal tooth and the second metal tooth are made of the same metal material, and made of a metal material including iron, an energy conversion device.
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