KR20220072334A - 용융아연도금용 도금욕 및 이를 이용하여 형성한 용융아연도금 강판, 및 그 제조방법 - Google Patents
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Abstract
본 발명은, 금속액상취화를 방지하는 용융아연도금용 도금욕 및 이를 이용하여 형성한 용융아연도금 강판, 및 그 제조방법을 제공한다. 본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 용융아연도금용 도금욕은, 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al); 0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및 잔부는 아연(Zn)을 포함한다.
Description
본 발명은 강재 제조에 관한 것으로서, 보다 상세하게는, 금속액상취화를 방지하는 용융아연도금용 도금욕 및 이를 이용하여 형성한 용융아연도금 강판, 및 그 제조방법에 관한 것이다.
용융아연도금 강판(GI, Galvanized Steel)은 강판을 아연 도금욕에 침지한 후 냉각시켜, 모재인 강재 상에 아연 단상의 도금층을 가지는 강판이다. 상기 용융아연도금강판은 모재인 강재보다 아연이 먼저 부식되는 희생방식을 이용하여, 내식성을 향상시킨 강판이다. 종래의 용융아연도금 강판은 아연 도금의 밀착성을 위해 알루미늄을 0.2 중량% ~ 0.22 중량% 함유하는 아연 도금욕을 이용하여 형성하며, 이에 따라, Fe2Al5 또는 Fe-Al-Zn 등과 같은 철-알루미늄 금속간 화합물이 형성되어 철의 도금층으로의 확산을 억제하는 억제층(inhibition layer)이 형성된다.
이러한 억제층의 형성에 의하여, 고온의 용접 작업 후, 약 782℃의 낮은 포정 온도를 가지는 Γ상이 잔존하게 되고, 액상화 된 아연이 금속의 결정립계에 침투하여 모재의 파단을 일으키는 금속액상취화(LME, Liquid Metal Embrittlement) 크랙을 발생시킬 수 있다. 또한, 종래의 용융아연도금 강판의 경우에는, 상기 도금욕이 높은 알루미늄을 함유함에 따라, 용접 시 용접 전극에 포함된 구리와 아연이 합금을 형성시켜 전극의 수명을 단축시킬 수 있다.
본 발명의 기술적 사상이 이루고자 하는 기술적 과제는 금속액상취화를 방지하는 용융아연도금용 도금욕 및 이를 이용하여 형성한 용융아연도금 강판, 및 그 제조방법을 제공하는 것이다.
그러나 이러한 과제는 예시적인 것으로, 본 발명의 기술적 사상은 이에 한정되는 것은 아니다.
본 발명의 일 관점에 의하면, 금속액상취화를 방지하는 용융아연도금용 도금욕 및 이를 이용하여 형성한 용융아연도금 강판, 및 그 제조방법을 제공한다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 용융아연도금용 도금욕은, 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al); 0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및 잔부는 아연(Zn)을 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 용융아연도금 강판은, 모재 강판; 및 상기 모재 강판의 표면에 형성되고, 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al); 0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및 잔부는 아연(Zn)을 포함하는 도금층;을 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 도금층은, 1.2 μm 초과 ~ 19 μm 미만의 금속액상취화 길이를 가질 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 도금층은 편면 기준 20 g/m2 ~ 150 g/m2 의 부착량으로 형성될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 도금층은 5 μm ~ 40 μm의 두께를 가질 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 모재 강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.15% ~ 0.40%, 실리콘(Si): 0.05% ~ 1.0%, 망간(Mn): 0.1% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0% 초과 ~ 0.1%, 보론(B): 0.0005% ~ 0.01%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.05%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.03%, 및 잔부는 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 용융아연도금 강판의 제조방법은, 슬라브재를 재가열한 후 열간압연하여 열연강판을 형성하는 단계; 상기 열연강판을 냉간압연하여 강판을 형성하는 단계; 상기 강판을, 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al); 0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및 잔부는 아연(Zn)을 포함하고, 450℃ ~ 480℃의 온도로 유지된 도금욕에 침지하여, 상기 강판의 표면에 도금층을 형성하는 단계; 및 상기 도금층이 형성된 강판을 냉각하는 단계;를 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의하면, 상기 냉각하는 단계에서, 상기 도금층을 응고시키기 위하여, 상기 도금층이 형성된 강판을 5℃/초 ~ 30℃/초의 냉각속도로 10℃ ~ 40℃까지 냉각할 수 있다.
본 발명의 용융아연도금용 도금욕은 알루미늄 함량을 종래의 경우보다 낮은 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만으로 포함하도록 알루미늄을 제어하여, 금속액상취화에 의한 크랙의 발생 원인인 Γ상의 잔존을 억제할 수 있다. 이에 따라 종래의 용융아연도금 강판에 비하여 고강도를 확보할 수 있고, 금속액상취화 크랙을 억제하여 용접부 크랙 저항성을 증가시켜, 용접성을 향상시킬 수 있다. 또한, 접 용접 시 도금 전극의 구리와 아연의 합금 형성이 저하되어, 도금 전극의 수명이 증가되고, 이로 인한 비용절감이 가능하다. 또한, 강재의 미세조직의 상과 부피 분율을 조절하기 위한 탄소, 질소, 니켈, 망간, 크롬 등과 같은 추가적인 합금 원소를 첨가하지 않아도 되므로 추가적인 제조비용이 발생하지 않는 효과가 있다.
상술한 본 발명의 효과들은 예시적으로 기재되었고, 이러한 효과들에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 용융아연도금 강판의 제조방법을 나타낸 공정 흐름도이다.
도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 용융아연도금 강판의 금속액상취화에 의한 크랙을 나타내는 사진이다.
도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 용융아연도금 강판의 금속액상취화에 의한 크랙을 나타내는 사진이다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예를 상세히 설명하기로 한다. 본 발명의 실시예들은 당해 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명의 기술적 사상을 더욱 완전하게 설명하기 위하여 제공되는 것이며, 하기 실시예는 여러 가지 다른 형태로 변형될 수 있으며, 본 발명의 기술적 사상의 범위가 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다. 오히려, 이들 실시예는 본 개시를 더욱 충실하고 완전하게 하고, 당업자에게 본 발명의 기술적 사상을 완전하게 전달하기 위하여 제공되는 것이다. 본 명세서에서 동일한 부호는 시종 동일한 요소를 의미한다. 나아가, 도면에서의 다양한 요소와 영역은 개략적으로 그려진 것이다. 따라서, 본 발명의 기술적 사상은 첨부한 도면에 그려진 상대적인 크기나 간격에 의해 제한되지 않는다.
용융아연도금용 도금욕
본 발명의 기술적 사상에 따른 용융아연도금용 도금욕은, 알루미늄(Al), 철(Fe), 납(Pb), 안티몬(Sb), 및 아연(Zn)을 포함할 수 있다. 구체적으로, 상기 용융아연도금용 도금욕은, 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al); 0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및 잔부는 아연(Zn)을 포함할 수 있다.
상기 알루미늄은 상기 용융아연도금용 도금욕의 전체 중량에 대하여 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만으로 첨가될 수 있다. 상기 알루미늄을 0.18 중량% 이상으로 포함하는 경우에는, 강재로 구성된 모재 상에 도금된 도금층에 Fe2Al5 또는 Fe-Al-Zn 등의 철-알루미늄(Fe-Al) 금속간 화합물이 억제층으로 형성되어 도금층으로의 철의 억제하게 되고, 이에 따라 용접 시 도금층에 포정 온도가 낮은 Γ-Fe3Zn10 상이나 아연(Zn) 상을 잔존하게 하여 용접부에 금속액상취화를 유발할 수 있다. 상기 알루미늄을 0.10 중량% 미만으로 포함하는 경우에는, 알루미늄 첨가 시 상기 억제층의 발달이 엉성하게 되어, 도금층으로 철의 확산이 원활히 이루어 지기 때문에, 용접부에 금속액상취화를 방지할 수 있으나, 상기 도금층 계면에 취성의 ζ-FeZn13상이 두껍게 형성되어 도금박리가 될 수 있다. 초고장력 용융아연도금 강판의 용접부의 금속액상취화 현상을 개선하면서, 동시에 용융아연도금 강판의 도금 밀착성을 확보하기 위해서, 알루미늄을 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만으로 포함하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 알루미늄 함량 범위 내에서 도금층의 활발한 철의 확산으로 인해 철-아연(Fe-Zn) 금속간 화합물을 형성하게 되며, 고온의 용접 작업 시 도금층에 잔존하는 철로 인해 철-리치(rich) α층이 형성되어 금속액상취화에 의한 크랙 형성이 억제되며 동시에 도금 전극의 수명이 늘어나게 된다.
상기 철은 상기 용융아연도금용 도금욕의 전체 중량에 대하여 0.2 중량% ~ 0.4 중량%로 첨가될 수 있다. 상기 철을 0.4 중량%를 초과하여 포함하는 경우에는, 상기 도금욕으로 형성된 도금층으로부터 상기 강재로 구성된 모재로 철이 목표량 이상으로 확산되어, 상기 모재의 성분 변화에 따라 조직이 변화할 수 있다. 상기 철을 0.2 중량% 미만으로 포함하는 경우에는, 상기 모재로부터 철이 목표량 이상으로 확산되어, 상기 모재의 성분 변화에 따라 조직이 변화할 수 있다. 따라서, 상기 모재와 상기 도금층 사이의 철의 확산을 방지하기 위하여, 상기 용융아연도금용 도금욕은 포화 농도로서 철을 포함하는 것이 바람직하며, 따라서, 철을 0.2 중량% ~ 0.4 중량%로 포함하는 것이 바람직하다.
상기 납은 상기 용융아연도금용 도금욕의 전체 중량에 대하여 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%로 첨가될 수 있다. 또한, 상기 안티몬은 상기 용융아연도금용 도금욕의 전체 중량에 대하여 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%로 첨가될 수 있다. 상기 납과 안티몬은 상술한 범위의 농도로 포함됨으로써, 아연으로 구성된 도금층에 스팽글 형성을 촉진하고, 이에 따라 내식성과 표면 품질을 향상시킬 수 있다.
상기 도금욕의 나머지 성분은 아연(Zn)이다. 다만, 통상의 도금욕 제조 과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않은 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 본 명세서에서 특별히 언급하지는 않는다.
용융아연도금 강판의 제조방법
이하에서는, 본 발명의 기술적 사상에 따른 용융아연도금용 도금욕을 이용한 용융아연도금 강판의 제조방법을 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 용융아연도금 강판의 제조방법을 나타낸 공정 흐름도이다.
도 1을 참조하면, 상기 용융아연도금 강판의 제조방법은, 열연강판 제조(S10), 냉연강판 제조(S20), 도금층 형성(S30), 및 냉각(S40)을 포함한다. 구체적으로, 상기 용융아연도금 강판의 제조방법은, 슬라브재를 재가열한 후 열간압연하여 열연강판을 형성하는 단계(S10); 상기 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 형성하는 단계(S20); 상기 냉연강판을, 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al); 0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및 잔부는 아연(Zn)을 포함하고, 450℃ ~ 480℃의 온도로 유지된 도금욕에 침지하여, 상기 냉연강판의 표면에 도금층을 형성하는 단계(S30); 및 상기 도금층이 형성된 냉연강판을 냉각하는 단계(S40);를 포함할 수 있다.
상기 도금층을 형성하는 단계(S30)에서, 상기 도금욕에 냉연강판을 침지하여, 상기 냉연강판의 표면에 도금층을 형성한다. 상기 도금욕의 온도는 450℃ ~ 480℃로 유지될 수 있다. 상기 온도 조건에서 도금층의 표면 품질과 부착력이 우수할 수 있다. 상기 침지 시간은 1초 ~ 5초 일 수 있고, 예를 들어 2초일 수 있다. 이어서, 상기 도금층을 질소 가스를 이용하여 와이핑하여, 상기 강판의 표면에 부착되는 도금욕 부착량을 제어할 수 있고, 따라서 상기 도금층의 두께를 제어할 수 있다.
상기 냉각하는 단계(S40)에서, 상기 도금층을 응고시키기 위하여, 상기 도금층이 형성된 냉연강판을 5℃/초 ~ 30℃/초의 냉각속도로 상온까지, 예를 들어 10℃ ~ 40℃까지 냉각할 수 있다.
용융아연도금 강판
이하에서는, 본 발명의 기술적 사상에 따른 용융아연도금 강판의 제조방법에 의하여 제조된 용융아연도금 강판을 설명하기로 한다.
상기 용융아연도금 강판은, 모재 강판; 및 상기 모재 강판의 표면에 형성되고, 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al); 0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및 잔부는 아연(Zn)을 포함하는 도금층;을 포함한다.
상기 도금층은, 예를 들어 1.2 μm 초과 ~ 19 μm 미만, 예를 들어 1.9 μm ~ 13.4 μm 의 금속액상취화 길이를 가질 수 있다.
상기 도금층은, 예를 들어 편면 기준 20 g/m2 ~ 150 g/m2 의 부착량으로 형성될 수 있다.
상기 도금층은, 예를 들어 5 μm ~ 40 μm의 두께를 가질 수 있다.
상기 모재 강판은 다양한 강판을 포함할 수 있다. 상기 모재 강판은 냉연강판일 수 있다. 예를 들어, 상기 모재 강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.15% ~ 0.40%, 실리콘(Si): 0.05% ~ 1.0%, 망간(Mn): 0.1% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0% 초과 ~ 0.1%, 보론(B): 0.0005% ~ 0.01%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.05%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.03%, 및 잔부는 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함할 수 있다. 그러나, 이는 예시적이며 본 발명의 기술적 사상은 이에 한정되는 것은 아니다.
이하에서는 상기 모재 강판을 구성하는 성분에 대하여 설명하기로 한다. 이때, 성분 원소의 함유량은 모두 모재 강판 전체에 대한 중량%를 의미한다.
탄소(C): 0.15% ~ 0.40%
탄소는 강의 강도, 경도를 결정하는 주요 원소이며, 강판의 인장강도를 확보하는 목적으로 첨가된다. 탄소는 상기 강판 전체중량에 대하여 0.15% ~ 0.40% 포함될 수 있다. 상기 범위로 포함시 기계적 강도와 인성이 우수할 수 있다.
실리콘(Si): 0.05% ~ 1.0%
실리콘은 강판 내 페라이트 안정화 원소로 작용하며, 페라이트를 청정하게 해줌으로써 연성을 향상시키며, 저온역 탄화물 형성을 억제함으로써 오스테나이트 내 탄소 농화도를 향상시키는 기능을 수행할 수 있다. 나아가, 열연 조직 및 냉연 조직 균질화(펄라이트, 망간 편석대 제어) 및 페라이트 미세 분산의 핵심 원소이다. 실리콘은 상기 강판 전체중량에 대하여 0.05% ~ 1.0% 포함될 수 있다. 상기 범위로 포함시 강판의 페라이트 안정화 효과 및 조직 균질화 효과가 우수할 수 있다.
망간(Mn): 0.1% ~ 3.0%
망간은 열처리시 소입성 및 강도 증가 목적으로 첨가된다. 망간은 상기 강판 전체중량에 대하여 0.1% ~ 3.0% 포함될 수 있다. 상기 범위로 포함시 강판의 연성 및 인성 저하를 방지하면서, 강도가 우수할 수 있다.
알루미늄(Al): 0% 초과 ~ 0.1%
알루미늄은 탈산재로 사용되는 동시에 실리콘(Si)과 같이 시멘타이트 석출을 억제하고 오스테나이트를 안정화하는 역할을 하여 강도를 향상시키는 역할을 할 수 있다. 알루미늄은 상기 강판 전체 중량에 대하여 0% 초과 ~ 0.1% 포함될 수 있다. 상기 범위로 포함시 강판의 강도가 우수하면서, 공정 부하를 방지하고 기계적 물성 저하 및 표면 결함 발생을 방지할 수 있다.
보론(B): 0.0005% ~ 0.01%
보론은 마르텐사이트 조직을 확보함으로써, 상기 강판의 소입성 및 강도를 확보하는 목적으로 첨가되며, 오스테나이트 결정립 성장 온도 증가로 결정립 미세화 효과를 가진다. 보론은 상기 강판 전체 중량에 대하여 0.0005% ~ 0.01% 포함될 수 있다. 상기 범위로 포함시 소입성 및 강도를 용이하게 확보할 수 있다.
인(P): 0% 초과 ~ 0.05%
인은 편석이 잘 되는 원소로 강의 인성을 저해하는 원소이다. 인은 상기 강판 전체중량에 대하여 0% 초과 ~ 0.05% 포함될 수 있다. 상기 범위로 포함시 강판의 인성 저하를 방지할 수 있다.
황(S): 0% 초과 ~ 0.03%
황은 가공성 및 물성을 저해하는 원소이다. 황은 상기 강판 전체중량에 대하여 0% 초과 ~ 0.05 중량% 포함될 수 있다. 상기 범위로 포함시 강판의 열간 가공성 저하 및 조대한 개재물 생성에 의한 크랙 발생 등의 표면 결함을 방지할 수 있다.
상기 강판의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제강 과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않은 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 본 명세서에서 특별히 언급하지는 않는다.
실험예
이하, 본 발명의 이해를 돕기 위해 바람직한 실험예를 제시한다. 다만, 하기의 실험예는 본 발명의 이해를 돕기 위한 것일 뿐, 본 발명이 하기의 실험예에 의해 한정되는 것은 아니다.
상술한 함량의 강재를 열간압연과 냉간압연을 수행하여 냉연강판을 형성하였다. 이어서, 상기 냉연강판을 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al); 0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및 잔부는 아연(Zn)을 포함하고 450℃ ~ 480℃의 온도로 유지된 도금욕에 침지하고, 질소 가스를 이용하여 와이핑하여 상기 도금층의 두께를 평균 5 μm ~ 40 μm로 제어된 도금층을 형성하였다. 상기 도금층은 편면 기준 20 g/m2 ~ 150 g/m2 의 부착량으로 형성되었다. 이어서, 상기 도금층을 응고시키기 위하여, 상기 도금층이 형성된 강판을 5℃/초 ~ 30℃/초의 냉각속도로 10℃ ~ 40℃까지 냉각하였다.
비교예로서, 실시예와 동일한 소재의 냉연강판을 상기 알루미늄의 함량을 0.10 중량% 미만으로 포함하는 도금욕들과 0.18 중량% 이상으로 포함하는 도금욕들에 침지하여 도금층을 형성하였다.
도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 용융아연도금 강판의 금속액상취화에 의한 크랙을 나타내는 사진이다.
도 2를 참조하면, 모재 강판에 형성된 금속액상취화에 의한 크랙과 상기 크랙 내에 아연이 침투되어 있다.
상기 금속액상취화의 길이를 측정하고, 도금 밀착성 평가 결과를 검토하였다.
용접 샘플은 다음과 같이 제조되었다. 직류 인버터 저항 용접기를 이용하여 동일한 강판을 두 겹으로 겹쳐 용접을 실시하였다. 돔 직경이 8 mm인 Cu-Cr 돔형 전극에 이용하였다. 가용전류구간은 가압력 5.0 kN, 통전시간 20 cycles 로 고정하고 전류를 0.5 kA 간격으로 증가시키며 실시하였다.
금속액상취화의 평가는 다음과 같이 수행되었다. 용접 시 금속액상취화 현상이 지속적으로 발생하는 특정 영역에서, 도금층과 소지철 계면에서 소지철 방향으로 발생하는 균열의 길이를 이용하여 평가하였다. 일반적으로, 상기 균열의 길이가 10 μm 이하인 경우에는 금속액상취화 위험성이 없는 것으로 분석된다.
도금밀착성 평가는 다음과 같이 수행되었다. 90도 1R 금형을 이용하여 V-굽힘(V-bending) 성형한 후, 테이프를 이용하여 도금층에 접착시키고, 상기 테이프를 제거하였다. 상기 테이프에 부착되어 탈락되는 도금층이 있으면 "도금 박리", 탈락하는 도금층이 없으면 "도금 양호"로 평가하였다.
표 1은 본 발명의 일실시예에 따른 용융아연도금용 도금욕의 알루미늄 함량에 따른 금속액상취화 길이와 도금 밀착성 평가 결과를 나타낸다.
| 구분 | 알루미늄 함량 (중량%) |
금속액상취화 길이 (μm) |
도금밀착성 평가 |
| 비교예1 | 0 | 0 | 도금 박리 |
| 비교예2 | 0.05 | 0 | 도금 박리 |
| 비교예3 | 0.07 | 0 | 도금 박리 |
| 비교예4 | 0.09 | 1.2 | 도금 박리 |
| 실시예1 | 0.1 | 1.9 | 도금 양호 |
| 실시예2 | 0.12 | 3.8 | 도금 양호 |
| 실시예3 | 0.14 | 6.1 | 도금 양호 |
| 실시예4 | 0.16 | 7.7 | 도금 양호 |
| 실시예5 | 0.17 | 9.9 | 도금 양호 |
| 비교예5 | 0.18 | 13.4 | 도금 양호 |
| 비교예6 | 0.19 | 19.5 | 도금 양호 |
| 비교예7 | 0.20 | 39.8 | 도금 양호 |
| 비교예8 | 0.21 | 41.4 | 도금 양호 |
| 비교예9 | 0.25 | 20.1 | 도금 양호 |
표 1을 참조하면, 실시예들은 알루미늄의 함량이 0.1 중량% 내지 0.17중량% 로서, 목표 범위를 만족한다. 실시예들은, 금속액상취화 길이가 10 μm 이하로 나타났고, 도금 밀착성은 양호로 나타났다. 따라서, 실시예들은 용접부 크랙 저항성이 우수한 것으로 평가된다.비교예1 내지 비교예4는 도금욕의 알루미늄 함량이 목표 범위의 하한에 비하여 낮은 경우로서, 금속액상취화 길이가 10 μm 이하이지만, 도금 밀착성에서는 도금 박리 현상이 발생하였다.
비교예5 내지 비교예9는 도금욕의 알루미늄 함량이 목표 범위의 상한에 비하여 높은 경우로서, 도금 밀착성은 양호로 나타났으나, 금속액상취화 길이가 10 μm 를 초과하는 수치를 나타내었다.
이상에서 설명한 본 발명의 기술적 사상이 전술한 실시예 및 첨부된 도면에 한정되지 않으며, 본 발명의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 여러 가지 치환, 변형 및 변경이 가능하다는 것은, 본 발명의 기술적 사상이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 있어 명백할 것이다.
Claims (8)
- 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al);
0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe);
0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb);
0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및
잔부는 아연(Zn)을 포함하는,
용융아연도금용 도금욕. - 모재 강판; 및
상기 모재 강판의 표면에 형성되고, 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al); 0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및 잔부는 아연(Zn)을 포함하는 도금층;을 포함하는,
용융아연도금 강판. - 제 2 항에 있어서,
상기 도금층은, 1.2 μm 초과 ~ 19 μm 미만의 금속액상취화 길이를 가지는,
용융아연도금 강판. - 제 2 항에 있어서,
상기 도금층은 편면 기준 20 g/m2 ~ 150 g/m2 의 부착량으로 형성되는,
용융아연도금 강판. - 제 2 항에 있어서,
상기 도금층은 5 μm ~ 40 μm의 두께를 가지는,
용융아연도금 강판. - 제 2 항에 있어서,
상기 모재 강판은, 중량%로, 탄소(C): 0.15% ~ 0.40%, 실리콘(Si): 0.05% ~ 1.0%, 망간(Mn): 0.1% ~ 3.0%, 알루미늄(Al): 0% 초과 ~ 0.1%, 보론(B): 0.0005% ~ 0.01%, 인(P): 0% 초과 ~ 0.05%, 황(S): 0% 초과 ~ 0.03%, 및 잔부는 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하는,
용융아연도금 강판. - 슬라브재를 재가열한 후 열간압연하여 열연강판을 형성하는 단계;
상기 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판을 형성하는 단계;
상기 냉연강판을, 0.10 중량% ~ 0.18 중량% 미만의 알루미늄(Al); 0.2 중량% ~ 0.4 중량%의 철(Fe); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 납(Pb); 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량%의 안티몬(Sb); 및 잔부는 아연(Zn)을 포함하고, 450℃ ~ 480℃의 온도로 유지된 도금욕에 침지하여, 상기 냉연강판의 표면에 도금층을 형성하는 단계; 및
상기 도금층이 형성된 냉연강판을 냉각하는 단계;를 포함하는,
용융아연도금 강판의 제조방법. - 제 7 항에 있어서,
상기 냉각하는 단계에서,
상기 도금층을 응고시키기 위하여, 상기 도금층이 형성된 냉연강판을 5℃/초 ~ 30℃/초의 냉각속도로 10℃ ~ 40℃까지 냉각하는,
용융아연도금 강판의 제조방법.
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|---|---|---|---|
| KR1020200159817A KR102463731B1 (ko) | 2020-11-25 | 2020-11-25 | 용융아연도금용 도금욕 및 이를 이용하여 형성한 용융아연도금 강판, 및 그 제조방법 |
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| KR20020019205A (ko) * | 2000-09-05 | 2002-03-12 | 이구택 | 가공성, 도금밀착성 및 표면품질이 우수한 용융아연도금열연강판의 제조방법 |
| KR101299328B1 (ko) * | 2011-09-28 | 2013-08-26 | 현대제철 주식회사 | 고강도 강판 제조 방법 |
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