KR20210037117A - Steel for plastic injection mold and method of manufacturing the same - Google Patents

Steel for plastic injection mold and method of manufacturing the same Download PDF

Info

Publication number
KR20210037117A
KR20210037117A KR1020190119330A KR20190119330A KR20210037117A KR 20210037117 A KR20210037117 A KR 20210037117A KR 1020190119330 A KR1020190119330 A KR 1020190119330A KR 20190119330 A KR20190119330 A KR 20190119330A KR 20210037117 A KR20210037117 A KR 20210037117A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
weight
plastic injection
steel
ingot
less
Prior art date
Application number
KR1020190119330A
Other languages
Korean (ko)
Inventor
홍도형
임주형
최화열
Original Assignee
현대제철 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대제철 주식회사 filed Critical 현대제철 주식회사
Priority to KR1020190119330A priority Critical patent/KR20210037117A/en
Publication of KR20210037117A publication Critical patent/KR20210037117A/en

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/63—Quenching devices for bath quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

An objective of the present invention is to provide mold steel for plastic injection having a homogeneous mechanical property and a manufacturing method thereof. According to one perspective of the present invention, the manufacturing method of mold steel for plastic injection comprises: a step of forming an ingot comprising 0.2-0.4 wt.% of carbon (C), 0.3-0.5 wt.% of silicon (Si), 1-1.5 wt.% of manganese (Mn), 0.2-0.5 wt.% of nickel (Ni), 0-0.015 wt.% (excluding 0 wt.%) of phosphorus (P), 0-0.015 wt.% (excluding 0 wt.%) of sulfur (S), 1-2 wt.% of chromium (Cr), 0.4-0.6 wt.% of molybdenum (Mo), 0.1-0.15 wt.% of vanadium (V), 10-30 ppm of boron (B), 0-0.02 wt.% (excluding 0 wt.%) of titanium (Ti), 0-0.01 wt.% (excluding 0 and 0.01 wt.%) of nitrogen (N), 0-0.03 wt.% (excluding 0 and 0.03 wt.%) of oxygen (O), 0-0.001 wt.% (excluding 0 and 0.001 wt.%) of hydrogen (H), and the remainder consisting of iron (Fe) and inevitable impurities; a step of forging the ingot; and a step of quenching the forged ingot.

Description

플라스틱 사출용 금형강 및 그 제조방법{STEEL FOR PLASTIC INJECTION MOLD AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}Mold steel for plastic injection and its manufacturing method {STEEL FOR PLASTIC INJECTION MOLD AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 플라스틱 사출용 금형강 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 경도 균일성이 우수한 플라스틱 사출용 금형강 및 그 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a mold steel for plastic injection and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a mold steel for plastic injection having excellent hardness uniformity, and a method of manufacturing the same.

최근 자동차 산업과 기술의 발전에 따라 자동차 금형의 요구되는 형상이 점점 더 복잡해 지고, 요구 물성이 높아져 가고 있다. 자동차 부품 중 범퍼를 포함한 플라스틱 제품은 경면성, 균질부식패턴 등의 표면 특성이 중요함에 따라, 이를 사출하는 금형의 품질 수준이 중요하다. 그 이유는 플라스틱의 표면 특성은 플라스틱 사출 시 맞닿는 금형의 내구성과 밀접한 연관성을 갖기 때문이다.In recent years, with the development of the automobile industry and technology, the required shape of the automobile mold is becoming more and more complex, and the required physical properties are increasing. Among automobile parts, plastic products including bumpers have surface properties such as mirror finish and homogeneous corrosion pattern, so the quality level of the mold injecting them is important. The reason is that the surface properties of plastics have a close relationship with the durability of the molds that are in contact with plastic injection.

일반적으로 플라스틱 사출 금형은 제강 공정을 통한 잉곳(Ingot) 생산 → 단조 → 열처리 → 금형 가공(플라스틱 형상) → 플라스틱 사출의 공정을 통해 생산된다. 상기 공정 중 금형 가공은 단조 제품의 중심부까지 이루어지기 때문에, 플라스틱 사출품의 표면은 단조 제품 중심부의 내구성에 의존한다고 할 수 있다. 따라서, 플라스틱 사출 금형은 표면부로부터 중심부까지 균질한 기계적 물성을 나타내야 한다. 균질한 기계적 물성을 갖기 위해서는 열처리 후 균질한 미세조직을 확보해야하며, 이를 위해 합금 설계와 이에 적합한 열처리 공정이 설계되어야 한다.In general, plastic injection molds are produced through the process of ingot production through a steel making process → forging → heat treatment → mold processing (plastic shape) → plastic injection. During the above process, since the mold processing is carried out to the center of the forged product, the surface of the plastic injection product can be said to depend on the durability of the center of the forged product. Therefore, the plastic injection mold must exhibit homogeneous mechanical properties from the surface to the center. In order to have homogeneous mechanical properties, a homogeneous microstructure must be secured after heat treatment, and for this purpose, an alloy design and a heat treatment process suitable for this must be designed.

관련 선행기술로는 대한민국 출원번호 제10-2013-0151250호, 발명의 명칭 : 플라스틱 사출용 금형강 및 그 제조방법)가 있다.Related prior art is Republic of Korea Application No. 10-2013-0151250, title of invention: plastic injection mold steel and its manufacturing method).

본 발명이 해결하고자 하는 과제는, 경화능 합금원소를 미량 첨가하여 보다 균질한 기계적 성질을 갖는 플라스틱 사출용 금형강 및 그 제조방법을 제공하는 데 있다.An object to be solved by the present invention is to provide a mold steel for plastic injection having a more homogeneous mechanical property by adding a trace amount of a hardenable alloy element, and a method of manufacturing the same.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 일 관점에 따른 플라스틱 사출용 금형강은 탄소(C): 0.2 ~ 0.4 중량%, 실리콘(Si): 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 1.5 중량%, 니켈(Ni): 0.2 ~ 0.5 중량%, 인(P): 0 초과 0.015 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.015 중량% 이하, 크롬(Cr): 1.0 ~ 2.0 중량%, 몰리브덴(Mo): 0.4 ~ 0.6 중량%, 바나듐(V): 0.1 ~ 0.15 중량%, 보론(B): 10 ~ 30 ppm, 티타늄(Ti): 0 초과 0.02 중량%, 질소(N): 0 초과 0.01 중량% 미만, 산소(O), 수소(H): 0 초과 0.03 중량 미만, 0.001 중량% 미만, 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 최종 미세조직이 베이나이트 조직인 것을 특징으로 한다.The mold steel for plastic injection according to an aspect of the present invention to achieve the above object is carbon (C): 0.2 to 0.4% by weight, silicon (Si): 0.3 to 0.5% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 1.5% by weight %, Nickel (Ni): 0.2 to 0.5% by weight, Phosphorus (P): more than 0 and 0.015% by weight or less, Sulfur (S): more than 0 and 0.015% by weight or less, chromium (Cr): 1.0 to 2.0% by weight, molybdenum ( Mo): 0.4 to 0.6% by weight, vanadium (V): 0.1 to 0.15% by weight, boron (B): 10 to 30 ppm, titanium (Ti): more than 0 0.02% by weight, nitrogen (N): more than 0 0.01 weight %, oxygen (O), hydrogen (H): more than 0, less than 0.03 weight, less than 0.001 weight %, and the remaining iron (Fe) and other inevitable impurities, and the final microstructure is characterized in that the bainite structure.

본 발명에 있어서, 상기 강은 알루미늄(Al): 최대 0.05 중량% 및 칼슘(Ca): 최대 50 ppm 중 적어도 어느 하나를 더 포함할 수 있다.In the present invention, the steel may further contain at least one of aluminum (Al): at most 0.05% by weight and calcium (Ca): at most 50 ppm.

본 발명에 있어서, 상기 강은 34 ~ 38 HRc의 경도를 갖는다.In the present invention, the steel has a hardness of 34 to 38 HRc.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 다른 관점에 따른 플라스틱 사출용 금형강의 제조방법은, (a) 탄소(C): 0.2 ~ 0.4 중량%, 실리콘(Si): 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 1.5 중량%, 니켈(Ni): 0.2 ~ 0.5 중량%, 인(P): 0 초과 0.015 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.015 중량% 이하, 크롬(Cr): 1.0 ~ 2.0 중량%, 몰리브덴(Mo): 0.4 ~ 0.6 중량%, 바나듐(V): 0.1 ~ 0.15 중량%, 보론(B): 10 ~ 30 ppm, 티타늄(Ti): 0 초과 0.02 중량%, 질소(N): 0 초과 0.01 중량% 미만, 산소(O), 수소(H): 0 초과 0.03 중량 미만, 0.001 중량% 미만, 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하는 잉곳을 형성하는 단계, (b) 상기 잉곳을 자유 단조하는 단계, 및 (c) 단조된 잉곳을 켄칭 열처리하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.A method of manufacturing a mold steel for plastic injection according to another aspect of the present invention to achieve the above object, (a) carbon (C): 0.2 ~ 0.4% by weight, silicon (Si): 0.3 ~ 0.5% by weight, manganese (Mn ): 1.0 to 1.5 wt%, Nickel (Ni): 0.2 to 0.5 wt%, Phosphorus (P): greater than 0 and 0.015 wt% or less, Sulfur (S): greater than 0 and 0.015 wt% or less, Chromium (Cr): 1.0 to 2.0% by weight, molybdenum (Mo): 0.4 to 0.6% by weight, vanadium (V): 0.1 to 0.15% by weight, boron (B): 10 to 30 ppm, titanium (Ti): more than 0 0.02% by weight, nitrogen (N ): more than 0 and less than 0.01% by weight, oxygen (O), hydrogen (H): more than 0 and less than 0.03, less than 0.001% by weight, and forming an ingot containing the remaining iron (Fe) and other inevitable impurities, ( b) free forging the ingot, and (c) quenching and heat treating the forged ingot.

본 발명에 있어서, 상기 (a) 단계에서, 알루미늄(Al): 최대 0.05 중량% 및 칼슘(Ca): 최대 50 ppm 중 적어도 어느 하나를 더 포함할 수 있다.In the present invention, in the step (a), at least one of aluminum (Al): at most 0.05% by weight and calcium (Ca): at most 50 ppm may be further included.

본 발명에 있어서, 상기 (b) 단계는, (b-1) 상기 제강 공정을 통해 형성된 잉곳을 1,200 1,250℃의 온도에서 가열 및 유지하는 단계; 및 (b-2) 가열된 잉옷을 900 ~ 1,100℃의 온도에서 자유 단조하는 단계를 포함할 수 있다.In the present invention, the step (b) includes: (b-1) heating and maintaining the ingot formed through the steelmaking process at a temperature of 1,200 to 1,250°C; And (b-2) free forging the heated ingot at a temperature of 900 to 1,100°C.

본 발명에 있어서, 상기 (b-2) 단계에서, 상기 단조는 원기둥 형상을 육면체 형상으로 단조하되, 단조비가 4S 이상인 것이 바람직하다.In the present invention, in the step (b-2), the forging is performed by forging a cylindrical shape into a hexahedral shape, and the forging ratio is preferably 4S or more.

본 발명에 있어서, 상기 (c) 단계는, (c-1) 상기 잉곳을 850 ~ 950℃의 온도에서 균질화 열처리하고 공냉시키는 단계; (c-2) 공냉시킨 상기 잉곳을 850 ~ 950℃의 온도에서 가열 및 유지한 후 급냉(quenching)시키는 단계; 및 (c-3) 급냉시킨 상기 잉곳을 550 ~ 650℃의 온도에서 템퍼링하고 공냉시키는 단계를 포함할 수 있다.In the present invention, the step (c) comprises the steps of: (c-1) homogenizing heat treatment and air cooling the ingot at a temperature of 850 to 950°C; (c-2) heating and maintaining the air-cooled ingot at a temperature of 850 to 950°C, followed by quenching; And (c-3) tempering and air cooling the quenched ingot at a temperature of 550 to 650°C.

본 발명에 있어서, 상기 (c-2) 단계에서, 3 ~ 4℃/min.의 냉각속도로 100 ~ 150℃까지 실시하는 것이 바람직하다.In the present invention, in the step (c-2), it is preferable to perform up to 100 to 150°C at a cooling rate of 3 to 4°C/min.

본 발명에 따르면, 보론(B) 및 티타늄(Ti)의 적절한 함량의 첨가를 통해 34 ~ 38Hrc의 경도를 나타내는 경화능이 우수한 플라스틱 사출강용 금형강 및 제조방법을 제공할 수 있다.According to the present invention, it is possible to provide a mold steel for plastic injection steel having excellent hardenability showing a hardness of 34 to 38 Hrc and a manufacturing method through the addition of an appropriate amount of boron (B) and titanium (Ti).

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따르는 플라스틱 사출용 금형강의 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다.
도 2a 및 도 2b는 비교강 1 및 2의 연속냉각곡선을 나타내는 그래프들이다.
도 3a 및 도 3b는 본 발명의 개발강 1 및 2의 연속냉각곡선을 나타내는 그래프들이다.
도 4는 켄칭 열처리 공정 후 비교강 2와 개발강 2의 시편의 표면으로부터 중심부까지의 경도 편차를 나타낸 그래프이다.
도 5a 및 도 5b는 켄칭 열처리 후의 비교강 1 및 2의 단면 미세조직을 관찰한 전자현미경 사진들이고이다.
도 6a 및 도 6b는 켄칭 열처리 후의 개발강 1 및 2의 단면 미세조직을 관찰한 전자현미경 사진들이다.1 is a flow chart schematically showing a method of manufacturing a mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention.
2A and 2B are graphs showing continuous cooling curves of comparative steels 1 and 2;
3A and 3B are graphs showing continuous cooling curves of the developed steels 1 and 2 of the present invention.
4 is a graph showing the hardness deviation from the surface of the specimens of the comparative steel 2 and the developed steel 2 to the center after the hardening heat treatment process.
5A and 5B are electron micrographs illustrating the microstructure of the cross-sections of Comparative Steels 1 and 2 after quenching heat treatment.
6A and 6B are electron micrographs of sectional microstructures of developed steels 1 and 2 after quenching heat treatment.

이하, 첨부한 도면을 참고하여 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 본 발명을 상세히 설명한다. 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며, 본 명세서에서 설명하는 실시예들에 한정되지 않는다. 본 명세서 전체를 통하여 동일 또는 유사한 구성 요소에 대해서는 동일한 도면 부호를 붙였다. 또한, 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings so that those of ordinary skill in the art can easily implement the present invention. The present invention may be implemented in various different forms, and is not limited to the embodiments described herein. The same reference numerals are assigned to the same or similar components throughout the present specification. In addition, detailed descriptions of known functions and configurations that may unnecessarily obscure the subject matter of the present invention will be omitted.

플라스틱 사출용 금형강Mold steel for plastic injection

본 발명의 일 실시예에 따르는 플라스틱 사출용 금형강은 탄소(C): 0.2 ~ 0.4 중량%, 실리콘(Si): 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 1.5 중량%, 니켈(Ni): 0.2 ~ 0.5 중량%, 인(P): 0 초과 0.015 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.015 중량% 이하, 크롬(Cr): 1.0 ~ 2.0 중량%, 몰리브덴(Mo): 0.4 ~ 0.6 중량%, 바나듐(V): 0.1 ~ 0.15 중량%, 보론(B): 10 ~ 30 ppm, 티타늄(Ti): 0 초과 0.02 중량%, 질소(N): 0 초과 0.01 중량% 미만, 산소(O), 수소(H): 0 초과 0.03 중량 미만, 0.001 중량% 미만, 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물로 이루어진다.Mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention is carbon (C): 0.2 to 0.4% by weight, silicon (Si): 0.3 to 0.5% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 1.5% by weight, nickel (Ni ): 0.2 to 0.5% by weight, phosphorus (P): more than 0 and not more than 0.015% by weight, sulfur (S): more than 0 and not more than 0.015% by weight, chromium (Cr): 1.0 to 2.0% by weight, molybdenum (Mo): 0.4 to 0.6% by weight, vanadium (V): 0.1 to 0.15% by weight, boron (B): 10 to 30 ppm, titanium (Ti): more than 0 0.02% by weight, nitrogen (N): more than 0 and less than 0.01% by weight, oxygen ( O), hydrogen (H): more than 0 and less than 0.03 weight, less than 0.001 weight %, and the rest of iron (Fe) and other unavoidable impurities.

이하에서는, 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강에 포함되는 각 성분의 역할 및 함량에 대하여 설명한다.Hereinafter, the roles and contents of each component included in the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention will be described.

탄소(C)Carbon (C)

탄소(C)는 플라스틱 사출용 금형강의 강도를 향상시키고, 용접성에 가장 큰 영향을 미치는 원소이다. 탄소(C)는 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 0.2 ~ 0.4 중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 탄소(C)의 함량이 전체 중량의 0.2 중량% 미만일 경우에는 상술한 첨가 효과를 구현하기 어렵다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 전체 중량의 0.4 중량%를 초과할 경우에는 모재의 충격 인성을 저하시킬 수 있으며, 성형성 및 용접성의 저하를 가져오는 문제점이 있을 수 있다.Carbon (C) improves the strength of mold steel for plastic injection and is an element that has the greatest influence on weldability. Carbon (C) may be added in a content ratio of 0.2 to 0.4% by weight of the total weight of the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention. When the content of carbon (C) is less than 0.2% by weight of the total weight, it is difficult to implement the above-described addition effect. On the contrary, when the content of carbon (C) exceeds 0.4% by weight of the total weight, the impact toughness of the base material may be lowered, and there may be a problem of deteriorating formability and weldability.

실리콘(Si)Silicon (Si)

실리콘(Si)은 페라이트 안정화 원소로 잘 알려져 있어 냉각 중 페라이트 분율을 높여 연성을 증가시키는 원소로 잘 알려져 있다. 또한, 실리콘(Si)은 알루미늄(Al)과 함께 제강공정에서 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가되며, 고용강화 효과도 가질 수 있다. 상기 실리콘(Si)은 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 0.3 ~ 0.5 중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 실리콘(Si)의 함량이 전체 중량의 0.34중량% 미만인 경우 상술한 첨가 효과를 구현하기 어려우며, 실리콘(Si)의 함량이 전체 중량의 0.38중량%를 초과하여 다량 첨가시 강의 용접성을 저하시키며, 재가열 및 열간압연 시에 붉은 스케일(red scale)을 생성시킴으로써 표면 품질에 문제를 줄 수 있다. Silicon (Si) is well known as a ferrite stabilizing element and is well known as an element that increases the ferrite fraction during cooling to increase ductility. In addition, silicon (Si) is added together with aluminum (Al) as a deoxidizing agent to remove oxygen from steel in the steelmaking process, and may have a solid solution strengthening effect. The silicon (Si) may be added in a content ratio of 0.3 to 0.5% by weight of the total weight of the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention. When the content of silicon (Si) is less than 0.34% by weight of the total weight, it is difficult to realize the above-described effect, and when the content of silicon (Si) exceeds 0.38% by weight of the total weight, when a large amount is added, the weldability of the steel is lowered, and reheating And by generating a red scale during hot rolling, it may cause a problem on the surface quality.

망간(Mn)Manganese (Mn)

망간(Mn)은 오스테나이트 안정화 원소로 저온상의 분율을 증가시키고 고용 강화 효과로 강의 강도를 증가시키는 원소로 사용된다. 즉, 망간(Mn)은 고용 강화에 효과적이며, 강의 경화능을 증가시킬 수 있다. 망간(Mn)은 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 1.0 ~ 1.5 중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 망간(Mn)의 함량이 1.0 중량% 보다 작을 경우, 목표로 하는 강도 및 물성을 확보하는 것이 어렵다. 또한, 망간(Mn)의 함량이 1.5 중량%를 초과할 경우, 연신율이 저하되며, 용접성이 저하되고, MnS 개재물 및 중심 편석(center segregation)이 발생하여 플라스틱 사출용 금형강의 연성이 저하되고 내부식성이 저하될 수 있다. Manganese (Mn) is an austenite stabilizing element and is used as an element that increases the fraction of the low-temperature phase and increases the strength of steel through a solid solution strengthening effect. That is, manganese (Mn) is effective for solid solution strengthening and can increase the hardenability of steel. Manganese (Mn) may be added in a content ratio of 1.0 to 1.5% by weight of the total weight of the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention. When the content of manganese (Mn) is less than 1.0% by weight, it is difficult to secure target strength and physical properties. In addition, when the content of manganese (Mn) exceeds 1.5% by weight, elongation decreases, weldability decreases, MnS inclusions and center segregation occur, resulting in lower ductility and corrosion resistance of the mold steel for plastic injection. This can be degraded.

니켈(Ni)Nickel (Ni)

니켈(Ni)은 인성을 증가시키고 흑연화를 조장하는 원소이다. 상기 니켈(Ni)은 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강 중량의 0.2 ~ 0.5 중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 니켈(Ni)의 함량이 0.2 중량% 미만이면 상술한 니켈(Ni) 첨가 효과가 미흡하고 인성감소가 크고, 0.5 중량%를 초과하면 비경제적이고 잔류오스테나이트를 발생시켜 취화를 발생시킨다.Nickel (Ni) is an element that increases toughness and promotes graphitization. The nickel (Ni) may be added in a content ratio of 0.2 to 0.5% by weight of the weight of the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention. If the content of nickel (Ni) is less than 0.2% by weight, the effect of adding nickel (Ni) is insufficient and the toughness decrease is large, and if it exceeds 0.5% by weight, it is uneconomical and causes residual austenite to occur, resulting in embrittlement.

인(P)Phosphorus (P)

인(P)은 고용 강화에 의해 강도의 강도를 높이며, 탄화물의 형성을 억제하는 기능을 수행할 수 있다. 상기 인(P)은 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 0 초과 0.015 중량% 이하의 함량비로 첨가될 수 있다. 인(P)의 함량이 0.015 중량%를 초과하는 경우에는 슬라브 중심 편석에 의한 내부식성 저하 문제가 있으며 석출거동에 의해 저온 충격치가 저하되는 문제가 있다. Phosphorus (P) increases the strength of the strength by solid solution strengthening, and can perform a function of suppressing the formation of carbides. The phosphorus (P) may be added in a content ratio of more than 0 and 0.015% by weight or less of the total weight of the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention. When the content of phosphorus (P) exceeds 0.015% by weight, there is a problem of lowering the corrosion resistance due to segregation of the center of the slab, and there is a problem of lowering the low-temperature impact value due to the precipitation behavior.

황(S)Sulfur (S)

황(S)은 미세 MnS의 석출물을 형성하여 가공성을 향상시킬 수 있다. 상기 황(S)은 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 0 초과 0.015 중량% 이하의 함량비로 첨가될 수 있다. 황(S)의 함량이 0.015 중량%를 초과할 경우, 표면 결함 및 가공균열의 원인이 되며 인성 및 용접성을 저해하고, 저온 충격치를 저하시킬 수 있다.Sulfur (S) can improve workability by forming precipitates of fine MnS. The sulfur (S) may be added in a content ratio of more than 0 and 0.015% by weight or less of the total weight of the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention. When the content of sulfur (S) exceeds 0.015% by weight, surface defects and processing cracks may be caused, toughness and weldability may be impaired, and low-temperature impact values may be lowered.

크롬(Cr)Chromium (Cr)

크롬(Cr)은 소입성을 향상시켜 항복강도 하향효과를 형성하는 원소이다. 또한, 크롬(Cr)은 페라이트 및 펄라이트의 고온 상변태 억제 효과가 높은 원소이며, 페라이트 안정화 원소로 C-Mn강에 첨가시 용질 방해 효과로 탄소의 확산을 지연하여 입도 미세화에 영향을 미친다. 상기 크롬(Cr)은 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 1.0 ~ 2.0 중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 크롬(Cr)의 함량이 전체 중량의 1.0 중량% 미만일 경우에는 상술한 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 크롬(Cr)의 함량이 전체 중량의 2.0 중량%를 초과하여 다량 첨가시 인성 및 경화성의 관점에서 강의 특성이 저하되는 문제를 줄 수 있다. Chromium (Cr) is an element that improves hardenability and forms a downward effect on yield strength. In addition, chromium (Cr) is an element that has a high effect of inhibiting phase transformation at high temperatures of ferrite and pearlite, and when added to C-Mn steel as a ferrite stabilizing element, the diffusion of carbon is delayed due to the solute interference effect, thereby affecting particle size refinement. The chromium (Cr) may be added in a content ratio of 1.0 to 2.0% by weight of the total weight of the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention. When the content of chromium (Cr) is less than 1.0% by weight of the total weight, the above-described addition effect cannot be properly exhibited. On the contrary, when the content of chromium (Cr) exceeds 2.0% by weight of the total weight, when a large amount is added, the properties of the steel may be deteriorated in terms of toughness and hardenability.

몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)

몰리브덴(Mo)은 모재 강도 및 고온 강도의 확보에 유효한 원소이다. 상기 몰리브덴(Mo)은 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 0.4 ~ 0.6 중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 몰리브덴(Mo)의 함량이 전체 중량의 0.4 중량% 미만인 경우 상술한 효과를 구현하지 못하며, 전체 중량의 0.6 중량%를 초과하여 다량 첨가시 켄칭성이 지나치게 상승하여 모재 및 용접 열 영향부의 인성이 열화되는 문제점이 발생한다.Molybdenum (Mo) is an effective element for securing the strength of the base metal and high temperature. The molybdenum (Mo) may be added in a content ratio of 0.4 to 0.6% by weight of the total weight of the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention. If the content of molybdenum (Mo) is less than 0.4% by weight of the total weight, the above-described effect cannot be realized, and when a large amount is added exceeding 0.6% by weight of the total weight, the hardenability is excessively increased, resulting in deterioration of the toughness of the base material and the heat affected zone of welding. A problem occurs.

바나듐(V)Vanadium (V)

바나듐(V)은 탄소와 결합하여 탄화물을 석출하여 강의 강도 향상에 기여하고 경화능을 향상시키는 원소이다. 상기 바나듐(V)은 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 0.1 ~ 0.15 중량%의 함량비로 첨가될 수 있다. 바나듐(V)의 함량이 전체 중량의 0.1 중량% 미만으로 첨가될 시 탄화물 석출 효과가 불충분하며, 반대로 0.15 중량%를 초과하여 첨가시 탄소 당량이 증가하고 기계가공성이 크게 저하되는 문제가 발생할 수 있다. Vanadium (V) is an element that contributes to improving the strength of steel and improves hardenability by bonding with carbon to precipitate carbides. The vanadium (V) may be added in a content ratio of 0.1 to 0.15% by weight of the total weight of the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention. When the content of vanadium (V) is added in an amount of less than 0.1% by weight of the total weight, the effect of precipitation of carbides is insufficient. Conversely, when the content of vanadium (V) exceeds 0.15% by weight, the carbon equivalent increases and the machinability is greatly reduced. .

보론(B)Boron (B)

보론(B)은 오스테나이트 입계에 편석하여 냉각시 연질 조직인 페라이트의 형성을 억제하여 경화능을 향상시키는 원소이다. 상기 보론(B)은 본 발명에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 10 ~ 30 ppm의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 상기 보론(B)의 함량이 10 ppm 미만으로 첨가될 시 오스테나이트 입계 편석 효과가 불충분하며, 반대로 보론(B)의 함량이 30 ppm을 초과할 경우 입계 취성을 나타내는 문제가 있다.Boron (B) is an element that improves hardenability by segregating at the austenite grain boundary and suppressing the formation of ferrite, which is a soft structure, upon cooling. The boron (B) is preferably added in a content ratio of 10 to 30 ppm of the total weight of the mold steel for plastic injection according to the present invention. When the content of boron (B) is less than 10 ppm, the austenite grain boundary segregation effect is insufficient. Conversely, when the content of boron (B) exceeds 30 ppm, there is a problem of showing grain boundary brittleness.

티타늄(Ti)Titanium (Ti)

티타늄(Ti)은 용강 내에서 불가피하게 첨가되는 질소(N)와 결합하여 티타늄 나이트라이드(TiN)을 우선적으로 형성함으로써 BN 결합을 억제하여 보론(B)의 경화능 효과를 증대시키는 원소이다. 상기 티타늄(Ti)은 본 발명에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 0.02 중량% 이하로 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 티타늄(Ti)의 함량이 0.02 중량%를 초과할 경우 조대한 TiN의 발생에 의한 재료의 인성 저하가 발생할 수 있다. Titanium (Ti) is an element that increases the hardenability effect of boron (B) by preferentially forming titanium nitride (TiN) by bonding with nitrogen (N), which is inevitably added in molten steel, thereby inhibiting BN bonding. The titanium (Ti) is preferably added in a content ratio of 0.02% by weight or less of the total weight of the mold steel for plastic injection according to the present invention. When the content of titanium (Ti) exceeds 0.02% by weight, toughness of the material may be deteriorated due to the generation of coarse TiN.

질소(N)Nitrogen (N)

본 발명에서 질소(N)는 불가피하게 포함되는 원소로, 질화물을 형성하여 경면연마성을 저하시키는 문제가 있다. 따라서, 상기 질소(N)는 본 발명에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 0.01 중량% 미만의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다.In the present invention, nitrogen (N) is an element that is inevitably included, and there is a problem of reducing mirror polishability by forming nitrides. Therefore, the nitrogen (N) is preferably added in a content ratio of less than 0.01% by weight of the total weight of the mold steel for plastic injection according to the present invention.

산소(O), 수소(H)Oxygen (O), hydrogen (H)

본 발명에서 산소(O)와 수소(H)는 불가피하게 포함되는 원소로, 산화물, 수화물을 형성하여 재료를 취약하게 한다. 따라서, 본 발명에서 상기 산소(O)와 수소(H)의 함량을 각각 본 발명에 따른 플라스틱 사출용 금형강 전체 중량의 0.003 중량% 미만, 0.001 중량% 미만의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다.In the present invention, oxygen (O) and hydrogen (H) are elements that are inevitably included, and form oxides and hydrates to make the material vulnerable. Therefore, in the present invention, it is preferable to add the oxygen (O) and hydrogen (H) in a content ratio of less than 0.003% by weight and less than 0.001% by weight of the total weight of the mold steel for plastic injection according to the present invention, respectively.

상기 합금 성분 중 특히 보론(B)은 오스테나이트 결정립계의 편석을 통해 강의 소입성을 향상시키는 역할을 한다. 티타늄(Ti)은 불가피하게 첨가되는 질소(N)와 결합하여 BN 결합을 억제하는 역할을 한다. Among the alloying components, boron (B) in particular serves to improve the hardenability of steel through segregation of austenite grain boundaries. Titanium (Ti) plays a role of inhibiting BN bonding by bonding with nitrogen (N), which is inevitably added.

한편, 상기 티타늄(Ti)의 첨가 효과를 증대시키기 위해서는 용강 내 탈산을 강화할 필요가 있다. 이를 위해, 강재의 제강 공정에서 알루미늄(Al)을 최대 0.05 중량% 첨가하는 것이 바람직하다. 또한, 플라스틱 사출용 금형은 대형 잉곳을 필요로 하기 때문에, 잉곳 내부의 비금속 개재물의 형성을 억제할 필요가 있다. 이를 위해, 강재의 제강 공정에서 칼슘(Ca)을 최대 50 ppm 첨가하여 탈산 작용을 이용한 비금속 개재물을 제어하는 것이 바람직하다.On the other hand, in order to increase the effect of adding titanium (Ti), it is necessary to strengthen deoxidation in molten steel. To this end, it is preferable to add up to 0.05% by weight of aluminum (Al) in the steelmaking process of the steel material. Further, since the plastic injection mold requires a large ingot, it is necessary to suppress the formation of non-metallic inclusions inside the ingot. To this end, it is desirable to control non-metallic inclusions using deoxidation by adding up to 50 ppm of calcium (Ca) in the steelmaking process of steel.

상술한 바와 같은, 본 발명은 경화능 합금원소를 미량 첨가함으로써 보다 균질한 기계적 성질을 갖는 플라스틱 사출용 금형강을 제공한다.As described above, the present invention provides a mold steel for plastic injection having more homogeneous mechanical properties by adding a small amount of a hardenable alloy element.

이하에서는 상술한 합금 원소 조성을 가지는 본 발명의 일 실시예에 따른 플라스틱 사출용 금형강의 제조 방법을 설명한다. Hereinafter, a method of manufacturing a mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention having the above-described alloy element composition will be described.

플라스틱 사출용 금형강의 제조 방법Manufacturing method of mold steel for plastic injection

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따르는 플라스틱 사출용 금형강의 제조 방법을 개략적으로 나타내는 순서도이다. 도 1을 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 의한 플라스틱 사출용 금형강의 제조방법은 제강 단계(S100), 자유 단조 단계(S200) 및 켄칭/템퍼링(QT) 열처리 단계(S300)를 포함한다.1 is a flow chart schematically showing a method of manufacturing a mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention. Referring to FIG. 1, a method of manufacturing a mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention includes a steel making step (S100), a free forging step (S200), and a quenching/tempering (QT) heat treatment step (S300).

제강 단계(S100)Steel making step (S100)

제강 단계(S100)는 탄소(C): 0.2 ~ 0.4 중량%, 실리콘(Si): 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 1.5 중량%, 니켈(Ni): 0.2 ~ 0.5 중량%, 인(P): 0 초과 0.015 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.015 중량% 이하, 크롬(Cr): 1.0 ~ 2.0 중량%, 몰리브덴(Mo): 0.4 ~ 0.6 중량%, 바나듐(V): 0.1 ~ 0.15 중량%, 보론(B): 10 ~ 30 ppm, 티타늄(Ti): 0 초과 0.02 중량%, 질소(N): 0 초과 0.01 중량% 미만, 산소(O), 수소(H): 0 초과 0.03 중량 미만, 0.001 중량% 미만, 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하는 잉곳 전극을 제공하는 단계(S110), 상기 잉곳 전극을 소정의 온도에서 어닐링하는 단계(S120), 및 상기 잉곳 전극을 이용하여 ESR(Electro Slag Remelting) 공정으로 잉곳을 형성하는 단계(S130)를 포함한다.Steelmaking step (S100) carbon (C): 0.2 ~ 0.4% by weight, silicon (Si): 0.3 ~ 0.5% by weight, manganese (Mn): 1.0 ~ 1.5% by weight, nickel (Ni): 0.2 ~ 0.5% by weight, Phosphorus (P): more than 0 0.015% by weight, sulfur (S): more than 0 0.015% by weight, chromium (Cr): 1.0 to 2.0% by weight, molybdenum (Mo): 0.4 to 0.6% by weight, vanadium (V) : 0.1 to 0.15% by weight, boron (B): 10 to 30 ppm, titanium (Ti): more than 0 0.02% by weight, nitrogen (N): more than 0 but less than 0.01% by weight, oxygen (O), hydrogen (H): Providing an ingot electrode containing more than 0 and less than 0.03 weight, less than 0.001 weight %, and the rest of iron (Fe) and other inevitable impurities (S110), annealing the ingot electrode at a predetermined temperature (S120), and And forming an ingot by an Electro Slag Remelting (ESR) process using the ingot electrode (S130).

상기 잉곳 전극을 형성하는 단계(S130)에서, 알루미늄(Al) 및 칼슘(Ca)을 최대 0.05 중량% 및 최대 50 ppm을 첨가하여 용강 내 산소(O)와 결합하여 구상화 및 부상분리 현상을 통해 비금속 개재물을 제거한다.In the step of forming the ingot electrode (S130), aluminum (Al) and calcium (Ca) are added in a maximum of 0.05% by weight and a maximum of 50 ppm to combine with oxygen (O) in the molten steel to form a non-metal through spheroidization and flotation. Remove inclusions.

자유 단조 단계(S200)Free forging step (S200)

자유 단조 단계(S200)는 제강 공정을 통해 생산된 잉곳을 어닐링한 후 약 1,200 ~ 1,250℃의 온도에서 인치(inch) 당 1시간 정도 가열 및 유지하는 단계(S210)와, 가열된 상기 잉곳을 900℃ ~ 1,100℃에서 단조하는 단계(S220)를 포함한다. In the free forging step (S200), after annealing the ingot produced through the steelmaking process, heating and maintaining for about 1 hour per inch at a temperature of about 1,200 to 1,250°C (S210), and the heated ingot 900 Including a step (S220) of forging at ℃ ~ 1,100 ℃.

상기 단조하는 단계(S220)에서, 단조는 원기둥 형상을 육면체 형상으로 단조하되, 단조비, 즉 초기 단면적으로부터 최종 단면적이 1/S값이 되는 수축률은 4S 이상일 수 있다. 단조비가 4S 이상이라 함은 단조 후의 단면 면적이 최초 단면적의 1/4 이하로 감소함을 의미한다. 자유 단조 후 제품은 최종 제품의 두께를 갖게 되는데, 두께 600mm, 폭 800mm, 길이 2,500mm 정도로 생산된다.In the forging step (S220), the forging is performed by forging a cylindrical shape into a hexahedral shape, and the forging ratio, that is, the shrinkage rate at which the final cross-sectional area becomes 1/S value from the initial cross-sectional area may be 4S or more. When the forging ratio is 4S or more, it means that the cross-sectional area after forging decreases to less than 1/4 of the initial cross-sectional area. After free forging, the product has the thickness of the final product, which is produced about 600mm in thickness, 800mm in width, and 2,500mm in length.

켄칭/템퍼링(QT) 열처리 단계(S300)Quenching/tempering (QT) heat treatment step (S300)

켄칭/템퍼링(QT) 열처리 단계(S300)에서는, 단조된 상기 잉곳을 850 ~ 950℃의 온도에서, 인치당 1시간 가열 및 유지하여 균질화한 후 공냉시키는 단계(S310), 공냉시킨 상기 잉곳을 850 ~ 950℃에서 인치 당 1시간 가열 및 유지 후 소재 온도가 약 100℃가 될 때까지 급냉(quenching)시키는 단계(S320), 급냉시킨 상기 잉곳을 550 ~ 650℃에서 인치 당 1시간 가열 및 유지 후 급냉시키는 템퍼링 단계(S330)를 포함한다.In the quenching/tempering (QT) heat treatment step (S300), the forged ingot is heated and maintained at a temperature of 850 to 950°C for 1 hour per inch to homogenize and then air-cooled (S310), and the air-cooled ingot is 850 to Quenching until the material temperature reaches about 100°C after heating and holding at 950°C for 1 hour per inch (S320), heating and maintaining the quenched ingot at 550 ~ 650°C for 1 hour per inch and then quenching It includes a tempering step (S330).

상기 급냉시키는 단계(S320)에서, 냉각 속도는 3 ~ 4℃/min으로 한다. 켄칭 및 템퍼링 열처리 후 본 발명에 따른 플라스틱 사출용 금형강은 최종적으로 베이나이트 조직을 가지며, HRC: 38~42의 경도값을 나타낸다.In the rapid cooling step (S320), the cooling rate is set to 3 ~ 4 ℃ / min. After quenching and tempering heat treatment, the mold steel for plastic injection according to the present invention finally has a bainite structure, and has a hardness value of HRC: 38 to 42.

본 발명은 목표 경도 HRC: 38~42의 값을 갖는 플라스틱 사출용 금형강을 생산하기 위한 성분 및 제조방법을 제공한다. 본 발명의 일 실시예에 의한 플라스틱 사출용 금형강은 강재 내에 망간(Mn): 1.0 ~ 1.5 중량%, 크롬(Cr): 1.0 ~ 2.0 중량%, 몰리브덴(Mo): 0.4 ~ 0.6 중량%, 바나듐(V): 0.10 ~ 0.15 중량%, 보론(B): 10~30 ppm, 그리고 티타늄(Ti): 최대 0.02 중량%를 포함하여 열처리 시 소입성을 증가시킨 것을 특징으로 한다. 특히, 보론(B)은 오스테나이트 결정립계의 편석을 통해 소입성을 향상시키는 역할을 하고, 티타늄(Ti)은 불가피하게 첨가되는 질소(N)와 결합하여 BN 생성을 억제하는 역할을 한다.The present invention provides a component and a manufacturing method for producing a mold steel for plastic injection having a target hardness HRC: 38-42. In the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention, manganese (Mn): 1.0 to 1.5 wt%, chromium (Cr): 1.0 to 2.0 wt%, molybdenum (Mo): 0.4 to 0.6 wt%, vanadium in the steel material (V): 0.10 to 0.15% by weight, boron (B): 10 to 30 ppm, and titanium (Ti): maximum 0.02% by weight. In particular, boron (B) plays a role of improving hardenability through segregation of austenite grain boundaries, and titanium (Ti) plays a role of suppressing BN generation by combining with nitrogen (N) which is inevitably added.

또한, 상기 성분계의 티타늄(Ti) 첨가 효과를 증대시키기 위해서는 용강 내 탈산을 강화할 필요가 있다. 이를 위해, 강재의 제강 공정에서 알루미늄(Al)을 최대 0.05 중량%를 첨가하는 것이 바람직하다. 또한, 플라스틱 사출용 금형은 대형 잉곳을 필요로 하기 때문에, 잉곳 내부의 비금속 개재물의 형성을 억제해야 할 필요가 있다. 이를 위해, 강재의 제강 공정에서 칼슘(Ca)을 최대 50ppm 첨가하여, 탈산 작용을 이용한 비금속 개재물 제어를 실시하는 것이 바람직하다.In addition, in order to increase the effect of adding titanium (Ti) in the component system, it is necessary to enhance deoxidation in molten steel. To this end, it is preferable to add up to 0.05% by weight of aluminum (Al) in the steelmaking process of the steel material. Further, since the mold for plastic injection requires a large ingot, it is necessary to suppress the formation of non-metallic inclusions inside the ingot. To this end, it is preferable to add up to 50 ppm of calcium (Ca) in the steel making process to control non-metallic inclusions using deoxidation.

상기한 본 발명의 일 실시예에 의한 플라스틱 사출용 금형강의 성분계의 경우 해당 열처리 공정이 필수적으로 수반되어야만 필요한 물성에 도달할수 있다. 본 발명강의 경도 향상 결과는 열처리 실험을 통해 그 효과를 입증하였다In the case of the component system of the mold steel for plastic injection according to an embodiment of the present invention described above, the necessary physical properties can be reached only when the corresponding heat treatment process is essentially accompanied. The result of improving the hardness of the steel of the present invention proved its effect through heat treatment experiments.

실험예Experimental example

이하 본 발명의 이해를 돕기 위해 바람직한 실험예를 제시한다. 다만, 하기의 실험예는 본 발명의 이해를 돕기 위한 것일 뿐, 본 발명이 하기의 실험예에 의해 한정되는 것은 아니다.Hereinafter, a preferred experimental example is presented to aid the understanding of the present invention. However, the following experimental examples are only intended to aid understanding of the present invention, and the present invention is not limited by the following experimental examples.

실험을 위하여, 하기 표 1에 제시된 비교강 1, 2 및 개발강 1, 2의 합금 조성을 갖는 잉곳 전극을 720℃에서 가열 및 유지한 후 냉각하는 단계, 상기 잉곳 전극을 이용하여 잉곳을 형성하는 단계, 상기 잉곳을 720℃에서 어닐링한 후 1,250℃에서 가열하는 단계, 가열된 상기 잉곳을 1,100℃에서 단조하는 단계, 단조된 상기 잉곳을 900℃에서 균질화 열처리하고 공냉시키는 단계, 공냉시킨 잉곳을 900℃에서 가열 및 유지한 후 300℃까지 급냉(quenching)시키는 단계, 급냉시킨 상기 잉곳을 550℃에서 템퍼링하고 공냉시키는 단계를 순차적으로 수행하여 비교강 1, 2 및 개발강 1, 2의 시편을 제조한다. For the experiment, heating and maintaining an ingot electrode having an alloy composition of comparative steels 1 and 2 and development steels 1 and 2 shown in Table 1 below at 720°C and cooling, forming an ingot using the ingot electrode , Annealing the ingot at 720° C. and then heating at 1,250° C., forging the heated ingot at 1,100° C., homogenizing heat treatment at 900° C. and air cooling the forged ingot at 900° C. After heating and maintaining at, quenching to 300° C., tempering the quenched ingot at 550° C. and air cooling are sequentially performed to prepare specimens of comparative steels 1 and 2 and development steels 1 and 2 .

구분division CC SiSi MnMn PP SS AlAl NiNi CrCr MoMo VV TiTi CaCa BB NN OO HH 중량%weight% ppmppm 비교강1Comparative Steel 1 0.280.28 0.380.38 1.121.12 0.0100.010 0.0030.003 0.020.02 0.350.35 1.531.53 0.480.48 0.1310.131 -- 2020 -- 4040 1313 0.80.8 비교강2Comparative lecture 2 0.280.28 0.380.38 1.251.25 0.0090.009 0.0030.003 0.020.02 0.350.35 1.501.50 0.480.48 0.1290.129 -- 1919 -- 4141 1212 0.90.9 개발강1Development River 1 0.270.27 0.400.40 1.101.10 0.0100.010 0.0040.004 0.020.02 0.340.34 1.511.51 0.470.47 0.1300.130 -- 1919 2020 3838 1212 0.90.9 개발강2Development Lesson 2 0.280.28 0.380.38 1.111.11 0.0100.010 0.0030.003 0.020.02 0.350.35 1.501.50 0.480.48 0.1300.130 0.0020.002 1919 2020 4141 1212 0.90.9

상기 표 1은 본 발명의 실험예에 따른 플라스틱 사출용 금형강의 조성을 나타낸 것이다. 표 1의 개발강 1 및 2의 조성은 탄소(C): 0.2 ~ 0.4 중량%, 실리콘(Si): 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 1.5 중량%, 니켈(Ni): 0.2 ~ 0.5 중량%, 인(P): 0 초과 0.015 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.015 중량% 이하, 크롬(Cr): 1.0 ~ 2.0 중량%, 몰리브덴(Mo): 0.4 ~ 0.6 중량%, 바나듐(V): 0.1 ~ 0.15 중량%, 보론(B): 10 ~ 30 ppm, 티타늄(Ti): 0 초과 0.02 중량%, 질소(N): 0 초과 0.01 중량% 미만, 산소(O), 수소(H): 0 초과 0.03 중량 미만, 0.001 중량% 미만, 알루미늄(Al): 최대 0.05 중량% , 칼슘(Ca): 최대 50 ppm, 및 나머지 철(Fe)의 조성범위를 만족한다.Table 1 shows the composition of the mold steel for plastic injection according to the experimental example of the present invention. The composition of the developed steels 1 and 2 in Table 1 is carbon (C): 0.2 to 0.4% by weight, silicon (Si): 0.3 to 0.5% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 1.5% by weight, nickel (Ni): 0.2 ~ 0.5% by weight, phosphorus (P): more than 0 and less than 0.015% by weight, sulfur (S): more than 0 and less than 0.015% by weight, chromium (Cr): 1.0 ~ 2.0% by weight, molybdenum (Mo): 0.4 ~ 0.6% by weight , Vanadium (V): 0.1 to 0.15% by weight, boron (B): 10 to 30 ppm, titanium (Ti): more than 0 0.02% by weight, nitrogen (N): more than 0 and less than 0.01% by weight, oxygen (O), Hydrogen (H): greater than 0 and less than 0.03 weight, less than 0.001 weight%, aluminum (Al): up to 0.05% by weight, calcium (Ca): up to 50 ppm, and the remaining iron (Fe) composition range is satisfied.

이에 반해, 표 1의 비교강 1은 티타늄(Ti) 및 보론(B)이 첨가되지 않았으므로 본 발명의 합금 조성을 만족하지 않는다.In contrast, Comparative Steel 1 of Table 1 does not satisfy the alloy composition of the present invention because titanium (Ti) and boron (B) are not added.

한편. 켄칭 열처리를 통해 생산하는 제품의 경우 켄칭 시 냉각 속도가 중요한 요소이다. 그 이유는 빠른 냉각 속도가 요구될수록 강의 내/외부 열응력 및 표면부의 급격한 마르텐사이트 변태에 의한 응력으로 인해 소재가 파괴될 수 있기 때문이다. 따라서, 비교적 느린 냉각 속도 하에서 베이나이트 조직을 얻을 수 있는 합금 설계가 필요하다.Meanwhile. For products produced through quenching heat treatment, the cooling rate is an important factor during quenching. The reason is that, as a faster cooling rate is required, the material may be destroyed due to the internal/external thermal stress of the steel and the stress caused by the rapid martensitic transformation of the surface portion. Therefore, there is a need for an alloy design capable of obtaining a bainite structure under a relatively slow cooling rate.

상기 비교강 1, 2 및 개발강 1, 2의 시편을 켄칭하는 단계에서 베이나이트 조직을 확보하기 위한 최소 냉각 속도는 다음의 표 2에 제시하였다.The minimum cooling rates for securing the bainite structure in the step of quenching the specimens of the comparative steels 1 and 2 and the development steels 1 and 2 are shown in Table 2 below.

구분division 비교강 1Comparative lecture 1 비교강 2Comparative lecture 2 개발강 1Development River 1 개발강 2Development River 2 냉각속도(℃/min.)Cooling rate (℃/min.) 1212 66 2.42.4 2.42.4

표 2를 참고하면, 비교강 1 및 2의 경우 본 발명에서 제시하는 범위를 벗어난 냉각 속도로 켄칭이 이루어졌으며, 개발강 1 및 2의 경우 본 발명에서 제시하는 범위의 냉각 속도로 켄칭을 실시하였다.Referring to Table 2, in the case of comparative steels 1 and 2, quenching was performed at a cooling rate outside the range suggested by the present invention, and in the case of developed steels 1 and 2, quenching was performed at a cooling rate in the range suggested by the present invention. .

상기 비교강 1, 2 및 개발강 1, 2의 연속냉각곡선(CCT-curve)을 도 2a 내지 도 3b에 나타내었다.The continuous cooling curves (CCT-curve) of the comparative steels 1 and 2 and the development steels 1 and 2 are shown in FIGS. 2A to 3B.

도 2a는 비교강 1의 연속냉각곡선을, 도 2b는 비교강 2의 연속냉각곡선을, 도 3a는 본 발명의 개발강 1의 연속냉각곡선을, 그리고 도 3b는 본 발명의 개발강 2의 연속냉각곡선을 각각 나타낸다.2A is a continuous cooling curve of comparative steel 1, FIG. 2B is a continuous cooling curve of comparative steel 2, FIG. 3A is a continuous cooling curve of developed steel 1 of the present invention, and FIG. 3B is a continuous cooling curve of developed steel 2 of the present invention. Each of the continuous cooling curves is shown.

도 2a 내지 도 3b를 참조하면, 베이나이트 조직을 얻기 위해, 경화능 원소로 알려진 망간(Mn), 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo)의 단독 첨가보다는 오히려 적정량의 크롬(Cr)과 더불어 보론(B)을 첨가하는 것이 더욱 효과적이라는 것을 알 수 있다.2A to 3B, in order to obtain a bainite structure, boron with an appropriate amount of chromium (Cr) rather than alone addition of manganese (Mn), chromium (Cr) and molybdenum (Mo) known as hardenable elements It can be seen that adding B) is more effective.

또한, 연질 조직인 페라이트의 형성 억제 특면에서 보면, 비교강 1과 2를 비교했을 때는 비교강 2의 경우가, 개발강 1 및 2를 비교했을 때는 개발강 2의 경우가 각각 유리함을 알 수 있다.In addition, from the viewpoint of suppressing the formation of ferrite, which is a soft structure, it can be seen that when comparing comparative steels 1 and 2, comparative steel 2 is advantageous, and when developing steels 1 and 2 are compared, development steel 2 is advantageous.

따라서, 이와 같은 결과로부터, 비교강 2와 개발강 2의 기계적 미세 조직적 평가를 통해 강의 물성과 경제성을 고려한 최적의 합금 성분 설계를 도출할 수 있다.Therefore, from these results, it is possible to derive the optimum alloy component design in consideration of the properties of the steel and the economy through the mechanical microstructural evaluation of the comparative steel 2 and the developed steel 2.

도 4는 켄칭 열처리 공정 후 비교강 2와 개발강 2의 시편의 표면으로부터 중심부까지의 경도 편차를 나타낸 그래프이다.4 is a graph showing the hardness deviation from the surface of the specimens of the comparative steel 2 and the developed steel 2 to the center after a hardening heat treatment process.

도 4를 참조하면, 상기 켄칭 열처리 공정 하에서, 비교강 2의 경우 목표로 하는 경도 범위인 34 ~ 38HRc을 벗어나는 반면, 개발강 2의 경우 목표 경도 범위를 만족하는 결과를 나타내었다.Referring to FIG. 4, under the quenching heat treatment process, the comparative steel 2 was out of the target hardness range of 34 to 38 HRc, while the developed steel 2 satisfies the target hardness range.

이는 보론(B)을 약 20 ppm, 티타늄(Ti)을 0.02 중량% 첨가함으로써 소입성 향상에 의해 목표 경도를 균질하게 만족한다는 결론을 얻을 수 있다.It can be concluded that about 20 ppm of boron (B) and 0.02% by weight of titanium (Ti) are added to homogeneously satisfy the target hardness by improving the hardenability.

도 5a 및 도 5b는 켄칭 열처리 후의 비교강 1 및 2의 단면 미세조직을 관찰한 전자현미경 사진들이고, 도 6a 및 도 6b는 켄칭 열처리 후의 개발강 1 및 2의 단면 미세조직을 관찰한 전자현미경 사진들이다.5A and 5B are electron micrographs observing the cross-sectional microstructure of comparative steels 1 and 2 after quenching heat treatment, and FIGS. 6A and 6B are electron micrographs observing the cross-sectional microstructure of developed steels 1 and 2 after quenching heat treatment. admit.

도시된 바와 같이, 보론(B)을 약 20 ppm, 티타늄(Ti)을 0.02 중량% 첨가한 개발강의 경우 연성을 나타내는 페라이트의 형성을 억제할 수 있다. 이러한 미세 조직으로부터 도 4의 경도 편차의 이유를 도출할 수 있다.As shown, in the case of the developed steel in which about 20 ppm of boron (B) and 0.02% by weight of titanium (Ti) are added, the formation of ferrite showing ductility can be suppressed. From this microstructure, the reason for the variation in hardness of FIG. 4 can be derived.

이상의 실험 결과로부터, 본 발명에 따르면, 보론(B)의 첨가를 통해 경화능이 우수한 플라스틱 사출강의 합금 성분을 제시할 수 있다. 이와 함께, 본 발명은 34 ~ 38Hrc의 경도를 나타내는 플라스틱 사출용 강재의 개발을 위해, 경화능 원소로 널리 알려진 망간(Mn), 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo) 외에, 보론(B)을 약 20ppm, 그리고 티타늄(Ti)을 최대 0.02 중량% 포함하는 합금성분을 갖는 강이 가장 적절하다는 결론을 도출할 수 있다.From the above experimental results, according to the present invention, it is possible to propose an alloy component of plastic injection steel having excellent hardenability through the addition of boron (B). In addition, the present invention, in addition to manganese (Mn), chromium (Cr), molybdenum (Mo), which are widely known as hardenable elements, for the development of plastic injection steels having a hardness of 34 to 38Hrc, boron (B) is about It can be concluded that a steel having an alloying component containing 20 ppm and titanium (Ti) at a maximum of 0.02% by weight is most appropriate.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.In the above, the embodiments of the present invention have been described mainly, but various changes or modifications may be made at the level of those skilled in the art. These changes and modifications can be said to belong to the present invention as long as they do not depart from the scope of the present invention. Therefore, the scope of the present invention should be determined by the claims set forth below.

Claims (9)

탄소(C): 0.2 ~ 0.4 중량%, 실리콘(Si): 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 1.5 중량%, 니켈(Ni): 0.2 ~ 0.5 중량%, 인(P): 0 초과 0.015 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.015 중량% 이하, 크롬(Cr): 1.0 ~ 2.0 중량%, 몰리브덴(Mo): 0.4 ~ 0.6 중량%, 바나듐(V): 0.1 ~ 0.15 중량%, 보론(B): 10 ~ 30 ppm, 티타늄(Ti): 0 초과 0.02 중량%, 질소(N): 0 초과 0.01 중량% 미만, 산소(O), 수소(H): 0 초과 0.03 중량 미만, 0.001 중량% 미만, 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하고,
최종 미세조직이 베이나이트 조직인 것을 특징으로 하는,
플라스틱 사출용 금형강.Carbon (C): 0.2 to 0.4% by weight, Silicon (Si): 0.3 to 0.5% by weight, Manganese (Mn): 1.0 to 1.5% by weight, Nickel (Ni): 0.2 to 0.5% by weight, Phosphorus (P): 0 More than 0.015% by weight, sulfur (S): more than 0 and not more than 0.015% by weight, chromium (Cr): 1.0 to 2.0% by weight, molybdenum (Mo): 0.4 to 0.6% by weight, vanadium (V): 0.1 to 0.15% by weight , Boron (B): 10 to 30 ppm, titanium (Ti): more than 0 0.02 wt%, nitrogen (N): more than 0 0.01 wt%, oxygen (O), hydrogen (H): more than 0 and less than 0.03 wt%, Less than 0.001% by weight, and the rest of iron (Fe) and other unavoidable impurities,
Characterized in that the final microstructure is a bainite structure,
Mold steel for plastic injection. 제1항에 있어서,
상기 강은 알루미늄(Al): 최대 0.05 중량% 및 칼슘(Ca): 최대 50 ppm 중 적어도 어느 하나를 더 포함하는 것을 특징으로 하는,
플라스틱 사출용 금형강.The method of claim 1,
The steel is characterized in that it further comprises at least one of aluminum (Al): up to 0.05% by weight and calcium (Ca): up to 50 ppm,
Mold steel for plastic injection. 제1항에 있어서,
상기 강은 34 ~ 38 HRc의 경도를 갖는 것을 특징으로 하는,
플라스틱 사출용 금형강.The method of claim 1,
The steel is characterized in that it has a hardness of 34 to 38 HRc,
Mold steel for plastic injection. (a) 탄소(C): 0.2 ~ 0.4 중량%, 실리콘(Si): 0.3 ~ 0.5 중량%, 망간(Mn): 1.0 ~ 1.5 중량%, 니켈(Ni): 0.2 ~ 0.5 중량%, 인(P): 0 초과 0.015 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.015 중량% 이하, 크롬(Cr): 1.0 ~ 2.0 중량%, 몰리브덴(Mo): 0.4 ~ 0.6 중량%, 바나듐(V): 0.1 ~ 0.15 중량%, 보론(B): 10 ~ 30 ppm, 티타늄(Ti): 0 초과 0.02 중량%, 질소(N): 0 초과 0.01 중량% 미만, 산소(O), 수소(H): 0 초과 0.03 중량 미만, 0.001 중량% 미만, 및 나머지 철(Fe)과 기타 불가피한 불순물을 포함하는 잉곳을 형성하는 단계;
(b) 상기 잉곳을 자유 단조하는 단계; 및
(c) 단조된 잉곳을 켄칭 열처리하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는,
플라스틱 사출용 금형강의 제조방법.(a) Carbon (C): 0.2 to 0.4% by weight, silicon (Si): 0.3 to 0.5% by weight, manganese (Mn): 1.0 to 1.5% by weight, nickel (Ni): 0.2 to 0.5% by weight, phosphorus (P ): more than 0 and less than 0.015% by weight, sulfur (S): more than 0 and less than 0.015% by weight, chromium (Cr): 1.0 to 2.0% by weight, molybdenum (Mo): 0.4 to 0.6% by weight, vanadium (V): 0.1 to 0.15% by weight, boron (B): 10 to 30 ppm, titanium (Ti): more than 0 0.02% by weight, nitrogen (N): more than 0 less than 0.01% by weight, oxygen (O), hydrogen (H): more than 0 0.03 Forming an ingot containing less than the weight, less than 0.001% by weight, and the rest of iron (Fe) and other unavoidable impurities;
(b) free forging the ingot; And
(c) characterized in that it comprises the step of quenching and heat treatment of the forged ingot,
Manufacturing method of mold steel for plastic injection. 제4항에 있어서, 상기 (a) 단계에서,
알루미늄(Al): 최대 0.05 중량% 및 칼슘(Ca): 최대 50 ppm 중 적어도 어느 하나를 더 포함하는 것을 특징으로 하는,
플라스틱 사출용 금형강의 제조방법.The method of claim 4, wherein in step (a),
Aluminum (Al): up to 0.05% by weight and calcium (Ca): characterized in that it further comprises at least any one of up to 50 ppm,
Manufacturing method of mold steel for plastic injection. 제4항에 있어서,
상기 (b) 단계는,
(b-1) 상기 제강 공정을 통해 형성된 잉곳을 1,200 1,250℃의 온도에서 가열 및 유지하는 단계; 및
(b-2) 가열된 잉옷을 900 ~ 1,100℃의 온도에서 자유 단조하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는,
플라스틱 사출용 금형강의 제조방법.The method of claim 4,
The step (b),
(b-1) heating and maintaining the ingot formed through the steelmaking process at a temperature of 1,200 to 1,250°C; And
(b-2) characterized in that it comprises the step of free forging the heated ingot at a temperature of 900 ~ 1,100 ℃,
Manufacturing method of mold steel for plastic injection. 제6항에 있어서,
상기 (b-2) 단계에서, 상기 단조는 원기둥 형상을 육면체 형상으로 단조하되, 단조비가 4S 이상인 것을 특징으로 하는,
플라스틱 사출용 금형강의 제조방법.The method of claim 6,
In the step (b-2), the forging is characterized in that the forging is a cylindrical shape to a hexahedral shape, but the forging ratio is 4S or more,
Manufacturing method of mold steel for plastic injection. 제4항에 있어서, 상기 (c) 단계는,
(c-1) 상기 잉곳을 850 ~ 950℃의 온도에서 균질화 열처리하고 공냉시키는 단계;
(c-2) 공냉시킨 상기 잉곳을 850 ~ 950℃의 온도에서 가열 및 유지한 후 급냉(quenching)시키는 단계; 및
(c-3) 급냉시킨 상기 잉곳을 550 ~ 650℃의 온도에서 템퍼링하고 공냉시키는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는,
플라스틱 사출용 금형강의 제조방법.The method of claim 4, wherein the step (c),
(c-1) homogenizing heat treatment and air cooling the ingot at a temperature of 850 to 950°C;
(c-2) heating and maintaining the air-cooled ingot at a temperature of 850 to 950°C, followed by quenching; And
(c-3) characterized in that it comprises the step of tempering and air cooling the quenched ingot at a temperature of 550 ~ 650 ℃,
Manufacturing method of mold steel for plastic injection. 제7항에 있어서, 상기 (c-2) 단계에서,
3 ~ 4℃/min.의 냉각속도로 100 ~ 150℃까지 실시하는 것을 특징으로 하는,
플라스틱 사출용 금형강의 제조방법.

The method of claim 7, wherein in step (c-2),
Characterized in that it is carried out to 100 ~ 150 ℃ at a cooling rate of 3 ~ 4 ℃ / min.
Manufacturing method of mold steel for plastic injection.
KR1020190119330A 2019-09-27 2019-09-27 Steel for plastic injection mold and method of manufacturing the same KR20210037117A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020190119330A KR20210037117A (en) 2019-09-27 2019-09-27 Steel for plastic injection mold and method of manufacturing the same

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020190119330A KR20210037117A (en) 2019-09-27 2019-09-27 Steel for plastic injection mold and method of manufacturing the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20210037117A true KR20210037117A (en) 2021-04-06

Family

ID=75473144

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020190119330A KR20210037117A (en) 2019-09-27 2019-09-27 Steel for plastic injection mold and method of manufacturing the same

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR20210037117A (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115976405A (en) * 2022-12-14 2023-04-18 南阳汉冶特钢有限公司 Large-thickness SM3Cr2Ni1Mo die steel and production method thereof

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115976405A (en) * 2022-12-14 2023-04-18 南阳汉冶特钢有限公司 Large-thickness SM3Cr2Ni1Mo die steel and production method thereof

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102110679B1 (en) Hot stamping product and method of manufacturing the same
KR102622335B1 (en) Stainless steel, pre-alloy powder obtained by spraying the steel, and use of the pre-alloy powder
KR20210003236A (en) Steel for hot stamping, hot stamping method, and hot stamped components
EP2762594B1 (en) High-strength and high-toughness steel plate with yield strength being 700 mpa and manufacturing method thereof
RU2763027C1 (en) Forged part made of bainite steel and its manufacturing method
KR101344537B1 (en) High strength steel sheet and method of manufacturing the steel sheet
KR20170143415A (en) Steel reinforcement and method of manufacturing the same
EP3168319B1 (en) Microalloyed steel for heat-forming high-resistance and high-yield-strength parts
KR20120026249A (en) Steel having high strength and large ductility and method for manufacturing the same
KR20200077041A (en) Plastic mold steel and method for producing the same
KR20210037117A (en) Steel for plastic injection mold and method of manufacturing the same
KR101066691B1 (en) Hot-rolled steel sheet having ultra-high strength and high burring workability, and method for producing the same
KR102142782B1 (en) Chromium-molybdenum steel sheet having excellent creep strength and method of manufacturing the same
KR101140931B1 (en) Nitrogen-added high manganese steel having high strength and large ductility and method for manufacturing the same
KR20200076797A (en) Hot rolled and annealed steel sheet having low strength-deviation, formed member, and manufacturing method of therefor
KR20200025263A (en) High strength steel reinforcement and method of manufacturing the same
KR20200021668A (en) Wire rod and steel wire for spring with improved toughness and corrosion fatigue resistance and method for manufacturing the same
KR102174416B1 (en) Low Carbon Bainite Micro-alloyed Steels for Cold Heading Applications having High Strength and High Impact Toughness and Method for Manufacturing the Same
US20230323493A1 (en) Forged part of steel and a method of manufacturing thereof
KR101306241B1 (en) Direct - quenched low carbon micro-alloyed steels having high strength and high impact toughness and method for manufacturing thereof
KR20180070739A (en) Die steel and manufacturing method thereof
KR101076082B1 (en) Hot-rolled steel sheet having ultra-high strength, and method for producing the same
KR102213977B1 (en) Steel for plastic injection mold and method of manufacturing the same
KR20160126368A (en) High strength steel and method for manufacturing the same
KR102607616B1 (en) Rod steel and method of manufacturing the same

Legal Events

Date Code Title Description
E601 Decision to refuse application