KR20190039819A - 이온 전도성 구성 요소들을 구비하는 동력 생산을 위한 시스템들 및 방법들 - Google Patents

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로드니 존 알람
쥬니어 글랜 윌리엄 브라운
벤자민 호프
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8 리버스 캐피탈, 엘엘씨
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Abstract

본 발명은 이온 전도성 멤브레인(ITM) 유닛을 이용하는 동력 생산을 위한 시스템들과 방법들에 관한 것이다. 공기 스트림 및 연료 스트림은 CO2를 포함하는 유출 스트림을 형성하기 위해 연료가 적어도 부분적으로 산화되거나 연소되도록 상기 ITM 유닛으로 통과될 수 있다. 상기 CO2 스트림은 동력을 발생시키도록 압축될 수 있고 팽창될 수 있다.

Description

이온 전도성 구성 요소들을 구비하는 동력 생산을 위한 시스템들 및 방법들
본 발명은 동력 생산을 위한 시스템들 및 방법들에 관한 것이다. 특히, 동력 생산은 연료 연소에의 사용을 위한 산소가 적어도 부분적으로 이온 전도성 멤브레인을 통한 산소 확산에 의해 제공되는 방식으로 수행될 수 있다.
동작 유체로서 이산화탄소와 함께 탄소질 또는 탄화수소 연료(들)를 활용하는 발전을 위한 시스템들과 방법들은 여기에 참조로 포함된 Allam 등에게 허여된 미국 특허 제8,596,075호에 기재되어 있다. 이러한 시스템들과 방법들은 동작 유체로 CO2를 구비하는 고압의 레큐퍼레이티브(recuperative) 브레이턴(Brayton) 시스템을 활용하며, 여기서 실질적으로 순수한 산소가 고압(예를 들어, 대략 200bar 내지 400bar) 및 고온(예를 들어, 약 600℃ 내지 약 1,600℃)에서 연료의 연소를 위해 사용된다. 일부 예들에서, 상기 연료는 천연 가스(즉, 주로 메탄으로 구성된 탄화수소 가스 혼합물) 및/또는 석탄, 바이오매스(biomass) 및/또는, 예를 들면, 중질 잔사유 부분들이나 석유 코크스와 같은 잔류 석유 정제 생성물들의 부분 산화로부터 유래되는 연료가 될 수 있다. 이러한 압력 및 온도의 연소 생성물 스트림은 약 20bar 내지 약 40bar의 유출 압력으로 터빈에 걸쳐 팽창된다. 상기 팽창된 스트림은 이후에 냉각될(예를 들어, 레큐퍼레이티브 열교환기로) 수 있고, CO2의 실질적으로 순수한 스트림을 제공하도록 물이나 다른 불순물들의 제거를 위해 처리될 수 있으며, 상기 연소기 내로 재순환되기 전에 압축되고 재가열될(예를 들어, 상기 레큐퍼레이티브 열교환기 내에서 터빈 유출 스트림에 대해)수 있다. 선택적으로, 그 개시 사항이 여기에 참조로 포함된 Palmer 등에게 허여된 미국 특허 제8,869,889호에 기재되어 있는 바와 같이, 상기 CO2의 일부 또는 전부는 격리 및/또는 개선된 오일 회수와 같은 이차적인 사용을 위해 회수될 수 있다. 이러한 동력 사이클들은 실질적으로 생성된 CO2의 포집과 함께 고효율의 동력 생산을 제공할 수 있다. 예를 들면, 300bar의 압력 및 1,150℃의 온도의 터빈 유입 스트림 및 30bar의 압력의 터빈 유출 스트림을 제공하도록 천연 가스를 연소시키는 이러한 동력 생산 사이클은 완전한 탄소 포집과 함께 약 59%의 순 효율(저위 발열량(lower heating value) 기준으로)을 나타낼 수 있다. 이러한 높은 효율은 상기 시스템 내에서 이용되는 높고 낮은 압력들에서의 낮은 온도들의 CO2의 비열 사이의 큰 차이를 보상하도록 약 400℃ 아래의 온도 레벨의 제2의 열 투입을 도입하여 구현된다.
이러한 동력 사이클들에 대한 중요 요구 사항은 실질적으로 순수하고 고도로 가압된 기체 산소의 많은 양이다. 전술한 바와 같은 조건들 하에서 동작하는 300㎿의 동력 생산 플랜트는 통상적으로 극저온 공기 분리 플랜트로부터 생성되는 99.5%의 순도 및 30bar의 최소 압력의 하루 당 약 3,500메트릭 톤(MT/D)의 산소를 요구한다. 산소 플랜트의 포함은 전술한 바와 같이 동작하는 동력 생산 시스템의 자본 비용을 상당히 증가시키며, 상기 동력 생산 사이클의 동작 동안에 많은 양의 동력을 소모한다. 전술한 바와 같이, 이러한 시스템들과 방법들은 상기 연소 생성물 스트림으로부터 회수되지 않는 열의 추가를 통해 증가된 효율을 제공하는 것으로 나타났다. 일부 들에 있어서, 상기 추가된 열은 극저온 산소 생산 프로세스 내에서 유입 공기 스트림의 압력을 증가시키는 압축기들에 의해 생성되는 단열의 열 및 상기 CO2 재순환 압축의 적어도 일부로부터 유래되는 추가적인 열로부터 유래될 수 있다. 그럼에도 불구하고, 해당 기술 분야에서 실질적으로 완전한 탄소 포집과 함께 고효율을 구현할 수 있고, 감소된 자본 지출 및 동작 비용으로 구현될 수 있는 다른 동력 생산 사이클들에 대한 요구가 여전히 존재한다.
본 발명은 산소가 극저온 공기 분리(cryogenic air separation) 플랜트에 대한 요구 없이 연료의 연소를 위해 제공될 수 있는 동력 생산(power production)을 위한 시스템들과 방법들에 관한 것이다. 하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 산소는 이온 전도(ion transport)를 통해 공기 스트림(또는 다른 상대적으로 낮은 산소 농도의 스트림)으로부터 유래될 수 있다. 예를 들면, 약 750℃ 이상의 온도에서 동작하는 페로브스카이트(perovskite) 또는 브라운 밀레라이트(brown-millerite) 결정 구조를 갖는 특정한 혼합된 산화물 세라믹 조성물들은 높은 산소 활동 계수(activity coefficient)의 영역으로부터 낮은 산소 활동 계수로 산소를 확신시키는 능력을 가진다. 혼합된 산화물 세라믹들의 조성은 산소 이온들이 정상적으로 존재할 수 있는 빈 격자점들이 결정격자 내에 존재하도록 선택될 수 있다. 이는, 예를 들면, 상기 결정 구조가 안정하게 남아 있게 하는 결정격자의 빈 격자점들을 구현하도록 혼합된 1가, 2가 또는 3가의 금속성 산화물들로 이루어질 수 있다.
본 발명의 시스템들과 방법들은 동력 생산을 위한 팽창 이전에 가압된 동작 유체 스트림을 가열하기 위해 고순도의 산소 및/또는 고압의 순산소 연소기를 제거하도록 극저온 공기 분리 유닛과 같은 고효율의 순산소 연소를 위해 필수적인 것으로 여겨지고 있는 장비의 하나 또는 그 이상의 구성 요소들에 대한 필요성을 제거할 수 있다. 이러한 요소들의 제거는 장비 비용 및 동작 비용 모두에서 상당한 비용 절감을 제공할 수 있다. 본 발명에서 개시되는 동력 사이클들은 결과적인 터빈 효율의 증가 및 자본 비용의 감소와 함께 터빈 날개들 및 내부 터빈 케이싱 내에서 내부 CO2 냉각 스트림들의 제거를 가능하게 할 것인 훨씬 낮은 유입 온도에서 동력을 생성하는 터빈의 동작을 제공할 수 있다.
하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 본 발명의 시스템들과 방법들은 터빈 배출 압력에서 상기 시스템 내로 연료 가스를 도입하여 고압의 연료 가스 압축기에 필요성을 제거할 수 있다. 예를 들면, 천연 가스 연료는 대략 30bar의 압력으로 천연 가스 파이프라인으로부터 직접 제공될 수 있다.
또 다른 실시예들에 있어서, 본 발명의 시스템들과 방법들은 연소기 내에서 단열 불꽃 온도를 제어하기 위해 공급된 산소의 별도의 희석에 대하 필요성을 제거할 수 있다. 예를 들면, 알려진 시스템들은 CO2를 상기 산소 스트림과 혼합할 수 있으며, 이는 별도의 CO2+O2 압축 트레인 및 레큐퍼레이티브(recuperative) 열교환기 내의 별도의 스트림을 요구할 수 있다. 그러나 본 발명의 실시예들에 따르면, CO2+O2 압축 트레인이 요구되지 않는다.
예시적인 실시예에 있어서, 연료 연소는 저압의 공기로부터 CO2 터빈 배출 스트림과 같은 희석제와 선택적으로 혼합되는 상기 연료 스트림이 이를 통해 흐르는 연소 공간 내로의 이온 전도를 거쳐 구현될 수 있다. 원할 경우, 추가적인 열 투입을 제공하기에 적합한 하나 또는 그 이상의 요소들이 포함될 수 있다. 예를 들면, 가스 터빈은 상기 가스 터빈 배출의 열 함량 및 온도 레벨을 이용하여 저온의 열 투입을 제공하는 데 이용될 수 있다. 상기 가스 터빈 유입 스트림에 대한 온도 제한들로 인하여, 광범위한 내부 냉각 및 보호 코팅 기술들이 활용되는 경우에도 상기 가스 터빈 배출은 통상적으로 약 12%몰 내지 약 15%몰의 산소 농도를 포함할 것이다. 고온의 가스 터빈 배출은 이에 따라 가열된 주위 압력 부근의 공기 스트림의 사용 대신에 또는 이에 더하여 이온 전도성 멤브레인(ITM) 연소기에 대한 저압이고 고온인 산소 공급으로 사용될 수 있다. 상기 ITM 연소기를 나가는 고온의 산소 감손 가스 배출은 필요한 경우에 저온의 열 투입을 제공하도록 활용될 수 있다.
상기 CO2 터빈 배출을 가열하는 ITM 가열기의 사용은 레큐퍼레이터(recuperator) 열교환기의 고온 단부로 들어가기 전에 상기 터빈 배출 온도를 상승시키는 데 유용할 수 있다. 상기 고압의 터빈 유입 스트림은 상기 레큐퍼레이터 열교환기의 고온 단부를 떠날 수 있고, 추가 가열 없이 상기 터빈으로 들어갈 수 있다. 최대의 터빈 유입 온도는 상기 열교환기 설계 물질의 구성, 설계 마진들 및 법률적 요구 사항들에 기초하는 상기 레큐퍼레이터 열교환기에 대해 허용될 수 있는 최대 온도에 의해 정의될 수 있다. 약 200bar 내지 약 400bar의 높은 동작 압력에 기초하고, 현재 가장 우수한 이용 가능한 고온 합금들을 갖는 HEATRIC 확산 접합 압축(diffusion bonded compact)의 고압 열교환기들에서와 같이 현재의 가장 우수한 설계를 활용하여, 본 발명에서 약 750℃ 내지 약 850℃의 터빈 유입 온도가 가능하며, 심지어 보다 고온의 합금들을 이용하여 구현될 수 있는 보다 높은 온도들도 기대된다.
하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 동력 생산 사이클의 효율은 상기 레큐퍼레이터 열교환기 설계 한계들에 의해 부여되는 온도 한계들에서 상기 사이클을 동작시켜 최대화될 수 있다. 예를 들면, 터빈 유입 온도를 위한 약 750℃ 내지 약 850℃의 동작 온도 범위는 본 발명에서 상기 날개들 또는 상기 내부 케이싱의 내부 냉각 없이 고압 터빈 동작을 위한 상한이 된다(그러나 내부적으로 적용되는 일부 보호 코팅들을 수반할 수 있다). 터빈 유입 온도를 약 1100℃ 내지 1200℃의 통상적인 상한으로부터 약 750℃ 내지 850℃의 하한까지 감소시키는 것은 고정된 터빈 유입 흐름을 위한 동력 출력의 상당한 강하를 가져온다. 놀랍게도, 이는 본 발명에 따른 동력 생산 사이클의 전체적인 열효율의 대응되는 큰 저하를 가져오지 않는다. 이러한 열효율은 현재의 구성 요소 설계 한계들 및 최적화된 성능에 기초하여 약 52% 내지 약 54%의 범위(LHV 기준) 내에 있을 수 있다. 여기에 설명되는 바와 같은 조건들 하에서의 시스템 동작은 상기 연료 가스 연소로부터 유래되는 CO2를 100%에 가깝게 포집하는 능력을 유지할 수 있다. 상기 가스 터빈 통합은 상기 ITM 연소기로 들어가는 연료 가스로부터 100%의 CO2 포집이 상기 동력 생산 사이클을 동작시키게 할 수 있다. 가스 터빈 연료 투입으로부터 유래되는 CO2는 정상적으로 대기로 배출될 수 있다. 이는 본 발명에 개시되는 시스템과 선택적으로 통합되는 최대화된 크기의 가스 터빈을 위한 전체적인 CO2 포집을 약 60% 내지 약 70%의 범위까지 감소시키는 결과를 가져온다.
일부 실시예들에 있어서, 본 발명에 개시되는 시스템들과 방법들은 동력 생산을 위한 최대의 구현 가능한 효율을 제공하는 제2 ITM 가열기로의 중간 가열 단계를 활용하는 2-스테이지(two stage) 터빈 시스템을 제공할 수 있다. 동력 생산을 위해 사용되는 터빈은 중간 압력에서 제1 터빈 배출을 갖는 2-스테이지 유닛이 될 수 있다. 상기 배출 스트림은 이후에 제2 스테이지 터빈 내에서 최종 터빈 배출 압력까지 팽창되기 전에 ITM 연료 가스 연소기를 이용하여 고온으로 재가열될 수 있다.
하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 고온 세라믹 산소 이온 전도성 멤브레인은 O2를 함유하는 스트림(바람직하게는 가열되고 바람직하게는 저압인 스트림)으로부터 연료 성분들(예를 들어, CH4, H2, CO, 고분자량의 탄화수소들 및 이들 성분들의 혼합물들) 및 선택적으로 CO2를 포함하는 스트림(스트림은 가열될 수 있고 고압에 있을 수 있다)으로 산소를 전달하는 데 사용될 수 있다. 결과적인 전달된 O2는 열과 CO2에 더하여 H2O 생성물들을 생성하는 상기 연료를 산화시킨다. 방출되는 열은 상기 CO2 및 연소 생성물들의 온도를 상승시킨다. 원할 경우, 상기 ITM은 하나 또는 그 이상의 연료 성분들을 부분적으로만 연소시키거나 산화시키도록 구성될 수 있다. 예를 들면, 탄소질 연료는 부분 산화 생성물로서 적어도 CO를 형성하도록 부분적으로 연소되거나 산화될 수 있다.
하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 상기 CO2 스트림은 제1 또는 제2 터빈으로부터의 터빈 유출 스트림이 될 수 있으며, 상기 ITM 유닛 내에서의 가열 후에 확산된 산소로 함유된 연료 성분들의 연소에 의해 결국 레큐퍼레이티브 열교환기로 들어가는 복귀 스트림이 된다.
하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 상기 가열된 제1 CO2 스트림은 간접적인 열전달로 상기 제2 CO2 스트림의 온도를 상승시키는 고압의 제2 CO2 스트림으로 통과될 수 있다.
하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 상기 제2 CO2 스트림은 제1 동력 생산 터빈 내로 통과될 수 있다.
하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 가장 낮은 시스템 압력에 있는 상기 제1 또는 제2 동력 생산 터빈 배출 스트림은 상기 제1 CO2 스트림을 전체적으로 또는 부분적으로 제공하는 데 이용된다.
일부 실시예들에 있어서, 동력 생산을 위한 시스템과 방법은 연료가 동력 사이클 내에서 순환하는 동작 유체에 열을 제공하기 위해 순수한 산소 스트림의 존재에서 연소되도록 구성될 수 있다. 이러한 시스템과 방법은 임의의 순서나 숫자로 결합될 수 있는 다음의 사항들의 임의의 하나 또는 그 이상에 의해 특징지어질 수 있다.
산소는 산소 이온 전도성 멤브레인 시스템에 걸친 확산에 의해 제공될 수 있다.
산소는 예열된 공기 스트림으로부터 확산될 수 있다.
산소는 순수한 산소와의 반응에 의해 산화될 수 있어 연소열을 방출하는 성분들을 포함하는 상기 동력 사이클 내의 동작 유체의 예열된 스트림 내로 확산될 수 있다.
상기 ITM 유닛으로 들어가기 전에 공급 공기 스트림 및 공급 동작 유체 모두를 예열하기 위한 수단이 제공될 수 있다.
터빈 발전 유닛을 이용하여 동력 사이클 내에서 순환하는 동작 유체로부터 동력을 발생시키기 위한 수단이 제공될 수 있다.
상기 순환하는 동작 유체는 이산화탄소가 될 수 있다.
동작 유체로서 CO2를 사용하는 동력 사이클이 수행될 수 있으며, 특히 상기 터빈 배출을 보다 높은 온도로 예열하도록 산소 이온 전도성 멤브레인 시스템을 통해 확산되는 실질적으로 순수한 산소를 이용하는 상기 터빈 배출 스트림과 혼합된 기체 연료 가스의 연소를 포함할 수 있다.
레큐퍼레이티브 열교환기는 상기 가열된 터빈 배출이 상기 터빈 유입 흐름을 가열하는 반면에 냉각하도록 사용될 수 있다.
상기 CO2 동작 유체는 주위 온도 부근까지 냉각될 수 있고, 응축된 물이 분리될 수 있다.
압축 시스템은 상기 터빈 배출 압력으로부터 상기 터빈 유입 압력까지 상기 가열되고 정제된 터빈 배출 스트림을 재순환시키도록 사용될 수 있다.
순(net) CO2 생성물 스트림은 상기 연료 가스 스트림 내에 존재하는 탄소의 산화로부터 유래될 수 있고, 상기 압축기 유입 및 유출 압력들 사이의 임의의 압력에서 회수될 수 있다.
추가적인 열의 소스가 냉각시키는 터빈 배출 스트림으로부터 제공되는 열에 더하여 상기 재순환되는 가압된 CO2 스트림에 추가되는 열을 투입하도록 제공될 수 있다.
상기 터빈 유입 압력은 약 200bar 내지 약 400bar가 될 수 있다.
상기 터빈 유출 압력은 약 20bar 내지 약 40bar가 될 수 있다.
상기 산소 이온 전도성 멤브레인에 대한 상기 산소를 함유하는 공급 스트림은 공기가 될 수 있다.
상기 산소 이온 전도성 멤브레인에 대한 상기 산소를 함유하는 공급 스트림은 가스 터빈 배출 스트림이 될 수 있다.
상기 산소를 함유하는 공급 스트림의 압력은 1.4bar 또는 그 이하가 될 수 있다.
상기 터빈은 제1 스테이지 터빈으로부터의 배출 스트림이 제2 스테이지 터빈에 대한 유입이 되도록 제1 산소 이온 전도성 멤브레인 연소기 내에서 가열되고, 상기 제2 스테이지 터빈 배출이 상기 레큐퍼레이터 열교환기의 고온 단부로 들어가는 상기 유입 터빈 배출 스트림이 되도록 제2 산소 이온 전도성 멤브레인 연소 유닛 내에서 가열되는 2-스테이지 유닛이 될 수 있다.
상기 제2 스테이지 터빈의 유입 압력은 약 70bar 내지 약 120bar의 범위 이내가 될 수 있다.
주위 온도 부근의 터빈 배출의 일부는 재순환될 수 있고, 상기 레큐퍼레이터 열교환기 내에서 제1 또는 단독의 터빈 유입 온도까지 가열될 수 있으며, 이후에 그 온도를 상승시키도록 상기 터빈 배출에 추가될 수 있고, 상기 산소를 함유하는 스트림 및 상기 터빈 배출 스트림 모두에 대해 상기 ITM 연소기 유입 온도들의 변화를 가능하게 할 수 있다.
상기 산소 이온 전도성 멤브레인의 기하학적 구조는 튜브의 외측 상의 낮은 압력의 산소를 함유하는 및 상기 튜브의 내측 상의 상기 터빈 배출 플러스에 더하여 연료 가스 스트림들을 가지는 원형 단면의 튜브의 형태가 될 수 있다.
상기 ITM 튜브는 다운스트림(downstream) 단부에서 폐쇄될 수 있고, 생성되고 가열된 터빈 배출이 이를 통해 제거되는 내측 튜브를 구비하여 제공될 수 있다.
상기 산소를 함유하는 스트림은 상기 ITM 튜브와 동심으로 배치되고, 상기 ITM 튜브를 둘러싸는 튜브 내에서 흐를 수 있다.
하나가 압력 용기 내에 포함되는 세 개의 튜브의 시트들 중의 하나 내로 밀폐되는 세 개의 동심의 튜브들이 서로 수지하게 장착될 수 있고, 상부 튜브 시트는 상기 가열된 터빈 배출 출구 스트림을 갖는 공간을 한정하며, 중심 튜브 시트는 유입 터빈 배출 스트림을 갖는 공간을 한정하고, 하부 튜브 시트는 상기 산소를 함유하는 유입 스트림을 갖는 공간을 한정한다.
외측 동심의 산소를 함유하는 튜브는 단부가 개방될 수 있으므로, 상기 감손 산소를 함유하는 스트림이 상기 압력 용기 내로 방출되고, 상기 하부 튜브 시트 아래에서 제거되도록 상방으로 통과된다.
일부 실시예들에 있어서, 동력 생산을 위한 시스템은, 터빈 배출 스트림을 생성하고, 동력을 생성하도록 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림을 팽창시키기 위해 구성되는 동력 생산 터빈을 포함하며; 산소를 함유하는 스트림을 제공하도록 구성되는 산소를 함유하는 스트림 소스를 포함하고; 상기 터빈 배출 스트림 내로의 연료의 투입을 위해 구성되는 연료 소스를 포함하며; 상기 투입 연료를 갖는 상기 터빈 배출 스트림을 수용하도록 구성되고, 상기 산소를 함유하는 스트림을 수용하도록 구성되는 이온 전도성 멤브레인(ion transport membrane: ITM) 시스템을 포함하며, 상기 ITM은 상기 투입 연료의 적어도 일부를 적어도 부분적으로 연소시키고, 가열된 CO2를 함유하는 스트림을 제공하도록 상기 산소를 함유하는 스트림으로부터 상기 투입 연료를 갖는 상기 터빈 배출 스트림 내로의 산소의 확산을 위해 효과적이며; 상기 CO2를 함유하는 스트림으로부터 상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림으로 열을 전달하기 위해 구성되는 레큐퍼레이터(recuperator) 열교환기를 포함할 수 있다.
상기 시스템은 임의의 순서나 숫자로 결합될 수 있는 다음 사항들의 임의의 하나 또는 그 이상과 관련하여 더 정의될 수 있다.
상기 시스템은 상기 레큐퍼레이터 열교환기로부터 상기 CO2를 함유하는 스트림을 수용하고, 실질적으로 순수한 CO2의 스트림을 산출하도록 구성되는 분리기(separator)를 더 포함할 수 있다.
상기 시스템은 상기 실질적으로 순수한 CO2의 적어도 일부를 압축하고, 상기 재순환된 CO2를 제공하도록 구성되는 적어도 하나의 압축기를 더 포함할 수 있다.
상기 시스템은 상기 CO2를 함유하는 스트림으로부터 전달되는 상기 열에 더하여 상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림에 열을 추가하기 위해 구성되는 적어도 하나의 추가되는 열원을 더 포함할 수 있다.
상기 시스템은 상기 ITM으로부터 업스트림(upstream)에서 상기 산소를 함유하는 스트림을 가열하기 위해 구성되는 산소를 함유하는 스트림 예열기(preheater) 및 상기 ITM으로부터 업스트림에서 상기 터빈 배출 스트림을 가열하기 위해 구성되는 터빈 배출 스트림 예열의 하나 또는 모두를 더 포함할 수 있다.
상기 산소를 함유하는 스트림 소스는 공기가 될 수 있다.
상기 산소를 함유하는 스트림 소스는 가스 터빈으로부터의 배출 스트림이 될 수 있다.
상기 동력 생산 터빈은 일련의 적어도 두 개의 터빈들을 포함할 수 있다.
상기 시스템은 적어도 제1 ITM 및 제2 ITM을 포함할 수 있다.
상기 ITM은 튜브의 형태인 확산 멤브레인(diffusion membrane)을 포함할 수 있으며, 상기 확산 멤브레인은 상기 산소를 함유하는 스트림에 접촉하기 위해 구성되는 외측 표면 및 상기 터빈 배출 스트림을 상기 투입 연료와 접촉시키기 위해 구성되는 내측 표면을 가질 수 있다.
상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인은 개방된 업스트림 단부 및 폐쇄된 다운스트림(downstream) 단부를 가질 수 있다.
상기 ITM은 상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인 내에 위치하는 내측 금속성 튜브를 더 포함할 수 있다.
상기 ITM은 상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인을 둘러싸고 동심인 외측 금속성 튜브를 포함할 수 있다.
상기 ITM은 외부 압력 용기를 포함할 수 있다.
일부 실시예들에 있어서, 동력 생산을 위한 방법은, 터빈 배출 스트림을 생성하고, 동력을 생성하도록 동력 생산 터빈 내에서 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림을 팽창시키는 단계; 산소를 함유하는 스트림 소스로부터 산소를 함유하는 스트림을 제공하는 단계; 결합된 터빈 배출/연료 스트림을 형성하도록 연료 소스로부터 연료를 상기 터빈 배출 스트림 내로 투입하는 단계; 상기 결합된 터빈 배출/연료 스트림 내의 상기 연료의 적어도 일부를 적어도 부분적으로 연소시키고, 가열된 CO2를 함유하는 스트림을 제공하기 위하여, 상기 산소를 함유하는 스트림으로부터 상기 결합된 터빈 배출/연료 스트림 내로의 산소의 확산을 위해 효과적인 이온 전도성 멤브레인(ITM) 시스템으로 상기 산소를 함유하는 스트림 및 상기 결합된 터빈 배출/연료 스트림을 통과시키는 단계; 및 상기 동력 생산 터빈 내에서 상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림을 팽창시키기 이전에 상기 가열된 CO2를 함유하는 스트림으로부터의 열을 이용하여 레큐퍼레이터 열교환기 내에서 상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림을 가열하는 단계를 포함할 수 있다.
상기 방법은 임의의 순서나 숫자로 결합될 수 있는 다음 사항들의 임의의 하나 또는 그 이상과 관련하여 더 정의될 수 있다.
상기 방법은 실질적으로 순수한 CO2의 스트림을 제공하도록 상기 CO2를 함유하는 스트림을 정제하는 단계를 더 포함할 수 있다.
*상기 방법은 상기 재순환된 CO2를 형성하도록 적어도 하나의 압축기 내에서 상기 실질적으로 순수한 CO2의 적어도 일부를 압축하는 단계를 더 포함할 수 있다.
상기 재순환된 CO2의 적어도 일부는 초임계 상태에 있을 수 있다.
상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림은 약 200bar 또는 그 이상의 압력에 있을 수 있다.
상기 방법은 상기 가열된 CO2를 함유하는 스트림 이외의 소스로부터의 추가되는 열을 이용하여 상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림을 가열하는 단계를 더 포함할 수 있다.
상기 방법은 상기 ITM으로부터 업스트림에서 산소를 함유하는 스트림 및 상기 터빈 배출 업스트림의 하나 또는 모두를 가열하는 단계를 더 포함할 수 있다.
상기 산소를 함유하는 스트림 소스는 공기가 될 수 있다.
상기 산소를 함유하는 스트림 소스는 가스 터빈으로부터의 배출 스트림이 될 수 있다.
상기 동력 생산 터빈은 일련의 적어도 두 개의 터빈들을 포함할 수 있다.
상기 방법은 적어도 제1 ITM 및 제2 ITM의 사용을 포함할 수 있다.
상기 ITM은 상기 ITM은 튜브의 형태인 확산 멤브레인을 포함할 수 있고, 상기 확산 멤브레인은 상기 산소를 함유하는 스트림에 접촉하기 위해 구성되는 외측 표면 및 상기 터빈 배출 스트림을 상기 투입 연료와 접촉시키기 위해 구성되는 내측 표면을 가질 수 있다.
상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인은 개방된 업스트림 단부 및 폐쇄된 다운스트림 단부를 가질 수 있다.
상기 ITM은 상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인 내에 위치하는 내측 금속성 튜브를 포함할 수 있다.
상기 ITM은 상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인을 둘러싸고 동심인 외측 금속성 튜브를 포함할 수 있다.
상기 ITM은 외부 압력 용기를 포함할 수 있다.
상기 터빈 배출 스트림은 약 80bar 또는 그 이하의 압력을 가질 수 있다.
상기 산소를 함유하는 스트림은 10bar를 넘지 않는 압력에 있을 수 있다.
도 1a는 본 발명의 실시예들에 따른 동력 생산을 위한 시스템과 방법의 개략적인 도면이고,
도 1b는 본 발명의 실시예들에 따른 동력 생산을 위한 시스템과 방법의 개략적인 도면이며,
도 1c는 본 발명의 실시예들에 따른 동력 생산을 위한 시스템과 방법의 개략적인 도면이고,
도 2는 본 발명의 실시예들에 따른 동력 생산을 위한 시스템과 방법의 개략적인 도면이며,
도 3은 터빈 배출가열기 본 발명의 실시예들에 따른 이온 전도성 멤브레인의 부분 단면도이고,
도 4는 도 3의 터빈 배출 가열기의 이온 전도성 멤브레인의 일부의 단면도이며,
도 5는 본 발명의 실시예들에 따른 ITM 가열기의 튜브 배치 내의 튜브의 부분 단면도이고,
도 6은 본 발명의 실시예들에 따른 ITM 가열기의 벽 섹션의 부분 단면도이며,
도 7은 본 발명의 실시예들에 따른 동력 생산을 위한 시스템과 방법의 개략적인 도면이고,
도 8은 본 발명의 실시예들에 따른 동력 생산을 위한 시스템과 방법의 개략적인 도면이다.
이하에서 본 발명의 모든 구현예들은 아니지만 일부가 도시되는 첨부된 도면들을 참조하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다. 실질적으로, 본 발명의 다양한 구현예들은 많은 다른 형태들로 나타날 수 있으며, 여기에 설시되는 구현예들에 한정되는 것으로 간주되지는 않아야 할 것이다. 오히려, 이들 예시적인 구현예들은 본 발명이 철저하고 완전해지며, 해당 기술 분야의 숙련자에게 본 발명의 범주를 완전히 전달하기 위해 제공되는 것이다. 예를 들면, 본문에서 다르게 기재되지 않는 한, 제1, 제2 또는 이와 유사한 표현들로 설명되는 요소들이 특정한 순서를 의미하는 것으로 간주되지는 않아야 할 것이다. 또한, 어떤 요소의 상부에 위치하는 것으로 설명되는(다르게 기재되지 않는 한) 요소들은 아래에 대신 위치할 수 있거나 그 반대가 될 수도 있다. 유사하게, 어떤 요소의 왼쪽에 위치하는 것으로 설명되는 요소들은 오른쪽에 대신 위치할 수 있거나 그 반대가 될 수도 있다. 본 명세서와 특허청구범위에 사용되는 바에 있어서, "일", "한", "하나" 등의 단수 표현은 본문에 명백하게 다르게 기재되지 않는 한 복수의 대상들을 포함한다. 전체적으로 동일한 참조 부호들은 동일한 요소들을 나타낸다.
본 발명은 이온 전도성 멤브레인(ion transport membrane: ITM) 연소기를 이용하는 동력 생산(power production) 시스템들 및 방법들에 관한 것이다. 이러한 ITM 연소기는 동력 생산 시스템들 및 방법들을 제공하도록 다양한 다른 요소들과 결합될 수 있다. 본 발명에 따른 동력 생산 시스템에 포함될 수 있는 요소들의 제한적이지 않은 예들은, 그 개시 사항들이 여기에 참조로 포함된 미국 특허 제8,596,075호, 미국 특허 제8,776,532호, 미국 특허 제8,959,887호, 미국 특허 제8,986,002호, 미국 특허 제9,068,743호, 미국 특허 제9,416,728호, 미국 특허 제9,546,814호, 미국 특허출원 공개 제2012/0067054호, 그리고 미국 특허출원 공개 제2013/0213049호에 기재되어 있다. 여기에 설명되는 시스템들 및 방법들은 이에 따라 위의 문헌들에 개시된 실시예들의 임의의 결합을 포함할 수 있다.
동작 유체(working fluid)로서 CO2를 이용하는 순산소 연소(oxyfuel combustion) 방법으로의 고효율의 동력 생산은 산소를 생성하는 별도의 극저온 공기 분리기(cryogenic air separator) 플랜트를 요구할 수 있다. 이는 통상적으로 700℃ 이상까지 예열되는 약 20% 내지 약 30%의 제어된 몰 농도로 상기 연소기로 전달되어야 한다. 상기 산소는 CO2로 희석되며, 이는 별도의 O2/CO2 압축기 트레인(compressor train)을 요구하거나, 선택적으로는 연소기 압력에서 상당히 높은 동력 소모로 순수한 산소를 전달하는 보다 복잡한 극저온 공기 분리 플랜트가 요구될 수 있다. 또한, 이러한 사이클들 내의 연료로 사용되는 메탄은 고압 압축기를 이용하여 약 305bar의 압력까지 압축되어야 한다.
본 발명의 하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 이러한 요소들의 하나 또는 그 이상에 대한 요구 사항은 소거될 수 있고, ITM 연소기로 대체될 수 있다. 또한, 본 발명은 산소 생산의 단일의 소스로서 및/또는 단일의 요소로서 이용되는 다양한 동력 생산 사이클들뿐만 아니라, ITM 연소기가 다른 산소 소스들(예를 들어, 극저온 공기 분리 유닛) 및/또는 하나 또는 그 이상의 다른 연소기들과 결합될 수 있는 사이클들을 제공한다. 상기 ITM 연소기는 밀폐 사이클, 반-밀폐 사이클, 또는 개방 사이클 시스템에 사용될 수 있다.
예시적인 실시예가 도 1a에 도시되며, 여기서 700℃를 초과하는 온도에서 동작하는 이온 전도성 멤브레인(ITM) 유닛(184)은 열(Q)을 동력 생산 사이클(193)에 제공하는 데 사용된다. 상기 동력 생산 사이클(193)은 동작 유체(예를 들어, H2O, CO2 또는 N2)가 동력 발생을 위해 반복적으로 가열되고, 냉각되는 임의의 사이클이 될 수 있다. 상기 동력 생산 사이클(193)은 임의의 숫자의 가열 및 냉각 스테이지들뿐만 아니라 임의의 숫자의 가압 및 팽창 스테이지들을 포함할 수 있다. 예시한 바와 같이, 상기 ITM 유닛(184)에는 공기 유입 스트림(stream)(178) 및 연료 가스(예를 들어, CH4) 스트림(112)이 제공된다. 상기 ITM 유닛(184) 내에서, 산소(105)는 상기 공기 스트림(178)으로부터 상기 연료 가스 스트림(112) 내로 확산되며, 상기 연료 가스가 연소된다. 상기 연료 가스 스트림(112)은 선택적으로 CO2와 같은 불활성 가스로 희석될 수 있다. 바람직하게는, 상기 공기 유입 스트림(178) 내의 O2의 대부분(예를 들어, 50mol% 이상, 70mol% 이상, 또는 80mol% 이상)은 상기 ITM 유닛(184) 내에서 분리되며, 감손(depleted) 공기 스트림(179)이 상기 ITM 유닛을 떠난다. 연소 생성물 스트림(181)(사용되는 연료에 따라 실질적으로 CO2 및 H2O만을 포함할 수 있거나, 다른 불순물들을 포함할 수 있다)도 상기 ITM 유닛(184)을 나가고, 상기 연소 생성물 스트림은 동력 생산 터빈으로 통과될 수 있으며, 관련 기술 분야에서 알려진 다른 수단들을 통해 방출되거나 처리될 수 있다. 도 1a에 예시한 시스템은 특히 상기 ITM 유닛(184)으로부터 밀폐 동력 생산 시스템 내로의 열의 제공을 위해 유용할 수 있다.
다른 예시적인 실시예가 도 1b에 도시되며, 여기서 ITM 유닛(184)은 반-밀폐 시스템에 활용된다. 예시한 바와 같이, 상기 ITM 유닛(184)은 동력 생산 사이클(193)과 결합되어, 동작 유체 스트림(180)이 상기 ITM 유닛을 직접 통과한다. 예로서, 상기 동작 유체 스트림은 CO2를 포함할 수 있거나, 실질적으로 완전하게 CO2로 형성될 수 있다. 상기 ITM 유닛(184)에는 공기 유입 스트림(178) 및 연료 가스(예를 들어, CH4) 스트림(112)이 제공될 수 있으며, 이들은 상기 ITM 유닛 내로 직접 주입될 수 있거나 상기 동작 유체 스트림(180)에 첨가될 수 있다. 다시 말하면, 상기 ITM 유닛(184) 내에서, 산소(105)는 상기 연료 가스가 연소되도록 상기 공기 스트림(178)으로부터 상기 연료 가스 스트림(112) 및 상기 동작 유체 스트림(180)의 혼합물 내로 확산된다. 상기 감손 공기 스트림(179)은 상기 ITM 유닛을 떠나며, 상기 연소 생성물 스트림(181)은 상기 동력 생산 사이클(193) 내에서 더 활용되도록 상기 ITM 유닛(184)을 나간다.
하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 도 1b에 예시한 시스템은 상기 ITM 유닛의 기능을 변경시킬 수 있는 다른 요소들을 포함할 수 있다. 일부 실시예들에 있어서, 상기 ITM 유닛은 실질적으로 O2의 제공만을 위해 동작될 수 있다. 예를 들면, CO2 동작 유체 스트림과 상기 공기 스트림은 기체 연료의 연소를 위해 연소기 내로 통과될 수 있는 결합된 O2/CO2 스트림을 제공하도록 상기 ITM 유닛으로 통과될 수 있다. 다른 실시예들에 있어서, 상기 ITM 유닛은 실질적으로 예열기(preheater)로 기능할 수 있다. 예를 들면, 공기 스트림, CO2 동작 유체 스트림 및 연료 가스 스트림은 상기 CO2 동작 유체 스트림이 추가되는 연료 가스 및 O2(공기 분리 유닛으로부터와 같이)과 함께 연소기로 통과되기 전에 예열되도록 상기 ITM 유닛으로 통과될 수 있다. 이러한 실시예들에 있어서, 다른 가열 요소(예를 들어, 레큐퍼레이티브(recuperative) 열교환기)가 상기 ITM 유닛 업스트림(upstream) 및/또는 다운스트림(downstream)에 위치할 수 있다. 이러한 실시예들은 도 1c에 개략적으로 예시된다. 도면에서 알 수 있는 바와 같이, 동작 유체 스트림(180)은 선택적인 열교환기(101a), ITM 유닛(184), 다른 선택적인 열교환기(101b) 및 연소 생성물 스트림(181)이 나가는 연소기(102)를 연속적으로 통과할 수 있다. 이와 같이, 도 1c의 하나 또는 그 이상의 측면들이 도 1b에 대해 설명되는 바와 같은 시스템과 결합될 수 있는 점이 분명해질 것이다.
일부 실시예들에 있어서, 본 발명에 따른 시스템들과 방법들은 도 2와 관련하여 설명될 수 있다. 도면에는 레큐퍼레이티브 열교환기 내에서 가열되었던 고압의 CO2 스트림을 팽창시키는 단일 터빈을 활용하는 시스템이 예시된다. 상기 터빈 배출 스트림은 상기 고압의 CO2 스트림을 가열하는 상기 레큐퍼레이티브 열교환기로 들어가기 전에 ITM 가열기 내에서 가열된다.
도 2에 예시한 바와 같이, ITM 유닛(284)은 약 1.25bar의 압력 및 약 750℃의 온도에서 상기 ITM 유닛으로 들어가는 예열된 공기 유입 스트림(278)을 구비하여 제공된다. 상기 ITM 유닛(284) 내에서, 약 30bar의 압력 및 약 750℃의 온도의 예열된 터빈 배출 흐름(280)의 공급(실질적으로 CO2만-예를 들어, 적어도 98mol%, 적어도 99mol% 또는 적어도 99.5mol%의 CO2를 포함할 수 있다)도 존재하며, 이는 열교환기(201) 내에서 약 550℃의 온도까지 가열된 약 30bar의 압력의 CH4의 스트림(212)과 혼합된다. 상기 ITM 유닛(284)에서, 상기 터빈 배출 흐름(280) 및 상기 CH4 스트림(212)은 결합된 CO2/CH4 스트림으로 특징지어질 수 있다. 상기 CH4 스트림(212)은 고압 압축기를 필요로 하지 않고 천연 가스 파이프라인인 스트림(211)으로부터 직접 취해진다. 일부 실시예들에 있어서, 다른 CH4 스트림(예를 들어, 천연 가스 또는 다른 탄소질의 기체 연료)이 제공될 수 있으며, 상기 시스템이 CH4 압축기를 포함할 수 있는 점이 이해될 것이다. 상기 ITM 유닛(284) 내에서, 약 750℃의 유입 및 약 1020℃-즉, <10- 15bar의 범위 내의 유출 사이의 온도의 상기 CO2/CH4 측상의 매우 낮은 평형 산소 농도로 인하여 산소는 저압의 공기 스트림(278)으로부터 상당히 고압인 CO2/CH4 스트림 내로 확산된다.
도 2에 예시한 실시예에 있어서, 상기 산소 확산을 위한 설계 포인트는 상기 공급 공기 스트림(278) 내의 산소의 90%가 상기 ITM 유닛(284) 내의 멤브레인에 걸쳐 확산되고, 상기 ITM 유닛으로 들어간 모든 CH4가 CO2 및 H2O로 산화되는 상기 가열된 CO2 스트림(281)에 대한 실질적으로 동일한 유출 온도인 1020℃에서 감손 공기 유출 스트림(279)으로 나가는 점이다. 바람직하게는, 상기 ITM 유닛(284)으로 들어가는 상기 유입 스트림들(즉, 공기, CO2 및 CH4)은 보다 높은 온도가 상기 ITM 유닛 내에 사용되는 페로브스카이트(perovskite) 혼합 산화물 세라믹 멤브레인의 결정격자 내의 산소 이온 이동도를 위해 선호되기 때문에 700℃ 또는 그 이상의 온도(예를 들어, 약 700℃ 내지 약 1200℃, 약 700℃ 내지 약 1000℃, 또는 약 700℃ 내지 약 850℃)에 있다. ITM 예열기 열교환기(283)는 상기 공기 스트림(274)(약 1.3bar의 압력 및 약 682.6℃의 온도에서) 및 상기 CO2 터빈 배출 스트림(209)(약 30bar의 압력 및 약 506.5℃의 온도에서)을 예시한 실시예에서 이용되는 750℃의 ITM 유입 온도까지 가열하도록 제공된다. 하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 상기 터빈(209)은 약 100bar 또는 그 이하, 약 80bar 또는 그 이하, 약 60bar 또는 그 이하, 혹은 약 40bar 또는 그 이하(예를 들어, 1bar까지 낮아지는)의 유출 압력을 가질 수 있다. 상기 유출 압력은, 예를 들면, 약 1bar 내지 약 80bar, 약 5bar 내지 약 70bar, 약 10bar 내지 약 60bar, 약 15bar 내지 약 50bar, 또는 약 20bar 내지 약 40bar가 될 수 있다. 상기 감손 공기 스트림(275) 및 상기 CO2/H2O 스트림(282)은 약 840℃에서 상기 예열기(283)를 떠난다.
약 29.7bar의 압력에 있는 상기 CO2/H2O 스트림(282)은 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(201) 내에서 냉각되어 약 75℃의 온도의 스트림(213)으로 나간다. 이러한 스트림은 충전된 섹션(packed section)(214)을 가지는 직접 접촉식 냉각기(direct contact cooler)(215), 펌프(216), 간접 수냉식 냉각기(indirect water cooler)(217) 및 유동 스트림들(219, 220, 221)을 포함하는 물 순환 시스템 내에서 순환하는 물에 대해 약 20℃까지 더 냉각된다. 상기 직접 접촉식 냉각기(215)는 CH4 연소로부터 생성되는 과잉의 물을 분리하는 분리기(separator)로 기능하며, 여기서 물은 스트림(218)으로 나간다. 상기 직접 접촉식 냉각기(215)는 이에 따라 냉각된 배출 스트림으로 실질적으로 순수한 CO2(예를 들어, 적어도 95mol%, 적어도 98mol%, 적어도 99mol%, 또는 적어도 99.5mol%의 CO2)를 제공할 수 있다. 상기 냉각된 배출 CO2 스트림은 나누어진다. CH4 산화로부터 생성된 CO2로부터 유래되는 순(net) CO2 생성물 스트림(261)은 처리를 위해 제거된다. 특히, 상기 순 CO2는 격리를 위하거나, 개선된 오일 회수에의 사용을 위하거나, 판매를 위하거나, 또는 다른 최종 사용을 위해 제거될 수 있다. 나머지 CO2 재순환 스트림(222)은 약 70bar의 압력의 제2 스테이지 배출 스트림(227)을 생성하도록 상기 2-스테이지 CO2 재순환 압축기 내에서 압축된다(여기서 상기 제1 스테이지 압축기(259)를 떠나는 스트림(238)은 상기 제2 스테이지 압축기(225)로 통과되기 전에 중간 냉각기(intercooler)(260) 내에서 냉각된다). 약 51℃의 온도 및 약 70bar의 압력의 상기 제2 스테이지 배출 스트림(227)의 일부(235)는 제거되고, 단열 압축기(236) 내에서 약 304bar의 압력 및 약 183.2℃의 온도까지 압축되어 스트림(237)으로 나간다. 다음에 논의하는 바와 같이, 상기 단열 압축기(236)는 추가되는 열을 상기 열교환기(201) 내에서 스트림(230) 내의 상기 CO2 재순환 흐름에 제공하는 추가 열원(heat source)로 기능할 수 있다. 상기 스트림(227)의 나머지 부분은 수냉식 열교환기(226) 내에서 약 18℃의 온도까지 냉각되어 고밀도의 초임계 CO2 유체인 스트림(228)를 생성한다. 이러한 스트림은 다중 스테이지 원심 펌프(229) 내에서 약 304bar까지 압축된다. 하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 상기 다중 스테이지 원심 펌프(229)를 떠나는 상기 재순환 CO2의 압력은 약 150bar 또는 그 이상, 약 200bar 또는 그 이상, 약 250bar 또는 그 이상, 혹은 약 300bar 또는 그 이상(예를 들어, 약 150bar 내지 약 500bar, 약 200bar 내지 약 450bar, 또는 약 250bar 내지 약 400bar)이 될 수 있다. 이러한 압력의 관점에서, 상기 터빈(203) 내에서 팽창되는 동작 스트림은 전술한 바와 같은 범위들의 임의의 것과 실질적으로 동일한 압력에 있을 수 있다. 약 37℃의 온도의 상기 배출 스트림(230)은 약 840℃의 온도에서 상기 레큐퍼레이티브 열교환기로 들어가는 상기 냉각하는 가열된 CO2/H2O 스트림(282)에 대해 약 800℃의 온도까지 가열된다. 상기 고온의 CO2 압축기 배출 스트림(237)은 상기 열교환기(201)로 들어가며, 여기서 스트림(230) 내의 주요 CO2 재순환 흐름과 혼합되어 상기 동력 사이클의 높은 효율을 구현하기 위해 요구되는 낮은 온도의 외부에서 제공되는 열 투입의 소스를 제공한다. 상기 CO2 압축의 세 스테이지들(259, 225, 236)은 모두 상기 터빈(203)과 동일한 샤프트 상에 장착되는 단일 CO2 압축기의 구성 요소들이며, 상기 CO2 압축기는 상기 터빈에 의해 구동된다. 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(201) 내에서 약 800℃까지 가열된 전체 CO2 재순환 스트림(210)(CO2를 포함하는 동작 스트림으로 정의될 수 있음)은 상기 발전기(204)를 구동시키는 상기 동력 터빈(203)에 대해 공급된다. 약 840℃의 온도에 있는 상기 감손 공기 스트림(275)은 열교환기(277) 내에서 약 45℃의 온도의 공기 유입 스트림(273)에 대해 냉각되고, 약 55℃의 온도의 냉각된 감손 공기 스트림(276)으로 나가며, 대기로 방출된다. 상기 유입 공기 스트림(270)은 전기 모터(272)에 의해 구동되는 공기 송풍기(air blower)(271) 내에서 약 1.4bar의 압력 및 약 45℃의 온도까지 압축된다. 여기서 달리 설명하는 바와 같은 원하는 압력 차이를 유지하기 위해, 상기 공기 스트림에 대해 상기 ITM으로 통과되는 상기 터빈 배출 스트림(즉, 상기 CO2/CH4 스트림)의 압력에 따라 상기 유입 공기가 20bar 보다 크지 않은, 15bar 보다 크지 않은, 10bar 보다 크지 않은, 5bar 보다 크지 않은, 또는 2bar 보다 크지 않은 압력까지 압축되는 것이 바람직할 수 있다.
상기 800℃의 터빈(203)에 대한 유입 온도 레벨은 300bar의 동작 압력에서 상기 열교환기(201)의 온도 제한에 따라 변화될 수 있다. 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(201)의 고온 단부 섹션 내의 최대 설계 스트레스 레벨에 따라 상기 고압의 CO2 압력은 상기 200bar 내지 400bar의 범위 내에 있을 수 있고, 상기 터빈의 유입 온도는 약 700℃ 내지 850℃의 범위 내에 있을 수 있다. 상기 터빈 유입을 위한 800℃의 온도 레벨은 상기 터빈 날개들 및 고압 케이싱 내의 온도들을 제한하기 위해 냉각 흐름을 제공하는 것이 필요하지 않은 점을 의미한다. 이는 상기 터빈을 단순하게 하며, 내부 연소기의 부존재와 결합하여 고온의 팽창하는 CO2와 혼합되는 저온의 냉각 CO2에 의해 야기되는 효율의 손실 없이 훨씬 값이 저렴한 유닛을 제공한다.
선택적으로, 상기 CO2 재순환 압축기 스트림(222)의 유입으로부터 취해지고, 전기 모터(290)에 의해 구동되는 저압비의 송풍기(286) 내에서 압축되는 CO2의 재순환 스트림(285)이 존재할 수 있다. 상기 배출 스트림(287)은 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(201) 내에서 800℃까지 가열되어 스트림(288)으로 나가며, 그 온도를 상승시키도록 상기 터빈 배출 스트림(209)과 혼합된다. 이러한 스트림의 기능은 상기 공기 빛 터빈 배출 ITM 유입 스트림들(278, 280)의 온도의 변화가 상기 ITM 멤브레인의 성능을 적합하게 하도록 상기 ITM 유닛(284) 및 상기 예열기 열교환기(283)에 대한 열 투입이 조절될 수 있게 한다. 일부 실시예들에 있어서, 상기 ITM에 의해 생성되는 열은 다양한 생성물들을 제공하도록 활용될 수 있다. 예를 들면, 상기 열의 적어도 일부는 증기 또는 다른 열적으로 유래되는 부산물들을 생성하는 데 이용될 수 있다.
열교환기들, 펌프들, 압축기들, 터빈들, 냉각기들 및 이들과 유사한 것들과 같은 도 2와 관련하여 언급된 요소들은 그 개시 사항들이 여기에 참조로 포함되는 앞서 언급한 미국 특허 제8,596,075호, 미국 특허 제8,776,532호, 미국 특허 제8,959,887호, 미국 특허 제8,986,002호, 미국 특허 제9,068,743호, 미국 특허 제9,416,728호, 미국 특허 제9,546,814호, 미국 특허출원 공개 제2012/0067054호, 그리고 미국 특허출원 공개 제2013/0213049호에 기재되어 있으며, 이러한 요소들은 여기서 설명하는 실시예들 중의 임의의 것에 활용될 수 있다.
하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, ITM 유닛(또는 ITM 연소기)은 도 3, 도 4, 도 5 및 도 6에 예시한 바와 같을 수 있다. 이는 저압의 공기가 튜브를 둘러싸는 동안에 상기 튜브 내에 30bar의 터빈 배기 플러스 CH4 연료를 갖는 상기 ITM 멤브레인의 기하학적 구조를 위한 평탄한 원형의 튜브의 사용을 기초로 한다. 세라믹 ITM 튜브는 상기 문헌들에 설명된 페로브스카이트 혼합 산화물 물질로 제조될 수 있다. 예를 들면, 개시 사항들이 여기에 참조로 포함되는 Repasky 등의 "ITM Oxygen Technology: Scale-Up Toward Clean Energy Applications"(International Pittsburg Coal Conference, Pittsburg, PA, October 15-18, 2012) 및 Ye 등에게 허여된 미국 특허 제5,447,555호를 참조하기 바란다.
도 3 및 도 6에 예시한 바와 같이, 상기 튜브는 튜브의 외부 표면상에 고체 페로브스카이트 세라믹의 매우 얇은 불투과성 확산층(impervious diffusion layer)(317)을 구비하는 다공성의 페로브스카이트 층(318)을 포함한다. 산소 이온들의 확산은 상기 튜브 내의 상기 저압의 공기측 및 상기 보다 높은 압력의 CO2/CH4 터빈 배출 플러스 연료 사이의 평형 산소 이온 농도의 차이로 인해 이러한 얇은 층(317) at 750℃ 내지 1020℃ 사이의 온도들에서 이러한 얇은 층(317)에 걸쳐 일어난다. 상기 ITM은 산소 분자들이 상기 CO2/CH4 계면에서 그들의 전자들을 넘겨주고 상기 세라믹 확산층의 외부로 통과하는 동안에 상기 공기 계면들에서 산소 분자들의 이온화를 제공하는 금속성 이온들에 걸친 전자 전달을 구비하는 합선 전기 화학 셀로 기능한다. 확산 속도는 다음과 같이 계산될 수 있다.
D∝ln[(P 1 )/(P2)]×(1/t)],
여기서 D는 확산 속도이고, P1 및 P2는 각기 상기 공기 측 및 상기 멤브레인의 CO2/CH4 측상의 산소의 평형 분압들이며, t는 상기 페로브스카이트의 고체 확산층(317)의 두께이다.
도 3은 압력 용기(330) 내에 포함되는 통합 이온 전도성 멤브레인(ITM) 시스템의 한 가지 예시적인 구성을 도시한다. 상기 ITM는 확산 멤브레인(diffusion membrane)에 걸친 다양한 스트림들 및 산소의 확산의 유동을 위해 복수의 동심 튜브(concentric tube)들을 포함한다. 도 5의 단면도의 하부에서 볼 수 있는 바와 같이, 상기 복수의 튜브들은 앞서 달리 설명한 바와 같이 페로브스카이트 세라믹 부재인 확산 멤브레인 튜브(308)에 의해 분리되는 외측 금속성 튜브(309) 및 내측 금속성 튜브(307)를 포함한다. 외측 고리형 공간(310)은 상기 외측 금속성 튜브(309) 및 상기 확산 멤브레인 튜브(308) 사이에 존재하고, 내측 고리형 공간(311)은 상기 내측 금속성 튜브(307) 및 상기 확산 멤브레인 튜브(308) 사이에 존재한다. 상기 내측 금속성 튜브(307)는 상부 튜브 시트(302)에 매달리고, 상기 확산 멤브레인 튜브(308)는 중간 튜브 시트(304)에 매달리며, 상기 외측 금속성 튜브(309)는 하부 튜브 시트(306)에 매달린다.
750℃의 온도에 있는 상기 CO2/CH4 공급 스트림(314a)은 노즐(314) 내에서 공간(303)으로 들어가고, 상기 내측 금속성 튜브들(307a, 307b) 및 상기 각각의 확산 멤브레인 튜브들(308a, 308b) 사이의 내측 고리형 공간들(311a, 311b)을 통해 흐른다. 상기 가열된 공기 스트림(313a)은 약 750℃의 온도에서 노즐(313)을 통해 공간(305) 내로 들어가고, 상기 확산 멤브레인 튜브들(308a, 308b) 및 단부가 개방된 버다큰 직경의 상기 외측 금속성 튜브들(309a, 309b) 사이의 외측 고리형 공간들(310a, 310b)으 통해 하방으로 흐른다. 상기 확산 멤브레인 튜브들(308a, 308b)은 각기 밀봉된 하부 단부들(308c, 308d)을 가진다. 상기 가열된 CO2/CH4 혼합물은 각각의 확산 멤브레인 튜브의 하부 단부를 향해 이동하며, 상기 확산 멤브레인 튜브들(308a, 308b) 내에 중심으로 위치하는 상기 내측 금속성 튜브들(307a, 307b)의 하부 단부들로 들어간다. 산소는 상기 페로브스카이트 불투과성 층(317)을 통해 확산되고, 노즐(314)을 통해 들어가는 상기 CH4/CO2 스트림(314a) 내에 포함된 상기 CH4를 산화시켜 상기 CH4/CO2 스트림의 온도를 1020℃까지 상승시키는 연소열을 방출한다. 상기 감손된 고온의 공기 스트림(312a)은 상기 외측 금속성 튜브들(309a, 309b)의 개방된 하부 단부를 통해 상기 내부로 절연된 압력 용기(330)의 베이스 영역(316) 내로 배출되고, 상기 압력 용기(330) 내의 공간(317)을 상방으로 통과하며, 상기 하부 튜브 시트(306) 바로 아래에 있는 상기 노즐(312)로부터 배출된다. 이러한 배치는 온도가 주위로부터 상승하면서 상기 확산 멤브레인 튜브(308a, 308b), 상기 내측 금속성 튜브들(307a, 307b) 및 상기 금속성 튜브들(309a, 309b)의 자유 하향 팽창을 가능하게 한다. 상기 상부 튜브 시트(302)는 상기 확산 멤브레인 튜브들(308a, 308b) 및 상기 내측 금속성 튜브들(307a, 307b)에 걸친 압력 강하로 인하여 이에 걸쳐 매우 낮은 압력 차이를 가진다. 이는 다만 상기 내측 금속성 튜브들(307a, 307b)의 중량을 유지해야 한다. 상기 상부 튜브 시트(302)의 상부 표면은 열적으로 절연되어야 하지만, 하부 표면은 상기 상부 튜브 시트가 노즐(314)로부터 상기 공간(303)으로 들어가는 상기 CO2/CH4 스트림(314a)의 온도인 대략 750℃의 온도에 남게 되는 것을 보장하도록 절연되지 않는다. 상기 상부 튜브 시트(302) 내의 상기 내측 금속성 튜브들(307a, 307b)의 관통은 1020℃의 출구 흐름이 상기 튜브 시트를 지나치게 가열하는 것을 방지하도록 절연 칼라(collar)들을 가져야 한다. 상기 상부 튜브 시트(302) 상부의 수집 공간(301) 및 상기 출구 파이프(315)는 모두 내부적으로 절연된다.
하부 튜브 시트(306)는 공기를 함유하는 상기 외측 금속성 튜브들(309a, 309b)의 중량만을 지지한다. 이는 상기 외측 공기 금속성 튜브들(309a, 309b)을 통한 압력 강하 및 공간(317) 내의 쉘 사이드 흐름(shell side flow)으로 인해 최소의 압력 차이를 가진다. 이의 동작 온도는 750℃(상기 노즐(313)로부터의 공기 유입 스트림) 내지 1020℃(상기 노즐(312)을 통해 나가는 감손 공기 유출 스트림) 사이에 있다. 상기 하부 튜브 시트(306)의 하부는 대략 750℃에서 그 온도를 유지하도록 절연될 수 있다. 가장 높게 적재된 중간 튜브 시트(304)는 약 750℃의 평균 온도에서 약 30bar의 압력 차이 하에 있다. 상술한 예는 노즐들(313, 314) 내의 공기 및 CO2/CH4 유입 스트림들이 각기 약 750℃의 온도에 있는 것으로 추정된다. 이러한 온도는 상기 확산 멤브레인 튜브들(308a, 308b) 내의 내부의 낮은 산소 확산 속도의 희생 및 이에 따른 튜브 길이의 증가 또는 튜브들의 숫자로 구현 가능한 튜브 시트 설계가 가능하도록 감소될 수 있다. 상기 설계의 중요한 특징은 상기 확산 멤브레인 튜브들(308a, 308b)을 750℃의 온도에 있는 상기 중간 튜브 시트(304) 내로 밀봉하는 방법이다. 상기 밀봉 수단은 상기 확산 멤브레인 튜브들(308a, 308b)의 열팽창 계수 및 상기 금속성 튜브 시트(304) 사이의 상당한 차이를 수용해야 한다. 이들 목적들은 도 4에 도시한 바와 같이 먼저 상기 중간 튜브 시트(304) 내로 용접되는 밀봉인 상기 확산 멤브레인 튜브(308)를 둘러싸는 절연 금속성 칼라들(321)을 이용하여 구현될 수 있다. 상기 세라믹 튜브(308) 및 상기 칼리(321) 사이의 조인트(joint)(320)는 금속 합금의 두께로 채워지고, 이는 그 용융점 750℃의 상기 CO2/H2O 및 공기 유입 온도 아래이지만, 매우 연성이며 온도가 상승함에 따라 쉽고 가역적으로 변형 가능하여 상기 칼라 및 상기 세라믹 튜브 사이의 팽창의 차이가 상기 세라믹 튜브에 대해 상당한 응력이 부여되거나 누설 경로가 제공되지 않고 수용될 수 있다. 적합한 물질은 은이거나, 약 1000℃ 또는 그 이상의 녹는점을 갖는 금-니켈 또는 팔라듐-니켈의 합금도 가능하다. 앞서의 설명에서, 설명된 온도들이 상기 ITM 유닛(284)에 대한 전체적인 유입 및 유출 온도를 언급하는 점에 유의한다. 실제로, 상기 동심 튜브 설계는 상기 공간(310) 내의 유입 공기 스트림 및 쉘 측부 공간(317) 내의 복귀 공기 스트림 사이의 열전달을 가능하게 한다. 유사하게, 상기 내측 금속성 튜브들(307a, 307b)을 통과한 가열된 CO2 스트림은 상기 고리형 공간(311) 내에서 아래로 통과하는 상기 유입 스트림(313)에 열을 전달할 것이다.
상기 ITM 유닛의 다른 기하학적 구조들도 가능하다. 예를 들면, 다양한 기업들이 산소 생산, 연료 가스 연소 및 H2+CO 합성 가스 생산의 분야들에서 이용되는 ITM 유닛들을 개발해왔다. 또한, 앞서의 설명은 두 개의 내측 금속성 튜브들(307a, 307b), 두 개의 확산 멤브레인 튜브들(308a, 308b) 및 두 개의 외측 금속성 튜브들(309a, 309b)에 관한 것이지만, 상기 ITM 유닛은 각각의 해당 튜브들의 하나만을 포함할 수 있거나, 각각의 해당 튜브들의 셋 또는 그 이상을 포함할 수 있다.
상술한 바와 같이, 여기에 설명되는 바와 같은 ITM 유닛을 포함하는 동력 생산은 동작 유체를 포함하는 스트림의 압축, 연소 및/또는 팽창을 위해 유용한 추가적인 요소들을 포함할 수 있다. 하나 또는 그 이상의 실시예들에 있어서, 연료의 연소를 위해 구성된 ITM 유닛을 포함하는 동력 생산 사이클은 가스 터빈을 더 포함할 수 있다. 이러한 실시예들에 있어서, 상기 가스 터빈으로부터의 고온의 가스 배출은 상기 ITM 유닛 내의 산소의 소스로 사용될 수 있고, 원하는 레벨들의 효율을 제공하기 위해 요구될 수 있는 낮은 레벨의 열 투입(예를 들어, 400℃의 온도 아래)의 일부 또는 전부를 제공할 수 있다.
ITM 유닛 및 가스 터빈을 결합한 동력 생산 사이클의 예시적인 실시예들은 도 7과 관련하여 명확해 진다. 도면에 예시한 바와 같이, 단일 스테이지의 터빈 배출은 상기 ITM 멤브레인을 통해 확산되는 산소의 일부 또는 전부를 제공하도록 가스 터빈으로부터의 고온의 산소를 함유하는 배출을 활용하는 ITM 가열기 내로 통과된다.
도 7에서 알 수 있는 바와 같이, 공기 유입 유동 스트림(540) 및 천연 가스 연료 흐름(541)을 구비하는 가스 터빈(542)은 전기 발전기(543)를 구동시킨다. 사용될 수 있는 가스 터빈의 제한적이지 않은 예는 GE 6F.03 가스 터빈이다. 예시한 실시예들에 있어서, 상기 가스 터빈(542)은 약 1.03bar의 압력 및 약 601℃의 온도의 배출 스트림(574)을 가진다. 이러한 스트림은 예열된 보급 공기 유동 스트림(589)과 혼합되고, 상기 혼합된 스트림(591)은 약 595.2℃의 온도에서 상기 열교환기(585)로 들어간다. 상기 스트림(591)은 상기 터빈 배출 스트림 내의 상기 CH4의 연소를 제공하도록 상기 ITM 연소기(584) 내의 페로브스카이트 멤브레인을 통해 확산되는 산소의 90%에 기초하여 충분한 산소 함량을 가진다. 상기 공기 스트림(589)은 이후에 열교환기(545) 내에서 상기 냉각된 가스 터빈 배출 스트림(575)에 대해 냉각되는 약 45℃의 온도 및 약 1.4bar의 압력의 공기 유입 스트림(586) 및 공기 배출 스트림(590)을 가지고 전기 모터(588)에 의해 구동되는 공기 송풍기(587)로부터 생성된다. 300bar의 재순환 CO2 스트림(546)의 일부도 열교환기(545) 내에서 가열되어, 상기 레큐퍼레이티브로 들어가고 상기 주요 고압의 CO2 재순환 흐름과 다시 합류하는 CO2의 전체 우회 유동 스트림(544)을 생성하도록 또한 대략 동일한 온도의 고온의 CO2 압축기 배출 흐름(537) 과 혼합되는 스트림(592)을 생성한다. 상기 가스 터빈 배출은 상기 가스 터빈 유출의 1.03bar로부터 열교환기(545)의 출구의 까지 압력을 감소시키는 여섯의 열교환기 섹션들을 통과한다. 스트림(547)은 전기 모터(549)에 의해 구동되는 송풍기(548) 내에서 약 1.02bar의 압력까지 압축되고, 상기 터빈 배출(576)은 대기로 배출된다.
상기 ITM 가열기(584)는 약 797℃의 온도의 예열된 산화제 유입 스트림(578)을 수용하고, 약 550℃의 온도에서 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(501)를 떠나는 예열된 CH4 스트림(512)과 혼합된 약 750℃의 온도의 예열된 CO2 터빈 유입 스트림(580)을 수용한다. 상기 CH4 스트림(512)은 고압 압축기를 필요로 하지 않고 천연 가스 파이프라인인 스트림(511)으로부터 직접 취해진다. 이러한 혼합은 신속한 산소 확산을 보장하도록 상기 CO2 가스를 ITM 연소기에 대해 700℃ 이상의 원하는 유입 온도 아래로 냉각시킬 수 있는 메탄 및 CO2 사이의 개질 반응을 방치하는 데 유용할 수 있다. 상기 열교환기들(583, 585, 596)은 약 506.5℃의 온도에서 상기 CO2 터빈(503)을 나가는 상기 CO2 터빈 유출 스트림(509)의 온도를 상기 ITM 연소기(584)의 유입구에서의 약 750℃의 온도까지 증가시키는 데 기여하지만, 상기 가스 터빈 배출 플러스 공기 스트림(591)의 온도는 약 597℃로부터 약 797℃까지 증가된다. 상기 CO2 터빈 배출 스트림(509)은 스트림(550)을 형성하도록 열교환기(596)를 통과하며, 이는 스트림(512)이 합류되는 스트림(580)을 형성하도록 열교환기(583)를 통과한다. ITM 연소기(584)를 나가는 스트림(581)은 열교환기(583)를 다시 통과하여 스트림(582)으로 열교환기(501)로 들어간다. 또한, ITM 연소기(584)를 나가는 스트림(579)은 다시 열교환기(583)를 통과하여 스트림(552)으로 나가며, 이는 열교환기(585)를 통과하여 스트림(551)으로 나가며, 열교환기(596)를 통과하고 스트림(575)으로 나간다.
상기 CO2 터빈 유출 유동 스트림(582)은 약 506.5℃의 온도로부터 약 840℃의 온도까지 가열된 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(501)로 들어간다. 상기 산소 감손 가스 터빈 배출 플러스 감손 공기 스트림(575)은 약 520℃의 온도에서 상기 300bar의 CO2 플러스 공기 예열기(545)로 들어가며, 원하는 효율 레벨들을 구현하기 위해 요구되는 낮은 온도의 추가되는 열 및 상기 공기 스트림(590)을 예열하기 위해 요구되는 열을 제공한다.
상기 CO2 터빈 유출 유동 스트림(582)은 스트림(513)으로 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(501)를 나가며, 수냉식 냉각기(514) 내에서 더 냉각되고, 이후에 충전된 섹션을 갖는 직접 접촉식 냉각기(515) 및 펌프(516), 간접 수냉식 냉각기(517)와 유동 스트림들(519, 520, 521)을 포함하는 물 순환 시스템 내의 순환하는 물에 대해 냉각된다. CH4 연소로부터 생성되는 과잉의 물은 스트림(518)으로 나간다. 상기 냉각된 배출 CO2 스트림은 나누어진다. CH4 산화로부터 생성된 CO2로부터 유래되는 순(net) CO2 생성물 스트림(561)은 처리를 위해 제거된다. 나머지 CO2 재순환 스트림(522)은 제1 스테이지 압축기(559) 및 제2 스테이지 압축기(525)를 구비하는 2-스테이지 CO2 재순환 압축기 내에서 압축된다. 제1 스테이지 압축기(559)를 나가는 스트림은 제2 스테이지 배출 스트림(527)을 생성하도록 상기 제2 스테이지 압축기(525)로 통과되기 이전에 중간 냉각기(560) 내에서 냉각되는 스트림(528)과 분리된다. 제1 스테이지 압축기(559)로부터의 배출의 다른 부분(스트림(535))은 제거되고, 단열 압축기(536) 내에서 압축되며, 상기 CO2 전체 우회 유동 스트림(544)을 형성하도록 스트림(592)과 결합되는 스트림(537)으로 나간다. 상기 제2 스테이지 압축기(525)를 나가는 스트림(527)은 수냉식 열교환기(526) 내에서 냉각되어, 초임계의 고밀도 CO2 유체인 스트림(528)을 생성한다. 이러한 스트림은 다중 스테이지 원심 펌프(529) 내에서 압축된다. 상기 다중 스테이지 원심 펌프(529)를 나가는 스트림은 배출 스트림(530) 및 재순환 CO2 스트림(546)으로 나누어진다. 배출 스트림(530)은 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(501) 내에서 CO2 터빈 유출 유동 스트림(582)에 대해 가열되며, 상기 발전기(504)를 구동시키는 800℃의 상기 CO2 터빈(503)으로 통과되는 스트림(510)을 형성하도록 상기 CO2 전체 우회 유동 스트림(544)과 결합된다.
가스 터빈의 추가는 상기 가스 터빈을 포함하지 않는 상기 동력 생산 사이클과 동일한 전체적인 효율로 순 동력 출력의 상당한 증가를 가져온다. 일부 실시예들에 있어서, 현재의 가스 터빈 결합 사이클 동력 스테이션은 동작 유체로 재순환된 CO2를 사용하며 여기에 설명되는 바와 같은 ITM 유닛도 포함하는 동력 생산 사이클로 재구성될 수 있다. 이는 향후의 동력 산출을 증가시키고 CO2 방출 규정들을 따르도록 65%까지의 감소로 전기 생산량의 ㎾h 당 CO2 방출을 감소시키는 데 유용할 수 있다.
제시된 시스템의 열효율은 스테이지들 사이에 재가열을 구비하는 2-스테이지의 CO2 터빈을 사용하여 상당히 개선될 수 있다. 상기 제1 스테이지 터빈은, 예를 들면, 약 800℃의 온도 및 약 300bar의 압력에서 상기 레큐퍼레이티브 열교환기로부터 그 유입 흐름을 직접 취한다. 상기 제2 스테이지 터빈 배출 흐름은 직렬의 두 개의 별도의 ITM 가열기들 내에서 가열된 약 815℃의 온도 및 약 30bar의 압력의 상기 레큐퍼레이티브 열교환기로 들어간다. 이러한 2-스테이지 시스템에서, 상기 제2 터빈 유입 온도는 중간 압력 열교환기 내에서 상기 가열된 30bar의 터빈 배출에 대해 약 1000℃까지 증가될 수 있다. 이러한 보다 높은 온도는 최대의 허용 가능한 중간 압력의 선택으로 인해 중간의 재가열기(re-heater)의 설계에 적용될 수 있을 것이다. 상기 선택된 중간 압력은 일부 실시예들에서 약 70bar 내지 약 120bar의 범위 내에 있다. 이와 같은 특정한 케이스에 대하여, 상기 선택된 중간 압력은 약 95bar가 될 수 있다. 상기 제2 ITM 가열기는 상기 재가열기로부터의 30bar의 제2 스테이지 터빈 유출 흐름을 약 815℃까지 상승시킨다.
본 발명의 다른 실시예들이 도 8과 관련하여 예시된다. 예시된 바는 ITM 가열기들 내에서 가열되는 양 터빈 배출 흐름들 및 상기 두 터빈 유입 스트림들을 가영하는 데 사용되는 상기 가열된 배출 스트림들을 구비하는 2-스테이지의 터빈 시스템이다. 이와 같이, 본 발명의 시스템들 및 방법들이 복수의 터빈들 및/또는 복수의 ITM 가열기들을 통합할 수 있는 점은 명백하다. 또한, 원할 경우, 복수의 ITM 가열기들은 개개의 가열기들에 대해 보다 낮은 부하들을 가능하게 하기 위해 병렬로 활용될 수 있다.
효율들은 통상적으로 약 300bar 내지 약 30bar의 전체 압력 비율에 걸쳐 동작하는 일련의 두 개의 터빈들의 이용하여 증가될 수 있다. 도 8에서, 상기 제1 터빈(603)은 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(601)로부터 직접 도입되는 그 유입 스트림으로 약 300bar의 유입 압력 및 약 800℃의 온도에서 동작한다. 상기 터빈은 약 70bar 내지 약 120bar의 범위의 유출 압력을 가진다. 이러한 압력 범위는 이러한 스트림이 통상적으로 약 30bar에서 배출되는 상기 제2 스테이지 터빈(632)의 동력 출력을 최대화하도록 여전히 충분히 높은 약 1000℃까지 열교환기 내에서 가열되게 하도록 충분히 낮은 상기 유출 압력을 선택하게 한다. 상기 HEATRIC 열교환기들로 대표되는 확산 접합 열교환기 제조 방법으로 현재의 높은 니켈 함량의 합금들을 사용하여, 이러한 온도/압력 결합이 가능하다. 상기 제1 스테이지의 매우 높은 유입 및 유출 압력들과 함께 이러한 압력 비율 또한 300㎿ 또는 그 이상의 대규모의 동력 산출 시스템들을 위한 축 날개(axial bladed) 터빈 구성보다는 방사상 유입 원심 휠 설계가 되게 할 수 있다. 이들 결과적인 섹션들 내에서 실시된 예들에 대해 상기 제1 스테이지 터빈 흐름은 7.5백만lb/hr(3.4백만㎏/hr)이다. 유입 체적 유량은 290㎿의 순 동력 출력을 위한 1미터보다 작은 원심 터빈 휠 직경 내에서 야기될 수 있는 약 24700㎥/hr이다. 상기 제1 스테이지를 위한 단일의 방사상 유동 터빈 휠의 사용은 특히 보다 작은 규모의 플랜트들에 대해 매력적이 될 수 있다. 약 650℃ 내지 약 750℃의 온도에 있는 상기 스트림(634) 내의 제1 스테이지 터빈 유출 흐름은 열교환기(648) 내에서 약 900℃ 내지 약 1100℃의 온도까지 가열되며, 이는 상기 제2 스테이지 터빈(632)에 대한 스트림(639) 내의 유입 흐름이 된다. 상기 열은 제1 ITM 가열기 내에서 약 900℃ 내지 약 1100℃의 온도까지 가열된 상기 제2 스테이지 터빈(632)으로부터의 상기 배출 CO2 흐름(약 30bar에서)에 의해 제공된다. 상기 열교환기를 떠나는 제2 스테이지 터빈 유출 흐름은 이후에 상기 제1 스테이지 터빈 CO2 유입 스트림을 약 800℃까지 가열하기 위해 상기 레큐퍼레이티브 열교환기로 들어가기 전에 제2 ITM 가열기 내에서 약 810℃ 내지 약 850℃의 온도까지 가열된다.
약 300bar의 압력 및 약 800℃의 온도에 있는 재순환 CO2 스트림(645)은 제1 스테이지 터빈(603)으로 들어가며, 약 95bar 및 약 691℃의 스트림(634)으로 배출된다. 이는 열교환기(648) 내에서 약 1010℃까지 가열되고, 스트림(639)으로 상기 제2 스테이지 터빈(632)으로 통과되어 스트림(631)으로서 약 30bar 및 약 799℃에서 나간다. 이러한 스트림은 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(601) 내에서 가열된 약 30bar/ml 압력 및 약 550℃의 온도의 CH4 스트림(612)의 양(652)과 혼합된 후에 제1 스테이지 ITM 연소기(647)로 들어간다. 상기 CH4 스트림(612)은 고압의 압축기를 필요로 하지 않고 천연 가스 파이프라인인 스트림(611)으로부터 직접 취해진다. 상기 메탄은 약 1.2bar의 압력 및 약 750℃의 온도에 있는 예열된 공기 스트림(643)로부터 확산되는 순수한 산소를 사용하여 647 내에서 연소된다. 상기 제2 스테이지 터빈(632)으로부터의 상기 감손 공기 스트림(644) 및 상기 가열된 터빈 유출 스트림(654)은 약 1020℃의 온도에서 상기 ITM 연소기(647)를 나가며, 상기 제2 스테이지 터빈(632)을 위한 터빈 유입 유동 스트림(639)에 대해 예열을 제공하도록 열교환기(648)로 들어간다.
약 700℃의 온도의 상기 열교환기(648)를 떠나는 냉각된 터빈 배출 흐름(609)은 결합된 스트림(655)을 형성하도록 약 550℃의 온도 및 약 30bar의 압력의 CH4 스트림(612)의 양(653)과 혼합된다. 스트림(655)과 함께 공기 유입 스트림(642)(약 1.3bar의 압력 및 약 666℃의 온도에 있는)은 예열기(646) 내에서 약 750℃까지 가열된다. 상기 가열된 CO2 스트림(680) 및 가열된 공기 스트림(678)은 예열기(646)를 나가며, 상기 ITM 가열기(684)의 설계를 최적화하기 위해 빠른 산소 확산을 보장하도록 충분히 높은 온도에서 상기 ITM 가열기(684)로 들어간다. 상기 ITM 가열기(684)를 나가는 상기 결합되고 가열된 CO2 스트림(681) 및 상기 감손 공기 스트림(679)은 이후에 요구되는 필요한 예열을 제공하도록 상기 예열기(646)를 통과한다. 646 내에서 약 750℃의 온도까지 가열된 상기 예열된 공기 스트림(678)은 상기 스트림의 일부가 ITM 연소기(684) 내에 산소를 제공하고, 나머지 스트림(643)이 제1 ITM 연소기(647) 내에 산소를 제공하도록 나누어진다. 스트림(656) 및 스트림(633)으로서 각기 열교환기들(646, 648)을 나가는 상기 전체 감손 공기 스트림들은 공기 예열기 열교환기(677)로 들어가는 스트림(675)으로 결합되며, 스트림(676)으로 약 55℃에서 대기로 배출된다. 상기 유입 공기 스트림(670)은 전기 모터(672)에 의해 압축기(671) 내에서 약 1.4bar의 압력까지 압축된다. 압축기(671)로부터의 상기 배출 스트림(673)은 스트림(642)으로 나가도록 열교환기(677) 내에서 약 666℃까지 가열된다.
약 815℃의 온도에서 상기 예열기(646)를 나가는 가열된 CO2 배출 스트림(682)은 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(601)로 들어가며, 여기서 약 75℃까지 냉각되고 스트림(661)으로 나간다. 상기 스트림(661)으로부터의 사이드-스트림(side-stream)(658)은 열교환기(650)를 통과하여 약 25℃에서 스트림(657)으로 나가며, 여기서 상기 전체 CO2 스트림(680)(약 29bar에서)과 다시 합류하고, 이에 따라 형성된 전체 CO2/H2O 스트림(690)은 충전된 대향류(counter-current flow) 섹션(624)을 구비하는 상기 집적 접촉 수냉식 냉각기(615)로 들어간다. 상기 열교환기(650)는 약 70℃의 온도에 있는 상기 제2 스테이지 CO2 재순환 압축기(625)의 배출(692)로부터 취해지는 약 51℃의 온도 및 약 70bar의 압력의 유입 CO2 스트림(651)을 가진다. 상기 전체 CO2 재순환 흐름의 역 5%를 포함하는 이러한 스트림은 전기 모터(649)에 의해 구동되는 압축기(640) 내에서 까지 압축된다. 상기 배출 스트림(641)은 내부 냉각 서비스를 제공하도록 두 번째 터빈(632)으로 들어간다. 상기 제2 스테이지 터빈(632)의 동작 온도가 고온의 내부 요소들 상의 보호 코팅들의 제공과 함께 터빈 날개들의 내부 냉각 및 내부 케이싱의 사용을 필요로 하는 점에 유의한다. 순환 라인들(619, 620, 621)을 갖는 물 펌프(616) 및 간접 수냉식 냉각기(617)를 포함하는 수냉식 냉각기(615)와 연관된 물 순환 시스템이 제공된다. 상기 CH4 연소 생성물로부터 형성되는 순 액체 물 생성물 스트림(618)은 상기 직접 접촉식 냉각기(615)의 베이스를 나간다.
약 18℃의 온도에서 상기 수냉식 냉각기(615)를 나가는 냉각된 CO2 스트림(622)은 두 스트림들로 나누어진다. 상기 순 CO2 생성물 스트림(691)은 약 18℃의 온도 및 약 29bar의 압력에서 상기 시스템을 나간다. 약 29bar의 상기 냉각된 CO2 스트림(622)의 주요 양은 제1 스테이지 CO2 재순환 압축기(659) 내에서 약 45bar 및 약 51℃의 온도까지 압축된다. 상기 배출 흐름은 두 부분들로 나누어진다. 상기 전체 CO2 스트림(622)의 대략 59.4%는 스트림(638)을 형성하도록 상기 제2 스테이지 중간 냉각기(660) 내에서 까지 냉각되며, 상기 제2 스테이지 CO2 재순환 압축기(625)로 들어간다. 상기 전체 CO2 스트림의 약 35.6%(스트림(635)으로)는 약 183.2℃ 및 약 305bar의 압력의 유출 스트림(637)을 갖는 제3 스테이지 CO2 압축기(636)로 들어가며, 이후에 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(601) 내에서 약 300bar 및 약 183℃의 상기 주요 CO2 재순환 스트림(630)과 합류한다. 위에서와 같이, 상기 제3 스테이지 CO2 압축기(636)는 상기 가열된 스트림(637)이 상기 열교환기(601) 내에서 상기 재순환 CO2 스트림(630)에 대한 저급의 가열을 제공하도록 추가적인 열원으로 기능할 수 있다. 상기 추가된 열은 상기 ITM(684)으로부터의 상기 배출 스트림(682)으로부터의 열을 사용하여 상기 재순환 CO2 스트림(630)의 레큐퍼레이티브 가열에 더해진다. 상기 CO2 재순환 압축기 스테이지들(659, 625, 636)은 모두 단일 터빈 케이싱이나 어셈블리 내에 위치하는 상기 2-스테이지 터빈들(603, 632)로부터의 샤프트 연장에 의해 구동되는 구성 요소들이다. 상기 터빈은 발전기(682)를 구동시킨다. 약 51℃의 온도에 있는 상기 제2 스테이지 압축기(625)으로부터의 배출 유동 스트림(692)은 터빈(632)을 위한 냉각 스트림(641)이 되는 스트림(622) 내의 초기 흐름의 약 5%를 포함하는 스트림(651) 및 나머지의 CO2 재순환 유동 스트림(627)으로 나누어진다. 이러한 스트림(627)은 약 830㎏/㎥의 밀도의 초임계의 CO2 스트림(628)을 형성하도록 수냉식 냉각기(626) 내에서 약 18℃까지 냉각된다. 상기 초임계의 고밀도 CO2 유체는 다중 스테이지 원심 펌프(629) 내에서 약 304bar 및 약 37℃까지 펌핑된다. 나가는 스트림(630)은 이후에 상기 레큐퍼레이티브 열교환기(601)로 들어가며, 여기서 제1 터빈 유입 흐름의 주요 부분이 되도록 가열된다.
해당 기술 분야의 숙련자에게는 실제로 필요한 우회 라인들, 방출 라인들, 퍼지 가스(purge gas) 라인들에 더하여 밸브들, 벤트들, 계측 라인들 및 다른 필수적인 시스템들이 모드 동작 모드들을 가능하게 하고, 상기 유닛들을 위한 안전한 동작 조건들을 확보하도록 상기 프로세스에 추가되는 점이 분명해질 것이다. 예를 들면, 시동 동안에, 정해진 세트의 동작 조건들(예를 들어, 동작 온도, 압력, 유량 등)이 구현되기 전까지 상기 열교환기들 및/또는 하나 또는 그 이상의 터빈들의 하나 또는 그 이상을 우회시키는 것이 바람직할 수 있다.
다음 표는 ASU로부터 305bar의 압력에서 직접 생성된 산소로 ISO 조건들에서 동작하는 극저온 공기 분리 시스템을 구비하는 종래의 CO2 사이클 동력 시스템인 기준 케이스와 케이스 1, 케이스 2 및 케이스 3(각기 도 2, 도 7 및 도 8에 예시한 시스템들에 대응됨)을 비교한 것이다. 모든 케이스들에서, 300bar의 압력에서 터빈으로 들어가는 전체 CO2 흐름은 7.5×106lb/hr(77286.08㎏mol/hr)이며, 제1 터빈 유입 압력은 300bar이다. 단일 스테이지 터빈은 30bar의 출구 압력을 가진다. 2-스테이지 터빈은 95bar의 제1 스테이지 출구 압력(상기 제2 스테이지 터빈의 근사치 유입 압력임) 및 30bar의 제2 스테이지 터빈 출구 압력을 가진다. 연료는 순수한 메탄이다. 모든 CO2 생성물은 29bar의 압력에서 생성된다. 순 터빈 축 동력의 1%의 발전기에 더하여 변압기 손실들이 케이스 1, 케이스 2 및 케이스 3에 대해 취해진다.
[표]
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본 발명의 많은 변형들과 다른 실시예들이 앞서의 설명들 및 관련 도면들에서 제시된 교시들의 이점을 가지는 것으로 본 발명이 속하는 해당 기술 분야의 숙련자에게 이해될 것이다. 이에 따라, 본 발명이 개시된 특정한 실시예들에 한정되는 것은 아니며, 변형들과 다른 실시예들도 첨부된 특허청구범위의 범주 내에 속하도록 의도되는 점이 이해될 것이다. 비록 특정 용어들이 여기에 사용되지만, 이들 용어들은 일반적이고 서술적인 의미로만 사용되며, 제한적인 목적으로 사용되는 것은 아니다.

Claims (32)

  1. 동력 생산을 위한 시스템에 있어서,
    터빈 배출 스트림을 생성하고, 동력을 생성하도록 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림을 팽창시키기 위해 구성되는 동력 생산 터빈을 포함하며;
    산소를 함유하는 스트림을 제공하도록 구성되는 산소를 함유하는 스트림 소스를 포함하고;
    상기 터빈 배출 스트림 내로의 연료의 투입을 위해 구성되는 연료 소스를 포함하며;
    상기 투입 연료를 갖는 상기 터빈 배출 스트림을 수용하도록 구성되고, 상기 산소를 함유하는 스트림을 수용하도록 구성되는 이온 전도성 멤브레인(ion transport membrane: ITM) 시스템을 포함하며, 상기 ITM은 상기 투입 연료의 적어도 일부를 적어도 부분적으로 연소시키고, 가열된 CO2를 함유하는 스트림을 제공하도록 상기 산소를 함유하는 스트림으로부터 상기 투입 연료를 갖는 상기 터빈 배출 스트림 내로의 산소의 확산을 위해 효과적이며;
    상기 CO2를 함유하는 스트림으로부터 상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림으로 열을 전달하기 위해 구성되는 레큐퍼레이터(recuperator) 열교환기를 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 레큐퍼레이터 열교환기로부터 상기 CO2를 함유하는 스트림을 수용하고, 실질적으로 순수한 CO2의 스트림을 산출하도록 구성되는 분리기를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  3. 제 2 항에 있어서, 상기 실질적으로 순수한 CO2의 적어도 일부를 압축하고, 상기 재순환된 CO2를 제공하도록 구성되는 적어도 하나의 압축기를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  4. 제 1 항에 있어서, 상기 CO2를 함유하는 스트림으로부터 전달되는 상기 열에 더하여 상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림에 열을 추가하기 위해 구성되는 적어도 하나의 추가적인 열원을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  5. 제 1 항에 있어서, 상기 ITM으로부터 업스트림(upstream)에서 상기 산소를 함유하는 스트림을 가열하기 위해 구성되는 산소를 함유하는 스트림 예열기(preheater) 및 상기 ITM으로부터 업스트림에서 상기 터빈 배출 스트림을 가열하기 위해 구성되는 터빈 배출 스트림 예열의 하나 또는 모두를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  6. 제 1 항에 있어서, 상기 산소를 함유하는 스트림 소스는 공기인 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  7. 제 1 항에 있어서, 상기 산소를 함유하는 스트림 소스는 가스 터빈으로부터의 배출 스트림인 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  8. 제 1 항에 있어서, 상기 동력 생산 터빈은 일련의 적어도 두 개의 터빈들을 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  9. 제 1 항에 있어서, 상기 시스템은 적어도 제1 ITM 및 제2 ITM을 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  10. 제 1 항에 있어서, 상기 ITM은 튜브의 형태인 확산 멤브레인(diffusion membrane)을 포함하고, 상기 확산 멤브레인은 상기 산소를 함유하는 스트림에 접촉하기 위해 구성되는 외측 표면 및 상기 터빈 배출 스트림을 상기 투입 연료와 접촉시키기 위해 구성되는 내측 표면을 가지는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  11. 제 10 항에 있어서, 상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인은 개방된 업스트림 단부 및 폐쇄된 다운스트림(downstream) 단부를 가지는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  12. 제 10 항에 있어서, 상기 ITM은 상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인 내에 위치하는 내측 금속성 튜브를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  13. 제 10 항에 있어서, 상기 ITM은 상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인을 둘러싸고 동심인 외측 금속성 튜브를 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  14. 제 10 항에 있어서, 상기 ITM은 외부 압력 용기를 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 시스템.
  15. 동력 생산을 위한 방법에 있어서,
    터빈 배출 스트림을 생성하고, 동력을 생성하도록 동력 생산 터빈 내에서 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림을 팽창시키는 단계;
    산소를 함유하는 스트림 소스로부터 산소를 함유하는 스트림을 제공하는 단계;
    결합된 터빈 배출/연료 스트림을 형성하도록 연료 소스로부터 연료를 상기 터빈 배출 스트림 내로 투입하는 단계;
    상기 결합된 터빈 배출/연료 스트림 내의 상기 연료의 적어도 일부를 적어도 부분적으로 연소시키고, 가열된 CO2를 함유하는 스트림을 제공하기 위하여, 상기 산소를 함유하는 스트림으로부터 상기 결합된 터빈 배출/연료 스트림 내로의 산소의 확산을 위해 효과적인 이온 전도성 멤브레인(ITM) 시스템으로 상기 산소를 함유하는 스트림 및 상기 결합된 터빈 배출/연료 스트림을 통과시키는 단계; 및
    상기 동력 생산 터빈 내에서 상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림을 팽창시키기 이전에 상기 가열된 CO2를 함유하는 스트림으로부터의 열을 이용하여 레큐퍼레이터 열교환기 내에서 상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림을 가열하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  16. 제 15 항에 있어서, 실질적으로 순수한 CO2의 스트림을 제공하도록 상기 CO2를 함유하는 스트림을 정제하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  17. 제 16 항에 있어서, 상기 재순환된 CO2를 형성하도록 적어도 하나의 압축기 내에서 상기 실질적으로 순수한 CO2의 적어도 일부를 압축하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  18. 제 17 항에 있어서, 상기 재순환된 CO2의 적어도 일부는 초임계 상태에 있는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  19. 제 15 항에 있어서, 상기 재순환된 CO2을 포함하는 동작 스트림은 약 200bar 또는 그 이상의 압력에 있는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  20. 제 15 항에 있어서, 상기 가열된 CO2를 함유하는 스트림 이외의 소스로부터의 추가되는 열을 이용하여 상기 재순환된 CO2를 포함하는 동작 스트림을 가열하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  21. 제 15 항에 있어서, 상기 ITM으로부터 업스트림에서 산소를 함유하는 스트림 및 상기 터빈 배출 업스트림의 하나 또는 모두를 가열하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  22. 제 15 항에 있어서, 상기 산소를 함유하는 스트림 소스는 공기인 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  23. 제 15 항에 있어서, 상기 산소를 함유하는 스트림 소스는 가스 터빈으로부터의 배출 스트림인 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  24. 제 15 항에 있어서, 상기 동력 생산 터빈은 일련의 적어도 두 개의 터빈들을 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  25. 제 15 항에 있어서, 상기 시스템은 적어도 제1 ITM 및 제2 ITM을 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  26. 제 15 항에 있어서, 상기 ITM은 튜브의 형태인 확산 멤브레인을 포함하고, 상기 확산 멤브레인은 상기 산소를 함유하는 스트림에 접촉하기 위해 구성되는 외측 표면 및 상기 터빈 배출 스트림을 상기 투입 연료와 접촉시키기 위해 구성되는 내측 표면을 가지는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  27. 제 26 항에 있어서, 상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인은 개방된 업스트림 단부 및 폐쇄된 다운스트림 단부를 가지는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  28. 제 26 항에 있어서, 상기 ITM은 상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인 내에 위치하는 내측 금속성 튜브를 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  29. 제 26 항에 있어서, 상기 ITM은 상기 튜브의 형태인 확산 멤브레인을 둘러싸고 동심인 외측 금속성 튜브를 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  30. 제 26 항에 있어서, 상기 ITM은 외부 압력 용기를 포함하는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  31. 제 15 항에 있어서, 상기 터빈 배출 스트림은 약 80bar 또는 그 이하의 압력을 가지는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
  32. 제 15 항에 있어서, 상기 산소를 함유하는 스트림은 10bar를 넘지 않는 압력에 있는 것을 특징으로 하는 동력 생산을 위한 방법.
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