KR20180102379A - Supercritical Rankine cycle-based heat engine and method for operating the same heat engine - Google Patents

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Abstract

The present invention relates to a method for operating a supercritical rankine cycle-based heat engine, which comprises: a first heat exchange step for exchanging heat between exhaust gas discharged from a combustion apparatus and an operating fluid circulating a rankine cycle to supply heat energy to the operating fluid; a second heat exchange step for exchanging heat between the first heat-exchanged exhaust gas and a heat-medium fluid circulating in a closed route to supply heat energy to the heat-medium fluid; and a third heat exchange step for exchanging heat between the second heat-exchanged heat-medium fluid and the operating fluid to supply heat energy to the operating fluid. Accordingly, the operating fluid discharged from a turbine of the rankine cycle can be introduced into the turbine after sequentially passing through the third heat exchange step and the first heat exchange step.

Description

초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 및 이 열기관의 동작방법 {Supercritical Rankine cycle-based heat engine and method for operating the same heat engine} BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention [0001] The present invention relates to a supercritical Rankine cycle-

본 발명은 랭킨 사이클 기반의 열기관에 관한 것으로, 보다 상세하게는, 초임계 유체를 이용한 랭킨 사이클 기반의 열기관 및 이 열기관의 동작 방법에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a Rankine cycle-based heat engine, and more particularly, to a Rankine cycle-based heat engine using a supercritical fluid and a method of operating the heat engine.

최근 차세대 원자로, 태양열, 화석연료, 또는 바이오 연료를 포함한 모든 가능한 열원을 활용한 열기관의 사이클에 대하여 관심이 높아지고 있다. 예를 들면, 초임계 이산화탄소(CO2) 사이클은 기존의 스팀 이용 랭킨 사이클에 비해 높은 효율과 컴팩트한 장점을 가지고 있다. Recently, there is a growing interest in the cycle of heat engines that utilize all possible heat sources, including next-generation reactors, solar heat, fossil fuels, or biofuels. For example, the supercritical carbon dioxide (CO 2 ) cycle has higher efficiency and compactness than the conventional steam-based Rankine cycle.

CO2의 임계점은 31℃, 7.37MPa이다. 유체는 임계점보다 높은 온도와 압력에서는 초임계 상태로 변화한다. 초임계는 하이브리드 상태로서 액체처럼 밀도가 높지만 가스처럼 팽창하여 공간을 차지한다. 임계점 근처에서 작은 온도 변화는 큰 밀도 변화를 유발하며, 온도를 약간 상승시키기 위해서는 많은 에너지가 필요하게 된다. 그리고 밀도가 높은 액체에서 증기로 변하며, 자유표면이 없어 버블 또는 방울(drop)이 생기지 않는다. 이러한 초임계 상태의 특징 때문에 초임계 CO2가 랭킨 사이클의 작동유체(working fluid)로 관심이 높아지고 있다. The critical point of CO 2 is 31 ° C, 7.37 MPa. The fluid changes to a supercritical state at temperatures and pressures above the critical point. Supercritical is a hybrid state, which is as dense as a liquid but expands like a gas to occupy space. A small temperature change near the critical point causes a large density change and requires a lot of energy to raise the temperature slightly. And it changes from dense liquid to vapor, there is no free surface, and there is no bubble or drop. Due to this supercritical feature, supercritical CO 2 is becoming a working fluid of the Rankine cycle.

도1은 종래의 랭킨 사이클 기반의 열기관의 일 예를 나타낸다. 종래의 랭킨 사이클 열기관은 작동유체를 단열팽창시키면서 일을 하는 터빈(10), 열교환기의 일종인 레큐퍼레이터(20), 작동유체를 응축 및 냉각시키는 컨덴서(30), 작동유체를 압축시키는 펌프(40), 및 외부 열원으로부터의 열에너지를 작동유체에 공급하는 고온 열교환기(50)를 포함한다. 외부의 연소장치에서 배출되는 고온의 배가스(exhaust gas)가 제7 관로(L7)를 따라 고온 열교환기(50)로 유입되고, 열교환기(50)에서 작동유체가 배가스의 열에너지를 공급받은 후 제4 관로(L4)를 통해 터빈(10)으로 공급되어 터빈(10)을 구동하고, 그 후 리큐퍼레이터(20)에서 열을 버린 후 컨덴서(30)에서 응축 및 냉각되고 펌프(40)에서 압축되어 다시 열교환기(50)로 이송되는 과정을 반복한다. 1 shows an example of a conventional Rankine cycle-based heat engine. The conventional Rankine cycle heat engine includes a turbine 10 that works while thermally expanding the working fluid, a recuperator 20 that is a kind of heat exchanger, a condenser 30 that condenses and cools the working fluid, Temperature heat exchanger (40), and a high-temperature heat exchanger (50) for supplying thermal energy from an external heat source to the working fluid. Temperature exhaust gas discharged from an external combustion device flows into the high-temperature heat exchanger 50 along the seventh conduit L7 and the working fluid in the heat exchanger 50 is supplied with thermal energy of the exhaust gas Is supplied to the turbine 10 through the four pipe line L4 to drive the turbine 10 and thereafter discharged from the recuperator 20 and then condensed and cooled in the condenser 30 and compressed And then transferred to the heat exchanger (50).

그러나 도1의 종래의 랭킨 사이클을 배가스 폐열회수에 적용하게 되면 리큐퍼레이터(20)를 통해 작동유체의 온도가 상당히 상승한 후 배가스 회수 열교환기(50)를 지나게 되므로 배가스의 열에너지를 작동유체에 전달한 후 외부로 배출될 때에도 여전히 높은 온도를 가지고 있으므로 배가스의 폐열을 효율적으로 회수하지 못하는 문제가 있다. However, if the conventional Rankine cycle of FIG. 1 is applied to the exhaust gas heat recovery of the exhaust gas, the temperature of the working fluid is significantly increased through the recuperator 20 and then passes through the exhaust gas recovery heat exchanger 50. Accordingly, There is still a problem that the waste heat of the exhaust gas can not be recovered efficiently because it is still high in temperature.

이러한 단점을 극복하기 위한 시스템이 도2의 분기형(Spilit) 랭킨 사이클로서, 펌프(40)를 통과한 고압 작동유체가 분기되어 일부는 리큐퍼레이터(20)를 통과하면서 열을 회수하고 일부는 추가로 설치된 배가스 회수 저온열교환기(60)를 통과하면서 열을 회수하게 된다. 특히, 일반적인 가스 사이클 또는 증기사이클과는 달리 초임계 사이클의 재생열교환 과정에서는 작동유체의 상변화과정이 내재되어 있기 때문에 작동유체의 비열이 매우 커서 온도 상승을 위해서 많은 열을 필요로 한다. 따라서 리규퍼레이터(20)를 통해 팽창 후 작동유체의 남은 열을 재활용 할 뿐만 아니라 배기가스의 남은 열을 동시에 활용하여 작동유체를 가열하는 것이 출력 향상에 매우 중요하다고 할 수 있다. The system for overcoming this drawback is the Spilit Rankine cycle of FIG. 2, in which the high-pressure working fluid that has passed through the pump 40 is diverted, some of which passes through the recuperator 20 to recover heat, Heat is recovered while passing through the installed exhaust gas low temperature heat exchanger (60). Particularly, unlike a general gas cycle or a steam cycle, a regeneration heat exchange process in a supercritical cycle involves a phase change process of a working fluid. Therefore, the specific heat of the working fluid is very large and requires a lot of heat to raise the temperature. Accordingly, it is very important to improve the output by heating the working fluid by simultaneously utilizing the remaining heat of the exhaust gas as well as recycling the remaining heat of the working fluid after expansion through the riser 20.

그러나 도2의 시스템에서 출력 향상을 위해서는 운전 조건에 따라 리규퍼레이터(20)에서 회수할 수 있는 열량과 배가스 열회수 저온열교환기(60)에서 회수 할 수 있는 열량이 달라지므로 펌프 후단에서 작동유체 분기율(x)은 최적제어가 되어야 한다. 또한 기존의 배가스 열회수 고온 열교환기(50)와 저온 열교환기의 경우 200bar 이상의 높은 고압의 작동유체와 상대적으로 압력과 밀도가 매우 낮은 배가스 사이의 열교환을 수행해야 하므로 열교환을 위한 전열면적이 매우 넓어야 하고 배가스로 인한 부식에 대해서도 내구성을 가져야 하므로 배기열 회수 고온 고압 열교환기(50)의 제작 및 유지 관리 비용이 많이 소요되는 단점이 있다.However, in order to improve the output in the system of FIG. 2, the amount of heat recoverable in the regulator 20 and the amount of heat recovered in the exhaust gas heat recovery low temperature heat exchanger 60 depend on the operating conditions, The rate (x) should be the optimal control. Also, in the case of the existing flue gas heat recovery high temperature heat exchanger 50 and the low temperature heat exchanger, heat exchange between a high-pressure working fluid having a high pressure of 200 bar or more and a flue gas having relatively low pressure and density must be performed, Since it is required to have durability against corrosion due to exhaust gas, there is a disadvantage that the manufacturing and maintenance cost of the exhaust heat recovery high temperature and high pressure heat exchanger 50 is increased.

특허문헌1: 한국 공개특허공보 제2013-0071099호 (2013년 6월 28일 공개)Patent Document 1: Korean Patent Laid-Open Publication No. 2013-0071099 (published on June 28, 2013)

본 발명은 상술한 바와 같은 문제점을 해결하기 위하여 안출된 것으로서, 배가스의 열에너지를 효과적으로 작동유체에 전달하여 배가스의 열에너지 회수율을 높이면서도 고온 고압의 열교환기를 종래보다 적게 설치함으로써 열기관 장치의 설치 및 운용 비용을 절감할 수 있는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 및 이 열기관의 동작 방법을 개시한다. The present invention has been conceived to solve the problems as described above, and it is an object of the present invention to provide a heat exchanger which is capable of efficiently transferring thermal energy of an exhaust gas to a working fluid to increase the heat energy recovery rate of the exhaust gas, Based Rankine cycle-based heat pipe and a method of operating the heat engine.

본 발명의 일 실시예에 따르면, 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관을 동작시키는 방법으로서, 연소장치에서 배출되는 배가스와 랭킨 사이클을 순환하는 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 공급하는 제1 열교환 단계; 제1 열교환된 배가스와 폐경로 내를 순환하는 열매체 유체를 열교환하여 상기 열매체 유체에 열에너지를 공급하는 제2 열교환 단계; 및 제2 열교환된 열매체 유체와 상기 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 공급하는 제3 열교환 단계;를 포함하고, 상기 랭킨 사이클의 터빈에서 배출된 작동유체를 상기 제3 열교환 단계와 상기 제1 열교환 단계를 순차적으로 거친 후 상기 터빈으로 유입시키는 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법을 제공한다. According to an embodiment of the present invention, there is provided a method of operating a supercritical Rankine cycle-based heat engine, comprising the steps of: performing heat exchange between a flue gas discharged from a combustion device and a working fluid circulating in a Rankine cycle, step; Exchanging the first heat-exchanged flue gas with the heat medium fluid circulating in the menopausal passage to supply heat energy to the heat medium fluid; And a third heat exchange step of heat-exchanging the second heat-exchanged heat medium fluid and the working fluid to supply heat energy to the working fluid, wherein the working fluid discharged from the turbine of the Rankine cycle is passed through the third heat exchanging step and the third heat exchanging step 1 heat exchange step is sequentially performed and then introduced into the turbine.

이 때 일 실시예에서, 상기 제3 열교환 단계가, 상기 터빈에서 배출되는 작동유체와 상기 터빈으로 유입되는 작동유체를 열교환하여 상기 터빈으로 유입되는 작동유체에 열에너지를 공급하는 제4 열교환 단계를 더 포함할 수 있다. In this case, the third heat exchanging step may include a fourth heat exchanging step of exchanging heat between the working fluid discharged from the turbine and the working fluid flowing into the turbine, and supplying heat energy to the working fluid flowing into the turbine .

또한 일 실시예에서 상기 작동유체가 초임계 이산화탄소일 수 있고, 상기 열매체 유체가 열매체유 또는 물 중 하나일 수 있다. Also, in one embodiment, the working fluid may be supercritical carbon dioxide, and the heating medium fluid may be one of heat medium oil or water.

본 발명의 다른 일 실시예에 따르면, 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관으로서, 연소장치에서 배출되는 배가스와 랭킨 사이클을 순환하는 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 공급하는 제1 열교환기; 상기 제1 열교환기를 통과한 배가스와 폐경로 내를 순환하는 열매체 유체를 열교환하여 상기 열매체 유체에 열에너지를 공급하는 제2 열교환기; 및 상기 제2 열교환기를 통과한 열매체 유체와 상기 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 공급하는 제3 열교환기;를 포함하고, 상기 랭킨 사이클의 터빈에서 배출된 작동유체가 상기 제3 열교환기와 상기 제1 열교환기를 순차적으로 통과한 후 상기 터빈으로 유입되도록 구성된 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관을 제공한다. According to another embodiment of the present invention, there is provided a supercritical Rankine cycle-based heat pipe comprising: a first heat exchanger for exchanging heat between an exhaust gas discharged from a combustion device and a working fluid circulating in a Rankine cycle, and supplying heat energy to the working fluid; A second heat exchanger for exchanging heat between the exhaust gas having passed through the first heat exchanger and the heat medium fluid circulating in the menopausal passage to supply heat energy to the heat medium fluid; And a third heat exchanger for heat-exchanging the heat medium fluid that has passed through the second heat exchanger and the working fluid to supply heat energy to the working fluid, wherein the working fluid discharged from the turbine of the Rankine cycle flows through the third heat exchanger And then flows into the turbine after sequentially passing through the first heat exchanger. The present invention also provides a supercritical Rankine cycle-based heat engine.

이 때 일 실시예에서, 상기 제3 열교환기가, 상기 터빈에서 배출되는 작동유체와 상기 터빈으로 유입되는 작동유체를 열교환하여 상기 터빈으로 유입되는 작동유체에 열에너지를 공급하는 제4 열교환기를 포함할 수 있다. In one embodiment, the third heat exchanger may include a fourth heat exchanger that exchanges heat between the working fluid discharged from the turbine and the working fluid flowing into the turbine to supply thermal energy to the working fluid flowing into the turbine. have.

본 발명의 또 다른 일 실시예에 따르면, 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관을 동작시키는 방법으로서, 연소장치에서 배출되는 배가스와 폐경로 내를 순환하는 열매체 유체를 열교환하여 상기 열매체 유체에 열에너지를 공급하는 제1 열교환 단계; 제1 열교환된 열매체 유체와 랭킨 사이클을 순환하는 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 1차 공급하는 제2 열교환 단계; 및 제2 열교환된 열매체 유체와 상기 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 2차 공급하는 제3 열교환 단계;를 포함하고, 상기 랭킨 사이클의 터빈에서 배출된 작동유체를 상기 제3 열교환 단계와 상기 제1 열교환 단계를 순차적으로 거친 후 상기 터빈으로 유입시키는 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법을 제공한다. According to another embodiment of the present invention, there is provided a method of operating a supercritical Rankine cycle-based heat engine, comprising the steps of: exchanging heat between a flue gas discharged from a combustion device and a heat medium fluid circulating in a menopausal passage to supply heat energy to the heat medium fluid A first heat exchange step; A second heat exchange step of first heat-exchanging the first heat-exchanged heat medium fluid with a working fluid circulating in the Rankine cycle to supply heat energy to the working fluid; And a third heat exchange step of heat-exchanging the second heat-exchanged heat medium fluid and the working fluid to secondarily supply heat energy to the working fluid, wherein the working fluid discharged from the turbine of the Rankine cycle is passed through the third heat exchanging step Wherein the first heat exchange step is sequentially performed and then flows into the turbine, wherein the method comprises operating the supercritical Rankine cycle based heat engine.

이 때 일 실시예에서, 상기 제3 열교환 단계가, 상기 터빈에서 배출되는 작동유체와 상기 터빈으로 유입되는 작동유체를 열교환하여 상기 터빈으로 유입되는 작동유체에 열에너지를 공급하는 제4 열교환 단계를 더 포함할 수 있다. In this case, the third heat exchanging step may include a fourth heat exchanging step of exchanging heat between the working fluid discharged from the turbine and the working fluid flowing into the turbine, and supplying heat energy to the working fluid flowing into the turbine .

본 발명의 또 다른 일 실시예에 따르면, 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관으로서, 연소장치에서 배출되는 배가스와 폐경로 내를 순환하는 열매체 유체를 열교환하여 상기 열매체 유체에 열에너지를 공급하는 제1 열교환기; 제1 열교환된 열매체 유체와 랭킨 사이클을 순환하는 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 1차 공급하는 제2 열교환기; 및 제2 열교환된 열매체 유체와 상기 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 2차 공급하는 제3 열교환기;를 포함하고, 상기 랭킨 사이클의 터빈에서 배출된 작동유체가 상기 제3 열교환기와 상기 제2 열교환기를 순차적으로 통과한 후 상기 터빈으로 유입되도록 구성된 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관을 제공한다. According to another embodiment of the present invention, there is provided a supercritical Rankine cycle-based heat pipe, comprising: a first heat exchanger for exchanging heat with exhaust gas discharged from a combustion device and a heat medium fluid circulating in a menopausal passage to supply heat energy to the heat medium fluid; ; A second heat exchanger for heat-exchanging the first heat-exchanged heat medium fluid and the working fluid circulating in the Rankine cycle to supply heat energy to the working fluid first; And a third heat exchanger for heat-exchanging the second heat-exchanged heat medium fluid and the working fluid to secondarily supply heat energy to the working fluid, wherein the working fluid discharged from the turbine of the Rankine cycle flows through the third heat exchanger And then flows into the turbine after sequentially passing through the second heat exchanger. The present invention provides a supercritical Rankine cycle-based heat engine.

이 때 일 실시예에서, 상기 제3 열교환기가 상기 터빈에서 배출되는 작동유체와 상기 터빈으로 유입되는 작동유체를 열교환하여 상기 터빈으로 유입되는 작동유체에 열에너지를 공급하는 제4 열교환기를 포함할 수 있다. In one embodiment, the third heat exchanger may include a fourth heat exchanger for exchanging heat between the working fluid discharged from the turbine and the working fluid flowing into the turbine to supply thermal energy to the working fluid flowing into the turbine .

본 발명의 일 실시예에 따르면, 배가스 폐열회수용 초임계 랭킨 사이클 열기관에서 열매체 유체가 순환하는 폐경로를 배가스 관로와 작동유체 관로 사이에 개재하고 펌프 후단의 비열이 높은 작동유체의 온도상승을 위해 팽창 후 작동유체의 남은 열과 배가스 회수열을 하나의 열교환기에서 동시에 이용하여 작동유체를 가열하는 3유체 열교환기를 포함하는 열기관을 구성함으로써 배가스의 열에너지를 효과적으로 작동유체에 전달하여 배가스의 열에너지 회수율을 높이고 열기관의 설치 및 운용 비용을 절감할 수 있는 기술적 효과를 달성할 수 있다. According to one embodiment of the present invention, in a supercritical Rankine cycle heat exchanger for waste gas heat recovery, a menopause path through which a heat medium fluid is circulated is interposed between a flue gas duct and a working fluid duct, and the temperature of the working fluid And a three-fluid heat exchanger for heating the working fluid by simultaneously using the remaining heat of the working fluid and the exhaust gas recovery heat in the single heat exchanger after the expansion, thereby effectively transferring the heat energy of the exhaust gas to the working fluid to increase the heat energy recovery rate of the exhaust gas It is possible to achieve the technical effect of reducing the installation cost and the operation cost of the heat pipe.

본 발명의 열기관에서는 배가스 폐열회수용 기존 분배형 랭킨 사이클과 같이 운전조건에 따라 펌프 후단에서 작동유체를 리큐퍼레이터와 배가스 회수 열교환기로 최적 분배 제어할 필요성이 없으며, 고압 배기열 회수 열교환기를 저압 배기열 회수 열교환기로 대체함으로서 경제성을 향상 시킬 수 있다. 또한 본 발명의 열기관에서는 저압 배기열 회수 열교환기와 고압 작동유체 열교환기를 완전히 분리함으로서 기술적 난이도가 높은 폐열회수 초임계 작동유체 발전시스템 모듈만을 분리 양산하여 현장에서는 폐열원(저압 폐열회수 열교환기는 일반적 기술을 적용하여 자체구성 가능)만 연결하면 운전이 가능하도록 함으로서 생산비용 및 설치비용을 절감하고 설치기간도 단축할 수 있는 장점이 있다.In the heat engine according to the present invention, there is no need to optimally distribute and control the working fluid to the recuperator and the exhaust gas recovery heat exchanger at the downstream end of the pump according to the operating conditions as in the existing distribution type Rankine cycle of the exhaust gas heat recovery heat exchanger. The economical efficiency can be improved by replacing with a heat exchanger. In addition, in the heat engine of the present invention, only a low-pressure exhaust heat recovery heat exchanger and a high-pressure operation fluid heat exchanger are completely separated, so that only a waste heat recovery supercritical operation fluid power generation module having high technical difficulty is mass- It is possible to reduce the production cost and the installation cost by shortening the installation period.

도1은 종래의 랭킨 사이클 기반의 열기관을 설명하기 위한 도면,
도2는 종래의 또 다른 랭킨 사이클 기반의 열기관을 설명하기 위한 도면,
도3은 본 발명의 제1 실시예에 따른 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관을 설명하기 위한 도면,
도4는 도3의 리큐퍼레이터(120)의 예시적인 일 실시예를 설명하기 위한 도면,
도5는 도3의 리큐퍼레이터(120)의 대안적인 일 실시예를 설명하기 위한 도면,
도6은 도3의 제1 실시예에 따른 열기관의 예시적인 동작을 설명하기 위한 도면,
도7은 제2 실시예에 따른 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관을 설명하기 위한 도면,
도8은 도7의 제2 실시예에 따른 열기관의 예시적인 동작을 설명하기 위한 도면이다. 1 is a view for explaining a conventional Rankine cycle-based heat engine,
FIG. 2 is a view for explaining another conventional Rankine cycle-based heat engine,
FIG. 3 is a view for explaining a supercritical Rankine cycle-based heat engine according to the first embodiment of the present invention,
FIG. 4 is a diagram for explaining an exemplary embodiment of the liquefierer 120 of FIG. 3,
FIG. 5 is a diagram for explaining an alternative embodiment of the liquefierer 120 of FIG. 3,
FIG. 6 is a view for explaining an exemplary operation of the heat engine according to the first embodiment of FIG. 3;
7 is a view for explaining a supercritical Rankine cycle-based heat engine according to the second embodiment,
FIG. 8 is a view for explaining an exemplary operation of the heat engine according to the second embodiment of FIG.

이상의 본 발명의 목적들, 다른 목적들, 특징들 및 이점들은 첨부된 도면과 관련된 이하의 바람직한 실시예들을 통해서 쉽게 이해될 것이다. 그러나 본 발명은 여기서 설명되는 실시예들에 한정되지 않고 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 오히려, 여기서 소개되는 실시예들은 개시된 내용이 철저하고 완전해질 수 있도록 그리고 당업자에게 본 발명의 사상이 충분히 전달될 수 있도록 하기 위해 제공되는 것이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The above and other objects, features, and advantages of the present invention will become more readily apparent from the following description of preferred embodiments with reference to the accompanying drawings. However, the present invention is not limited to the embodiments described herein but may be embodied in other forms. Rather, the embodiments disclosed herein are provided so that the disclosure can be thorough and complete, and will fully convey the scope of the invention to those skilled in the art.

본 명세서의 도면에 있어서, 구성요소들의 길이, 두께, 넓이 등의 수치는 기술적 내용의 효과적인 설명을 위해 과장하여 표시될 수 있다. In the drawings, numerical values such as length, thickness, width, etc. of the components can be exaggerated for an effective explanation of technical contents.

본 명세서에서, 단수형은 문구에서 특별히 언급하지 않는 한 복수형도 포함한다. 명세서에서 사용되는 '포함한다(comprise)' 및/또는 '포함하는(comprising)'은 언급된 구성요소는 하나 이상의 다른 구성요소의 존재 또는 추가를 배제하지 않는다.In the present specification, the singular form includes plural forms unless otherwise specified in the specification. The terms "comprise" and / or "comprising" used in the specification do not exclude the presence or addition of one or more other elements.

이하, 도면을 참조하여 본 발명을 상세히 설명하도록 한다. 아래의 특정 실시예를 기술하는데 있어서, 여러 가지의 특정적인 내용들은 발명을 더 구체적으로 설명하고 이해를 돕기 위해 작성되었다. 하지만 본 발명을 이해할 수 있을 정도로 이 분야의 지식을 갖고 있는 독자는 이러한 여러 가지의 특정적인 내용들이 없어도 사용될 수 있다는 것을 인지할 수 있다. 어떤 경우에는 발명을 기술하는 데 있어서 흔히 알려졌으면서 발명과 크게 관련 없는 부분들은 본 발명을 설명하는 데 있어 혼돈을 막기 위해 기술하지 않음을 미리 언급해 둔다. Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In describing the specific embodiments below, various specific contents have been set forth in order to explain the invention in more detail and to aid understanding. However, it will be appreciated by those skilled in the art that the present invention may be understood by those skilled in the art without departing from such specific details. In some cases, it should be mentioned in advance that it is common knowledge in describing an invention, and that parts not significantly related to the invention are not described in order to avoid confusion in describing the invention.

도3은 본 발명의 제1 실시예에 따른 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관을 나타낸다. 도면을 참조하면, 일 실시예에 따른 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관은 터빈(110), 리큐퍼레이터(recuperator)(120), 컨덴서(130), 제1 펌프(140), 고온 열교환기(150), 저온 열교환기(160), 및 제2 펌프(170)를 포함할 수 있다. 초임계 랭킨 사이클의 제1 펌프(140)조건에서 작동유체는 임계점 근처에서 운전 조건에 따라 액상과 기상의 경계가 분명하지 않기 때문에 제1 펌프는 펌프 또는 압축기라고도 할 수 있다.3 shows a supercritical Rankine cycle-based heat engine according to a first embodiment of the present invention. Referring to the drawings, a supercritical Rankine cycle-based heat engine according to an embodiment includes a turbine 110, a recuperator 120, a condenser 130, a first pump 140, a high temperature heat exchanger 150 ), A low temperature heat exchanger (160), and a second pump (170). In the first pump 140 condition of the supercritical Rankine cycle, the first pump may be referred to as a pump or a compressor because the working fluid has a boundary between the liquid phase and the vapor phase near the critical point.

도시한 실시예에서, 터빈(110), 리큐퍼레이터(120), 컨덴서(130), 및 제1 펌프(140)는 랭킨 사이클을 구성하며 제1 관로(L1) 내지 제6 관로(L6)에 의해 연결되어 있다. 제1 내지 제6 관로(L1 내지 L6)는 폐경로(closed loop)를 이루며 관로 내부에 작동유체가 흐르도록 구성된다. 일 실시예에서 작동유체는 초임계 이산화탄소(CO2)일 수 있다. 그러나 이는 예시적인 것으로 본 발명적 개념이 초임계 이산화탄소에만 한정되지 않으며 공지의 다른 작동유체가 사용될 수 있다. In the illustrated embodiment, the turbine 110, the recuperator 120, the condenser 130, and the first pump 140 constitute a Rankine cycle and are connected to the first to sixth channels L6 to L6 Lt; / RTI > The first to sixth conduits (L1 to L6) constitute a closed loop, and the working fluid flows in the conduit. In one embodiment, the working fluid may be supercritical carbon dioxide (CO2). However, this is illustrative only and the inventive concept is not limited to supercritical carbon dioxide and other known working fluids can be used.

터빈(110)은 제4 관로(L4)를 통해 유입된 고온의 작동유체에 의해 기계적 일(WT)을 하고 제5 관로(L5)를 통해 작동유체를 배출한다. 리큐퍼레이터(120)는 열교환기의 일종으로, 제5 관로(L5)를 통해 유입되는 작동유체와 제2 관로(L2)를 통해 유입되는 작동유체 사이를 열교환한다. 즉 터빈(110)에서 배출된 작동유체와 터빈(110)을 향해 유입될 작동유체 사이를 열교환 할 수 있다. The turbine 110 performs the mechanical work WT by the high temperature working fluid introduced through the fourth pipe L4 and discharges the working fluid through the fifth pipe L5. The recuperator 120 is a type of heat exchanger that exchanges heat between a working fluid flowing through the fifth pipe L5 and a working fluid flowing through the second pipe L2. That is, between the working fluid discharged from the turbine 110 and the working fluid to be flowed toward the turbine 110.

컨덴서(130)는 리큐퍼레이터(120)에서 배출되는 작동유체를 유입받아서 응축 및 냉각시키며, 펌프(140)는 컨덴서(130)에서 응축 및 냉각된 작동유체를 압축시킨 후 제2 관로(L2)를 통해 터빈(110) 측으로 배출한다. 제2 내지 제4 관로(L2~L4)를 따라 터빈(110)을 향해 이송되는 작동유체는 리큐퍼레이터(120)와 고온 열교환기(150)를 순차적으로 통과하며 열에너지를 공급받은 후 터빈(110)으로 유입된다. 즉, 리큐퍼레이터(120)에서, 터빈(110)을 향하는 작동유체가 터빈(110)에서 배출되는 작동유체와 열교환하여 열에너지를 공급받고, 그 후 고온 열교환기(150)에서 제7 관로(L7)를 흐르는 배가스와 열교환하여 열에너지를 공급받을 수 있다. The condenser 130 condenses and cools the working fluid discharged from the recuperator 120. The pump 140 compresses the condensed and cooled working fluid in the condenser 130 and compresses the second working fluid L2, To the turbine 110 side. The working fluid flowing toward the turbine 110 along the second to fourth conduits L2 to L4 sequentially passes through the recuperator 120 and the high temperature heat exchanger 150 and is supplied with thermal energy, ). That is, in the recuperator 120, the working fluid directed to the turbine 110 is heat-exchanged with the working fluid discharged from the turbine 110 to receive thermal energy, and thereafter, the high-temperature heat exchanger 150 to the seventh conduit L7 Heat exchange with the flue gas flowing through the heat exchanger can receive heat energy.

한편 고온 열교환기(150)와 저온 열교환기(160)는 배가스가 흐르는 제7 관로(L7) 상에 배치된다. 배가스는 임의의 연소장치에서 배출되는 고온의 가스일 수 있고, 직접적 또는 간접적 열교환에 의해 열에너지를 작동유체에 전달한다. 일 실시예에서 연소장치는 예컨대 가스터빈, 가스엔진, 디젤엔진, 연소기, 소각로 등 임의의 연소장치 중 하나가 될 수 있다. On the other hand, the high temperature heat exchanger 150 and the low temperature heat exchanger 160 are disposed on the seventh conduit L7 through which the exhaust gas flows. The flue gas can be a hot gas discharged from any combustion device and transfers thermal energy to the working fluid by direct or indirect heat exchange. In one embodiment, the combustion device may be one of any combustion devices, such as a gas turbine, a gas engine, a diesel engine, a combustor, an incinerator, and the like.

도시한 실시예에서, 고온 열교환기(150)는 연소장치에서 배출되는 배가스와 랭킨 사이클을 순환하는 작동유체를 열교환하여 작동유체에 열에너지를 공급할 수 있다. 저온 열교환기(160)는 고온 열교환기(150)를 통과한 배가스와 제8 관로(L8) 내를 순환하는 열매체(heat transfer) 유체를 열교환하여 열매체 유체에 열에너지를 공급할 수 있다. In the illustrated embodiment, the high temperature heat exchanger 150 can exchange heat between the exhaust gas discharged from the combustion apparatus and the working fluid circulating in the Rankine cycle, thereby supplying thermal energy to the working fluid. The low-temperature heat exchanger 160 can exchange heat between the exhaust gas that has passed through the high-temperature heat exchanger 150 and the heat transfer fluid circulating in the eighth duct L8 to supply heat energy to the heat medium fluid.

이 때 제8 관로(L8)는 폐경로로 형성되며 제2 펌프(170)의 동작에 의해 제8 관로(L8)의 내부에 열매체 유체가 순환하도록 구성된다. 열매체 유체는 예를 들어 열매체 오일(thermal oil) 또는 물(H2O)을 사용할 수 있고, 그 외에 공지의 다른 유체를 열매체 유체로서 사용할 수도 있다. At this time, the eighth line L8 is formed as a menopause path, and the second pump 170 is configured to circulate the heat medium fluid inside the eighth line L8. The thermal medium fluid may be, for example, thermal oil or water (H 2 O), or any other known fluid may be used as the thermal medium fluid.

제8 관로(L8)는 리큐퍼레이터(120)를 통과하도록 구성된다. 리큐퍼레이터(120)는 내부에서 제8 관로(L8)의 열매체 유체와 제2 관로(L2)의 작동유체 사이에 열교환이 일어나도록 구성된다. 이에 따라, 제7 관로(L7)를 흐르는 배가스의 열에너지가 저온 열교환기(160)에서 제8 관로(L8)를 흐르는 열매체 유체로 전달되고, 이 열매체 유체의 열에너지가 리큐퍼레이터(120)에서 제2 관로(L2)를 흐르는 작동유체로 전달될 수 있다. The eighth line (L8) is configured to pass through the recuperator (120). The recuperator 120 is configured such that heat exchange occurs between the heat medium fluid of the eighth duct L8 and the working fluid of the second duct L2. The heat energy of the exhaust gas flowing through the seventh channel L7 is transferred from the low temperature heat exchanger 160 to the heat medium fluid flowing through the eighth duct L8 and the heat energy of the heat medium fluid is supplied from the recuperator 120 Can be transferred to the working fluid flowing through the two pipe (L2).

도시한 바와 같이 리큐퍼레이터(120) 내에서는 제5 관로(L5)의 작동유체의 열에너지와 제8 관로(L8)의 열매체 유체의 열에너지가 모두 제2 관로(L2)의 작동유체에 전달된다. 이를 위해, 리큐퍼레이터(120)를 작동유체간의 열교환 및 작동유체와 열매체 유체 사이의 열교환을 동시에 수행할 수 있는 3유체 열교환기로 구현할 수도 있고, 대안적 실시예에서, 작동유체간 열교환을 위한 열교환기와 열매체 유체와 작동유체간 열교환을 위한 열교환기를 직렬로 연결하여 구성할 수도 있다. The heat energy of the working fluid of the fifth conduit L5 and the thermal energy of the heat medium fluid of the eighth conduit L8 are all transferred to the working fluid of the second conduit L2 in the recuperator 120 as shown in the figure. For this purpose, the recuperator 120 may be implemented as a three fluid heat exchanger capable of simultaneously performing heat exchange between the working fluid and heat exchange between the working fluid and the heat medium fluid. In an alternative embodiment, the heat exchanger for heat exchange between the operating fluid And a heat exchanger for heat exchange between the heat medium fluid and the operating fluid may be connected in series.

이와 관련하여 도4는 3유체 열교환기로 리큐퍼레이터(120)를 구현하는 경우의 예시적 구조를 나타낸다. 도시한 일 실시예에서와 같이 각 관로를 얇은 판상구조로 만들어 이를 교대로 적층한 구조로 리큐퍼레이터(120)를 구성할 수 있으며, 도4는 이 적층된 판상구조의 단면을 도식적으로 나타낸다. 제2 관로(L2)를 통해 작동유체가 리큐퍼레이터(120)로 유입되고, 그 위와 아래에 각각 제8 관로(L8)와 제5 관로(L5)를 통해 열매체 유체와 작동유체가 유입된다. In this regard, FIG. 4 illustrates an exemplary structure for implementing a recuperator 120 with a three-fluid heat exchanger. The recuperator 120 can be constructed in a structure in which each channel is formed into a thin plate-like structure and alternately stacked, as in the illustrated embodiment, and FIG. 4 schematically shows a cross-section of the laminated plate-like structure. The working fluid flows into the recuperator 120 through the second conduit L2 and the heat medium fluid and the working fluid flow into the recuperator 120 through the fifth conduit L8 and the fifth conduit L5 respectively.

이 때 제2 관로(L2)의 작동유체는 저온("C"로 표시)이고 제8 관로(L8)의 열매체 유체와 제5 관로(L5)의 작동유체는 모두 고온(각각 "H1"와 "H2"로 표시)이므로, 제2 관로(L2)의 작동유체가 양쪽으로부터 열에너지를 흡수하며 열교환 할 수 있다. At this time, the working fluid of the second conduit L2 is low temperature (indicated by "C") and the working fluid of the fifth conduit L5 and the heat medium fluid of the eighth conduit L8 are both high temperature ("H1" H2 "), the working fluid of the second conduit L2 can absorb heat energy from both sides and perform heat exchange.

한편 도면에서는 각 관로가 2개의 판상의 관로로 분기된 전체 6층의 판상구조를 도시하였지만 이는 설명의 편의를 위한 것이고, 실제 구현시에는 각 관로가 많은 수의 판상구조의 관로로 분기되어 서로 열교환하도록 구성됨을 이해할 것이다. On the other hand, in the figure, the entire six-layered plate structure in which each of the ducts is branched into two plate-shaped ducts is shown for convenience of explanation. In actual implementation, each duct is branched into a large number of plate- Lt; / RTI >

도5는 대안적 실시예로서 리큐퍼레이터(120)를 두개의 열교환기를 직렬로 연결하여 두 열교환을 순차적으로 수행하는 경우를 도시하였다. 도5(a)의 실시예에 따르면, 리큐퍼레이터(120)는 작동유체간 열교환을 수행하는 제1 열교환기(121)와 열매체 유체와 작동유체간 열교환을 수행하는 제2 열교환기(122)를 포함하며, 작동유체간 열교환을 먼저 수행한 후 작동유체와 열매체 유체간 열교환을 수행한다. 도5(b)의 실시예에 따르면, 리큐퍼레이터(120)가 작동유체간 열교환을 수행하는 제3 열교환기(123)와 열매체 유체와 작동유체간 열교환을 수행하는 제4 열교환기(124)를 포함하며, 작동유체와 열매체 유체간 열교환을 먼저 수행한 후 작동유체간 열교환을 수행한다. FIG. 5 shows an alternative embodiment in which two heat exchangers are connected in series to the recuperator 120 to perform two heat exchanges sequentially. According to the embodiment of FIG. 5A, the recuperator 120 includes a first heat exchanger 121 for performing heat exchange between the operating oil and a second heat exchanger 122 for performing heat exchange between the heating medium fluid and the operating oil And performs heat exchange between the working fluid and the heat medium fluid before performing the heat exchange between the working fluid and the heat medium fluid. 5 (b), the recuperator 120 includes a third heat exchanger 123 for performing heat exchange between the operating oil and a fourth heat exchanger 124 for performing heat exchange between the heating medium fluid and the operating oil And the heat exchange between the working fluid and the heat medium fluid is performed first, followed by the heat exchange between the operating fluid.

다시 도3을 참조하면, 리큐퍼레이터(120)에서 열에너지를 공급받은 작동유체는 제3 관로(L3)로 배출되어 고온 열교환기(150)로 유입되고, 고온 열교환기(150)에서 고온의 배가스와 작동유체 사이에 열교환을 하여 배가스의 열에너지를 작동유체로 전달한다. 3, the working fluid supplied with the heat energy from the recuperator 120 is discharged to the third pipeline L3 and flows into the high-temperature heat exchanger 150. In the high-temperature heat exchanger 150, the high- And the working fluid to transfer the thermal energy of the exhaust gas to the working fluid.

이와 같이 본 발명의 일 실시예에 따른 랭킨 사이클의 작동유체의 순환 경로에 따르면, 터빈(110)에서 배출된 작동유체가 리큐퍼레이터(120)와 고온 열교환기(150)를 순차적으로 통과하면서 배가스의 열에너지를 공급받을 수 있다. According to the circulating path of the working fluid in the Rankine cycle, the working fluid discharged from the turbine 110 sequentially passes through the recuperator 120 and the high-temperature heat exchanger 150, Of the heat energy.

이제 도6을 참조하여 제1 실시예에 따른 열기관의 예시적 동작을 온도와 압력의 구체적 수치를 예로 들면서 설명하기로 한다. 그러나 이하에서 언급되는 온도와 압력 수치들은 본 발명의 이해를 돕기 위한 예시적인 것으로서 본 발명적 개념이 이러한 수치들에 한정되는 것이 아님을 당업자는 이해할 것이다. Referring now to FIG. 6, an exemplary operation of the heat engine according to the first embodiment will be described by taking specific values of temperature and pressure as an example. It will be appreciated, however, by those skilled in the art, that the temperature and pressure values referred to below are illustrative only for ease of understanding of the present invention and that the inventive concept is not limited to these values.

도6에서 터빈(110), 리큐퍼레이터(120), 컨덴서(130), 제1 펌프(140), 고온 열교환기(150), 저온 열교환기(160), 및 제2 펌프(170)로 구성된 열기관은 도3의 열기관과 동일하며 따라서 각 구성요소에 대한 설명은 생략하기로 한다. In FIG. 6, a turbine 110, a recuperator 120, a condenser 130, a first pump 140, a high temperature heat exchanger 150, a low temperature heat exchanger 160 and a second pump 170 The heat engine is the same as that of the heat engine of FIG. 3, so that the description of each component will be omitted.

도면을 참조하면, 제4 관로(L4)를 통해 대략 섭씨 398도의 작동유체가 터빈(110)으로 유입된다고 가정하면, 터빈(110)은 이 작동유체에 의해 기계적 일을 수행한 후 대략 268도 및 60bar의 작동유체를 제5 관로(L5)로 배출한다. 제5 관로(L5)를 따라 리큐퍼레이터(120)로 유입된 작동유체는 제2 관로(L2)의 작동유체와 열교환을 한 후 컨덴서(130)로 유입된다. 컨덴서(130)는 작동유체를 응축 및 냉각시키고, 냉각된 작동유체는 약 20도의 온도로 제1 관로(L1)로 배출된다. Referring to the drawings, assuming that a working fluid at approximately 398 degrees Celsius enters the turbine 110 through the fourth conduit L4, the turbine 110 is rotated approximately 268 degrees 60 bar of working fluid is discharged to the fifth pipe (L5). The working fluid flowing into the recuperator 120 along the fifth conduit L5 undergoes heat exchange with the working fluid in the second conduit L2 and then flows into the condenser 130. The condenser 130 condenses and cools the working fluid and the cooled working fluid is discharged to the first conduit L1 at a temperature of about 20 degrees.

펌프(140)는 작동유체를 압축시켜 대략 230bar의 고압 작동유체를 제2 관로(L2)로 배출하고, 이 작동유체는 리큐퍼레이터(120)로 유입된다. 리큐퍼레이터(120)에서는 제2 관로(L2)와 제5 관로(L5)의 작동유체간 열교환 및 제8 관로(L8)의 열매체 유체와 제2 관로(L2)의 작동유체간 열교환이 이루어진다. 이 때 작동유체간 열교환은 높은 압력하에 이루어지며, 예컨대 도면에 예시한 것처럼 제2 관로(L2)에서 유입된 작동유체는 대략 230bar의 압력이고 제5 관로(L5)에서 유입된 작동유체는 대략 60bar의 압력이다. 따라서 이러한 고압 하의 열교환을 위해 고압 열교환기를 사용하는 것이 바람직하며, 예를 들어 PCHE(Printed Circuit Heat Exchanger) 등의 고압 열교환기를 사용할 수 있다. The pump 140 compresses the working fluid to discharge a high-pressure working fluid of approximately 230 bar into the second conduit L2, and the working fluid flows into the recuperator 120. The recuperator 120 performs heat exchange between the operating fluid of the second conduit L2 and the fifth conduit L5 and heat exchange between the heat medium fluid of the eighth conduit L8 and the operating fluid of the second conduit L2. At this time, the heat exchange between the operating fluid is carried out under high pressure. For example, as shown in the figure, the working fluid introduced from the second conduit L2 is a pressure of approximately 230 bar and the working fluid introduced from the fifth conduit L5 is approximately 60 bar Pressure. Therefore, it is preferable to use a high-pressure heat exchanger for heat exchange under such a high pressure. For example, a high-pressure heat exchanger such as a PCHE (Printed Circuit Heat Exchanger) can be used.

제2 관로(L2)를 통해 리큐퍼레이터(120)에 유입된 작동유체는 제5 관로(L5)의 작동유체와 제8 관로(L8)의 열매체 유체로부터 각각 열에너지를 받아 대략 258도의 온도로 상승한 뒤 제3 관로(L3)로 배출된다. 그 후 작동유체는 고온 열교환기(150)로 유입된다. 가스터빈, 가스엔진, 디젤 엔진, 또는 각종 연소기나 소각로 등과 같은 임의의 연소장치(미도시)에서 배출되는 배가스(EG)가 대략 섭씨 538도의 온도로 제7 관로(L7)로 유입된다고 가정하면, 고온 열교환기(150)에서 작동유체가 고온의 배가스와 열교환하여 열에너지를 공급받아 대략 398도로 상승한 후 터빈(110)으로 공급될 수 있다. 이 때 고온 열교환기(150)에서, 제3 관로(L3)에서 유입된 작동유체는 대략 230bar의 압력이고 배가스는 대기압에 가까운 대략 1bar의 압력의 저밀도 유체이므로, 고온 열교환기(150)는 고압에 견딜 수 있어야 하고 또한 효율적인 열교환을 위한 전열면적이 넓은 구조를 갖도록 구성되는 것이 바람직하다. The working fluid flowing into the recuperator 120 through the second conduit L2 receives heat energy from the working fluid of the fifth conduit L5 and the heat medium fluid of the eighth conduit L8, And then discharged to the third channel L3. The working fluid then flows into the high temperature heat exchanger (150). Assuming that the exhaust gas (EG) discharged from any combustion device (not shown) such as a gas turbine, a gas engine, a diesel engine, or various combustors or incinerators flows into the seventh conduit L7 at a temperature of approximately 538 degrees centigrade, In the high temperature heat exchanger 150, the working fluid can be heat-exchanged with the high-temperature flue gas to be supplied with thermal energy and then supplied to the turbine 110 after being raised to about 398 degrees. At this time, in the high temperature heat exchanger 150, since the working fluid introduced from the third conduit L3 is a low density fluid having a pressure of approximately 230 bar and an exhaust gas having a pressure of approximately 1 bar near the atmospheric pressure, It is preferable to be constructed so as to have a structure that can withstand heat and has a wide heat transfer area for efficient heat exchange.

한편 고온 열교환기(150)에서 작동유체에 열에너지를 공급한 배가스는 온도가 대략 289도로 하강한 뒤 고온 열교환기(150)에서 배출된 후 저온 열교환기(160)로 유입된다. 저온 열교환기(160)에서 배가스는 열매체 유체와 열교환하여 열에너지를 열매체 유체로 전달한 후 대략 73도로 하강한 후 배출되고, 열매체 유체는 상술한 바와 같이 이 배가스로부터 공급받은 열에너지를 리큐퍼레이터(120)에서 제2 관로(L2)의 작동유체에 전달하게 된다. On the other hand, the exhaust gas supplied from the high-temperature heat exchanger 150 with the thermal energy to the working fluid is discharged from the high-temperature heat exchanger 150 and then flows into the low-temperature heat exchanger 160 after the temperature drops to approximately 289 degrees. In the low-temperature heat exchanger 160, the exhaust gas is heat-exchanged with the heat medium fluid to transfer the heat energy to the heat medium fluid, and then the heat medium is discharged after descending by approximately 73 ° C. The heat medium fluid is supplied to the recuperator 120, To the working fluid of the second conduit (L2).

이 때 저온 열교환기(160)에서, 제7 관로(L7)를 흐르는 배가스는 대기압에 가까운 대략 1bar의 압력이고 열매체 유체도 밀도가 높은 액체를 사용하기 때문에 예컨대 대기압에 가깝게 1bar를 유지해도 되므로 저온 열교환기(160)는 대략 배가스와 열매체 유체가 대략 1:1 내지 1:10의 압력비를 갖는 저압 열교환기를 사용해도 무방하고, 따라서 고압의 고온 열교환기(150)에 비해 설치 및 유지 비용이 훨씬 저렴한 열교환기를 사용해도 되는 이점이 있다. At this time, in the low-temperature heat exchanger 160, since the exhaust gas flowing through the seventh channel L7 uses a liquid having a pressure of approximately 1 bar near the atmospheric pressure and a high heat medium fluid density, it is possible to maintain 1 bar, for example, close to atmospheric pressure. The heat exchanger 160 may use a low pressure heat exchanger with a flue gas and a heat medium fluid having a pressure ratio of approximately 1: 1 to 1:10, thus providing a much lower installation and maintenance cost than a high pressure, high temperature heat exchanger 150, There is an advantage to use.

또한 상술한 본 발명의 일 실시예에 따르면 고온 열교환기(150)를 통과한 후의 배가스도 대략 289도로서 아직도 충분한 열에너지를 갖고 있으므로 이를 그냥 버리지 않고 열매체 유체를 매개로 하여 저온 열교환기(160)와 리큐퍼레이터(120)를 통해 이 배가스의 남은 열에너지를 회수하여 작동유체에 전달할 수 있으므로 배가스의 열에너지의 회수율을 높이는 기술적 이점도 있다. In addition, according to the embodiment of the present invention, the exhaust gas after passing through the high-temperature heat exchanger 150 also has sufficient heat energy at about 289 degrees, so that the low-temperature heat exchanger 160 and the low- The remaining heat energy of the exhaust gas can be recovered through the recuperator 120 and transferred to the working fluid, thereby improving the recovery rate of the thermal energy of the exhaust gas.

그리고 본 발명의 열기관에서는 도2의 종래 배가스 폐열회수용 분배형 랭킨 사이클과 같이 운전조건에 따라 펌프 후단에서 작동유체를 리큐퍼레이터와 배가스 회수 열교환기로 최적 분배 제어할 필요성이 없으며, 고압 배기열 회수 열교환기를 저압 배기열 회수 열교환기로 대체함으로서 경제성을 향상시킬 수 있다. In the heat engine of the present invention, there is no need to optimally distribute the working fluid to the recuperator and the exhaust gas recovery heat exchanger at the downstream end of the pump according to the operating conditions as in the conventional Rankine cycle of the conventional exhaust gas recycling heat exchanger of FIG. 2, The low-pressure exhaust heat recovery heat exchanger is replaced with a low-pressure exhaust heat recovery heat exchanger.

이제 도7을 참조하여 제2 실시예에 따른 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관을 설명하기로 한다. 도7을 참조하면, 제2 실시예에 따른 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관은 터빈(210), 리큐퍼레이터(220), 컨덴서(230), 제1 펌프(240), 고온 열교환기(250), 폐열회수용(WHR) 열교환기(260), 및 제2 펌프(270)를 포함할 수 있다. Referring now to FIG. 7, a supercritical Rankine cycle-based heat engine according to a second embodiment will be described. Referring to FIG. 7, the supercritical Rankine cycle-based heat engine according to the second embodiment includes a turbine 210, a recuperator 220, a condenser 230, a first pump 240, a high temperature heat exchanger 250, A waste heat recovery (WHR) heat exchanger 260, and a second pump 270.

도시한 실시예에서, 터빈(210), 리큐퍼레이터(220), 컨덴서(230), 및 제1 펌프(240)는 랭킨 사이클을 구성한다. 이들 각 구성요소는 도3을 참조하여 설명한 구성요소, 즉 도3의 터빈(110), 리큐퍼레이터(120), 컨덴서(130), 및 제1 펌프(140)의 각각과 동일 또는 유사한 구성과 기능을 가지므로 자세한 설명은 생략한다. In the illustrated embodiment, the turbine 210, the recuperator 220, the condenser 230, and the first pump 240 constitute a Rankine cycle. Each of these components has the same or similar configuration as each of the components described with reference to Fig. 3, namely, the turbine 110, the recuperator 120, the condenser 130, and the first pump 140 of Fig. 3 And therefore detailed description will be omitted.

랭킨 사이클을 구성하는 터빈(210), 리큐퍼레이터(220), 컨덴서(230), 및 제1 펌프(240)는 제1 관로(L1) 내지 제6 관로(L6)에 의해 연결되어 있다. 제1 내지 제6 관로(L1 내지 L6)는 폐루프를 이루며 관로 내부에 작동유체가 흐르도록 구성된다. 일 실시예에서 작동유체는 초임계 이산화탄소(CO2)일 수 있다. 그러나 이는 예시적인 것으로 본 발명적 개념이 초임계 이산화탄소에만 한정되지 않으며 공지의 다른 작동유체가 사용될 수 있다. The turbine 210, the recuperator 220, the condenser 230 and the first pump 240 constituting the Rankine cycle are connected by the first to sixth conduits L 1 to L 6. The first to sixth conduits (L1 to L6) constitute a closed loop and the working fluid flows in the conduit. In one embodiment, the working fluid may be supercritical carbon dioxide (CO2). However, this is illustrative only and the inventive concept is not limited to supercritical carbon dioxide and other known working fluids can be used.

도시한 실시예에서 고온 열교환기(250), WHR 열교환기(260), 및 리큐퍼레이터(220)는 열매체 유체가 흐르는 제8 관로(L8) 상에 배치된다. 열매체 유체는 예를 들어 열매체 오일 또는 물(H2O)이 사용될 수 있으나 이에 한정되지 않는다. 제8 관로(L8)는 폐경로를 이루며 제2 펌프(270)에 의해 열매체 유체가 제8 관로(L8) 내를 순환하게 된다. 또한 도시한 실시예에서 배가스가 흐르는 제7 관로(L7)가 WHR 열교환기(260)를 통과한다. 제1 실시예와 마찬가지로 배가스는 예컨대 가스터빈, 가스엔진, 디젤엔진, 연소기, 소각로 등 임의의 연소장치(도시 생략)에서 배출되는 고온의 가스일 수 있다. In the illustrated embodiment, the high temperature heat exchanger 250, the WHR heat exchanger 260, and the recuperator 220 are disposed on the eighth duct L8 through which the heat medium fluid flows. The heating medium fluid may be, for example, but not limited to, heating medium oil or water (H 2 O). The eighth line (L8) constitutes a menopause path, and the second pump (270) circulates the heat medium fluid through the eighth line (L8). Also, in the illustrated embodiment, the seventh channel L7 through which the exhaust gas flows passes through the WHR heat exchanger 260. As in the first embodiment, the exhaust gas may be a high-temperature gas discharged from any combustion device (not shown) such as a gas turbine, a gas engine, a diesel engine, a combustor, and an incinerator.

이러한 구성에 따르면, 연소장치에서 배출되는 배가스가 폐열회수용 열교환기(260)에 의해 열에너지를 열매체 유체로 전달하고, 열에너지를 공급받은 열매체 유체는 제8 관로(L8)를 따라 고온 열교환기(250)과 리큐퍼레이터(220)를 순차적으로 통과하면서 터빈(210)에 공급될 작동유체에 열에너지를 공급하게 된다. According to this configuration, the exhaust gas discharged from the combustion apparatus transfers the heat energy to the heat medium fluid by the waste heat recovery heat exchanger 260, and the heat medium fluid supplied with the heat energy flows through the high temperature heat exchanger 250 And the recuperator 220 in order to supply thermal energy to the working fluid to be supplied to the turbine 210.

또한 도1과 도2와 같이 초임계 사이클에서 배가스 폐열을 고압 작동유체로 직접 회수를 하게 되면 전열면적이 매우 큰 고압 열교환기가 필요하기 때문에 제작 비용이 고가이며 부식으로 인해 잦은 교환시 유지보수에 따른 비용 증가가 매우 크다고 할 수 있으나, 본 발명의 실시예와 같이 배가스 폐열을 열매체 유체로 간접 열교환하게 되면 전열면적이 매우 큰 고압 열교환기를 저압 열교환기로 대체할 수 있고 제작 및 유지보수 비용을 크게 절감할 수 있다. 도8은 도7의 제2 실시예에 따른 열기관의 예시적인 동작을 설명하기 위한 도면으로, 온도와 압력의 구체적 수치를 예로 들면서 설명하기로 한다. 그러나 이하에서 언급되는 온도와 압력 수치들은 본 발명의 이해를 돕기 위한 예시적인 것으로서 본 발명적 개념이 이러한 수치들에 한정되는 것이 아님을 이해할 것이다. Also, as shown in FIG. 1 and FIG. 2, when the exhaust gas waste heat is directly recovered as a high-pressure working fluid in a supercritical cycle, a high-pressure heat exchanger having a very large heat transfer area is required. It is possible to replace the high-pressure heat exchanger having a very large heat transfer area by the low-pressure heat exchanger, and to greatly reduce the manufacturing and maintenance cost, as in the embodiment of the present invention. . FIG. 8 is a view for explaining an exemplary operation of the heat engine according to the second embodiment of FIG. 7, and will be described by taking specific values of temperature and pressure as an example. It will be appreciated, however, that the temperature and pressure values referred to below are illustrative only for ease of understanding of the present invention and that the inventive concept is not limited to these values.

도면을 참조하면, 제4 관로(L4)를 통해 대략 섭씨 308도의 작동유체가 터빈(210)으로 유입된다고 가정하면, 터빈(210)은 이 작동유체에 의해 기계적 일을 수행한 후 대략 207도 및 63bar의 작동유체를 제5 관로(L5)로 배출한다. 제5 관로(L5)를 따라 리큐퍼레이터(220)로 유입된 작동유체는 제2 관로(L2)의 작동유체와 열교환을 한 후 컨덴서(230)로 유입된다. 컨덴서(230)는 작동유체를 응축 및 냉각시키고, 냉각된 작동유체는 제1 관로(L1)로 배출된다. Referring to the drawing, assuming that a working fluid at approximately 308 degrees Celsius flows into the turbine 210 through the fourth conduit L4, the turbine 210 is operated at approximately 207 degrees after performing the mechanical work with this working fluid. And 63 bar of working fluid is discharged to the fifth pipe line L5. The working fluid flowing into the recuperator 220 along the fifth conduit L5 undergoes heat exchange with the working fluid in the second conduit L2 and then flows into the condenser 230. [ The condenser 230 condenses and cools the working fluid, and the cooled working fluid is discharged to the first conduit L1.

펌프(240)는 작동유체를 압축시켜 대략 200bar의 고압 작동유체를 제2 관로(L2)로 배출하고, 이 작동유체는 리큐퍼레이터(220)로 유입된다. 리큐퍼레이터(220)에서 제2 관로(L2)와 제5 관로(L5)의 작동유체간 열교환 및 제8 관로(L8)의 열매체 유체와 제2 관로(L2)의 작동유체간 열교환이 이루어진다. 이 때 작동유체간 열교환은 높은 압력하에 이루어지며, 예컨대 도면에 예시한 것처럼 제2 관로(L2)에서 유입된 작동유체는 대략 200bar의 압력이고 제5 관로(L5)에서 유입된 작동유체는 대략 63bar의 압력이다. 따라서 이러한 고압 하의 열교환을 위해 예를 들어 PCHE 등의 고압 열교환기를 사용하는 것이 바람직할 수 있다. The pump 240 compresses the working fluid to discharge a high-pressure working fluid of about 200 bar into the second conduit L2, and the working fluid flows into the recuperator 220. The recuperator 220 performs heat exchange between the operating fluid of the second conduit L2 and the fifth conduit L5 and heat exchange between the heat medium fluid of the eighth conduit L8 and the operating fluid of the second conduit L2. At this time, the heat exchange between the operating fluid is performed under high pressure. For example, as shown in the figure, the working fluid introduced from the second conduit L2 is a pressure of approximately 200 bar and the working fluid introduced from the fifth conduit L5 is approximately 63 bar Pressure. Therefore, it may be desirable to use, for example, a high-pressure heat exchanger such as PCHE for heat exchange under such a high pressure.

제2 관로(L2)를 통해 리큐퍼레이터(220)에 유입된 작동유체는 제5 관로(L5)의 작동유체와 제8 관로(L8)의 열매체 유체로부터 각각 열에너지를 받아 대략 197도의 온도로 상승한 뒤 제3 관로(L3)로 배출된다. 그 후 작동유체는 고온 열교환기(250)로 유입된다. The working fluid flowing into the recuperator 220 through the second conduit L2 receives heat energy from the working fluid in the fifth conduit L5 and the heat medium fluid in the eighth conduit L8, And then discharged to the third channel L3. The working fluid then flows into the high temperature heat exchanger 250.

한편 연소장치(미도시)에서 배출되는 배가스(EG)가 대략 섭씨 400도의 온도로 제7 관로(L7)로 유입된다고 가정하면, WHR 열교환기(260)에서 배가스가 열에너지를 열매체 유체로 전달하여 온도가 대략 79도로 하강한 후 외부로 배출되고, 제2 펌프(270)에 의해 열매체 유체는 배가스로부터 열에너지를 공급받아 예컨대 대략 49도에서 320도로 온도가 상승하여 열교환기(260)에서 배출된다. On the other hand, assuming that the exhaust gas (EG) discharged from the combustion apparatus (not shown) flows into the seventh conduit L7 at a temperature of approximately 400 degrees centigrade, the exhaust gas from the WHR heat exchanger 260 transfers heat energy to the heat medium fluid, And the heat medium fluid is supplied from the exhaust gas by the second pump 270 to the heat exchanger 260, for example, at a temperature of about 49 to 320 degrees Celsius.

이 고온의 열매체 유체는 고온 열교환기(250)와 리큐퍼레이터(220)를 순차적으로 통과하면서 열에너지를 작동유체에 공급한다. 예를 들어, 고온 열교환기(250)에서, 197도의 온도로 유입된 작동유체가 열매체 유체로부터 열에너지를 공급받아 308도로 상승하여 배출된 후 터빈(210)으로 공급될 수 있다. The high-temperature heat medium fluid sequentially passes through the high-temperature heat exchanger 250 and the recuperator 220 to supply thermal energy to the working fluid. For example, in the high-temperature heat exchanger 250, the working fluid introduced at a temperature of 197 ° C may be supplied to the turbine 210 after being heated up to 308 ° C by receiving thermal energy from the heating medium fluid.

이 때 고온 열교환기(250)는 각각 제1 펌프(240)와 제2 펌프(270)에 의해 이송되는 고압의 작동유체와 열매체 유체가 통과하므로 예를 들어 PCHE 등의 고압 열교환기를 사용하는 것이 바람직하다. In this case, since the high-pressure working fluid and the heat medium fluid, which are transferred by the first pump 240 and the second pump 270, respectively, pass through the high-temperature heat exchanger 250, it is preferable to use a high-pressure heat exchanger such as PCHE Do.

그러나 WHR 열교환기(260)는, 제7 관로(L7)를 흐르는 배가스가 대기압에 가까운 대략 1bar의 압력이고 열매체 유체가 밀도가 높은 액체이기 때문에 열매체 유체를 예컨대 대기압에 가깝게 1bar를 유지해도 되므로 WHR 열교환기(260)는 배가스와 열매체 유체가 대략 1:1 내지 1:10의 압력비를 갖는 저압 열교환기를 사용해도 무방하고, 따라서 고압의 고온 열교환기에 비해 설치 및 유지 비용이 훨씬 저렴한 열교환기를 사용할 수 있는 이점이 있다. However, the WHR heat exchanger 260 can maintain the heating medium fluid at, for example, 1 bar close to the atmospheric pressure because the exhaust gas flowing through the seventh channel L7 has a pressure of approximately 1 bar near the atmospheric pressure and the heating medium fluid is a dense liquid. The unit 260 may use a low pressure heat exchanger in which the flue gas and the heat medium fluid have a pressure ratio of approximately 1: 1 to 1:10, and thus the advantage of using a heat exchanger that is much cheaper to install and maintain than a high pressure, high temperature heat exchanger .

또한 상술한 본 발명의 제2 실시예에 따르면 열매체 유체가 고온 열교환기(250)와 리큐퍼레이터(220)를 순차적으로 통과하면서 두번에 걸쳐 열에너지를 작동유체에 공급하기 때문에 결과적으로 배가스의 열에너지 회수율을 높이는 이점도 가진다. In addition, according to the second embodiment of the present invention, the heat medium fluid sequentially passes through the high-temperature heat exchanger 250 and the recuperator 220 to supply thermal energy to the working fluid twice. As a result, the heat- .

이상과 같이 본 발명이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이러한 명세서의 기재로부터 다양한 수정 및 변형이 가능함을 이해할 수 있다. 그러므로 본 발명의 범위는 설명된 실시예에 국한되어 정해져서는 아니되며 후술하는 특허청구범위뿐 아니라 이 특허청구범위와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다. It will be apparent to those skilled in the art that various modifications and variations may be made to the present invention without departing from the spirit or scope of the invention. Therefore, the scope of the present invention should not be limited by the described embodiments, but should be determined by the scope of the appended claims, as well as the appended claims.

110, 210: 터빈
120, 220: 리큐퍼레이터
130,230: 컨덴서
140,240: 제1 펌프
150,250: 고온 열교환기
160: 저온 열교환기
170, 270: 제2 펌프
260: WHR 열교환기 110, 210: Turbine
120, 220: Recuperator
130,230: Capacitors
140, 240:
150, 250: high temperature heat exchanger
160: Low temperature heat exchanger
170, 270: Second pump
260: WHR heat exchanger

Claims (20)

초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관을 동작시키는 방법으로서,
연소장치에서 배출되는 배가스와 랭킨 사이클을 순환하는 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 공급하는 제1 열교환 단계;
제1 열교환된 배가스와 폐경로 내를 순환하는 열매체(heat transfer) 유체를 열교환하여 상기 열매체 유체에 열에너지를 공급하는 제2 열교환 단계; 및
제2 열교환된 열매체 유체와 상기 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 공급하는 제3 열교환 단계;를 포함하고,
상기 랭킨 사이클의 터빈에서 배출된 작동유체를 상기 제3 열교환 단계와 상기 제1 열교환 단계를 순차적으로 거친 후 상기 터빈으로 유입시키는 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법. CLAIMS 1. A method of operating a supercritical Rankine cycle-
A first heat exchange step of exchanging heat between the exhaust gas discharged from the combustion device and the working fluid circulating in the Rankine cycle to supply heat energy to the working fluid;
A second heat exchange step of supplying heat energy to the heat medium fluid by heat-exchanging the first heat-exchanged flue gas with a heat transfer fluid circulating through the menopause; And
And a third heat exchange step of heat-exchanging the second heat-exchanged heat medium fluid and the working fluid to supply heat energy to the working fluid,
Wherein the working fluid discharged from the turbine of the Rankine cycle flows through the third heat exchange step and the first heat exchange step in sequence and then flows into the turbine. 제 1 항에 있어서,
상기 제3 열교환 단계가, 상기 터빈에서 배출되는 작동유체와 상기 터빈으로 유입되는 작동유체를 열교환하여 상기 터빈으로 유입되는 작동유체에 열에너지를 공급하는 제4 열교환 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법. The method according to claim 1,
Wherein the third heat exchanging step further comprises a fourth heat exchanging step of exchanging heat between the working fluid discharged from the turbine and the working fluid flowing into the turbine to supply thermal energy to the working fluid flowing into the turbine Critical Rankine cycle based heat engine operation method. 제 1 항에 있어서,
상기 작동유체가 초임계 이산화탄소(CO2)인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법. The method according to claim 1,
Wherein the working fluid is supercritical carbon dioxide (CO 2 ). 제 1 항에 있어서,
상기 열매체 유체가 열매체유(thermal oil) 또는 물(H2O)인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법. The method according to claim 1,
Wherein the heat medium fluid is a thermal oil or water (H 2 O). 제 1 항에 있어서,
상기 제2 열교환을 위한 열교환기 내에서 상기 배가스와 열매체 유체 사이의 압력비가 1:1 내지 1:10인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법. The method according to claim 1,
Wherein the pressure ratio between the exhaust gas and the heat medium fluid in the heat exchanger for the second heat exchange is 1: 1 to 1:10. 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관으로서,
연소장치에서 배출되는 배가스와 랭킨 사이클을 순환하는 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 공급하는 제1 열교환기(150);
상기 제1 열교환기(150)를 통과한 배가스와 폐경로(8) 내를 순환하는 열매체(heat transfer) 유체를 열교환하여 상기 열매체 유체에 열에너지를 공급하는 제2 열교환기(160); 및
상기 제2 열교환기(160)를 통과한 열매체 유체와 상기 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 공급하는 제3 열교환기(120);를 포함하고,
상기 랭킨 사이클의 터빈에서 배출된 작동유체가 상기 제3 열교환기(120)와 상기 제1 열교환기(150)를 순차적으로 통과한 후 상기 터빈으로 유입되도록 구성된 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관. As supercritical Rankine cycle-based heat engines,
A first heat exchanger (150) for exchanging heat between the exhaust gas discharged from the combustion device and the working fluid circulating in the Rankine cycle to supply heat energy to the working fluid;
A second heat exchanger (160) for exchanging heat with the exhaust gas passing through the first heat exchanger (150) and the heat transfer fluid circulating through the menopausal passage (8) to supply heat energy to the heat medium fluid; And
And a third heat exchanger (120) for heat-exchanging the heat medium fluid that has passed through the second heat exchanger (160) and the working fluid to supply heat energy to the working fluid,
Wherein the working fluid discharged from the turbine of the Rankine cycle is sequentially passed through the third heat exchanger (120) and the first heat exchanger (150), and then flows into the turbine The heat engine. 제 6 항에 있어서,
상기 제3 열교환기(120)가, 상기 터빈에서 배출되는 작동유체와 상기 터빈으로 유입되는 작동유체를 열교환하여 상기 터빈으로 유입되는 작동유체에 열에너지를 공급하는 제4 열교환기를 포함하는 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관. The method according to claim 6,
The third heat exchanger 120 includes a fourth heat exchanger for exchanging heat between the working fluid discharged from the turbine and the working fluid flowing into the turbine and supplying thermal energy to the working fluid flowing into the turbine Supercritical Rankine cycle-based heat engines. 제 6 항에 있어서,
상기 작동유체가 초임계 이산화탄소(CO2)인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관. The method according to claim 6,
Characterized in that the working fluid is supercritical carbon dioxide (CO 2 ). 제 6 항에 있어서,
상기 열매체 유체가 열매체유(thermal oil) 또는 물(H2O)인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관. The method according to claim 6,
Wherein the heat medium fluid is a thermal oil or water (H 2 O). 제 1 항에 있어서,
상기 제2 열교환기(160) 내에서 상기 배가스와 열매체 유체 사이의 압력비가 1:1 내지 1:10인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관. The method according to claim 1,
Wherein the pressure ratio between the exhaust gas and the heat medium fluid in the second heat exchanger (160) is 1: 1 to 1:10. 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관을 동작시키는 방법으로서,
연소장치에서 배출되는 배가스와 폐경로 내를 순환하는 열매체(heat transfer) 유체를 열교환하여 상기 열매체 유체에 열에너지를 공급하는 제1 열교환 단계;
제1 열교환된 열매체 유체와 랭킨 사이클을 순환하는 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 1차 공급하는 제2 열교환 단계; 및
제2 열교환된 열매체 유체와 상기 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 2차 공급하는 제3 열교환 단계;를 포함하고,
상기 랭킨 사이클의 터빈에서 배출된 작동유체를 상기 제3 열교환 단계와 상기 제1 열교환 단계를 순차적으로 거친 후 상기 터빈으로 유입시키는 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법. CLAIMS 1. A method of operating a supercritical Rankine cycle-
A first heat exchange step of exchanging heat between the exhaust gas discharged from the combustion apparatus and a heat transfer fluid circulating in the menopausal passage to supply heat energy to the heat medium fluid;
A second heat exchange step of first heat-exchanging the first heat-exchanged heat medium fluid with a working fluid circulating in the Rankine cycle to supply heat energy to the working fluid; And
And a third heat exchange step of heat-exchanging the second heat-exchanged heat medium fluid and the working fluid to secondarily supply heat energy to the working fluid,
Wherein the working fluid discharged from the turbine of the Rankine cycle flows through the third heat exchange step and the first heat exchange step in sequence and then flows into the turbine. 제 11 항에 있어서,
상기 제3 열교환 단계가, 상기 터빈에서 배출되는 작동유체와 상기 터빈으로 유입되는 작동유체를 열교환하여 상기 터빈으로 유입되는 작동유체에 열에너지를 공급하는 제4 열교환 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법. 12. The method of claim 11,
Wherein the third heat exchanging step further comprises a fourth heat exchanging step of exchanging heat between the working fluid discharged from the turbine and the working fluid flowing into the turbine to supply thermal energy to the working fluid flowing into the turbine Critical Rankine cycle based heat engine operation method. 제 11 항에 있어서,
상기 작동유체가 초임계 이산화탄소(CO2)인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법. 12. The method of claim 11,
Wherein the working fluid is supercritical carbon dioxide (CO 2 ). 제 11 항에 있어서,
상기 열매체 유체가 열매체유(thermal oil) 또는 물(H2O)인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법. 12. The method of claim 11,
Wherein the heat medium fluid is a thermal oil or water (H 2 O). 제 11 항에 있어서,
상기 제1 열교환을 위한 열교환기 내에서 상기 배가스와 열매체 유체 사이의 압력비가 1:1 내지 1:10인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관 동작 방법. 12. The method of claim 11,
Wherein the pressure ratio between the exhaust gas and the heat medium fluid in the heat exchanger for the first heat exchange is 1: 1 to 1:10. 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관으로서,
연소장치에서 배출되는 배가스와 폐경로 내를 순환하는 열매체(heat transfer) 유체를 열교환하여 상기 열매체 유체에 열에너지를 공급하는 제1 열교환기(260);
제1 열교환된 열매체 유체와 랭킨 사이클을 순환하는 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 1차 공급하는 제2 열교환기(250); 및
제2 열교환된 열매체 유체와 상기 작동유체를 열교환하여 상기 작동유체에 열에너지를 2차 공급하는 제3 열교환기(220);를 포함하고,
상기 랭킨 사이클의 터빈에서 배출된 작동유체가 상기 제3 열교환기(220)와 상기 제2 열교환기(250)를 순차적으로 통과한 후 상기 터빈으로 유입되도록 구성된 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관. As supercritical Rankine cycle-based heat engines,
A first heat exchanger (260) for exchanging heat between the exhaust gas discharged from the combustion apparatus and a heat transfer fluid circulating in the menopausal passage to supply heat energy to the heat medium fluid;
A second heat exchanger (250) for heat-exchanging the first heat-exchanged heat medium fluid and the working fluid circulating in the Rankine cycle to first supply heat energy to the working fluid; And
And a third heat exchanger (220) for heat-exchanging the second heat-exchanged heat medium fluid and the working fluid to secondarily supply heat energy to the working fluid,
Wherein the working fluid discharged from the turbine of the Rankine cycle is sequentially passed through the third heat exchanger (220) and the second heat exchanger (250), and then flows into the turbine The heat engine. 제 16 항에 있어서,
상기 제3 열교환기(220)가, 상기 터빈에서 배출되는 작동유체와 상기 터빈으로 유입되는 작동유체를 열교환하여 상기 터빈으로 유입되는 작동유체에 열에너지를 공급하는 제4 열교환기를 포함하는 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관. 17. The method of claim 16,
The third heat exchanger 220 includes a fourth heat exchanger for exchanging heat between the working fluid discharged from the turbine and the working fluid flowing into the turbine to supply thermal energy to the working fluid flowing into the turbine Supercritical Rankine cycle-based heat engines. 제 16 항에 있어서,
상기 작동유체가 초임계 이산화탄소(CO2)인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관. 17. The method of claim 16,
Characterized in that the working fluid is supercritical carbon dioxide (CO 2 ). 제 16 항에 있어서,
상기 열매체 유체가 열매체유(thermal oil) 또는 물(H2O)인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관. 17. The method of claim 16,
Wherein the heat medium fluid is a thermal oil or water (H 2 O). 제 16 항에 있어서,
상기 제1 열교환기(260) 내에서 상기 배가스와 열매체 유체 사이의 압력비가 1:1 내지 1:10인 것을 특징으로 하는 초임계 랭킨 사이클 기반의 열기관.
17. The method of claim 16,
Wherein the pressure ratio between the exhaust gas and the heat medium fluid in the first heat exchanger (260) is 1: 1 to 1:10.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200128167A (en) * 2018-03-29 2020-11-11 엑스와이지 에너지 그룹, 엘엘씨 A method and system for the generation of power and heat using multiple closed loops including a main heat transfer loop, a power cycle loop and an intermediate heat transfer loop.
KR20220065940A (en) 2020-11-13 2022-05-23 한국기계연구원 High-temperature and high-pressure operable supercritical CO2 cycle-based heat engine and method for operating the same heat engine

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023111776A1 (en) * 2021-12-15 2023-06-22 Triveni Turbine Limited Compact heat engines for waste heat recovery

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4444015A (en) * 1981-01-27 1984-04-24 Chiyoda Chemical Engineering & Construction Co., Ltd. Method for recovering power according to a cascaded Rankine cycle by gasifying liquefied natural gas and utilizing the cold potential
JP2002510011A (en) * 1998-03-27 2002-04-02 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー Power production from compressed liquefied natural gas
KR20130071099A (en) 2011-12-20 2013-06-28 한국기계연구원 Heat engine based on transcritical rankine cycle with improved exergy efficiency and method thereof
KR20140123256A (en) * 2013-04-12 2014-10-22 한국기계연구원 Exhaust heat recovery device from engine
KR20160066540A (en) * 2016-05-27 2016-06-10 현대중공업 주식회사 Supercritical Carbon Dioxide Power Generation System and Ship having the same

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4444015A (en) * 1981-01-27 1984-04-24 Chiyoda Chemical Engineering & Construction Co., Ltd. Method for recovering power according to a cascaded Rankine cycle by gasifying liquefied natural gas and utilizing the cold potential
JP2002510011A (en) * 1998-03-27 2002-04-02 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー Power production from compressed liquefied natural gas
KR20130071099A (en) 2011-12-20 2013-06-28 한국기계연구원 Heat engine based on transcritical rankine cycle with improved exergy efficiency and method thereof
KR20140123256A (en) * 2013-04-12 2014-10-22 한국기계연구원 Exhaust heat recovery device from engine
KR20160066540A (en) * 2016-05-27 2016-06-10 현대중공업 주식회사 Supercritical Carbon Dioxide Power Generation System and Ship having the same

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20200128167A (en) * 2018-03-29 2020-11-11 엑스와이지 에너지 그룹, 엘엘씨 A method and system for the generation of power and heat using multiple closed loops including a main heat transfer loop, a power cycle loop and an intermediate heat transfer loop.
KR20220065940A (en) 2020-11-13 2022-05-23 한국기계연구원 High-temperature and high-pressure operable supercritical CO2 cycle-based heat engine and method for operating the same heat engine

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