KR20160078077A - Ultra high strength steel plate and method for manufacturing the same - Google Patents

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Abstract

Disclosed are an ultra high strength steel plate, and a method to manufacture the same. An embodiment of the present invention provides the ultra high strength steel plate comprising: 0.08-0.2 wt% of C; 3.0 wt% or less (excluding 0 wt%) of Mn; 0.5-2.0 wt% of Si; 0.001-2.0 wt% of Al; 0.04 wt% or less (excluding 0 wt%) of P; 0.015 wt% or less (excluding 0 wt%) of S; 0.01 wt% or less (excluding 0 wt%) of N; and the remaining consisting of Fe and inevitable impurities, satisfying a following equation 1. Multiplication of tensile strength and elongation of the ultra high strength steel plate is equal to or greater than 10,000 MPa%. Equation 1: [Si+Al] >= 0.5 wt%; where [A] means a content of an element A.

Description

초고강도 강판 및 이의 제조 방법{ULTRA HIGH STRENGTH STEEL PLATE AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to an ultra high strength steel sheet,

본 발명의 일 구현예는 펄스 전류인가에 의한 초고강도 강판 및 이의 제조 방법에 관한 것이다.
One embodiment of the present invention relates to an ultra-high strength steel sheet by pulsed current application and a method of manufacturing the same.

최근 자동차용 강판은 자동차의 연비절감과 충돌 시 승객의 안정성이 더욱 요구되면서, 적용되는 강재의 강도도 함께 높아지고 있다. In recent years, automotive steel sheet has been increasingly required to have a stable strength of the passenger in the event of collision with the automobile, and the strength of the applied steel is also increasing.

이러한 강재들은 대규모 설비투자가 필요한 CAL(Continuous Annealing Line)이나 CGL(Continuous Galvanizing Line) 등과 같이 라디언트 튜브(radiant tube)를 활용한 간접가열 방식으로 열처리가 이루어지고 있다. 보다 구체적으로, 이러한 강재들은 승온 과정, 고온에서의 소둔균열 과정, 냉각 과정, 과시효 열처리 과정, 및 재냉각 과정 등을 거쳐 냉연소둔 강판으로 제조되거나, 과시효 열처리 과정 후에 도금욕을 통과한 후, 합금화 과정을 거치기도 하면서 용융아연 도금 강판 혹은 용융아연 합금화 강판으로 제조되고 있다. These steels are heat treated by indirect heating methods using radiant tubes such as CAL (Continuous Annealing Line) or CGL (Continuous Galvanizing Line) which require large-scale facility investment. More specifically, such steel materials are manufactured by cold rolling an annealed steel sheet through a heating process, an annealing and cracking process at a high temperature, a cooling process, an overt heat treatment process, and a re-cooling process, or after passing through a plating bath , And it is made of a hot-dip galvanized steel sheet or a hot-dip galvanized steel sheet while undergoing an alloying process.

상기 승온 과정, 소둔균열 과정은 전류인가를 통하여 대체가 가능한데, 이는 강의 저항에 의한 발열효과로 이루어진다. 일본공개특허 제1998-028725호에서는 재결정 공정 고속화와, 산세 공정 생략 수단으로 플라즈마 방전에 의해 전력이 강판 내에 분산해 어닐링이 행해지는 것이 개시되어 있는데, 이 때 플라즈마에서 나오는 이온에 의한 충격으로 강판이 빠르게 균일하게 가열됨과 동시에 표면이 산세되는 효과를 주장하고 있으며, 한국공개특허 제2003-0025065호에서는 극저탄소강의 균일한 결정립 분포와 성형성 향상을 위하여 판재에 (+)전류를 인가하고, 열처리로에 (-) 전류를 인가하는 방법을 제안하고 있는데, 강도가 낮아서 자동차 구조부재에의 적용은 어려운 실정이다. The annealing process and the annealing and cracking process can be replaced by applying a current, which is effected by a heating effect due to the resistance of the steel. Japanese Patent Application Laid-Open No. 1998-028725 discloses that annealing is performed by dispersing electric power in a steel sheet by a plasma discharge by means of a high speed recrystallization step and a pickling step omission means. At this time, Korean Unexamined Patent Application Publication No. 2003-0025065 discloses that a positive current is applied to a plate material to improve the uniform distribution of crystal grains and formability of the ultra low carbon steel, (-) current is applied to a vehicle structural member because of its low strength.

또한, 소둔 후 과시효대(Overaging Section, OAS)의 존재는 매우 긴 열처리를 수반하고, 이에 적용되는 다수의 롤과, 라디언트 튜브를 포함하는 설비 투자에 따른 높은 열처리비와 투자비가 요구된다.
In addition, the presence of Overaging Section (OAS) after annealing entails a very long heat treatment, and a high heat treatment ratio and investment cost are required due to facility investment including a large number of rolls and a radiant tube applied thereto.

본 발명의 일 구현예는, 종래의 기술에서 빠른 소둔과 재결정에 집중되어 초고강도강의 강도와 연성의 확보를 위한 기술 개발이 없는 점을 극복하고, 높은 투자비가 요구되지 않는 간소화된 열처리를 통하여 강도와 연성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조 방법을 제공하고자 한다.
One embodiment of the present invention overcomes the conventional technology that focuses on rapid annealing and recrystallization so as not to develop a technique for securing the strength and ductility of an ultra high strength steel, And an ultra high strength steel sheet excellent in ductility and a manufacturing method thereof.

본 발명의 일 구현예는, One embodiment of the present invention is a method

C: 0.08 내지 0.2wt%, Mn: 3.0wt% 이하(0%는 제외), Si: 0.5 내지 2.0wt%, Al: 0.001 내지 2.0wt%, P: 0.04wt% 이하(0%는 제외), S: 0.015wt% 이하(0%는 제외), N: 0.01wt% 이하(0%는 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물를 포함하고, C: 0.08 to 0.2 wt%, Mn: 3.0 wt% or less (excluding 0%), Si: 0.5 to 2.0 wt%, Al: 0.001 to 2.0 wt%, P: 0.04 wt% S: 0.015 wt% or less (excluding 0%), N: 0.01 wt% or less (excluding 0%), the balance Fe and other unavoidable impurities,

하기 식 1을 만족하고, 인장강도와 연신율의 곱이 10,000MPa% 이상인, 초고강도 강판을 제공한다.A super high strength steel sheet satisfying the following formula (1), wherein a product of tensile strength and elongation is 10,000 MPa% or more.

[Si+Al] ≥ 0.5wt% --- (식 1)[Si + Al]? 0.5 wt% --- (Equation 1)

([A]는 원소 A의 함량을 나타낸다.)([A] represents the content of element A).

상기 초고강도 강판의 인강강도가 780MPa 이상일 수 있다.And the tensile strength of the super high strength steel sheet may be 780 MPa or more.

상기 초고강도 강판은, Ti: 0.005 내지 0.08wt%, Nb: 0.005 내지 0.08wt%, V: 0.005 내지 0.08wt%, Zr: 0.005 내지 0.08wt%, 및 W: 0.005 내지 0.08wt%으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함할 수 있다.The super high strength steel sheet is characterized in that it comprises 0.005 to 0.08 wt% of Ti, 0.005 to 0.08 wt% of Nb, 0.005 to 0.08 wt% of V, 0.005 to 0.08 wt% of Zr, and 0.005 to 0.08 wt% of W And may further include at least one selected.

상기 초고강도 강판은, Mo: 1wt% 이하(0%는 제외), Ni: 1wt% 이하(0%는 제외), Cu: 0.5wt% 이하(0%는 제외), 및 Cr: 1wt% 이하(0%는 제외)로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함할 수 있다The super high strength steel sheet is characterized in that it contains 1 wt% or less of Mo (excluding 0%), 1 wt% or less of Ni (excluding 0%), 0.5 wt% or less of Cu (excluding 0% 0% is excluded) may be further included.

상기 초고강도 강판은, Sb: 0.04wt% 이하(0%는 제외), Ca: 0.01wt% 이하(0%는 제외), Bi: 0.1wt% 이하(0%는 제외), 및 B: 0.01wt% 이하(0%는 제외)로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함할 수 있다(Excluding 0%), Ca: not more than 0.01 wt% (excluding 0%), Bi: not more than 0.1 wt% (excluding 0%), and B: 0.01 wt% % Or less (excluding 0%), and at least one selected from the group consisting of

상기 초고강도 강판은, 상기 초고강도 강판 상에 용융아연 도금 처리하여 형성된 용융아연 도금층을 포함하는 것일 수 있다The ultra-high strength steel sheet may include a hot-dip galvanized layer formed by hot-dip galvanizing the super high strength steel sheet

상기 용융아연 도금층은 합금화된 용융아연 도금층인 것일 수 있다.
The hot-dip galvanized layer may be an alloyed hot-dip galvanized layer.

본 발명의 다른 구현예는, Another embodiment of the present invention is a method

C: 0.08 내지 0.2wt%, Mn: 3.0wt% 이하(0%는 제외), Si: 0.5 내지 2.0wt%, Al: 0.001 내지 2.0wt%, P: 0.04wt% 이하(0%는 제외), S: 0.015wt% 이하(0%는 제외), N: 0.01wt% 이하(0%는 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물를 포함하고, C: 0.08 to 0.2 wt%, Mn: 3.0 wt% or less (excluding 0%), Si: 0.5 to 2.0 wt%, Al: 0.001 to 2.0 wt%, P: 0.04 wt% S: 0.015 wt% or less (excluding 0%), N: 0.01 wt% or less (excluding 0%), the balance Fe and other unavoidable impurities,

하기 식 1을 만족하는 슬라브를 제조하는 단계;Preparing a slab satisfying the following formula 1;

상기 슬라브를 냉간 압연하여 냉연 강판을 제조하는 단계; 및Cold-rolling the slab to produce a cold-rolled steel sheet; And

상기 냉연 강판에 펄스 통전 가열을 이용하여 급속 가열한 후, 냉각하여 초고강도 강판을 제조하는 단계;Rapidly heating the cold-rolled steel sheet by using pulsed energization heating, and then cooling it to produce an ultra-high-strength steel sheet;

를 포함하고, Lt; / RTI >

상기 제조된 초고강도 강판의 인장강도와 연신율의 곱이 10,000MPa% 이상인, 초고강도 강판의 제조 방법을 제공한다.And a product of the tensile strength and the elongation of the ultra-high strength steel sheet is 10,000 MPa% or more.

[Si+Al] ≥ 0.5 wt% --- (식 1)[Si + Al]? 0.5 wt% --- (Equation 1)

([A]는 원소 A의 함량을 나타낸다.)([A] represents the content of element A).

상기 초고강도 강판의 인강강도가 780MPa 이상일 수 있다.And the tensile strength of the super high strength steel sheet may be 780 MPa or more.

상기 펄스 통전 가열은, 상기 냉연 강판에 펄스형 전류를 0.05 내지 0.2초간 인가하는 단계; 및 상기 인가 후, 0.5 내지 1.5초간 휴지하는 단계;를 포함하는 것일 수 있다.Wherein the pulsed current heating is performed by applying a pulsed current to the cold-rolled steel sheet for 0.05 to 0.2 seconds; And pausing for 0.5 to 1.5 seconds after the application.

상기 펄스형 전류의 밀도는 20 내지 100A/mm2 일 수 있다.The density of the pulsed current is 20 to 100 A / mm < 2 > Lt; / RTI >

상기 냉연 강판에 펄스 통전 가열을 이용하여 급속 가열한 후, 냉각하는 단계;에서, 상기 급속 가열은 850 내지 1,100℃의 온도 범위까지 수행되는 것일 수 있다.Rapid heating of the cold-rolled steel sheet using pulsed energization heating followed by cooling may be performed in a temperature range of 850 to 1,100 ° C.

상기 급속 가열은 15 내지 50℃/초의 속도 범위로 수행되는 것일 수 있다.The rapid heating may be performed at a speed ranging from 15 to 50 DEG C / sec.

상기 급속 가열은 0초과 및 35초 동안 수행되는 것일 수 있다.The rapid heating may be performed for more than 0 and for 35 seconds.

상기 초고강도 강판은, Ti: 0.005 내지 0.08wt%, Nb: 0.005 내지 0.08wt%, V: 0.005 내지 0.08wt%, Zr: 0.005 내지 0.08wt%, 및 W: 0.005 내지 0.08wt%으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함할 수 있다.The super high strength steel sheet is characterized in that it comprises 0.005 to 0.08 wt% of Ti, 0.005 to 0.08 wt% of Nb, 0.005 to 0.08 wt% of V, 0.005 to 0.08 wt% of Zr, and 0.005 to 0.08 wt% of W And may further include at least one selected.

상기 초고강도 강판은, Mo: 1wt% 이하(0%는 제외), Ni: 1wt% 이하(0%는 제외), Cu: 0.5wt% 이하(0%는 제외), 및 Cr: 1wt% 이하(0%는 제외)로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함할 수 있다.The super high strength steel sheet is characterized in that it contains 1 wt% or less of Mo (excluding 0%), 1 wt% or less of Ni (excluding 0%), 0.5 wt% or less of Cu (excluding 0% And 0% is excluded).

상기 초고강도 강판은, Sb: 0.04wt% 이하(0%는 제외), Ca: 0.01wt% 이하(0%는 제외), Bi: 0.1wt% 이하(0%는 제외), 및 B: 0.01wt% 이하(0%는 제외)로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함할 수 있다.(Excluding 0%), Ca: not more than 0.01 wt% (excluding 0%), Bi: not more than 0.1 wt% (excluding 0%), and B: 0.01 wt% % Or less (excluding 0%).

상기 냉연 강판에 펄스 통전 가열을 이용하여 급속 가열한 후, 냉각하여 초고강도 강판을 제조하는 단계; 이후에, 상기 제조된 초고강도 강판 상에 용융아연 도금 처리하여 용융아연 도금층을 형성하는 단계;를 더 포함할 수 있다.Rapidly heating the cold-rolled steel sheet by using pulsed energization heating, and then cooling it to produce an ultra-high-strength steel sheet; Thereafter, a step of forming a hot-dip galvanized layer by performing hot-dip galvanizing on the prepared ultra-high-strength steel sheet may be further included.

상기 제조된 초고강도 강판 상에 용융아연 도금 처리하여 용융아연 도금층을 형성하는 단계; 이후에, 상기 용융아연 도금층을 합금화 열처리하여 합금화된 용융아연 도금층을 형성하는 단계;를 더 포함할 수 있다.
Forming a hot-dip galvanized layer on the ultra-high-strength steel sheet by a hot-dip galvanizing process; Thereafter, the hot-dip galvanizing layer may be subjected to an alloying heat treatment to form an alloyed hot-dip galvanized layer.

본 발명의 일 구현예에 따르면, 급속가열 공정에 적합한 초고강도 고성형 강판의 성분계를 이용하고, 상기 강판에 펄스 전류를 인가하여 급속가열의 적용이 가능하며, 이에 따라 높은 투자비가 요구되지 않는 간소화된 열처리를 통하여 강도와 연성이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조 방법을 제공할 수 있는 효과가 있다.
According to one embodiment of the present invention, rapid heating can be applied by applying a pulse current to the steel sheet using a component system of an ultra-high strength high-formed steel sheet suitable for a rapid heating process, thereby simplifying a high investment cost The present invention provides an ultra high strength steel sheet excellent in strength and ductility through a heat treatment and a manufacturing method thereof.

도 1은 열처리 조건을 나타낸 그래프이다.1 is a graph showing heat treatment conditions.

이하, 본 발명의 구현예를 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 예시로서 제시되는 것으로, 이에 의해 본 발명이 제한되지는 않으며 본 발명은 후술할 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail. However, the present invention is not limited thereto, and the present invention is only defined by the scope of the following claims.

명세서 전체에서, 어떤 부분이 어떤 구성요소를 “포함”한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다.
Throughout the specification, when an element is referred to as " comprising ", it means that it can include other elements as well, without excluding other elements unless specifically stated otherwise.

냉간 압연 강판은 소둔 열처리를 통하여 목표로 하는 강도와 연성 등의 물성을 갖게 된다. 일반적으로, 고온의 연소가스가 지나는 라디언트 튜브(radiant tube)에 의한 간접가열 방식이 적용되는데, 이의 느린 가열속도로 설비 투자비가 높고 생산성이 낮은 단점이 있었다.The cold-rolled steel sheet has physical properties such as strength and ductility through the annealing heat treatment. In general, an indirect heating method using a radiant tube through which a high-temperature combustion gas passes is applied, which has a disadvantage of high facility investment cost and low productivity due to its slow heating rate.

이에, 본 발명은 높은 투자비가 요구되지 않는 간소화된 열처리를 통하여 강도와 연성이 우수한 강판을 제공하도록 안출되었다.
Accordingly, the present invention has been made to provide a steel sheet excellent in strength and ductility through a simplified heat treatment which does not require a high investment cost.

이하에서는, 본 발명의 일 구현예에 따른 강판 및 이의 제조 방법에 대하여 보다 상세히 설명하도록 한다.
Hereinafter, a steel sheet according to an embodiment of the present invention and a method of manufacturing the steel sheet will be described in detail.

본 발명의 일 구현예는, C: 0.08 내지 0.2wt%, Mn: 3.0wt% 이하(0%는 제외), Si: 0.5 내지 2.0wt%, Al: 0.001 내지 2.0wt%, P: 0.04wt% 이하(0%는 제외), S: 0.015wt% 이하(0%는 제외), N: 0.01wt% 이하(0%는 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물를 포함하고, 하기 식 1을 만족하고, 인장강도와 연신율의 곱이 10,000MPa% 이상인, 초고강도 강판을 제공한다.An embodiment of the present invention is a steel sheet comprising 0.08 to 0.2 wt% of C, 3.0 wt% or less of Mn (excluding 0%), 0.5 to 2.0 wt% of Si, 0.001 to 2.0 wt% of Al, 0.04 wt% (Excluding 0%), S: not more than 0.015 wt% (excluding 0%), N: not more than 0.01 wt% (excluding 0%), the balance Fe and other unavoidable impurities, An ultra-high strength steel sheet having a tensile strength and an elongation product of 10,000 MPa% or more.

[Si+Al] ≥ 0.5wt% --- (식 1)[Si + Al]? 0.5 wt% --- (Equation 1)

([A]는 원소 A의 함량을 나타낸다.)([A] represents the content of element A).

여기에서, 상기 강판은 인강강도가 780MPa 이상인 것이 바람직하다. 상기 강판의 인장강도와, 연신율이 상기 범위를 만족하는 경우, 강도와 연성이 우수한 강판을 제공할 수 있는 효과가 있다.
Here, it is preferable that the steel sheet has a tensile strength of 780 MPa or more. When the tensile strength and elongation of the steel sheet satisfy the above ranges, it is possible to provide a steel sheet excellent in strength and ductility.

이하, 본 발명의 일 구현예의 합금원소의 수치 한정 이유에 대하여 설명하도록 한다.
Hereinafter, the reason for limiting the numerical value of the alloying element of one embodiment of the present invention will be described.

C: 0.08~0.2wt%C: 0.08 to 0.2 wt%

탄소(C)는 강을 강화시키는데 유효한 원소로서, 본 발명에서는 잔류 오스테나이트의 안정화 및 강도 확보를 위해서 첨가되는 중요 원소이다. 상술한 효과를 얻기 위해서 탄소는 0.08wt% 이상으로 첨가되는 것이 바람직하지만, 그 함량이 0.2wt%를 초과하게 되면 용접성이 크게 저하되는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서 C의 함량은 0.08~0.2wt%로 제한하는 것이 바람직하다.
Carbon (C) is an effective element for strengthening the steel. In the present invention, it is an important element added for stabilization of the retained austenite and strength. In order to obtain the above-mentioned effect, carbon is preferably added in an amount of 0.08 wt% or more, but if the content exceeds 0.2 wt%, there is a problem that the weldability is largely lowered. Therefore, the content of C in the present invention is preferably limited to 0.08 to 0.2 wt%.

Mn: 3.0wt% 이하(0%는 제외)Mn: 3.0wt% or less (excluding 0%)

망간(Mn)은 페라이트의 변태를 억제하면서, 잔류 오스테나이트의 형성 및 안정화를 위해 유효한 원소인데, 3.0wt%를 초과하게 되면 냉각 시 페라이트, 베이나이트 등 연성 확보가 가능한 상으로의 변태가 억제되어 마르텐사이트 조직만 확보되는 단점이 있어서, 본 발명에서 추구하는 인장강도와 연신율을 만족하지 못하는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서 Mn의 함량은 0초과 및 3.0wt%이하로 제한하는 것이 바람직하다.
Manganese (Mn) is an effective element for formation and stabilization of retained austenite while suppressing ferrite transformation. If it exceeds 3.0 wt%, transformation into an image capable of securing ductility such as ferrite and bainite is suppressed There is a disadvantage in that only the martensite structure is ensured and there is a problem in that the tensile strength and elongation pursued in the present invention can not be satisfied. Therefore, in the present invention, the content of Mn is preferably limited to more than 0 and 3.0 wt% or less.

Si: 0.5~2.0wt%Si: 0.5 to 2.0 wt%

실리콘(Si)은 페라이트 내에서 탄화물의 석출을 억제하고, 페라이트 내 탄소가 오스테나이트로 확산하는 것을 조장하여, 결과적으로 페라이트의 청정화와 잔류 오스테나이트의 안정화에 기여하는 원소이다. 상술한 효과를 얻기 위해서 실리콘은 0.5wt% 이상으로 첨가되는 것이 바람직하지만, 그 함량이 2.0wt%를 초과하는 경우에는 열간 및 냉간 압연성이 매우 열위하며, 강 표면에 산화물을 형성하여 도금성을 저해하는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서 Si의 함량은 0.5~2.0wt%로 제한하는 것이 바람직하다.
Silicon (Si) inhibits the precipitation of carbides in ferrite and promotes diffusion of carbon in ferrite into austenite, and consequently contributes to the purification of ferrite and stabilization of retained austenite. In order to obtain the above-mentioned effect, it is preferable that silicon is added in an amount of 0.5 wt% or more. However, when the content exceeds 2.0 wt%, the hot and cold rolling properties are extremely poor and oxides are formed on the surface of the steel, There is a problem that inhibits. Therefore, the content of Si in the present invention is preferably limited to 0.5 to 2.0 wt%.

Al: 0.001~2.0wt%Al: 0.001 to 2.0 wt%

알루미늄(Al)은 강중 산소와 결합하여 탈산작용을 하는 원소로서, 이를 위해서는 그 함량이 0.001wt% 이상을 유지하는 것이 바람직하다. 또한, Al은 상기 Si과 같이 페라이트 내에서 탄화물의 생성 억제를 통해 페라이트 청정화와 잔류 오스테나이트의 안정화에 기여한다. 이러한 Al의 함량이 2wt%를 초과하게 되면 주조 시 몰드 플러스와의 반응을 통해 건전한 슬라브 제조가 어려워지고, 표면 산화물을 형성하여 도금성을 저해하는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서 Al의 함량은 0.001~2.0wt%로 제한하는 것이 바람직하다.
Aluminum (Al) is an element that combines with oxygen in the steel and acts as a deoxidizing agent. For this purpose, it is preferable that the content thereof is maintained at 0.001 wt% or more. Al also contributes to the ferrite purification and the stabilization of the retained austenite by suppressing the formation of carbide in the ferrite like the above-mentioned Si. If the content of Al exceeds 2 wt%, it is difficult to manufacture a sound slab through a reaction with the mold plus during casting, thereby forming a surface oxide and deteriorating the plating ability. Therefore, the content of Al in the present invention is preferably limited to 0.001 to 2.0 wt%.

P: 0.04wt% 이하(0%는 제외)P: 0.04wt% or less (excluding 0%)

인(P)은 고용강화 효과를 얻을 수 있는 원소이지만, 그 함량이 0.04wt%를 초과하게 되면 용접성이 저하되고 강의 취성(brittleness)이 발생할 위험성이 커지는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서는 P의 함량을 0.04wt% 이하, 보다 구체적으로는 0.02wt% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
Phosphorus (P) is an element capable of obtaining a solid solution strengthening effect, but when the content exceeds 0.04 wt%, there is a problem that the weldability is lowered and the risk of brittleness of steel is increased. Therefore, in the present invention, the content of P is preferably limited to 0.04 wt% or less, more specifically 0.02 wt% or less.

S: 0.015wt% 이하(0%는 제외)S: 0.015wt% or less (excluding 0%)

황(S)은 강 중에 불가피하게 함유되는 불순물 원소로서, 그 함량을 최대한 억제하는 것이 바람직하다. 이론상 S의 함량은 0%로 제한하는 것이 유리하나, 제조 공정상 필연적으로 함유될 수 밖에 없으므로, 상한을 관리하는 것이 중요하며, 그 함량이 0.015wt%를 초과하게 되면 강판의 연성 및 용접성을 저해할 가능성이 높다. 따라서, 본 발명에서는 S의 함량을 0.015wt% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
Sulfur (S) is an impurity element inevitably contained in the steel, and its content is preferably suppressed to the maximum. Although it is theoretically preferable to limit the content of S to 0%, it is important to control the upper limit, since it is inevitably contained in the manufacturing process. If the content exceeds 0.015 wt%, the ductility and weldability of the steel sheet are inhibited . Therefore, in the present invention, it is preferable to limit the content of S to 0.015 wt% or less.

N: 0.01wt% 이하(0%는 제외)N: 0.01wt% or less (excluding 0%)

질소(N)는 오스테나이트를 안정화시키는데 유효한 작용을 하는 원소이지만, 그 함량이 0.01wt%를 초과하게 되면 강의 취성이 발생할 위험성이 증가하게 되고, Al과 반응하여 AlN이 과다하게 석출됨에 따라 연주품질이 저하하는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서는 N의 함량을 0초과 및 0.01wt% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
Nitrogen (N) is an element effective to stabilize austenite. However, when the content exceeds 0.01 wt%, the risk of brittleness of steel increases, and AlN is excessively precipitated by reaction with Al, There is a problem of deterioration. Therefore, in the present invention, it is preferable to limit the N content to more than 0 and 0.01 wt% or less.

특히, Si 및 Al은 전술한 바와 같이, 모두 페라이트의 청정화와 잔류 오스테나이트의 안정화에 기여하는 원소로서, 이를 효과적으로 달성하기 위해서는 Si과 Al의 함량 합([Si+Al], wt%)이 0.5wt% 이상을 만족하는 것이 바람직하다.In particular, Si and Al are elements contributing to the purification of ferrite and the stabilization of retained austenite, as described above. In order to achieve this effectively, the sum of Si and Al ([Si + Al], wt% wt% or more.

또한, 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 철강제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 철강제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.
The other component is iron (Fe). However, in the ordinary steel manufacturing process, impurities which are not intended from the raw material or the surrounding environment may be inevitably incorporated, so that it can not be excluded. These impurities are not specifically mentioned in this specification, as they are known to any person skilled in the art of steel making.

한편, 본 발명의 일 구현예에 따른 강판은 Ti, Nb, V, Zr, W, 또는 이들의 조합을 더 포함할 수 있다.Meanwhile, the steel sheet according to an embodiment of the present invention may further include Ti, Nb, V, Zr, W, or a combination thereof.

보다 구체적으로, Ti: 0.005~0.08 wt%, Nb: 0.005~0.08 wt%, V: 0.005~0.08 wt%, Zr: 0.005~0.08 wt%, 및 W: 0.005~0.5 wt%으로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 더 포함할 수 있다. More specifically, it is preferable to use a material selected from the group consisting of 0.005 to 0.08 wt% of Ti, 0.005 to 0.08 wt% of Nb, 0.005 to 0.08 wt% of V, 0.005 to 0.08 wt% of Zr, and 0.005 to 0.5 wt% of W Or more species.

티타늄(Ti), 니오븀(Nb), 바나듐(V), 지르코늄(Zr), 및 텅스텐(W)은 강판의 석출강화 및 결정립 미세화에 유효한 원소로서, 그 함량이 각각 0.005 wt% 미만이면 상술한 효과를 확보하기 어려워지는 문제가 있고, 그 함량이 Ti, Nb, V 및 Zr의 경우 0.08 wt%, W의 경우 0.5 wt%를 초과하게 되면 상술한 효과가 포화되고, 제조비용이 크게 상승하는 문제가 있으며, 석출물이 과다하게 형성되어 오히려 연성이 크게 저하되는 문제가 있다.Titanium (Ti), niobium (Nb), vanadium (V), zirconium (Zr) and tungsten (W) are effective elements for precipitation strengthening and grain refinement of the steel sheet. If the content is less than 0.005 wt% It is difficult to secure the amount of Ti, Nb, V, and Zr, and when the content exceeds 0.08 wt% for Ti, 0.5 wt% for W, the above-described effect is saturated and the manufacturing cost is greatly increased There is a problem that the precipitates are formed excessively and the ductility is largely lowered.

본 발명의 일 구현예에 따른 강판은 Mo, Ni, Cu, Cr, 또는 이들의 조합을 더 포함할 수 있다.The steel sheet according to an embodiment of the present invention may further include Mo, Ni, Cu, Cr, or a combination thereof.

보다 구체적으로, Mo: 0초과 및 1 wt% 이하, Ni: 0초과 및 1 wt% 이하, Cu: 0초과 및 0.5 wt% 이하, 및 Cr: 0초과 및 1 wt% 이하로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 더 포함할 수 있다.More specifically, it is preferable to use an alloy containing at least one element selected from the group consisting of Mo: more than 0 and 1 wt%, Ni: more than 0 and 1 wt%, Cu: more than 0 and 0.5 wt% Or more species.

몰리브덴(Mo), 니켈(Ni), 구리(Cu), 및 크롬(Cr)은 잔류 오스테나이트 안정화에 기여하는 원소로서, 이들 원소들은 전술한 C, Si, Mn, Al 등과 함께 복합작용하여 오스테나이트의 안정화에 기여한다. 이러한 원소들의 함량이 Mo, Ni 및 Cr의 경우 1.0 wt%, Cu의 경우 0.5 wt%를 초과하게 되면 제조비용이 과다하게 상승하게 되는 문제가 있으므로, 상기 함량을 초과하지 않는 것이 바람직하다. 또한, Cu를 첨가하는 경우 열연 시 취성을 야기할 수 있으므로, Ni이 함께 첨가되는 것이 보다 바람직하다.Molybdenum (Mo), nickel (Ni), copper (Cu), and chromium (Cr) are elements contributing to stabilization of the retained austenite. These elements act together with C, Si, Mn, Al, . If the content of these elements exceeds 1.0 wt% in the case of Mo, Ni and Cr and 0.5 wt% in case of Cu, there is a problem that the manufacturing cost is excessively increased, so that it is preferable not to exceed the above content. Further, when Cu is added, it may cause brittleness during hot rolling, and therefore it is more preferable that Ni is added together.

또한, 본 발명의 일 구현예에 따른 강판은 Sb, Ca, Bi, B, 또는 이들의 조합을 더 포함할 수 있다.Further, the steel sheet according to an embodiment of the present invention may further include Sb, Ca, Bi, B, or a combination thereof.

보다 구체적으로, Sb: 0초과 및 0.04 wt% 이하, Ca: 0초과 및 0.01 wt% 이하, Bi: 0초과 및 0.1 wt% 이하, B: 0초과 및 0.01 wt% 이하로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 더 포함할 수 있다.More specifically, one kind selected from the group consisting of Sb: more than 0 and 0.04 wt% or less, Ca: more than 0 and 0.01 wt% or less, Bi: more than 0 and 0.1 wt% Or more.

안티몬(Sb)은 입계편석을 통하여 Si, Al 등 표면 산화원소의 이동을 저해하여 도금표면품질을 향상시키는 효과가 있는 원소로서, 그 함량이 0.04 wt%를 초과하게 되면 상술한 효과가 포화되므로, 0.04 wt% 이하로 포함하는 것이 바람직하다. Antimony (Sb) is an element having an effect of inhibiting the movement of surface oxidation elements such as Si and Al through intergranular segregation to improve the surface quality of the plating surface. When the content exceeds 0.04 wt%, the above- 0.04 wt% or less.

칼슘(Ca)은 황화물의 형태를 제어하여 가공성 향상에 유리한 원소로서, 그 함량이 0.01 wt%를 초과하게 되면 상술한 효과가 포화되므로, 0.01 wt% 이하로 포함하는 것이 바람직하다.Calcium (Ca) is an element which is advantageous for improvement of workability by controlling the form of sulfide. When the content exceeds 0.01 wt%, the above effect is saturated, and therefore, it is preferable that the content is 0.01 wt% or less.

비스무스(Bi)은 입계편석을 통하여 Si, Al 등 표면 산화원소의 이동을 저해하여 도금표면품질을 향상시키는 효과가 있는 원소로서, 그 함량이 0.1 wt%를 초과하게 되면 상술한 효과가 포화되므로, 0.1 wt% 이하로 포함되는 것이 바람직하다. Bismuth (Bi) is an element having an effect of inhibiting the movement of surface oxidation elements such as Si and Al through intergranular segregation to improve the surface quality of the plating surface. When the content exceeds 0.1 wt%, the above-mentioned effect is saturated, 0.1 wt% or less.

보론(B)은 Mn, Cr 등과의 복합효과로 소입성을 향상시켜 고온에서 연질 페라이트 변태를 억제하는 효과가 있으나, 그 함량이 0.01 wt%를 초과하게 되면 도금 시 강 표면에 과다한 B이 농화되어 도금 밀착성의 열화를 초래할 수 있으므로, 그 함량을 0.01 wt% 이하로 포함하는 것이 바람직하다.Boron (B) has an effect of improving softness due to the combined effect with Mn, Cr and the like and suppressing soft ferrite transformation at a high temperature. When the content exceeds 0.01 wt%, excess B is concentrated on the surface of steel It may lead to deterioration of the plating adhesion. Therefore, it is preferable that the content is 0.01 wt% or less.

한편, 본 발명의 일 구현예에 따른 강판은 용융아연 도금층 또는/및 합금화된 용융아연 도금층을 포함할 수 있다.
Meanwhile, the steel sheet according to an embodiment of the present invention may include a hot-dip galvanized layer and / or an alloyed hot-dip galvanized layer.

본 발명의 다른 구현예는, C: 0.08 내지 0.2wt%, Mn: 3.0wt% 이하(0%는 제외), Si: 0.5 내지 2.0wt%, Al: 0.001 내지 2.0wt%, P: 0.04wt% 이하(0%는 제외), S: 0.015wt% 이하(0%는 제외), N: 0.01wt% 이하(0%는 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물를 포함하고, 하기 식 1을 만족하는 슬라브를 제조하는 단계; 상기 슬라브를 냉간 압연하여 냉연 강판을 제조하는 단계; 및 상기 냉연 강판에 펄스 통전 가열을 이용하여 급속 가열한 후, 냉각하여 초고강도 강판을 제조하는 단계;를 포함하고, 상기 제조된 초고강도 강판의 인장강도와 연신율의 곱이 10,000MPa% 이상인, 초고강도 강판의 제조 방법을 제공한다.Another embodiment of the present invention is a steel sheet comprising: 0.08 to 0.2 wt% of C, 3.0 wt% or less of Mn (excluding 0%), 0.5 to 2.0 wt% of Si, 0.001 to 2.0 wt% of Al, 0.04 wt% (Excluding 0%), S: not more than 0.015 wt% (excluding 0%), N: not more than 0.01 wt% (excluding 0%), the balance Fe and other unavoidable impurities, ; Cold-rolling the slab to produce a cold-rolled steel sheet; And a step of rapidly heating the cold-rolled steel sheet by using pulsed energization heating and then cooling the ultra-high-strength steel sheet to produce an ultra-high-strength steel sheet having a product of tensile strength and elongation of 10,000 MPa% A method of manufacturing a steel sheet is provided.

[Si+Al] ≥ 0.5 wt% --- (식 1)[Si + Al]? 0.5 wt% --- (Equation 1)

([A]는 원소 A의 함량을 나타낸다.)([A] represents the content of element A).

여기에서, 상기 강판은 인강강도가 780MPa 이상인 것이 바람직하다. 상기 강판의 인장강도와, 연신율이 상기 범위를 만족하는 경우, 강도와 연성이 우수한 강판을 제공할 수 있는 효과가 있다.Here, it is preferable that the steel sheet has a tensile strength of 780 MPa or more. When the tensile strength and elongation of the steel sheet satisfy the above ranges, it is possible to provide a steel sheet excellent in strength and ductility.

상기 펄스 통전 가열은, 상기 냉연 강판에 펄스형 전류를 0.05 내지 0.2초간 인가하는 단계; 및 상기 인가 후, 0.5 내지 1.5초간 휴지하는 단계;를 포함하는 것일 수 있다. 지속적인 전류 인가는 소재의 저항으로 인하여 급열 승온을 제어하기 어려우므로 본 발명에서는 전류를 펄스형으로 인가하도록 한다. 이 때, 펄스형 전류를 0.05초 미만으로 인가하는 경우에는 승온이 어려운 문제점이 있고, 0.2초를 초과하여 인가하는 경우에는 지속적인 전류 인가로 발생하는 급열 승온의 문제점이 있다. 또한, 펄스형 전류를 인가 후 휴지 시간이 0.5초 미만인 경우에는 지속적인 전류인가와 같은 문제점이 있고, 휴지 시간이 1.5초를 초과하는 경우에는 온도가 하락하는 문제점이 있다.Wherein the pulsed current heating is performed by applying a pulsed current to the cold-rolled steel sheet for 0.05 to 0.2 seconds; And pausing for 0.5 to 1.5 seconds after the application. Since it is difficult to control the rapid heating due to the resistance of the material, the current is applied in the pulse type in the present invention. In this case, there is a problem that the temperature rise is difficult when the pulse type current is applied for less than 0.05 second, and there is a problem of the rapid heating temperature rise caused by the continuous current application when the pulse type current is applied for more than 0.2 second. Further, when the dwell time is less than 0.5 second after the application of the pulsed current, there is a problem such as continuous current application, and when the dwell time exceeds 1.5 seconds, the temperature drops.

상기 펄스형 전류의 밀도는 20 내지 100A/mm2 일 수 있다. 펄스형 전류의 밀도가 20A/mm2 미만인 경우에는 승온의 효과가 적으며, 100A/mm2을 초과하는 경우에는 급속 승온으로 온도 제어가 어려운 문제점이 있다.The density of the pulsed current may be between 20 and 100 A / mm < 2 >. When the density of the pulsed current is less than 20 A / mm 2, the effect of raising the temperature is small. When the density is more than 100 A / mm 2 , the temperature is hardly controlled by the rapid heating.

상기 냉연 강판에 펄스 통전 가열을 이용하여 급속 가열한 후, 냉각하는 단계;에서, 상기 급속 가열은 850 내지 1,100℃의 온도 범위로 이루어지는 것일 수 있다. 급속 가열 이후, 냉각만을 적용하는 프로세스이므로 통상의 오스테나이트가 출현하는 A1 온도 및 오스테나이트로 완전 변태하는 A3 온도의 개념이 적용되지 않는다. 이 때, 상기 급속 가열 온도를 850℃ 미만으로 하는 경우에는 오스테나이트의 출현이 없어서 본 발명의 Si과 Al을 활용한 고연성 효과가 적은 문제점이 있고, 1,100℃를 초과하는 경우에는 열처리 온도가 높아서 저원가 프로세스의 장점이 훼손되고, 고합금강에서는 편석부에서 액상 출현의 문제점도 있다.The rapid heating may be performed at a temperature ranging from 850 to 1,100 ° C in the step of rapidly heating and cooling the cold-rolled steel sheet by using pulsed energization heating. Since the process is a cooling-only process after rapid heating, the concept of the A1 temperature at which ordinary austenite appears and the temperature at which A3 completely transforms into austenite does not apply. When the rapid heating temperature is lower than 850 DEG C, austenite does not appear, so that there is a problem of low ductility effect using Si and Al of the present invention. When the temperature is higher than 1,100 DEG C, the heat treatment temperature is high The advantages of the low-cost process are undermined, and high-alloy steels also have a problem of liquid appearance in the segregation part.

또한, 상기 급속 가열 시 가열 속도는 15 내지 50℃/초의 범위로 수행될 수 있다. 상기 가열 속도가 15℃/초 미만인 경우에는 설비 구간이 길어져서 저원가 프로세스의 장점이 훼손되며, 50℃/초를 초과하는 경우에는 강판 온도제어가 어려운 문제점이 있다.In addition, the heating rate in the rapid heating may be in the range of 15 to 50 DEG C / sec. If the heating rate is less than 15 ° C / second, the facility interval becomes longer, thereby undermining the advantages of the low cost process. If the heating rate is more than 50 ° C / second, it is difficult to control the steel plate temperature.

상기 급속 가열은 0초과 및 35초 동안 수행되는 것일 수 있다.The rapid heating may be performed for more than 0 and for 35 seconds.

상기 냉연 강판에 펄스 통전 가열을 이용하여 급속 가열한 후, 냉각하여 초고강도 강판을 제조하는 단계; 이후에, 상기 제조된 초고강도 강판 상에 용융아연 도금 처리하여 용융아연 도금층을 형성하는 단계;를 더 포함할 수 있다.Rapidly heating the cold-rolled steel sheet by using pulsed energization heating, and then cooling it to produce an ultra-high-strength steel sheet; Thereafter, a step of forming a hot-dip galvanized layer by performing hot-dip galvanizing on the prepared ultra-high-strength steel sheet may be further included.

상기 제조된 초고강도 강판 상에 용융아연 도금 처리하여 용융아연 도금층을 형성하는 단계; 이후에, 상기 용융아연 도금층을 합금화 열처리하여 합금화된 용융아연 도금층을 형성하는 단계;를 더 포함할 수 있다.
Forming a hot-dip galvanized layer on the ultra-high-strength steel sheet by a hot-dip galvanizing process; Thereafter, the hot-dip galvanizing layer may be subjected to an alloying heat treatment to form an alloyed hot-dip galvanized layer.

이하 본 발명의 실시예 및 비교예를 기재한다. 그러나 하기의 실시예는 본 발명의 일 실시예 일 뿐 본 발명이 하기한 실시예에 한정되는 것은 아니다.
Hereinafter, examples and comparative examples of the present invention will be described. However, the following examples are only illustrative of the present invention and are not intended to limit the scope of the present invention.

실시예Example

아래 [표 1]에 따른 발명 성분계와 비교 성분계를 갖는 냉연강판에 대하여, 도 1과 같은 열처리를 수행하였다. 이는 열처리의 일 예이며, 적용 전류밀도 및 펄스 전류인가 시간과 휴지조건에 따라서 변화한다.The cold-rolled steel sheet having the inventive component and comparative component according to the following [Table 1] was subjected to the heat treatment as shown in Fig. This is an example of the heat treatment, and it varies depending on the application current density, the pulse current application time, and the stopping condition.

보다 구체적으로, 상기 열처리는 34초 만에 26℃에서 1,083℃까지 승온되는 초당 31℃의 승온을 구현하는 펄스 통전 가열법을 이용하여 수행하였다. 기존의 라디언트 튜브(radiant tube)에 의한 간접가열 방식은 통상 초당 5℃의 가열이 가능하여, 가열에만 약 211초의 시간이 필요하였으나, 본 펄스 통전 가열법은 통상의 라디언트 튜브를 이용하는 연속소둔로의 과시효대 출측 온도에 해당하는 340℃까지의 냉각시간이 56초만이 소요되어, 펄스 통전 가열을 사용하는 경우, 총 90초(승온 34초 + 냉각 56초)의 열처리 시간만이 요구된다. More specifically, the heat treatment was carried out using a pulse energization heating method which realizes an elevation of 31 ° C per second, which is raised from 26 ° C to 1,083 ° C in 34 seconds. In the indirect heating method using a conventional radiant tube, heating of 5 ° C per second is normally possible and a time of about 211 seconds is required only for heating. However, in this pulse current heating method, continuous annealing using a normal radiant tube The cooling time up to 340 캜, which corresponds to the output temperature of the furnace, is only 56 seconds, and when the pulse energizing heating is used, only the heat treatment time of 90 seconds in total (34 seconds of temperature rise + 56 seconds of cooling) is required.

상기 승온속도를 구현하기 위하여, 펄스 통전 가열은 펄스형 전류를 0.1초간 인가한 후, 1초간 휴지하는 조건으로 통전하였으며, 전류밀도는 43.6A/mm2을 적용하였다.
In order to realize the heating rate, the pulsed current heating was conducted under the condition of applying pulse type current for 0.1 second and then stopping for 1 second, and the current density was 43.6 A / mm 2 .

CC SiSi AlAl Si+AlSi + Al MnMn TiTi NbNb PP SS NN 발명 성분계1Inventive Component 1 0.150.15 1.41.4 0.040.04 1.441.44 2.22.2 -- -- 0.0100.010 0.0040.004 0.0040.004 발명 성분계2Inventive Component 2 0.140.14 1One 0.030.03 1.031.03 2.12.1 0.010.01 0.0250.025 0.0110.011 0.0030.003 0.0050.005 비교 성분계 1Comparative Component 1 0.110.11 0.150.15 0.030.03 0.180.18 2.42.4 0.0150.015 0.020.02 0.0100.010 0.0040.004 0.0050.005

상기 펄스 통전 가열 후, 인장 물성을 [표 2]에 나타내었다.
The tensile properties after the pulsed energization heating are shown in Table 2.

승온 최고온도
(℃)Maximum temperature rise
(° C) 인장강도
(MPa)The tensile strength
(MPa) 연신율
(MPa%)Elongation
(MPa%) 인장강도×연신율Tensile strength x elongation 발명 성분계1Inventive Component 1 비교예1Comparative Example 1 700700 965965 5.15.1 49224922 비교예2Comparative Example 2 750750 982982 4.94.9 48124812 비교예3Comparative Example 3 800800 10021002 4.84.8 48104810 발명예1Inventory 1 850850 10081008 11.211.2 1129011290 발명예2Inventory 2 900900 10111011 13.013.0 1314313143 발명예3Inventory 3 10001000 10181018 16.416.4 1669516695 발명예4Honorable 4 10501050 10131013 13.613.6 1377713777 발명 성분계2Inventive Component 2 비교예4Comparative Example 4 700700 953953 5.05.0 47654765 비교예5Comparative Example 5 750750 976976 4.64.6 44704470 비교예6Comparative Example 6 800800 992992 4.74.7 47004700 발명예5Inventory 5 850850 994994 10.310.3 1020910209 발명예6Inventory 6 900900 995995 12.012.0 1198111981 발명예7Honorable 7 10001000 989989 15.415.4 1519515195 발명예8Honors 8 10501050 996996 12.412.4 1235412354 비교 성분계 1Comparative Component 1 비교예7Comparative Example 7 700700 11481148 1.51.5 17561756 비교예8Comparative Example 8 750750 11541154 2.52.5 28282828 비교예9Comparative Example 9 800800 11501150 5.65.6 64406440 비교예10Comparative Example 10 850850 11301130 5.45.4 60446044 비교예11Comparative Example 11 900900 11331133 5.35.3 59965996 비교예12Comparative Example 12 10001000 10511051 5.15.1 53685368 비교예13Comparative Example 13 10501050 10071007 5.65.6 56685668

[표 1] 및 [표 2]을 참조하면, 통상의 CAL, CGL의 소둔에서는 적정소둔온도가 평형 A1과 A3사이에 존재하나, 발명예 1 내지 8에서와 같이, 펄스 통전 가열에 의한 급속 가열을 수행한 경우에서는 850℃ 이상의 조건에서 2상역이 형성되어 인장강도와 연신율의 곱이 10,000MPa% 이상을 만족하고 있다. 이는, 승온 시 오스테나이트로의 역변태가 원소의 확산 지연 등으로 억제됨에 기인한 것으로 판단된다.Referring to [Table 1] and [Table 2], in usual annealing of CAL and CGL, an appropriate annealing temperature exists between equilibrium A1 and A3, but as in inventive examples 1 to 8, rapid heating , A two-phase region is formed at a temperature of 850 ° C or higher, and the product of tensile strength and elongation satisfies 10,000 MPa% or more. This is considered to be due to the fact that the inverse transformation into austenite at the time of elevated temperature is suppressed by the diffusion delay of the element or the like.

Si과 Al이 소량 함유된 비교 성분계로 제조된 비교예 7 내지 13에 따른 강판은 모든 온도범위에서 연신율이 낮아서, 목표 물성을 구현하지 못하고 있으며, 발명 성분계를 갖는 경우에도 낮은 온도로 승온한 비교예 1 내지 6의 경우는 재결정 지연과 오스테나이트 변태 억제 등으로 낮은 기계적 성질을 갖는 강판이 제조되는 것을 알 수 있다.The steel sheets according to Comparative Examples 7 to 13 made of comparative component systems containing a small amount of Si and Al had low elongation rates in all temperature ranges and failed to realize the target properties, In the case of 1 to 6, it can be seen that a steel sheet having low mechanical properties is produced due to delay of recrystallization and inhibition of austenite transformation.

따라서, 본 발명에 따라, Si과 Al을 0.5wt% 이상 첨가하는 성분계와, 펄스 통전 가열에 의한 급속 가열을 복합 적용하는 경우, 강도와 연성이 우수한 강판을 제조할 수 있다.
Therefore, according to the present invention, it is possible to produce a steel sheet excellent in strength and ductility when a composite system in which Si and Al are added in an amount of 0.5 wt% or more and a rapid heating by pulsed energization heating are combinedly applied.

본 발명은 상기 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.It will be understood by those skilled in the art that various changes in form and details may be made therein without departing from the spirit and scope of the present invention as defined by the following claims. As will be understood by those skilled in the art. It is therefore to be understood that the above-described embodiments are illustrative in all aspects and not restrictive.

Claims (19)

C: 0.08 내지 0.2wt%, Mn: 3.0wt% 이하(0%는 제외), Si: 0.5 내지 2.0wt%, Al: 0.001 내지 2.0wt%, P: 0.04wt% 이하(0%는 제외), S: 0.015wt% 이하(0%는 제외), N: 0.01wt% 이하(0%는 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물를 포함하고,
하기 식 1을 만족하고, 인장강도와 연신율의 곱이 10,000MPa% 이상인, 초고강도 강판.
[Si+Al] ≥ 0.5wt% --- (식 1)
([A]는 원소 A의 함량을 나타낸다.)
C: 0.08 to 0.2 wt%, Mn: 3.0 wt% or less (excluding 0%), Si: 0.5 to 2.0 wt%, Al: 0.001 to 2.0 wt%, P: 0.04 wt% S: 0.015 wt% or less (excluding 0%), N: 0.01 wt% or less (excluding 0%), the balance Fe and other unavoidable impurities,
A super-high strength steel sheet satisfying the following formula (1), wherein a product of a tensile strength and an elongation is 10,000 MPa% or more.
[Si + Al]? 0.5 wt% --- (Equation 1)
([A] represents the content of element A).
제 1 항에 있어서,
상기 초고강도 강판의 인강강도가 780MPa 이상인, 초고강도 강판.
The method according to claim 1,
Wherein the ultrahigh strength steel sheet has a tensile strength of 780 MPa or more.
제 1 항에 있어서,
상기 초고강도 강판은,
Ti: 0.005 내지 0.08wt%, Nb: 0.005 내지 0.08wt%, V: 0.005 내지 0.08wt%, Zr: 0.005 내지 0.08wt%, 및 W: 0.005 내지 0.08wt%으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함하는, 초고강도 강판.
The method according to claim 1,
In the super high strength steel sheet,
At least one selected from the group consisting of Ti: 0.005 to 0.08 wt%, Nb: 0.005 to 0.08 wt%, V: 0.005 to 0.08 wt%, Zr: 0.005 to 0.08 wt%, and W: 0.005 to 0.08 wt% Ultra high strength steel plate.
제 1 항에 있어서,
상기 초고강도 강판은,
Mo: 1wt% 이하(0%는 제외), Ni: 1wt% 이하(0%는 제외), Cu: 0.5wt% 이하(0%는 제외), 및 Cr: 1wt% 이하(0%는 제외)로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함하는, 초고강도 강판.
The method according to claim 1,
In the super high strength steel sheet,
Mo: 1wt% or less (excluding 0%), Ni: 1wt% or less (excluding 0%), Cu: 0.5wt% or less (excluding 0% Further comprising at least one selected from the group consisting of:
제 1 항에 있어서,
상기 초고강도 강판은,
Sb: 0.04wt% 이하(0%는 제외), Ca: 0.01wt% 이하(0%는 제외), Bi: 0.1wt% 이하(0%는 제외), 및 B: 0.01wt% 이하(0%는 제외)로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함하는, 초고강도 강판.
The method according to claim 1,
In the super high strength steel sheet,
S: not more than 0.04wt% (excluding 0%), Ca: not more than 0.01wt% (excluding 0%), Bi: not more than 0.1wt% , And at least one selected from the group consisting of aluminum, aluminum, and aluminum.
제 1 항에 있어서,
상기 초고강도 강판은,
상기 초고강도 강판 상에 용융아연 도금 처리하여 형성된 용융아연 도금층을 포함하는 것인, 초고강도 강판.
The method according to claim 1,
In the super high strength steel sheet,
And a hot-dip galvanizing layer formed by hot-dip galvanizing the ultra-high-strength steel sheet.
제 6 항에 있어서,
상기 용융아연 도금층은 합금화된 용융아연 도금층인 것인, 초고강도 강판.
The method according to claim 6,
Wherein the hot-dip galvanized layer is an alloyed hot-dip galvanized layer.
C: 0.08 내지 0.2wt%, Mn: 3.0wt% 이하(0%는 제외), Si: 0.5 내지 2.0wt%, Al: 0.001 내지 2.0wt%, P: 0.04wt% 이하(0%는 제외), S: 0.015wt% 이하(0%는 제외), N: 0.01wt% 이하(0%는 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물를 포함하고,
하기 식 1을 만족하는 슬라브를 제조하는 단계;
상기 슬라브를 냉간 압연하여 냉연 강판을 제조하는 단계; 및
상기 냉연 강판에 펄스 통전 가열을 이용하여 급속 가열한 후, 냉각하여 초고강도 강판을 제조하는 단계;
를 포함하고,
상기 제조된 초고강도 강판의 인장강도와 연신율의 곱이 10,000MPa% 이상인, 초고강도 강판의 제조 방법.
[Si+Al] ≥ 0.5 wt% --- (식 1)
([A]는 원소 A의 함량을 나타낸다.)
C: 0.08 to 0.2 wt%, Mn: 3.0 wt% or less (excluding 0%), Si: 0.5 to 2.0 wt%, Al: 0.001 to 2.0 wt%, P: 0.04 wt% S: 0.015 wt% or less (excluding 0%), N: 0.01 wt% or less (excluding 0%), the balance Fe and other unavoidable impurities,
Preparing a slab satisfying the following formula 1;
Cold-rolling the slab to produce a cold-rolled steel sheet; And
Rapidly heating the cold-rolled steel sheet by using pulsed energization heating, and then cooling it to produce an ultra-high-strength steel sheet;
Lt; / RTI >
Wherein the product of the tensile strength and elongation of the ultra-high strength steel sheet is 10,000 MPa% or more.
[Si + Al]? 0.5 wt% --- (Equation 1)
([A] represents the content of element A).
제 8 항에 있어서,
상기 초고강도 강판의 인강강도가 780MPa 이상인, 초고강도 강판의 제조 방법.
9. The method of claim 8,
Wherein the ultrahigh strength steel sheet has a tensile strength of 780 MPa or more.
제 8 항에 있어서,
상기 펄스 통전 가열은,
상기 냉연 강판에 펄스형 전류를 0.05 내지 0.2초간 인가하는 단계; 및
상기 인가 후, 0.5 내지 1.5초간 휴지하는 단계;
를 포함하는 것인, 초고강도 강판의 제조 방법.
9. The method of claim 8,
In the pulse energization heating,
Applying a pulsed current to the cold-rolled steel sheet for 0.05 to 0.2 seconds; And
Dwell for 0.5 to 1.5 seconds after the application;
Wherein the super high strength steel sheet is produced by a method comprising the steps of:
제 10 항에 있어서,
상기 펄스형 전류의 밀도는 20 내지 100A/mm2 인, 초고강도 강판의 제조 방법.
11. The method of claim 10,
The density of the pulsed current is 20 to 100 A / mm < 2 > Wherein the steel sheet has a thickness of 10 mm or less.
제 11 항에 있어서,
상기 냉연 강판에 펄스 통전 가열을 이용하여 급속 가열한 후, 냉각하는 단계;에서,
상기 급속 가열은 850 내지 1,100℃의 온도 범위까지 수행되는 것인, 초고강도 강판의 제조 방법.
12. The method of claim 11,
Rapidly heating the cold-rolled steel sheet by using pulsed energization heating, and cooling the hot-
Wherein the rapid heating is performed to a temperature range of 850 to 1,100 ° C.
제 12 항에 있어서,
상기 급속 가열은 15 내지 50℃/초의 속도 범위로 수행되는 것인, 초고강도 강판의 제조 방법.
13. The method of claim 12,
Wherein the rapid heating is performed in a speed range of 15 to 50 DEG C / sec.
제 13 항에 있어서,
상기 급속 가열은 0초과 및 35초 동안 수행되는 것인, 초고강도 강판의 제조 방법.
14. The method of claim 13,
Wherein the rapid heating is performed for more than 0 and 35 seconds.
제 8 항에 있어서,
상기 초고강도 강판은,
Ti: 0.005 내지 0.08wt%, Nb: 0.005 내지 0.08wt%, V: 0.005 내지 0.08wt%, Zr: 0.005 내지 0.08wt%, 및 W: 0.005 내지 0.08wt%으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함하는, 초고강도 강판의 제조 방법.
9. The method of claim 8,
In the super high strength steel sheet,
At least one selected from the group consisting of Ti: 0.005 to 0.08 wt%, Nb: 0.005 to 0.08 wt%, V: 0.005 to 0.08 wt%, Zr: 0.005 to 0.08 wt%, and W: 0.005 to 0.08 wt% Of the steel sheet.
제 8 항에 있어서,
상기 초고강도 강판은,
Mo: 1wt% 이하(0%는 제외), Ni: 1wt% 이하(0%는 제외), Cu: 0.5wt% 이하(0%는 제외), 및 Cr: 1wt% 이하(0%는 제외)로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함하는, 초고강도 강판의 제조 방법.
9. The method of claim 8,
In the super high strength steel sheet,
Mo: 1wt% or less (excluding 0%), Ni: 1wt% or less (excluding 0%), Cu: 0.5wt% or less (excluding 0% And at least one member selected from the group consisting of iron, iron, cobalt and iron.
제 8 항에 있어서,
상기 초고강도 강판은,
Sb: 0.04wt% 이하(0%는 제외), Ca: 0.01wt% 이하(0%는 제외), Bi: 0.1wt% 이하(0%는 제외), 및 B: 0.01wt% 이하(0%는 제외)로 이루어진 군에서 선택된 적어도 하나를 더 포함하는, 초고강도 강판의 제조 방법.
9. The method of claim 8,
In the super high strength steel sheet,
S: not more than 0.04wt% (excluding 0%), Ca: not more than 0.01wt% (excluding 0%), Bi: not more than 0.1wt% (Excluding, for example, < RTI ID = 0.0 > 1). ≪ / RTI >
제 8 항에 있어서,
상기 냉연 강판에 펄스 통전 가열을 이용하여 급속 가열한 후, 냉각하여 초고강도 강판을 제조하는 단계; 이후에,
상기 제조된 초고강도 강판 상에 용융아연 도금 처리하여 용융아연 도금층을 형성하는 단계;
를 더 포함하는, 초고강도 강판의 제조방법.
9. The method of claim 8,
Rapidly heating the cold-rolled steel sheet by using pulsed energization heating, and then cooling it to produce an ultra-high-strength steel sheet; Since the,
Forming a hot-dip galvanized layer on the ultra-high-strength steel sheet by a hot-dip galvanizing process;
Further comprising the steps of:
제 18 항에 있어서,
상기 제조된 초고강도 강판 상에 용융아연 도금 처리하여 용융아연 도금층을 형성하는 단계; 이후에,
상기 용융아연 도금층을 합금화 열처리하여 합금화된 용융아연 도금층을 형성하는 단계;를 더 포함하는 초고강도 강판의 제조방법.19. The method of claim 18,
Forming a hot-dip galvanized layer on the ultra-high-strength steel sheet by a hot-dip galvanizing process; Since the,
And forming an alloyed hot-dip galvanized layer by performing an alloying heat treatment on the hot-dip galvanized layer.
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Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR930003632B1 (en) * 1989-04-14 1993-05-08 차이나 스틸 코오포레이션 Magnetic and mechanical properties of amorphous alloys by pulse high current
JP2007092131A (en) * 2005-09-29 2007-04-12 Jfe Steel Kk High strength thin steel sheet having excellent rigidity, and its production method
KR20130047757A (en) * 2010-08-23 2013-05-08 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 Cold-rolled steel sheet and process for production thereof

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR930003632B1 (en) * 1989-04-14 1993-05-08 차이나 스틸 코오포레이션 Magnetic and mechanical properties of amorphous alloys by pulse high current
JP2007092131A (en) * 2005-09-29 2007-04-12 Jfe Steel Kk High strength thin steel sheet having excellent rigidity, and its production method
KR20130047757A (en) * 2010-08-23 2013-05-08 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 Cold-rolled steel sheet and process for production thereof

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20190020561A (en) * 2017-08-21 2019-03-04 서울대학교산학협력단 Method for increasing formability of steel material

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