KR20150102422A - Orc 발전 시스템용 터빈 - Google Patents

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Abstract

본 발명의 ORC 시스템 터빈은 로터 외주연에 방사형태로 익형의 메인 블레이드를 복수로 갖고, 메인 블레이드들에는 정압이 발생되는 내주연에 서브 블레이드를 형성한다.

Description

ORC 발전 시스템용 터빈{TURBINE OF ORC GENERATION SYSTEM}
본 발명은 ORC 발전 시스템용 터빈에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 ORC 발전 시스템에 적용되는 터빈의 형상 변화를 통해 유동박리를 최소화시키도록 하는 ORC 발전 시스템용 터빈에 관한 것이다.
일반적인 랭킨 사이클(Rankine cycle) 발전시스템은 증발기(evaporator)를 통과하면서 고압이 된 증기가 터빈(turbine)을 회전시킴으로써 발생되는 축동력을 전기에너지로 변환시키는 시스템이다. 기존의 랭킨사이클은 작동유체(working fluid)로서 물(water)을 사용하고 있으며, 고온의 열원에 대해서는 효율적인 작동유체이지만, 열원 온도가 중저온(70~400℃)일 경우에는 시스템 효율 저하로 인한 경제성의 문제로 그 적용이 어려운 실정이었다.
중저온 열원의 적용시에 발생되는 기존 랭킨 사이클의 효율저하 문제를 극복하기 위한 대안인 유기랭킨 사이클(ORC: Organic Rankine Cycle)은 작동유체로서 물을 사용하지 않고 유기혼합물(organic compound)을 사용한다.
즉, 유기랭킨 사이클 발전시스템은 화력발전 시스템과 기본 구성은 동일하지만 유기 혼합물을 작동유체로 사용하는 발전시스템으로 정의할 수 있다.
유기랭킨 사이클은 기존의 랭킨 사이클과는 달리 비교적 엑서지(exergy)가 낮은 저열원을 이용하여 전력을 생산해내는 시스템으로 낮은 에너지 열원에서 작동해야 하기 때문에 작동유체로는 비등점이 낮고, 증기압이 높아야 하며, 터빈의 입구 질량유량을 증가시키기 위해 잠열(latent heat)이 작고, 밀도가 큰 것이 상대적으로 유리하다.
중저온 열원을 사용함으로 인해 사이클 효율이 10% 내외로 낮기 때문에 주로 산업공정에서 발생하는 폐열이나 배열을 회수하는 하부 사이클(bottoming cycle)로 활용된다.
유기 혼합물은 비등점이 낮아 저온에서도 기화되기 때문에 중저온 배열, 태양열, 지열 등을 이용하여 랭킨 사이클 시스템을 운용할 수 있으며, 주로 사용되는 유기 혼합물은 프레온(freon) 계열의 냉매와 프로판(propane) 등의 탄화수소계(hydrocarbon series) 물질 등이 적용되고 있다.
일반적인 유기랭킨 사이클은 도면 1의 구성도에서 볼 수 있듯이, 펌프(pump), 증발기, 터빈 그리고 응축기(condensor)로 구성되어 있으며, 이상적인 사이클의 각 과정은 퍼프에서의 압축과정, 증발기에서의 흡열 과정, 터빈에서의 팽창 과정, 응축기에서의 방열 과정으로 구성된다. 터빈 출구에서의 과열(superheated) 상태의 유기혼합물은 응축기에서 응축(2-3 과정)되어 포화(saturated) 액상으로 펌프에 의해 압축(3-4 과정)된다. 펌프의 압축에 의해 과냉(subcooled) 상태로 된 유기혼합물은 증발기에서 열원과의 열교환을 통해 포화증발온도에 도달(4-5 과정)한 후, 기상으로 증발(5-1 과정)하게 된다. 증발기 출구에서의 포화증기 유기혼합물이 2터빈에서 팽창(1-2 과정)됨으로써 발생되는 팽창일(expansion work)은 기계적 에너지로 변환되며, 터빈과 연결된 발전기에 의해 전력이 생산된다. 터빈 출구에서의 유기혼합물은 과열상태로 응축기로 유입되어, 다시 응축되는 과정을 반복하게 된다.
기존 랭킨 시스템의 작동 유체인 물이 포화 증기점에서 터빈을 통해 팽창되는 경우에 터빈 출구에서 이상(twophase) 상태로 유지되는 것과는 달리, 유기 혼합물은 과열 증기 상태로 유지된다. 따라서, 유기 혼합물을 작동 유체로 사용하는 랭킨시스템의 터빈 내에서는 액적(liquid droplet)이 적게 발생되어 터빈 회전익(rotating brade)에 스트레스가 적어지고, 증발기 출구에서 과열영역이 필요 없는 포화 사이클 시스템을 구성할 수 있다.
상기와 같은 기존 랭킨 시스템에서 출력 효율에 지대한 영향을 주는 구성은 터빈으로서 도 2에서 도시한 바와 같이, 일반적인 터빈의 단면은 익형(Airfoil) 구조를 하고 있음을 알 수 있다.
이러한 익형 구조는 유동의 흐름 방향과 익형의 방향이 일정각도 α로 놓여 있을 때 익형의 후단에서 유동박리가 발생하는 것을 보여주고 있다.
이러한 유동박리가 발생할 경우 압력강하에 따른 유동 손실이 존재하게 되고 결국 터보 차저의 회전 에너지로 회수되지 못하고 손실로 연결될 뿐만 아니라 배압을 증가시켜 터빈 출력 성능의 악화를 초래하는 문제점이 있었다.
[문헌 1] KR 10-2007-0004135Y1. 2007.01.05 [문헌 2] KR 10-2005-0030050Y1. 2005.03.29
상기와 같은 문제점을 해소하기 위한 본 발명의 ORC 시스템용 터빈은 메인 블레이드에 서브블레이드를 형성하여 메인블레이드에 집중되는 압력을 분산시켜 메인블레이드의 내구성을 보장 받을 수 있도록 하는 데 있다.
또한, 본 발명의 목적은 메인 블레이드에 서브블레이드를 복수로 형성하여 메인블레이드에 집중되는 압력을 분산시켜 유동박리를 최소화하는 데 있다.
또한, 본 발명의 목적은 서브블레이드를 통해 압력손실을 최소화하도록 하여 터빈의 유동 안정화 및 터빈의 효율과 추력 향상을 꾀하도록 하는 데 있다.
상기의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 ORC 시스템용 터빈은 로터 외주연에 방사형태로 익형의 메인 블레이드를 복수로 갖고, 메인 블레이드들에는 정압이 발생되는 내주연에 서브 블레이드를 형성한다.
본 발명에 따르면, 상기 메인 블레이드들은 로터의 회전 방향의 예각범위로 기울어진 만곡된 형성한다.
본 발명에 따르면, 상기 메인 블레이드는 로터의 외주연에 등분할로 형성된다.
본 발명에 따르면, 상기 메인 블레이드들의 사이에는 제1유입공간이 형성된다.
본 발명에 따르면, 상기 서브블레이드는 복수로 마련되어 메인 브레이드들의 내주면에 순차적으로 형성된다.
본 발명에 따르면, 상기 서브블레이드는 익형의 형상을 갖는다.
본 발명에 따르면, 상기 메인 블레이드 내주면과 서브블레이드의 연결 부위가 라운드 처리되어 제2유입공간이 형성된다.
본 발명에 따르면, 상기 로터에 메인 블레이드를 8개 형성시키고, 각각의 메인블레이드에 3개의 서브블레이드를 형성한다.
본 발명에 따르면, 상기 로터에 메인 블레이드를 6개 형성시키고, 각각의 메인블레이드에 3개의 서브블레이드를 형성한다.
본 발명에 따르면, 상기 로터에 메인 블레이드를 7개 형성시키고, 각각의 메인블레이드에 3개의 서브블레이드를 형성한다.
상술한 바와 같은 본 발명의 ORC 시스템용 터빈은 로터 외주연에 방사형태로 익형의 메인 블레이드를 복수로 갖고, 메인 블레이드들에는 정압이 발생되는 내주연에 서브 블레이드를 형성하여 메인 블레이드에 서브블레이드를 형성하여 메인블레이드에 집중되는 압력을 분산시켜 메인블레이드의 내구성을 보장받을 수 있도록 하는 데 있다.
또한, 본 발명의 목적은 메인 블레이드에 서브블레이드를 복수로 형성하여 메인블레이드에 집중되는 압력을 분산시켜 유동박리를 최소화하는 효과가 있다.
또한, 본 발명의 목적은 서브블레이드를 통해 압력손실을 최소화하도록 하여 터빈의 유동 안정화 및 터빈의 효율과 추력 향상을 꾀하도록 하는 효과가 있다.
도 1은 종래의 유기랭킨 사이클을 나타낸 구성도.
도 2는 종래의 유기랭킨 사이클에 적용되는 노즐 베인의 유동 흐름을 나타낸 상태도.
도 3은 유동박리 원리를 나타낸 상태도.
도 4는 경계층 박리 원리를 나타낸 상태도.
도 5는 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트를 위한 유동장을 나타낸 구성도.
도 6은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트1에 적용된 터빈을 나타낸 구성도.
도 7은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트1의 실시예1 결과를 나타낸 상태도.
도 8은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트1의 실시예2 결과를 나타낸 상태도.
도 9는 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트2에 적용된 터빈을 나타낸 구성도.
도 10은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트2의 실시예1 결과를 나타낸 상태도.
도 11은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트2의 실시예2 결과를 나타낸 상태도.
도 12는 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트3의 실시예3 결과를 나타낸 상태도.
도 13은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 탄성변병의 구조 해석을 나타낸 상태도.
도 14는 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 유선 상태를 나타낸 측정도.
이하, 본 발명에 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 일실시예를 상세히 설명하기로 한다.
우선, 도면들 중, 동일한 구성요소 또는 부품들은 가능한 동일한 참조부호로 나타내고 있음에 유의하여야 한다. 본 발명을 설명함에 있어, 관련된 공지기능 혹은 구성에 대한 구체적인 설명은 본 발명의 요지를 모호하지 않기 위하여 생략한다.
도 3은 유동박리 원리를 나타낸 상태도이고, 도 4는 경계층 박리 원리를 나타낸 상태도이며, 도 5는 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트를 위한 유동장을 나타낸 구성도이고, 도 6은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트1에 적용된 터빈을 나타낸 구성도이며, 도 7은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트1의 실시예1 결과를 나타낸 상태도이고, 도 8은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트1의 실시예2 결과를 나타낸 상태도이며, 도 9는 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트2에 적용된 터빈을 나타낸 구성도이고, 도 10은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트2의 실시예1 결과를 나타낸 상태도이며, 도 11은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트2의 실시예2 결과를 나타낸 상태도이고, 도 12는 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 테스트3의 실시예3 결과를 나타낸 상태도이며, 도 13은 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 탄성변병의 구조 해석을 나타낸 상태도이고. 도 14는 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 유선 상태를 나타낸 측정도이다.
본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈은 유동박리 현상을 최소화하여 블레이드의 내구성과 유동안정화 및 터빈의 추력 향상을 도모하기 위한 것이다.
유동박리란, 유체 흐름장 내의 물체 후면에 유체가 표면을 따라 흐르지 못하고 난류로 천이되는 현상이며 부드럽지 않은 표면 혹은 곡면을 가진 물체에서 나타난다.
도 3 및 도 4에서 도시한 바와 같이, A점에서 유동 박리 시작점 이후로는 경계층에서 점 E를 시작으로 역류하는 유체흐름이 발생한다.
즉, 반지름 α인 원통에 압력의 점성유체가 의 균속유동으로 흘러 들어오면원통 주위의 유동을 보면 원통의 선단 A는 상류정체점이 되고, 이 점에서의 압력은 정체 압력을 갖는다는 것은 비점성유동에서와 같다.
다시 압력이 팽창하면서 압력에너지를 속도에너지로 변환시킴과 동시에 경계층이 생성되고 경계층 생성은 점성마찰에 의한 에너지 소산을 유발시켜 유체입자가 갖는 운동량을 감축시킨다.
이로 인하여 유체입자가 갖는 운동량 감속로 최대속도와 최소 압력점은 비점성유동시 발생하는 점 C에 도달하기 전 C' 점에서 발생한다. 자료에 의하면 자유유동의 최대속도는 비점성유동시의 최대속도보다 느리고, 최소압력은 약간 높다.
결국, 유동박리는 블레이드의 특정 부위에 유체 압력의 집중화를 발생시켜 블레이드가 손상되거나, 터빈의 효율과 추력이 감소되는 단점이 있다.
상기와 같은 유동박리 현상을 최소화 하기 위해 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈은 아래와 같이 형성된다.
도 6에서 도시한 바와 같이, 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈은 로터 110 외주연에 방사 형태로 익형의 메인 블레이드 120를 복수로 갖고, 메인 블레이드들120에는 정압이 발생되는 내주연에 서브 블레이드 130를 형성한다.
상기 메인 블레이드들 120은 로터 110의 회전 방향의 예각범위로 기울어진 만곡되게 형성한다.
그리고, 상기 메인 블레이드 120는 로터 110의 외주연에 등분할로 형성된다.
아울러, 상기 메인 블레이드들 120의 사이에는 제1유입공간 121이 형성된다.
상기와 같이 구성되는 메인 블레이드 120는 유체가 공급되어 상기 제1유입공간 121으로 유입되면 메인 블레이드 120 내주연에는 정압이 발생하는 동시에 메인 블레이드 120 외주연에는 부압이 발생하여 터빈 100이 회전된다.
또한, 도 9에서 도시한 바와 같이, 후술 될 테스트를 통해 유동 박리 현상을 더욱 최소화시킬 수 있도록 터빈의 메인 블레이드 120의 내주연에 서브 블레이드 130를 형성시킨다.
상기 서브블레이드 130는 복수로 마련되어 메인 브레이드들 120의 내주면에 순차적으로 형성한다.
여기서, 상기 서브블레이드 130는 익형의 형상을 갖는다.
또한, 상기 메인 블레이드 120 내주면과 서브 블레이드 130의 연결 부위를 라운드 처리하여 제2유입공간 131을 형성한다.
다시 말해, 유체가 메인 블레이드 120의 제1유입공간 121으로 유입되면서 서브 블레이드 130의 제2유입공간 131으로 유입되어 정압이 분산된다.
이렇게 서브 블레이드 130를 통해 정압이 분산되어 작은 영역에 큰 압력이 발생하는 현상을 방지하여 유동 박리 현상을 방지한다.
상기와 같이 본 발명의 터빈을 복수의 메인 블레이드 120의 내주연에 서브 블레이드 130를 하나 이상 형성시켜 메인 블레이드 120에 집중되는 압력을 분산시키도록 하여 메인 블레이드 120의 날 끝부분에 압력의 집중 되는 현상을 방지하여 내구성을 보장받을 수 있다.
상기와 같이 구성된 본 발명의 ORC 발전 시스템용 터빈의 형상을 통해 유동 박리 현상의 유동 안정성을 안전하게 보장받을 수 있는지의 여부를 증명하기 위해 아래와 같은 테스트를 실시하였다.
먼저, [테스트 1]은 로터 110의 외주연에 복수의 메인 블레이드 120만을 형성시킨 터빈 100을 마련한다.(도 6 참조)
그리고, [테스트 2]는 로터 110의 외주연에 복수의 메인 블레이드 120를 형성하고 각각의 메인 블레이드들 120의 내주연에 서브 블레이드 130를 형성시킨 터빈 100을 마련한다.(도 9 참조)
상기와 같이 제작된 터빈 100의 유동 해석을 위해 별도로 유동장을 제작한 다. 상기 유동장은 inlet과 outlet으로 구성되고, 이들의 연결되는 부위에 상기 [테스트 1]과 [테이스 2]의 터빈을 회전되게 설치한다.(도 5 참조)
여기서, 유동장의 설계조건은 아래의 [표 1]과 같다.

Item
Description

Inlet
21bar

Outlet
3.5bar

Working fluid
R245fa

RPM
2,500, 3,500, 4,500, 5,000
다음으로 상기 유동장으로 공급되는 유체는 R245fa를 냉매로 선정한다.
여기서, R245fa를 냉매로 선정한 이유는 끓는 점이 30℃이고, 유체에 대한 안전성이 뛰어나기 때문이다.
아래의 [표 2]은 냉매의 물성표이다.

Item
Description

molar mass
134.05 [kg kmol^-1]

Specific Heat Capacity
1037 [J kg^-1 K^-1]

Temperature
100℃

Dynamic Viscosity
1.037e-5 [kg m^-1 s^-1]

Thermal Conductivity
0.073 [Wm^-1 k^-1]
상기와 같은 조건으로 [테스트 1]과 [테이스 2]를 수행하였으며, [테스트 1]과 [테스트 2]는 터빈의 회전수 조건을 달리하여 유동 안정성을 측정하였다.
유동 안정성 측정 시스템은 범용 해석 프로그림인 CFX, APDL을 이용하여 유한요소 해석을 수행하였다.
상기 프로그램을 통해 유동해석(CFD) 해석에서는 유동박리 현상과 압력구배에 대해서 측정하였고 연성해석(FSI) 해석을 통해 안정성을 측정하였다.
상기와 같은 테스트 조건에서 터빈 형상을 메인 블레이드 개수, 서브 블레이드 개수 및 회전수(RPM)를 변수로 두고 해석 조건을 선정하여 해석을 수행하였다.
아래의 [표 3]은 [테스트 1]의 실험 조건이다.

메인 블레이드
서브 블레이드
회전수(RPM)

실시예 1

6 개

0 개
2,500

실시예 2
3,500
아래의 [표 4]는 [테스트 2]의 실험 조건이다.

메인 블레이드
서브 블레이드
회전수(RPM)

실시예 1
8
3
3,500

실시예 2
7
3
4,500

실시예 3
6
3
5,000
먼저, [테스트 1]의 [실시예 1] 및 [실시예 2]의 결과는 도 7 및 도 8에서 나타난 바와 같다.
즉, 상기 터빈의 효율성 향상을 위한 유동현상 및 유동박리의 유동흐름을 분석한 결과,
[실시예 1]은 냉매 유입에 의해 정압이 발생되는 블레이드의 내주연 전체에 유동박리가 과부하 걸린 상태로 표시된다.
[실시예 2]는 냉매의 유입에 의해 정압이 발생되는 블레이드의 내주연 끝단부에 유동박리가 집중되어 발생한 것을 볼 수 있다.
분석결과에서 보는 바와 같이. 메인 블레이드 내주연 또는 끝 부분에서 유동박리 현상이 나타나는 것을 확인할 수 있다. 유동박리 현상이 심해질 경우 두께가 상대적으로 얇은 날개 끝부분에서 큰 힘이 작용하기 때문에 회전이 지속 될 경우 블레이드가 파손될 수 있는 문제를 초래한다.
다음으로 [테스트 2]의 [실시예 1], [실시예 2] 및 [실시예 3]의 결과는 도 10 내지 도 12에서 나타난 바와 같다.
상기 [실시예 1], [실시예 2] 및 [실시예 3]은 압력 구배 상태가 안정적이고 유동박리 현상이 방지된 상태가 표시된다.
이는, [테스트 1]에서 발생한 메인 블레이드의 내주면 또는 끝부분에 집중된 유동 박리 현상을 서브 브레이드가 분산시켜 메인 블레이드의 어느 특정 부위에 강한 압력이 뭉쳐지는 유동 박리 현상이 없어진 것을 알 수 있다.
결국, 본 발명의 ORC 시스템용 터빈은 로터 110 외주연에 방사 형태로 익형의 메인 블레이드 120를 경사지게 형성하는 동시에 복수로 마련하고, 상기 메인 블레이드들 120에는 정압이 발생되는 내주연에 서브 블레이드 130를 형성하여 메인 블레이드 120에 서브 블레이드 130를 형성하여 메인 블레이드 120에 집중되는 압력을 분산시켜 유동 박리 현상을 최소화하여 압력손실을 최소화하고 터빈의 유동 안정화 및 터빈의 효율과 추력 향상을 꾀할 수 있다.
또한, 유동해석(CFX)과 구조해석(Static Structural)의 연성 해석으로 유동해석 데이터를 구조해석 데이터에 불러 와서 유체가 흐를 때 블레이드의 가해지는 힘 변형량 안전성 등을 보기 위해 해석을 수행하는 결과는 도 13 같다.
도 13과 같이, 본 발명의 탄성변병(Equivalent elastic strain)의 구조해석 결과이다. 최대 탄성변형값은 0.0004146mm로 거의 변화가 없어 구조적인 안전성을 보장 받을 수 있다.
이를 통해 유동 박리 현상이 최소화 되면서 메인 블레이드 120 및 서브 블레이드 130의 내구성을 보장받을 수 있다.
또한, 본 발명의 터빈 및 유동장의 유선 상태는 도 14 및 도 15와 같다.
도 14에서 나타난 바와 같이, 유입된 냉매는 유선 형상을 갖는 것을 알 수 있다.
즉, 유선(流線)이란, 움직이는 유체의 임의의 각 점에서 흐름의 방향과 그 점에서의 접선의 방향이 일치하는 곡선을 의미하는데, 도 14에서 보는 바와 같이 유체 유동 흐름이 어느 특정 위치에 집중되지 않고 고르게 분포되어 있어 안정된 유선 상태를 나타내고 있으므로 본 발명의 터빈의 형상 설계에 대한 오류를 찾아 볼 수 없음을 알 수 있다.
이상에서 설명한 본 발명은 전술한 실시예 및 첨부된 도면에 의해 한정되는 것은 아니고, 본 발명의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 여러 가지 치환, 변형 및 변경이 가능함은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 있어서 명백할 것이다.
100 : 터빈 110 : 로터
120 : 메인 블레이드 121 : 제1유입공간
130 : 서브블레이드 131 : 제2유입공간

Claims (10)

  1. 로터 외주연에 방사형태로 익형의 메인 블레이드를 복수로 갖고,
    메인 블레이드들에는 유체의 정압이 발생되는 내주연에 서브 블레이드를 형성한 것을 특징으로 하는 ORC 발전 시스템용 터빈.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 메인 블레이드들은 로터의 회전 방향의 예각범위로 기울어진 만곡된 형성한 것을 특징으로 하는 ORC 발전 시스템용 터빈.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 메인 블레이드는 로터의 외주연에 등분할로 형성됨을 특징으로 하는 ORC 발전 시스템용 터빈.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 메인 블레이드들의 사이에는 제1유입공간이 형성됨을 특징으로 하는 ORC 발전 시스템용 터빈.
  5. 제1항에 있어서,
    상기 서브블레이드는 복수로 마련되어 메인 브레이드들의 내주면에 순차적으로 형성된 것을 특징으로 하는 ORC 발전 시스템용 터빈.
  6. 제1항에 있어서,
    상기 서브블레이드는 익형의 형상을 갖는 것을 특징으로 하는 ORC 발전 시스템용 터빈.
  7. 제1항에 있어서,
    상기 메인 블레이드 내주면과 서브블레이드의 연결 부위가 라운드 처리되어 제2유입공간이 형성된 것을 특징으로 하는 ORC 발전 시스템용 터빈.
  8. 제1항에 있어서,
    상기 로터에 메인 블레이드를 8개 형성시키고, 각각의 메인블레이드에 3개의 서브블레이드를 형성한 것을 특징으로 하는 ORC 발전 시스템용 터빈.
  9. 제1항에 있어서,
    상기 로터에 메인 블레이드를 6개 형성시키고, 각각의 메인블레이드에 3개의 서브블레이드를 형성한 것을 특징으로 하는 ORC 발전 시스템용 터빈.
  10. 제1항에 있어서,
    상기 로터에 메인 블레이드를 7개 형성시키고, 각각의 메인블레이드에 3개의 서브블레이드를 형성한 것을 특징으로 하는 ORC 발전 시스템용 터빈.
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