KR20150049655A - 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

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Abstract

780MPa 이상의 인장강도를 가지면서도, 우수한 굽힘 가공성을 확보할 수 있는 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 냉연강판 제조 방법은 (a) C : 0.06 ~ 0.10 중량%, Si : 0.1 ~ 0.3 중량%, Mn : 2.0 ~ 2.2 중량%, Al : 0.01 ~ 0.03 중량%, P : 0.02 중량% 이하, S : 0.05 중량% 이하, Nb : 0.01 ~ 0.02 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬라브로부터 열연강판을 제조하는 단계; (b) 상기 열연강판을 산세한 후, 냉간압연하는 단계; (c) 상기 냉간압연된 강판을 직화가열로(DFF) 내에서 가열한 후, 간접 가열로(RTF) 내에서 790 ~ 860℃ 조건으로 소둔 열처리 하는 단계; 및 (d) 상기 소둔 열처리된 강판을 마르텐사이트 온도역까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

고강도 냉연강판 및 그 제조 방법 {HIGH STRENGTH COLD-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 780MPa 이상의 인장강도(TS)를 가지면서도, 우수한 굽힘 가공성을 확보할 수 있는 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
일반적으로, DP(dual phase) 강판은 최종 미세조직이 페라이트와 마르텐사이트로 이루어진다. DP 강판은 용강을 연속주조로 응고하여 슬라브를 만들고, 제조된 슬라브를 열간압연, 냉간압연 및 어닐링하여 제조된다. 이러한 DP 강판은 강도 및 성형성이 우수하여, 자동차 외판재 등의 용도로 활용되고 있다.
그런데, DP 강판의 경우, 굽힘 가공시 크랙이 발생하는 문제점이 있다. DP 강판의 굽힘 가공시, 마르텐사이트에 응력이 집중되어 보이드(void)가 형성 및 성장되며, 이러한 보이드가 크랙을 쉽게 전파시키는 요인이 된다.
관련 선행기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2005-0069900호(2005.07.05. 공개)가 있다.
본 발명의 목적은 합금 성분 조절과, 급속 가열 속도 및 소둔 열처리 온도 등의 공정 조건 제어를 통하여, 최종 조직의 미세화를 유도하여 780MPa 이상의 인장강도(TS)를 가지면서도, 우수한 굽힘 가공성을 나타낼 수 있는 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 냉연강판 제조 방법은 (a) C : 0.06 ~ 0.10 중량%, Si : 0.1 ~ 0.3 중량%, Mn : 2.0 ~ 2.2 중량%, Al : 0.01 ~ 0.03 중량%, P : 0.02 중량% 이하, S : 0.05 중량% 이하, Nb : 0.01 ~ 0.02 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬라브로부터 열연강판을 제조하는 단계; (b) 상기 열연강판을 산세한 후, 냉간압연하는 단계; (c) 상기 냉간압연된 강판을 직화가열로(DFF) 내에서 가열한 후, 간접 가열로(RTF) 내에서 790 ~ 860℃ 조건으로 소둔 열처리 하는 단계; 및 (d) 상기 소둔 열처리된 강판을 마르텐사이트 온도역까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 냉연강판은 C : 0.06 ~ 0.10 중량%, Si : 0.1 ~ 0.3 중량%, Mn : 2.0 ~ 2.2 중량%, Al : 0.01 ~ 0.03 중량%, P : 0.02 중량% 이하, S : 0.05 중량% 이하, Nb : 0.01 ~ 0.02 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 최종 미세조직이 페라이트(ferrite) 및 마르텐사이트(martensite)를 포함하는 복합 조직을 갖되, 상기 마르텐사이트 조직이 단위 면적율로 50 ~ 70%를 갖는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법은 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo) 등의 고가의 합금원소 첨가의 배제, 니오븀(Nb) 등의 합금 성분 조절과, 급속 가열 속도 및 소둔 열처리 온도 등의 공정 조건 제어를 통하여, 최종 조직의 미세화를 유도하여 인장강도 780MPa 이상을 가지면서도, 굽힘반경(R) 1 이하를 나타낼 수 있다.
즉, 본 발명에 따른 고강도 냉연강판의 경우, 니오븀(Nb) 첨가와 더불어 급속 가열시 승온 속도를 엄격히 제어하여 최종 조직의 미세화를 유도하여 변형시 응력 집중을 분산하여 보이드 생성 및 성장이 억제되어 우수한 굽힘 가공성을 갖는다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 냉연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 2는 비교예 1에 따른 시편의 최종 미세조직을 나타낸 사진이다.
도 3은 실시예 1에 따른 시편의 최종 미세조직을 나타낸 사진이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 고강도 냉연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
고강도 냉연강판
본 발명에 따른 고강도 냉연강판은 인장강도(TS) : 790 ~ 835MPa, 항복점(YP) : 495 ~ 523MPa, 연신율 : 19 ~ 23% 및 굽힘반경(R) : 1 이하를 나타내는 것을 목표로 한다.
이를 위해, 본 발명에 따른 고강도 냉연강판은 C : 0.06 ~ 0.10 중량%, Si : 0.1 ~ 0.3 중량%, Mn : 2.0 ~ 2.2 중량%, Al : 0.01 ~ 0.03 중량%, P : 0.02 중량% 이하, S : 0.05 중량% 이하, Nb : 0.01 ~ 0.02 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다.
이때, 본 발명에 따른 고강도 냉연강판은 최종 미세조직이 페라이트(ferrite) 및 마르텐사이트(martensite)를 포함하는 복합 조직을 갖되, 상기 마르텐사이트 조직이 단위 면적율로 50 ~ 70%를 갖는다.
이하, 본 발명에 따른 고강도 냉연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
탄소(C)
탄소(C)는 DP 강판에서 마르텐사이트 분율 및 경도 향상에 기여한다.
상기 탄소(C)는 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.06 ~ 0.10 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 첨가량이 0.06 중량% 미만일 경우 인장강도 780MPa 이상의 강도를 확보하기 어렵다. 반면, 탄소(C)의 첨가량이 0.10 중량%를 초과할 경우, 강중 탄화물 형성이 촉진되어 연신율이 저하되는 문제점이 있다.
실리콘(Si)
실리콘(Si)은 고용강화 원소로서, 강의 청정화 및 오스테나이트 내의 탄소 농화를 촉진하며, 적정 망간(Mn)을 첨가하는 강중에서 용접시 용융 금속의 유동성을 좋게 하여 용접부내 개재물 잔류를 최대한 감소시키는 원소이다. 또한, 실리콘(Si)은 항복비, 연신율의 균형을 저해하지 않으면서 강도를 향상하며 페라이트내 탄소의 확산 속도를 느리게 하기 때문에 탄화물 성장을 억제하며 페라이트를 안정화하여 연신율을 향상시키는데 기여한다.
상기 실리콘(Si)은 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.1 ~ 0.3 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 첨가량이 0.1 중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 실리콘(Si)의 첨가량이 0.3 중량%를 초과하는 경우, 연주성이 저하되고, 또한 도금성이 저하되는 문제점이 있다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 고용강화 원소로서, 오스테나이트를 안정화하여 상변태 온도를 저하시키며 낮은 냉각속도에서도 마르텐사이트가 생성되기 쉽게 한다.
상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 2.0 ~ 2.2 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 첨가량이 2.0 중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간(Mn)의 첨가량이 2.2 중량%를 초과하는 경우 소재 두께 방향 중심부에서 망간 밴드가 발달하여 연신율이 저하되는 문제점이 있다.
알루미늄(Al)
알루미늄(Al)은 탈산제로 주로 사용하는 원소로서, 페라이트를 청정화하여 연신율을 향상시키며 오스테나이트 내 탄소 농화량을 증진하여 오스테나이트를 안정화시키는데 기여한다. 또한 알루미늄은 철과 아연도금층 사이에 레이어로 작용하여 도금성을 개선하는 원소이며, 열연 코일내 망간 밴드의 형성을 억제하는데 효과적인 원소이다.
상기 알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.03 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 첨가량이 0.01 중량% 미만일 경우에는 상기의 실리콘 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 알루미늄(Al)의 첨가량이 0.03 중량%를 초과할 경우에는 연주성을 저하시키며, 슬라브내 AlN을 형성하여 열연 크랙을 유발하는 문제점이 있다.
인(P)
인(P)은 고용강화에 의하여 강판의 강도 향상에 기여하며, 탄화물 형성 억제에 효과적인 원소로서 소둔 및 냉각 후 과시효 구간에서의 탄화물 형성에 의한 연신율 저하를 방지하는 역할을 수행한다. 또한, 망간 당량을 향상하여 마르텐사이트를 얻기에 효과적이다. 다만, 인(P)이 과다 첨가될 경우, Fe3P의 스테다이트를 형성하여 열간 취성의 원인이 된다.
다라서, 본 발명에서는 인(P)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0.02 중량% 이하로 제한하였다.
황(S)
황(S)은 인성 및 용접성을 저해하고, MnS 비금속 개재물을 증가시켜 Mn의 소입성 효과를 저해하고 가공 크랙을 발생시키는 요인이 된다. 또한, 황(S)이 과다하게 포함되면 조대한 개재물을 증가시켜 피로특성을 열화시킨다.
따라서, 본 발명에서는 황(S)의 함량을 냉연강판 전체 중량의 0.05 중량% 이하로 제한하였다.
니오븀(Nb)
니오븀(Nb)은 니오븀계 석출물을 형성하여 제조되는 강판의 강도를 향상시키고, 특히 결정립을 미세화를 통한 망간 밴드층을 감소시키며, 마르텐사이트 분산에 기여한다.
상기 니오븀(Nb)은 본 발명에 따른 냉연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.02 중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 니오븀(Nb)의 첨가량이 0.01 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 니오븀(Nb)의 첨가량이 0.02중량%를 초과할 경우에는 가공성을 저하시키는 문제점이 있다.
고강도 냉연강판 제조 방법
이하, 본 발명에 따른 고강도 냉연강판 제조 방법에 대하여 상세히 설명하기로 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 냉연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 1을 참조하면, 도시된 본 발명의 실시예에 따른 고강도 냉연강판 제조 방법은 열연강판 제조 단계(S110), 냉간압연 단계(S120), 소둔 단계(S130) 및 냉각 단계(S140)를 포함한다.
열연강판 제조
열연강판 제조 단계(S110)에서는 전술한 조성을 갖는 강 슬라브를 슬라브 재가열, 열간압연 및 냉각하여 열연강판을 제조한다. 열연강판은 통상적으로 알려져 있는 다양한 공정 조건으로 실시될 수 있으며, 보다 바람직한 예로서 다음과 같은 과정으로 제조될 수 있다.
우선, 강 슬라브를 1050 ~ 1200℃로 재가열한다. 슬라브 재가열 온도가 1050℃ 미만인 경우 주조시 편석된 성분이 재고용되기 어려워질 수 있다. 반면, 슬라브 재가열 온도가 1200℃를 초과할 경우 오스테나이트 결정 입도가 조대화될 수 있다.
다음으로, 상기 재가열된 강 슬라브를 900 ~ 1000℃ 조건으로 마무리 열간압연한다. 마무리압연온도가 900℃ 미만일 경우, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 등 문제가 발생할 수 있다. 반대로, 마무리압연온도가 1000℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립이 조대화되어 변태후 페라이트 결정립 미세화가 충분히 이루어지지 않으며, 이에 따라 강도 확보가 어려워질 수 있다.
다음으로, 열간압연된 강을 대략 50℃/sec 이하의 냉각속도로 냉각하여 550 ~ 650℃에서 권취한다. 냉각은 자연냉각, 강제냉각 등 다양한 방식이 적용될 수 있다. 냉각종료온도가 550℃ 미만일 경우 연성 및 가공성이 저하될 수 있다. 반대로, 냉각종료온도가 650℃를 초과할 경우에는 강도 확보에 어려움이 따를 수 있다.
냉간압연
다음으로, 냉간압연 단계(S120)에서는 열연강판을 산세한 후, 냉간압연하여 강판 최종 두께로 가공한다. 냉간압연의 압하율은 열연강판의 두께와 목표하는 강판 최종 두께에 따라 대략 50~70% 정도로 정해질 수 있다.
소둔 처리
소둔 단계(S130)에서는 냉간압연된 강판을 직화가열로(DFF) 내에서 가열한 후, 간접 가열로(RTF) 내에서 790 ~ 860℃ 조건으로 소둔 열처리 한다. 소둔을 통하여 오스테나이트 상분율을 제어할 수 있으며, 이를 통하여 목표로 하는 강도 및 연신율 등을 확보할 수 있다.
즉, 본 발명의 소둔 열처리는 공기와 연료의 혼합기체를 강판표면에서 연소시켜 가열하는 직화가열로(direct fired furnace : DFF) 내에서 급속 가열하는 급속 가열 구간과 H2 + N2의 환원 가스 분위기의 간접 가열로(radiant tube furnace : RTF)내에서 가열 및 유지하는 소둔 열처리 구간으로 세분화될 수 있다.
이때, 직화가열로 내에서 냉간압연된 강판은 13 ~ 20℃/sec의 속도로 승온 열처리하는 것이 보다 바람직한데, 이는 냉간압연 후 승온속도 조절을 통해 최종 조직의 미세화를 유도하여 변형시 응력집중을 분산시켜 굽힘 가공성을 향상시키기 위함이다.
승온 열처리 속도가 13℃/sec 미만일 경우에는 상기의 효과를 제대로 발휘하는데 어려움이 따를 뿐만 아니라, 성형성 확보에 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 승온 열처리 속도가 20℃/sec를 초과할 경우에는 최종 조직의 조직 분율 제어에 어려움이 따를 수 있다.
본 발명에서, 냉간압연된 강판을 790 ~ 860℃로 소둔 열처리하게 되면, 강판 내 니오븀의 첨가 및 승온 열처리 속도 제어로 결정립이 미세화될 수 있으며, 이에 따라 굽힘 가공성이 향상될 수 있다. 이때, 소둔 처리 온도가 790℃ 미만이면 충분한 오스테나이트를 확보하기 어려워질 수 있다. 반면, 소둔 처리 온도가 860℃를 초과하면 오스테나이트 결정립 사이즈가 크게 증가하여 강판의 물성이 저하될 수 있다.
냉각
냉각 단계(S140)에서는 소둔 처리된 강판을 마르텐사이트 온도역까지 냉각한다. 냉각은 대략 5 ~ 200℃/sec의 냉각 속도로 실시될 수 있으며, 냉각 방식은 롤 퀀칭(Roll Quenching) 방식, 가스젯(Gas Jet) 방식 등이 이용될 수 있다. 또한, 냉각 중에 대략 420 ~ 500℃에서 대략 30~200초 동안 과시효 처리가 이루어질 수 있다.
상기의 과정(S110 ~ S140)에 의하여 제조되는 냉연강판은 인장강도(TS) : 790 ~ 835MPa, 항복점(YP) : 495 ~ 523MPa, 연신율 : 19 ~ 23% 및 굽힘반경(R) : 1 이하를 나타낼 수 있다.
또한, 상기의 방법으로 제조되는 고강도 냉연강판은 최종 미세조직이 페라이트(ferrite) 및 마르텐사이트(martensite)를 포함하는 복합 조직을 갖되, 마르텐사이트 조직이 단위 면적율로 50 ~ 70%를 갖는다. 이러한 특성은 강판 내에 니오븀이 0.01 ~ 0.02중량% 포함되는 전술한 강 조성과, 냉간압연된 강판을 직화가열로(DFF) 내에서 13 ~ 20℃/sec의 속도로 승온 열처리하여 단시간 내에 재결정의 완료로 최종 조직의 페라이트 및 마르텐사이트를 미세하게 유도하여 변형시 마르텐사이트에 응력 집중을 분산하여 보이드 생성 및 성장을 억제한데 기인한 것으로 볼 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 시편의 제조
표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 2에 따른 시편을 제조하였다.
[표 1] (단위 : 중량%)
Figure pat00001

[표 2]
Figure pat00002

2. 기계적 특성 평가
표 3은 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 2에 따라 제조된 시편에 대한 인장시험 및 굽힘시험 평가 결과를 나타낸 것이다. 이때, 굽힘시험은 굽힘시험기를 이용하여 굽힘반경(R) 2mm, 1mm 각각에 대하여 크랙이 발생하는지 여부로 판단하여, 크랙이 발생하지 않은 것을 OK로 표시하고, 크랙이 발생한 경우를 NG로 표시하였다.
[표 3]
Figure pat00003
표 1 내지 표 3을 참조하면, 실시예 1 ~ 3에 따른 시편들의 경우 목표로 하는 기계적 물성 및 굽힘 가공성을 모두 만족하였다.
반면, 니오븀이 첨가되지 않았으며, 승온 열처리 속도가 본 발명에서 제안하는 범위를 벗어난 비교예 1 ~ 2에 따른 시편들의 경우, 굽힘 가공성이 좋지 못하였다.
한편, 도 2는 비교예 1에 따른 시편의 최종 미세조직을 나타낸 사진이고, 도 3은 실시예 1에 따른 시편의 최종 미세조직을 나타낸 사진이다.
도 2 및 도 3에 도시된 바와 같이, 비교예 1 및 실시예 1에 따른 시편의 경우, 각각 최종 조직이 페라이트 및 마르텐사이트를 포함하는 복합 조직을 갖기는 하나, 비교예 1에 비하여 실시예 1이 최종 조직이 미세하게 분포하고 있는 것을 확인할 수 있다. 이는, 니오븀 첨가 및 승온 열처리 속도의 엄격한 제어로, 단시간 내에 재결정을 완료하여, 최종 조직의 페라이트 및 마르텐사이트를 미세하게 유도하여 변형시 마르텐사이트에 응력 집중을 분산하여 보이드 생성 및 성장을 억제한데 기인한 것으로 볼 수 있다.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
S110 : 열연강판 제조 단계
S120 : 냉간압연 단계
S130 : 소둔 단계
S140 : 냉각 단계

Claims (5)

  1. (a) C : 0.06 ~ 0.10 중량%, Si : 0.1 ~ 0.3 중량%, Mn : 2.0 ~ 2.2 중량%, Al : 0.01 ~ 0.03 중량%, P : 0.02 중량% 이하, S : 0.05 중량% 이하, Nb : 0.01 ~ 0.02 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬라브로부터 열연강판을 제조하는 단계;
    (b) 상기 열연강판을 산세한 후, 냉간압연하는 단계;
    (c) 상기 냉간압연된 강판을 직화가열로(DFF) 내에서 가열한 후, 간접 가열로(RTF) 내에서 790 ~ 860℃ 조건으로 소둔 열처리 하는 단계; 및
    (d) 상기 소둔 열처리된 강판을 마르텐사이트 온도역까지 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판 제조 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 (a) 단계는,
    (a-1) 상기 강 슬라브를 1050 ~ 1200℃로 재가열하는 단계와,
    (a-2) 상기 재가열된 강을 900 ~ 1000℃ 조건으로 마무리 열간압연하는 단계와,
    (a-3) 상기 열간압연된 강을 550 ~ 650℃까지 냉각하는 권취하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판 제조 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 (c) 단계에서,
    상기 냉간압연된 강판은
    상기 직화가열로 내에서 13 ~ 20℃/sec의 속도로 승온 열처리하는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판 제조 방법.
  4. C : 0.06 ~ 0.10 중량%, Si : 0.1 ~ 0.3 중량%, Mn : 2.0 ~ 2.2 중량%, Al : 0.01 ~ 0.03 중량%, P : 0.02 중량% 이하, S : 0.05 중량% 이하, Nb : 0.01 ~ 0.02 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며,
    최종 미세조직이 페라이트(ferrite) 및 마르텐사이트(martensite)를 포함하는 복합 조직을 갖되, 상기 마르텐사이트 조직이 단위 면적율로 50 ~ 70%를 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 강판은
    인장강도(TS) : 790 ~ 835MPa, 항복점(YP) : 495 ~ 523MPa, 연신율 : 19 ~ 23% 및 굽힘반경(R) : 1 이하를 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 냉연강판.
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