KR20150029462A - Method for welding high carbon steel using laser welding machine and welding apparatus using the same - Google Patents
Method for welding high carbon steel using laser welding machine and welding apparatus using the same Download PDFInfo
- Publication number
- KR20150029462A KR20150029462A KR20130108696A KR20130108696A KR20150029462A KR 20150029462 A KR20150029462 A KR 20150029462A KR 20130108696 A KR20130108696 A KR 20130108696A KR 20130108696 A KR20130108696 A KR 20130108696A KR 20150029462 A KR20150029462 A KR 20150029462A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- welding
- carbon steel
- high carbon
- welder
- post
- Prior art date
Links
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 161
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 45
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 43
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 16
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 5
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 abstract description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 9
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 7
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 7
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 5
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 4
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000003517 fume Substances 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 2
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000009966 trimming Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/60—Preliminary treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
- B23K2103/05—Stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Description
본 발명은 고탄소강의 용접 방법 및 이를 이용한 용접 장치에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 용접기의 출력 및 용접 속도를 조절하여 용접부에서 일산화탄소(CO)가 방출되기 위한 시간을 연장함으로써, 용접부에 기공 및 균열이 생성되는 것을 방지할 수 있는 레이저 용접기를 이용한 고탄소강의 용접 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for welding high carbon steel and a welding apparatus using the same, and more particularly, to an apparatus and a method for welding a high carbon steel by controlling the output of the welding machine and the welding speed to prolong the time for releasing carbon monoxide (CO) And a method of welding a high carbon steel using the laser welder.
일반적으로 열연코일로부터 얻어지는 냉연코일은 산세와 연속압연(Tandem cold rolling mill)을 각각 시행하는 방법과 산세와 연속압연이 연결되어 동시 진행하는 PCM(Pickling & Tandem cold rolling mill)공정으로 제조될 수 있다. 특히, PCM공정은 산세와 TCM을 각각 시행하는 공정에 비하여 생산성이 크게 향상시킬 수 있기 때문에 최근 들어 많이 적용되고 있다.Generally, the cold-rolled coils obtained from hot-rolled coils can be produced by pickling and tandem cold rolling mills, which are connected by pickling and continuous rolling, respectively. . In particular, the PCM process has been widely applied in recent years because it can greatly improve the productivity compared to the process of pickling and TCM.
이와 같은 연속압연분야에서 중요한 점은 선행하는 압연판재의 후단과 후행하는 압연판재를 상호 접합하는 압연판재의 접합기술에 있으며, 이러한 압연판재를 접합하는 기술로는 고상접합방법과 용접에 의한 접합방법이 있다. An important point in such a continuous rolling field is a joining technique of a rolled plate material joining the rear end of a preceding rolled plate to a succeeding rolled plate material. Examples of techniques for joining the rolled plate material include a solid-phase joining method and a welding method .
여기서, 용접에 의한 접합방법은 연속압연라인의 입구측에서 선행하는 압연판재의 후단과 후행하는 압연판재를 상호 용접하여 용접부를 형성한 다음 계속해서 후속 압연라인을 통과하게 된다. 이 경우 만약, 용접부의 품질이 좋지 않은 경우에는 후속 압연라인을 통과하는 중에 용접부가 판파단하고 생산이 전면 중단되는 심각한 문제를 발생시킨다. 따라서 연속압연을 위해서는 열연, 냉연코일의 용접부 품질특성을 확보하는 것이 중요한 기술이라고 볼 수 있다. 특히, PCM라인에서는 기존의 산세라인과 TCM라인에 비하여 생산라인이 길고 코일을 담아두는 루퍼의 수가 많기 때문에 기존라인에 비하여 엄격한 용접품질을 요구하고 있다.Here, in the joining method by welding, the trailing edge of the preceding rolled plate and the trailing rolled plate are welded to each other at the inlet side of the continuous rolling line to form a welded portion, and then pass through the subsequent rolling line. In this case, if the quality of the welded portion is poor, it causes a serious problem that the welded portion breaks during the passage through the subsequent rolling line and the production is completely stopped. Therefore, it is important to secure the quality characteristics of hot-rolled and cold-rolled coil welds for continuous rolling. In particular, the PCM line requires a strict welding quality compared to conventional lines because the production line is longer and the number of looper holding coils is larger than the existing pickling line and TCM line.
한편, 연속압연라인에 적용되는 용접방법으로는 단락과 플래싱(Flashing)이 반복적으로 발생하는 플래시 버트 용접(Flash butt welding)과 고밀도의 열원을 이용하는 레이저용접이 있다.Meanwhile, as a welding method applied to the continuous rolling line, there are flash butt welding in which short circuit and flashing are repeatedly generated, and laser welding using a high-density heat source.
플래시 버트 용접은 입열량이 크기 때문에 피용접재 선택에 한계가 있다. 그 일례로서 전기강판, 페라이트계 스테인리스강, 고탄소강 등에 대해서는 접합강도가 확보되지 않고 냉간압연중에 판파단이 발생하는 경우가 있다. 특히, 고탄소강은 탄소(C) 함유량이 높기 때문에 플래시 버트 용접이 매우 어려운 재료로 평가되고 있다. 또한, 용접일정 및 용접조건을 일정하게 설정하여 반복작업을 실시한 경우에도, 개개의 용접부 품질특성에 편차를 나타내는 등 재현성에도 문제가 있는 것으로 지적되고 있다.Flash butt welding has a limited amount of welding re-selection due to its large heat input. As an example thereof, the joining strength is not ensured for an electric steel plate, a ferritic stainless steel, a high carbon steel, etc., and plate breakage may occur during cold rolling. Particularly, since high carbon steel has a high content of carbon (C), flash butt welding is regarded as a very difficult material. Further, even when the welding schedule and the welding conditions are set to be constant and the welding operation is repeated, it is pointed out that there is a problem in reproducibility such as showing a deviation in the quality characteristics of the individual welds.
레이저용접은 에너지밀도가 높고, 입열량이 적어 기존의 플래시 버트 용접에 비하여 우수한 품질특성을 얻을 수 있는 것으로 알려지고 있다. 그러나, 레이저 용접으로 고탄소강을 용접하여 연속압연을 할 경우 용접금속부의 기공과 핀기공이 발생하고 용접금속과 용접열영향부에 균열이 발생하는 문제점이 있다. 기공과 핀기공은 소재내의 탄소함량과 밀접한 관계를 갖고 있다. 용접시 용융금속내의 탄소가 대기중의 산소와 반응하고 일산화탄소(CO) 가스를 만들면서 미처 외부로 방출되지 못한 가스가 응고시에 잔류되어 기공이 발생되는 것으로 알려져 있다.It is known that laser welding has higher energy density and smaller amount of heat input than conventional flash butt welding. However, when continuous welding is performed by welding high carbon steel by laser welding, pores and pin pores of the weld metal are generated and cracks are generated in the weld metal and weld heat affected zone. Pore and fin pore are closely related to the carbon content in the material. It is known that the carbon in the molten metal reacts with oxygen in the atmosphere during the welding, and the gas which is not released to the outside as it forms carbon monoxide (CO) gas remains at the time of solidification and pores are generated.
따라서 탄소 함유량이 0.5 % 이상이 되는 고탄소강에 적용이 가능하고 이러한 고탄소강판을 연속압연하는데 적합할 정도의 용접이음부에 대한 품질특성을 확보하기 위한 기술이 요구되고 있다.Therefore, it is possible to apply to high carbon steel having a carbon content of 0.5% or more, and a technique for securing the quality characteristic of the welded joint to a degree suitable for continuous rolling of the high carbon steel sheet is required.
본 발명의 해결하고자 하는 과제는 고탄소강의 용접부에 기공 및 균열이 생기는 것을 방지할 수 있는 레이저 용접기를 이용한 고탄소강의 용접 방법 및 이를 이용한 용접 장치를 제공하는 것이다.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a welding method of a high carbon steel using a laser welder capable of preventing pores and cracks from occurring in welds of high carbon steel, and a welding apparatus using the same.
상술한 해결하고자 하는 과제를 달성하기 위하여, 본 발명은 탄소함유량이 5% 이상인 고탄소강을 용접하는 방법에 있어서, 상기 고탄소강을 서로 맞대어 용접될 부분인 용접부가 형성되는 준비단계와; 용접기 출력이 5.09[㎾] 이상 7.63[㎾] 미만이고, 용접속도가 1.52[m/min]이상 3.30[m/min] 미만으로 상기 용접부를 용접하는 용접단계;를 포함하는 고탄소강의 용접 방법을 제공한다.According to an aspect of the present invention, there is provided a method of welding a high carbon steel having a carbon content of 5% or more, comprising the steps of: preparing a welded portion of the high carbon steel to be welded to each other; And a welding step of welding the welded part with a welder output of 5.09 [㎾] or more to less than 7.63 [㎾] and a welding speed of 1.52 [m / min] to less than 3.30 [m / min] to provide.
여기서, 상기 고탄소강의 용접 방법은 상기 용접단계 이전에 상기 용접부를 예열기로 예열처리하는 예열단계;를 더 포함하되, 상기 예열기의 출력은 1.67[㎾] 이상 6.66[㎾] 이하일 수 있다.The high carbon steel welding method may further include a preheating step of preheating the welded portion with a preheater before the welding step, wherein the output of the preheater may be 1.67 [㎾] or more and 6.66 [㎾] or less.
그리고, 상기 고탄소강의 용접 방법은 상기 용접단계 이후에 상기 용접부를 후열기로 후열처리하는 후열단계;를 더 포함하되, 상기 후열기의 출력은 3.33[㎾] 이상 6.66[㎾] 이하일 수 있다.The high carbon steel welding method may further include a post heat step of post-heat treating the welded portion after the welding step, wherein the heat output of the high heat carbon steel may be 3.33 [㎾] or more and 6.66 [㎾] or less.
아울러, 상기 고탄소강의 용접 방법은 상기 용접단계 이전에 상기 용접부를 예열기로 예열처리하는 예열단계와; 상기 용접단계 이후에 상기 용접부를 후열기로 후열처리하는 후열단계;를 더 포함하되, 상기 예열처리 온도는 600[℃] 내지 899[℃]이고, 상기 후열처리온도는 700[℃] 내지 1135[℃]인 것을 하나의 특징으로 한다.In addition, the welding method of the high carbon steel may include a preheating step of preheating the welded portion with the preheater before the welding step; Wherein the preheating treatment temperature is 600 to 899 [deg.] C, the post-heat treatment temperature is 700 [deg.] C to 1135 [deg.] C, and the post- Lt; 0 > C].
또한, 상기 용접단계는 탄소 0.07% 이상을 함유한 용접재료를 사용하여 상기 용접부를 용접할 수 있다. In addition, the welding step may weld the weld using a welding material containing 0.07% or more carbon.
또한, 상기 용접재료가 상기 용접기로 공급되는 속도는 1.80[m/min] 이하일 수 있다.
Further, the speed at which the welding material is supplied to the welding machine may be 1.80 [m / min] or less.
본 발명의 다른 실시형태에 의하면, 본 발명은 탄소함유량이 5% 이상인 고탄소강을 용접하는 장치에 있어서, 상기 고탄소강을 서로 맞대어 용접될 부분인 용접부를 용접하는 용접기와; 상기 용접기의 진행방향으로 상기 용접기의 전방에 설치되며, 상기 용접부를 예열처리하는 예열기와; 상기 용접기의 진행방향으로 상기 용접기의 후방에 설치되며, 상기 용접부를 후열처리하는 후열기와; 상기 용접기에 연결되며, 상기 용접기에 용접재료를 공급하는 필러공급기;를 포함하되, 상기 용접기 출력은 5.09[㎾] 이상 7.63[㎾] 미만이고, 상기 용접기가 상기 용접부를 용접하는 속도는 1.52[m/min]이상 3.30[m/min] 미만인 용접 장치를 제공한다.According to another aspect of the present invention, there is provided an apparatus for welding high carbon steel having a carbon content of 5% or more, comprising: a welder for welding the welded portion to be welded to the high carbon steel; A pre-heater installed in front of the welder in a traveling direction of the welder and preheating the weld; A post-heater installed at a rear side of the welder in a traveling direction of the welder, for post-heating the weld; And a filler feeder connected to the welder and supplying a welding material to the welder, wherein the output of the welder is less than 7.63 [kW] from 5.09 [kW] and the welding speed of the welder is 1.52 [m / min] to less than 3.30 [m / min].
여기서, 상기 용접재료는 탄소 0.07% 이상을 함유할 수 있다.Here, the welding material may contain 0.07% or more of carbon.
본 발명에 따른 레이저 용접기를 이용한 고탄소강의 용접 방법 및 이를 이용한 용접 장치의 효과를 설명하면 다음과 같다.The welding method of the high carbon steel using the laser welder according to the present invention and the effect of the welding apparatus using the method are described as follows.
첫째, 고탄소강의 용접부에 기공 및 균열이 생기는 것을 방지할 수 있는 이점이 있다.First, there is an advantage that pores and cracks can be prevented from occurring in the welded portion of the high carbon steel.
둘째, 작업시간을 단축함으로써 생산성을 향상시킬 뿐만 아니라, 작업자의 안전사고를 방지할 수 있는 이점이 있다.Second, there is an advantage of not only improving the productivity by shortening the working time but also preventing the safety accident of the worker.
도 1은 일반적인 PCM(Pickling & Tandem cold rolling mill)공정을 나타낸 도면.
도 2는 본 발명의 일실시예에 따른 용접기의 구성도.
도 3(a)는 일반강의 스케일층을 나타낸 도면이고, 도 3(b)는 고탄소강의 스케일층을 나타낸 도면
도 4는 용접부에 기공이 형성된 상태를 나타낸 도면.
도 5(a)는 용접부 조직 사진이고, 도 5(b)는 냉간 압연 후 용접부 상태를 나타낸 사진.
도 6은 본 발명의 일실시예에 다른 레이저 용접기를 이용한 고탄소강의 용접방법의 순서도.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Figure 1 shows a typical PCM (Pickling & Tandem cold rolling mill) process.
2 is a schematic view of a welding machine according to an embodiment of the present invention;
Fig. 3 (a) is a view showing a scale layer of a general steel, Fig. 3 (b) is a view showing a scale layer of high carbon steel
4 is a view showing a state where pores are formed in a welded portion.
Fig. 5 (a) is a photograph of a welded structure, and Fig. 5 (b) is a photograph showing a state of a welded portion after cold rolling.
6 is a flowchart of a welding method of high carbon steel using a laser welding machine according to an embodiment of the present invention.
도 1을 참조하면, PCM(Pickling & Tandem cold rolling mill)공정은 일반탄소강, 전기강판재, STS재를 소재로 하여 산세 및 Side Trimming, 냉간압연 Process를 통해, FH(Full Hard), CR(소둔제품), EG(Electric Galvanize), NO(Non-oriented), STS(스테인리스강) 등을 생산하는 공정이다. 이 중에서 고탄소강 FH 제품은 동남아, 중남미, 일본 등의 고객사에 주로 판매되고 있으며, 고탄소강 FH재의 수요는 지속적으로 증가하는 추세이다. 증가하는 수요에 대응하기 위해서는 기존 Reverse Mill을 통한 단속 다 공정 생산 방법에서, Tandem Mill을 이용한 저원가 고효율의 철강 Process의 기술 개발로 공급할 필요가 있다.Referring to FIG. 1, the pickling and tandem cold rolling mill (PCM) is a process of pickling and side trimming using ordinary carbon steel, electrical steel sheet and STS as a material, through FH (full hard), CR EG (Electric Galvanize), NO (Non-oriented) and STS (Stainless Steel). Of these, high carbon steel FH products are mainly sold to customers in Southeast Asia, Central and South America, and Japan, and demand for high carbon steel FH ash is steadily increasing. In order to cope with the increasing demand, it is necessary to supply the low-cost and high-efficiency steel process technology development using the tandem mill in the interrupted multi-process production method through the existing reverse mill.
또한, 고탄소강은 일반 FH 대비 판매가가 높은 고수익 제품이다. 2PCM의 수익성 향상 및 특화제품으로 차별화 하기 위해서는 고탄소강 등과 같은 고급강 점유비를 높여야하는 필요가 있다.In addition, high carbon steel is a high-margin product with a higher sales price than general FH. In order to improve the profitability of 2PCM and differentiate it as a specialized product, it is necessary to increase the share of high-grade steel such as high carbon steel.
그러나 내부적으로는 고객사의 지속적인 공급 확대 요청에도 불구하고, 제조 기술의 문제로 인해 공급 확대에 어려움이 있다. 즉, PCM공정은 고탄소강의 용접 및 제조 기술 미확보로 원활한 연속 작업이 어렵다. 특히, 입측에서 자동 용접 후, 수동 재용접을 추가함으로써 작업자들의 안전 위험이 있다. 또한, 수동 덧대기 용접으로 인한 장시간 작업으로 생산성 하락에 문제가 있기 때문에 이에 대한 기술개발이 필요한 실정이며, 주요 문제점으로는 아래와 같다.In spite of the demand for continuous expansion of supply by customers, however, there is a difficulty in expanding supply due to the problem of manufacturing technology. In other words, the PCM process is difficult to smoothly continue because of the uncertainty of welding and manufacturing technology of high carbon steel. In particular, there is a safety risk for workers by adding manual re-welding after automatic welding at the mouth. In addition, there is a problem of productivity decrease due to long working time due to passive flash welding, so it is necessary to develop technology for this problem. Major problems are as follows.
첫째, 도 3을 참조하면, 일반강의 스케일층은 7.9㎛이고, 고탄소강의 스케일층의 두께는 약 10.6㎛로, 고탄소강의 경우 일반강에 비해서 스케일(Scale)층이 두껍다. 이로 인해 LASER 용접시, 표층으로부터 모재의 유입되는 에너지 열량이 표층에서 흡수되어 모재까지 원할하게 침투되지 않는 문제점이 있다. 이러한 야금학적인 장애로 인한 용접 품질이 불량하고, 그 결과 압연기(Mill)에서 판터짐의 문제가 발생하게 된다. 판터짐이 발생하게 될 경우에는 장시간 라인이 정지되어 작업자 업무 부담 및 비정상 작업으로 인한 많은 문제가 생기게 된다.First, referring to FIG. 3, the scale layer of the general steel is 7.9 mu m, the scale layer of the high carbon steel is about 10.6 mu m, and the scale layer is thicker than the ordinary steel in the case of high carbon steel. Accordingly, there is a problem in that, when the laser welding is performed, the energy calorie flowing into the base material from the surface layer is absorbed in the surface layer, and the base material is not uniformly penetrated. The welding quality is poor due to this metallurgical obstacle, and as a result, the problem of plate breaking occurs in the mill. If a plate break occurs, the line is shut down for a long time, resulting in a lot of problems due to burdens of the worker and abnormal operation.
둘째, 앞에서 언급하였듯이 수동 덧대기 용접 없이 압연기(Mill)에서 압연하게 될 경우 판파단의 문제가 생기게 된다. 판파단을 방지하기 위해 수동 용접을 실시하는데, 이는 갭 오픈(Gap Open) 등 추가적인 문제가 발생한다. 압연기(Mill) 갭오픈(Gap Open)시 통스크랩(Scrap) 발생으로 인한 실수율 하락 및 품질 결함 발생율 증가의 작업성 하락의 문제가 생기게 된다. 통상적으로 갭 오픈시에는 스크랩이 1톤/회 발생하여 실수율이 하락한다. 또한, 갭 오픈(Gap Open) 통판시에는 비정상 작업으로 인한 Off gauge, 형상 불량 등의 품질 결함 발생 위험이 높아지는 문제가 있다.Second, as mentioned above, when the steel is rolled in a mill without manual welding, a problem of plate fracture occurs. Manual welding is performed to prevent plate breakage, which causes additional problems such as gap open. There is a problem of lowering of the error rate due to the occurrence of scrap during the mill gap opening and lowering of the workability of increasing the quality defect occurrence rate. Normally, when the gap is opened, the scrap rate is 1 ton / s, and the rate of failure is reduced. In addition, there is a problem in that when a gap open (Gap Open) is transmitted, the risk of occurrence of quality defects such as off gauge and shape defect due to abnormal operation is increased.
셋째, 수동 용접을 할 경우에는 냉연 작업시간 과다 소요로 생산성 하락의 문제도 발생한다. 자동 용접 후, 에릭슨 테스트(Erickson Test)를 통해 용접부 터짐이 발생하면 통판(Threading) 불가 판정을 한다. 이럴 경우에는 수동 덧대기 용접을 실시한다. 레이저 용접 후 샘플을 채취하여 에릭슨 테스트를 하고, 수동 재용접까지 실시하게 되면 짧게는 10분에서 30분 이상을 생산을 지체하는 경우가 발생한다.Third, when manual welding is performed, the productivity of the steel is lowered due to an excessive time required for the cold rolling work. After automatic welding, when the welding part breaks through the Erickson test, it is judged that it can not be threaded. In this case, manual override welding is performed. If the sample is sampled after laser welding and the Ericsson test is performed and manual welding is performed, the production may be delayed for 10 minutes to 30 minutes or less.
기존 작업방법들에서는 용접성을 확보하기 위하여 예열기 및 후열기의 출력(Power)을 높여서 용접을 시도하였다. 또한, 용접기의 출력을 최대한으로 높였고, 용접속도를 낮추어 작업하는 방법을 사용하였다. 그 이유는 용접기의 출력을 상향하게 되면 개재물에 의한 기포 발생 억제 효과가 있다고 생각하였고, 용접 속도를 낮춤으로 인해 입열량이 많아지게 되면서 용접성이 확보될 것이라 판단하였기 때문이다.In the existing work methods, the welding was tried by increasing the power of the preheater and the post heat to increase the weldability. In addition, we used the method to increase the output of the welder as much as possible and to work by lowering the welding speed. The reason for this is that when the output of the welder is raised, it is considered to have an effect of suppressing the bubble formation by the inclusions, and it is judged that the weldability can be secured by increasing the heat quantity due to lowering of the welding speed.
하지만, 금번 기술개발에서는 기존의 용접 이론을 반대로 발상하여 용접 파라라미터(Parameter)를 변경하였다. 즉, 용해되어 비산되는 흄가스(Fume)을 최소화하기 위해서 용접기출력과 용접속도를 낮추고, 예열기(preheater)와 후열기(postheater)의 출력도 낮추는 조건을 도입하였다. 이를 통해 입열량이 적게 되도록 용접 작업 조건을 변경하였다. 또한 Planishing Pressure를 낮게 하여 기포가 발생하지 않도록 작업 조건을 변경하였다.
However, in the present technology development, the welding parameters were changed by reversing the existing welding theory. In other words, to minimize the dissolved and scattered fume gas, welder output and welding speed were lowered, and preheater and postheater output were lowered. The welding operation conditions were changed to reduce the amount of heat input. In addition, the planishing pressure was lowered to change the working conditions so that no bubbles were generated.
이하, 첨부된 도면을 참조하여, 본 발명에 따른 레이저 용접기 및 이러한 레이저 용접기를 이용한 고탄소강의 용접 방법의 실시 예를 설명한다.DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a laser welding machine according to the present invention and a method of welding high carbon steel using such a laser welding machine will be described with reference to the accompanying drawings.
도 2를 참조하여, 본 발명의 일실시예에 따른 레이저 용접기를 설명한다. 본 실시예에 따른 레이저 용접기는 용접기(100) 및 열처리기(200)를 포함한다.Referring to FIG. 2, a laser welder according to an embodiment of the present invention will be described. The laser welder according to the present embodiment includes a
용접기(100)는 선행재(10)의 후단 및 후행재(20)의 선단을 폭방향으로 용접함으로써, 선행재(10) 및 후행재(20)를 접합하기 위한 것으로, 레이저를 발진시키는 레이저 발진기(120) 및 용접재료를 공급하는 필러공급기(160)로 이루어진다. 이때, 용접재료는 필러공급기(160)로부터 용접부(30)에 공급되며 기본적으로 탄소강과 고인성 재료인 Ni합금이 모두 적용 가능하나 탄소강 계열이 보다 안정적으로 용접품질을 확보할 수 있어 바람직하다.The
열처리기(200)는 압연재를 가열시키기 위한 열원으로, 용접기(100)의 진행방향으로 용접기(100)의 전방에 설치되며 용접되기 이전에 압연재를 가열하는 예열기(220) 및 용접기(100)의 진행방향으로 용접기(100)의 후방에 설치되며 용접 이후에 압연재를 가열하는 후열기(240)를 포함한다. 즉, 본 발명에 따른 레이저 용접기를 이용하여 선행재(10) 및 후행재(20)를 용접할 경우에, 먼저 후행재(20)의 선단과 선행재(10)의 후단을 맞댄 다음 예열기(220)로 가열한 상태에서 용접기(100)로 용접하고 상호 접합된 용접부(30)는 후열기(240)에 의해서 후열되는 것이다. 이때, 본 발명에 따른 레이저 용접기를 이용하여 압연재를 용접할 경우 용접기(100)가 이동하지만 이와 함께 압연재가 이동하는 것도 가능하다. 이때, 압연재의 이동방향과 용접기(100)의 이동방향이 동일할 수도 있고 반대일 수도 있다.
The
이하, 도 6을 참조하여, 본 발명의 일실시예에 따른 레이저 용접기를 이용한 고탄소강의 용접 방법을 설명한다.Hereinafter, referring to FIG. 6, a method of welding high carbon steel using a laser welder according to an embodiment of the present invention will be described.
먼저, 탄소 함유량이 0.48% 이상인 고탄소강을 서로 맞대어 용접기(100)에 의해서 용접될 부분인 용접부(30)가 형성되는 단계가 수행된다(S10). 이때, 고탄소강은 길이방향으로 서로 맞대어지므로, 용접부(30)는 고탄소강의 폭방향으로 형성된다.First, a step of forming a welded
다음으로, 예열기(220)가 용접부(30)를 예열하는 단계가 수행된다(S20). 이때, 예열기(220)의 출력은 1.67[㎾] 이상 6.66[㎾] 이하인 것이 바람직하다.Next, the
다음으로, 용접기(100)가 용접부(30)를 용접하는 단계가 수행된다(S30). 이때, 용접기 출력은 5.09[㎾] 이상 7.63[㎾] 미만이고, 용접속도는 1.52[m/min]이상 3.30[m/min] 미만인 것이 바람직하다. 여기서, 용접에 사용되는 용접재료는 탄소 0.07% 이상을 함유하는 것이 바람직하며, 이러한 용접재료가 용접기(100)로 공급되는 속도는 1.80[m/min] 이하인 것이 바람직하다. Next, a step of welding the welded
다음으로, 후열기(240)가 용접부(30)를 가열하는 단계가 수행된다(S40). 이때, 후열기(240)의 출력은 3.33[㎾] 이상 6.66[㎾] 이하인 것이 바람직하다.
Next, the post-heater 240 heats the weld 30 (S40). At this time, the output of the post-heater 240 is preferably 3.33 [㎾] or more and 6.66 [㎾] or less.
한편, 본 발명에서 용접부(30)를 열처리하는 방법은 용접이음부의 균열을 방지하기 위하여 용접 전에 실시하는 예열처리와 용접 후 용접이음부의 경화현상을 완화하기 위하여 실시하는 후열처리가 있다. 여기서, 탄소 함유량이 0.48 % 이상인 고탄소강에 대하여 레이저 용접을 실시하고 접합된 용접부에 대하여 후열처리만 실시할 경우, 용접 이후의 용접부(30)는 후열처리를 하기 이전에 급냉각되어 용접부(30)에 균열이 발생하게 된다. 따라서 탄소 함유량이 높은 고탄소강에 대하여 레이저 용접으로 인한 급냉각 열싸이클을 완화하기 위해서 용접 전에 예열처리를 실시하는 것이 바람직하다.Meanwhile, in the present invention, the method for heat-treating the welded
이와 같이, 고탄소강의 용접부에 대하여 예열할 경우 예열처리 온도는 600℃ 내지 899℃의 범위에서 실시하는 것이 바람직하다. 예열처리 온도가 600℃ 이하에서 예열처리를 하게 되면 압연재에 대하여 예열을 위한 충분한 시간을 확보할 수 없어서 용접부에 충분한 품질특성을 확보할 수 없으며, 예열온도가 899℃이상이 되면 과다한 입열에 의하여 용접부(30)에 변형이 발생하여 안전한 용접부(30)를 확보할 수 없다.As described above, in the case of preheating the welded portion of the high carbon steel, the preheating treatment temperature is preferably in the range of 600 캜 to 899 캜. If the preheating treatment is performed at a temperature of 600 ° C or lower, sufficient time can not be secured for preheating the rolled material, and sufficient quality characteristics can not be ensured for the welded part. If the preheat temperature exceeds 899 ° C, The welded
또한, 고탄소강의 용접부에 대하여 예열할 경우 용접부(30)의 후열처리 온도는 700 내지 1135℃의 범위로 가열하는 것이 바람직하다. 이는 용접부의 후열처리 온도가 700℃이하일 경우에는 입열량이 부족하여 냉각 후 용접부의 조직에 마르텐사이트 조직이 형성되어 경도저감 효과가 없고, 후열처리의 온도가 1135℃이상일 경우에는 입열량이 과다하여 용접부의 조직이 조대화 되며, 일부분은 냉각시 다시 경화조직인 마르텐사이트 조직이 재생성되어 용접부의 물리적 특성이 악화 되기 때문이다.
When preheating the welded portion of the high carbon steel, the post-heat treatment temperature of the welded
이하, 본 발명에 따른 레이저 용접기를 이용한 고탄소강의 용접방법의 실시예에 대하여 설명한다.Hereinafter, an embodiment of a welding method of high carbon steel using the laser welder according to the present invention will be described.
본 실시예에서는 탄소함유량이 0.5%이상인 고탄소강을 사용하였고 압연재의 두께는 2.1[T]였다. 이러한 압연재는 최대출력 12KW의 레이저 용접기를 이용하여 아래의 [표 1]에서의 조건하에서 상호 용접하였다.In this embodiment, a high carbon steel having a carbon content of 0.5% or more was used, and the thickness of the rolled material was 2.1 [T]. These rolled materials were welded to each other under the conditions shown in [Table 1] using a laser welder with a maximum output of 12 KW.
위의 [표 1]의 용접 조건은 레이저 용접기 출력은 6.35[kw]로 하고, 용접 속도는 2.12[m/min]으로 설정하였다. 이러한 조건하에서 테스트한 결과 용접 품질은 양호하였고, 에릭슨 테스트(Erichsen Test)를 통해서도 양호하다는 것을 판단할 수 있었다. 따라서, 에릭슨 테스트 결과 수동 재용접 없이 정상적으로 통판시켜도 문제가 없을 것이라 판단하였고, 자동 용접을 실시하여 압연기에서 갭 오픈(Gap Open) 작업 없이 생산하여 양호한 품질을 얻을 수 있었다. 즉, 레이저 용접기 출력과 속도를 낮춤으로써 용접부내 일산화탄소(CO) 가스가 방출되는 시간을 연장 한 결과, 용접부내 기공(Hole) 및 크랙(Crack)이 발생하지 않았다.
The welding conditions in Table 1 above were set to 6.35 [kW] and 2.12 [m / min] for the laser welder output. Tests under these conditions showed that the welding quality was good and that it was also good through the Erichsen Test. Therefore, it was judged that there would be no problems even if the work could be carried out normally without manually re-welding, and it was possible to obtain good quality by automatic welding without producing a gap open operation in the rolling mill. In other words, as a result of extending the time for releasing carbon monoxide (CO) gas in the welded part by lowering the output and the speed of the laser welder, holes and cracks were not generated in the welded part.
위의 [표 1]의 조건하에서 압연재의 두께를 1.9[T]로 변경하여 상호 용접한 후, Erichsen Test를 수행한 결과, 도 4에 도시된 바와 같이, 용접부에 터짐이 발생하여 정상 작업이 불가능하다 판단되었다. 용접부 분석 결과 용입 과다로 인한 형상 불량이 발생하였고, 용접부내 기공이 과다 발생하여 용접 불량이 발생하였다. 이는 얇은 압연재의 두께에 비해서 레이저 용접기의 출력이 높아서 용접부 소재 형상이 뒤틀림이 발생하기 때문으로 분석되었다. 따라서, 압연재의 두께가 작은 경우에, 입열량 조절을 위해 레이저 용접기, 예열기 및 후열기의 출력을 아래의 [표 2]에서와 같이 [실시예 1]에 비해서 낮게 설정하였다.As a result of Erichsen test after changing the thickness of the rolled material to 1.9 [T] under the conditions shown in [Table 1] above, the welding was broken and the normal operation It was judged impossible. As a result of the analysis of welding part, the shape defect caused by excessive penetration occurred, and the pore in the weld part was excessive, resulting in welding failure. This is because the output of the laser welding machine is higher than that of the thin rolled material, and the shape of the welded part is distorted. Therefore, when the thickness of the rolled material is small, the output of the laser welder, the preheater, and the post heat is set to be lower than that of [Example 1] as shown in the following Table 2 for adjusting the heat input amount.
위의 [표 2]의 용접 조건은 레이저 용접기 출력은 5.73[kw]로 하고, 용접 속도는 2.88[m/min]으로 설정하였다. 작업성 확인 결과, 도 5(a)에서와 같이, 용접부 상태는 양호하였고, 도 5(b)에서와 같이, 냉간 압연 후 용접부 상태도 양호하였다. 이 결과를 통해서, 탄소함유량이 5%이상인 고탄소강의 경우, 레이저의 높은 출력으로 인해 입열량이 과다할 경우, 용해되어 비산되는 금속 흄가스(Fume)을 최소화해야되고, 기공 발생량을 낮게 하기 위해서는 플래니싱(Planishing) 롤 압력을 낮게 유지되도록 하여야 한다는 결론을 내렸다.
The welding conditions in Table 2 above were set to 5.73 [kW] and 2.88 [m / min] for the laser welder output. As a result of checking workability, the welded part condition was good as shown in Fig. 5 (a), and the welded part condition after cold rolling was good as shown in Fig. 5 (b). The results show that, in the case of high carbon steel having a carbon content of 5% or more, when the heat input is excessive due to the high output of the laser, it is necessary to minimize the metal fume gas which is dissolved and scattered, We concluded that the planishing roll pressure should be kept low.
본 실시예에서는 탄소함유량이 0.5%이상인 고탄소강을 사용하였고 압연재의 두께는 2.1[T]였다. 이러한 압연재는 최대출력 12㎾의 레이저 용접기를 이용하여 아래의 [표 3]에서와 같이 용접 파라미터(용접기 출력, 용접 속도, 예열기 출력, 후열기 출력 등)를 변경하면서 상호 용접하였다.In this embodiment, a high carbon steel having a carbon content of 0.5% or more was used, and the thickness of the rolled material was 2.1 [T]. These rolled welds were welded to each other while changing the welding parameters (welding machine output, welding speed, preheater output, post heat output, etc.) as shown in [Table 3] below using a laser welder with a maximum output of 12 kW.
[표 3]에서 알 수 있듯이, 용접기 출력을 5.09[㎾] 이상 7.63[㎾] 미만이고, 용접속도를 1.52[m/min]이상 3.30[m/min] 미만으로 할 경우에는 용접 품질이 양호함을 알 수 있다. 또한, 예열기의 출력을 1.67[㎾] 이상 6.66[㎾] 이하이고, 후열기의 출력이 3.33[㎾] 이상 6.66[㎾] 이하인 경우에 안정적인 용접 품질을 나타내고 있다.As can be seen from Table 3, when the welding machine output is less than 5.09 [㎾] and less than 7.63 [㎾], and the welding speed is more than 1.52 [m / min] and less than 3.30 [m / min] . In addition, stable welding quality is shown when the output of the preheater is 1.67 [㎾] or more and 6.66 [㎾] or less and the output of post heat is 3.33 [㎾] or more and 6.66 [㎾] or less.
결과적으로, 본 실시예에 따른 레이저 용접기를 이용한 고탄소강 용접방법은 전술한 바와 같이 용접기(100)의 출력 및 용접 속도를 조절하여 용접부(30)로부터 일산화탄소(CO)가 방출되기 위한 시간을 연장함으로써, 용접부(30)에 기공 및 균열이 생성되는 것을 방지할 수 있게 된다.
As a result, the high carbon steel welding method using the laser welder according to the present embodiment adjusts the output and welding speed of the
본 발명은 상술한 특정의 바람직한 실시 예에 한정되지 아니하며, 청구범위에서 청구하는 본 발명의 요지를 벗어남이 없이 당해 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 누구든지 다양한 변형실시가 가능한 것은 물론이고, 그와 같은 변경은 청구범위 기재의 범위 내에 있게 된다.It will be understood by those skilled in the art that various changes in form and details may be made therein without departing from the spirit and scope of the invention as defined in the appended claims and their equivalents. Of course, such modifications are within the scope of the claims.
10: 선행재 20: 후행재
30: 용접부 100: 용접기
120: 레이저 발진기 140: 레이저
160: 필러 공급기 200: 열처리기
220: 예열기 240: 후열기10: preceding material 20:
30: welding part 100: welding machine
120: laser oscillator 140: laser
160: filler feeder 200: heat treatment machine
220: preheater 240: after opening
Claims (8)
상기 고탄소강을 서로 맞대어 용접될 부분인 용접부가 형성되는 준비단계;및
용접기 출력이 5.09[㎾] 이상 7.63[㎾] 미만이고, 용접속도가 1.52[m/min]이상 3.30[m/min] 미만으로 상기 용접부를 용접하는 용접단계;를 포함하는 고탄소강의 용접 방법.A method of welding high carbon steel having a carbon content of 5% or more,
A preparation step of forming a welded portion which is a portion to be welded to the high carbon steel against each other;
And a welding step of welding the welded part with a welder output of 5.09 [㎾] or more to less than 7.63 [㎾] and a welding speed of 1.52 [m / min] to less than 3.30 [m / min].
상기 고탄소강의 용접 방법은
상기 용접단계 이전에 상기 용접부를 예열기로 예열처리하는 예열단계;를 더 포함하되,
상기 예열기의 출력은 1.67[㎾] 이상 6.66[㎾] 이하인 것을 특징으로 하는 고탄소강의 용접 방법. The method according to claim 1,
The welding method of the high carbon steel
And a preheating step of preheating the welded portion with a preheater before the welding step,
Wherein an output of the preheater is 1.67 [㎾] or more and 6.66 [㎾] or less.
상기 고탄소강의 용접 방법은
상기 용접단계 이후에 상기 용접부를 후열기로 후열처리하는 후열단계;를 더 포함하되,
상기 후열기의 출력은 3.33[㎾] 이상 6.66[㎾] 이하인 것을 특징으로 하는 고탄소강의 용접 방법. The method according to claim 1,
The welding method of the high carbon steel
And a post-heating step of post-heat-treating the welded portion after the welding step,
Wherein the output of the post heat is not less than 3.33 [kW] and not more than 6.66 [kW].
상기 고탄소강의 용접 방법은
상기 용접단계 이전에 상기 용접부를 예열기로 예열처리하는 예열단계;및
상기 용접단계 이후에 상기 용접부를 후열기로 후열처리하는 후열단계;를 더 포함하되,
상기 예열처리 온도는 600[℃] 내지 899[℃]이고, 상기 후열처리온도는 700[℃] 내지 1135[℃]인 것을 특징으로 하는 고탄소강의 용접방법.The method according to claim 1,
The welding method of the high carbon steel
A preheating step of preheating the welded part with a preheater before the welding step;
And a post-heating step of post-heat-treating the welded portion after the welding step,
Wherein the preheating treatment temperature ranges from 600 [deg.] C to 899 [deg.] C, and the post-heat treatment temperature ranges from 700 [deg.] C to 1135 [deg.] C.
상기 용접단계는 탄소 0.07% 이상을 함유한 용접재료를 사용하여 상기 용접부를 용접하는 것을 특징으로 하는 고탄소강의 용접 방법. The method according to claim 1,
Wherein said welding step comprises welding said welded portion using a welding material containing 0.07% or more carbon.
상기 용접재료가 상기 용접기로 공급되는 속도는 1.80[m/min] 이하인 것을 특징으로 하는 고탄소강의 용접 방법.The method of claim 5,
Wherein a speed at which the welding material is supplied to the welding machine is not more than 1.80 [m / min].
상기 고탄소강을 서로 맞대어 용접될 부분인 용접부를 용접하는 용접기;
상기 용접기의 진행방향으로 상기 용접기의 전방에 설치되며, 상기 용접부를 예열처리하는 예열기;
상기 용접기의 진행방향으로 상기 용접기의 후방에 설치되며, 상기 용접부를 후열처리하는 후열기;및
상기 용접기에 연결되며, 상기 용접기에 용접재료를 공급하는 필러공급기;를 포함하되,
상기 용접기 출력은 5.09[㎾] 이상 7.63[㎾] 미만이고, 상기 용접기가 상기 용접부를 용접하는 속도는 1.52[m/min]이상 3.30[m/min] 미만인 용접 장치.An apparatus for welding high carbon steel having a carbon content of 5% or more,
A welder for welding the welded portion of the high carbon steel to be welded to each other;
A preheater installed in front of the welder in a traveling direction of the welder, the preheater preheating the weld;
A post-heating furnace disposed behind the welding machine in a traveling direction of the welding machine, for post-heating the welding section;
And a filler feeder connected to the welder and supplying a welding material to the welder,
Wherein the welding machine has an output of 5.09 [㎾] or more and less than 7.63 [㎾], and a welding speed of the welder is less than 3.30 [m / min].
상기 용접재료는 탄소 0.07% 이상을 함유한 것을 특징으로 하는 용접 장치.The method of claim 7,
Wherein the welding material contains 0.07% or more carbon.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR20130108696A KR20150029462A (en) | 2013-09-10 | 2013-09-10 | Method for welding high carbon steel using laser welding machine and welding apparatus using the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR20130108696A KR20150029462A (en) | 2013-09-10 | 2013-09-10 | Method for welding high carbon steel using laser welding machine and welding apparatus using the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20150029462A true KR20150029462A (en) | 2015-03-18 |
Family
ID=53023949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR20130108696A KR20150029462A (en) | 2013-09-10 | 2013-09-10 | Method for welding high carbon steel using laser welding machine and welding apparatus using the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR20150029462A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101706623B1 (en) * | 2015-08-11 | 2017-02-16 | 공신테크(주) | Welding method of steel plate |
| CN113649696A (en) * | 2021-08-16 | 2021-11-16 | 昆山振金精密科技有限公司 | Low-thermal-deformation laser welding method for stapler nail abutting seat assembly |
| CN115255628A (en) * | 2022-07-28 | 2022-11-01 | 鞍钢股份有限公司 | Cold-rolled sheet welding process adopting solid laser welding machine |
-
2013
- 2013-09-10 KR KR20130108696A patent/KR20150029462A/en not_active IP Right Cessation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101706623B1 (en) * | 2015-08-11 | 2017-02-16 | 공신테크(주) | Welding method of steel plate |
| CN113649696A (en) * | 2021-08-16 | 2021-11-16 | 昆山振金精密科技有限公司 | Low-thermal-deformation laser welding method for stapler nail abutting seat assembly |
| CN115255628A (en) * | 2022-07-28 | 2022-11-01 | 鞍钢股份有限公司 | Cold-rolled sheet welding process adopting solid laser welding machine |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4486639B2 (en) | Laser welding method for continuous production process, apparatus therefor, and rolled plate for laser welding | |
| US9616513B2 (en) | Methods for joining two blanks and blanks and products obtained | |
| CN102528222B (en) | Overlaying-combining-remanufacturing substrate material for Cr4 and Cr5 series of hot rolling work rolls and back-up rolls | |
| CN109909595B (en) | Narrow lap welding method for 590 MPa-grade cold-rolled dual-phase steel and 270MPa plain carbon steel | |
| CN105414878A (en) | High-heat-resistance alloy steel casting defect repair method | |
| JP4676421B2 (en) | Laser welding method for continuous manufacturing process | |
| CN113146157B (en) | Laser welding method for 600 MPa-grade cold-rolled dual-phase steel hot-rolled substrate | |
| KR20150029462A (en) | Method for welding high carbon steel using laser welding machine and welding apparatus using the same | |
| CN112045369A (en) | Wire feeding steady-state welding method for solid-state laser welding machine in high-latitude area | |
| KR20110074136A (en) | Post-heat treatment method of high carbon steel weld | |
| CN112846514A (en) | Method for judging welding quality through parameter setting of welding seam quality detection system | |
| CN108296638B (en) | Method for improving strip steel welding quality of continuous galvanizing production line | |
| JP4619635B2 (en) | Welding method for high carbon steel | |
| KR100993986B1 (en) | Mesh core welding device capable of post-heat treatment and welding method using the same | |
| CN102009325B (en) | Method for improving corrosion resistance of weld joint of hastelloy conductive roller | |
| KR100757650B1 (en) | Multi-stage mesh seam welding device and welding method using the same | |
| KR101242688B1 (en) | Laser welding method of silicon steel | |
| KR100482222B1 (en) | A Method of Flash Butt Welding for High Carbon Steel | |
| CN114850675B (en) | Laser welding method for 1000 MPa-grade cold-rolled high-strength steel hot-rolled substrate | |
| JP2007098462A (en) | Flash butt welding method | |
| CN114535810B (en) | 980 MPa-grade low-yield-ratio cold-rolled dual-phase steel and welding method for acid rolling process thereof | |
| JP7126097B2 (en) | Steel plate butt welding method | |
| EP4461455A1 (en) | Laser beam welding method, welding machine for same, and butt welded joint | |
| JP2020127947A (en) | Method for steel strip joint and device therefor | |
| KR100651782B1 (en) | Flash Butt Welding Method of High Strength Steel Plate for Automobile and Its Welding Joint |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PA0109 | Patent application |
Patent event code: PA01091R01D Comment text: Patent Application Patent event date: 20130910 |
|
| PA0201 | Request for examination | ||
| PE0902 | Notice of grounds for rejection |
Comment text: Notification of reason for refusal Patent event date: 20140827 Patent event code: PE09021S01D |
|
| AMND | Amendment | ||
| E601 | Decision to refuse application | ||
| PE0601 | Decision on rejection of patent |
Patent event date: 20150226 Comment text: Decision to Refuse Application Patent event code: PE06012S01D Patent event date: 20140827 Comment text: Notification of reason for refusal Patent event code: PE06011S01I |
|
| PG1501 | Laying open of application | ||
| PX0901 | Re-examination |
Patent event code: PX09011S01I Patent event date: 20150226 Comment text: Decision to Refuse Application Patent event code: PX09012R01I Patent event date: 20141023 Comment text: Amendment to Specification, etc. |
|
| PX0601 | Decision of rejection after re-examination | ||
| X601 | Decision of rejection after re-examination |