KR20140141546A

KR20140141546A - 강판 제조 방법

Info

Publication number: KR20140141546A
Application number: KR1020140143566A
Authority: KR
Inventors: 강춘구; 구남훈; 김성주; 박진성
Original assignee: 현대제철 주식회사
Priority date: 2014-10-22
Filing date: 2014-10-22
Publication date: 2014-12-10
Also published as: KR101523966B1

Abstract

내시효성, 성형성 및 연신율이 우수한 강판 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 강판 제조 방법은 (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.005~0.025%, 실리콘(Si) : 0.2% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.08% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 알루미늄(Al) : 0.2~2.0%, 질소(N) : 0.008% 이하를 포함하고, 0.3 ≤ [Cr]+0.3[Mo] ≤ 2.0([ ]는 성분의 중량%)이 되도록 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo) 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 판재를 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 Ar3점 이상의 온도에서 열간압연하는 단계; (c) 상기 열간압연된 판재를 냉각하고, 680℃ 이상의 온도에서 권취하는 단계; (d) 상기 권취된 판재를 산세한 후, 냉간압연하는 단계; (e) 상기 냉간압연된 판재를 810℃ 이상의 온도에서 소둔 처리한 후, Ms점 이하의 온도까지 냉각하는 단계; 및 (f) 상기 냉각된 판재를 조질압연하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

Description

강판 제조 방법 {METHOD OF MANUFACTURING STEEL SHEET}

본 발명은 강판 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 내시효성이 우수한 강판 제조 방법에 관한 것이다.

자동차용 외판재는 성형시 형상동결성을 확보하기 위한 저항복비 특성이 요구된다. 반면, 성형 후 완성 제품인 자동차에서는 외부에서 가해진 응력에 대해 쉽게 변형되지 않는 내덴트성이 필요하다.

소부경화강은 이러한 양면성을 만족시킬수 있는 강종으로 강중에 고용탄소를 잔류시켜 도장소부 과정에서 전위로의 탄소확산을 이용하여 최종제품의 항복강도를 높여 내덴트성을 확보할 수 있다. 통상 소부경화강은 도장소부 이후 3Kgf/mm² 이상의 항복강도 증가를 보증한다.

하지만 고용탄소는 도장 소부 조건 이외의 상온상태에서도 어느 정도 활성도를 가지며, 상온에서 시효현상 및 항복점 연신을 발생시키는 원인이 된다.

시효현상은 가동전위에 고용탄소가 고착되어 전위의 이동을 방해하기 때문에 생기는 현상이다. 시효현상 역시 고용탄소량에 비례적으로 증가하며, 시효현상을 억제하기 위하여, 강중의 고용탄소량을 0.001중량% 정도로 제어하는 방법이 널리 이용되어 왔다. 하지만 강중의 고용탄소량은 성분 및 제조공정의 다양한 공정변수로 인해 변화하며, 보관되는 온도 조건에 따라 언제든 시효현상이 발생 할 수 있는 조건에 노출되어 있다.

통상 소부경화강의 내시효 보증은 상온에서 3개월로 인식되어 왔으나, 실제로 운송기간과 사용시점을 고려 할 때 6개월~12개월 정도의 보다 긴내시효 기간을 요구하게 된다.

본 발명에 관련된 배경기술로는 대한민국 공개특허공보 제10-2000-0016460호(2000.03.25. 공개)에 개시되어 있는 내시효성이 우수한 도장인화 경화형 냉간압연 강판 및 그의 제조 방법이 있다.

본 발명의 목적은 내시효성, 성형성 및 연신율이 우수한 강판 제조 방법을 제공하는 것이다.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 강판 제조 방법은 (a) 중량%로, 탄소(C) : 0.005~0.025%, 실리콘(Si) : 0.2% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.08% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 알루미늄(Al) : 0.2~2.0%, 질소(N) : 0.008% 이하를 포함하고, 0.3 ≤ [Cr]+0.3[Mo] ≤ 2.0([ ]는 성분의 중량%)이 되도록 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo) 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 판재를 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 판재를 Ar3점 이상의 온도에서 열간압연하는 단계; (c) 상기 열간압연된 판재를 냉각하고, 680℃ 이상의 온도에서 권취하는 단계; (d) 상기 권취된 판재를 산세한 후, 냉간압연하는 단계; (e) 상기 냉간압연된 판재를 810℃ 이상의 온도에서 소둔 처리한 후, Ms점 이하의 온도까지 냉각하는 단계; 및 (f) 상기 냉각된 판재를 조질압연하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.

또한, 상기 (e) 단계에서, 상기 냉각은 15℃/sec 이상의 평균냉각속도로 수행되는 것이 바람직하다.

또한, 상기 (f) 단계에서, 상기 조질압연은 0.5~2.0% 압하율로 수행되는 것이 바람직하다.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.005~0.025%, 실리콘(Si) : 0.2% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.08% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 알루미늄(Al) : 0.2~2.0%, 질소(N) : 0.008% 이하를 포함하고, 0.3 ≤ [Cr]+0.3[Mo] ≤ 2.0([ ]는 성분의 중량%)이 되도록 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo) 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 340MPa 이상의 인장강도(TS), 38% 이상의 연신율(El), 30MPa 이상의 소부경화능(BH) 및 1.2 이상의 r-value을 갖는 것을 특징으로 한다.

또한, 상기 강판은 마르텐사이트가 면적률로 2.0~10.0% 포함되고, 나머지가 페라이트로 이루어질 수 있다.

본 발명에 따른 강판 제조 방법에 의하면, 합금 성분 조절과 함께 열연공정 제어, 소둔 열처리 제어 및 조질압연 제어를 통하여, 340MPa 이상의 인장강도, 30MPa 이상의 소부경화능을 나타낼 수 있다.

또한, 본 발명에 따른 강판 제조 방법에 의하면, 탄소 등의 합금 성분 조절, 권취 온도 등 공정 제어를 통하여 1.2 이상의 r-value를 나타낼 수 있으며, 또한 38% 이상의 연신율을 나타낼 수 있다.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 강판 제조 방법을 개략적으로 나타낸 순서도이다.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예에 따른 강판 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.

강판

본 발명에 따른 강판은, 중량%로, 탄소(C) : 0.005~0.025%, 실리콘(Si) : 0.2% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.08% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 알루미늄(Al) : 0.2~2.0%, 질소(N) : 0.008% 이하를 포함하고, 0.3 ≤ [Cr]+0.3[Mo] ≤ 2.0([ ]는 성분의 중량%)이 되도록 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo) 중 1종 이상을 포함한다.

상기 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 공정 등에서 불가피하게 포함되는 불순물로 이루어진다.

이하, 본 발명에 따른 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.

탄소(C)

마르텐사이트 조직은 오스테나이트(Austenite)조직에서 무확산 변태에 의한 과포화 탄소를 함유한 조직으로, 탄소는 이러한 마르텐사이트 조직 형성에 기여한다.

상기 탄소는 강판 전체 중량의 0.005~0.025중량%로 함유되는 것이 바람직하고, 0.01~0.02중량%로 함유되는 것이 보다 바람직하다. 상기 탄소 함량 범위에서 연신율이 크게 열화되지 않는 상태로 마르텐사이트 조직을 확보할 수 있으며, 이러한 마르텐사이트에 의한 내시효성도 동시에 확보할 수 있다. 탄소의 함량이 0.005중량% 미만일 경우, 마르텐사이트 조직을 형성하기 어렵다. 반대로, 탄소 함량이 0.025중량%를 초과하는 경우, 38% 이상의 연신율을 확보하기 어렵다.

실리콘(Si)

실리콘(Si)은 제강공정에서 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다. 또한 실리콘은 고용강화를 통한 강판의 강도 향상에 기여한다.

상기 실리콘은 강판 전체 중량의 0.2중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.2중량%를 초과하는 경우, 강판 표면에 산화물을 다량 형성하여 가공성을 저하시키는 문제점이 있다.

망간(Mn)

망간은 효과적인 소입성 원소로서, 소둔 처리 후 냉각시 마르텐사이트 형성에 기여한다.

상기 망간은 강판 전체 중량의 1.0~2.0중량%로 포함되는 것이 바람직하다. 상기 망간의 함량이 1.0중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 함량이 2.0중량%를 초과하면 상변태 시작 온도가 낮아지고, 재결정에 의해 {111}//ND 집합조직이 발달하기 전에 상변화가 발생하여 성형성이 열화 되고, 망간의 표면산화에 의해 표면품질문제를 야기할 수 있다.

인(P)

인(P)은 강도 향상에 일부 기여하나, 내시효성을 저하시키는 대표적인 원소로서 그 함량이 낮으면 낮을수록 좋다.

이에 본 발명에서는 인의 함량을 강판 전체 중량의 0.08중량% 이하로 제한하였다.

황(S)

황(S)은 MnS를 형성하여 유효 망간 함량을 감소시키고, MnS에 이한 표면 결함을 야기할 수 있다.

이에 본 발명에서는 황의 함량을 강판 전체 중량의 0.01중량% 이하로 제한하였다.

알루미늄(Al)

본 발명에서 알루미늄(Al)은 탈산제로서 사용될 뿐만 아니라, 특히 Ac3 변태를 지연시켜 오스테나이트내 탄소 농화도를 높일 수 있는 원소로서, 0.025중량% 이하의 낮은 탄소함량으로도 소둔 처리 후 냉각 과정에서 경질상의 마르텐사이트를 만드는데 효과적인 원소이다.

상기 알루미늄은 강판 전체 중량의 0.2~2.0중량%로 포함되는 것이 바람직하고, 안정적인 마르텐사이트 조직의 형성 측면에서 0.3~1.0중량%로 포함되는 것이 보다 바람직하다. 알루미늄의 함량이 0.2중량% 미만일 경우, 소둔 중 이상역 온도 구간에서 오스테나이트 분율이 급격히 증가하여 재질편차가 증가할 뿐만 아니라, 오스테나이트 내 탄소 농화도가 감소하여 냉각시 베이나이트나, 퍼얼라이트와 같은 탄화물 조직이 형성되어 항복강도를 높이고, 내시효성도 열화 시키게 된다. 반대로, 알루미늄의 함량이 2.0중량%를 초과하면 Ac3 온도가 증가하여 소둔 중 이상역 분율이 감소하게 되고 최종적으로 마르텐사이트 조직의 생성이 억제될 뿐만 아니라, 개재물 증가의 위험과 소둔 과정에서 표면산화 현상을 야기 할 수 있고, 도금 품질을 열화 시키는 문제점이 있다.

질소(N)

질소(N)는 강 내부에 개재물을 발생시켜 강판의 내부 품질을 저하시킨다.

이에 본 발명에서는 질소의 함량을 강판 전체 중량의 0.008중량% 이하로 제한하였다.

크롬(Cr), 몰리브덴(Mo)

크롬(Cr)과 몰리브덴(Mo)은 강판의 소입성을 강화하여 마르텐사이트 조직을 확보할 수 있도록 하는 원소들이다. 그러나, 크롬의 함량이 과다할 경우, 소둔 중 오스테나이트 분율이 급격하게 증가하여 탄소농화도가 감소한다. 또한, 몰리브덴의 함량이 과다할 경우, Ac3 온도가 증가하여 오스테나이트의 분율을 감소시키며, Ac3 온도 증가는 통상적인 연속소둔라인에서 생산성을 저하시키는 요인이 된다. 그리고, 크롬과 몰리브덴 첨가량에 따른 효과 변화는 크롬의 경우가 현저하다.

이러한 점에 착안하여, 본 발명의 발명자들은 오랜 연구 결과, 본 발명에 따른 강판의 합금조성에 있어서, 크롬과 몰리브덴이 아래 식을 만족할 때, 크롬과 오스테나이트 함량 과다로 인한 문제점을 발생시키지 않으면서 마르텐사이트 조직 확보에 기여하는 것을 알아내었다.

식 : 0.3 ≤ [Cr]+0.3[Mo] ≤ 2.0([ ]는 성분의 중량%)

[Cr]+0.3[Mo]이 0.3 미만일 경우, 크롬과 몰리브덴 첨가에 따른 소입성 강화 효과를 충분히 발휘하기 어렵다. 반대로, [Cr]+0.3[Mo]이 2.0을 초과하는 경우, 크롬 과다 첨가의 문제점 혹은 몰리브덴 과다 첨가의 문제점이 발생할 수 있다. 상기의 [Cr]+0.3[Mo]의 경우, 안정적인 마르텐사이트 확보 측면에서, 0.5 ≤ [Cr]+0.3[Mo] ≤ 1.5인 것이 보다 바람직하다.

한편, 본 발명에 따른 강판의 경우, 탄질화물 형성원소로서 과다 첨가시 항복강도를 높일 뿐만 아니라 고용탄소함량을 감소시켜 마르텐사이트 형성을 방해하는 니오븀과 티타늄이 첨가되지 않는 것이 바람직하며, 포함되더라도 각각 0.02중량% 이하로 제한되는 것이 바람직하다.

본 발명에 따른 강판은 상기 합금성분들 및 후술하는 공정 제어에 의하여, 340MPa 이상의 인장강도(TS), 30MPa 이상의 소부경화능(Bake Hardening; BH)를 나타낼 수 있으며, 또한, 탄소 함량을 0.025중량% 이하로 제한한 결과, 38% 이상의 우수한 연신율을 확보할 수 있었다.

나아가, 본 발명에 따른 강판은 공정 조건, 특히 권취 온도의 제어를 통하여 1.2 이상의 r-value를 가질 수 있다.

또한, 본 발명에 따른 강판의 경우, 실험 결과 상항복이 발생하지 않거나, 제조 후 6개월 이상의 시간이 경과한 후에 상항복이 발생하였는 바, 항복점 연신 발생 없이 6개월의 상온 내시효 보증이 가능하다.

강판 제조 방법

도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120), 냉각/권취 단계(S130), 냉간압연 단계(S140), 소둔 열처리 단계(S150) 및 조질압연 단계(S160)를 포함한다.

우선, 슬라브 재가열 단계(S110)에서는 중량%로, 탄소(C) : 0.005~0.025%, 실리콘(Si) : 0.2% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.08% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 알루미늄(Al) : 0.2~2.0%, 질소(N) : 0.008% 이하를 포함하고, 0.3 ≤ [Cr]+0.3[Mo] ≤ 2.0([ ]는 성분의 중량%)이 되도록 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo) 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 판재를 대략 1100~1300℃ 정도의 온도로 재가열한다.

다음으로, 열간압연 단계(S120)에서는 재가열된 판재를 Ar3점 이상의 온도에서 열간압연한다. 다음으로, 냉각/권취 단계(S130)에서는 열간압연된 판재를 냉각한 후, 권취한다.

이때, 권취 온도는 680℃ 이상인 것이 바람직하고, 680~720℃인 것이 보다 바람직하다. 680℃ 미만의 온도에서 권취시 퍼얼라이트(Pearlite), 세멘타이트(Cementite)와 같은 제 2상 탄화물들이 생성되어 냉간압연 시 집합조직의 열화를 야기하는 전단띠(Shear Band)가 발생하고, 탄화물 조직에서 탄소 농도가높은 오스테나이트가 생성되어 강도가 급격히 증가하면서 연신율의 저하가 발생하므로, 680℃ 이상의 고온에서 권취를 실시하여 열연조직을 폴리고날 페라이트(Polygonal Ferrite)로 제어한다.

다음으로, 냉간압연 단계(S140)에서는 권취된 판재를 산세한 후, 대략 50~80%의 압하율로 냉간압연한다.

다음으로, 소둔 열처리 단계(S150)에서는 최종 제조되는 강판의 미세 조직 제어를 위하여 냉간압연된 판재를 소둔 처리하여 오스테나이트 분율을 제어한 후, Ms점 이하의 온도까지 냉각한다.

이때, 소둔 처리 종료시 오스테나이트 분율이 15~20vol%가 되도록 하는 것이 바람직하다. 이러한 오스테나이트 분율에서, 냉각 후 강중 이상조직(Martensite)을 2% 이상 발달시킬 수 있으며, 소둔 및 조질압연 중 강의 가동전위 밀도를 증가시킬 수 있어, 내시효성을 향상시킬 수 있다. 오스테나이트 분율이 15vol% 미만일 경우, 2% 이상의 마르텐사이트 확보가 어려워질 수 있다. 반대로, 오스테나이트 분율이 20%를 초과하는 경우, 과도한 마르텐사이트 생성으로, r-value가 1.2에 미치지 못할 수 있다. 이러한 오스테나이트 분율 확보를 위하여, 소둔 처리는 810℃ 이상이 온도에서 수행되는 것이 바람직하며, 820~840℃에서 소둔 처리하는 것이 보다 바람직하다. 본 발명에 적용되는 강판의 경우, 810℃ 미만에서는 상기 범위의 오스테나이트 분율 확보 및 이에 따른 마르텐사이트 형성이 어렵다.

또한, 냉각은 15℃/sec 이상의 평균냉각속도로 수행되는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 15~30℃/sec를 제시할 수 있다. 평균냉각속도가 15℃/sec 이상에서 냉각시 마르텐사이트가 생성되어, 상변화 과정 중 전위밀도가 증가할 수 있다.

상기와 같은 소둔 열처리를 통하여, 마르텐사이트가 면적률로 2.0~10.0% 포함되고, 나머지가 페라이트로 이루어진 미세조직을 확보할 수 있다.

다음으로, 조질압연 단계(S160)에서는 냉각된 판재를 조질압연(Skin Pass Mill; SPM)하여 전위 밀도를 증가시킨다.

이때, 조질압연은 0.5~2.0% 압하율로 수행되는 것이 바람직하다. 조질압연의 압하율이 0.5% 미만일 경우, 전위 밀도 증가 효율이 불충분하다. 반대로, 조질압연의 압하율이 2.0%를 초과하는 경우 항복강도가 증가하여 형상 동결성 열화가 발생할 수 있다.

상기와 같이, 본 발명의 경우, 고용탄소가 잔류하여 소부경화 특성을 갖는 강종에 페라이트 기지조직 내에 가동전위밀도를 충분히 확보하여 상온에서의 시효현상을 억제한다. 전위 밀도 확보는 소둔 열처리 단계와 이후 조질 압연 단계에서 이루어지며, 보다 자세히 설명하면 소둔 열처리 단계에서 페라이트와 경도 차이가 큰 마르텐사이트 조직의 생성에 의한 페라이트 내 전위 밀도 증가와 조질 압연 단계에서 마르텐사이트 조직과 페라이트 상의 경도차에 의한 페라이트 내 전위밀도를 증가를 이용한다. 상온에서의 시효현상과 항복점 연신 발생은 페라이트 내부의 가동전위와 탄소의 상호작용에 의해 발생하므로, 가동전위 밀도를 충분히 확보하면 내시효성을 확보할 수 있다.

또한, 일반적으로는, 마르텐사이트가 형성 되면 강도가 높아지고, 강도 증가에 따라 연신율이 감소하여 성형성 열화를 수반하나, 본 발명의 경우, 탄소 함량 억제, 권취 온도 제어 등을 통하여 이러한 성형성 열화를 최소화할 수 있다.

실시예

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. 여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.

1. 강판의 제조

표 1에 기재된 성분들을 포함하고 나머지 철과 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 1200℃에서 2시간동안 재가열하고, 이어 열간압연을 수행하였다. 열간압연은 Ar3점 이상의 온도에 해당하는 870℃에서 마무리압연 조건으로 수행하였다. 열간압연된 판재를 냉각하여 표 2에 기재된 온도에서 권취를 수행하였다.

이후, 산세 및 냉간압연한 후, 840℃에서 100초동안 소둔 처리한 후 20℃/sec로 Ms점 이하의 온도에 해당하는 300℃까지 냉각하였다.

이후, 0.5%의 압하율로 조질압연을 실시하였다.

[표 1] (단위 : 중량%)

[표 2]

2. 기계적 특성 평가

표 2를 참조하면, 본 발명에서 제시된 조건을 만족하는 시편 1~2의 경우, 인장강도(TS) 340MPa 이상, 연신율(El) 38% 이상, 소부경화능(BH) 30MPa 이상 및 r-value 1.2 이상을 모두 만족하였다.

그러나, 탄소 함량이 본 발명에서 규정한 범위를 벗어난 시편 3이 경우, 연신율이 목표치에 미치지 못하였다.

또한, 합금 조성은 본 발명에서 규정한 범위를 만족하나, 권취 온도가 상대적으로 낮은 시편 4의 경우, r-bar 값이 시편 1~2에 비하여 상대적으로 낮았으며, 연신율이 목표치에 미치지 못하였다.

또한, [Cr]+0.3[Mo]값이 0.3에 미치지 못하는 시편 5 및 알루미늄 함량이 0.2중량%에 미치지 못하는 시편 6의 경우, 마르텐사이트 분율이 2%에 미치지 못하였다.

표 3은 강종 1에 대하여 소둔 온도를 변화시키면서 시편을 제조한 결과를 나타낸 것이다. 시편 7 및 시편 8을 제조함에 있어, 다른 조건은 상기 시편 1 제조 방법과 동일하였다.

[표 3]

표 3을 참조하면, 소둔 온도가 높을수록 마르텐사이트 분율이 증가하는 것을 볼 수 있으며, 소둔 온도가 810℃ 이상인 조건에서 마르텐사이트 분율이 2vol% 이상을 나타내어 내시효성에 보다 유리하다.

그러나, 소둔 온도가 810℃ 미만인 시편 7의 경우, 마르텐사이트 분율이 낮은 것을 볼 수 있다.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.

Claims

(a) 중량%로, 탄소(C) : 0.005~0.025%, 실리콘(Si) : 0.2% 이하, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 인(P) : 0.08% 이하, 황(S) : 0.01% 이하, 알루미늄(Al) : 0.2~2.0%, 질소(N) : 0.008% 이하를 포함하고, 0.3 ≤ [Cr]+0.3[Mo] ≤ 2.0([ ]는 성분의 중량%)이 되도록 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo) 중 1종 이상을 포함하며, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브 판재를 재가열하는 단계;
(b) 상기 재가열된 판재를 Ar3점 이상의 온도에서 열간압연하는 단계;
(c) 상기 열간압연된 판재를 냉각하고, 680℃ 이상의 온도에서 권취하는 단계;
(d) 상기 권취된 판재를 산세한 후, 냉간압연하는 단계;
(e) 상기 냉간압연된 판재를 810℃ 이상의 온도에서 소둔 처리한 후, Ms점 이하의 온도까지 냉각하는 단계; 및
(f) 상기 냉각된 판재를 조질압연하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
제1항에 있어서,
상기 알루미늄 함량이 0.2~1.0중량%이고,
상기 [Cr]+0.3[Mo]의 값이 0.5~1.5인 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 (e) 단계에서,
상기 냉각은 15℃/sec 이상의 평균냉각속도로 수행되는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 (f) 단계에서,
상기 조질압연은 0.5~2.0% 압하율로 수행되는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.