KR20140008604A - Electrical steel steets using strip casting and method for manufacturing thd same - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 박물주조를 이용한 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 고속 회전기기에 견딜 수 있는 강도가 높고 철손이 낮은 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.More particularly, the present invention relates to an electric steel sheet having high strength and low iron loss, which can withstand high-speed rotating equipment, and a method for manufacturing the same.
최근 에너지의 효율적 이용에 대한 관심이 고조됨에 따라, 대형발전기나 하이드리드 자동차(HEV; Hybrid Electric Vehicle) 또는 전기자동차(EV; Electric Vehicle)와 같은 친환경 자동차 등의 전기기기에 사용되는 모터의 효율을 증가시키는 노력이 시도되고 있다. 그 일환으로 BLDC 모터와 같이 주파수를 변조하여 일반적인 모터보다 빠른 회전속도를 얻고자 하는 노력이 진행되고 있다. Recently, as the interest in the efficient use of energy has increased, the efficiency of motors used in electric devices such as large generators, hybrid electric vehicles (HEV), and electric vehicles (EVs) Efforts are being made. As part of such efforts, efforts have been made to obtain a faster rotational speed than general motors by modulating the frequency like a BLDC motor.
하이브리드 자동차나 전기자동차의 구동부에 사용되는 모터의 경우 제한된 크기로 큰 출력을 얻을 필요가 있으며, 10,000rpm 이상의 회전속도가 요구된다. 이러한 경우에 모터의 회전자가 받는 원심력은 회전속도의 제곱에 비례하기 때문에 고속 회전시 일반적인 전기강판이 견딜 수 있는 항복강도를 넘게 되고 이는 모터의 안정성 및 내구성을 위협하는 요인으로 작용한다. 따라서, 고속 회전하는 기기의 회전자에는 고강도의 소재를 필요로 한다.In the case of a motor used in a hybrid vehicle or an electric vehicle driving part, it is necessary to obtain a large output with a limited size, and a rotation speed of 10,000 rpm or more is required. In this case, the centrifugal force received by the rotor of the motor is proportional to the square of the rotational speed, which exceeds the yield strength that ordinary electric steel sheets can withstand at high speed rotation, which poses a risk to the stability and durability of the motor. Therefore, the rotor of the high speed rotating apparatus requires a high strength material.
뿐만 아니라, 모터의 회전자로 사용되는 소재의 경우, 강도 이외에도 고주파에 의해 발생하는 와류 손실을 저감시켜야 할 필요가 있는데, 강도를 향상시킬 목적으로 고강도 탄소강이나 일체형 회전자를 만들게 되면 회전자의 와류 손실이 커지게 되어 모터의 전체적인 효율을 저감시키게 된다. 따라서 고강도 특성과 저철손 특성을 모두 만족시킬 수 있는 전기강판의 제조 기술에 대한 연구를 필요로 하게 되었다. 예를 들어, 강에 페라이트 이외의 조직을 형성하여 강도를 향상시킨 기술과, Nb와 V, Cu 등의 합금원소를 첨가시켜 강도를 향상시킨 기술, 냉간압연 또는 추가가공 이전 상태에서의 결정립 크기를 20㎛ 이상으로 제어하여 철손 특성과 강도 특성을 양립시키고자 하는 기술이 제안된 바 있다. In addition, in the case of the material used as the rotor of the motor, it is necessary to reduce the eddy current loss caused by the high frequency in addition to the strength. The losses are greater, which reduces the overall efficiency of the motor. Therefore, it is necessary to study the manufacturing technology of electrical steel sheet that can satisfy both high strength and low iron loss characteristics. For example, a technique in which strength is improved by forming a structure other than ferrite in the steel, a technique in which strength is improved by adding alloying elements such as Nb, V, and Cu, a technique in which the grain size in the state before cold- A technique has been proposed in which iron loss characteristics and strength characteristics are controlled to be controlled to 20 탆 or more.
그러나, Cu를 첨가하는 경우, Cu의 낮은 융점에 의해 연속주조 및 열간압연 재가열시 표면에 결함을 발생시키는 문제가 있다. 특히, Cu를 첨가하게 되면 연속주조시 슬라브 표면의 표면 강도를 떨어뜨려 조업 사고를 발생시키게 되어 생산성에 막대한 영향을 주는 문제가 있었다. However, when Cu is added, there is a problem that defects are generated on the surface during continuous casting and hot rolling reheating due to a low melting point of Cu. Particularly, when Cu is added, the surface strength of the slab surface is lowered during continuous casting, which causes operating accidents, which greatly affects the productivity.
본 발명의 실시예들은 구리를 첨가한 용강을 박물주조법을 이용하여 구리 첨가시 발생할 수 있는 조업성 및 표면 열위를 방지함과 동시에 구리 첨가로 인한 자속밀도 열위를 개선한 전기강판 및 그 제조방법을 제공하고자 한다. The embodiments of the present invention are directed to an electric steel sheet and a method of manufacturing the same, which can improve operability and surface dislocation which may occur when copper is added by using molten steel casting method and improve the magnetic flux density dislocation caused by copper addition .
본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서는 중량 퍼센트(wt%)로, C: 0.02% 이하, Si: 4.0% 이하, P: 0.1% 이하, S: 0.03% 이하, Mn: 0.1~2.0%, Al: 0.3~2.0%, N: 0.003% 이하, Ti: 0.01% 이하, Cu: 1~4% 및 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지고, 상기 전기강판 내의 Cu 석출물의 평균 입경이 100nm이하인 무방향성 전기강판이 제공될 수 있다.In one or more embodiments of the present invention, it is preferable that the steel sheet contains 0.02% or less of C, 4.0% or less of Si, 0.1% or less of P, 0.03% or less of S, 0.1 to 2.0% : 0.3 to 2.0% N: 0.003% or less, Ti: 0.01% or less, Cu: 1 to 4%, and the balance being Fe and other unavoidable impurities, wherein the Cu precipitates in the electrical steel sheet have an average grain size of 100 nm or less An electrical steel sheet may be provided.
본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서의 전기강판의 점적률은 98%이상이며, 철손(W10/400)이 25W/Kg이하인 것을 특징으로 한다.In one or more embodiments of the present invention, the electrical steel sheet has a point rate of 98% or more and an iron loss (W 10/400 ) of 25 W / kg or less.
본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서는 중량 퍼센트(wt%)로, C: 0.02% 이하, Si: 4.0% 이하, P: 0.1% 이하, S: 0.03% 이하, Mn: 0.1~2.0%, Al: 0.3~2.0%, N: 0.003% 이하, Ti: 0.01% 이하, Cu: 1~4% 및 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 용강을 1~3mm의 주조판으로 주조하는 단계; 상기 주조판을 열간압연을 실시하거나 실시하지 않고 냉간압연하는 단계; 상기 냉간압연한 후 최종소둔을 실시하는 단계; 및 상기 최종소둔된 강판을 냉각하는 단계; 를 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법이 제공될 수 있다.In one or more embodiments of the present invention, it is preferable that the steel sheet contains 0.02% or less of C, 4.0% or less of Si, 0.1% or less of P, 0.03% or less of S, 0.1 to 2.0% Casting a molten steel comprising 0.3 to 2.0%, N: 0.003% or less, Ti: 0.01% or less, Cu: 1 to 4% and the balance Fe and other unavoidable impurities to a casting plate of 1 to 3 mm; Rolling the casting plate without or with hot rolling; Performing the final annealing after the cold rolling; And cooling the final annealed steel sheet; A method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet can be provided.
본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서 주조하는 단계는, 상기 용강을 1100℃까지 30℃/s 이상의 속도로 냉각시키는 것을 특징으로 하고, 상기 주조단계 이후에 상기 주조판을 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있으며, 상기 최종소둔은 900~1100℃에서 이루어지며, 평균 입경이 0.05~0.2mm가 되도록 하는 것을 특징으로 한다.The casting step in one or more embodiments of the present invention is characterized in that the molten steel is cooled to a temperature of 1100 DEG C at a rate of 30 DEG C / s or higher, further comprising the step of annealing the casting plate after the casting step And the final annealing is performed at 900 to 1100 ° C, and the average grain size is 0.05 to 0.2 mm.
본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서의 냉각은 600~900℃에서 이루어지며, 냉각속도가 10℃/s이상인 것을 특징으로 하며, 상기 냉각된 강판을 타발한 후 열처리하는 단계를 더 포함할 수 있다.In one or more embodiments of the present invention, the cooling is performed at 600 to 900 ° C and the cooling rate is 10 ° C / s or more. The method may further include a step of heating the cooled steel sheet followed by heat treatment have.
본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서의 열처리는 600℃ 이하의 온도에서 이루어지는 것을 특징으로 한다.The heat treatment in one or more embodiments of the present invention is characterized by being performed at a temperature of 600 ° C or less.
본 발명의 하나 또는 다수의 실시예에서의 냉간압연은 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 두는 2회 이상의 냉간압연인 것을 특징으로 하며, 전기강판 내의 Cu 석출물의 평균 입경이 100nm 이하인 것을 특징으로 한다.The cold rolling in one or more embodiments of the present invention is characterized by cold rolling two times or more during one cold rolling or intermediate annealing, and the average grain size of the Cu precipitates in the steel sheet is 100 nm or less do.
본 발명의 실시예들은 구리를 포함한 용강을 이용하여 박물주조함으로써, 구리 첨가에 의한 연속주조에 의해 열취화(hot shortness)에 의한 표면 결함 및 조업 실패 가능성을 최소화하여 자성 및 강도를 향상시키는 효과가 있다.The embodiments of the present invention can minimize the possibility of surface defects and failures due to hot shortness by continuous casting by adding copper by casting cast iron using molten steel containing copper to improve the magnetic property and strength have.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하고, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. Advantages and features of the present invention and methods for achieving them will be apparent with reference to the embodiments described below in detail with the accompanying drawings. However, it is to be understood that the present invention is not limited to the disclosed embodiments, but may be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. It is intended that the disclosure of the present invention be limited only by the terms of the appended claims.
본 발명에 따른 실시예에서는 자성 및 강도가 우수한 무방향성 전기강판을 제조하기 위하여 특히 구리(Cu) 첨가시 발생하는 표면 및 측면 크랙 결함 문제를 해결하기 위하여, 박물주조(strip casting)을 통해 급속냉각을 하고 과열도(끓는점 대비 용강의 온도)를 제어함으로써 구리 첨가에 의한 결함을 제거함으로써, 강도 및 표면 성상이 우수한 무방향성 전기강판을 제조하도록 한다.In the examples according to the present invention, in order to solve the problem of surface and side crack defects which are caused particularly when copper (Cu) is added in order to produce a non-oriented electrical steel sheet excellent in magnetic properties and strength, rapid cooling through strip casting And the superheat degree (the temperature of the molten steel relative to the boiling point) is controlled so as to remove defects due to the addition of copper, thereby producing a non-oriented electrical steel sheet excellent in strength and surface property.
저철손 고강도 무방향성 전기강판을 제조하기 위해 구리(Cu)를 첨가하는 경우에는 소둔온도를 제어함으로써 제품 내에 미세한 구리 단독 석출물을 증가시킴으로써 철손을 향상시킬 수 있으나, 구리 첨가에 의해 표면 크랙이 발생하여 최종 제품표면에 표면 결함이 남는 문제가 있었다. In the case of adding copper (Cu) to produce a low iron loss high strength nonoriented electrical steel sheet, the iron loss can be improved by controlling the annealing temperature to increase fine copper single precipitate in the product, There was a problem that surface defects remained on the surface of the final product.
본 발명에 따른 실시예에서는 상기의 문제를 해결하기 위하여 주조시 급속냉각을 실시하고, 별도의 열간압연을 생략하는 박물주조법을 이용함으로써 구리 첨가에 의한 조업성 및 표면 결함 문제를 해결하였다.In order to solve the above problems, the embodiment of the present invention has solved the problem of the operation and surface defects by adding copper by using rapid casting and rapid casting and omitting hot rolling.
본 발명에 따른 무방향성 전기강판을 제조하기 위하여 중량 퍼센트(wt%)로, C: 0.02% 이하, Si: 4.0% 이하, P: 0.1% 이하, S: 0.03% 이하, Mn: 0.1~2.0%, Al: 0.3~2.0%, N: 0.003% 이하, Ti: 0.01% 이하, Cu: 1~4% 및 잔부 Fe 및 기타 불가피하게 혼입되는 불순물을 함유하는 용강을 쌍롤 박물주조법을 이용하여 1~3mm의 박물로 주조한다. 상기 박물로 주조하는 과정은 1100℃까지 30℃/s 이상의 속도로 냉각속도를 제어한다. (C): not more than 0.02%, Si: not more than 4.0%, P: not more than 0.1%, S: not more than 0.03%, Mn: 0.1 to 2.0% , Molybdenum containing 0.3 to 2.0% of Al, 0.003% or less of N, 0.01% or less of Ti, 1 to 4% of Cu, and the balance of Fe and other inevitably incorporated impurities, . The process of casting into the above article controls the cooling rate at a rate of 30 ° C / s or higher to 1100 ° C.
이후, 상기 박물을 제품 두께까지 냉간압연 및 최종소둔을 실시하는데, 상기 냉간압연은 1회의 냉간압연에 의하거나 중간소둔을 실시한 후 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 것이 가능하다. 또한, 최종소둔 단계 이후에는 냉각을 실시하는데, 냉각은 600℃~900℃에서 10℃/s이상의 속도로 실시한다. 이후에는 1시간 이상 600℃ 이하의 온도에서 열처리를 실시하여, 제품내의 Cu 석출물의 평균 입경을 100nm이하로 제어되도록 한다.Thereafter, the article is subjected to cold rolling and final annealing to a product thickness. The cold rolling can be carried out by cold rolling one time or by cold rolling two times or more after intermediate annealing. Further, cooling is performed after the final annealing step, and cooling is performed at a temperature of 600 ° C to 900 ° C at a rate of 10 ° C / s or higher. Thereafter, heat treatment is performed at a temperature of 600 ° C or lower for 1 hour or longer to control the average particle size of Cu precipitates in the product to be 100 nm or less.
본 발명에 따른 실시예에서는 박물주조판을 냉간압연하여 최종소둔을 하는 경우, 냉각온도의 속도를 적절하게 제어함으로써 제품내에 100nm이하의 균일한 Cu 석출물을 형성함으로써, W10/400값으로는 Cu 미첨가 대비 철손 열화율이 20%이내이면서 강도는 30%이상 증가되는 특징을 지닌 무방향성 전기강판을 제조할 수 있다.In the embodiment according to the present invention, when the casting crucible is cold-rolled to perform final annealing, a uniform Cu precipitate of 100 nm or less is formed in the product by appropriately controlling the cooling temperature so that the value of W 10 / It is possible to produce a non-oriented electrical steel sheet having a characteristic in which the deterioration rate of iron loss is less than 20% and the strength is increased by 30% or more.
통상적인 석출물을 활용한 고강도 전기강판의 경우 철손이 3배 정도 증가되며, 결정립 미세화를 통해 철손이 2배정도 증가됨을 고려했을 때, Cu첨가 제품의 철손 증가률은 상당히 적은 편이다.
In the case of high-strength electrical steel sheets using conventional precipitates, iron loss is increased by a factor of three, and iron loss is doubled by grain refinement. Thus, the increase of iron loss of Cu-added products is considerably small.
이하에서는 본 발명에 따른 실시예의 무방향성 전기강판의 성분제한 이유에 대하여 설명한다. 특별히 언급하지 않은 한, 이하에서의 함량은 중량 퍼센트를 의미한다.Hereinafter, the reason for restricting the composition of the non-oriented electrical steel sheet according to the embodiment of the present invention will be described. Unless otherwise stated, the following amounts refer to weight percentages.
[C: 0.02%이하][C: 0.02% or less]
탄소(C)는 집합조직을 개선하고 강도를 증가시키는 효과가 있으나, 최종 제품에서 자기시효를 일으켜서 사용 중 자기적 특성을 저하시키므로 본 발명에 따른 실시예에서는 0.02중량% 이하로 함유되도록 한다. 탄소의 함량이 낮을수록 자기적 특성에 유리하므로, 본 발명에 따른 실시예에서는 0.01중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하며, 보다 바람직하게는 0.005중량%로 제한하는 것이 좋다.
Carbon (C) has the effect of improving the texture and increasing the strength, but it causes magnetic aging in the final product, thereby lowering the magnetic properties during use, so that the content is 0.02 wt% or less in the examples of the present invention. The lower the content of carbon, the better the magnetic properties. Therefore, in the examples according to the present invention, the content is preferably limited to 0.01% by weight or less, more preferably 0.005% by weight.
[Si: 4.0% 이하][Si: 4.0% or less]
규소(Si)는 비저항을 증가시켜서 철손 중 와류 손실을 낮추는 성분으로서 첨가한다. 다만, Si이 4.0%를 초과하여 함유되면 냉간 압연성이 떨어져 판파단이 일어나기 때문에 본 발명에 따른 실시예에서는 Si 함량을 4.0중량% 이하로 제한한다.Silicon (Si) is added as a component to increase the resistivity and lower the eddy loss in the iron loss. However, if Si is contained in an amount exceeding 4.0%, the cold rolling property is deteriorated and plate breakage occurs. Therefore, the Si content in the examples according to the present invention is limited to 4.0% by weight or less.
[P: 0.1% 이하][P: 0.1% or less]
인(P)은 비저항을 증가시키고, 집합조직을 개선하여 자성을 향상시키기 위하여 첨가한다. 다만, 과다 첨가시에는 냉간 압연성이 악화되기 때문에 본 발명에 따른 실시예에서는 P의 함량을 0.1중량% 이하로 제한한다.
Phosphorus (P) is added to increase resistivity and improve texture to improve magnetism. However, since the cold rolling property is deteriorated when it is added in excess, the content of P is limited to 0.1 wt% or less in the examples according to the present invention.
[S: 0.03% 이하] [S: 0.03% or less]
황(S)은 미세한 석출물인 MnS 및 CuS를 형성하여 자기특성을 악화시키기 때문에 낮게 관리해야 하므로, 본 발명에 따른 실시예에서는 S 함량을 0.03중량% 이하로 제한한다.
Since sulfur (S) forms MnS and CuS which are fine precipitates and deteriorates magnetic properties, it must be managed at a low level. Therefore, the S content is limited to 0.03 wt% or less in the examples of the present invention.
[Mn: 0.1~2.0%] [Mn: 0.1 to 2.0%]
망간(Mn)은 0.1% 미만으로 첨가되면 미세한 MnS 석출물을 형성하여 결정성장을 억제하며, 그에 따라 자성을 악화시킨다. 따라서 0.1% 이상으로 첨가하여, MnS 석출물이 조대하게 형성되도록 하는 것이 바람직하다. 또한, Mn을 0.1% 이상으로 첨가하면 S 성분이 보다 미세한 석출물인 CuS로 석출되는 것을 막아 자성의 열화를 방지할 수 있다. 그러나, Mn이 과도하게 첨가되면 오히려 자성을 떨어뜨리기 때문에 본 발명에 따른 실시예에서는 Mn의 함량을 0.1~2.0중량%로 제한한다.
When manganese (Mn) is added in an amount of less than 0.1%, fine MnS precipitates are formed to suppress crystal growth, thereby deteriorating magnetism. Therefore, it is preferable that MnS precipitates are formed so as to be coarse by 0.1% or more. In addition, when Mn is added at 0.1% or more, the S component can be prevented from being precipitated by CuS, which is a finer precipitate, thereby preventing magnetic deterioration. However, if the Mn is excessively added, the magnetic property is lowered. Therefore, the content of Mn is limited to 0.1 to 2.0 wt% in the examples according to the present invention.
[Al:0.3~2.0%] [Al: 0.3 to 2.0%]
알루미늄(Al)은 비저항을 증가시켜 와류손실을 낮추는데 유효한 성분이다. Al이 0.3% 미만으로 첨가되면, AlN이 미세하게 석출하여 자성이 열화되고, Al이 2.0%를 초과하여 첨가되면 가공성이 열화되므로, 본 발명에 따른 실시예에서는 Al 함량을 0.3~2.0중량%로 제한한다.
Aluminum (Al) is an effective component for increasing the resistivity and lowering eddy current loss. When Al is added in an amount of less than 0.3%, AlN is precipitated finely to deteriorate magnetic properties. When Al is added in an amount of more than 2.0%, workability is deteriorated. Therefore, in the embodiment of the present invention, Limit.
[N:0.003% 이하][N: 0.003% or less]
질소(N)는 모재 내부에 미세하고 긴 AlN 석출물을 형성하여 결정립 성장을 억제하여 철손을 열위시키므로 가급적 적게 함유시키는 것이 바람직하며, 본 발명에 따른 실시예에서는 N 함량을 0.003중량% 이하로 제한한다.
It is preferable that nitrogen (N) is contained as little as possible because fine and long AlN precipitates are formed in the inside of the base material to suppress grain growth and to lower iron loss. In the examples according to the present invention, the N content is limited to 0.003 wt% or less .
[Ti:0.01% 이하][Ti: 0.01% or less]
티타늄(Ti)은 미세한 TiN과 TiC 석출물을 형성하여 결정립 성장을 억제하여 강도를 증가시키나, 본 발명에 따른 실시예에서는 Cu 석출물에 의한 강도 향상을 목적으로 하기 때문에 이에 의한 효과를 사용하지 않는다. 따라서, Ti 첨가에 의한 자성 열화를 최소화해야 한다. Ti가 0.01%를 초과하여 함유되는 경우, 많은 미세한 석출물이 발생하여 집합조직을 나쁘게 하여 자성을 악화시키므로, 본 발명에 따른 실시예에서는 Ti 함량을 0.01% 이하로 제한한다.
Titanium (Ti) forms fine TiN and TiC precipitates to suppress grain growth and increase the strength. However, in the embodiment of the present invention, the effect is not used because the purpose is to improve the strength by Cu precipitates. Therefore, magnetic deterioration due to Ti addition should be minimized. When Ti is contained in an amount exceeding 0.01%, many fine precipitates are generated to deteriorate the aggregate structure to deteriorate the magnetic properties. Therefore, the Ti content in the examples of the present invention is limited to 0.01% or less.
[Cu:1~4%][Cu: 1-4%]
구리(Cu)는 강 중에 단독 석출상으로 존재하여 강도를 증가시키는 주요 원소이다. Cu의 함량이 1%미만인 경우에는 그 효과가 미미하며, 4% 초과인 경우에는 석출물의 크기가 조대화되고, 강도가 감소하며, 자성도 열위해지기 때문에 본 발명에 따른 실시예에서는 1~4중량%로 제한한다.
Copper (Cu) exists as a sole precipitation phase in steel and is a major element that increases strength. When the content of Cu is less than 1%, the effect is insignificant. When the content of Cu is more than 4%, the size of the precipitate becomes coarse, the strength decreases, and the magnetism also tends to heat. By weight.
이하에서는 본 발명의 실시예에 따른 무방향성 전기강판의 제조방법에 대하여 보다 구체적으로 설명한다.Hereinafter, a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention will be described in more detail.
먼저, 중량 퍼센트(wt%)로, C: 0.02% 이하, Si: 4.0% 이하, P: 0.1% 이하, S: 0.03% 이하, Mn: 0.1~2.0%, Al: 0.3~2.0%, N: 0.003% 이하, Ti: 0.01% 이하, Cu: 1~4% 및 잔부는 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 용강을 쌍롤 박물주조설비를 이용하여 1~3mm의 박물로 직접 박물주조한다. 이때, 주조시 주조속도, 끓는점과 용강온도 차이에 기초한 롤 표면 재질 등은 작업성을 고려하여 선택하고, Cu의 녹는점 온도인 1100℃부근까지 30℃/s이상의 속도로 냉각시킨다.Si: not more than 0.0%, P: not more than 0.1%, S: not more than 0.03%, Mn: 0.1 to 2.0%, Al: 0.3 to 2.0%, N: 0.003% or less, Ti: 0.01% or less, Cu: 1 to 4%, and the remainder being Fe and other unavoidable impurities is cast directly into a 1 to 3 mm article using a twin roll casting facility. At this time, the material of the roll surface based on the casting speed, the boiling point and the temperature of the molten steel is selected in consideration of workability and cooled at a rate of 30 ° C / s or higher to the melting point temperature of 1100 ° C.
이는 연속주조 또는 열연판 재가열시 Cu의 녹는점이 1080℃로 Fe보다 현저히 낮기 표면에 Cu첨가에 의해 결함이 생기기 때문이다. 게다가, Cu는 용강 응고 온도에서 1100℃ 부근까지는 Fe내에 고용이 안되고, Fe대비 산화력이 떨어지기 때문에 액상으로 표면이나 결정립 계면에 존재함으로써 주조시 응고 쉘의 기계적 특성을 저하시켜 조업 중 슬라브를 파괴시키거나, 열연판 재가열시 표면에 크랙을 발생시키는 원인이 된다. 따라서, 용강 내의 Cu가 표면이나 결정립 계면에 확산되는 시간을 감소시킴으로써 이러한 현상을 억제할 수 있다.This is because when the continuous casting or hot-rolled sheet is reheated, the melting point of Cu is 1080 DEG C which is significantly lower than that of Fe, and the surface is defective due to addition of Cu. In addition, since Cu does not solidify in the Fe from the solidification temperature of the molten steel to about 1100 ° C, and because the oxidation power is lower than that of Fe, it is present in the liquid phase on the surface or in the grain boundary surface, thereby deteriorating the mechanical properties of the solidification shell during casting, Or cause cracks on the surface during reheating of the hot rolled steel sheet. Therefore, this phenomenon can be suppressed by decreasing the time for Cu in the molten steel to diffuse to the surface or grain boundary interface.
본 발명에 따른 실시예의 박물주조법에서는 박물주조후 두께가 얇아 용강에서 1100℃ 근처까지 냉각되는 속도를 30℃/s이상으로 제어할 수 있으며, 나아가 박물주조 후, 열연판 재가열 소둔이 필요가 없기 때문에 Cu 석출에 의한 표면 열화를 근본적으로 방지할 수 있다. 이 때, 상기 박물의 두께가 3mm를 초과하면 냉각속도가 저감될 수 있고, 이후 냉각압연시 냉연률이 증가하여 자성에 악영향을 줄 수 있는 반면, 두께가 1mm 미만인 경우에는 자성 및 냉각속도 측면에서는 유리하나, 조업생산이 늦어 생산성이 떨어지고 나아가 작업안정성이 나빠지므로 본 발명에 따른 실시예에서는 박물주조판의 두께를 1~3mm로 한정한다. In the natural casting method according to the embodiment of the present invention, since the thickness after casting is thin, the rate of cooling to about 1100 DEG C in the molten steel can be controlled to 30 DEG C / s or more, and furthermore, The surface deterioration due to Cu precipitation can be fundamentally prevented. At this time, if the thickness of the article exceeds 3 mm, the cooling rate may be reduced, and then the cold rolling rate may be increased during cold rolling to adversely affect the magnetism. On the other hand, when the thickness is less than 1 mm, The production is delayed due to the delay in production of the glass, and the work stability is deteriorated. Therefore, in the embodiment of the present invention, the thickness of the casting die is limited to 1 to 3 mm.
본 발명에 따른 실시예에서는 상기 박물주조 이후 집합조직 개선의 목적으로 주조판 소둔을 할 수 있고, 생략할 수도 있다. 일반적인 열연판의 경우에는 압연조직이 그대로 남아 있어 이를 냉간압연 할 경우 자성에 불리한 집합조직인 <111> 집합조직이 늘어날 가능성이 있으나, 주조판의 경우에는 자성에 유리한 <001>집합조직이 많을 뿐만 아니라 결정립 크기가 조대하여 냉간압연 전 별도의 소둔이 필요없다. 그러나, 주조판 산세를 쉽게 하거나, 박물주조시 중간열간압연 등의 영향으로 미세화된 결정립들을 성장시키기 위하여 소둔을 실시할 수도 있다.In the embodiment of the present invention, the casting plate annealing can be performed for the purpose of improving the aggregate structure after casting, and may be omitted. In the case of a general hot-rolled steel sheet, the rolled steel sheet remains untouched, and when it is cold-rolled, the <111> aggregate structure unfavorable to magnetism is likely to increase. However, in the case of the casting plate, there are many <001> There is no need for separate annealing before cold rolling. However, annealing may be performed in order to facilitate cast plate pickling or to grow fine grains due to the influence of intermediate hot rolling during the molding of the thin film.
상기와 같이 주조판 소둔을 실시하거나 또는 생략한 다음, 이를 산세하고, 냉간압연하여 원하는 판두께의 냉연판을 제조한다. 냉간압연은 1회의 냉간압연에 의하여 실시하거나 또는 필요에 따라 중간소둔을 사이에 두는 2회 이상의 냉간압연을 실시하는 것도 가능하다.After casting or annealing the cast plate as described above, it is pickled and cold rolled to produce a cold rolled plate having a desired plate thickness. The cold rolling may be carried out by cold rolling once or, if necessary, cold rolling twice or more while interim annealing is carried out.
이후에는 냉간압연된 냉연판을 최종소둔한다. 본 발명에 따른 실시예의 최종소둔시에는 표면의 산화를 방지하기 위해 수소를 5%이상 첨가하고 노점(dew point)를 영하로 관리한다. 철손을 최적화시키기 위해 결정립 크기를 0.05~0.2mm크기가 되도록 소둔하며 이때의 소둔온도는 900~1100℃이고 시간은 작업성 등을 고려하여 5분 이내가 된다. 일반적으로 강도 증가를 위해서는 열처리 온도를 약 700℃까지 낮춰 결정립의 입경을 미세화함으로써 강도를 향상시키는데, 본 발명에 따른 실시예에서는 소둔온도를 낮추면 철손이 나빠지고, 구리를 단독으로 석출시킴으로써 강도를 증가시키는 것이므로 상기 온도 범위에서 소둔을 실시한다. 또한, 최종소둔시의 결정립의 크기가 만약 0.05mm보다 작거나 0.2mm보다 크다면 철손이 나빠지므로 본 발명에 따른 실시예에서는 최종소둔시의 결정립의 크기를 0.05~0.2mm로 한정한다.Thereafter, the cold-rolled cold-rolled sheet is finally annealed. In the final annealing in the embodiment according to the present invention, 5% or more of hydrogen is added to prevent oxidation of the surface, and the dew point is controlled at zero. In order to optimize the iron loss, the grain size is annealed to a size of 0.05 to 0.2 mm. At this time, the annealing temperature is 900 to 1100 ° C. and the time is within 5 minutes considering the workability. Generally, in order to increase the strength, the heat treatment temperature is lowered to about 700 ° C. to increase the strength by making the grain size finer. In the examples according to the present invention, iron loss is deteriorated when the annealing temperature is lowered. Annealing is performed in the above-mentioned temperature range. If the grain size at the final annealing is smaller than 0.05 mm or larger than 0.2 mm, the iron loss becomes worse. Therefore, in the embodiment of the present invention, the grain size at the final annealing is limited to 0.05 to 0.2 mm.
상기 최종소둔 후 900℃에서 600℃로 냉각되는 과정에서 냉각속도를 10℃/s이상으로 제어하는데, 냉각속도가 10℃/s 미만인 경우 Cu 석출물이 100nm이상으로 조대하게 석출되며, Cu 석출물이 조대화될 경우 철손 및 강도가 열위하게 되므로, 본 발명에 따른 실시예에서는 최종소둔 후 냉각시 냉각속도를 10℃/s이상으로 유지한다.The cooling rate is controlled to 10 ° C / s or more in the process of cooling from 900 ° C to 600 ° C after the final annealing. When the cooling rate is less than 10 ° C / s, Cu precipitates are precipitated to 100nm or more, In the case of conversation, the iron loss and the strength become low. Therefore, in the embodiment according to the present invention, the cooling rate during the cooling after the final annealing is maintained at 10 ° C / s or more.
만약, 석출물이 100nm보다 크면, 자기 도메인 벽의 두께보다 석출물의 크기가 커지기 때문에 자기 도메인의 이동에 큰 장애가 발생하여 철손이 증가하게 되고, 나아가 크기가 커질 경우 전체적인 석출물의 양이 감소하고 전위의 이동에 대한 억제력이 감소하여 강도가 작아지게 된다.If the precipitate is larger than 100 nm, the size of the precipitate becomes larger than the thickness of the magnetic domain wall, so that a great obstacle to the movement of the magnetic domain occurs and the iron loss increases. Further, when the size increases, the total amount of precipitates decreases, So that the strength is reduced.
최종소둔된 제품은 타발 및 적층 이후, 타발면의 응력해소를 통해 자성을 향상시키기 위해 열처리 과정을 거치는 경우가 있는데, 이 때 600℃ 이상으로 1시간 이상 열처리 할 경우 Cu 석출물이 조대화되어 철손이 열화되고 강도가 떨어진다. 따라서 본 발명에 따른 실시예에서는 상기 열처리시 온도를 600℃이하로 제한함으로써 제품이 가진 저철손 고강도 특성을 유지하도록 한다.
The final annealed product may be subjected to a heat treatment process to enhance the magnetic properties through stress relief after rubbing and laminating. When the heat treatment is performed at 600 ° C or more for 1 hour or more, Cu precipitates are coarsened, It deteriorates and its strength drops. Therefore, in the embodiment of the present invention, the temperature during the heat treatment is limited to 600 ° C or less, thereby maintaining low iron loss high strength characteristics of the product.
이하에서는 실시예에 의하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples.
중량 퍼센트로, 하기 표 1에 나타낸 것과 같은 조성의 합금성분과 표 2에 나타난 Cu를 포함하며 기타 불순물로 이루어지는 용강을 슬라브 연속주조 또는 박물주조를 통하여 표 2에 나타난 것과 같은 두께로 주조하였다. 슬라브로 연속주조한 경우에는 이를 다시 1150℃로 재가열한 다음, 2.1mm로 열간압연하여 열연판을 제조하였으며, 650℃에서 권취한 후, 공기중에서 냉각하고 1040℃에서 2분 동안 열연판 소둔을 실시하였다. 이어서, 열연판을 산세한 후, 0.35mm 두께가 되도록 냉간압연을 실시하였다. 박물주조를 한 경우에는 주조직후 650℃에서 권취한 후, 공기중에서 냉각하고, 산세한 후 0.35mm 두께가 되도록 냉간압연을 실시하였다. 위 두 가지의 다른 조건을 거쳐 만들어진 냉연판은 수소 20%, 질소 80%의 분위기조건하에서 결정립 크기가 0.1mm가 되도록 소둔하였으며, 이후 최종 제품판을 적층하여 점적률을 측정하였다. 상기 점적률(Space Factor)이란 정해진 공간 면적 중 유효한 부분의 면적이 차지하는 비율을 의미하는 것으로 전기강판의 경우에는 전기강판을 코어 형태로 타발 가공하여 다수 개를 적층시킬 때의 코어간 밀착성을 의미한다. 보다 구체적으로는 다수 개의 전기강판을 적층하였을 때 적층 높이 중 전기강판이 차지하는 비율을 의미한다. 따라서 전기강판의 표면에 돌기가 형성되어 있는 경우에는 점적률이 그만큼 낮아지게 된다.Molten steel containing alloy components of the composition shown in Table 1 and Cu shown in Table 2 and other impurities in weight percent was cast to a thickness as shown in Table 2 through continuous slab casting or casting. In case of continuous casting in slab, it was reheated to 1150 ℃ and hot rolled to 2.1mm, rolled at 650 ℃, cooled in air and annealed at 1040 ℃ for 2 minutes. Respectively. Subsequently, the hot rolled sheet was pickled and then cold rolled to a thickness of 0.35 mm. In case of casting, casting was carried out immediately after casting at 650 ° C, then cooled in air, pickled, and cold rolled to a thickness of 0.35 mm. The cold-rolled sheets were annealed at a grain size of 0.1 mm under atmospheric conditions of 20% hydrogen and 80% nitrogen, and then the final product sheets were laminated to determine the point rate. The space factor refers to the ratio of the effective area of the predetermined space area. In the case of the electric steel sheet, it refers to the inter-core adhesion when the electric steel sheet is punched into a core shape to laminate a plurality of pieces . More specifically, it means a ratio of electrical steel sheets in the stack height when a plurality of electrical steel sheets are stacked. Therefore, when protrusions are formed on the surface of the electrical steel sheet, the drop rate is reduced accordingly.
표 2의 냉각속도는 1500℃에서 1100℃까지 슬라브 또는 주조판이 냉각되는 속도를 의미하며, 표면 크랙 깊이는 슬라브 또는 주조판이 완전 냉각후 표면에 발생한 크랙의 깊이를 의미한다. 최종 제품판 점적률은 30mmX305mm 최종소둔판을 압연방향 20매, 직각방향 20매를 적층했을 때 실제높이 중 소재가 차지하는 양을 측정하여 그 분율로 측정하였다.The cooling rate in Table 2 means the rate at which the slab or casting plate is cooled from 1500 ° C to 1100 ° C, and the surface crack depth means the depth of cracks on the surface after the slab or casting plate is completely cooled. The final product plate spot rate was measured by measuring the amount occupied by the material in the actual height when the final annealed sheet was laminated in a direction of 20 sheets in the rolling direction and 20 sheets in the right angle direction by 30 mm X 305 mm.
하기 표 1에서 각각의 성분 함량의 단위는 중량 퍼센트(wt%)이다.In the following Table 1, the unit of each component content is weight percent (wt%).
(중량%)Cu content
(weight%)
두께(mm)Casting plate
Thickness (mm)
(℃/s)Cooling rate
(° C / s)
(슬라브)250
(Slab)
(슬라브)250
(Slab)
표 2의 결과로부터, 슬라브로 주조한 경우에는 표면에 깊은 크랙이 발생하여 최종 제품판의 점적률이 나빠지는 것을 알 수 있고, 박물주조한 경우로 냉각속도를 30℃/s이상으로 한 경우에는 점적률이 98% 이상인 것을 알 수 있다.From the results shown in Table 2, it can be seen that when the slab is cast, deep cracks are generated on the surface, resulting in deterioration of the dot rate of the final product plate. When the casting speed is 30 ° C / s or higher It can be seen that the drop rate is 98% or more.
비교재 1의 경우, 통상적인 슬라브 연속주조를 하였으며 이때의 슬라브 냉각속도는 0.5℃/s였고, 이때 표면에는 30㎛ 이상의 깊이를 가진 크랙홈이 발생하였고, 추후 열연판 재가열 과정에서 더욱 확대되었다. 이 크랙홈은 추후 냉간압연이 진행된 이후에도 결함으로 남아 점적률이 비교적 낮게 되는 원인이 되었다.In the case of the comparative material 1, a conventional slab continuous casting was performed, and the slab cooling rate at this time was 0.5 ° C / s. At this time, a crack groove having a depth of 30 μm or more occurred at the surface and further expanded during the reheating process. The crack grooves were defective even after the cold rolling was performed, causing the drop rate to be relatively low.
비교재 2~4, 6~8의 경우, 냉각속도가 30℃/s 이하로 표면에 Cu에 의한 크랙홈이 관찰되었으며 이에 의해 냉간압연 및 최종소둔후에도 결함으로 남아 점적률이 98%미만이 되었다. 발명재 1~8까지는 표면 크랙에 의한 결함이 적어 일반적인 전기강판 점적률인 98%를 넘게 된 것을 알 수 있다. 따라서, 통상적인 슬라브 연속주조에 의한 방법을 사용하였을 경우 Cu가 포함되면 표면 결함이 발생하는 원인이 되나 박물주조시 냉각속도를 30℃/s 이상으로 조업을 진행하였을 경우 Cu를 포함하여 작업하여도 무방한 것을 알 수 있다.In the case of comparative materials 2 to 4 and 6 to 8, cracks due to Cu were observed on the surface at a cooling rate of 30 ° C / s or less, whereby defects remained as defects even after cold rolling and final annealing, resulting in a dropping rate of less than 98% . It can be seen that inventive materials 1 to 8 have fewer defects due to surface cracks, and thus have exceeded 98%, which is a general electric steel plate dot rate. Therefore, when the conventional slab continuous casting method is used, the presence of Cu may cause surface defects. However, if the casting operation is performed at a cooling rate of 30 ° C / s or higher during casting, You can see that it is free.
중량 퍼센트로, 상기 표 1의 A에 나타낸 것과 같은 조성의 합금성분과 표 3에 나타난 Cu를 포함하며 기타 불순물로 이루어지는 용강을 박물주조를 통하여 2.1mm 두께로 주조하였다. 주조직후 650℃에서 권취한 후, 공기중에서 냉각하고, 산세한 후 0.35mm 두께가 되도록 냉간압연을 실시하였다. 냉연판은 수소 20%, 질소 80%의 분위기조건하에서 결정립 크기가 0.1mm가 되도록 소둔하였으며, 최종 소둔후 냉각시 900℃에서 600℃까지의 소둔온도를 표 3의 조건으로 냉각하였다. 최종 제품판은 표 3의 조건으로 2시간 동안 100% 질소분위기 조건에서 열처리하였다. 소둔 후 제품판에 있는 Cu석출물의 평균 크기를 분석하기 위해 TEM을 이용하여 5000배의 배율로 10시야를 관찰하였다. Molten steel consisting of an alloy component having the composition shown in A of Table 1 above and Cu shown in Table 3 and other impurities was cast to a thickness of 2.1 mm in weight percent through casting. Rolled at 650 ° C immediately after casting, cooled in air, pickled, and cold rolled to a thickness of 0.35 mm. The cold-rolled sheet was annealed so as to have a grain size of 0.1 mm under atmospheric conditions of 20% hydrogen and 80% nitrogen. Annealing temperature from 900 ° C to 600 ° C during cooling after final annealing was cooled under the conditions shown in Table 3. The final product plate was heat-treated under the condition of Table 3 for 2 hours under 100% nitrogen atmosphere. To analyze the average size of Cu precipitates on the product plate after annealing, 10 fields of view were observed at a magnification of 5000 times using TEM.
자성은 60X60mm2 크기의 단판 측정기를 이용하여 압연 방향과 압연 직각 방향으로 측정하고 이를 평균하여 구하였으며, 항복강도는 KS 13B 규격의 시편을 제작하여 인장실험을 실시하고 0.2% 오프셋(offset)에서의 값으로 결정하였다.
The magnetic properties were measured in the rolling direction and the right angle direction using a single plate measuring device of 60X60mm 2 size and averaged. Determined by value.
(중량%)Cu content
(weight%)
(℃)Heat treatment temperature
(℃)
(W/Kg)W10 / 400
(W / Kg)
강도
(Mpa)surrender
burglar
(Mpa)
상기 표 3의 결과로부터, Cu함량이 1~4%일 때, 그리고 최종소둔 후 냉각속도가 10℃/s이상이고, 열처리 온도가 600℃ 이하이며, 석출물 크기가 100nm이하인 경우에 항복강도 및 철손이 최적화됨을 알 수 있었다.From the results shown in the above Table 3, when the Cu content is 1 to 4% and the cooling rate after final annealing is 10 ° C / s or more, the heat treatment temperature is 600 ° C or less and the precipitate size is 100 nm or less, Was optimized.
비교재 1은 석출물의 크기는 미세하나 Cu의 함량이 적어 500MPa미만의 강도를 가지게 됨으로써 고강도강으로 사용할 수 없었으며, 비교재 2는 Cu함량이 4%를 초과하여 Cu 석출물이 지나치게 조대화되어 강도는 높으나 철손이 25W/Kg이상으로 높았다. 비교재 3~4는 Cu함량은 적정하나 최종소둔시 냉각속도가 10℃/s미만으로 석출물이 조대화되어 강도 및 철손이 열위해졌으며, 비교재 5~6은 열처리 온도가 지나치게 높아 같은 이유로 특성이 열위해졌다. The comparative material 1 had a small size of precipitate and a small amount of Cu and thus had a strength of less than 500 MPa and could not be used as a high strength steel. Comparative material 2 had a Cu content exceeding 4% But the iron loss was higher than 25W / Kg. The comparative materials 3 to 4 were found to have adequate Cu content but had a cooling rate of less than 10 ° C / s during the final annealing to precipitate the precipitates, resulting in heat and iron loss, and comparative materials 5 to 6 had too high a heat treatment temperature .
발명재 1~7은 최종소둔 후 냉각속도 및 열처리 온도가 적정하여 550MPa이상으로 Cu 미첨가시에 비해 30%이상 강도가 향상되었으며, 철손도 25W/Kg이하로 양호하였다.Inventive materials 1 to 7 exhibited a strength of more than 30% higher than that of Cu-notched steel at 550 MPa or higher after cooling and annealing temperature after final annealing, and good iron loss of 25 W / kg or less.
이상 본 발명의 실시예를 설명하였지만, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다.While the present invention has been described in connection with certain exemplary embodiments, it will be understood by those skilled in the art that various changes and modifications may be made without departing from the spirit and scope of the invention as defined by the appended claims.
그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구범위에 의하여 나타내어지며, 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 균등 개념으로부터 도출되는 모든 변경 또는 변경된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다. It is therefore to be understood that the above-described embodiments are illustrative in all aspects and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the appended claims rather than the detailed description, and all changes or modifications derived from the meaning and scope of the claims and their equivalents should be interpreted as being included in the scope of the present invention .
Claims (12)
상기 전기강판의 점적률이 98%이상인 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판.The method of claim 1,
Wherein the electrical steel sheet has a point rate of 98% or more.
철손(W10/400)이 25W/Kg이하인 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판.3. The method according to claim 1 or 2,
And an iron loss (W 10/400 ) of 25 W / kg or less.
상기 주조판을 열간압연을 실시하거나 실시하지 않고 냉간압연하는 단계;
상기 냉간압연한 후 최종소둔을 실시하는 단계; 및
상기 최종소둔된 강판을 냉각하는 단계;
를 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법.By weight percent (wt%), C: 0.02% or less, Si: 4.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.03% or less, Mn: 0.1-2.0%, Al: 0.3-2.0%, N: 0.003% Or less than 0.01% of Ti, 1% to 4% of Cu, and the remainder of the molten steel made of Fe and other unavoidable impurities into a cast plate of 1 to 3 mm;
Rolling the casting plate without or with hot rolling;
Performing the final annealing after the cold rolling; And
Cooling the final annealed steel sheet;
Wherein the non-oriented electrical steel sheet is produced by a method comprising the steps of:
상기 주조하는 단계는,
상기 용강을 1100℃까지 30℃/s 이상의 속도로 냉각시키는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판의 제조방법.5. The method of claim 4,
Wherein the casting comprises:
Wherein the molten steel is cooled to 1100 DEG C at a rate of 30 DEG C / s or more.
상기 주조단계 이후에 상기 주조판을 소둔하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판의 제조방법.The method of claim 5,
Further comprising the step of annealing the casting plate after the casting step.
상기 최종소둔은 900~1100℃에서 이루어지며, 평균 입경이 0.05~0.2mm가 되도록 하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판의 제조방법.5. The method of claim 4,
Wherein the final annealing is performed at a temperature of 900 to 1100 占 폚 and an average grain diameter is 0.05 to 0.2 mm.
상기 냉각은 600~900℃에서 이루어지며, 냉각속도가 10℃/s이상인 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판의 제조방법.5. The method of claim 4,
Wherein the cooling is performed at 600 to 900 ° C and the cooling rate is 10 ° C / s or more.
상기 냉각된 강판을 타발한 후 열처리하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판의 제조방법.5. The method of claim 4,
Further comprising the step of heat treating the cooled steel sheet after it is formed.
상기 열처리는 600℃ 이하의 온도에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판의 제조방법.10. The method of claim 9,
Wherein the heat treatment is performed at a temperature of 600 DEG C or less.
상기 냉간압연은 1회의 냉간압연 또는 중간소둔을 사이에 두는 2회 이상의 냉간압연인 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판의 제조방법.11. The method according to any one of claims 4 to 10,
Wherein the cold rolling is cold rolling at least two times while performing one cold rolling or intermediate annealing.
상기 전기강판 내의 Cu 석출물의 평균 입경이 100nm 이하인 것을 특징으로 하는 무방향성 전기강판의 제조방법.11. The method according to any one of claims 4 to 10,
Wherein the average grain size of the Cu precipitates in the steel sheet is 100 nm or less.
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