KR20140000409A - 비조질강 조성물, 이를 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품 및 이의 제조방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 황(S), 크롬(Cr), 바나듐(V) 및 질소(N)를 포함하고, 티타늄(Ti) 및 잔부의 철(Fe)을 더 포함하는 비조질강 조성물, 이를 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품 및 이의 제조방법에 관한 것으로, 상기 비조질강 조성물을 1200 내지 1300 ℃의 온도 범위에서 가열하는 단계, 상기 가열된 비조질강 조성물을 1000 내지 1200 ℃의 온도 범위에서 열간 단조 처리하는 단계, 상기 열간 단조 처리된 비조질강 조성물을 트리밍(Trimming) 및 피어싱(Piercing) 처리하는 단계, 상기 트리밍 및 피어싱 처리된 비조질강 조성물을 열간 코이닝(Coining) 처리하는 단계, 상기 열간 코이닝 처리된 비조질강 조성물을 600 ℃까지 제어 냉각하는 단계, 상기 제어 냉각된 비조질강 조성물을 연속 가열 벨트로에서 550 내지 650 ℃의 온도 범위로 온간 유지하는 단계, 상기 온간 유지된 비조질강 조성물을 숏 블라스트 처리하는 단계를 포함하여 종래 열간 단조 부품과 비교하여 강도가 우수하므로 고출력 엔진 등의 가혹한 조건에도 적용가능한 강도가 향상된 열간 단조 부품 및 이의 제조방법에 관한 것이다.

Description

비조질강 조성물, 이를 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품 및 이의 제조방법{Non-nomarlized steel composition, hot forging parts with improved strength comprising the same and method for manufacturing thereof}
본 발명은 비조질강 조성물, 이를 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품 및 이의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 조성비를 조절하고 공정을 단순화함으로써 고강도, 경량화 및 원가가 절감된 비조질강 조성물, 이를 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품 및 이의 제조방법에 관한 것이다.
최근 들어 크게 이슈가 되고 있는 지구 온난화 문제로 인해 이산화탄소 가스 등의 배기 가스 배출을 억제하기 위한 연구가 계속 되고 있는데, 자동차 업계는 자동차 철강 부품의 고강도화 및 고성능화에 따른 경량화를 통해 엔진의 출력 및 연비를 향상시키고, 이와 더불어 제조 공정을 단순화하여 원가를 절감하려는 시도를 하고 있다.
특히, 커넥팅로드 및 크랭크 축 등의 주된 자동차 무빙계 부품은 일반적으로 비조질강이 사용되고 있는데, 상기 비조질강은 기존의 기계 구조용 탄소강에서 실시되는 조질 처리(담금질 및 뜨임)를 생략하고도 동일한 효과의 기계적 성질이 얻어지는 소재이며, 상기 크랭크 축은 가솔린기관이나 디젤기관 등의 내연기관에서 피스톤의 왕복운동을 회전운동으로 변환시키는 장치를 의미하고, 상기 커넥팅로드는 피스톤에 연결되는 소단부와 크랭크 축의 크랭크 핀에 연결되는 대단부와 상기 소단부 및 대단부를 일체로 연결하는 로드부로 구성되어 피스톤의 직선 왕복운동을 회전운동으로 변환시키는 장치이다.
종래에는 상기 비조질강 조성물에 바나듐(V)을 첨가함으로써 바나듐계 탄화물(VC)의 석출에 의해 강도를 개선하거나(특허 제2009-0049642호), 나이오븀(Nb) 첨가(공개번호 10-2010-0127548), 바나듐 및 나이오븀 복합 첨가(공개번호 10-2010-0027887), 또는 바나듐 및 지르코늄 복합 첨가(공개번호 10-2011-0022313) 등을 통해 미세 합금 효과를 얻고자 하였으나, 그 피로강도급은 43kgf/mm2 이하로 제한된다.
한편, 도 1은 종래의 비조질강 조성물을 포함하는 열간 단조 부품의 제조방법을 나타낸 모식도인데, 도시된 바와 같이, 열간 단조 부품을 제조하기 위해 먼저 비조질강 조성물을 1200 내지 1300 ℃의 온도 범위에서 가열한다.
그 다음, 상기 가열된 비조질강 조성물을 1000 내지 1200℃의 온도 범위에서 버스터(Buster), 브로커(Blocker) 및 피니샤(Finisher) 공정으로 구성된 열간 단조 처리한다.
그 후, 상기 열간 단조 처리된 비조질강 조성물을 플래시(Flash)나 여분의 금속을 제거하는 작업인 트리밍(Trimming) 및 펀치 등을 이용한 피어싱(Piercing) 처리한다.
그 다음, 상기 트리밍 및 피어싱처리된 비조질강 조성물을 550 ℃까지 3℃/s의 냉각 속도로 제어냉각한 후, 산화로 인해서 생기는 피막인 산화 스케일(Oxide scale)을 제거하기 위해 숏 블라스트(Short blast) 처리한다.
그 후, 벤딩 및 두께 치수의 교정을 위해 냉간(실온)상태에서 코이닝(Coining) 처리하고 상기 냉간 코이닝 공정 중에 생긴 잔류응력을 제거하기 위해 550 내지 650 ℃의 온도 범위에서 60분 동안 어닐링(Annealing) 처리한다.
최종적으로, 상기 어닐링 처리에 의해 발생된 흑피를 제거하기 위해 숏 블라스트(Short blast) 처리를 다시 실시한다.
이와 같이, 종래 비조질강 조성물의 피로강도급은 43kgf/mm2 이하로 통상적인 엔진 출력에 대응가능한 수준이지만 최근에 저배기량 엔진(GDI, TCI 및 T-GDI 등) 및 배기규제 대응(EURO-6, 7 등)용 고출력 엔진의 사용이 증가함에 따라 종래 비조질강 조성물의 물성으로는 더 이상 대응하기 어려운 문제가 있다.
또한, 종래 비조질강 조성물을 이용한 열간 단조 부품의 제조 방법은 두 번의 숏 블라스트 처리 및 잔류응력 제거를 위한 어닐링 처리로 인해 공정 시간이 길어져 생산성이 떨어지고 이에 따른 원가 상승이 야기되는 문제가 있다.
뿐만 아니라, 냉간 코이닝 공정에 의해 코이닝 자국이 남아 노치 효과(notch effect)에 의한 부품의 내구성이 저하되는 문제도 있다.
상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 본 발명의 목적은, 바나듐(V) 및 티타늄(Ti)을 복합첨가하여 조성비를 조절함으로써 강도의 향상, 부품의 경량화 및 원가가 절감된 비조질강 조성물, 이를 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품 및 이의 제조방법을 제공하고자 함에 있다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위하여, 본 발명의 비조질강 조성물은 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 황(S), 크롬(Cr), 바나듐(V) 및 질소(N)를 포함하고, 티타늄(Ti) 및 잔부의 철(Fe)을 더 포함하는 것을 특징으로 한다.
또한, 본 발명의 일실시예로 상기 티타늄(Ti)은 상기 조성물 전체 중량 대비 0.01 내지 0.2 중량% 인 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 일실시예로 상기 비조질강 조성물은 탄소(C) 0.30 내지 0.55 중량%, 실리콘(Si) 0.8 내지 1.2 중량%, 망간(Mn) 0.8 내지 1.20 중량%, 황(S) 0.06 내지 0.10 중량%, 크롬(Cr) 0 중량% 초과 0.2 중량% 이하, 바나듐(V) 0.20 내지 0.35 중량% 및 질소(N) 0.005 내지 0.020 중량 %인 것이 바람직하다.
또 다른 목적을 달성하기 위하여, 본 발명의 열간 단조 부품은 상기 비조질강 조성물을 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품인 것을 특징으로 한다.
또 다른 목적을 달성하기 위하여, 본 발명의 강도가 향상된 열간 단조 부품의 제조 방법은 상기 비조질강 조성물을 1200 내지 1300 ℃의 온도 범위에서 가열하는 단계, 상기 가열된 비조질강 조성물을 1000 내지 1200 ℃의 온도 범위에서 열간 단조 처리하는 단계, 상기 열간 단조 처리된 비조질강 조성물을 트리밍(Trimming) 및 피어싱(Piercing) 처리하는 단계, 상기 트리밍 및 피어싱 처리된 비조질강 조성물을 열간 코이닝(Coining) 처리하는 단계, 상기 열간 코이닝 처리된 비조질강 조성물을 600 ℃까지 제어 냉각하는 단계, 상기 제어 냉각된 비조질강 조성물을 연속 가열 벨트로에서 550 내지 650 ℃의 온도 범위로 온간 유지하는 단계, 상기 온간 유지된 비조질강 조성물을 숏 블라스트 처리하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.
또한, 본 발명의 일실시예로 상기 열간 코이닝 처리하는 단계는 800 내지 1000 ℃의 온도 범위에서 열간 코이닝 처리하는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 일실시예로 상기 제어 냉각하는 단계는 냉각속도가 3 ℃/sec 인 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 일실시예로 상기 온간 유지하는 단계는 잔류 응력이 제거될 때까지 20분 이상 온간 유지하는 것이 바람직하다.
상기와 같은 구성을 가지는 본 발명의 효과는, 종래의 비조질강 조성물과 비교하여 내구성이 향상되고 부품이 경량화되어 고출력 엔진 등의 가혹한 조건에도 적용가능한 장점이 있다.
또한, 본 발명에 의해 냉각 후 숏 블라스트 공정을 생략하고, 잔류응력 제거 열처리 공정을 단축하여 전체 공정을 단순화함에 따라 공정 기간을 단축하고 이에 따른 원가를 절감하는 효과가 있다.
뿐만 아니라, 종래 냉간 코이닝 공정과 달리 코이닝 자국이 거의 남지 않아 노치 효과에 의한 부품의 내구성이 저하되지 않는 장점이 있다.
도 1은 종래의 비조질강 조성물을 포함하는 열간 단조 부품의 제조방법을 나타낸 모식도이다.
도 2는 본 발명의 비조질강 조성물을 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품의 제조방법을 나타낸 모식도이다.
도 3은 실시예 1, 실시예 3 및 비교예 2의 회전수에 따른 피로강도를 나타낸 그래프이다.
이하, 첨부된 도면에 의거하여 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명은 일 관점에서 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 황(S), 크롬(Cr), 바나듐(V) 및 질소(N)를 포함하고, 티타늄(Ti) 및 잔부의 철(Fe)을 더 포함하는 비조질강 조성물에 관한 것이다.
소재명 C Si Mn S Cr V N Ti Fe
본 발명 0.30
~ 0.55		 0.8
~ 1.2		 0.8
~ 1.20		 0.06
~ 0.10		 0.2
이하		 0.20
~ 0.35		 0.005
~ 0.020		 0.01
~ 0.2		 Rem.
상기 표 1은 본 발명에 의한 비조질강 조성물의 조성을 나타낸 것이다.
상기 표 1에 나타난 바와 같이, 본 발명에 의한 비조질강 조성물은,
탄소(C) 0.30 내지 0.55 중량%, 실리콘(Si) 0.8 내지 1.2 중량%, 망간(Mn) 0.8 내지 1.20 중량%, 황(S) 0.06 내지 0.10 중량%, 크롬(Cr) 0 중량% 초과 0.2 중량% 이하, 바나듐(V) 0.20 내지 0.35 중량% 및 질소(N) 0.005 내지 0.020 중량 %를 포함하고,
티타늄(Ti) 0.01 내지 0.2 중량% 및 잔부의 철(Fe)을 더 포함한다.
이 때, 상기 탄소(C)는 재료의 강도 및 경도를 증가시키고 미세합금원소가 탄화물을 석출하기 위한 필수적인 원소로서 원하는 기계적 강도를 얻기 위해 0.30 중량% 이상이 바람직하고, 연신율의 감소에 의한 냉간 가공성을 고려하여 0.55 중량% 이하가 바람직하다.
또한, 상기 실리콘(Si)은 커넥팅로드 대단부의 파단 분할을 용이하게 하기 위한 안정화 원소로서 페라이트 기지조직 강화를 위해 0.8 중량% 이상이 바람직하고, 부품의 취하 가능성을 고려하여 1.2 중량% 이하가 바람직하다.
또한, 상기 망간(Mn)은 탈산 또는 탈황제로서, 황화망간(MnS) 개재물(Inclusion)을 생성하고 인성의 증가를 방지하는데, 원하는 기계적 강도를 얻기 위해 0.8 중량% 이상이 바람직하고, 유해한 원소로 작용하는 것을 방지하기 위해 1.20 중량% 이하가 바람직하다.
또한, 상기 황(S)은 망간(Mn)과 결합하여 황화망간(MnS) 개재물을 생성하여 가공성을 향상시키는 원소로서, 고강도강의 가공성 향상을 위해 0.06 중량% 이상이 바람직하고, 열간 가공성 저하에 따른 결함을 고려하여 0.10 중량% 이하가 바람직하다.
또한, 상기 크롬(Cr)은 소입성을 향상시키는 원소로 강도를 증가시키는바 0 중량% 초과가 바람직하고, 고가인바 소재의 원가 및 경제성을 고려하여 0.2 중량% 이하가 바람직하다.
또한, 상기 바나듐(V)은 미세한 바나듐 탄질화물(VCN)을 석출시켜 재료의 강도를 향상시키는 원소로서, 원하는 피로강도를 얻기 위해 0.20 중량% 이상이 바람직하고, 취성 증가 및 원가 상승을 고려하여 0.35 중량% 이하가 바람직하다.
또한, 상기 질소(N)는 바나듐(V)과 결합하여 바나듐 탄질화물(VCN) 및 티타늄(Ti)과 결합하여 티타늄 탄질화물(TiCN)을 석출시키는 원소로서, 충분한 미세 석출물 생성을 위해 0.005 중량% 이상이 바람직하고, 강도 저하 및 첨가에 의한 효과의 포화를 고려하여 0.020 중량% 이하가 바람직하다.
또한, 상기 티타늄(Ti)은 티타늄 탄질화물(TiCN)을 생성하여 결정립 미세화에 의한 항복강도 및 피로강도를 상승시키는 원소로서, 충분한 미세 석출물 생성을 위해 0.01 중량% 이상이 바람직하고, 취하를 고려하여 0.2 중량% 이하가 바람직하다.
본 발명은 다른 관점에서 상기 조성물을 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품 및 이의 제조방법에 관한 것이다.
이 때, 단조(Forging)란 금속을 소성 유동이 잘 되는 상태에서 정적 또는 동적인 압력을 가하여 결정립을 미세화시키고, 조직을 균일화 시키는 동시에 소정의 형상으로 성형하는 가공을 의미하며, 특히 재결정 온도 이상으로 가열하여 단조하는 것을 열간 단조라 하는데, 자동차용 커넥팅 로드 및 크랭크 축 등이 비조질강 조성물을 포함하는 대표적인 열간 단조 부품이다.
도 2는 본 발명의 비조질강 조성물을 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품의 제조방법을 나타낸 모식도이다.
도시된 바와 같이, 종래의 비조질강 조성물을 이용한 열간 단조 부품의 제조방법처럼 먼저 상기 비조질강 조성물을 1200 내지 1300 ℃의 온도 범위에서 가열한다.
그 다음, 상기 가열된 비조질강 조성물을 1000 내지 1200 ℃의 온도 범위에서 버스터(Buster) 공정, 대략적인 형상을 만들기 위해 브로커 금형(Blocker-Die)을 사용하는 브로커(Blocker) 공정 및 최종 형상을 제조하기 위해 피니샤 금형(Finisher-Die)을 사용하는 피니샤 공정으로 구성되는 열간 단조 처리를 한다.
그 후, 상기 열간 단조 처리된 비조질강 조성물을 플래시(Flash) 등 외곽에 얇은 박판으로 형성된 여분의 금속을 제거하는 작업인 트리밍(Trimming) 및 펀치 등을 이용한 피어싱(Piercing) 처리한다.
다만, 상기 공정 후 종래에 제어 냉각 처리한 것과 달리 먼저 코이닝(Coining) 처리하는데, 상기 코이닝은 보다 정밀한 공차와 매끄러운 표면을 얻기 위해 단조품의 전면 또는 일부분에 압력을 가하는 작업으로 벤딩 및 두께 치수의 교정을 위해 실시한다.
이 때, 상기 코이닝 처리에 의한 코이닝 자국으로 노치 효과가 발생되는 것을 방지하기 위해 1000 ℃ 이상, 상기 코이닝 처리에 의한 충분한 효과를 얻기 위해 1200 ℃ 이하에서 코이닝 처리하는 것이 바람직하다.
그 다음, 상기 코이닝 처리된 비조질강 조성물을 600 ℃까지 제어 냉각하는데, 원하는 강도 등의 물성을 얻기 위해서는 베이나이트의 생성을 최소화하고 페라이트-펄라이트 조직으로 상변태시켜야 하는바, 냉각 속도가 3℃/s의 속도인 것이 바람직하다. 즉, 냉각 속도가 지나치게 느리면 베이나이트가 생성되고, 급냉시키면 마르텐사이트가 생성되는바 적절히 조절할 필요가 있다.
그 후, 상기 열간 코이닝 및 냉각과정에서 생긴 잔류응력을 제거하기 위해 덮개가 씌어진 연속 가열 벨트로에서 550 내지 650 ℃의 온도 범위로 온간 유지하는데, 상기 온도 범위에서 잔류 응력이 제거될 때까지 적어도 20 분 이상 온간 유지하는 것이 바람직하다.
그 후 상기 온간 유지된 비조질강 조성물의 표면을 매끄럽게 하기 위해 숏 블라스트 처리한다.
즉, 종래의 비조질강 조성물을 포함하는 열간 단조 부품의 제조방법 중 제어 냉각 후 별도의 숏 블라스트 공정을 생략하고, 냉간 코이닝이 아닌 열간 코이닝에 의해 잔류응력이 적게 발생됨에 따라 이를 제거하기 위한 응력 제거 열처리 공정의 시간이 단축되어 결과적으로 제조 원가가 절감된다.
뿐만 아니라, 열간 코이닝에 의한 코이닝 자국이 거의 남지 않아 노치 현상으로 인한 부품의 내구성 저하의 문제가 발생되지 않는다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 더욱 상세히 설명하고자 한다. 이들 실시예는 오로지 본 발명을 예시하기 위한 것으로서, 본 발명의 범위가 이들 실시예에 의해 제한되는 것으로 해석되지 않는 것은 당 업계에서 통상의 지식을 가진 자에게 있어서 자명할 것이다.
구분
 화학 성분(중량 %) 기계적성질(MPa)
C Si Mn S Cr V Ti N Fe YS TS 피로
비교예1 0.7 0.2 0.5 0.06 0.12 0.03 - 0.008 Rem. 540 920 343
비교예2 0.38 0.71 1.00 0.06 0.12 0.26 - 0.012 Rem. 712 964 441
실시예1 0.37 0.95 1.00 0.07 0.12 0.27 0.08 0.011 Rem. 842 1061 519
실시예2 0.67 1.0 0.81 0.08 0.13 0.14 0.01 0.012 Rem. 656 1077 412
실시예3 0.43 1.1 0.8 0.09 0.10 0.32 0.04 0.015 Rem. 849 1124 570
실시예4 0.42 0.9 0.8 0.09 0.10 0.27 - 0.015 Rem. 726 978 451
(단, YS : 항복강도(Yield Strength), TS : 인장강도(Tensile Strength))
상기 표 2는 비조질강 조성물 및 이를 포함하는 열간 단조 부품의 제조방법에 의한 기계적 성질을 나타낸 표이다.
구체적으로, 비교예 1 및 비교예 2는 종래 비조질강 조성물 및 이를 포함하는 열간 단조 부품의 제조방법에 의한 기계적 성질을 나타낸 것이며,
실시예 2는 티타늄(Ti)을 첨가하였지만 본 발명의 조성비를 만족하지 않는 비조질강 조성물 및 이를 포함하는 열간 단조 부품의 제조방법에 의한 기계적 성질을 나타낸 것이고,
실시예 4는 본 발명의 비조질강 조성물의 다른 조성비는 만족하지만 티타늄(Ti)을 첨가하지 않은 비조질강 조성물 및 이를 포함하는 열간 단조 부품의 제조방법에 의한 기계적 성질을 나타낸 것이다.
또한, 실시예 1 및 실시예 3은 본 발명의 비조질강 조성물 및 이를 포함하는 열간 단조 부품의 제조방법에 의한 기계적 성질을 나타낸 것인데, 표시된 바와 같이 항복강도, 인장강도 및 피로강도 모두가 가장 우수한 값을 가짐을 알 수 있다.
도 3은 실시예 1, 실시예 3 및 비교예 2의 회전수에 따른 피로강도를 나타낸 그래프인데, 도시된 바와 같이 실시예 1 및 실시예 3의 피로강도가 비교예 2보다 전범위에서 높은 값을 가짐을 확인할 수 있다.
이와 같이, 본 발명의 비조질강 조성물, 이를 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품 및 이의 제조방법은 종래의 기술과 비교하여 인장강도가 10%, 항복강도가 20% 및 피로강도가 15% 향상되며, 조성비를 조절함으로써 중량이 15% 감소되고(1.6L 디젤 엔진 기준 : 0.33kg/대), 제조 공정을 단순화함에 따라 제조 원가가 절감되어 커넥팅로드 및 크랭크 축 등의 열간 단조 부품에 적합하게 이용될 수 있다.

Claims (8)

  1. 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 황(S), 크롬(Cr), 바나듐(V) 및 질소(N)를 포함하고,
    티타늄(Ti) 및 잔부의 철(Fe)을 더 포함하는 비조질강 조성물.
  2. 제1항에 있어서, 상기 티타늄(Ti)은 상기 조성물 전체 중량 대비 0.01 내지 0.2 중량% 인 것을 특징으로 하는 비조질강 조성물.
  3. 제1항에 있어서, 상기 비조질강 조성물은,
    탄소(C) 0.30 내지 0.55 중량%, 실리콘(Si) 0.8 내지 1.2 중량%, 망간(Mn) 0.8 내지 1.20 중량%, 황(S) 0.06 내지 0.10 중량%, 크롬(Cr) 0 중량% 초과 0.2 중량% 이하, 바나듐(V) 0.20 내지 0.35 중량% 및 질소(N) 0.005 내지 0.020 중량 %인 것을 특징으로 하는 비조질강 조성물.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항의 비조질강 조성물을 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품.
  5. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항의 비조질강 조성물을 1200 내지 1300 ℃의 온도 범위에서 가열하는 단계;
    상기 가열된 비조질강 조성물을 1000 내지 1200 ℃의 온도 범위에서 열간 단조 처리하는 단계;
    상기 열간 단조 처리된 비조질강 조성물을 트리밍(Trimming) 및 피어싱(Piercing) 처리하는 단계;
    상기 트리밍 및 피어싱 처리된 비조질강 조성물을 열간 코이닝(Coining) 처리하는 단계;
    상기 열간 코이닝 처리된 비조질강 조성물을 600 ℃까지 제어 냉각하는 단계;
    상기 제어 냉각된 비조질강 조성물을 연속 가열 벨트로에서 550 내지 650 ℃의 온도 범위로 온간 유지하는 단계;
    상기 온간 유지된 비조질강 조성물을 숏 블라스트 처리하는 단계; 를 포함하는 강도가 향상된 열간 단조 부품의 제조방법.
  6. 제5항에 있어서, 상기 열간 코이닝 처리하는 단계는 800 내지 1000 ℃의 온도 범위에서 열간 코이닝 처리하는 것을 특징으로 하는 강도가 향상된 열간 단조 부품의 제조방법.
  7. 제5항에 있어서, 상기 제어 냉각하는 단계는 냉각속도가 3 ℃/sec 인 것을 특징으로 하는 강도가 향상된 열간 단조 부품의 제조방법.
  8. 제5항에 있어서, 상기 온간 유지하는 단계는 잔류 응력이 제거될 때까지 20분 이상 온간 유지하는 것을 특징으로 하는 강도가 향상된 열간 단조 부품의 제조방법.
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