KR20130107979A - 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법 - Google Patents
광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법 Download PDFInfo
- Publication number
- KR20130107979A KR20130107979A KR1020120030206A KR20120030206A KR20130107979A KR 20130107979 A KR20130107979 A KR 20130107979A KR 1020120030206 A KR1020120030206 A KR 1020120030206A KR 20120030206 A KR20120030206 A KR 20120030206A KR 20130107979 A KR20130107979 A KR 20130107979A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- optical fiber
- temperature
- loop
- value
- fiber loop
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 69
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 title description 4
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims abstract description 367
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract description 51
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims abstract description 41
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 claims description 27
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 21
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 4
- 230000007480 spreading Effects 0.000 claims description 4
- 238000003892 spreading Methods 0.000 claims description 4
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 3
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 abstract 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000004382 potting Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C19/00—Gyroscopes; Turn-sensitive devices using vibrating masses; Turn-sensitive devices without moving masses; Measuring angular rate using gyroscopic effects
- G01C19/58—Turn-sensitive devices without moving masses
- G01C19/64—Gyrometers using the Sagnac effect, i.e. rotation-induced shifts between counter-rotating electromagnetic beams
- G01C19/72—Gyrometers using the Sagnac effect, i.e. rotation-induced shifts between counter-rotating electromagnetic beams with counter-rotating light beams in a passive ring, e.g. fibre laser gyrometers
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C25/00—Manufacturing, calibrating, cleaning, or repairing instruments or devices referred to in the other groups of this subclass
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
- G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
- G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
- G01D5/35303—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre using a reference fibre, e.g. interferometric devices
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
- H01S3/00—Lasers, i.e. devices using stimulated emission of electromagnetic radiation in the infrared, visible or ultraviolet wave range
- H01S3/05—Construction or shape of optical resonators; Accommodation of active medium therein; Shape of active medium
- H01S3/08—Construction or shape of optical resonators or components thereof
- H01S3/081—Construction or shape of optical resonators or components thereof comprising three or more reflectors
- H01S3/083—Ring lasers
Abstract
본 발명은 광섬유 자이로 장치의 회전 감지부인 광섬유 고리(Fiber Coil)의 열적 특성을 이용하여, 광섬유 자이로 장치에 가해지는 온도 섭동(Temperature Preturbation)에 의해 발생하는 출력 드리프트(drift) 현상을 보상하는 것이 가능한 광섬유 자이로 장치 및 그것의 출력 보상방법 그리고 광섬유 고리의 온도 의존도 정보 산출방법에 관한 것이다. 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치는 광원으로부터 출력되는 광을 제1 및 제2 광으로 분할하는 광학부, 상기 제1 및 제2 광을 각각 시계방향 및 반시계 방향으로 도파되도록 형성되는 광섬유 고리부, 상기 광섬유 고리부를 도파한 상기 제1 및 제2 광에 대응되는 간섭신호를 검출하는 검출부, 상기 광원으로부터 출력되는 광의 위상이 변조되도록 상기 광에 위상변조 신호를 가하고, 상기 검출부를 통해 출력되는 간섭신호를 입력으로 받아 회전정보를 출력하고, 상기 간섭신호에서 제1 및 제2 광 사이에 광 위상차이가 발생하지 않는 초기의 상태로 복원되도록 광 위상변조신호를 제어하는 폐회로 제어부, 상기 광섬유 고리부 중심점 온도 및 상기 광섬유 고리부 주변 온도를 측정하도록 형성되는 센서부 및 상기 센서부를 통해 측정되는 상기 광섬유 고리부 중심점 온도 및 상기 광섬유 고리부 주변 온도의 온도 차이 및 광섬유 고리 열적 특성의 온도 의존도를 이용하여 산출되는 보상값을 통해, 임의의 온도에 대해 상기 회전정보를 보상하는 보상부를 포함하는 것을 특징으로 한다.
Description
발명은 광섬유 자이로 장치의 회전 감지부인 광섬유 고리(Fiber Coil)의 열적 특성을 이용하여, 광섬유 자이로 장치에 가해지는 온도 섭동(Tenperature Preturbation)에 의해 발생하는 과도상태의 출력 드리프트(drift) 현상을 보상하는 것이 가능한 광섬유 자이로 장치 및 그것의 출력 보상방법 그리고 광섬유 고리의 온도 의존도 정보 산출방법에 관한 것이다.
일반적으로, 실리카(Silica) 기반의 광섬유는 온도변화에 따라 유효 모드 굴절율(effective node index)이 변하는 특성이 있다. 이러한 유효 모드 굴절율의 변화는 광섬유가 광섬유 자이로 장치의 샤낙(Sanac) 간섭계 구성에 적용될 때, 광 경로이 차이를 유발하게 되고, 결국, 광섬유 자이로 장치의 성능을 저하시키는 과도상태의 드리프트 성분으로 나타날 수 있다.
이와 같이, 광섬유의 온도 변화에 기인하여, 광섬유 자이로 장치의 성능을 저하시키는 과도상태의 드리프트 성분은 슈페(Shupe) 효과라고 표현될 수 있으며, 이러한 현상은 샤낙 간섭계의 크기가 커질수록 광섬유 자이로 장치에서 발생되는 위상오차의 원인이 된다.
한편, 이러한 위상오차는 회전에 의한 광의 위상정보와 구별되지 않으므로, 정밀한 광섬유 자이로 장치를 구현하기 위해서는 슈페 효과에 의한 위상 오차를 감소시킬 수 있는 방법의 필요성이 대두되고 있다.
본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치는 광원으로부터 출력되는 광을 제1 및 제2 광으로 분할하는 광학부, 상기 제1 및 제2 광을 각각 시계방향 및 반시계 방향으로 도파되도록 형성되는 광섬유 고리부, 상기 광섬유 고리부를 도파한 상기 제1 및 제2 광에 대응되는 간섭신호를 검출하는 검출부, 상기 광원으로부터 출력되는 광의 위상이 변조되도록 상기 광에 위상변조 신호를 가하고, 상기 검출부를 통해 출력되는 간섭신호를 입력으로 받아 회전정보를 출력하며, 상기 간섭신호에서 제1 및 제2 광 사이에 광 위상차이가 발생하지 않는 초기의 상태로 복원되도록 광 위상변조신호를 제어하는 폐회로 제어부, 상기 광섬유 고리부 및 상기 광섬유 고리부 주변 온도를 측정하도록 형성되는 센서부 및 상기 센서부를 통해 측정되는 상기 광섬유 고리부 및 상기 주변 온도의 온도 차이를 이용하여 산출되는 보상값을 통해, 간섭계가 감지하는 위상차 발생 신호 중 상기 슈페(Shupe)효과에 의한 위상오차를 보상하는 보상부를 포함하는 것을 특징으로 한다.
일 실시 예에 있어서, 상기 보상부는 상기 광섬유 고리부의 열적 특성과 관련된 온도 의존도를 분석하기 위한 해석적 모델을 이용하여 상기 회전정보를 보상하기 위한 보상값을 산출하는 것을 특징으로 한다.
일 실시 예에 있어서, 상기 보상부는 기 설정된 업데이트 주기마다 상기 폐회로 제어부를 통해 출력되는 회전정보에 상기 산출된 보상값을 더하는 것을 특징으로 한다.
일 실시 예에 있어서, 상기 보상부는 상기 해석적 모델은 슈페(Shupe) 효과에 의한 위상오차와 관련된 하기의 [수학식 1]을 이용하는 것을 특징으로 한다.
[수학식 1]
일 실시 예에 있어서, 상기 온도 의존도는 상기 [수학식 1]을 통해 도출되는 슈페 효과의 크기 (), 하기의 [수학식 2]로 표현되는 열 전달 모델이론을 통해 도출되는 상기 광섬유 고리를 구성하는 스풀(Spool)의 열 확산도() 및 상기 광섬유 고리를 구성하는 광섬유 혼합체의 열확산도()와 관련된 것을 특징으로 한다.
[수학식 2]
일 실시 예에 있어서, 상기 보상값()은 상기 [수학식 2]에 m번째 광섬유 고리 층에 대해 하기의 [수학식 3]으로 표현될 수 있는 좌표를 적용시켜 도출되는 슈페(Shupe)효과에 의한 위상오차()를 이용하여 산출되고, 상기 보상값()은 하기의 [수학식 4]로 나타낼 수 있는 것을 특징으로 한다.
[수학식 3]
[수학식4]
-----------------------------------------------------------------------------------
본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 고리의 온도 섭동에 의한 영향을 저감시키기 위하여 광섬유 자이로 장치의 출력을 보상하는 방법은 광섬유 고리의 온도 의존도 정보 및 보상값 업데이트 주기()를 입력받는 단계, 광대역 광원으로부터 출력된 광을 상기 광섬유 고리로 도파시키고, 상기 광섬유 고리로 상기 광이 도파된 시점과 대응되는 시점에서 상기 광섬유 고리 온도(T1) 및 상기 광섬유 고리의 주변 온도(T2)를 센싱하는 단계, 상기 업데이트 주기 동안 상기 센싱된 광섬유 고리의 온도(T1)와 상기 주변 온도(T2)의 차이에 대한 평균값을 산출하고, 산출된 평균값를 이용하여 광섬유 고리의 열적 특성 값을 결정하는 단계, 상기 광섬유 고리의 열적 특성 값을 이용하여, 을 결정하고, 결정된 을 이용하여, 보상값()을 산출하는 단계 및 상기 업데이트 주기에 대응되는 시점마다 폐회로 제어기로부터 출력되는 회전정보에 상기 보상값()을 더하여, 상기 광섬유 자이로 장치의 출력을 보상하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.
일 실시 예에 있어서, 상기 광섬유 고리의 온도 의존도 정보 및 보상값 업데이트 주기를 입력받는 단계에서는 업데이트 횟수 확인용 인덱스() 및 광섬유 상기 자이로 장치의 보상용 누적 값 저장인자()를 초기화하는 것을 특징으로 한다.
일 실시 예에 있어서, 는 상기 광섬유 고리의 온도(T1) 및 상기 주변온도(T2)를 이용하여 결정할 수 있는 경계조건(), 초기조건() 및 상기 광섬유 고리의 열적 특성값을 통해 산출되는 스풀의 열 확산도() 와 광섬유 고리 혼합체의 열 확산도()를 이용하여 결정되는 것을 특징으로 한다.
일 실시 예에 있어서, 상기 보상값()을 산출하는 단계에서는 상기 결정된 및 상기 슈페효과의 크기 값(A)을 이용하여, 상기 에 대응되는 시점에서의 에러값()을 예측하고, 예측된 상기 에러값()을 이용하여, 상기 보상값 업데이트 주기() 동안 발생되는 누적된 에러값()을 하기의 [수학식 1]과 같이 결정하는 것을 특징으로 한다.
[수학식 1]
본 발명의 일 실시 예에 따른, 온도 섭동에 의한 영향을 저감시키기 위한 광섬유 자이로 장치의 보상값을 산출하는 방법은 광섬유 고리 온도 및 상기 광섬유 고리의 주변온도의 차이 값을 슈페(Shupe) 효과에 의한 위상오차와 관련된 하기의 [수학식 1]에 적용하는 단계, 상기 [수학식 1]에 하기의 [수학식 2]로 나타낼 수 있는 슈페효과의 크기 값(A)을 적용하는 단계, 하기의 [수학식 3]을 이용하여, 를 산출하고, 산출된 를 미분하여, 를 결정하는 단계, 상기 결정된 를 상기 슈페효과의 크기 값이 적용된 상기 [수학식 1]에 적용하여, 를 산출하는 단계 및 산출된 를 하기의 [수학식 4]에 적용하여, 광섬유 자이로 장치의 보상값을 산출하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.
[수학식 1]
[수학식 2]
[수학식 3]
[수학식 4]
일 실시 예에 있어서, 하기의 [수학식 3]을 이용하여, 를 산출하고, 산출된 를 미분하여, 를 결정하는 단계에서, 는 하기의 [수학식 5]로 표현되는 좌표변환을 이용하여, 산출되는 것을 특징으로 한다.
[수학식 5]
일 실시 예에 있어서, 상기 수학식 [2]는 상기 [수학식 1]을 이용하여, 하기의 [수학식 6]과 같이 이산화되는 것을 특징으로 한다.
[수학식 6]
본 발명의 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법은 광섬유 고리를 통해 실험적으로 확인되는 광섬유 고리의 열적 특성과 관련된 온도 의존성을 이용하여 슈페 효과에 의한 과도상태의 광섬유 자이로 장치 위상오차를 예측할 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법은 다양한 온도에서 온도 섭동을 인가한 후 광섬유 자이로 장치의 출력, 광섬유 고리의 중심점 온도 및 광섬유 고리의 주변 온도를 측정하고, 측정된 결과들을 해석적 모델을 이용하여 열적 특성과 관련된 온도 의존성을 추출할 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법은 광섬유 고리의 열적 특성과 관련된 온도 의존도를 수식화 하여, 해석적 모델에 대입함으로써, 실시간으로 주어진 온도 환경에서 예측되는 광섬유 자이로 장치의 오차를 예측할 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치 및 그것의 출력 보상방법 그리고 광섬유 고리의 온도 의존도 정보 산출방법은 광섬유 고리의 제작 상태와 상관없이, 넓은 온도 범위에서 광섬유 고리의 열적 특성을 제공받을 수 있어, 임의의 온도 섭동에 대해서 실시간으로 슈페효과에 의한 과도상태의 광섬유 자이로 장치 위상오차를 보상할 수 있다.
도 1 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치의 블록도이다.
도 2는 도 1에서 살펴본 광섬유 자이로 장치의 일 구성요소인 광섬유 고리부의 구조에 대한 개념도이다.
도 3a는 단방향 권선기법으로 제작된 광섬유 고리부의 단면도이다.
도 3b는 쌍극자 권선기법으로 제작된 광섬유 고리부의 단면도이다.
도 3c는 4중극자 권선기법으로 제작된 광섬유 고리부의 단면도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시 예에 따른 해석적 모델을 이용하여, 광섬유 고리부의 열적 특성을 설명하기 위한 개념도이다.
도 5는 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치의 출력값을 보상하는 방법을 설명하기 위한 흐름도이다.
도 2는 도 1에서 살펴본 광섬유 자이로 장치의 일 구성요소인 광섬유 고리부의 구조에 대한 개념도이다.
도 3a는 단방향 권선기법으로 제작된 광섬유 고리부의 단면도이다.
도 3b는 쌍극자 권선기법으로 제작된 광섬유 고리부의 단면도이다.
도 3c는 4중극자 권선기법으로 제작된 광섬유 고리부의 단면도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시 예에 따른 해석적 모델을 이용하여, 광섬유 고리부의 열적 특성을 설명하기 위한 개념도이다.
도 5는 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치의 출력값을 보상하는 방법을 설명하기 위한 흐름도이다.
상술한 본 발명의 특징 및 효과는 첨부된 도면과 관련한 다음의 상세한 설명을 통하여 보다 분명해 질 것이며, 그에 따라 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 본 발명의 기술적 사상을 용이하게 실시할 수 있을 것이다. 본 발명은 다양한 변경을 가할 수 있고 여러 가지 형태를 가질 수 있는 바, 특정 실시 예들을 도면에 예시하고 본문에 상세하게 설명하고자 한다. 그러나 이는 본 발명을 특정한 개시형태에 대해 한정하려는 것이 아니며, 본 발명의 사상 및 기술범위에 포함되는 모든 변경, 균등물 내지 대체물을 포함하는 것으로 이해되어야 한다. 본 명세서에서 사용한 용어는 단지 특정한 실시 예들을 설명하기 위해 사용된 것으로, 본 발명을 한정하려는 의도가 아니다.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법에 대하여 살펴본다.
도 1 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치의 블록도이다.
광섬유 자이로 장치는 각속도를 측정하는 회전센서의 일종으로서, 샤낙(Sagnac)효과를 이용하여, 광섬유 고리(또는 광섬유 고리부)에 인가된 회전정보를 감지할 수 있다.
이와 같이, 광섬유 고리에 인가된 각속도를 측정하는 것이 가능한 광섬유 자이로 장치(10)의 상세한 구성을 도 1을 참조하여 살펴본다.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 광섬유 자이로 장치(10)는 광원(11), 광결합기(12), 광학부(13), 광섬유 고리부(14), 검출기(15), 폐회로 제어기(16) 및 보상기(17) 중 적어도 하나를 포함할 수 있다. (본 명세서에서는 '광섬유 고리부'와 ‘광섬유 고리’의 용어를 혼용하여 사용할 수 있다)
여기에서, 상기 광원(11)은 광대역 광원(broadband light source)으로서, 상기 광원(11)에서 발생되는 빛은 광학부(13)를 통과한다.
광학부(13)는 직접 광학소자를 포함하고, 상기 광원(11)으로부터 출력되는 빛은 두 갈래의 빛, 즉, 제1 광 및 제2 광으로 분할된다.
여기에서, 상기 집적 광학소자는 양자교환기법을 이용하여, 도파로를 형성할 수 있으며, 광 위상변조기 및 편광기 역할을 동시에 수행할 수 있는 다기능 광소자이다.
상기 광학부(13)에서 분할된 제1 광 및 제2 광은 각각 광섬유 고리부(14)에 시계방향 및 반시계 방향으로 도파될 수 있다.
한편, 폐회로 제어부(16)는 상기 검출부(15)를 통해 검출된 간섭신호로부터 광섬유 고리부(14)에서 감지된 회전정보를 산출하고, 이를 이용하여 집적 광학소자를 제어하는 위상변조 신호를 생성할 수 있다.
따라서, 상기 광학부(13)를 통과한 제1 및 제2 광의 위상은 상기 폐회로 제어부(16)에서 인가된 위상변조 신호에 대응되는 위상으로 변조된 채로 상기 광섬유 고리부(14)로 도파될 수 있다.
집적 광학소자의 제어는 두 가지 목적을 달성하기 위하여 수행될 수 있다.
일 목적은 선형적인 환산계수(Scale factor) 특성 만족을 위해 광섬유 고리부(14)에서 감지된 회전 물리량에 비례하여 발생하는 샤냑(Sagnac) 효과 및 각종 오차요인에 의해 발생하는 광 위상 차이에 의해 변화된 간섭신호를 광 위상 차이가 인가되지 않은 초기 상태로 환원시키기 위하여, 직접 광학소자의 제어가 이루어질 수 있다.
다른 일 목적은 온도의 변화에 의해 변화되는 집적 광학소자의 전기광학 효과로 인해 발생 가능한 광 위상변조 진폭오차 문제를 해결하기 위해 간섭신호로부터 진폭오차를 계산하고 이를 교정하기 위하여, 직접 광학소자의 제어가 이루어질 수 있다.
상기 두 가지 목적은 일반적으로 램프 신호 및 사각파 신호를 합친 형태인 세로다인(Serrodyne) 신호를 변조신호로 이용함으로써 달성될 수 있다.
광 위상 차이에 의해 변화된 간섭신호를 광 위상 차이가 인가되지 않은 초기 상태로 환원시키기 위해서는 램프 신호의 기울기를 제어함으로써 수행 가능하다.
또한 광 위상변조 진폭오차 문제는 사각파 신호의 진폭을 제어함으로 해결될 수 있다. 따라서 각각 제어된 램프 및 사각파 신호를 더함으로써 발생 가능한 세로다인(Serrodyne) 신호를 집적 광학소자를 제어하는 광 위상변조 신호로 이용하게 되면 상기의 두 가지 목적 달성이 가능하다.
이에, 폐회로 제어부(16)는 램프 및 사각파 신호를 제어하는 동시에 이로부터 세로다인 신호를 발생시키고 이를 집적 광학소자에 인가하는 변조신호로 활용함으로써 상기 두 가지 목적을 달성할 수 있다.
한편, 상기 제1 및 제2 광은 상기 광섬유 고리부(14)를 시계방향 및 반시계방향으로 각각 도파된 후, 다시 상기 광학부(13)에서 하나의 광으로 간섭될 수 있다.
이때, 상기 간섭된 광은 광결합기(12)를 거쳐 검출부(15)로 입력된다. 여기에서, 검출부(15)는 상기 간섭된 광에 대응되는 간섭신호를 검출하는 것으로서, 상기 간섭신호를 전류의 양으로 검출할 수 있다.
한편, 상기 제1 및 제2 광은 상기 광섬유 고리부(14)로 도파되어 간섭계를 형성함으로써 광섬유 자이로를 동작시키고, 상기 광섬유 자이로가 동작하는 시점 혹은 그 이후에 대응되는 시점에 센서부(18)는 상기 광섬유 고리부(14) 및 상기 광섬유 고리부 주변의 온도를 측정한다. 이는 상기 출력되는 광의 위상정보에 상기 광섬유 고리부(14)의 온도영향으로 인한 오차를 보상하기 위함이다.
다음으로, 앞서 살펴본 폐회로 제어부(16)는 상기 검출부(15)에서 출력되는 상기 간섭신호를 입력받고, 입력된 간섭신호를 집적 광학소자에 인가한 변조신호를 이용하여 복조시킴으로써 제1 및 제2 광으로부터 형성된 간섭계가 감지한 광의 위상정보를 추출하며, 위상정보에 비례하는 회전정보를 출력한다.
한편, 보상부(17)는 상기 폐회로 제어부(16)로부터 상기 회전정보를 입력받아, 광섬유 고리부(14)의 온도섭동에 의한 영향 저감시키기 위한 보상값을 상기 회전정보에 더하여, 상기 간섭계로부터 출력된 정보에 대응하는 보상된 회전정보를 출력한다.
상기 보상부(17)는 온도 섭동에 의해 발생한 광섬유 자이로 장치(10)의 오차를 예측하여, 일정 시간(예를 들어, 업데이트 주기)마다 상기 오차를 제어할 수 있다.
여기에서, 상기 보상값은 상기 보상부(17)에 의해 산출되며, 상기 보상부(17)는 광섬유 고리부(14)의 열적 특성과 관련된 온도 의존도를 분석하기 위한 해석적 모델을 이용하여, 상기 폐회로 제어부(16)로부터 출력되는 회전정보를 보상하기 위한 보상값( )을 산출할 수 있다.
한편, 상기 해석적 모델은 슈페(Shupe)효과에 의한 위상오차와 관련된 하기의 [수학식 A]를 통해 표현될 수 있다.
[수학식 A]
한편, 상기 온도 의존도는 상기 [수학식 A]를 통해 도출되는 슈페 효과의 크기 ( ), 하기의 [수학식 B]로 표현되는 열 전달 모델이론을 통해 도출되는 상기 광섬유 고리를 구성하는 스풀(Spool)의 열 확산도( ) 및 상기 광섬유 고리를 구성하는 광섬유 혼합체의 열 확산도( )의 온도 의존도로 표현될 수 있으며, 이들의 온도 의존도는 이론 또는 실험에 의해 온도변수의 다항식 및 지수함수 등을 이용하여 수식적으로 표현될 수 있다.
[수학식 B]
여기에서, K는 물질의 열 확산도(thermal diffusivity), 는 광섬유 고리의 내부 온도와 광섬유 고리의 주변온도와의 차이로써, 길이 ‘x’와 시간 ‘t’의 함수이다. 는 광섬유 고리 중심점에서 ‘t’ 시간에서 광섬유 고리 층 방향으로 ‘x’ 길이만큼 떨어진 지점에서의 온도와 광섬유 고리 주변 온도(T2) 차이를 의미한다. 따라서 광섬유 고리의 중심점 온도(T1)와 광섬유 고리 주변 온도(T2)의 차이를 의미하는 경계조건은 로 표현할 수 있다.
상기 보상값( )은 상기 [수학식 B]에 m번째 광섬유 고리의 층에 대한 열 확산 측면에서의 거리를 하기의 [수학식 C]으로 표현될 수 있는 좌표를 적용시켜 도출되는 슈페(Shupe)효과에 의한 위상오차( )를 이용하여 산출되고, 상기 보상값( )은 하기의 [수학식 D]로 다시 나타낼 수 있다.
[수학식 C]
[수학식D]
여기에서, 는 광원의 중심파장, c는 진공에서의 빛의 속도, 는 광섬유 고리의 평균 직경, 은 광섬유 고리를 구성하는 광섬유의 총 길이, 는 슈페(Shupe)효과에 의한 위상오차이다.
위에서 살펴본 것과 같이, 광섬유 고리부 중심점과 광섬유 고리부 주변의 온도차에 기반한 광섬유 고리부의 열적 특성을 이용하여, 온도섭동에 의한 광섬유 자이로 장치의 출력오차를 보상할 수 있다.
이하에서는, 앞서 살펴본, 광섬유 고리부에 대하여, 보다 구체적으로 살펴본다. 도 2는 도 1에서 살펴본 광섬유 자이로 장치의 일 구성요소인 광섬유 고리부의 구조에 대한 개념도이고, 도 3은 도 2에서 살펴본 광섬유 고리부의 단면도이다.
먼저, 도 2를 살펴보면, 도 2는 광섬유 고리부의 구조를 설명하기 위한 개념도이다.
도시된 것과 같이, 광섬유 고리는 광섬유가 감기게 되는 스풀(spool, 21)과 광섬유가 감겨진 상태로 굳어진 광섬유(22)로 구성될 수 있다.
여기에서, 스풀(21)은 열 전도도가 좋은 금속물질로 이루어질 수 있으며, 고정적으로 감겨진 광섬유(22)는 광섬유 포팅제(potting material)로 고체화된 형태로 이루어질 수 있다.
다음으로, 도 3a, 도 3b 및 도 3c를 살펴보면, 도 3a는 광섬유 고리부를 구성하는 광섬유 고리 중 특히 단방향 권선에 의해 광섬유가 감겨진 형태의 구조를, 도 3b는 쌍극 권선에 의해 감겨진 형태의 구조를, 도 3c는 4중극 권선에 의해 감겨진 형태의 구조를 각각 설명하기 위한 것이다. 상기도 3a, 도 3b 및 도 3c는 도 2에 도시된 광섬유 고리의 A-B 방향으로의 단면도로서, m개의 층을 가진 형태이다.
도시된 것과 같이, 쌍극 권선 및 4중극 권선기법에 의해 감겨진 광섬유 길이의 절반은 '+'로 표시된 부분에서 시계방향의 권선(31)을 통해 형성되고, 다른 절반은 '-'표시된 부분에서 반시계 방향의 권선(32)을 통해 형성된다. 반면, 단방향 권선기법이 적용된 광섬유 고리의 경우 시계방향 혹은 반시계 방향 중 한 가지를 선택해서 전체 광섬유를 한쪽 방향으로 순차적으로 권선하는 방식에 해당한다.
광섬유는 권선 시 적절한 영률(Young's modulus)과 열 확산도를 가진 포팅제(33)가 적용되어 온도 섭동이나 진동에 의해 발생할 수 있는 광섬유 자이로 장치의 오차를 최소화할 수 있도록 구현될 수 있다.
한편, 광섬유 고리의 구조는 도 2 및 도 3에서 살펴본 3가지 권선기법에 의해 이루어진 것 외에도 다양한 방법의 권선기법에 의해 형성될 수 있다.
도 4는 본 발명의 일 실시 예에 따른 해석적 모델을 이용하여, 구현된 광섬유 고리부의 열적 특성을 실험적으로 분석하기 위한 개념도이다.
광섬유 고리부의 열적 특성과 관련된 온도 의존도를 분석하기 위한 해석적 모델은 실험을 통해 측정되는 경계조건(), 초기조건() 및 상기 경계조건이 주어진 시점에서의 광섬유 자이로 장치의 출력값(FOG OUTPUT)을 해석적 모델에 적용시킴으로써, 슈페효과의 크기(A), 스풀의 열 확산도(Ks), 광섬유 혼합체의 열 확산도(Ks)를 도출할 수 있다.
상기 해석적 모델은 상기 경계조건과 광섬유 자이로 장치의 출력값을 이용하여, 광섬유 고리부의 온도섭동에 의한 보상값을 산출할 수 있다.
상기 경계조건에서, 일정한 회전이 가해진 상태에서 광섬유 자이로 장치를 구동한 뒤 이와 대응되는 시점에서 광섬유 고리부의 온도와 상기 광섬유 고리부의 주변온도를 측정한다. 그리고, 상기 일정한 회전정보가 상기 광섬유 자이로 장치에 입력되었음에도 불구하고, 광섬유 장치에서 이와 다른 형태의 출력값을 갖는 회전정보를 통해, 해석적 모델은 상기 광섬유 고리부에 의한 온도 영향을 역추적할 수 있다.
상기 해석적 모델은 이와 같이, 광섬유 자이로 장치에서 서로 다른 출력값을 갖게 하는 광섬유 고리부의 온도 영향에 대한 보상값을 산출하기 위하여, 슈페(Shupe)효과에 의한 위상오차를 설명하는 하기의 [수학식 1]을 이용한다.
[수학식 1]
는 슈페(Shupe) 효과의 크기, 는 의 시간미분, 은 광섬유 고리의 광섬유 총 길이, 은 광섬유를 따라 펼쳐진 곡선 가로좌표에 대응되는 광섬유 길이이다. 상기 [수학식 1]은 샤낙 간섭계에서 서로 반대로 진행하여 간섭되는 광들 사이에 생기는 위상 차이를 광섬유의 유효 굴절율 및 길이 변화의 함수로 설명하는 중요한 역할을 한다.
이하에서는 상기 슈페효과에 의한 위상오차를 설명하는 [수학식 1]을 이용하여, 광섬유 자이로 장치의 출력을 보상하기 위한 보상값을 산출하는 방법에 대하여 보다 구체적으로 살펴본다.
먼저, 광섬유 고리(또는 광섬유 고리부)의 중심점 온도 및 상기 광섬유 고리의 주변온도의 차이 값을 슈페(Shupe) 효과에 의한 위상오차와 관련된 상기 [수학식 1]에 적용한다.
다음으로, 상기 [수학식 1]에 하기의 [수학식 2]로 나타낼 수 있는 슈페효과의 크기 값(A)을 적용한 후, 하기의 [수학식 3]을 이용하여, 를 산출하고, 산출된 를 미분하여, 를 결정한다.
[수학식 2]
여기에서, 는 진공에서의 파동수, 은 광섬유의 모드 굴절률, 는 진공에서 빛의 속도, 는 광섬유의 선형 열팽창계수, 는 온도이다. 한편, 여기에서, 는 일반적으로 항목에 비해 10배이상 작은 값을 가지므로, 항목은 생략될 수 있다.
[수학식 3]
여기에서, 는 물질의 열 확산도(thermal diffusivity)이며, 는 광섬유 고리의 내부 온도와 광섬유 고리의 주변온도와의 차이로써, 길이 ‘x’와 시간 ‘t’의 함수이다. 는 광섬유 고리 중심점에서 ‘t’ 시간에서 광섬유 고리 층 방향으로 ‘x’ 길이만큼 떨어진 지점에서의 온도와 광섬유 고리 주변 온도(T2) 차이를 의미한다. 따라서 광섬유 고리의 중심점 온도(T1)와 광섬유 고리 주변 온도(T2)의 차이를 의미하는 경계조건은 로 표현할 수 있다.
다음으로, 상기 결정된 를 상기 슈페효과의 크기 값이 적용된 상기 [수학식 1]에 적용하여, 를 산출하고, 산출된 를 하기의 [수학식 4]에 적용하여, 광섬유 자이로 장치의 보상값을 산출한다.
[수학식 4]
한편, 위에서 살펴본, 를 산출하고, 산출된 를 미분하여, 를 결정하는 단계에서, 는 m번째 광섬유 고리의 층에 대한 열 확산 측면에서의 거리를 하기의 [수학식 5]로 표현되는 좌표변환을 이용하여, 산출될 수 있다. 앞서, 도 2에서 살펴본 것과 같이, 광섬유 고리는 크게 금속 스풀 및 포팅제로 처리된 광섬유 두 부분으로 나누어 생각할 수 있으므로, 광섬유 고리 해석 시 아래의 [수학식 5]로 표현될 수 있는 좌표를 이용하여, 광섬유 층에서 열 전달 길이 특성을 나타낼 수 있는 것이다.
[수학식 5]
한편, 앞서 살펴본 [수학식 2]는 상기 광섬유 고리가 단방향 권선인 경우에 하기의 [수학식 6]과 같이, 이산화 될 수 있다.
[수학식 6]
한편, 앞서 살펴본 [수학식 2]는 광섬유 고리가 쌍극 권선인 경우에, 하기의 [수학식 7]과 같이, 이산화 될 수 있다.
[수학식 7]
한편, 앞서 살펴본 [수학식 2]는 광섬유 고리가 4중극 권선이 경우에, 하기의 [수학식 8]과 같이, 이산화 될 수 있다.
[수학식 8]
여기에서, : 광섬유 고리의 총 층수, : m번째 광섬유 고리 층에서의 온도와 광섬유 고리 주변온도 차이의 시간 변화율, : 광섬유 고리 각 층에서의 평균 광섬유 길이, : 광섬유 고리의 광섬유 총 길이이다.
한편 상기 [수학식 3]은 1차원 열 전달 모델 이론을 선택하여, 광섬유 고리의 열 확산도를 분석한 것으로서, K는 아래의 [수학식 9]과 같이 표현될 수 있는 열 관련 특성으로 표현되는 상수이다.
[수학식 9]
이상에서 살펴본 것과 같이, 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치의 보상값 산출방법에서는 광섬유 고리부의 열적 특성과 관련된 온도 의존도를 분석하기 위한 해석적 모델을 이용하여, 광섬유 고리의 온도 의존도와 관련된 셔프효과의 크기(A), 스풀의 열 확산도(Ks), 광섬유 혼합체의 열 확산도(Kc)의 온도 의존 정보를 기반으로, 광섬유 자이로 장치의 출력을 실시간으로 보상할 수 있다.
이하에서는, 광섬유 자이로 장치의 출력값을 보상하기 위한 방법에 대하여 보다 구체적으로 살펴본다. 도 5는 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치의 출력값을 보상하는 방법을 설명하기 위한 흐름도이다.
광섬유 자이로 장치의 출력을 보상하기 위한 방법으로서, 먼저, 보상부(도 1 참조)에는 온도 의존도 정보 및 보상값 업데이트 주기(tp)가 입력된다(S510).
여기에서, 온도 의존도 정보는 슈페효과의 크기(A), 스풀의 열 확산도(Ks), 광섬유 혼합체의 열 확산도(Kc) 값의 온도 의존도로서, 상기 온도 의존도 정보는 온도(T)에 따라 가변하는 값이다.
S510 단계에서와 같이, 온도 의존도 정보 및 보상값 업데이트 주기(tp)가 입력되면, 광섬유 자이로 장치가 구동되고, 광섬유 자이로 장치의 광대역 광원으로부터 출력된 광이 광섬유 고리로 도파된다(S520).
그리고, 상기 업데이트 주기에 대응되는 시점에서 상기 광섬유 고리의 중심점 온도(T1) 및 상기 광섬유 고리의 주변 온도(T2)가 센싱된다(S530).
그리고, 상기 온도들이 센싱 및 저장되면, 다음으로, 상기 보상값 업데이트 주기( ) 동안 상기 센싱된 광섬유 고리의 중심점 온도(T1)에 대한 평균값을 산출하고, 산출된 평균값를 이용하여 광섬유 고리의 열적 특성 값이 결정된다(S540).
여기에서 열적 특성 값은 앞서 살펴본 온도 의존도 정보인 슈페효과의 크기 값(A(T)), 스풀의 열 확산도( (T)) 및 광섬유 혼합체의 열 확산도( (T))에 상기 S530단계에서 센싱된 광섬유 고리의 중심점 온도(T1)의 평균 온도를 적용시키는 것이다.
한편, S540단계에서, 열적 특성 값이 결정되면, 다음으로, 상기 광섬유 고리의 열적 특성 값을 이용하여, 을 결정하고, 결정된 을 이용하여, 보상값( )을 산출한다(S550).
또한, 는 에 대응되는 시점에서 상기 광섬유 고리의 중심점 온도(T1) 및 상기 주변온도(T2)를 이용하여 결정할 수 있는 경계조건( ), 이전 업데이트 단계에서 결정된 초기조건() 및 상기 광섬유 고리의 열적 특성값을 통해 산출되는 스풀의 열 확산도( ) 와 광섬유 혼합체의 열 확산도( )를 이용하여 결정된다. 여기서, 첫 번째 보상값 업데이트의 경우 초기조건은 에 해당한다.
한편, 가 결정되면, 상기 결정된 및 상기 슈페효과의 크기 값(A)을 이용하여, 상기 에 대응되는 시점에서의 에러값()을 예측한다. 그리고, 예측된 상기 에러값()을 이용하여, 상기 보상값 업데이트 주기() 동안 발생되는 누적된 에러값()을 하기의 [수학식 ⅰ]과 같이 결정된다.
[수학식 ⅰ]
그리고, 이와 같이, 산출된 보상값()을 상기 보상값 업데이트 주기()에 대응되는 시점마다 폐회로 제어기로부터 출력되는 회전정보에 더함으로써, 상기 광섬유 자이로 장치의 출력을 보상한다(S560).
이상에서 살펴본 것과 같이, 본 발명에 따른 광섬유 자이로 장치의 출력보상방법은 광섬유 고리의 열적 특성을 이용하여, 광섬유 자이로 장치의 출력을 보상할 수 있다.
본 발명의 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법은 광섬유 고리의 열적 특성과 관련된 온도 의존성을 이용하여 광섬유 자이로 장치의 위상오차를 예측할 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법은 다양한 온도에서 온도 섭동을 인가한 후 광섬유 자이로 장치의 출력, 광섬유 고리의 온도 및 광섬유 고리의 주변 온도를 측정하고, 측정된 결과들을 해석적 모델을 이용하여 열적 특성과 관련된 온도 의존성을 추출할 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법은 광섬유 고리의 열적 특성과 관련된 온도 의존도를 수식화 하여, 해석적 모델에 대입함으로써, 실시간으로 주어진 온도 환경에서 예측되는 광섬유 자이로 장치의 오차를 예측할 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시 예에 따른 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법은 광섬유 고리의 제작 상태와 상관없이, 넓은 온도 범위에서 광섬유 고리의 열적 특성을 제공받을 수 있어, 임의의 온도 섭동에 대해서 실시간으로 광섬유 자이로 장치의 위상오차를 보상할 수 있다.
10: 광섬유 자이로 장치 11: 광원
12: 광 결합부 13: 광학부
14: 광섬유 고리부 15: 검출부
16: 폐회로 제어부 17: 보상부
18: 센서부
12: 광 결합부 13: 광학부
14: 광섬유 고리부 15: 검출부
16: 폐회로 제어부 17: 보상부
18: 센서부
Claims (19)
- 광원으로부터 출력되는 광을 제1 및 제2 광으로 분할하는 광학부;
상기 제1 및 제2 광을 각각 시계방향 및 반시계 방향으로 도파되도록 형성되는 광섬유 고리부;
상기 광섬유 고리부를 도파한 상기 제1 및 제2 광에 대응되는 간섭신호를 검출하는 검출부;
상기 광원으로부터 출력되는 광의 위상이 변조되도록 상기 광에 위상변조 신호를 가하고, 상기 검출부를 통해 출력되는 간섭신호를 입력으로 받아 회전정보를 출력하며,
상기 간섭신호에서 제1 및 제2 광 사이에 광 위상차이가 발생하지 않는 초기의 상태로 복원되도록 광 위상변조신호를 제어하는 폐회로 제어부;
상기 광섬유 고리부 및 상기 광섬유 고리부 주변 온도를 측정하도록 형성되는 센서부; 및
상기 센서부를 통해 측정되는 상기 광섬유 고리부 중심점 온도 및 상기 광섬유 고리부 주변 온도의 온도 차이를 이용하여 산출되는 보상값을 통해, 상기 회전정보를 보상하는 보상부를 포함하는 것을 특징으로 하는 광섬유 자이로 장치. - 제1항에 있어서,
상기 보상부는
상기 광섬유 고리부의 열적 특성과 관련된 온도 의존도에 기반한 해석적 모델을 이용하여 상기 회전정보를 보상하기 위한 보상값을 산출하는 것을 특징으로 하는 광섬유 자이로 장치. - 제2항에 있어서,
상기 보상부는
기 설정된 업데이트 주기마다 상기 폐회로 제어부를 통해 출력되는 회전정보에 상기 산출된 보상값을 더하는 것을 특징으로 하는 광섬유 자이로 장치. - 제5항에 있어서,
상기 슈페 효과의 크기(A), 상기 광섬유 고리를 구성하는 스풀(Spool)의 열 확산도(Ks) 및 상기 광섬유 고리를 구성하는 광섬유 혼합체의 열 확산도(Kc)의 온도 의존도는 이론 및 실험적으로 온도변수의 다항식 또는 지수함수를 이용하여 수식적으로 표현 가능한 것을 특징으로 하는 광섬유 자이로 장치. - 제6항에 있어서,
상기 보상값()은 상기 [수학식 B]에 m번째 광섬유 고리의 층에 대한 열 확산 측면에서의 거리를 하기의 [수학식 C]으로 표현될 수 있는 좌표를 적용시켜 도출되는 슈페(Shupe)효과에 의한 위상오차()를 이용하여 산출되고,
상기 보상값()은 하기의 [수학식 D]로 나타낼 수 있는 것을 특징으로 하는 광섬유 자이로 장치.
[수학식 C]
(: 스풀(Spool)의 길이, : 광섬유 고리를 구성하는 광섬유의 층당 평균 직경, : 스풀의 열 확산도, : 광섬유 고리를 구성하는 광섬유 혼합체의 열확산도)
[수학식D]
(: 광원의 중심파장, : 진공에서의 빛의 속도, : 광섬유 고리의 평균 직경, : 광섬유 고리를 구성하는 광섬유의 총 길이, : 슈페(Shupe)효과에 의한 위상오차) - 광섬유 고리의 온도 섭동에 의한 영향을 저감시키기 위하여 광섬유 자이로 장치의 출력을 보상하는 방법에 있어서,
광섬유 고리의 온도 의존도 정보 및 보상값 업데이트 주기( )를 입력받는 단계;
광대역 광원으로부터 출력된 광을 상기 광섬유 고리로 도파시키고, 상기 광섬유 고리로 상기 광이 도파되어 간섭계가 형성된 시점 혹은 그 이후의 시점에서 상기 광섬유 고리의 중심점 온도(T1) 및 상기 광섬유 고리의 주변 온도(T2)를 센싱하는 단계;
상기 보상값 업데이트 주기( ) 동안 상기 센싱된 광섬유 고리의 중심점 온도(T1)에 대한 평균값을 산출하고, 산출된 평균값를 이용하여 광섬유 고리의 열적 특성 값을 결정하는 단계;
상기 광섬유 고리의 열적 특성 값을 이용하여, 을 결정하고, 결정된 을 이용하여, 보상값( )을 산출하는 단계; 및
상기 보상값 업데이트 주기( )에 대응되는 시점마다 폐회로 제어기로부터 출력되는 회전정보에 상기 보상값( )을 더하여, 상기 광섬유 자이로 장치의 출력을 보상하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법. - 온도 섭동에 의한 영향을 저감시키기 위한 광섬유 자이로 장치의 보상값을 산출하는 방법에 있어서,
광섬유 고리 내부 온도 및 상기 광섬유 고리의 주변온도의 차이 값을 슈페(Shupe) 효과에 의한 위상오차와 관련된 하기의 [수학식 1]에 적용하는 단계;
하기의 [수학식 1]에 하기의 [수학식 2]로 나타낼 수 있는 슈페효과의 크기 값(A)을 적용하는 단계;
하기의 [수학식 3]을 이용하여, 를 산출하고, 산출된 를 미분하여, 를 결정하는 단계;
상기 결정된 를 상기 슈페효과의 크기 값이 적용된 하기의 [수학식 1]에 적용하여, 를 산출하는 단계; 및
산출된 를 하기의 [수학식 4]에 적용하여, 광섬유 자이로 장치의 보상값을 산출하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 온도 섭동에 의한 영향을 저감시키기 위한 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법.
[수학식 1]
(: 광섬유 고리의 내부 온도와 광섬유 고리의 주변온도와의 차이,
: 슈페(Shupe) 효과의 크기, : 의 시간미분, : 광섬유 고리의 광 섬유 총 길이, : 광섬유를 따라 펼쳐진 곡선 가로좌표에 대응되는 광섬유 길이)
[수학식 2]
(: 진공에서의 파동수, : 광섬유의 모드 굴절률, : 진공에서 빛의 속도, : 광섬유의 선형 열팽창계수)
[수학식 3]
(: 물질의 열확산도(thernal diffusivity))
[수학식 4]
(: 보상값, : 광원의 중심파장, c: 진공에서의 빛의 속도, : 광섬유 고리의 평균 직경) - 제17항에 있어서,
상기 광섬유 고리가 단방향 권선인 경우,
상기 [수학식 1]은, 하기의 [수학식 6]과 같이 이산화되고,
상기 광섬유 고리가 쌍극 권선인 경우, 상기 [수학식 1]은 하기의 [수학식 7]과 같이 이산화되며,
상기 광섬유 고리가 4중극 권선인 경우, 상기 [수학식 1]은 하기의 수학식 8]과 같이, 이산화되는 것을 특징으로 하는 온도 섭동에 의한 영향을 저감시키기 위한 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법.
[수학식 6]
[수학식 7]
[수학식 8]
(: 광섬유 고리의 층수, : m번째 광섬유 고리 층에서의 온도와 광섬유 고리 주변온도 차이의 시간 변화율, : 광섬유 고리 각층에서의 평균 광섬유 길이, : 광섬유 고리의 광섬유 총 길이) - 제18항에 있어서,
일정한 온도 차이를 가지도록 설정된 다양한 온도에서 광섬유 고리의 중심점 온도 변화가 기 설정된 온도 차이 크기보다 기 설정된 기준만큼 작아지도록 온도 섭동을 인가한 후,
광섬유 자이로 장치의 출력, 상기 광섬유 고리의 중심점 온도 및 상기 광섬유 고리 주변의 온도를 슈페 효과에 의한 과도상태의 자이로 출력 변화가 안정화 될 때까지 측정하고,
측정된 결과를 만족하는 상기 슈페 효과의 크기(A), 상기 광섬유 고리를 구성하는 스풀(Spool)의 열 확산도(Ks) 및 상기 광섬유 고리를 구성하는 광섬유 혼합체의 열 확산도(Kc)의 값을 역으로 추출해 냄으로써 상기 광섬유 고리에 대응하는 열적 특성의 온도 의존도를 온도변수의 다항식 또는 지수함수를 이용하여 수식적으로 결정하고, 결정된 수식을 이용하는 것을 특징으로 하는 온도 섭동에 의한 영향을 저감시키기 위한 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020120030206A KR101399423B1 (ko) | 2012-03-23 | 2012-03-23 | 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020120030206A KR101399423B1 (ko) | 2012-03-23 | 2012-03-23 | 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR20130107979A true KR20130107979A (ko) | 2013-10-02 |
KR101399423B1 KR101399423B1 (ko) | 2014-05-27 |
Family
ID=49631162
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1020120030206A KR101399423B1 (ko) | 2012-03-23 | 2012-03-23 | 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR101399423B1 (ko) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107870000A (zh) * | 2017-11-06 | 2018-04-03 | 中国人民解放军63686部队 | 基于多项式拟合技术的提高光纤陀螺零偏稳定性方法 |
CN108955727A (zh) * | 2018-08-28 | 2018-12-07 | 合肥正阳光电科技有限责任公司 | 一种光纤线圈性能评价方法 |
CN110388937A (zh) * | 2018-04-19 | 2019-10-29 | 上海亨通光电科技有限公司 | 一种可外部调试的光纤陀螺及调试方法 |
CN110388911A (zh) * | 2018-04-19 | 2019-10-29 | 上海亨通光电科技有限公司 | 一种带有不开盖检测功能的光纤陀螺 |
CN111289011A (zh) * | 2020-01-07 | 2020-06-16 | 武汉长盈通光电技术有限公司 | 光纤陀螺多组件测试系统 |
CN111854798A (zh) * | 2020-07-13 | 2020-10-30 | 北京思卓博瑞科技有限公司 | 一种光纤陀螺仪的温度补偿方法及装置 |
CN112710332A (zh) * | 2020-12-21 | 2021-04-27 | 株洲菲斯罗克光电技术有限公司 | 光纤陀螺仪输出功率校准方法及系统 |
CN112710331A (zh) * | 2020-12-21 | 2021-04-27 | 株洲菲斯罗克光电技术有限公司 | 光纤陀螺仪初始化校准方法及系统 |
CN113720357A (zh) * | 2021-09-16 | 2021-11-30 | 北京控制工程研究所 | 一种3s光纤imu真空全温条件下陀螺标度因数标定及补偿方法 |
CN114235342A (zh) * | 2021-11-22 | 2022-03-25 | 北京航天时代光电科技有限公司 | 一种基于光纤陀螺系统的光纤折射率温度系数测试方法 |
CN115371659A (zh) * | 2022-10-14 | 2022-11-22 | 武汉优米捷光电子制造有限责任公司 | 一种带前向校正的光纤陀螺全温零偏补偿方法 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20230021494A (ko) | 2021-08-05 | 2023-02-14 | 국방과학연구소 | 광섬유 자이로스코프 및 이의 오차 보상 방법 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH09243372A (ja) * | 1996-03-11 | 1997-09-19 | Hitachi Ltd | 走行作業機械の運転制御方式 |
JP2005172672A (ja) | 2003-12-12 | 2005-06-30 | Tokimec Inc | 光ファイバジャイロ |
-
2012
- 2012-03-23 KR KR1020120030206A patent/KR101399423B1/ko active IP Right Grant
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107870000A (zh) * | 2017-11-06 | 2018-04-03 | 中国人民解放军63686部队 | 基于多项式拟合技术的提高光纤陀螺零偏稳定性方法 |
CN110388911A (zh) * | 2018-04-19 | 2019-10-29 | 上海亨通光电科技有限公司 | 一种带有不开盖检测功能的光纤陀螺 |
CN110388937A (zh) * | 2018-04-19 | 2019-10-29 | 上海亨通光电科技有限公司 | 一种可外部调试的光纤陀螺及调试方法 |
CN108955727B (zh) * | 2018-08-28 | 2022-02-25 | 合肥正阳光电科技有限责任公司 | 一种光纤线圈性能评价方法 |
CN108955727A (zh) * | 2018-08-28 | 2018-12-07 | 合肥正阳光电科技有限责任公司 | 一种光纤线圈性能评价方法 |
CN111289011A (zh) * | 2020-01-07 | 2020-06-16 | 武汉长盈通光电技术有限公司 | 光纤陀螺多组件测试系统 |
CN111854798A (zh) * | 2020-07-13 | 2020-10-30 | 北京思卓博瑞科技有限公司 | 一种光纤陀螺仪的温度补偿方法及装置 |
CN112710332A (zh) * | 2020-12-21 | 2021-04-27 | 株洲菲斯罗克光电技术有限公司 | 光纤陀螺仪输出功率校准方法及系统 |
CN112710331A (zh) * | 2020-12-21 | 2021-04-27 | 株洲菲斯罗克光电技术有限公司 | 光纤陀螺仪初始化校准方法及系统 |
CN113720357A (zh) * | 2021-09-16 | 2021-11-30 | 北京控制工程研究所 | 一种3s光纤imu真空全温条件下陀螺标度因数标定及补偿方法 |
CN114235342A (zh) * | 2021-11-22 | 2022-03-25 | 北京航天时代光电科技有限公司 | 一种基于光纤陀螺系统的光纤折射率温度系数测试方法 |
CN114235342B (zh) * | 2021-11-22 | 2024-02-09 | 北京航天时代光电科技有限公司 | 一种基于光纤陀螺系统的光纤折射率温度系数测试方法 |
CN115371659A (zh) * | 2022-10-14 | 2022-11-22 | 武汉优米捷光电子制造有限责任公司 | 一种带前向校正的光纤陀螺全温零偏补偿方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR101399423B1 (ko) | 2014-05-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101399423B1 (ko) | 광섬유 자이로 장치 및 그것의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상방법, 광섬유 자이로 장치의 온도 섭동에 의한 과도상태의 출력오차 보상 값 산출방법 | |
US8300231B2 (en) | System and method for using slow light in optical sensors | |
US8223340B2 (en) | Laser-driven optical gyroscope having a non-negligible source coherence length | |
US9857176B2 (en) | Dynamically monitoring the instantaneous zero rotation rate voltage of interferometric fiber optic gyroscope (IFOG) | |
US9518825B2 (en) | Suppression of lock-in effect due to a MIOC frequency response in a fiber-optic Sagnac interferometer | |
JP5704679B2 (ja) | 光ファイバセンサ、光ファイバセンサを作動させる方法、および光ファイバセンサを構成する方法 | |
Dranitsyna et al. | Reducing the effect of temperature variations on FOG output signal | |
US6181428B1 (en) | Closed loop fiber optic gyro with shupe effect compensation | |
Duan et al. | Research on reducing the influence of laser frequency noise on resonator optical gyro | |
EP3786582B1 (en) | Systems and methods for correcting errors in gyroscopes | |
JP6771277B2 (ja) | 干渉型光ファイバージャイロのためのジャイロ率の計算 | |
Du et al. | Finite element model of thermal transient effect for crossover-free fiber optic gyros | |
CN104406714B (zh) | 基于y分支相位调制器温度特性的集成式闭环温度测量方法 | |
Mou et al. | Scale factor calibration and dynamic angle measurement method based on self-collimator and fiber optic gyroscope | |
Zhang et al. | Detection method for the singular angular velocity intervals of the interferometric fiber optic gyroscope scale factor | |
JPS60104210A (ja) | 繊維光学ジヤイロスコ−プ | |
Jaroszewicz et al. | FOSREM: Fibre-Optic System for Rotational Events and Phenomena Monitoring: Construction, Investigation and Area of Application | |
Ruffin et al. | Analysis of temperature and stress effects in fiber optic gyroscopes (Proceedings Only) | |
Alaçakır | Modeling of environmental temperature dependency for sensors operated by sagnac effect | |
Boiron et al. | Use of Rayleigh-OFDR to estimate the bias drift induced by quasi-static and homogeneous temperature variation of a free-standing fiber-gyro coil | |
Osunluk | Environmental Effects on Interferometric Fiber Optic Gyroscope Performance | |
Ogut et al. | Reduction of thermal strain induced rate error for navigation grade fiber optic gyroscope | |
Deng et al. | Enhancing scale factor stability of IFOGs through an optimized proper frequency measurement method: The even frequency doubled sine wave modulation | |
Fei et al. | Modeling and reduction of thermally induced non-reciprocal error in differential interference fiber optic gyroscope sensing coil | |
Xiao et al. | Temperature drift modeling and compensating of fiber optic gyroscope |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A201 | Request for examination | ||
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E90F | Notification of reason for final refusal | ||
E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
GRNT | Written decision to grant | ||
FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20190502 Year of fee payment: 6 |