KR20130046920A - Hot-rolled steel sheet and method of manufacturing the hot-rolled steel sheet - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 열연강판 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 QT(Quenching & Tempering) 열처리를 실시하지 않더라도 API 5CT P110 규격을 만족할 수 있는 비열처리 유정관용 열연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a method for manufacturing a hot rolled steel sheet, and more particularly, to a hot rolled steel sheet for a non-heat treated oil well tube and a method of manufacturing the same, which may satisfy the API 5CT P110 standard without performing QT (Quenching & Tempering) heat treatment.
유정용 강관은 석유나 가스의 시추를 위하여 사용되는 강관이다. 이러한 유정용 강관은 통상 열연강판을 조관하여 제조하고 있다.Oil well steel pipes are steel pipes used for drilling oil or gas. Such oil well steel pipes are usually manufactured by piping hot rolled steel sheets.
일반적으로 열연강판은 슬라브 재가열(slab reheating) 과정, 열간압연(hot-rolling) 과정 및 냉각/권취(cooling/coiling) 과정을 통하여 제조된다.Generally, hot-rolled steel sheets are manufactured through a slab reheating process, a hot-rolling process, and a cooling / coiling process.
슬라브 재가열 과정에서는 반제품 상태인 슬라브(slab) 판재를 재가열한다.In the slab reheating process, the semi-finished slab plate is reheated.
열간압연 과정에서는 압연롤을 이용하여 고온에서 슬라브 판재를 최종 두께로 압연한다.In the hot rolling process, the slab plate is rolled to a final thickness at a high temperature using a rolling roll.
냉각/권취 과정에서는 압연이 마무리된 판재를 권취 온도(Coiling Temperature : CT)까지 냉각하여 권취한다.In the cooling / winding process, the rolled sheet is cooled to the coiling temperature (CT) and wound.
이러한 과정으로 제조되는 열연강판은 QT(Quenching & Tempering) 열처리를 통해 강도를 업그레이드하고 있으나, 이러한 열처리를 위해서는 많은 제조 비용이 소요될 뿐만 아니라 열처리 과정에서 강판의 표면 품질이 저하될 수 있다.Hot-rolled steel sheet manufactured by this process is upgrading the strength through QT (Quenching & Tempering) heat treatment, but the heat treatment may not only cost a lot of manufacturing cost but also may degrade the surface quality of the steel sheet during the heat treatment process.
관련 선행기술로는 대한민국 등록특허 제10-0770572호(2007.10.26 공고)가 있다.
Related prior art is Korean Patent Registration No. 10-0770572 (2007.10.26 notification).
본 발명의 목적은 합금 성분 조절 및 열연공정 조건 제어를 통하여 QT(Quenching & Tempering) 열처리를 실시하는 것 없이 API 5CT P110 규격을 만족하는 비열처리 유정관용 열연강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.An object of the present invention is to provide a method for manufacturing a hot-rolled steel sheet for a non-heat treated oil well tube that satisfies the API 5CT P110 standard without performing the QT (Quenching & Tempering) heat treatment through the control of alloy components and hot rolling process condition control.
본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조되어, 인장강도(TS) : 862 MPa 이상 및 항복강도(YS) : 758 ~ 965 MPa을 갖는 비열처리 유정관용 열연강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a hot-rolled steel sheet for a non-heat treated oil well tube manufactured by the above method, having a tensile strength (TS): 862 MPa or more and a yield strength (YS): 758 to 965 MPa.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 열연강판 제조 방법은 탄소(C) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.40 중량%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.04 중량%, 니켈(Ni) : 0.01 ~ 0.20 중량%, 구리(Cu) : 0.01 ~ 0.20 중량%, 크롬(Cr) : 0.05 ~ 0.50 중량%, 칼슘(Ca) : 0.006 ~ 0.010 중량%, 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.03 중량%, 보론(B) : 0.001 ~ 0.003 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃로 재가열하는 단계; 상기 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 800℃ ~ 900℃로 열간 압연하는 단계; 및 상기 열간 압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 450 ~ 500℃까지 냉각하여 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
Hot-rolled steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention for achieving the above object is carbon (C): 0.2 ~ 0.3% by weight, silicon (Si): 0.05 ~ 0.40% by weight, manganese (Mn): 1.0 ~ 1.5% by weight , Aluminum (Al): 0.02 to 0.04 wt%, Nickel (Ni): 0.01 to 0.20 wt%, Copper (Cu): 0.01 to 0.20 wt%, Chromium (Cr): 0.05 to 0.50 wt%, Calcium (Ca): 0.006 ~ 0.010% by weight, titanium (Ti): 0.01 ~ 0.03% by weight, boron (B): 0.001 ~ 0.003% by weight and the slab plate consisting of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities SRT (Slab Reheating Temperature): 1150 ~ Reheating to 1250 ° C .; Hot rolling the reheated sheet to a Finishing Delivery Temperature (FDT): 800 ° C. to 900 ° C .; And coiling the hot rolled plate to CT (Coiling Temperature): 450 to 500 ° C.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 열연강판은 탄소(C) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.40 중량%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.04 중량%, 니켈(Ni) : 0.01 ~ 0.20 중량%, 구리(Cu) : 0.01 ~ 0.20 중량%, 크롬(Cr) : 0.05 ~ 0.50 중량%, 칼슘(Ca) : 0.006 ~ 0.010 중량%, 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.03 중량%, 보론(B) : 0.001 ~ 0.003 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도(TS) : 862 MPa 이상 및 항복강도(YS) : 758 ~ 965 MPa을 갖는 것을 특징으로 한다.
Hot-rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention for achieving the other object is carbon (C): 0.2 ~ 0.3% by weight, silicon (Si): 0.05 ~ 0.40% by weight, manganese (Mn): 1.0 ~ 1.5% by weight, Aluminum (Al): 0.02 to 0.04 wt%, Nickel (Ni): 0.01 to 0.20 wt%, Copper (Cu): 0.01 to 0.20 wt%, Chromium (Cr): 0.05 to 0.50 wt%, Calcium (Ca): 0.006 ~ 0.010% by weight, titanium (Ti): 0.01 ~ 0.03% by weight, boron (B): 0.001 ~ 0.003% by weight and the remaining iron (Fe) and inevitable impurities, tensile strength (TS): at least 862 MPa and yield Strength (YS): characterized by having a 758 ~ 965 MPa.
본 발명에 따른 열연강판은 경화능 향상에 효과적인 크롬(Cr), 니켈(Ni), 구리(Cu), 티타늄(Ti), 보론(B) 등을 첨가함과 더불어 권취온도를 500℃ 이하에서 실시함으로써, 저온상 생성을 유도하여 QT 열처리를 실시하는 것 없이 API 5CT P110(인장강도 : 862 MPa 이상 및 항복강도 : 758 ~ 965 MPa) 규격을 만족시킬 수 있다.
Hot rolled steel sheet according to the present invention is carried out at 500 ° C or less while adding chromium (Cr), nickel (Ni), copper (Cu), titanium (Ti), boron (B) and the like effective in improving the hardenability. In this way, the API 5CT P110 (tensile strength: 862 MPa or more and yield strength: 758 to 965 MPa) can be satisfied without inducing a low temperature phase and performing QT heat treatment.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 열연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
1 is a process flowchart showing a method for manufacturing a hot rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.Advantages and features of the present invention, and methods of achieving the same will become apparent with reference to the embodiments described below in detail in conjunction with the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 열연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a hot-rolled steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
열연강판Hot rolled steel
본 발명에 따른 열연강판은 QT(Quenching and Tempering) 열처리를 실시 전 상태에서 미국석유협회(American Petroleum Institute : API)에서 규정한 API 5CT P110(인장강도 : 862 MPa 이상 및 항복강도 : 758 ~ 965 MPa) 규격을 만족시키는 것을 목표로 한다.Hot rolled steel sheet according to the present invention is API 5CT P110 (tensile strength: 862 MPa or more and yield strength: 758 ~ 965 MPa) prescribed by the American Petroleum Institute (API) in the state before QT (Quenching and Tempering) heat treatment Aim to satisfy the standard.
이를 위하여, 본 발명에 따른 열연강판은 탄소(C) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.40 중량%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.04 중량%, 니켈(Ni) : 0.01 ~ 0.20 중량%, 구리(Cu) : 0.01 ~ 0.20 중량%, 크롬(Cr) : 0.05 ~ 0.50 중량%, 칼슘(Ca) : 0.006 ~ 0.010 중량%, 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.03 중량%, 보론(B) : 0.001 ~ 0.003 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.To this end, the hot rolled steel sheet according to the present invention is carbon (C): 0.2 ~ 0.3% by weight, silicon (Si): 0.05 ~ 0.40% by weight, manganese (Mn): 1.0 ~ 1.5% by weight, aluminum (Al): 0.02 ~ 0.04% by weight, nickel (Ni): 0.01-0.20% by weight, copper (Cu): 0.01-0.20% by weight, chromium (Cr): 0.05-0.50% by weight, calcium (Ca): 0.006-0.010% by weight, titanium ( Ti): 0.01 to 0.03% by weight, boron (B): 0.001 to 0.003% by weight and may be composed of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities.
이때, 상기 강판은 인(P) : 0.02 중량% 이하, 황(S) : 0.003 중량% 이하 및 질소(N) : 0.01 중량% 이하 중 하나 이상이 포함되어 있을 수 있다.
In this case, the steel sheet may include one or more of phosphorus (P): 0.02% by weight or less, sulfur (S): 0.003% by weight or less, and nitrogen (N): 0.01% by weight or less.
이하, 본 발명에 따른 열연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component included in the hot-rolled steel sheet according to the present invention will be described.
탄소(C)Carbon (C)
탄소(C)는 강도 확보 및 미세조직 제어를 위해 첨가되며, 저온압연 시 저온상 생성을 유도하기 위한 본 발명의 특성을 고려할 때, 고탄소로 첨가되는 것이 바람직하다.Carbon (C) is added to secure the strength and control the microstructure, and considering the characteristics of the present invention to induce the formation of low-temperature phase during low-temperature rolling, it is preferably added to high carbon.
따라서, 상기 탄소(C)는 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.2 ~ 0.3 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.2 중량% 미만일 경우에는 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.3 중량%를 초과할 경우에는 인성 저하를 야기할 수 있으며, 전기저항용접(ERW)시 용접성의 저하를 가져오는 문제점이 있다.
Therefore, the carbon (C) is preferably added in an amount of 0.2 to 0.3% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the content of carbon (C) is less than 0.2% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, it may be difficult to secure sufficient strength. On the contrary, when the content of carbon (C) exceeds 0.3% by weight of the total weight of the hot-rolled steel sheet, it may cause a decrease in toughness, and there is a problem in that weldability is reduced during electric resistance welding (ERW).
실리콘(Si)Silicon (Si)
본 발명에서 실리콘(Si)은 알루미늄과 함께 제강공정에서 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제로 첨가된다. 또한, 실리콘(Si)은 고용강화 효과도 가진다.In the present invention, silicon (Si) is added together with aluminum as a deoxidizer for removing oxygen in the steel in the steelmaking process. Silicon (Si) also has a solid solution strengthening effect.
상기 실리콘(Si)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.05 ~ 0.40 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 실리콘(Si)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.05 중량% 미만일 경우에는 실리콘 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 실리콘(Si)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.40 중량%를 초과하여 다량 첨가시 강의 용접성을 저하시키며, 재가열 및 열간압연 시에 적 스케일(red scale)을 생성시킴으로써 표면품질에 문제를 줄 수 있다. 또한, 용접후 도금성을 저해할 수 있다.
The silicon (Si) is preferably added in a content ratio of 0.05 to 0.40% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the content of silicon (Si) is less than 0.05% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, the silicon addition effect may not be properly exhibited. On the contrary, the content of silicon (Si) exceeds 0.40% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, which reduces the weldability of the steel and creates a red scale during reheating and hot rolling. Can be. Further, the plating ability after welding can be inhibited.
망간(Mn)Manganese (Mn)
망간(Mn)은 철(Fe)과 유사한 원자반경을 갖는 치환형 원소로서, 강의 경화능을 향상시키는 역할을 한다.Manganese (Mn) is a substituted element having an atomic radius similar to iron (Fe), and serves to improve the hardenability of steel.
상기 망간(Mn)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 1.0 ~ 1.5 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 열연강판 전체 중량의 1.0 중량% 미만일 경우 고용강화 효과가 미미할 수 있다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 열연강판 전체 중량의 1.5 중량%를 초과할 경우에는 용접성이 크게 저하될 뿐만 아니라, MnS 개재물 생성 및 중심 편석(center segregation) 발생에 의하여 강판의 연성을 크게 저하시키는 문제점이 있다.
The manganese (Mn) is preferably added in an amount ratio of 1.0 to 1.5% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. If the content of manganese (Mn) is less than 1.0% by weight of the total weight of the hot-rolled steel sheet may have a slight solid solution strengthening effect. On the contrary, when the content of manganese (Mn) exceeds 1.5% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, not only the weldability is greatly lowered, but also the ductility of the steel sheet is greatly reduced by the generation of MnS inclusions and the occurrence of center segregation. There is a problem.
알루미늄(Al)Aluminum (Al)
알루미늄(Al)은 제강시 탈산을 위해 첨가된다.Aluminum (Al) is added for deoxidation during steelmaking.
상기 알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.02 ~ 0.04 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.02 중량% 미만일 경우에는 충분한 탈산 효과를 얻을 수 없다. 반대로, 알루미늄(Al)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.04 중량%를 초과할 경우에는 연주성이 저해될 수 있다.
The aluminum (Al) is preferably added in an amount ratio of 0.02 to 0.04% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the content of aluminum (Al) is less than 0.02% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, sufficient deoxidation effect may not be obtained. On the contrary, when the content of aluminum (Al) exceeds 0.04% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, playability may be impaired.
니켈(Ni)Nickel (Ni)
니켈(Ni)은 강의 경화능 및 내식성을 향상시시키는 역할을 한다. 특히, 니켈(Ni)은 저온 충격인성을 향상시키는데 효과적인 원소이다.Nickel (Ni) serves to improve the hardenability and corrosion resistance of the steel. In particular, nickel (Ni) is an effective element for improving low temperature impact toughness.
상기 니켈(Ni)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.20 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 니켈(Ni)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.01 중량% 미만일 경우에는 니켈 첨가에 따른 강도 향상 및 저온 충격인성 향상 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 니켈(Ni)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.20 중량%를 초과할 경우에는 적열취성을 유발하며, 제조 비용을 상승시키는 문제점이 있다.
The nickel (Ni) is preferably added in an amount of 0.01 to 0.20% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the content of nickel (Ni) is less than 0.01% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, the effect of improving the strength and the low temperature impact toughness due to the addition of nickel may not be properly exhibited. On the contrary, when the content of nickel (Ni) exceeds 0.20% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, it causes red brittleness and increases the manufacturing cost.
구리(Cu)Copper (Cu)
구리(Cu)는 니켈(Ni)과 함께 강의 경화능 및 내식성을 향상시키는 역할을 한다.Copper (Cu) together with nickel (Ni) serves to improve the hardenability and corrosion resistance of the steel.
상기 구리(Cu)는 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.20 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 구리(Cu)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.01 중량% 미만일 경우 그 첨가 효과를 충분히 발휘할 수 없다. 반대로, 구리(Cu)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.20 중량%를 초과할 경우에는 강의 표면 특성을 저하시키는 문제점이 있다.
The copper (Cu) is preferably added in an amount of 0.01 to 0.20% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. If the content of copper (Cu) is less than 0.01% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, the addition effect may not be sufficiently exhibited. On the contrary, when the content of copper (Cu) exceeds 0.20% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, there is a problem of lowering the surface properties of the steel.
크롬(Cr)Chrome (Cr)
크롬(Cr)은 경화능 향상 원소로 첨가되어, 강의 강도를 향상시키는 역할을 한다.Chromium (Cr) is added as a hardenability improving element, and serves to improve the strength of the steel.
상기 크롬(Cr)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.05 ~ 0.50 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 크롬(Cr)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.05 중량% 미만일 경우에는 크롬 첨가에 따른 경화능 향상 효과가 불충분하다. 반대로, 크롬(Cr)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.50 중량%를 초과할 경우에는 인성이 급격히 저하될 수 있는 문제가 있다.
The chromium (Cr) is preferably added in a content ratio of 0.05 to 0.50% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the content of chromium (Cr) is less than 0.05% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, the effect of improving the hardenability due to the addition of chromium is insufficient. On the contrary, when the content of chromium (Cr) exceeds 0.50% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, there is a problem that the toughness may be sharply lowered.
칼슘(Ca)Calcium (Ca)
칼슘(Ca)은 CaS 개재물을 형성시킴으로써 MnS 개재물의 생성을 방해함으로써, 전기저항 용접성을 향상시키기 위한 목적으로 첨가된다. 즉, 칼슘(Ca)은 망간(Mn)에 비하여 황과의 친화도가 높으므로 칼슘의 첨가시 CaS 개재물이 생성되고 MnS 개재물의 생성은 감소한다. 이러한 MnS는 열간압연 중에 연신되어 전기저항 용접(ERW)시 후크 결함 등을 유발함으로 전기저항 용접성이 향상될 수 있다.Calcium (Ca) is added for the purpose of improving electrical resistance weldability by inhibiting the formation of MnS inclusions by forming CaS inclusions. That is, calcium (Ca) has a higher affinity with sulfur than manganese (Mn), so CaS inclusions are formed and CaS inclusions are reduced when calcium is added. Such MnS is stretched during hot rolling to cause hook defects and the like in electrical resistance welding (ERW), so that electrical resistance weldability can be improved.
상기 칼슘(Ca)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.006 ~ 0.010 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 칼슘(Ca)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.006 중량% 미만으로 첨가될 경우에는 상기의 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 칼슘(Ca)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.010 중량%를 초과할 경우에는 CaO 개재물의 생성이 과도해져 전기저항 용접성을 떨어뜨리는 문제점이 있다.
The calcium (Ca) is preferably added in an amount ratio of 0.006 to 0.010% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the content of calcium (Ca) is added at less than 0.006% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, the above effects cannot be exerted properly. On the contrary, when the content of calcium (Ca) exceeds 0.010% by weight of the total weight of the hot-rolled steel sheet, there is a problem in that CaO inclusions are excessively generated, thereby degrading electrical resistance weldability.
티타늄(Ti)Titanium (Ti)
본 발명에서 티타늄(Ti)은 TiC, TiN 석출물 형성원소로서, 슬라브 재가열시 TiC, TiN을 형성하여 오스테나이트 결정립 성장을 억제하여 강도를 증대시키는 역할을 한다. 특히, TiC, TiN 석출물은 높은 용해온도로 인하여 고온에서 쉽게 용해되지 않으며, 이로 인해 용접 열영향부(HAZ)에서 결정립을 미세화시키는 역할을 한다.In the present invention, titanium (Ti) is a TiC, TiN precipitate forming element, and forms TiC, TiN upon slab reheating, thereby suppressing austenite grain growth and increasing strength. In particular, TiC and TiN precipitates are not easily dissolved at high temperatures due to the high dissolution temperature, and thus serve to refine the grains in the weld heat affected zone (HAZ).
상기 티타늄(Ti)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.03 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 티타늄(Ti)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.01 중량% 미만일 경우에는 상기의 티타늄 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 티타늄(Ti)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.03 중량%를 초과할 경우에는 TiC, TiN 석출물 등이 조대해져 결정립 성장을 억제하는 효과가 저하되고, 제조되는 강판의 표면 결함을 유발시킬 수 있다.
The titanium (Ti) is preferably added in a content ratio of 0.01 to 0.03% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the content of titanium (Ti) is less than 0.01% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, the titanium addition effect may not be properly exhibited. On the contrary, when the content of titanium (Ti) exceeds 0.03% by weight of the total weight of the hot-rolled steel sheet, TiC, TiN precipitates, etc. are coarsened, so that the effect of suppressing grain growth is reduced, which may cause surface defects of the manufactured steel sheet. have.
보론(B)Boron (B)
보론(B)은 강력한 소입성 원소로서, 인(P)의 편석을 막아 강도를 향상시키는 역할을 한다. 만일, 인(P)의 편석이 발생할 경우에는 2차가공취성이 발생할 수 있으므로, 보론(B)을 첨가하여 인(P)의 편석을 막아 가공취성에 대한 저항성을 증가시킨다.Boron (B) is a strong hardenable element, and serves to improve the strength by preventing the segregation of phosphorus (P). If segregation of phosphorus (P) occurs, secondary processing brittleness may occur, so that boron (B) is added to prevent segregation of phosphorus (P) to increase resistance to processing brittleness.
상기 보론(B)은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.001 ~ 0.003 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 보론(B)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.001 중량% 미만일 경우에는 그 첨가량이 미미한 관계로 상기의 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 보론(B)의 함량이 열연강판 전체 중량의 0.003 중량%를 초과하여 과다 첨가될 경우에는 보론 산화물의 형성으로 강판의 표면 품질을 저해하는 문제가 있다.
The boron (B) is preferably added in an amount ratio of 0.001 to 0.003% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the content of boron (B) is less than 0.001% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, the added amount is insignificant, and thus the above effects cannot be properly exhibited. On the contrary, when the content of boron (B) is added in excess of 0.003% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, there is a problem of inhibiting the surface quality of the steel sheet by the formation of boron oxide.
인(P)Phosphorus (P)
인(P)은 시멘타이트 형성을 억제하고, 강도를 증가시키기 위해 첨가된다.Phosphorous (P) is added to inhibit cementite formation and increase strength.
그러나, 인은 용접성을 악화시키고, 슬라브 중심 편석(slab center segregation)에 의해 최종 재질 편차를 발생시키는 원인이 될 수 있다. 따라서, 본 발명에서는 인(P)의 함량을 열연강판 전체 중량의 0.02 중량% 이하로 제한하였다.
However, phosphorus deteriorates weldability and may cause a final material deviation by slab center segregation. Therefore, in the present invention, the content of phosphorus (P) was limited to 0.02% by weight or less of the total weight of the hot rolled steel sheet.
황(S)Sulfur (S)
황(S)은 강의 인성 및 용접성을 저해하고, 망간(Mn)과 결합하여 MnS 비금속 개재물을 형성함으로써 강의 가공 중 크랙을 발생시키는 원소이다.Sulfur (S) is an element that inhibits the toughness and weldability of steel and combines with manganese (Mn) to form MnS non-metallic inclusions to generate cracks during processing of steel.
따라서, 본 발명에서는 황(S)의 함량을 열연강판 전체 중량의 0.003 중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the content of sulfur (S) was limited to 0.003% by weight or less of the total weight of the hot rolled steel sheet.
질소(N)Nitrogen (N)
질소(N)는 불가피한 불순물로써, 0.01 중량%를 초과하여 다량 함유될 경우 고용 질소가 증가하여 강판의 충격특성 및 연신율을 떨어뜨리고 용접부의 인성을 크게 저하시키는 문제점이 있다. 따라서, 본 발명에서는 질소(N)의 함량을 열연강판 전체 중량의 0.01 중량% 이하로 제한하였다.Nitrogen (N) is an unavoidable impurity, and when it contains a large amount of more than 0.01% by weight, the solid solution of nitrogen increases to reduce the impact characteristics and elongation of the steel sheet and greatly reduce the toughness of the weld. Therefore, in the present invention, the content of nitrogen (N) was limited to 0.01% by weight or less of the total weight of the hot rolled steel sheet.
한편, 본 발명에 따른 열연강판은 하기 수학식 1을 만족하는 범위에서 망간(Mn) 및 실리콘(Si)을 첨가하는 것이 더 바람직하다.On the other hand, the hot rolled steel sheet according to the present invention is more preferably added to the manganese (Mn) and silicon (Si) in a range satisfying the following equation (1).
수학식 1 : 6 ≤ [Mn]/[Si] ≤ 9 Equation 1: 6? [Mn] / [Si]? 9
(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)(Where [] is the weight percentage of each element)
이는 강관 제조를 위한 전기저항용접(ERW)시 Mn/Si비가 6~9사이로 일정 범위 내에 들어야 용접부 균열 발생이 현저히 감소하기 때문이다. Mn/Si 비율이 6 미만이거나, 또는 9를 초과할 경우에는 고온에서 안정한 MnO, SiO2 산화물을 생성시킴으로써 전기저항용접시 훅 크랙(Hook crack)을 유발하여 용접부 품질을 크게 저하시키는 문제점이 있다.This is because when the resistance resistance welding (ERW) for manufacturing steel pipes within the range of 6 ~ 9 Mn / Si ratio within a certain range will significantly reduce the occurrence of weld cracks. When the Mn / Si ratio is less than 6, or more than 9, MnO and SiO 2 oxides that are stable at high temperatures are generated to cause hook cracks in electrical resistance welding, thereby greatly deteriorating weld quality.
또한, 본 발명에 따른 열연강판은 하기 수학식 2를 만족하는 범위에서 칼슘(Ca) 및 황(S)을 첨가하는 것이 더 바람직하다.In addition, the hot rolled steel sheet according to the present invention is more preferably added calcium (Ca) and sulfur (S) in a range satisfying the following equation (2).
수학식 2 : 2.0 ≤ [Ca]/[S] ≤ 2.5Equation 2: 2.0 ≤ [Ca] / [S] ≤ 2.5
(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)(Where [] is the weight percentage of each element)
상기 황(S)의 함량 대비 칼슘(Ca)의 함량 비율이 2.0 미만일 경우에는 CaS 형성이 불충분하여 MnS 생성 억제 효과가 불충분하다. 반대로, 황의 함량 대비 칼슘의 함량비가 2.5를 초과할 경우 칼슘의 과다 첨가로 인하여 CaO와 같은 개재물이 형성되는 문제점이 발생할 수 있다. 또한, 이 경우 황의 함량을 극소로 제어해야 하는 데 따른 비용 상승 문제가 있다.
When the ratio of the content of calcium (Ca) to the content of sulfur (S) is less than 2.0, CaS formation is insufficient, and the effect of inhibiting MnS production is insufficient. On the contrary, when the content ratio of calcium to sulfur is more than 2.5, a problem such as CaO may be formed due to excessive addition of calcium. In addition, in this case, there is a problem of cost increase due to the minimum control of the content of sulfur.
열연강판 제조 방법Hot-rolled steel sheet manufacturing method
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 열연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.1 is a process flowchart showing a method for manufacturing a hot rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 1을 참조하면, 도시된 열연강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120) 및 냉각/권취 단계(S130)를 포함한다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)는 반드시 수행되어야 하는 것은 아니나, 석출물의 재고용 등의 효과를 도출하기 위해서는 실시하는 것이 더 바람직하다.
Referring to FIG. 1, the illustrated hot-rolled steel sheet manufacturing method includes a slab reheating step S110, a hot rolling step S120, and a cooling / winding step S130. At this time, the slab reheating step (S110) is not necessarily to be performed, it is more preferably carried out in order to derive the effect, such as re-use of the precipitate.
본 발명에 따른 열연강판 제조 방법에서 열연공정의 대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 탄소(C) : 0.2 ~ 0.3 중량%, 실리콘(Si) : 0.05 ~ 0.40 중량%, 망간(Mn) : 1.0 ~ 1.5 중량%, 알루미늄(Al) : 0.02 ~ 0.04 중량%, 니켈(Ni) : 0.01 ~ 0.20 중량%, 구리(Cu) : 0.01 ~ 0.20 중량%, 크롬(Cr) : 0.05 ~ 0.50 중량%, 칼슘(Ca) : 0.006 ~ 0.010 중량%, 티타늄(Ti) : 0.01 ~ 0.03 중량%, 보론(B) : 0.001 ~ 0.003 중량% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.In the method for manufacturing a hot rolled steel sheet according to the present invention, the slab sheet material of the semi-finished state, which is the target of the hot rolling process, is carbon (C): 0.2 to 0.3 wt%, silicon (Si): 0.05 to 0.40 wt%, and manganese (Mn): 1.0 to 1.5 wt%, aluminum (Al): 0.02 to 0.04 wt%, nickel (Ni): 0.01 to 0.20 wt%, copper (Cu): 0.01 to 0.20 wt%, chromium (Cr): 0.05 to 0.50 wt%, calcium ( Ca): 0.006 to 0.010% by weight, titanium (Ti): 0.01 to 0.03% by weight, boron (B): 0.001 to 0.003% by weight and the remaining iron (Fe) and inevitable impurities.
또한, 상기 슬라브 판재에는 인(P) : 0.02 중량% 이하, 황(S) : 0.003 중량% 이하 및 질소(N) : 0.01 중량% 이하 중 하나 이상이 포함되어 있을 수 있다.
In addition, the slab plate may include one or more of phosphorus (P): 0.02% by weight or less, sulfur (S): 0.003% by weight or less, and nitrogen (N): 0.01% by weight or less.
슬라브 재가열Reheat slab
슬라브 재가열 단계(S110)에서는 상기 조성을 갖는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1150 ~ 1250℃로 재가열한다. 이러한 슬라브 판재의 재가열을 통하여, 주조 시 편석된 성분을 재고용할 수 있다.In the slab reheating step S110, the slab plate having the above composition is reheated to a slab reheating temperature (SRT) of 1150 to 1250 ° C. Through reheating of the slab plate, it is possible to re-use segregated components during casting.
이때, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1150℃ 미만일 경우에는 주조 시 편석된 성분이 충분히 재고용되지 못하는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1250℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정입도가 증가하여 강도 확보가 어려울 수 있으며, 과도한 가열 공정으로 인하여 강판의 제조 비용만 상승할 수 있다.
In this case, when the slab reheating temperature (SRT) is less than 1150 ° C., there is a problem in that the segregated components during casting are not sufficiently reusable. On the other hand, if the SRT reheating temperature (SRT) exceeds 1250 ° C, the austenite crystal grain size may increase and the strength of the steel sheet may be difficult to secure, and the manufacturing cost of the steel sheet may be increased due to the excessive heating process.
열간압연Hot rolling
열간압연 단계(S120)에서는 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 800 ~ 900℃에서 마무리 열간압연한다.In the hot rolling step (S120), the slab plate is hot rolled to finish FDT (Finishing Delivery Temperature): 800 ~ 900 ℃.
마무리 열간압연온도가 800℃ 미만으로 너무 낮으면, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 등의 문제가 발생할 수 있다. 반대로, 마무리 열간압연온도(FDT)가 900℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립이 조대화되며, 이에 따라 강도 확보가 어려워질 수 있다.
If the finishing hot rolling temperature is too low, below 800 ° C, problems such as generation of a mixed structure due to abnormal reverse rolling may occur. On the contrary, when the finish hot rolling temperature (FDT) exceeds 900 ° C., austenite grains are coarsened, thereby making it difficult to secure strength.
냉각/권취Cooling / Winding
냉각/권취 단계(S130)에서는 열간압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 450 ~ 500℃까지 냉각하여 권취한다.In the cooling / winding step (S130), the hot rolled sheet is cooled by cooling to CT (Coiling Temperature): 450 to 500 ° C.
본 발명에서의 냉각 과정은 열간압연된 판재를 수냉 등의 방식을 통하여 450 ~ 500℃까지 급속 냉각함으로써, 강판의 결정립 성장을 억제하여 미세한 베이나이트 결정립을 가지는 기지 조직을 형성시키고, 또한 마르텐사이트 조직을 형성시킴으로써 고강도 및 고인성을 확보할 수 있다. 이때, 냉각 속도는 대략 1~100℃/sec 정도가 될 수 있으나, 반드시 이에 제한되는 것은 아니다.In the cooling process of the present invention, the hot rolled sheet is rapidly cooled to 450 to 500 ° C through water cooling, thereby suppressing grain growth of the steel sheet to form a matrix structure having fine bainite grains, and further martensite structure. By forming a high strength and high toughness can be secured. At this time, the cooling rate may be about 1 ~ 100 ℃ / sec, but is not necessarily limited thereto.
본 발명에서 권취 온도(CT)가 450℃ 미만일 경우에는 충분한 강도를 확보할 수는 있으나, 권취 설비 부하에 문제가 발생할 수 있다. 반대로, 권취 온도(CT)가 550℃를 초과할 경우에는 목표로 하는 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다.
In the present invention, when the winding temperature CT is less than 450 ° C., sufficient strength may be secured, but a problem may occur in the winding facility load. On the contrary, when the winding temperature CT exceeds 550 ° C., it may be difficult to secure a target strength.
상기의 과정(S110 ~ S130)으로 제조되는 열연강판은 베이나이트(bainite) 및 마르텐사이트(martensite)를 포함하는 복합 조직을 가질 수 있다.Hot-rolled steel sheet manufactured by the above process (S110 ~ S130) may have a complex structure including bainite (marinite) and martensite (martensite).
특히, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 열연강판은 탄소(C)의 함량을 열연강판 전체 중량의 0.2 ~ 0.3 중량%로 첨가하고, 경화능 향상에 효과적인 크롬(Cr), 니켈(Ni), 구리(Cu), 티타늄(Ti), 보론(B) 등을 첨가함과 더불어 권취온도를 500℃ 이하에서 실시함으로써, 저온상 생성을 유도하여 QT(Quenching & Tempering) 열처리를 실시하는 것 없이 API 5CT P110(인장강도 : 862 MPa 이상 및 항복강도 : 758 ~ 965 MPa) 규격을 만족시킬 수 있다.
In particular, the hot rolled steel sheet produced by the method according to the present invention is added to the content of carbon (C) to 0.2 to 0.3% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet, chromium (Cr), nickel (Ni), copper effective in improving the hardenability By adding (Cu), titanium (Ti), boron (B), etc., and winding temperature below 500 ℃, induces the formation of low temperature phase without performing QT (Quenching & Tempering) heat treatment API 5CT P110 (Tensile strength: 862 MPa or higher and yield strength: 758 ~ 965 MPa)
실시예Example
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention through the preferred embodiment of the present invention will be described in more detail. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Details that are not described herein will be omitted since those skilled in the art can sufficiently infer technically.
1. 시편의 제조1. Preparation of specimens
표 1과 표 2에 기재된 조성 및 표 3에 기재된 공정 조건으로 비교예 1 ~ 3 및 실시예 1 ~ 3에 따른 시편을 제조하였다. 이때, 비교예 1 ~ 3 및 실시예 1 ~ 3에 따른 시편의 경우, 각각의 조성을 갖는 잉곳을 제조하고, 이를 압연모사시험기를 이용하여 가열, 열간압연 및 냉각의 열연공정을 모사하고 권취로에 장입하였다.
Specimens according to Comparative Examples 1 to 3 and Examples 1 to 3 were prepared under the compositions shown in Tables 1 and 2 and the process conditions described in Table 3. At this time, in the case of the specimens according to Comparative Examples 1 to 3 and Examples 1 to 3, ingots having respective compositions were prepared, which were simulated by using a rolling simulation tester to simulate the hot rolling processes of heating, hot rolling and cooling, Charged.
[표 1] (단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)
[표 2] (단위 : 중량%)[Table 2] (unit:% by weight)
[표 3][Table 3]
2. 기계적 물성 평가2. Evaluation of mechanical properties
표 4는 비교예 1 ~ 3 및 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들에 대한 기계적 물성 평가 결과를 나타낸 것이다.
Table 4 shows the mechanical property evaluation results for the specimens prepared according to Comparative Examples 1 to 3 and Examples 1 to 3.
[표 4][Table 4]
표 1 ~ 4를 참조하면, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들의 경우, API 5CT P110 규격에 해당하는 인장강도(TS) : 862 MPa 이상 및 항복강도(YS) : 758 ~ 965 MPa을 모두 만족하는 것을 확인할 수 있다.Referring to Tables 1 to 4, for specimens manufactured according to Examples 1 to 3, both tensile strength (TS): 862 MPa or higher and yield strength (YS): 758 to 965 MPa corresponding to API 5CT P110 standard We can confirm that we are satisfied.
이때, 실시예 1 ~ 3의 경우, 탄소(C)의 함량을 0.2 ~ 0.3 중량%로 첨가하고, 경화능 향상에 효과적인 크롬(Cr), 니켈(Ni), 구리(Cu), 티타늄(Ti), 보론(B) 등을 첨가함과 더불어 권취 온도를 비교예 2 ~ 3에 비하여 대략 70℃ 정도 하향함으로써, QT(Quenching and Tempering) 열처리를 수행하는 것 없이 베이나이트 및 마르텐사이트의 복합 조직의 형성에 기인하여 API 5CT P110 규격을 만족한 것으로 판단된다.
At this time, in the case of Examples 1 to 3, the content of carbon (C) is added to 0.2 to 0.3% by weight, and chromium (Cr), nickel (Ni), copper (Cu), and titanium (Ti) effective for improving the hardenability. By adding boron (B) and the like, and lowering the coiling temperature by about 70 ° C. as compared with Comparative Examples 2 to 3, formation of complex structure of bainite and martensite without performing Quenching and Tempering (QT) heat treatment. It is judged that the API 5CT P110 standard is satisfied.
반면, 실시예 1과 비교하여 니오븀(Nb)이 더 첨가되고, 니켈(Ni), 구리(Cu), 크롬(Cr), 티타늄(Ti) 및 보론(B)이 첨가되지 않으며, 권취 온도(CT)가 141℃ 정도 높은 비교예 1에 따라 제조된 시편의 경우, API 5CT P110 규격에 모두 미달하는 인장강도(TS) : 620 MPa 및 항복강도(YS) : 490 MPa를 갖는 것을 확인할 수 있다. On the other hand, niobium (Nb) is further added compared to Example 1, and nickel (Ni), copper (Cu), chromium (Cr), titanium (Ti) and boron (B) are not added, and the winding temperature (CT In the case of the specimen prepared according to Comparative Example 1, which is about 141 ° C., the tensile strength (TS): 620 MPa and the yield strength (YS): 490 MPa are all less than the API 5CT P110 standard.
또한, 실시예 1과 비교하여 대부분의 합금 성분은 유사한 함량으로 첨가되나, 구리(Cu)가 첨가되지 않으며, 권취 온도(CT)가 75℃ 정도 높은 비교예 2에 따라 제조된 시편의 경우, API 5CT P110 규격에 모두 미달하는 인장강도(TS) : 681 MPa 및 항복강도(YS) : 523 MPa를 갖는 것을 확인할 수 있다.In addition, compared to Example 1, most alloy components are added in a similar content, but copper (Cu) is not added, and in the case of specimens prepared according to Comparative Example 2 having a coiling temperature (CT) of about 75 ° C., the API It can be seen that the tensile strength (TS): 681 MPa and the yield strength (YS): 523 MPa that meets all 5CT P110 specifications.
또한, 실시예 1과 비교하여 대부분의 합금 성분은 유사한 함량으로 첨가되나, 크롬(Cr)이 첨가되지 않으며, 권취 온도(CT)가 대략 71℃ 정도 높은 비교예 3에 따라 제조된 시편의 경우, API 5CT P110 규격에 모두 미달하는 인장강도(TS) : 685 MPa 및 항복강도(YS) : 519 MPa를 갖는 것을 확인할 수 있다.
In addition, in comparison with Example 1, most alloy components are added in a similar content, but chromium (Cr) is not added, and the specimen prepared according to Comparative Example 3 having a coiling temperature (CT) of about 71 ° C. high, It can be seen that the tensile strength (TS): 685 MPa and yield strength (YS): 519 MPa that meets all API 5CT P110 specifications.
지금까지 살펴본 바와 같이, 본 발명에 따른 열연강판은 탄소(C)의 함량을 0.2 ~ 0.3 중량%로 첨가하고, 경화능 향상에 효과적인 크롬(Cr), 니켈(Ni), 구리(Cu), 티타늄(Ti), 보론(B) 등을 첨가함과 더불어 권취 온도를 500℃ 이하에서 실시함으로써, 저온상 생성을 유도하여 QT(Quenching & Tempering) 열처리를 실시하는 것 없이 API 5CT P110(인장강도 : 862 MPa 이상 및 항복강도 : 758 ~ 965 MPa) 규격을 만족시킬 수 있다.
As described so far, the hot rolled steel sheet according to the present invention is added to the content of carbon (C) of 0.2 to 0.3% by weight, and effective in improving the hardenability of chromium (Cr), nickel (Ni), copper (Cu), titanium By adding (Ti), boron (B), etc., and winding temperature below 500 ℃, API 5CT P110 (tensile strength: 862) without inducing the formation of low temperature phase and conducting QT (Quenching & Tempering) heat treatment MPa or higher and yield strength: 758 ~ 965 MPa) can be satisfied.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.
S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간압연 단계
S130 : 냉각/권취 단계S110: Slab reheating step
S120: Hot rolling step
S130: cooling / winding step
Claims (8)
상기 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 800℃ ~ 900℃로 열간 압연하는 단계; 및
상기 열간 압연된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 450 ~ 500℃까지 냉각하여 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
Carbon (C): 0.2 to 0.3 wt%, Silicon (Si): 0.05 to 0.40 wt%, Manganese (Mn): 1.0 to 1.5 wt%, Aluminum (Al): 0.02 to 0.04 wt%, Nickel (Ni): 0.01 ~ 0.20 wt%, Copper (Cu): 0.01 ~ 0.20 wt%, Chromium (Cr): 0.05 ~ 0.50 wt%, Calcium (Ca): 0.006 ~ 0.010 wt%, Titanium (Ti): 0.01 ~ 0.03 wt%, Boron (B): reheating the slab plate consisting of 0.001 to 0.003% by weight and the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities to SRT (Slab Reheating Temperature): 1150-1250 ° C .;
Hot rolling the reheated sheet to a Finishing Delivery Temperature (FDT): 800 ° C. to 900 ° C .; And
The hot rolled sheet material CT (Coiling Temperature): a step of cooling to 450 ~ 500 ℃ winding; hot rolled steel sheet manufacturing method comprising a.
상기 슬라브 판재는
하기 수학식 1을 만족하는 범위에서 실리콘(Si) 및 망간(Mn)을 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
수학식 1 : 6 ≤ [Mn]/[Si] ≤ 9
(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)
The method of claim 1,
The slab plate is
Method for producing a hot rolled steel sheet comprising silicon (Si) and manganese (Mn) in a range satisfying the following equation (1).
Equation 1: 6? [Mn] / [Si]? 9
(Where [] is the weight percentage of each element)
상기 슬라브 판재에는
인(P) : 0.02 중량% 이하, 황(S) : 0.003 중량% 이하 및 질소(N) : 0.01 중량% 이하 중 하나 이상이 포함되어 있는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
The method of claim 1,
The slab plate
Phosphorus (P): 0.02% by weight or less, sulfur (S): 0.003% by weight or less and nitrogen (N): 0.01% by weight or less of the hot rolled steel sheet manufacturing method characterized in that it is included.
상기 슬라브 판재는
하기 수학식 2를 만족하는 범위에서 황(S) 및 칼슘(Ca)을 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
수학식 2 : 2.0 ≤ [Ca]/[S] ≤ 2.5
(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)
The method according to claim 1 or 3,
The slab plate is
A method for producing a hot rolled steel sheet comprising sulfur (S) and calcium (Ca) in a range satisfying Equation 2 below.
Equation 2: 2.0 ≤ [Ca] / [S] ≤ 2.5
(Where [] is the weight percentage of each element)
인장강도(TS) : 862 MPa 이상 및 항복강도(YS) : 758 ~ 965 MPa을 갖는 것을 특징으로 하는 열연강판.
Carbon (C): 0.2 to 0.3 wt%, Silicon (Si): 0.05 to 0.40 wt%, Manganese (Mn): 1.0 to 1.5 wt%, Aluminum (Al): 0.02 to 0.04 wt%, Nickel (Ni): 0.01 ~ 0.20 wt%, Copper (Cu): 0.01 ~ 0.20 wt%, Chromium (Cr): 0.05 ~ 0.50 wt%, Calcium (Ca): 0.006 ~ 0.010 wt%, Titanium (Ti): 0.01 ~ 0.03 wt%, Boron (B): 0.001 to 0.003% by weight and the remaining iron (Fe) and inevitable impurities,
Tensile strength (TS): 862 MPa or more and yield strength (YS): 758 ~ 965 MPa hot rolled steel sheet characterized in that it has.
상기 강판은
하기 수학식 1을 만족하는 범위에서 실리콘(Si) 및 망간(Mn)을 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판.
수학식 1 : 6 ≤ [Mn]/[Si] ≤ 9
(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)
The method of claim 5,
The steel sheet
A hot rolled steel sheet comprising silicon (Si) and manganese (Mn) in a range satisfying Equation 1 below.
Equation 1: 6? [Mn] / [Si]? 9
(Where [] is the weight percentage of each element)
상기 강판은
인(P) : 0.02 중량% 이하, 황(S) : 0.003 중량% 이하 및 질소(N) : 0.01 중량% 이하 중 하나 이상이 포함되어 있는 것을 특징으로 하는 열연강판.
The method of claim 5,
The steel sheet
A hot rolled steel sheet comprising at least one of phosphorus (P): 0.02 wt% or less, sulfur (S): 0.003 wt% or less and nitrogen (N): 0.01 wt% or less.
상기 강판은
하기 수학식 2를 만족하는 범위에서 황(S) 및 칼슘(Ca)을 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판.
수학식 2 : 2.0 ≤ [Ca]/[S] ≤ 2.5
(여기서, [ ]는 각 원소의 중량%)The method according to claim 5 or 7,
The steel sheet
A hot rolled steel sheet comprising sulfur (S) and calcium (Ca) in a range satisfying Equation 2 below.
Equation 2: 2.0 ≤ [Ca] / [S] ≤ 2.5
(Where [] is the weight percentage of each element)
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