KR20120110324A - Steel and method for manufacturing the same - Google Patents

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KR20120110324A
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황병일
박영국
유용현
임갑수
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현대제철 주식회사
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Abstract

PURPOSE: Steel and a manufacturing method thereof are provided to prevent the rupture and cracking of a material due to rapid temperature rise in a charging zone or a preheating zone. CONSTITUTION: Steel(S) comprises C of 0.14-0.16wt.%, P of 0.03wt.% or less, S of 0.015wt.% or less, Ni of 0.05-0.15wt.%, Cr of 0.15wt.% or less, Al of 0.01-0.02wt.%, Nb of 0.035-0.045wt.%, N of 0.008-0.012wt.%, Si, Mn, Cu, V, and Fe of the remaining amount. The value of 45PSi+10PMn+115PCu+700PV is 130-160, where PSi, PMn, PCu, and PV express the respective contents of Si, Mn, Cu, and V.

Description

강재 및 그 제조방법{Steel and method for manufacturing the same}Steel and method for manufacturing the same

본 발명은 강재 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 항복강도, 인장강도 등이 우수한 강재 및 그 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a steel material and a method for manufacturing the same, and more particularly to a steel material excellent in yield strength, tensile strength and the like and a method for manufacturing the same.

건축물이 고층화됨에 따라 구조용 강재에 고강도 특성이 요구되고 있다. 또한, 구조물 건설 시 강재의 총중량은 지속적으로 감소되고 있는 추세이고, 이에 따라 구조물을 이루는 강재 자체의 강도 증가가 보다 크게 요구되고 있다. 그런데, 강재의 강도가 증가할수록 인성 특성이 저하될 수 있어, 저온 충격에 대해 취약할 수 있다. 따라서, 저온에서 취성파괴에 저항할 수 있게 저온 충격치를 확보할 수 있는 고항복강도, 고인장강도 및 저온 충격치가 우수한 강재가 요구되고 있다. 또한, 내진특성 확보 등을 위한 저항복비를 갖는 강재가 요구되고 있다.
As buildings are getting higher, high-strength properties are required for structural steels. In addition, the total weight of the steel material in the construction of the structure is continuously decreasing, and accordingly, the strength of the steel itself forming the structure is required to increase more. However, as the strength of the steel increases, the toughness characteristics may be lowered, and thus may be vulnerable to low temperature impact. Therefore, there is a demand for steel materials having high yield strength, high tensile strength and low temperature impact value capable of securing low temperature impact values to resist brittle fracture at low temperatures. In addition, there is a demand for a steel having a resistance ratio for securing seismic characteristics.

상기한 기술구성은 본 발명의 이해를 돕기 위한 배경기술로서, 본 발명이 속하는 기술분야에서 널리 알려진 종래기술을 의미하는 것은 아니다.
The technical structure described above is a background technique for assisting the understanding of the present invention, and does not mean the prior art widely known in the technical field to which the present invention belongs.

본 발명은 항복강도, 인장강도, 저온 충격치 및 항복비가 우수한 강재 및 그 제조방법을 제공하는 데 그 목적이 있다.
An object of the present invention is to provide a steel material excellent in yield strength, tensile strength, low temperature impact value and yield ratio and a method of manufacturing the same.

본 발명의 일 측면에 따른 강재는: 탄소(C) 0.14 중량% 내지 0.16 중량%, 인(P) 0.03 중량% 이하, 황(S) 0.015 중량% 이하, 니켈(Ni) 0.05 중량% 내지 0.15 중량%, 크롬(Cr) 0.15 중량% 이하, 알루미늄(Al) 0.01 중량% 내지 0.02 중량%, 니오븀(Nb) 0.035 중량% 내지 0.045 중량%, 질소(N) 0.008 중량% 내지 0.012 중량%, 실리콘(Si), 망간(Mn), 구리(Cu), 바나듐(V) 및 잔부의 철(Fe)을 포함하되, 45PSi+10PMn+115PCu+700PV의 값이 130 내지 160이다(여기서, 여기서, PSi, PMn, PCu 및 PV는 각각 실리콘, 망간, 구리 및 바나듐의 함량(중량%)).Steel according to one aspect of the invention is: 0.14% to 0.16% by weight of carbon (C), 0.03% by weight or less of phosphorus (P), 0.015% by weight or less of sulfur (S), 0.05% to 0.15% by weight of nickel (Ni) %, Chromium (Cr) 0.15% or less, aluminum (Al) 0.01% to 0.02% by weight, niobium (Nb) 0.035% to 0.045% by weight, nitrogen (N) 0.008% to 0.012% by weight, silicon (Si ), Manganese (Mn), copper (Cu), vanadium (V) and the balance of iron (Fe), wherein the value of 45P Si + 10P Mn + 115P Cu + 700P V is 130 to 160 (where, P Si , P Mn , P Cu and P V are contents (% by weight) of silicon, manganese, copper and vanadium, respectively).

상기 강재는 실리콘(Si)을 0.4 중량% 내지 0.5 중량%, 망간(Mn)을 1.35 중량% 내지 1.45 중량%, 구리(Cu)를 0.3 중량% 내지 0.4 중량%, 바나듐(V)을 0.08 중량% 내지 0.12 중량% 포함할 수 있다.The steel is 0.4 wt% to 0.5 wt% of silicon (Si), 1.35 wt% to 1.45 wt% of manganese (Mn), 0.3 wt% to 0.4 wt% of copper (Cu), and 0.08 wt% of vanadium (V). To 0.12% by weight.

상기 알루미늄(Al)의 함량은 0.015 중량%일 수 있다.The content of aluminum (Al) may be 0.015% by weight.

상기 강재는 티타늄(Ti)을 0 중량% 포함할 수 있다.The steel material may include 0 wt% titanium (Ti).

상기 강재의 항복강도가 500MPa 이상일 수 있다.The yield strength of the steel may be 500 MPa or more.

상기 강재의 연신강도가 600MPa 이상일 수 있다.The stretching strength of the steel may be 600 MPa or more.

상기 강재의 -5℃에서의 충격치가 50J 이상일 수 있다.The impact value at −5 ° C. of the steel may be 50 J or more.

상기 강재의 항복비(YR)가 85% 미만일 수 있다.
The yield ratio (YR) of the steel may be less than 85%.

본 발명의 다른 측면에 따른 강재 제조방법은: 탄소(C) 0.14 중량% 내지 0.16 중량%, 인(P) 0.03 중량% 이하, 황(S) 0.015 중량% 이하, 니켈(Ni) 0.05 중량% 내지 0.15 중량%, 크롬(Cr) 0.15 중량% 이하, 알루미늄(Al) 0.01 중량% 내지 0.02 중량%, 니오븀(Nb) 0.035 중량% 내지 0.045 중량%, 질소(N) 0.008 중량% 내지 0.012 중량%, 실리콘(Si), 망간(Mn), 구리(Cu), 바나듐(V) 및 잔부의 철(Fe)을 포함하는 소재를, 1,150℃ 내지 1,250℃에서 가열하는 단계; 상기 소재를 1차 압연하는 단계; 및 상기 소재의 미재결정영역 온도 미만에서 2차 압연하는 단계;를 포함하되, 45PSi+10PMn+115PCu+700PV의 값이 130 내지 160이다(여기서, PSi, PMn, PCu 및 PV는 각각 실리콘, 망간, 구리 및 바나듐의 함량(중량%)).Steel manufacturing method according to another aspect of the present invention: carbon (C) 0.14% to 0.16% by weight, phosphorus (P) 0.03% by weight or less, sulfur (S) 0.015% by weight or less, nickel (Ni) 0.05% by weight to 0.15 wt%, chromium (Cr) 0.15 wt% or less, aluminum (Al) 0.01 wt% to 0.02 wt%, niobium (Nb) 0.035 wt% to 0.045 wt%, nitrogen (N) 0.008 wt% to 0.012 wt%, silicon Heating a material including (Si), manganese (Mn), copper (Cu), vanadium (V), and the balance of iron (Fe) at 1,150 ° C to 1,250 ° C; First rolling the material; And secondary rolling at a temperature below the unrecrystallized region temperature of the material; wherein the value of 45P Si + 10P Mn + 115P Cu + 700P V is 130 to 160 (where P Si , P Mn , P Cu and P V is the content of silicon, manganese, copper and vanadium (% by weight), respectively.

상기 소재는 실리콘(Si)을 0.4 중량% 내지 0.5 중량%, 망간(Mn)을 1.35 중량% 내지 1.45 중량%, 구리(Cu)를 0.3 중량% 내지 0.4 중량%, 바나듐(V)을 0.08 중량% 내지 0.12 중량% 포함할 수 있다.The material is 0.4 wt% to 0.5 wt% of silicon (Si), 1.35 wt% to 1.45 wt% of manganese (Mn), 0.3 wt% to 0.4 wt% of copper (Cu), and 0.08 wt% of vanadium (V). To 0.12% by weight.

상기 소재는 티타늄(Ti)을 0 중량% 포함할 수 있다.The material may include 0 wt% titanium (Ti).

상기 소재를 1차 압연하는 단계에서, 상기 소재를 30% 내지 40%의 압하율로 압연할 수 있다.In the first step of rolling the material, the material may be rolled at a reduction ratio of 30% to 40%.

상기 소재의 미재결정영역 온도 미만에서 2차 압연하는 단계에서, 상기 소재를 40% 내지 50%의 압하율로 압연할 수 있다.In the second rolling step below the unrecrystallized region temperature of the material, the material may be rolled at a reduction ratio of 40% to 50%.

상기 소재를 1차 압연하는 단계 이후, 상기 소재를 냉각시키는 단계를 더 포함할 수 있다.
After the primary rolling of the material, the method may further include cooling the material.

본 발명의 구조용 강재 및 그 제조방법은 항복강도, 인장강도, 저온 충격치 및 항복비가 우수한 잇점이 있다.
Structural steel of the present invention and its manufacturing method has the advantage of excellent yield strength, tensile strength, low temperature impact value and yield ratio.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 강재 제조방법을 설명하기 위한 압연장치의 개략 사시도이다.1 is a schematic perspective view of a rolling apparatus for explaining a steel manufacturing method according to an embodiment of the present invention.

이하 첨부된 도면들을 참조하여 본 발명에 따른 강재 및 그 제조방법의 일 실시예를 설명한다. 이러한 과정에서 도면에 도시된 선들의 두께나 구성요소의 크기 등은 설명의 명료성과 편의상 과장되게 도시되어 있을 수 있다.Hereinafter, with reference to the accompanying drawings will be described an embodiment of a steel material and a method for manufacturing the same. In this process, the thicknesses of the lines and the sizes of the components shown in the drawings may be exaggerated for clarity and convenience of explanation.

또한 후술되는 용어들은 본 발명에서의 기능을 고려하여 정의된 용어들로써 이는 사용자, 운용자의 의도 또는 관례에 따라 달라질 수 있다. 그러므로 이러한 용어들에 대한 정의는 본 명세서 전반에 걸친 내용을 토대로 내려져야 할 것이다.
Further, terms to be described below are defined in consideration of the functions of the present invention, which may vary according to the intention or custom of the user, the operator. Therefore, the definitions of these terms should be made based on the contents throughout the specification.

본 발명은 실리콘(Si), 망간(Mn), 구리(Cu) 및 바나듐(V)의 함량을 조절하여 항복강도, 인장강도, 저온 충격치 및 항복비가 우수한 강재를 제공할 수 있다. 즉, 실리콘(Si), 망간(Mn), 구리(Cu)의 함량을 높여 고용강화 효과를 높이는 한편 바나듐(V)을 적정량 첨가하여 석출강화 효과와 미재결정 영역 온도를 980℃ 이상으로 높여 고온에서 제어압연이 가능하다.The present invention can provide a steel having excellent yield strength, tensile strength, low temperature impact value and yield ratio by adjusting the content of silicon (Si), manganese (Mn), copper (Cu) and vanadium (V). That is, by increasing the content of silicon (Si), manganese (Mn), copper (Cu) to increase the solid solution effect, while adding an appropriate amount of vanadium (V) to increase the precipitation strengthening effect and the unrecrystallized region temperature to 980 ℃ or more at high temperatures Control rolling is possible.

구체적으로, 본 발명은 탄소(C) 0.14 중량% 내지 0.16 중량%, 인(P) 0.03 중량% 이하, 황(S) 0.015 중량% 이하, 니켈(Ni) 0.05 중량% 내지 0.15 중량%, 크롬(Cr) 0.15 중량% 이하, 알루미늄(Al) 0.014 중량% 내지 0.016 중량%, 니오븀(Nb) 0.035 중량% 내지 0.045 중량%, 질소(N) 0.008 중량% 내지 0.012 중량%, 실리콘(Si), 망간(Mn), 구리(Cu), 바나듐(V) 및 잔부의 철(Fe)을 포함하되, 아래 수식 1의 값이 130 내지 160인 강재 및 그 제조방법에 관한 것이다. 아래 수식 1의 지수는 0.1중량% 당 항복강도의 변화를 토대로 유추한 것이다.
Specifically, the present invention is 0.14% to 0.16% by weight of carbon (C), 0.03% by weight or less of phosphorus (P), 0.015% by weight or less of sulfur (S), 0.05% to 0.15% by weight of nickel (Ni), chromium ( 0.15% by weight or less of Cr, 0.014% to 0.016% by weight of aluminum (Al), 0.035% to 0.045% by weight of niobium (Nb), 0.008% to 0.012% by weight of nitrogen (N), silicon (Si), manganese ( Mn), including copper (Cu), vanadium (V) and the balance of iron (Fe), the value of the following formula 1 relates to a steel material and a method of manufacturing the same. The index of Equation 1 below is inferred based on the change in yield strength per 0.1% by weight.

[수식 1][Equation 1]

130≤45PSi+10PMn+115PCu+700PV≤160. 여기서, PSi, PMn, PCu 및 PV는 각각 실리콘, 망간, 구리 및 바나듐의 함량(중량%).
130≤45P Si + 10P Mn + 115P Cu + 700P V ≤160. Here, P Si , P Mn , P Cu and P V are contents (% by weight) of silicon, manganese, copper and vanadium, respectively.

보다 구체적으로, 본 발명의 강재는 실리콘(Si) 0.4 중량% 내지 0.5 중량%, 망간(Mn) 1.35 중량% 내지 1.45 중량%, 구리(Cu) 0.3 중량% 내지 0.4 중량%, 바나듐(V) 0.08 중량% 내지 0.12 중량%를 포함할 수 있다.More specifically, the steel material of the present invention is 0.4 wt% to 0.5 wt% of silicon (Si), 1.35 wt% to 1.45 wt% of manganese (Mn), 0.3 wt% to 0.4 wt% of copper (Cu), and vanadium (V) 0.08 Weight percent to 0.12 weight percent.

본 발명은 강재의 성분계를 조절하고 가열(재가열) 조건 및 압연 조건 등을 조절함으로써, 500MPa 이상의 항복강도(YP), 600MPa 이상의 인장강도(TS), 85% 미만의 항복비(YR=YP/TS×100) 및 -5℃에서 50J 이상의 충격치를 가지는 강재를 제공할 수 있다. 내진 안전성의 관점에서 항복비(YR)를 85% 미만으로 하는 것이 바람직하다.
According to the present invention, the yield strength (YP) of 500 MPa or more, tensile strength (TS) of 600 MPa or more, yield ratio of less than 85% (YR = YP / TS) by controlling the component system of steel, and controlling heating (reheating) conditions and rolling conditions, etc. X 100) and -5 ℃ can provide a steel having an impact value of 50J or more. It is preferable to make yield ratio (YR) less than 85% from a seismic safety viewpoint.

이하, 본 발명의 강재 성분계(조성)의 한정 범위 및 그 한정 이유에 대해서 설명한다.
Hereinafter, the limited range of the steel component system (composition) of the present invention and the reason for the limitation will be described.

(1) 탄소(C) (1) carbon (C)

탄소(C)는 전체 성분계에 대해 0.14 중량% 내지 0.16 중량% 포함될 수 있다. 탄소는 구조용 강재의 강도와 인성을 확보하기 위해 첨가될 수 있다. 탄소(C)의 함량이 0.14 중량% 미만일 경우, 강도의 하락을 초래하고, 탄소(C)의 함량이 0.16 중량%를 초과할 경우 인성이 저하되므로 0.14 중량% 내지 0.16 중량% 포함되는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.15 중량% 포함될 수 있다.
Carbon (C) may be included from 0.14% to 0.16% by weight based on the total component system. Carbon may be added to ensure strength and toughness of the structural steel. When the content of carbon (C) is less than 0.14% by weight, it causes a decrease in strength, and when the content of carbon (C) exceeds 0.16% by weight, toughness is lowered, so it is preferably included 0.14% by weight to 0.16% by weight. . More preferably 0.15% by weight may be included.

(2) 실리콘(Si)(2) silicon (Si)

실리콘(Si)은 전체 성분계에 대해 0.4 중량% 내지 0.5 중량% 포함될 수 있다. 실리콘(Si)은 제강 공정 중에 강 중의 산소를 제거하는 탈산제로 첨가될 수 있다. 또한, 실리콘(Si)은 고용강화 효과에 의해 강도를 향상시킬 수 있다. 함량이 높을수록 강도는 증가하지만, 0.5 중량%보다 많이 첨가될 경우 인성을 열화시키고, 0.4 중량%보다 적게 첨가될 경우 탈산 효과의 저하가 발생한다. 따라서, 0.4중량% 내지 0.5중량% 범위에서 첨가되는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는, 0.45 중량% 정도 첨가될 수 있다.
Silicon (Si) may be included in an amount of 0.4 wt% to 0.5 wt% with respect to the entire component system. Silicon (Si) may be added as a deoxidizer to remove oxygen in the steel during the steelmaking process. In addition, silicon (Si) can be improved in strength by a solid solution strengthening effect. The higher the content, the higher the strength, but the addition of more than 0.5% by weight deteriorates the toughness, the addition of less than 0.4% by weight causes a deoxidation effect. Therefore, it is preferable to add in the range of 0.4% by weight to 0.5% by weight. More preferably, about 0.45% by weight may be added.

(3) 망간(Mn)(3) manganese (Mn)

망간(Mn)은 전체 성분계에 대해 1.35 중량% 내지 1.45 중량% 포함될 수 있다. 망간(Mn)은 고용 강화에 의해 강도를 향상시키는 원소로 첨가될 수 있다. 또한, 오스테나이트 안정화 원소로 Ar3 온도를 낮추어 압연 영역을 확대할 수 있고, 압연에 의한 결정립을 미세화시켜 강도 및 인성을 향상시킬 수 있다. 망간(Mn)은 1.35 중량% 미만으로 첨가될 때 강도 향상에 기여하는 효과가 저하되고, 1.45 중량%보다 많이 첨가될 경우 강재 사용시 용접부의 인성이 취약해진다. 따라서, 망간(Mn)은 1.35 중량% 내지 1.45 중량% 첨가될 수 있으며, 바람직하게는 1.4 중량% 첨가될 수 있다.Manganese (Mn) may be included from 1.35% to 1.45% by weight based on the total component system. Manganese (Mn) may be added as an element to enhance strength by solid solution strengthening. In addition, the rolling region can be enlarged by lowering the Ar3 temperature with the austenite stabilizing element, and the crystal grains by rolling can be refined to improve the strength and toughness. When manganese (Mn) is added below 1.35% by weight, the effect of contributing to the strength improvement is lowered, and when it is added more than 1.45% by weight, the toughness of the welded part becomes weak when steel is used. Therefore, manganese (Mn) may be added from 1.35% to 1.45% by weight, preferably 1.4% by weight.

(4) 인(P)(4) phosphorus (P)

인(P)은 전체 성분계에 대해 0.03 중량% 이하 포함될 수 있다. 인(P)은 탁월한 고용강화 효과 및 내식성에 유리한 성분이나, 다량으로 인(P)이 첨가될 경우 입계에 인(P)이 편석되어 2차 가공 취성을 유발할 수 있다. 이에 따라, 인(P)은 0.03 중량% 이하로 첨가되는 것이 바람직하다. 보다 유효하게는 0.015 중량% 정도로 첨가될 수 있다. 한편, 인(P)은 포함되지 않을 수도 있으며, 불가피하게 0 중량%를 초과할 수 있다.
Phosphorus (P) may be included in an amount of 0.03% by weight or less based on the total component system. Phosphorus (P) is an ingredient that is excellent for excellent solid solution effect and corrosion resistance, but when phosphorus (P) is added in a large amount, phosphorus (P) may be segregated at grain boundaries and cause secondary processing brittleness. Accordingly, phosphorus (P) is preferably added at 0.03% by weight or less. More preferably, it may be added at about 0.015% by weight. Meanwhile, phosphorus (P) may not be included and may inevitably exceed 0 wt%.

(5) 황(S)(5) sulfur (S)

황(S)은 전체 성분계에 대해 0.015 중량% 이하 포함될 수 있다. 황(S)은 황화망간(MnS)과 같은 유화물계 개재물의 형성을 야기할 수 있고, 샤르피 충격 흡수 에너지를 저하시켜 충격치를 저하시키는 원소로 작용할 수 있다. 가능한 한 낮게 유지하는 것이 유리하므로, 그 상한을 0.015 중량%로 한다. 한편, 황(S)은 포함되지 않을 수도 있으며, 불가피하게 0 중량%를 초과할 수 있다.
Sulfur (S) may be included 0.015% by weight or less based on the total component system. Sulfur (S) may cause the formation of sulfide-based inclusions such as manganese sulfide (MnS), and may act as an element to lower the impact value by lowering the Charpy impact absorption energy. Since it is advantageous to keep it as low as possible, the upper limit is made into 0.015 weight%. On the other hand, sulfur (S) may not be included, and may inevitably exceed 0% by weight.

(6) 니켈(Ni)(6) nickel (Ni)

니켈(Ni)은 전체 성분계에 대해 0.05 중량% 내지 0.15 중량% 포함될 수 있다. 니켈(Ni)은 결정립을 미세화하고 오스테나이트 및 페라이트에 고용되어 기지를 강화시킬 수 있다. 이에 따라 강재의 강도와 인성을 향상시킬 수 있다. 니켈(Ni)은 0.05중량% 이상 첨가될 때 인성을 향상시키는 데 효과적이나, 고가 원소이고 과다 첨가시 취성을 유발하므로, 0.15중량% 이내로 포함되는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.1중량% 정도 첨가될 수 있다.
Nickel (Ni) may be included in an amount of 0.05 wt% to 0.15 wt% based on the total component system. Nickel (Ni) can refine the grains and be dissolved in austenite and ferrite to strengthen the matrix. Thereby, the strength and toughness of steel materials can be improved. Nickel (Ni) is effective to improve the toughness when added at 0.05% by weight or more, but because it is an expensive element and causes brittleness when added in excess, it is preferably included within 0.15% by weight. More preferably, about 0.1% by weight may be added.

(7) 크롬(Cr)(7) chromium (Cr)

크롬(Cr)은 전체 성분계에 대해 0.15 중량% 이하 포함될 수 있다. 크롬(Cr)은 경화능을 증가시켜 강도의 증가에 효과적일 수 있지만, 0.15중량% 이내로 첨가되는 것이 유효하다. 한편, 크롬은 포함되지 않을 수도 있으며 불가피하게 0 중량%를 초과할 수 있다.
Chromium (Cr) may be included in an amount of 0.15% by weight or less based on the total component system. Chromium (Cr) may be effective in increasing strength by increasing the hardenability, but it is effective to add within 0.15% by weight. On the other hand, chromium may not be included and may inevitably exceed 0% by weight.

(8) 구리(Cu)(8) copper (Cu)

구리(Cu)는 전체 성분계에 대해 0.3 중량% 내지 0.4 중량% 포함될 수 있다. 구리(Cu)는 강재 내에 잔류할 수 있는 순환성 원소(tramp element)로서 제강 공정에서 완전히 제거할 수 없는 불순물이다. 구리(Cu)는 주로 강도를 높이는 원소로 작용하는 측면이 있지만, 강의 연신율 및 표면 품질을 저하시키는 요인으로 작용하므로, 0.3 중량% 내지 0.4 중량%로 한정하는 것이 바람직하며, 보다 바람직하게는 0.35 중량% 포함될 수 있다.
Copper (Cu) may be included 0.3 wt% to 0.4 wt% with respect to the total component system. Copper (Cu) is a tramp element that can remain in steel and is an impurity that cannot be completely removed in a steelmaking process. Although copper (Cu) mainly serves as an element to increase strength, it acts as a factor for lowering elongation and surface quality of steel, and therefore it is preferably limited to 0.3 wt% to 0.4 wt%, more preferably 0.35 wt% % May be included.

(9) 바나듐(V)(9) Vanadium (V)

바나듐(V)은 전체 조성물에 대해 0.08 중량% 내지 0.12 중량% 포함될 수 있다. 바나듐(V)은 냉각 중 탄소와 결합하여 VC 탄화물을 형성하여 석출 강화 및 결정립 성장 억제에 기여할 수 있다. 즉, 강도의 하락을 방지하는 효과를 유도할 수 있다. 또한, 바나듐(V) 첨가는 미재결정영역 온도(No crystallization temperature, Tnr)를 높이는 효과가 있다.Vanadium (V) may be included from 0.08% to 0.12% by weight based on the total composition. Vanadium (V) may combine with carbon during cooling to form VC carbides, thereby contributing to strengthening precipitation and suppressing grain growth. That is, the effect of preventing the drop in strength can be induced. In addition, the addition of vanadium (V) has the effect of raising the uncrystallization temperature (T nr ).

적절한 강도 상승 및 충격치 개선 효과를 얻기 위해서는 바나듐 함량이 0.08 중량% 이상인 것이 바람직하며, 바나듐의 경우 가격 변동이 심하여 첨가 원소로 안정적으로 사용하기 곤란하므로 0.12 중량% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다. 바나듐 함량을 줄이면서 알루미늄(Al)을 첨가하여 강도를 보상하는 것이 유효하다.
The vanadium content is preferably 0.08% by weight or more in order to obtain an appropriate strength increase and impact value improvement effect, and vanadium is preferably added in an amount of 0.12% by weight or less since the price fluctuates severely, making it difficult to use stably as an additional element. It is effective to compensate the strength by adding aluminum (Al) while reducing the vanadium content.

(10) 알루미늄(Al)(10) Aluminum (Al)

알루미늄(Al)은 전체 성분계에 대해 0.01 중량% 내지 0.02 중량% 포함될 수 있다. 알루미늄(Al)은 탈산제 성분으로 첨가될 수 있으며, 강 중의 용존 산소량을 낮춰 용존 산소량이 낮은 상태로 유지하는 기능을 수행할 수 있다.Aluminum (Al) may be included 0.01% to 0.02% by weight based on the total component system. Aluminum (Al) may be added as a deoxidizer component and may lower the amount of dissolved oxygen in the steel to maintain a low amount of dissolved oxygen.

0.01 중량% 미만 첨가시 강도가 저하되고, 0.02 중량% 초과시 연주불량이 발생하기 쉬우며, 산화알루미늄의 과다 생성으로 충격 인성이 취약해진다. 따라서, 0.01 중량% 내지 0.02 중량% 포함되는 것이 바람직하며, 0.015 중량% 포함되는 것이 보다 바람직하다.
When less than 0.01% by weight is added, the strength is lowered, and when it is more than 0.02% by weight, poor performance is likely to occur, and the impact toughness becomes weak due to excessive production of aluminum oxide. Therefore, 0.01 wt% to 0.02 wt% is preferably included, and more preferably 0.015 wt%.

(11) 니오븀(Nb)(11) niobium (Nb)

니오븀(Nb)은 전체 성분계에 대해 0.035 중량% 내지 0.045 중량% 포함될 수 있다. 니오븀(Nb)은 NbC 또는 NbCN 형태로 석출하여 모재의 강도를 향상시키는 원소로 첨가될 수 있다. 압연 시 결정립 성장을 억제하여 결정립을 미세화시키므로 인성 향상 및 압연 냉각 후의 석출 강화 효과를 유도할 수 있다. 0.035 중량% 미만으로 첨가될 때 효과가 미미하고, 0.045 중량% 보다 많이 첨가될 경우 취성 크랙(crack)을 유도하므로, 0.035 중량% 내지 0.045 중량%, 바람직하게는 0.04 중량% 포함될 수 있다.
Niobium (Nb) may be included from 0.035% to 0.045% by weight based on the total component system. Niobium (Nb) may be added as an element to precipitate in the form of NbC or NbCN to improve the strength of the base material. By suppressing grain growth during rolling to refine grains, it is possible to induce toughness improvement and precipitation strengthening effect after rolling cooling. When added at less than 0.035% by weight, the effect is insignificant, and when added to more than 0.045% by weight, brittle cracks are induced, and therefore, 0.035% to 0.045% by weight, preferably 0.04% by weight.

(12)) 질소(N) (12)) nitrogen (N)

질소(N)는 전체 성분계에 대해 0.008 중량% 내지 0.012 중량% 포함될 수 있다. 질소(N)는 강도를 증가시키는 반면에 인성을 감소시키기 때문에 0.012 중량% 이하로 그 함량을 제한하는 것이 바람직하다. 그럼에도 질소 함량의 제어는 제강 부하를 증가시키기 때문에 하한을 0.008 중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
Nitrogen (N) may be included from 0.008% to 0.012% by weight based on the total component system. Since nitrogen (N) increases strength while decreasing toughness, it is preferable to limit the content to 0.012% by weight or less. Nevertheless, it is desirable to limit the lower limit to 0.008% by weight since the control of the nitrogen content increases the steelmaking load.

본 발명의 강재는 전술한 성분들을 포함하고, 나머지의 잔부의 철(Fe)을 포함한다. 또한, 불가피하게 포함되는 원소들이 혼입될 수도 있으나, 이러한 원소들은 원료, 자재, 제조설비 등에서 불가피하게 혼입되는 원소들이다. 또한, 본 발명의 강재는 티타늄(Ti)을 포함하지 않을 수 있다. 즉, 티타늄 함량이 0 중량%일 수 있다. The steel of the present invention contains the above-mentioned components and the remainder of iron (Fe). In addition, although elements that are inevitably included may be mixed, these elements are elements that are inevitably mixed in raw materials, materials, manufacturing facilities, and the like. In addition, the steel of the present invention may not include titanium (Ti). That is, the titanium content may be 0% by weight.

한편, 전술한 조성을 갖는 강재는 980℃ 이상의 미재결정영역 온도(Tnr)를 보여 고온에서 제어압연이 가능하다.
On the other hand, the steel having the above-described composition shows the unrecrystallized zone temperature (T nr ) of 980 ℃ or more, it is possible to control rolling at a high temperature.

본 발명은 전술한 성분계를 가지는 소재(슬라브 등)를 가열로에서 가열(재가열)하고 압연하여 강재를 제조할 수 있다. 상기 강재의 종류에 제한이 있는 것은 아니나, 이하에서는 특별한 언급이 없는 한 H형강 제조시를 기준으로 설명하도록 한다.The present invention can produce a steel material by heating (reheating) and rolling a raw material (slab or the like) having the above-described component system in a heating furnace. The type of the steel is not limited, but hereinafter will be described based on H-shaped steel production unless otherwise specified.

본 발명의 강재 제조시, 가열로에서의 가열온도는 1,150℃ 내지 1,250℃ 온도범위일 수 있으며, 가열시간은 1시간 내지 3시간일 수 있다. 가열로에서 추출 후 소재를 30% 내지 40%의 압하율로 1차 압연할 수 있으며, 1차 압연 후 소재를 일정시간(1분 내지 5분) 냉각시킬 수 있다. 이후, 40% 내지 50%의 압하율로 2차 압연할 수 있다. 2차 압연시 미재결정영역 온도 미만, 예를 들어 980℃ 미만에서 압연할 수 있다. 상기와 같은 압하율, 2차에 걸친 압연과 미재결정영역 온도 미만에서의 2차 압연을 통해 항복강도, 인장강도, 저온 충격치 및 항복비가 우수한 강재를 제조할 수 있다.
In manufacturing the steel of the present invention, the heating temperature in the heating furnace may be a temperature range of 1,150 ℃ to 1,250 ℃, heating time may be 1 hour to 3 hours. After extraction in a heating furnace, the material may be first rolled at a reduction ratio of 30% to 40%, and the material may be cooled for a predetermined time (1 minute to 5 minutes) after the first rolling. Thereafter, secondary rolling may be performed at a reduction ratio of 40% to 50%. During secondary rolling it can be rolled below the unrecrystallized zone temperature, for example below 980 ° C. Through the rolling reduction as described above, the secondary rolling and the secondary rolling at the temperature less than the unrecrystallized region temperature, steel having excellent yield strength, tensile strength, low temperature impact value, and yield ratio can be manufactured.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 강재 제조방법을 설명하기 위한 압연장치의 개략 사시도이다. 도 1을 참조하면, 상기 압연장치는 가열로(102), 사이징 프레스(104), 조압연기(106), 에지히터(108), 디스케일러(110), 사상압연기(112), 런아웃테이블(114), 냉각부(116) 또는 권취기(118) 등을 포함할 수 있다. 1 is a schematic perspective view of a rolling apparatus for explaining a steel manufacturing method according to an embodiment of the present invention. Referring to FIG. 1, the rolling apparatus includes a heating furnace 102, a sizing press 104, a rough rolling mill 106, an edge heater 108, a descaler 110, a finishing mill 112, and a runout table 114. ), A cooling unit 116 or a winder 118 may be included.

본 발명에서 슬라브(Slab), 바(Bar), 스트립(Strip), H형강 등의 재료를 가리키는 용어로 소재(S)를 사용하도록 한다. 상기 소재(S)의 형태는 일정하지 않고 열간압연을 진행하는 동안에 그 두께, 길이 등이 변경될 수 있다. 가열로(102)에 장입되기 전의 소재(S)는 연주공장 또는 분괴공장 등에서 이송된 슬라브일 수 있으며, 조압연 후에는 바, 사상압연 후에는 스트립으로 불릴 수 있으며, 이들을 통칭하는 용어로 '소재'를 사용하도록 한다.In the present invention, a material (S) is used as a term for a material such as slab, bar, strip, H-shaped steel, or the like. The shape of the material S is not constant and its thickness, length, etc. may be changed during hot rolling. The material (S) before charging to the heating furnace 102 may be a slab transferred from a performance factory or a crushing mill, etc., after rough rolling, may be referred to as a bar after finishing rolling, and may be referred to as a strip. Use '.

가열로(102)는 소재(S)를 열간압연하기 위해 (재)가열하는 로(Reheating furnace)로서, 가열로(102)에 사용되는 연료로는 중유, 천연가스, 코크스 가스 등이 사용될 수 있다. 가열로(102)에서의 가열온도(최고 승온온도)는 소재(S)의 재질, 형태 등에 따라 달라질 수 있으나 1,150℃ ~ 1,250℃일 수 있다. 가열온도가 1,150℃ 미만일 경우 압연 부하가 커질 수 있고, 1,250℃를 초과할 경우 오스테나이트 결정립이 조대화되어 강도 확보가 어려울 수 있다. 가열로(102)에서 가열시간은 1시간 내지 3시간, 바람직하게는 2시간 정도일 수 있다.The heating furnace 102 is a (re) heating furnace (re) heating to hot roll the material (S), and heavy fuel oil, natural gas, coke gas, etc. may be used as a fuel used in the heating furnace 102. . The heating temperature (maximum temperature rise) in the furnace 102 may vary depending on the material, shape, and the like of the material S, but may be 1,150 ° C. to 1,250 ° C. If the heating temperature is less than 1,150 ° C, the rolling load may increase, and if the heating temperature is higher than 1,250 ° C, the austenite grains may be coarsened, thereby making it difficult to secure strength. The heating time in the furnace 102 may be 1 hour to 3 hours, preferably about 2 hours.

가열로(102)는 소재(S)의 진행방향을 따라 예열대, 가열대, 및 균열대를 포함할 수 있으며, 예열대 이전에 장입대를 더 포함할 수 있다. 예열대에서는 낮은 온도로 소재(S)를 가열하고, 가열대에서는 가열온도를 높여 소재(S)를 목표온도에 도달시키며, 균열대에서는 소재(S)의 모든 부분에서 온도가 균일하게 분포되도록 할 수 있다. 물론, 가열대에서 균열 기능을 수행할 수도 있다. 장입대 또는 예열대는 급속한 온도 상승에 의해 소재(S)에 파열, 균열, 크랙이 발생하는 것을 방지하는 역할을 수행할 수 있다.The heating furnace 102 may include a preheating zone, a heating zone, and a cracking zone along the advancing direction of the material S, and may further include a charging zone before the preheating zone. In the preheating zone, the material S is heated to a low temperature, in the heating zone, the heating temperature is raised to reach the target temperature, and in the cracking zone, the temperature is uniformly distributed in all parts of the material S. have. Of course, it is also possible to perform the cracking function in the heating table. The charging zone or the preheating zone may play a role of preventing rupture, cracking, and cracking in the material S due to rapid temperature rise.

사이징 프레스(104, Slab Sizing Press)는 소재(S) 길이 방향의 폭 편차를 줄이고 최종 수요자의 요구에 맞춰 일정 폭으로 압연하는 폭압연기일 수 있다.The sizing press 104 may be a width rolling mill which reduces the width variation in the length direction of the material S and rolls it to a predetermined width according to the demand of the final consumer.

조압연기(106, Roughing Mill)는 사상압연에서 요구되는 적정 두께와 폭으로 압연할 수 있다. 조압연기(106)의 입측으로부터 출측으로의 소재(S)의 이동 또는 출측으로부터 입측으로의 소재(S)의 이동을 패스(Pass)라 하는데, 이러한 패스를 1회 이상 수행할 수 있다. H형강의 경우, 조압연기(106)에서는 중심바의 압연을 수행할 수 있다. Roughing mill (106, Roughing Mill) can be rolled to the appropriate thickness and width required in finishing rolling. The movement of the raw material S from the entry side to the exit side of the rough rolling machine 106 or the movement of the raw material S from the exit side to the entrance side is referred to as a pass, and one or more such passes may be performed. In the case of H-shaped steel, the roughing mill 106 may perform rolling of the center bar.

에지히터(108)는 소재(S)의 에지부의 온도 강하를 막는 용도로 설치될 수 있으며, 디스케일러(110)는 고압수로 소재(S) 표면의 스케일을 제거할 수 있다. 사상압연기(112)는 강판을 고객 또는 냉간압연 공정에서 요구하는 두께, 폭 등의 최종 형상으로 제조하는 기기이다. The edge heater 108 may be installed to prevent a temperature drop of the edge portion of the material S, and the descaler 110 may remove the scale of the surface of the material S with high pressure water. The finishing mill 112 is an apparatus which manufactures a steel plate in final shape, such as thickness and width required by a customer or a cold rolling process.

사상압연기(112)는 소재(S)를 30% 내지 40%의 압하율로 1차 압연하고, 냉각 대기시간을 둔 후 미재결정영역 온도 미만에서 다시 40% 내지 50%의 압하율로 2차 압연할 수 있다. 상기 압하율 범위에서 2차로 압연하는 경우에 항복강도, 인장강도 및 저온 충격치 등이 우수하다.The finishing mill 112 firstly rolls the raw material S at a reduction ratio of 30% to 40%, and after the cooling waiting time, secondary rolling is again performed at a reduction ratio of 40% to 50% below the unrecrystallized zone temperature. can do. Yield strength, tensile strength, low temperature impact value, etc. are excellent in the case of secondary rolling in the said rolling reduction range.

구체적으로 살펴보면, 사상압연기(112)에서 1회 이상의 패스로 1차 압연한 후, 사상압연기(112) 입측에서 1분 내지 5분 정도 대기를 하여 소재(S)를 냉각시킨 후 미재결정영역 온도 미만에서 2차 압연을 수행할 수 있다. H형강의 경우, 사상압연기(112)에서는 H형강의 사이드 바 부분을 압연할 수 있다.Specifically, after the first rolling in the pass mill 112 in at least one pass, after waiting for 1 to 5 minutes at the entrance of the finish mill 112 to cool the material (S) after the unrecrystallized zone temperature Secondary rolling can be performed at. In the case of H-shaped steel, the finishing mill 112 can roll the side bar part of H-shaped steel.

사상압연기(112)를 통과한 소재(S)는 런아웃테이블(114)를 통과하는 동안 냉각부(116)에서 나온 라미나 플로우(Laminar flow) 냉각수에 의해 목표 온도로 수냉각될 수 있고, 소재(S)가 코일 형태인 경우 권취기(118)에 의해 권취될 수 있다.The material S passed through the finishing mill 112 may be water cooled to a target temperature by a laminar flow coolant from the cooling unit 116 while passing through the runout table 114. When S) is in the form of a coil, it may be wound by the winder 118.

전술한 압연장치는 일 실시예에 불과하고 상기 압연장치를 구성하는 기기 중 일부는 생략될 수도 있고, 다른 추가적인 기기가 더 포함될 수도 있다. 예를 들어, 조압연기 전, 후 또는 그 내부에 디스케일러가 추가될 수도 있다. 또 다른 예를 들어, 열간상태의 소재 표면에 생성된 스케일을 제거하기 위하여 가열로 내에 디스케일러가 존재할 수도 있다. 또 다른 예를 들어, 사이징 프레스에 의해 발생하는 폭 편차를 균일화하기 위한 에저(Edger Mill)를 더 포함할 수도 있다. 또한, 전술한 기기의 명칭의 편의상 붙여진 것이며 다른 명칭을 사용할 수도 있다.
The rolling device described above is just one embodiment and some of the devices constituting the rolling device may be omitted, and other additional devices may be further included. For example, a descaler may be added before, after or inside the roughing mill. In another example, a descaler may be present in the furnace to remove scale created on the hot surface of the workpiece. As another example, it may further include an edger (Edger Mill) for equalizing the width deviation caused by the sizing press. In addition, it is attached for convenience of the name of the above-mentioned apparatus, and other names may be used.

<< 실시예Example 및  And 비교예Comparative example >>

전술한 성분계를 갖는 강재와 이와 비교되는 성분계를 가지는 비교 실험예의 구조용 강재(H형강)를 제조하여 항복강도(YP), 연신강도(TS), -5℃에서의 충격치 및 항복비(YR)를 평가하였고 그 결과를 아래 표 1에 나타내었다.The steel having the above-described component system and the structural steel (H-shaped steel) of the Comparative Experimental Example having the component system compared thereto were prepared to obtain yield strength (YP), elongation strength (TS), impact value and yield ratio (YR) at -5 ° C. It was evaluated and the results are shown in Table 1 below.

아래 표 1의 실시예1, 비교예1 내지 비교예3은 표 1에 표시된 성분계를 갖는 강재(H형강)를 1,150℃ 내지 1,250℃ 온도범위에 2시간 가열(재가열)한 후 30% 내지 40%의 압하율로 1차 압연하였으며, 1차 압연 후 약 2분 대기하여 냉각시킨 후 미재결정영역 온도 미만(980℃ 미만)에서 40% 내지 50%의 압하율로 2차 압연하였다.
In Example 1, Comparative Examples 1 to 3 of Table 1 below, 30% to 40% after heating (reheating) a steel (H-shaped steel) having a component system shown in Table 1 at a temperature range of 1,150 ° C to 1,250 ° C for 2 hours. After the first rolling, the first rolling was performed, and after the first rolling, after cooling for about 2 minutes, the second rolling was performed at a rolling reduction of 40% to 50% at the temperature lower than the unrecrystallized region temperature (less than 980 ° C).

아래 표 1에 나타난 것과 같이, 실시예1과 비교예1 내지 비교예3의 수식1(45PSi+10PMn+115PCu+700PV)의 값은 각각 145, 116, 197 및 218 정도로서 130과 160의 범위에 속하는 실시예1만이 항복강도가 500MPa 이상, 인장강도가 600MPa 이상, 50J 이상의 저온 충격치 및 85% 미만의 항복비를 모두 만족하는 것으로 나타났다.As shown in Table 1 below, the values of Equation 1 (45P Si + 10P Mn + 115P Cu + 700P V ) of Example 1 and Comparative Examples 1 to 3 are about 145, 116, 197, and 218, respectively, as 130 and 160. Only Example 1 falling within the range of the yield strength of 500MPa or more, the tensile strength of 600MPa or more, 50J or more low-temperature impact value and less than 85% of the yield ratio was found to satisfy all.

상기 수식 1의 값이 약 116인 비교예1의 경우, 저온 충격치는 우수하나 항복강도와 인장강도가 낮음을 알 수 있으며, 상기 수식 1의 값이 약 197인 비교예2의 경우, 강도는 어느 정도 우수하나 저온 충격치가 50J에 미달함을 알 수 있으며, 상기 수식 1의 값이 약 218인 비교예 3의 경우, 충격치가 급감함을 알 수 있다.
In Comparative Example 1, wherein the value of Equation 1 is about 116, it can be seen that the low-temperature impact value is excellent, but the yield strength and tensile strength are low. In Comparative Example 2, in which the value of Equation 1 is about 197, the strength is It can be seen that the excellent low temperature impact value is less than 50J, in the case of Comparative Example 3, the value of Equation 1 is about 218, it can be seen that the impact value is sharply reduced.

[표 1][Table 1]

Figure pat00001

Figure pat00001

본 발명은 도면에 도시되는 일 실시예를 참고로 하여 설명되었으나 이는 예시적인 것에 불과하며 당해 기술이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. Although the present invention has been described with reference to one embodiment shown in the drawings, this is merely exemplary and will be understood by those of ordinary skill in the art that various modifications and equivalent other embodiments are possible. will be.

또한 도시된 압연장치는 예시적인 것에 불과하며, 다른 압연장치에도 본 발명의 기술적 사상이 적용될 수 있다. 따라서 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 아래의 특허청구범위에 의해서 정하여져야 할 것이다.
In addition, the illustrated rolling apparatus is merely exemplary, and the technical spirit of the present invention may be applied to other rolling apparatuses. Accordingly, the true scope of the present invention should be determined by the following claims.

102 : 가열로 104 : 사이징 프레스
106 : 조압연기 108 : 에지히터
110 : 디스케일러 112 : 사상압연기
114 : 런아웃테이블 116: 냉각부
118 : 권취기102: heating furnace 104: sizing press
106: roughing mill 108: edge heater
110: descaler 112: finishing mill
114: runout table 116: cooling unit
118: winder

Claims (14)

탄소(C) 0.14 중량% 내지 0.16 중량%, 인(P) 0.03 중량% 이하, 황(S) 0.015 중량% 이하, 니켈(Ni) 0.05 중량% 내지 0.15 중량%, 크롬(Cr) 0.15 중량% 이하, 알루미늄(Al) 0.01 중량% 내지 0.02 중량%, 니오븀(Nb) 0.035 중량% 내지 0.045 중량%, 질소(N) 0.008 중량% 내지 0.012 중량%, 실리콘(Si), 망간(Mn), 구리(Cu), 바나듐(V) 및 잔부의 철(Fe)을 포함하되,
45PSi+10PMn+115PCu+700PV의 값이 130 내지 160인 강재.
여기서, PSi, PMn, PCu 및 PV는 각각 실리콘, 망간, 구리 및 바나듐의 함량(중량%)
0.14 wt% to 0.16 wt% of carbon (C), 0.03 wt% or less of phosphorus (P), 0.015 wt% or less of sulfur (S), 0.05 wt% to 0.15 wt% of nickel (Ni), 0.15 wt% or less of chromium (Cr) , 0.01 wt% to 0.02 wt% of aluminum (Al), 0.035 wt% to 0.045 wt% of niobium (Nb), 0.008 wt% to 0.012 wt% of nitrogen (N), silicon (Si), manganese (Mn), copper (Cu ), Vanadium (V) and the balance of iron (Fe),
45P Si + 10P Mn + 115P Cu + 700P V The steel whose value is 130-160.
Where P Si , P Mn , P Cu and P V are contents of silicon, manganese, copper and vanadium (% by weight), respectively
제1항에 있어서,
상기 강재는 실리콘(Si)을 0.4 중량% 내지 0.5 중량%, 망간(Mn)을 1.35 중량% 내지 1.45 중량%, 구리(Cu)를 0.3 중량% 내지 0.4 중량%, 바나듐(V)을 0.08 중량% 내지 0.12 중량% 포함하는 강재.
The method of claim 1,
The steel is 0.4 wt% to 0.5 wt% of silicon (Si), 1.35 wt% to 1.45 wt% of manganese (Mn), 0.3 wt% to 0.4 wt% of copper (Cu), and 0.08 wt% of vanadium (V). Steel to 0.1 to 0.12% by weight.
제1항에 있어서,
상기 알루미늄(Al)의 함량이 0.015 중량%인 강재.
The method of claim 1,
Steel of which the content of aluminum (Al) is 0.015% by weight.
제1항에 있어서,
상기 강재는 티타늄(Ti)을 0 중량% 포함하는 강재.
The method of claim 1,
The steel material comprises titanium (Ti) 0% by weight.
제1항에 있어서,
상기 강재의 항복강도가 500MPa 이상인 강재.
The method of claim 1,
Yield strength of the steel is 500MPa or more.
제1항에 있어서,
상기 강재의 연신강도가 600MPa 이상인 강재.
The method of claim 1,
Steels having an elongation at least 600 MPa.
제1항에 있어서,
상기 강재의 -5℃에서의 충격치가 50J 이상인 강재.
The method of claim 1,
Steel of which the impact value at -5 degreeC of the said steel is 50J or more.
제1항에 있어서,
상기 강재의 항복비(YR)가 85% 미만인 강재.
The method of claim 1,
The steel has a yield ratio (YR) of less than 85%.
탄소(C) 0.14 중량% 내지 0.16 중량%, 인(P) 0.03 중량% 이하, 황(S) 0.015 중량% 이하, 니켈(Ni) 0.05 중량% 내지 0.15 중량%, 크롬(Cr) 0.15 중량% 이하, 알루미늄(Al) 0.01 중량% 내지 0.02 중량%, 니오븀(Nb) 0.035 중량% 내지 0.045 중량%, 질소(N) 0.008 중량% 내지 0.012 중량%, 실리콘(Si), 망간(Mn), 구리(Cu), 바나듐(V) 및 잔부의 철(Fe)을 포함하는 소재를,
1,150℃ 내지 1,250℃에서 가열하는 단계;
상기 소재를 1차 압연하는 단계; 및
상기 소재의 미재결정영역 온도 미만에서 2차 압연하는 단계;
를 포함하되, 45PSi+10PMn+115PCu+700PV의 값이 130 내지 160인 강재 제조방법. 여기서, PSi, PMn, PCu 및 PV는 각각 실리콘, 망간, 구리 및 바나듐의 함량(중량%)
0.14 wt% to 0.16 wt% of carbon (C), 0.03 wt% or less of phosphorus (P), 0.015 wt% or less of sulfur (S), 0.05 wt% to 0.15 wt% of nickel (Ni), 0.15 wt% or less of chromium (Cr) , 0.01 wt% to 0.02 wt% of aluminum (Al), 0.035 wt% to 0.045 wt% of niobium (Nb), 0.008 wt% to 0.012 wt% of nitrogen (N), silicon (Si), manganese (Mn), copper (Cu ), Vanadium (V) and the balance of iron (Fe),
Heating at 1,150 ° C. to 1,250 ° C .;
First rolling the material; And
Secondary rolling below the unrecrystallized region temperature of the material;
Including, but 45P Si + 10P Mn + 115P Cu + 700P V value of 130 to 160 steel manufacturing method. Where P Si , P Mn , P Cu and P V are contents of silicon, manganese, copper and vanadium (% by weight), respectively
제9항에 있어서,
상기 소재는 실리콘(Si)을 0.4 중량% 내지 0.5 중량%, 망간(Mn)을 1.35 중량% 내지 1.45 중량%, 구리(Cu)를 0.3 중량% 내지 0.4 중량%, 바나듐(V)을 0.08 중량% 내지 0.12 중량% 포함하는 강재 제조방법.
10. The method of claim 9,
The material is 0.4 wt% to 0.5 wt% of silicon (Si), 1.35 wt% to 1.45 wt% of manganese (Mn), 0.3 wt% to 0.4 wt% of copper (Cu), and 0.08 wt% of vanadium (V). Steel manufacturing method comprising from 0.12% by weight.
제9항에 있어서,
상기 소재는 티타늄(Ti)을 0 중량% 포함하는 강재 제조방법.
10. The method of claim 9,
The material is a steel manufacturing method containing 0% by weight of titanium (Ti).
제9항에 있어서,
상기 소재를 1차 압연하는 단계에서, 상기 소재를 30% 내지 40%의 압하율로 압연하는 강재 제조방법.
10. The method of claim 9,
In the first step of rolling the material, steel manufacturing method for rolling the material at a reduction ratio of 30% to 40%.
제9항에 있어서,
상기 소재의 미재결정영역 온도 미만에서 2차 압연하는 단계에서, 상기 소재를 40% 내지 50%의 압하율로 압연하는 강재 제조방법.
10. The method of claim 9,
In the second rolling step below the unrecrystallized region temperature of the material, the steel manufacturing method for rolling the material at a reduction ratio of 40% to 50%.
제9항에 있어서,
상기 소재를 1차 압연하는 단계 이후, 상기 소재를 냉각시키는 단계를 더 포함하는 강재 제조방법.10. The method of claim 9,
After the first step of rolling the material, the steel manufacturing method further comprising the step of cooling the material.
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