KR20040000913A - Jig and method for splitting of hotforging splitsteel connectingrod - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 단조 분할강 커넥팅로드의 분할공정 지그 및 파단 분할방법에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 로드 및 캡 일체형 커넥팅로드의 용이한 파단분할을 위해 커넥팅로드의 고정 및 파단을 위한 적절한 지그를 셋업하는 것은 물론, 최적 분할 조건을 확립하는 것이 필수적인 바, 로드 및 캡의 파단분할에 의해 커넥팅로드를 제조함에 있어서, 파단 분할 공정 지그 및 파단에 필요한 최적변수를 제공함으로써, 기존의 로드 및 캡의 좌면 가공식 대비, 로드 및 캡 좌면 및 폭면 가공이 생략 가능함에 따라 원가 절감은 물론 좌면 밀착도 향상에 따른 커넥팅로드의 강성 증대에 기여하고, 밀착도 개선에 의한 성능 향상을 도모할 수 있는 단조 분할강 커넥팅로드의 분할공정 지그 및 파단 분할방법에 관한 것이다.The present invention relates to a splitting process jig and a breaking splitting method of a forged split steel connecting rod, and more particularly, to set up a suitable jig for fixing and breaking the connecting rod for easy breaking of the rod and cap integrated connecting rod. Of course, it is essential to establish the optimum splitting conditions. In the manufacture of the connecting rod by breaking the rod and the cap, it is necessary to provide the optimum parameters necessary for the breaking splitting jig and the breaking, thereby making it possible to process the seat of the existing rod and the cap. As a result, the rod and cab seat and width machining can be omitted, which contributes not only to cost reduction, but also to the rigidity of the connecting rod due to improved seat adhesion, and to improved performance through improved adhesion. The present invention relates to a rod splitting process jig and a breaking splitting method.
일반적으로, 자동차 엔진용 커넥팅로드는 피스톤에 연결되어 실린더 내를 왕복하며, 팽창행정에서 고온, 고압의 가스압력을 받아 피스톤의 왕복운동을 크랭크축의 회전운동으로 바꾸어 주는 기능을 하는 엔진 시스템의 주요 구동 부품이다.In general, the connecting rod for automobile engine is connected to the piston to reciprocate in the cylinder, and the main drive of the engine system that functions to convert the reciprocating motion of the piston into the rotational motion of the crankshaft by receiving gas pressure of high temperature and high pressure in the expansion stroke. Parts.
도 4에 도시된 바와 같이, 커넥팅로드(10)는 크게 3부분으로 나뉘는데, 상기 커넥팅로드(10)의 일단에는 피스톤에 피스톤핀을 매개로 연결된 소단부(11), 타단에는 크랭크축에 연결되는 대단부(12) 및 컬럼(13)으로 구성되어 있다.As shown in FIG. 4, the connecting rod 10 is largely divided into three parts. One end of the connecting rod 10 is connected to a small end 11 connected to a piston via a piston pin, and the other end is connected to a crank shaft. It consists of a large end 12 and a column 13.
상기 대단부(12)에는 반원 형상으로 이루어진 캡(15)이 구비되되, 상기 캡은 그 양단에 로드(14)에 연통되는 체결홀(16)이 형성되고, 이 체결홀(16)에 볼트(17) 및 너트(18)로 고정된다.The large end portion 12 is provided with a cap 15 having a semi-circular shape, the cap is formed on both ends of the fastening hole 16 is in communication with the rod 14, the bolt ( 17) and nuts 18 are fixed.
이와같이 이루어진 커넥팅로드(10)의 제조방법은 탄소강의 소재로 키넥팅로드(10)를 형성하는 소재 제작공정과, 이 소재 제작공정에 의해 형성된 상기 커넥팅로드(10)를 기계적으로 가공하는 기계가공공정으로 이루어진다.The manufacturing method of the connecting rod 10 made in this way is a material manufacturing process for forming the kinecting rod 10 from a carbon steel material, and a machining process for mechanically machining the connecting rod 10 formed by the material manufacturing process. Is done.
상기와 같은 제조방법으로 제조되는 커넥팅로드(10)는 로드(14) 및 캡(15)의 분리 공정 측면에서 두가지로 분리되는바, 도 4에 도시된 바와 같이, 단조 후, 상기 로드(14) 및 캡(15)의 접합면을 기계가공하여 볼트(17)를 체결하는 로드(14) 및 캡(15) 좌면 가공식과, 도 5에 도시된 바와 같이, 일체형 단조 및 대단부(12)의 노치(19) 성형 후, 쐐기(21)를 박아 파단 분할하는 로드 및 캡 파단 분할식으로 분리된다.Connecting rod 10 manufactured by the manufacturing method as described above is separated into two in terms of the separation process of the rod 14 and the cap 15, as shown in Figure 4, after forging, the rod 14 And the rod 14 and cap 15 seat surface machining type for machining the joint surface of the cap 15 to fasten the bolt 17, and the notches of the integral forging and the large end 12, as shown in FIG. (19) After shaping | molding, the rod and cap breaking division which drive the wedge 21 and break | segmentation are separated | separated.
이때, 상기 파단 분할식은 좌면 가공식 대비, 가공 공수 감소에 따른 원가 절감 등의 장점을 가지고 있는데, 효과적인 파단 분할을 위한 노치(19) 형성이 필수적이다.At this time, the break split type has advantages such as cost reduction due to the reduction in the number of machining operations compared to the left side cut type, and the formation of the notch 19 for effective break split is essential.
상기 노치(19)의 형성은 브로우칭 가공에 의해 형성되는바, 노치(19) 형성과정은 매우 중요한데, 그 이유는 노치(19) 형상 및 노치(19) 부여방식에 따라 커넥팅로드(10)가 용이하게 분할될 수 있는 지 여부가 결정되기 때문이다.The formation of the notch 19 is formed by broaching process, the formation process of the notch 19 is very important, because the connecting rod 10 according to the shape of the notch 19 and the notch 19 is applied. This is because it is determined whether it can be easily partitioned.
그런데, 종래의 파단 분할식은 로드(14) 및 캡(15) 접합부위의 밀링, 즉 좌면 가공을 실시하므로 가공공수가 많고, 또한 좌면 밀착도가 상대적으로 떨어지므로 로드(14) 및 캡(15)의 밀착도 저하에 따른 커넥팅로드(10)의 강성 부족 및 볼트(17)의 조기 파손 등의 내구 강도 저하를 초래하는 문제점이 있다.By the way, the conventional break-dividing method performs a milling, i.e., seating, of the joints of the rod 14 and the cap 15, and thus requires a lot of processing time and relatively inferior adhesion of the rod 14 and the cap 15. There is a problem in that the durability of the connecting rod 10 due to the decrease in adhesion degree and the durability strength such as premature failure of the bolt 17 is caused.
따라서, 본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위해 안출한 것으로서, 로드 및 캡 일체형 커넥팅로드의 용이한 파단분할을 위해 커넥팅로드의 고정 및 파단을 위한 적절한 지그를 셋업하는 것은 물론, 최적 분할 조건을 확립하는 것이 필수적인 바, 로드 및 캡의 파단분할에 의해 커넥팅로드를 제조함에 있어서, 파단 분할 공정 지그 및 파단에 필요한 최적변수를 제공함으로써, 기존의 로드 및 캡의 좌면 가공식 대비, 로드 및 캡 좌면 및 폭면 가공이 생략 가능함에 따라 원가 절감은 물론 좌면 밀착도 향상에 따른 커넥팅로드의 강성 증대에 기여하고, 밀착도 개선에 의한 성능 향상을 도모할 수 있는 단조 분할강 커넥팅로드의 분할공정 지그 및 파단 분할방법을 제공하는데 그 목적이 있다.Accordingly, the present invention has been made to solve the above problems, to set up the appropriate jig for fixing and breaking the connecting rod for easy breaking of the rod and cap-integrated connecting rod, as well as to determine the optimum splitting conditions. It is essential to establish, in the manufacture of connecting rods by breaking of the rod and cap, by providing the optimum parameters for the breaking process jig and breaking, the conventional rods and caps can be machined, rod and cap seats And the cutting process can be omitted, which contributes not only to cost reduction but also to the increase of rigidity of the connecting rod due to improved seat adhesion, and to the improvement of performance by improved adhesion. The purpose is to provide a partitioning method.
도 1은 본 발명에 따른 원주형 맨드럴을 이용한 커넥팅로드의 분할공정 지그를 나타내는 개략도1 is a schematic diagram showing a split process jig of a connecting rod using a columnar mandrel according to the present invention
도 2는 본 발명에 따른 커넥팅 로드의 파단 분할 공정 시, 분할조건을 갖는 변수를 나타내는 도면2 is a view showing a variable having a splitting condition in the breaking splitting process of the connecting rod according to the present invention;
도 3은 본 발명에 따른 파단형태에 따른 단차(S)를 나타내는 도면3 is a view showing a step (S) according to the fracture shape according to the present invention.
도 4는 일반적인 종래의 로드 및 캡 좌면 가공식 커넥팅로드를 나타내는 사시도Figure 4 is a perspective view of a conventional conventional rod and cap seat machining connecting rod
도 5는 일반적인 종래의 로드 및 캡 파단 분할식 커넥팅로드를 나타내는 평면도Figure 5 is a plan view showing a conventional conventional rod and cap breaking split connecting rod
도 6은 분할된 로드 및 캡을 나타내는 평면도6 is a plan view showing the divided rod and the cap;
<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명><Explanation of symbols for the main parts of the drawings>
10 : 커넥팅로드 11 : 소단부10: connecting rod 11: small end
12 : 대단부 13 : 컬럼12: big end 13: column
14 : 로드 15 : 캡14: Load 15: Cap
16 : 체결홀 17 : 볼트16: fastening hole 17: bolt
18 : 너트 19 : 노치18: Nut 19: Notch
20 : 고정 지그 21 : 쐐기20: fixed jig 21: wedge
22 : 맨드럴(mandrel) 22a : 중공부22: mandrel 22a: hollow part
23 : 하프 쉘(half shell)23: half shell
이하, 상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명의 특징에 대해 설명하면다음과 같다.Hereinafter, the features of the present invention for achieving the above object are as follows.
본 발명에 따른 단조 분할강 커넥팅로드의 분할공정 지그는 커넥팅로드(10)의 대단부(12)의 내경에 내장되며, 내부에 중공부(22a)를 갖는 다수의 분할체로 이루어진 맨드럴(22)과, 상기 중공부(22a)에 설치되어 상기 맨드럴(22)의 각 분할체에 원주 방향의 가압력을 가하기 위한 경사각이 로드(14)측으로 5 ~ 9°인 쐐기(21)를 포함하여 구성된 것을 특징으로 한다.The process jig of the divided forging steel connecting rod according to the present invention is embedded in the inner diameter of the large end portion 12 of the connecting rod 10, the mandrel 22 made up of a plurality of partitions having a hollow portion 22a therein. And a wedge 21 installed at the hollow portion 22a and having an inclination angle for applying a pressing force in the circumferential direction to each of the divided portions of the mandrel 22 to the rod 14 side. It features.
특히, 상기 맨드럴(22)과 커넥팅로드(10) 대단부(12)의 직경차는 0.1mm이며, 커넥팅로드(10)의 소단부(11)의 후부쪽으로 편심된 맨드럴(22)의 외경과 소단부(11)의 내경 사이의 간극은 전측과 후측이 각각 2mm와 0.2mm로 형성된 것을 특징으로 한다.In particular, the diameter difference between the mandrel 22 and the large end portion 12 of the connecting rod 10 is 0.1 mm, and the outer diameter of the mandrel 22 eccentrically toward the rear end of the small end portion 11 of the connecting rod 10. The gap between the inner diameter of the small end 11 is characterized in that the front side and the rear side is formed of 2mm and 0.2mm, respectively.
커넥팅로드(10)의 대단부(12)의 내경에 내장되며, 내부에 중공부(22a)를 갖는 다수의 분할체로 이루어진 맨드럴(22)과, 상기 중공부(22a)에 설치되어 상기 맨드럴(22)의 각 분할체에 원주 방향의 가압력을 가하기 위한 쐐기(21)를 포함하여 구성된 고정 지그(20)를 이용한 상기 커넥팅로드(10)의 파단 분할방법에 있어서,The mandrel 22 is formed in the inner diameter of the large end portion 12 of the connecting rod 10, and consists of a plurality of partitions having a hollow portion 22a therein, and is installed in the hollow portion 22a and the mandrel. In the breaking division method of the said connecting rod 10 using the fixing jig 20 comprised including the wedge 21 for applying the circumferential pressing force to each division of 22,
상기 커넥팅로드(10)의 파단 분할 시의 최적변수는 쐐기(21)의 가압력(F1)이 10ton, 파단 하중(F2)이 2.2ton, 쐐기(21)의 경사각이 로드(14)측으로 5 ~ 9°, 맨드럴(22)과 커넥팅로드(10) 대단부(12)의 직경차가 0.1mm인 것을 특징으로 한다.The optimum variable when breaking the connecting rod 10 is divided into 10 tons of pressing force (F1) of the wedge 21, 2.2 tons of breaking load (F2), 5 to 9 of the inclination angle of the wedge 21 to the rod 14 side °, the diameter difference between the mandrel 22 and the connecting rod 10 end 12 is characterized in that 0.1mm.
또한, 상기 최적변수에는 캡(15)을 로드(14)측으로 수(數)십 회 진동시키는 동시에 공기를 흡입하는 공정으로 이루어진 칩(chip)제거 공정이 더 포함되어 이루어진 것을 특징으로 한다.In addition, the optimum variable is characterized in that it further comprises a chip removal process consisting of a step of vibrating the cap 15 to the rod 14 side and at the same time sucking the air.
이하, 첨부도면을 참조하여 본 발명의 구성에 대해 상세하게 설명하면 다음과 같다.Hereinafter, the configuration of the present invention with reference to the accompanying drawings in detail.
도 1은 본 발명에 따른 원주형 맨드럴을 이용한 커넥팅로드의 파단분할 공정 지그를 나타내는 개략도이고, 도 2는 본 발명에 따른 커넥팅 로드의 파단 분할 공정 시, 분할조건을 갖는 변수를 나타내는 도면이며, 도 3은 본 발명에 따른 파단형태에 따른 단차(S)를 나타내는 도면이다.1 is a schematic diagram showing a process for splitting the breaking of the connecting rod using the columnar mandrel according to the present invention, Figure 2 is a view showing a variable having a split condition in the process of splitting the breaking of the connecting rod according to the present invention, 3 is a view showing a step (S) according to the fracture mode according to the present invention.
커넥팅로드에 있어서, 로드(14) 및 캡(15)을 일체형으로 단조 가공하고, 대단부(12)에 노치(19)를 일정한 폭과 깊이로 형성한 다음, 도 2에 도시된 바와 같이, 커넥팅로드(10)를 고정 지그(20)에 고정시킨후, 쐐기(21)를 삽입하여, 가압장치에 의해 눌러주면 상기 쐐기(21)가 대단부(12)의 내부로 진입되면서 상기 캡(15)이 커넥팅로드(10)로 부터 쪼개져 분할하게 된다.In the connecting rod, the rod 14 and the cap 15 are integrally forged, and the notches 19 are formed at a large end 12 with a constant width and depth, and then as shown in FIG. After the rod 10 is fixed to the fixing jig 20, the wedge 21 is inserted and pressed by the pressing device, so that the wedge 21 enters the inside of the large end 12 while the cap 15 is pressed. It is split from this connecting rod 10 and divided.
이후, 상기와 같이, 분할된 커넥팅로드(10)의 로드(14) 및 캡(15)의 접합면에서 쐐기(21)의 진입에 의해 쪼개지면서 발생된 파단면이 형성되는 바, 이 파단면을 가공하지 않고 그대로 다시 접합시켜 로드(14) 및 캡(15)을 볼트 체결하는 공정으로 되어 있다.Thereafter, as described above, a fracture surface generated by splitting by the entry of the wedge 21 at the joint surface of the rod 14 and the cap 15 of the divided connecting rod 10 is formed. It is a process of bolting the rod 14 and the cap 15 by rejoining it as it is, without processing.
본 발명은 상기와 같은 파단 분할 공정에 있어서, 파단 분할 공정 지그 및 파단 분할의 용이한 조건인 최적변수를 제공하고자 한다.The present invention seeks to provide an optimum variable which is an easy condition of the breaking dividing process jig and the breaking dividing in the above-described breaking division process.
우선, 상기와 같은 최적변수를 얻기 위한 구현예는 도 1에 도시된 바와 같이, 대단부(12)의 내경에 장착되며, 내부에 중공부(22a)를 갖는 다수의 분할체로 이루어진 맨드럴(mandrel)(22)과, 상기 맨드럴(22)의 중공부(22a)에 설치되어 각분할체에 바깥쪽으로 가압력을 가하기 위한 가압장치를 포함하여 구성된 고정 지그가 구비되어 있는 바, 상기 맨드럴(22)의 직경이 42 ~ 45mm, 하프 쉘(half shell)(23)의 직경이 49mm, 맨드럴(22) 및 하프 쉘(23)의 높이가 35 ~ 40mm로 이루어져 있으며, 상기 맨드럴(22)과 커넥팅로드(10) 대단부(12)의 직경차는 0.1mm이며, 커넥팅로드(10)의 소단부(11)의 후부쪽으로 편심된 맨드럴(22)의 외경과 소단부(11)의 내경 사이의 간극은 전측과 후측이 각각 2mm와 0.2mm로 형성되어 로드(14) 및 캡(15)이 파단될 시, 상기 로드(14)가 소단부(11)쪽으로 진행될 수 있도록 되어 있다.First, an embodiment for obtaining the optimal variable as described above is a mandrel, which is mounted on the inner diameter of the large end portion 12 and has a hollow portion 22a therein, as shown in FIG. 1. And a fixing jig installed in the hollow part 22a of the mandrel 22 and including a pressurizing device for applying a pressing force to the angular splitting body outwardly, the mandrel 22 ) Diameter of 42 ~ 45mm, the diameter of the half shell (half shell) (23) is 49mm, the height of the mandrel 22 and the half shell (23) is made of 35 ~ 40mm, the mandrel 22 and The diameter difference of the large end part 12 of the connecting rod 10 is 0.1 mm, and is between the outer diameter of the mandrel 22 and the inner diameter of the small end part 11 which are eccentrically toward the rear end of the small end part 11 of the connecting rod 10. The gap is formed of 2 mm and 0.2 mm in the front side and the rear side, respectively, so that when the rod 14 and the cap 15 are broken, the rod 14 may proceed toward the small end portion 11. It is.
이러한 파단 분할을 위한 고정 지그(20)에 의해 고정된 커넥팅로드(10)는 상술한 바와 같이, 최적변수에 의해 용이하게 파단 분할이 이루어지는 바, 표 1은 커넥팅로드(10)의 파단 분할 공정 중, 쐐기(21)를 상기 맨드럴(22)의 중공부(22a)에 삽입하여 가압할 시, 분할조건을 갖는 변수인 쐐기(21)의 가압력, 파단 하중, 쐐기(21)의 각도, 맨드럴(22)과 커넥팅로드(10)의 직경의 차이 등을 최적으로 설정하여 비교예 대비, 우수한 수준의 최적변수를 알 수 있다.The connecting rod 10 fixed by the fixing jig 20 for splitting such a break is easily broken according to the optimum variable as described above. Table 1 shows the breaking splitting process of the connecting rod 10. When pressing the wedge 21 into the hollow portion 22a of the mandrel 22, the pressing force of the wedge 21, the breaking load, the angle of the wedge 21, the mandrel Optimal setting of the difference between the diameters of the 22 and the connecting rod 10 and the like, and the optimum variable of the superior level compared to the comparative example.
여기서, F1은 가압장치에 의한 쐐기(21)의 가압력을 나타내는 것이고, F2는 파단하중이며, DEG는 상기 쐐기(21)의 경사각을 나타내며, Djig는 맨드럴(22)과 커넥팅로드(10) 대단부(12)의 직경차를 나타낸다.Here, F1 represents the pressing force of the wedge 21 by the pressing device, F2 is the breaking load, DEG represents the inclination angle of the wedge 21, Djig is the mandrel 22 and the connecting rod 10 end The diameter difference of the part 12 is shown.
상기 커넥팅로드(10)의 파단 분할 시, 최적변수는 비교예 대비, 쐐기(21)의 가압력을 10ton, 파단 하중을 2.2ton, 쐐기(21)의 경사각을 로드(14)측으로 5 ~ 9°, 맨드럴(22)과 커넥팅로드(10) 대단부(12)의 직경차를 0.1mm 설정한 것이다.In the splitting of the connecting rod 10, the optimum variable is 10 tons of pressing force of the wedge 21, 2.2 ton of breaking load, 5 to 9 ° of the inclination angle of the wedge 21 to the rod 14, compared to the comparative example. The diameter difference between the mandrel 22 and the connecting rod 10 large end portion 12 is set to 0.1 mm.
또한, 캡(15)을 로드(14)측으로 수(數)회 진동시키는 동시에 공기를 흡입하는 공정으로 이루어진 칩(chip)제거 공정(10bar)이 추가된다.In addition, a chip removing step (10 bar) is formed, which comprises a step of vibrating the cap 15 to the rod 14 side and sucking air at the same time.
이때, 쐐기(21)의 가압력이 10ton미만이거나 초과 시, 파단면의 단차가 심하게 되는 문제가 발생하고, 파단 하중이 2.2ton미만이거나 초과 시, 소성 변형 등의 연신이 발생할 우려가 있으며, 쐐기(21)의 경사각이 로드(14)측으로 5°미만이면 효율적인 노치(19)의 깊이 및 폭 등이 형성되기 어렵고, 9°초과면 파단 분할 하중의 증가로 소성 변형의 위험이 있다.At this time, when the pressing force of the wedge 21 is less than or above 10 tons, there is a problem that the step of the fracture surface is severe, when the breaking load is less than or equal to 2.2 tons, there is a fear that stretching, such as plastic deformation may occur, If the inclination angle of 21 is less than 5 ° toward the rod 14, the depth and width of the notch 19 are difficult to be formed, and there is a risk of plastic deformation due to an increase in the breaking load of the overbreak surface of 9 °.
또한, 상기 맨드럴(22)과 커넥팅로드(10) 대단부(12)의 직경차가 0.1mm미만이거나 초과 시, 파단 시의 시간차 발생 및 파단면 불일치 등의 문제가 발생하게 된다.In addition, when the diameter difference between the mandrel 22 and the connecting rod 10 of the large end portion 12 is less than or equal to 0.1 mm, problems such as time difference and fracture surface mismatch occur at break.
그리고, 파단면 칩제거 공정에 있어서, 파단면의 칩을 제거하지 않으면 파단면 주위의 표면상태가 불균일하고, 청결치 못하게 되어 조립불량이 발생하게 되는 문제점이 있다.In the fracture chip removal step, if the chip on the fracture surface is not removed, the surface state around the fracture surface is uneven and unclean, resulting in poor assembly.
한편, 이와 같은 최적변수를 통해 얻어지는 파단분할 시차와, 파단형태의 단차(S), 파단 후 재조립 시의 진원도는 비교예 대비 우수한 결과를 이루게 되는 바, 상기 파단분할 시차는 20ms이고, 파단형태의 단차는 ±1mm이하를 나타내게 된다.On the other hand, the break split parallax obtained through such an optimum variable, the step of the fracture shape (S), the roundness at the time of reassembly after break is excellent results compared to the comparative example, the break split parallax is 20ms, the break shape The step of D will be less than ± 1mm.
상기 주요변수인 파단분할 시차가 20ms의 범위에 있지 않고, 분할 하중차가 클수록 파단형태의 단차가 불리한 문제가 발생될 우려가 있으며, 중심선을 기준으로 파단형태의 단차(S)가 ±1mm초과 시에는 단차 발생 및 소성 변형의 우려가 크므로, 로드(14) 및 캡(15)이 불일치하게 된다.When the splitting time difference, which is the main variable, is not in the range of 20 ms, and the larger the divided load difference is, there is a possibility that the breakage step becomes disadvantageous, and when the breakage step S of the break type is greater than ± 1 mm based on the center line, Since there is a high risk of step generation and plastic deformation, the rod 14 and the cap 15 are inconsistent.
진원도는 0.050 ~ 0.080mm로서 우수한 진원도 개선을 이룰 수 있다.Roundness is 0.050 ~ 0.080mm can achieve an excellent roundness improvement.
이상에서 상술한 바와 같이, 본 발명은 커넥팅로드의 노치를 성형함에 있어서, 파단분할 공정 지그 및 그에 따른 최적조건을 제공하여 성형하므로 커넥팅로드의 강도 및 강성을 각각 10%와 20%를 향상시킬 수 있으며, 기존 성형방법 대비, 변형 저감율이 1/4로 저감되어 진원도 개선이 뚜렷하며, 현 양산 가공 사양 대비, 25% 절감효과를 이뤄 원가 절감을 기대할 수 있는 효과가 있다.As described above, in the present invention, in forming the notch of the connecting rod, the shattering process jig and the optimum conditions thereof are formed so that the strength and rigidity of the connecting rod can be improved by 10% and 20%, respectively. In addition, compared with the existing molding method, the reduction rate of deformation is reduced to 1/4 so that the roundness is remarkably improved, and the cost reduction can be expected by 25% reduction compared to the current mass production specifications.
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