KR200398363Y1 - 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존용해장치 - Google Patents

소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존용해장치 Download PDF

Info

Publication number
KR200398363Y1
KR200398363Y1 KR20-2005-0022426U KR20050022426U KR200398363Y1 KR 200398363 Y1 KR200398363 Y1 KR 200398363Y1 KR 20050022426 U KR20050022426 U KR 20050022426U KR 200398363 Y1 KR200398363 Y1 KR 200398363Y1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
ozone
water
mixed fluid
vortex
efficiency
Prior art date
Application number
KR20-2005-0022426U
Other languages
English (en)
Inventor
조병옥
Original Assignee
(주)원이기공
조병옥
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by (주)원이기공, 조병옥 filed Critical (주)원이기공
Priority to KR20-2005-0022426U priority Critical patent/KR200398363Y1/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR200398363Y1 publication Critical patent/KR200398363Y1/ko

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/72—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation
    • C02F1/78—Treatment of water, waste water, or sewage by oxidation with ozone
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
    • B01F23/237—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids characterised by the physical or chemical properties of gases or vapours introduced in the liquid media
    • B01F23/2376—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids characterised by the physical or chemical properties of gases or vapours introduced in the liquid media characterised by the gas being introduced
    • B01F23/23761—Aerating, i.e. introducing oxygen containing gas in liquids
    • B01F23/237613—Ozone
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2201/00—Apparatus for treatment of water, waste water or sewage
    • C02F2201/78—Details relating to ozone treatment devices
    • C02F2201/784—Diffusers or nozzles for ozonation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2301/00—General aspects of water treatment
    • C02F2301/02—Fluid flow conditions
    • C02F2301/026—Spiral, helicoidal, radial

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)

Abstract

본 고안은 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존 용해장치에 관한 것으로써, 더욱 상세하게는 미세 기포형성 및 와류와 난류의 연속적인 상승작용에 의해 기액계면을 넓게하고 접촉횟수를 많게 함과 동시에 물 보다 오존의 체류시간을 길게하여 오존용해효율을 95% 이상으로 높이므로서, 폐,하수처리 효율이 높아지기 때문에 필요 오존 투입량이 적어져 오존발생장치에 대한 초기 투자비용 및 에너지를 절감할 수 있고, 오존용해효율이 극대화됨에 따라 기존 방식의 오존 접촉 체류시간 60분을 3분 이내로 대폭 줄일 수 있어서 대용량 폐,하수 처리에도 적용가능하여 경제적이고 배오존 발생량도 감소 할 수 있는 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존 용해장치에 관한 것이다.
이에 본 고안은 집수조(100)에 저장된 폐,하수를 가압펌프(200)에 의해 공급받아 폐,하수와 오존을 와류와 난류의 연속적인 기액충돌로 혼합하는 오존용해수단(300); 상기 오존용해수단(300)의 일측에 연결되며 오존용해수단(300)을 통과한 혼합유체의 난류를 다시 분리분사 시키도록 복수개의 노즐구멍(411)이 형성된 난류분사관(410)을 내부에 갖는 난류분사노즐(400); 상기 난류분사노즐(400)의 일측에 연결되며 난류분사노즐(400)을 통과한 혼합유체에서 물 보다 오존의 체류시간을 증가시켜 오존용해효율을 증가시키며 오존처리수와 오존을 분리 배출하는 소용돌이 유체 혼합 반응기(500); 상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)의 배오존 배출관(513)과 연결되며 오존과 함께 넘어온 수분을 분리하는 배오존 기수 분리장치(600)를 포함하여 이루어진 것을 특징으로 한다.

Description

소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존 용해장치{Whirlpool reactor and a high-efficient ozone dissolved device using it}
본 고안은 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존 용해장치에 관한 것으로써, 더욱 상세하게는 미세 기포형성 및 와류와 난류의 연속적인 상승작용에 의해 기액계면을 넓게하고 접촉횟수를 많게 함과 동시에 물 보다 오존의 체류시간을 길게하여 오존용해효율을 95% 이상으로 높이므로서, 폐,하수처리 효율이 높아지기 때문에 필요 오존 투입량이 적어져 오존발생장치에 대한 초기 투자비용 및 에너지를 절감할 수 있고, 오존용해효율이 극대화됨에 따라 기존 방식의 오존 접촉 체류시간 60분을 3분 이내로 대폭 줄일 수 있어서 대용량 폐,하수 처리에도 적용가능하여 경제적이고 배오존 발생량도 감소 할 수 있는 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존 용해장치에 관한 것이다.
일반적으로 폐수,오수 및 하수 처리시 BOD, COD 등의 고도처리 및 대장균 살균소독, 색도 제거, 냄새제거를 위해서 3차 고도 처리 장치로서 오존처리 시스템을 적용하고 있으나 1일 500∼1,000톤 이하의 폐,하수 처리장이나 1일 5,000∼10,000톤 이하의 하수 처리장에는 적용이 가능하나, 1일 10만톤 이상의 대용량 하수 처리장에는 고가의 대용량 오존발생장치 및 거대한 토목구조물이 필요하기 때문에 경제성 및 설치부지의 부족으로 오존에 의한 3차 고도처리 성능이 매우 좋음에도 불구하고 적용을 하지 못하고 있는 실정이다.
또한, 수영장 정수 처리 등에 사용해 왔던 가압인젝션 방식은 오존반응조 내의 압력을 3kg/cm2 이상으로 가압하여 사용하고 있으며 인젝터 전,후 단 압력차 (△p)가 1.5∼2kg/cm2 정도 되어야 하기 때문에 가압인젝션 펌프는 5∼6kg/cm2 의 고양정 펌프이어야만 한다.
따라서 이 기술을 그대로 1일 10만톤 이상의 하수 처리에 적용시 대용량 펌프 및 전기동력비를 감당할 수 없게 된다.
이에 따라, 1∼2kg/cm2 의 저양정 펌프 및 상용압력하에서도 처리가 가능한 고효율 오존 용해장치의 개발이 시급한 실정이며, 또한 기존 산기관 방식의 오존용해효율이 60∼70% 이고 오존 접촉시간이 60분 이므로서 1일 10만톤 이상의 대용량 폐,하수 처리장으로의 적용이 어려운 문제가 있었다.
상기한 종래의 문제점을 해결하기 위한 본 고안의 목적은 미세 기포형성 및 와류와 난류의 연속적인 상승작용에 의해 기액계면을 넓게하고 접촉횟수를 많게 함과 동시에 물 보다 오존의 체류시간을 길게하여 오존용해효율을 95% 이상으로 높이므로서, 폐,하수처리 효율이 높아지기 때문에 필요 오존 투입량이 적어져 오존발생장치에 대한 초기 투자비용 및 에너지를 절감할 수 있고, 오존용해효율이 극대화됨에 따라 기존 방식의 오존 접촉 체류시간 60분을 3분 이내로 대폭 줄일 수 있어서 대용량 폐,하수 처리에도 적용가능하여 경제적이고 배오존 발생량도 감소 할 수 있는 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존 용해장치를 제공하는 데 있다.
상기한 목적을 달성하기 위한 본 고안의 소용돌이 유체 혼합 반응기는, 오존과 폐,하수가 혼합된 혼합유체가 내부로 유입되도록 하부측에 유입관이 형성된 반응조; 상기 반응조의 내부를 상하 다단으로 구획하여 다수의 공간을 형성하는 구획판; 상기 각 공간을 연통시키도록 상기 각 구획판에 복수개가 결합되어 상기 유입관으로 유입된 혼합유체를 최상부 공간으로 이동시킴과 아울러 구획판의 하측으로 일정길이 돌출되어 돌출된 길이만큼 오존층을 형성하여 물 보다 오존의 체류시간을 증가시키는 혼합유체 상부이송관; 상기 반응조의 최상부 공간으로 이동한 오존 처리된 처리수를 외부로 배출하는 오존처리수 배출관 및 상기 반응조의 상단에 형성되어 오존처리수에서 분리된 오존을 배출하는 배오존 배출관을 포함하여 이루어진 것을 특징으로 한다.
또한, 본 고안의 고효율 오존 용해장치는, 집수조에 저장된 폐,하수를 가압펌프에 의해 공급받아 폐,하수와 오존을 와류와 난류의 연속적인 기액충돌로 혼합하는 오존용해수단; 상기 오존용해수단의 일측에 연결되며 오존용해수단을 통과한 혼합유체의 난류를 다시 분리분사 시키도록 복수개의 노즐구멍이 형성된 난류분사관을 내부에 갖는 난류분사노즐; 상기 난류분사노즐의 일측에 연결되며 난류분사노즐을 통과한 혼합유체에서 물 보다 오존의 체류시간을 증가시켜 오존용해효율을 증가시키며 오존처리수와 오존을 분리 배출하는 소용돌이 유체 혼합 반응기; 상기 소용돌이 유체 혼합 반응기의 배오존 배출관과 연결되며 오존과 함께 넘어온 수분을 분리하는 배오존 기수 분리장치를 포함하여 이루어진 것을 특징으로 한다.
이하, 본 고안을 첨부된 도면을 참조하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
도 1 은 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치를 나타내는 전체구성도이고, 도 2 는 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 슬라이딩 인젝터를 나타내는 단면도이며, 도 3 은 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 소용돌이 믹서기를 나타내는 단면도이고, 도 4 는 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 충돌분사노즐을 나타내는 단면도이며, 도 5 는 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 난류분사노즐을 나타내는 단면도이고, 도 6 은 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 배오존 탈기장치를 나타내는 단면도이며, 도 7 은 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 배오존 기수 분리장치를 나타내는 단면도이다.
먼저, 본 고안에 따른 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)는 아래에서 설명될 고효율 오존 용해장치(1)의 설명시 함께 설명하기로 한다.
도시된 바와 같이, 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치(1)는 크게 오존용해수단(300)(슬라이딩 인젝터, 소용돌이 믹서기, 충돌분사노즐), 난류분사노즐(400), 소용돌이 유체 혼합 반응기(500), 배오존 탈기장치(550), 배오존 기수 분리장치(600), 파괴기(700)로 구성된다.
상기 오존용해수단(300)은 집수조(100)에 저장된 폐,하수를 가압펌프(200)에 의해 공급받아 폐,하수와 오존을 와류와 난류의 연속적인 기액충돌로 혼합하도록 이루어진다.
여기서, 상기 가압펌프(200)는 현장 여건에 따라 부스터 펌프 또는 자흡식 펌프를 사용하며 양정은 18∼22mH 정도면 된다. 종래의 가압인젝터 펌프는 50∼60mH로 고양정 펌프를 사용해야 한다.
상기 오존용해수단(300)은 슬라이딩 인젝터(310), 소용돌이 믹서기(320), 충돌분사노즐(330)로 구성된다.
먼저, 상기 슬라이딩 인젝터(310)는 상기 가압펌프(200)로부터 공급된 폐,하수가 선회류를 일으키며 통과하도록 입구측에 복수개(도면에서는 6개)의 경사진 선회노즐(312)이 가장자리에 형성됨과 동시에 중앙에는 하나의 메인노즐(313)이 형성되고, 일측에는 오존발생기(315)로부터 오존을 공급받도록 오존유입구(314)가 형성된다.
또한, 상기 슬라이딩 인젝터(310)의 내부에는 통로(311)가 형성되는데, 상기 통로(311)에서 폐,하수 및 오존이 혼합되는 부분의 통로단면적은 협소하게 형성되어, 이 부분에서 유속이 증가하여 오존유입구(314)를 통해 오존을 흡입할 수 있게 된다.
따라서, 상기 슬라이딩 인젝터(310)에서는 흡입된 물과 오존을 빠르게 선회류를 일으키며 안개처럼 분쇄하여 에멀젼 상태가 되어 오존용해 효율이 극대화 된다.
이때, 슬라이딩 인젝터(310)의 전,후 단 압력차(△p)는 1∼1.5kg/cm2 이상이 유지되어야 하며, 물과 오존의 기액비는 10% 이하로 하는것이 바람직하다.
다음으로, 상기 소용돌이 믹서기(320)는 상기 슬라이딩 인젝터(310)의 일측에 연결되며 슬라이딩 인젝터(310)를 통과한 혼합유체에 와류 및 난류가 형성되도록 내부에 나선형판 스프링(321) 두 개를 한 쌍으로 하여 복수개를 설치하되 서로 회전방향을 정방향과 역방향으로 반복되게 설치되어 이루어지며, 따라서 상기 슬라이딩 인젝터(310)를 통해 들어온 물과 오존의 혼합유체가 정회전과 역회전을 반복하면서 기액이 충돌과 분쇄작용에 의해 혼합,흡수되며 이때 오존은 2n 으로 미세하게 쪼개진다.
여기서, 상기 한 쌍의 나선형판 스프링(321)은 서로 마주하는 방향으로 갈수록 직경이 작아지는 두 개의 나선형판 스프링(321)을 사용하였다.
또한, 정방향 나선형판 스프링(321)과 역방향 나선형판 스프링(321)의 사이에는 혼합유체를 중앙으로 모아주는 난류유도판(322)이 형성되어 있기 때문에 혼합유체가 흩어졌다 모아졌다를 반복하게 된다. 즉, 와류와 난류의 연속적인 상호작용에 의해 기액혼합이 극대화 되는 것이다
그리고, 상기 충돌분사노즐(330)은 상기 소용돌이 믹서기(320)의 일측에 연결되며 소용돌이 믹서기(320)를 통과한 혼합유체를 양분하여 정면 충돌시킬 수 있도록 양단부에 각각 내측을 향해 분사하는 노즐(331)이 결합되고, 일측에는 충돌한 혼합유체를 합치하여 상기 난류분사노즐(400)로 공급하도록 출구(332)가 형성되어 이루어진다.
상기 각 노즐(331)의 출구는 유속을 빠르게 하여 충돌효과를 높이기 위해 직경을 작게 하는 것이 바람직하며, 혼합유체를 정면충돌시킴으로서 오존용해효율을 극대화 시키게 된다.
그리고, 상기 난류분사노즐(400)은 상기 오존용해수단(300)의 충돌분사노즐(330)의 일측에 연결되며 충돌분사노즐(330)을 통과하여 합치된 혼합유체의 난류를 다시 분리/분사 시키도록 복수개의 노즐구멍(411)이 형성된 난류분사관(410)이 내부에 설치되어 이루어진다.
즉, 상기 난류분사노즐(400)은 중앙측이 확관된 관 내부에 상기 난류분사관(410)을 삽입/결합한 구조이며, 상기 난류분사관(410)의 노즐구멍(411)은 혼합유체가 상기 난류분사노즐(400)의 내부를 일측방향으로 선회하도록 하여 와류가 형성되도록 일측방향으로 경사지게 형성된다.
또한, 상기 전체 노즐구멍(411) 크기의 합은 난류분사관(410)의 입구 크기와 같거나 작게(약 80∼100%) 하는 것이 바람직하다.
한편, 상기 난류분사노즐(400)은 내부에 노즐구멍(411)을 갖는 난류분사관(410)을 가짐으로서 스트레이너 기능을 겸하게 된다.
그리고, 상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)는 상기 난류분사노즐(400)의 일측에 연결되며 난류분사노즐(400)을 통과한 혼합유체에서 물 보다 오존의 체류시간을 증가시켜 오존용해효율을 증가시키며 오존처리수와 오존을 분리 배출하는 장치이다.
즉, 종래의 가압용해장치 등은 오존가스의 용해효율을 높이기 위하여 반응기 내에 3∼5kg/cm2 의 압력을 가하여 기체를 강제로 녹이도록 한 헨리의 법칙(Heney's Law)에 의한 것으로 용해 효율은 좋으나 동력이 많이 들어가고 오존처리수조 및 방류수에서 잉여용존오존이 자연 탈기 되며서 주변을 오염시키는 문제점이 있었다.
따라서, 본 고안에서는 기존의 고정관념을 깨고 역발상에 의해 액체에 기체를 녹이기 위해 미세하게 쪼개는 대신에 역으로 기체에 액체를 충돌시켜 기액계면에서 기체가 액체에 흡수되도록 하는 이중 격막설에 의한 공법을 채택하게 되었으며, 이 경우 가압을 할 필요가 없기 때문에 전기에너지가 대폭 절감되는 장점이 있으며 상압에서 자연원리에 의해 용해 되었기 때문에 오존처리수에서 잉여용존오존이 탈기되지 않아 2차적인 오존 오염 걱정이 없다.
이러한 상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)는, 상기 난류분사노즐(400)을 통과한 혼합유체가 내부로 유입되도록 하부측에 유입관(511)이 형성된 반응조(510)와,
상기 반응조(510)의 내부를 상하 다단으로 구획하여 다수의 공간(520a)을 형성하는 구획판(520);
상기 각 공간(520a)을 연통시키도록 상기 각 구획판(520)에 복수개가 결합되어 상기 유입관(511)으로 유입된 혼합유체를 최상부 공간(520a)으로 이동시킴과 아울러 구획판(520)의 하측으로 일정길이 돌출되어 돌출된 길이만큼 오존층(525)을 형성하여 물 보다 오존의 체류시간을 증가시키는 혼합유체 상부이송관(521)과,
상기 반응조(510)의 최상부 공간(520a)으로 이동한 오존 처리된 처리수를 외부로 배출하는 오존처리수 배출관(512) 및 상기 반응조(510)의 상단에 형성되어 오존처리수에서 분리된 오존을 상기 배오존 기수 분리장치(600)로 배출하는 배오존 배출관(513)으로 구성된다.
여기서, 상기 유입관(511)은 상기 반응조(510)의 일측으로 편심되게 설치되어 유입관(511)을 통해 유입된 혼합유체에 선회류를 형성하도록 하는 것이 바람직하다.
상기 혼합유체 상부이송관(521)은 상기 구획판(520)에 일측방향으로 경사지게 결합되어 상기 유입관(511)을 통해 반응조(510)의 하부로 유입된 혼합유체를 최상부 공간(520a)으로 이동시 선회류를 형성시켜 와류 증가에 따른 오존용해효율을 증가시키게 된다.
또한, 상기 최상측의 구획판(520)을 제외한 나머지 구획판(520)에는, 구획판(520)을 기준으로 상부측의 오존층(525)에 체류하는 오존과 일부 혼합유체를 하부측의 혼합유체속으로 리턴시키는 오존/혼합유체 리턴관(522)이 결합된다.
즉, 상기 유입관(511)을 통해 반응조(510)의 하부로 유입되어 상기 혼합유체 상부이송관(521)을 통해 최상부 공간(520a)으로 이동하는 혼합유체는 상,하 각각의 공간(520a)내에서 일시 저장되는데, 이때 혼합유체의 수면은 상기 혼합유체 상부이송관(521)의 하단부까지이며, 따라서 혼합유체의 수면 상측의 오존층(525)에는 물에서 분리된 오존가스가 체류하게 된다.
이에 따라, 상기 오존층(525)에 체류하는 오존가스의 일부는 물에 다시 용해되고, 나머지는 일부 혼합유체와 함께 상기 오존/혼합유체 리턴관(522)을 통해 각각 하부측 공간()에 있는 혼합유체속으로 재순환하면서 와류를 증가시키기 때문에 오존용해효율을 증가시키게 된다.
이와 같이, 상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)가 상압에서도 오존용해효율이 매우 뛰어난 근본적인 원리는 물과 오존가스의 체류시간을 달리 할 수 있으며 조절이 가능하다는데 있다.
즉, 종래의 가압인젝션 반응기는 강제로 가압용해 시켜서 물과 오존이 동시에 배출되기 때문에 물과 오존의 체류시간이 같으며 조절이 불가능 하지만, 본 고안에서는 기액비에 따라서 기액비 차이만큼 물 보다 오존가스의 체류시간이 길어지기 때문에 가압용해장치 보다 10∼20배 오존용해효율이 좋아질 수 밖에 없다.
예를들어, 기액비가 10% 일 경우 물의 체류시간이 1분이라면 물의 1/10 만 주입되는 오존가스의 체류시간은 10분이 되며, 기액비가 5%일 경우에는 20분이 되는 것이다. 따라서, 서로 다른 체류 시간차이 만큼 오존용해효율이 좋아지는 것이다.
그리고, 상기 오존처리수 배출관(512)은 입구가 상기 최상부 공간(520a)에 위치하고, 출구는 상기 입구에서부터 하측방향 수직으로 연장된후 반응조(510)의 외측으로 절곡된 형태로 되어 있으며, 즉, 오존처리수 배출관(512)의 출구는 오존처리수를 하향식으로 흘러보낼수 있도록 입구측 보다 하측에 위치하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 오존처리수 배출관(512)의 입구측에는 이물질을 제거할 수 있도록 스트레이너망(512b)이 구비되고, 상기 스트레이너망(512b)의 하단에는 혼합유체가 넘쳐 흘러서 오존처리수 배출관(512)내로 유입되도록 삿갓(512a)이 설치된다.
한편, 상기 반응조(510)는 상기 스트레이너망(512b)에 걸린 이물질을 청소할 수 있도록 상단부에 상부경판(510a)이 탈착가능하게 결합되는 것이 바람직하다.
그리고, 상기 반응조(510)의 내부에는 오존처리수에 완전히 용해되지 않은 잉여 오존을 분리시킬 수 있도록 배오존 탈기장치(550)가 설치된다.
상기 배오존 탈기장치(550)는 상기 오존처리수 배출관(512)의 내부 일정구간에 복수개의 구슬(551)을 설치하여 이루어지며, 상기 복수개의 구슬(551) 상,하부에는 타공망(552)이 설치되어 구슬(551)을 수용하고 있게 된다.
따라서, 상기 오존처리수 배출관(512)의 입구를 통해 오존처리수를 하향식으로 흘러 보내면, 이때 오존처리수는 상기 적층된 복수개의 둥근 구슬(551)(직경 20∼30mm)을 통과하게 되는데, 즉, 오존처리수가 둥근 구슬(551)의 표면을 감싸고 흐르면서 얇은 피막이 형성되어 완전히 용해되지 않은 잉여오존은 탈기되어 분리되는 것이다.
여기서, 상기 배오존 탈기장치(550) 하류에 압이 걸리거나 물이 차면 안되며 낙차를 주어 흘러 떨어지듯 하는 것이 바람직하다. 따라서, 상기 반응조(510)의 유입관(511) 보다 오존처리수 배출관(512)의 직경을 약 120% 정도 크게 하는 것이 바람직하다.
이렇게 상기 배오존 탈기장치(550)에 의해 분리된 오존은 상측으로 이동하여 배오존 배출관(513)를 통해 배출되게 된다.
그리고, 상기 배오존 기수 분리장치(600)는, 상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)의 배오존 배출관(513)과 연결되며 오존과 함께 넘어온 수분을 분리하게 된다.
이러한 상기 배오존 기수 분리장치(600)는, 상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)의 배오존 배출관(513)과 연결되며 일측에 오존이 유입되도록 입구(611)가 형성되고, 상단에는 수분이 제거된 순수오존이 배출되는 순수오존배출구(612)가 형성되며, 하단에는 오존에서 분리된 수분이 배출되는 드레인관(613)이 형성된 탱크(610)와,
상기 탱크(610) 내부의 상,하 타공망(621) 사이에 설치되며 오존에서 수분을 분리하는 복수개의 기수 분리용 볼(620)과,
상기 탱크(610) 내부의 상 타공망(621) 상측에 서로 일정간격 이격되어 복수개가 설치되되 가장자리와 중앙에 오존배출공(630a)(631a)이 교번적으로 형성되어 구성되며 상기 기수 분리용 볼(620)을 통과한 오존에 대해 재차 수분을 분리하는 기수 분리용 판(630)(631)으로 이루어진다.
또한, 상기 탱크(610)의 내부 하단에는 드레인관(613)을 내측방향으로 돌출시킨 돌출부(613a)가 형성되고, 상기 돌출부(613a)의 상측에는 오존이 드레인관(613)으로 배출되는 것을 방지할 수 있도록 가장자리가 상기 돌출부(613a) 보다 큰 직경을 가지며 돌출부(613a)의 끝단보다 하측으로 절곡/연장된 막음판(614)이 형성된다.
즉, 상기 막음판(614)의 하단부가 수면 보다 하측에 위치하기 때문에 오존이 드레인관(613)을 통해 배출되는 것을 방지하게 되는 것이다.
한편, 상기 기수 분리용 판(630)(631)의 상측에는 수분임시저장부(615)가 설치되어 상기 순수오존배출구(612)를 통해 배출되는 오존에 대해 재차 수분을 분리하게 된다. 상기 수분임시저장부(612)는 상기 탱크(610)의 상단을 개방한 후 저장된 수분을 배출시키게 된다.
이렇게 배오존 기수 분리장치(600)는 오존과 함께 넘어온 수분을 분리하여 배출시킴으로서 아래에서 설명될 파괴기(700)의 오존분해용 히터(미도시)의 수명을 증가시키게 된다.
그리고, 상기 배오존 기수 분리장치(600)의 일측에는 배오존 기수 분리장치(600)를 통과한 순수오존을 열파괴할 수 있도록 오존분해용 히터(미도시)가 구비된 파괴기(700)가 설치된다.
이하, 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치의 작용을 설명하면 다음과 같다.
집수조(100)에 저장된 폐,하수는 가압펌프(200)에 의해 슬라이딩 인젝터(310)로 유입되고, 동시에 오존발생기(315)에서 제조된 오존가스도 슬라이딩 인젝터(310)의 오존유입구(314)로 유입된다. 이때 슬라이딩 인젝터(310)로 유입되는 물은 선회노즐(312) 및 메인노즐(313)을 통과하면서 오존과 함께 빠른 선회류를 형성하게 되어 안개처럼 분쇄되어 에멀젼 상태가 된 후 상기 소용돌이 믹서기(320)로 이동하게 된다.
상기 소용돌이 믹서기(320)로 이동한 혼합유체는 정방향/역방향 나선형판 스프링(321)을 통과하면서 정회전과 역회전을 반복하게 되어 기액이 충돌과 분쇄작용에 의해 혼합,흡수되며 이때 오존은 미세하게 쪼개지게 된다. 또한, 혼합유체가 나선형판 스프링(321)의 사이를 통과하는 과정에서 난류유도판(322)에 의해 모아졌다 흩어졌다를 반복하게 되어 와류와 난류의 연속적인 상호작용에 의해 기액혼합이 극대화 되게 된다.
계속해서, 상기 소용돌이 믹서기(320)를 통과한 혼합유체는 양분되어 상기 충돌분사노즐(330)의 양단부에 구비된 노즐(331)로 유입되어 정면 충돌한 후 다시 합치되어 상기 난류분사노즐(400)로 이동하게 된다.
상기 충돌분사노즐(330)에서 정면충돌후 합치되어 난류분사노즐(400)의 난류분사관(410)내로 유입된 혼합유체의 난류는 난류분사관(410)의 경사진 노즐구멍(411)을 통해 다시 분리/분사 되면서 선회류를 일으키게 된다. 이 과정에서 혼합유체에 포함된 이물질은 난류분사관(410)에 의해 걸러지게 된다.
상기 난류분사노즐(400)을 통과한 혼합유체는 상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)의 유입관(511)으로 유입된다.
상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)의 하부로 유입된 혼합유체는 상,하에 걸쳐 설치된 각 구획판(520)의 혼합유체 상부이송관(521)을 통과하면서 선회류를 일으켜 최상부 공간(520a)으로 이동하게 되며, 이때 각 공간(520a)의 물에서 분리된 오존가스는 각 구획판(520) 하측의 오존층(525)에 체류하게 되는데, 상기 오존층(525)에 체류하는 오존가스의 일부는 물에 다시 용해되고, 나머지는 일부 혼합유체와 함께 상기 오존/혼합유체 리턴관(522)을 통해 각각 하부측 공간(520a)에 있는 혼합유체속으로 재순환하면서 와류를 증가시키게 된다.
따라서, 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)를 혼합유체가 통과하게 되면, 물 보다 오존가스의 체류시간이 상당히 길어지기 때문에 오존용해효율이 극대화 되게 된다.
계속해서, 상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)의 내부에서 오존 처리된 처리수는 상기 오존처리수 배출관(512)을 통해 외부로 배출하게 되고, 오존처리수에서 분리된 오존은 배오존 배출관(513)을 통해 상기 배오존 기수 분리장치(600)로 이동하게 된다.
여기서, 상기 오존처리수 배출관(512)을 통과하는 오존처리수에 포함된 이물질은 스트레이너망(512b)에 의해 걸러지게 되며, 오존처리수 배출관(512)을 따라 낙하하는 오존처리수는 배오존 탈기장치(550)의 둥근 구슬(551)을 통과하게 되는데, 이때 오존처리수가 둥근 구슬(551)의 표면을 감싸고 흐르면서 얇은 피막이 형성되어 완전히 용해되지 않은 잉여오존은 탈기되어 분리된다.
이렇게 분리되는 오존은 상기 배오존 배출관(513)을 통해 상기 배오존 기수 분리장치(600)로 이동하게 된다.
그리고, 상기 배오존 기수 분리장치(600)로 이동한 오존은 기수 분리용 볼(620)을 통과하면서 오존에 포함된 수분을 분리하게 되며, 이때 분리된 수분은 탱크(610) 하단의 드레인관(613)을 통해 외부로 배출되고 오존가스는 상기 기수 분리용 판(630)(631)을 통과하면서 재차 수분이 분리되어 순수오존배출구(612)를 통해 순수오존을 배출하게 된다.
상기 배오존 기수 분리장치(600)에 배출된 순수오존은 상기 파괴기(700)로 이동하여 파괴기(700)의 오존분해용 히터에 의해 열파괴 되게 된다.
실시예 1)
상기한 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치(1)를 이용하여 공장 자체 지하수 오존처리와 하수 오존처리를 실시하였으며, 보는 바와 같이 오존주입 농도에 따라 최저 95%에서 최대 98%까지 오존용해효율이 매우 좋게 나왔으며, 오존처리수의 용존오존농도 역시 2.72PPM에서 10.64PPM 까지 아주 높게 잘 처리 되었다.
아래의 결과 값은 오존발생기(315)에서 발생된 시간당 총 오존 발생량과 처리하는 물의 량을 비교하여 오존주입농도를 PPM으로 환산하고 오존용해장치(1) 통과후의 오존처리수 등의 용존오존농도를 측정하여 오존주입농도로 나주어 백분율(%)로 표시한 것이다.
1. 공장자체 지하수 오존 처리 결과
*결과1,
- 오존발생량 : 2g/hr
- 오존농도 : 60g/N㎥
- 오존가스량 : 0.56 ℓ/㎥
- 처리 수량 : 0.72 ㎥/hr
- 오존주입농도 : 2.78 ppm
- 용존오존농도 : 2.72 ppm
- 오존용해효율 : 2.72 ÷ 2.78 × 100 = 98%
- 기액비 : 0.56 ÷ 12 = 0.047 = 4.7%
- 배오존 농도 : 1.12 g/N㎥
- 배오존량 : 0.038 g/hr
*결과2,
- 오존발생량 : 12g/hr
- 오존농도 : 120g/N㎥
- 오존가스량 : 1.67 ℓ/㎥
- 처리수량 : 1.08 m³/hr
- 오존주입농도 : 11.1 ppm
- 용존오존농도 : 10.64 ppm
- 오존용해효율 : 10.64ppm ÷ 11.1 ppm × 100 = 95.9 %
- 기액비 : 1.67ℓ / min ÷ 18 ℓ / min × 100 = 9.28 %
- 배오존 농도 : 4.15 g/Nm³
- 배오존량 : 0.42 g/hr
2. 하수 오존 처리 결과
- 오존발생량 : 2g/hr
- 오존농도 : 60g/N㎥
- 오존 가스량 : 0.56 ℓ/min
- 처리 수량 : 0.72㎥/ hr
- 배오존농도 : 3g/N㎥
- 배오존량 : 0.1g/hr
- 오존용해효율 : (2-0.1)÷2 ×100 = 95%
- 기액비 : 0.56÷12= 4.7%
상기한 본 고안은, 미세 기포형성 및 와류와 난류의 연속적인 상승작용에 의해 기액계면을 넓게하고 접촉횟수를 많게 함과 동시에 상기 소용돌이 유체 혼합 반응기를 통해 물 보다 오존의 체류시간을 길게하여 오존용해효율을 95% 이상으로 높이므로서, 폐,하수처리 효율이 높아지기 때문에 필요 오존 투입량이 적어져 오존발생장치에 대한 초기 투자비용 및 에너지가 절감되고, 오존용해효율이 극대화됨에 따라 기존 방식의 오존 접촉 체류시간 60분을 3분 이내로 대폭 줄일 수 있어서 1일 10만톤 이상의 대용량 폐,하수 처리에도 적용가능하여 경제적이고 배오존 발생량도 감소된다.
도 1 은 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치를 나타내는 전체구성도,
도 2 는 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 슬라이딩 인젝터를 나타내는 단면도,
도 3 은 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 소용돌이 믹서기를 나타내는 단면도,
도 4 는 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 충돌분사노즐을 나타내는 단면도,
도 5 는 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 난류분사노즐을 나타내는 단면도,
도 6 은 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 배오존 탈기장치를 나타내는 단면도,
도 7 은 본 고안에 따른 고효율 오존 용해장치에서 배오존 기수 분리장치를 나타내는 단면도이다.
<도면의 주요 부분에 대한 부호설명>
1: 고효율 오존 용해장치 100: 집수조
200: 가압펌프 300: 오존용해수단
310: 슬라이딩 인젝터 311: 통로
312: 선회노즐 313: 메인노즐
314: 오존유입구 315: 오존발생기
320: 소용돌이 믹서기 321: 나선형판 스프링
322: 난류유도판
330: 충돌분사노즐 331: 노즐
332: 출구
400: 난류분사노즐 410: 난류분사관
411: 노즐구멍
500: 소용돌이 유체 혼합 반응기 510: 반응조
510a: 상부경판
511: 유입관 512: 오존처리수 배출관
512a: 삿갓 512b: 스트레이너망
513: 배오존 배출관 520: 구획판
520a: 공간 521: 혼합유체 상부이송관
522: 오존/혼합유체 리턴관 525: 오존층
550: 배오존 탈기장치 551: 구슬
552: 타공망
600: 배오존 기수 분리장치 610: 탱크
611: 입구 612: 순수오존배출구
613: 드레인관 613a: 돌출부
614: 막음판 615: 수분임시저장부
620: 기수 분리용 볼 621: 타공망
630,631: 기수 분리용 판 630a,631a: 오존배출공
700: 파괴기

Claims (20)

  1. 오존과 폐,하수가 혼합된 혼합유체가 내부로 유입되도록 하부측에 유입관(511)이 형성된 반응조(510);
    상기 반응조(510)의 내부를 상하 다단으로 구획하여 다수의 공간(520a)을 형성하는 구획판(520);
    상기 각 공간(520a)을 연통시키도록 상기 각 구획판(520)에 복수개가 결합되어 상기 유입관(511)으로 유입된 혼합유체를 최상부 공간(520a)으로 이동시킴과 아울러 구획판(520)의 하측으로 일정길이 돌출되어 돌출된 길이만큼 오존층(525)을 형성하여 물 보다 오존의 체류시간을 증가시키는 혼합유체 상부이송관(521);
    상기 반응조(510)의 최상부 공간(520a)으로 이동한 오존 처리된 처리수를 외부로 배출하는 오존처리수 배출관(512) 및 상기 반응조(510)의 상단에 형성되어 오존처리수에서 분리된 오존을 배출하는 배오존 배출관(513)
    을 포함하여 이루어진 것을 특징으로 하는 소용돌이 유체 혼합 반응기.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 혼합유체 상부이송관(521)은 상기 구획판(520)에 일측방향으로 경사지게 결합되어 혼합유체에 선회류를 형성시키는 것을 특징으로 하는 소용돌이 유체 혼합 반응기.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 최상측의 구획판(520)을 제외한 나머지 구획판(520)에는, 구획판(520)을 기준으로 상부측의 오존층(525)에 체류하는 오존과 일부 혼합유체를 하부측의 혼합유체속으로 리턴시키는 오존/혼합유체 리턴관(522)이 결합되는 것을 특징으로 하는 소용돌이 유체 혼합 반응기.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 오존처리수 배출관(512)은 상기 최상부 공간(520a)에 위치한 입구측에 이물질을 제거할 수 있도록 스트레이너망(512b)이 구비되고, 출구측은 오존처리수를 하향식으로 흘러 보낼수 있도록 입구측 보다 하측에 위치한 것을 특징으로 하는 소용돌이 유체 혼합 반응기.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 반응조(510)는 상기 스트레이너망(512b)에 걸린 이물질을 청소할 수 있도록 상단부에 상부경판(510a)이 탈착가능하게 결합된 것을 특징으로 하는 소용돌이 유체 혼합 반응기.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 반응조(510)의 내부에는 오존처리수에 완전히 용해되지 않은 잉여 오존을 분리시킬 수 있도록 배오존 탈기장치(550)가 설치되는 것을 특징으로 하는 소용돌이 유체 혼합 반응기.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 배오존 탈기장치(550)는 상기 오존처리수 배출관(512)의 내부 일정구간에 복수개의 구슬(551)을 설치하여 이루어진 것을 특징으로 하는 소용돌이 유체 혼합 반응기.
  8. 집수조(100)에 저장된 폐,하수를 가압펌프(200)에 의해 공급받아 폐,하수와 오존을 와류와 난류의 연속적인 기액충돌로 혼합하는 오존용해수단(300);
    상기 오존용해수단(300)의 일측에 연결되며 오존용해수단(300)을 통과한 혼합유체의 난류를 다시 분리분사 시키도록 복수개의 노즐구멍(411)이 형성된 난류분사관(410)을 내부에 갖는 난류분사노즐(400);
    상기 난류분사노즐(400)의 일측에 연결되며 난류분사노즐(400)을 통과한 혼합유체에서 물 보다 오존의 체류시간을 증가시켜 오존용해효율을 증가시키며 오존처리수와 오존을 분리 배출하는 소용돌이 유체 혼합 반응기(500);
    상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)의 배오존 배출관(513)과 연결되며 오존과 함께 넘어온 수분을 분리하는 배오존 기수 분리장치(600)
    를 포함하여 이루어진 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  9. 제 8 항에 있어서,
    상기 오존용해수단(300)은,
    상기 가압펌프(200)로부터 공급된 폐,하수가 선회류를 일으키며 통과하도록 입구측에 복수개의 경사진 선회노즐(312) 및 중앙에 메인노즐(313)이 형성되고, 일측에는 오존발생기(315)로부터 오존을 공급받도록 오존유입구(314)가 형성되며, 상기 폐,하수 및 오존이 혼합되는 부분의 통로단면적을 협소하게 형성한 슬라이딩 인젝터(310)와,
    상기 슬라이딩 인젝터(310)의 일측에 연결되며 슬라이딩 인젝터(310)를 통과한 혼합유체에 와류 및 난류가 형성되도록 내부에 나선형판 스프링(321) 두 개를 한 쌍으로 하여 복수개를 설치하되 서로 회전방향을 정방향과 역방향으로 반복되게 설치하고, 각 나선형판 스프링(321)의 사이에 혼합유체를 중앙으로 모아주는 난류유도판(322)이 형성된 소용돌이 믹서기(320)와,
    상기 소용돌이 믹서기(320)의 일측에 연결되며 소용돌이 믹서기(320)를 통과한 혼합유체를 양분하여 정면 충돌시킬 수 있도록 양단부에 각각 내측을 향해 분사하는 노즐(331)이 결합되고, 일측에는 충돌한 혼합유체를 합치하여 상기 난류분사노즐(400)로 공급하도록 출구(332)가 형성된 충돌분사노즐(330)로 이루어진 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  10. 제 8 항에 있어서,
    상기 난류분사관(410)의 노즐구멍(411)은 혼합유체가 상기 난류분사노즐(400)의 내부를 선회하도록 하여 와류가 형성되도록 일측방향으로 경사지게 형성되고, 전체 노즐구멍(411) 크기의 합은 난류분사관(410)의 입구 크기와 같거나 작은 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  11. 제 8 항에 있어서,
    상기 배오존 기수 분리장치(600)는,
    상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)의 배오존 배출관(513)과 연결되며 일측에 오존이 유입되도록 입구(611)가 형성되고, 상단에는 수분이 제거된 순수오존이 배출되는 순수오존배출구(612)가 형성되며, 하단에는 오존에서 분리된 수분이 배출되는 드레인관(613)이 형성된 탱크(610)와,
    상기 탱크(610) 내부의 상,하 타공망(621) 사이에 설치되며 오존에서 수분을 분리하는 복수개의 기수 분리용 볼(620)과,
    상기 탱크(610) 내부의 상 타공망(621) 상측에 서로 일정간격 이격되어 복수개가 설치되되 가장자리와 중앙에 오존배출공(630a)(631a)이 교번적으로 형성되어 구성되며 상기 기수 분리용 볼(620)을 통과한 오존에 대해 재차 수분을 분리하는 기수 분리용 판(630)(631)으로 이루어진 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  12. 제 11 항에 있어서,
    상기 탱크(610)의 내부 하단에는 드레인관(613)을 내측방향으로 돌출시킨 돌출부(613a)가 형성되고, 상기 돌출부(613a)의 상측에는 오존이 드레인관(613)으로 배출되는 것을 방지할 수 있도록 가장자리가 상기 돌출부(613a) 보다 큰 직경을 가지며 돌출부(613a)의 끝단보다 하측으로 절곡/연장된 막음판(614)이 형성되는 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  13. 제 8 항에 있어서,
    상기 소용돌이 유체 혼합 반응기(500)는,
    상기 난류분사노즐(400)을 통과한 혼합유체가 내부로 유입되도록 하부측에 유입관(511)이 형성된 반응조(510);
    상기 반응조(510)의 내부를 상하 다단으로 구획하여 다수의 공간(520a)을 형성하는 구획판(520);
    상기 각 공간(520a)을 연통시키도록 상기 각 구획판(520)에 복수개가 결합되어 상기 유입관(511)으로 유입된 혼합유체를 최상부 공간(520a)으로 이동시킴과 아울러 구획판(520)의 하측으로 일정길이 돌출되어 돌출된 길이만큼 오존층(525)을 형성하여 물 보다 오존의 체류시간을 증가시키는 혼합유체 상부이송관(521);
    상기 반응조(510)의 최상부 공간(520a)으로 이동한 오존 처리된 처리수를 외부로 배출하는 오존처리수 배출관(512) 및 상기 반응조(510)의 상단에 형성되어 오존처리수에서 분리된 오존을 상기 배오존 기수 분리장치(600)로 배출하는 배오존 배출관(513)
    을 포함하여 이루어진 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  14. 제 13 항에 있어서,
    상기 혼합유체 상부이송관(521)은 상기 구획판(520)에 일측방향으로 경사지게 결합되어 혼합유체에 선회류를 형성시키는 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  15. 제 13 항에 있어서,
    상기 최상측의 구획판(520)을 제외한 나머지 구획판(520)에는, 구획판(520)을 기준으로 상부측의 오존층(525)에 체류하는 오존과 일부 혼합유체를 하부측의 혼합유체속으로 리턴시키는 오존/혼합유체 리턴관(522)이 결합되는 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  16. 제 13 항에 있어서,
    상기 오존처리수 배출관(512)은 상기 최상부 공간(520a)에 위치한 입구측에 이물질을 제거할 수 있도록 스트레이너망(512b)이 구비되고, 출구측은 오존처리수를 하향식으로 흘러 보낼수 있도록 입구측 보다 하측에 위치한 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  17. 제 16 항에 있어서,
    상기 반응조(510)는 상기 스트레이너망(512b)에 걸린 이물질을 청소할 수 있도록 상단부에 상부경판(510a)이 탈착가능하게 결합된 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  18. 제 13 항에 있어서,
    상기 반응조(510)의 내부에는 오존처리수에 완전히 용해되지 않은 잉여 오존을 분리시킬 수 있도록 배오존 탈기장치(550)가 설치되는 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  19. 제 18 항에 있어서,
    상기 배오존 탈기장치(550)는 상기 오존처리수 배출관(512)의 내부 일정구간에 복수개의 구슬(551)을 설치하여 이루어진 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
  20. 제 8 항에 있어서,
    상기 배오존 기수 분리장치(600)의 일측에 연결되며 배오존 기수 분리장치(600)를 통과한 순수오존을 열파괴할 수 있도록 파괴기(700)가 구비되는 것을 특징으로 하는 고효율 오존 용해장치.
KR20-2005-0022426U 2005-08-02 2005-08-02 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존용해장치 KR200398363Y1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR20-2005-0022426U KR200398363Y1 (ko) 2005-08-02 2005-08-02 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존용해장치

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR20-2005-0022426U KR200398363Y1 (ko) 2005-08-02 2005-08-02 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존용해장치

Related Parent Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020050070564A Division KR100658165B1 (ko) 2005-08-02 2005-08-02 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존용해장치

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR200398363Y1 true KR200398363Y1 (ko) 2005-10-12

Family

ID=43699430

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR20-2005-0022426U KR200398363Y1 (ko) 2005-08-02 2005-08-02 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존용해장치

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR200398363Y1 (ko)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100760671B1 (ko) 2006-05-19 2007-10-04 성인모 오존을 이용한 살균수 제조장치
KR100791860B1 (ko) * 2007-10-15 2008-01-07 우진나노케미칼주식회사 오존수 제조장치
KR100951578B1 (ko) 2008-03-10 2010-04-09 최영규 저에너지를 사용하는 오존 수처리 시스템
KR100973491B1 (ko) 2009-05-19 2010-08-03 한국기계연구원 오존버블 함유 오존수 생성장치
KR101690013B1 (ko) * 2016-06-29 2017-01-09 앵스트롬스 주식회사 초순수 비저항 조절장치 및 이의 조절방법
CN109452222A (zh) * 2018-08-27 2019-03-12 福州绿新晨能源科技有限公司 高效纯氧混合装置及其溶氧调节方法
KR102102437B1 (ko) * 2019-06-24 2020-04-20 주식회사 한화그린 고농도 폐수처리를 위한 고속산화장치
KR102293552B1 (ko) 2020-10-26 2021-08-26 주식회사 엔비인사이트 고효율 플러그 플로형 오존용해 반응조를 구비한 고도산화 수처리장치
KR102350547B1 (ko) 2021-07-20 2022-01-12 (주)청수 개량된 오존가스 용해 처리구조를 갖는 고도 산화 수처리 시스템의 오존가스 용해 처리장치

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100760671B1 (ko) 2006-05-19 2007-10-04 성인모 오존을 이용한 살균수 제조장치
KR100791860B1 (ko) * 2007-10-15 2008-01-07 우진나노케미칼주식회사 오존수 제조장치
KR100951578B1 (ko) 2008-03-10 2010-04-09 최영규 저에너지를 사용하는 오존 수처리 시스템
KR100973491B1 (ko) 2009-05-19 2010-08-03 한국기계연구원 오존버블 함유 오존수 생성장치
KR101690013B1 (ko) * 2016-06-29 2017-01-09 앵스트롬스 주식회사 초순수 비저항 조절장치 및 이의 조절방법
CN109452222A (zh) * 2018-08-27 2019-03-12 福州绿新晨能源科技有限公司 高效纯氧混合装置及其溶氧调节方法
CN109452222B (zh) * 2018-08-27 2023-11-03 福州绿新晨能源科技有限公司 高效纯氧混合装置及其溶氧调节方法
KR102102437B1 (ko) * 2019-06-24 2020-04-20 주식회사 한화그린 고농도 폐수처리를 위한 고속산화장치
KR102293552B1 (ko) 2020-10-26 2021-08-26 주식회사 엔비인사이트 고효율 플러그 플로형 오존용해 반응조를 구비한 고도산화 수처리장치
KR102350547B1 (ko) 2021-07-20 2022-01-12 (주)청수 개량된 오존가스 용해 처리구조를 갖는 고도 산화 수처리 시스템의 오존가스 용해 처리장치

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100658165B1 (ko) 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존용해장치
KR200398363Y1 (ko) 소용돌이 유체 혼합 반응기 및 이를 이용한 고효율 오존용해장치
EP2366671B1 (en) Apparatus and method for dissolution of ozone in water and catalytic oxidation
KR100902189B1 (ko) 초미세기포발생장치 및 이를 이용한 침전장치
US8871098B2 (en) Gas dispersion apparatus for improved gas-liquid mass transfer
CN202224253U (zh) 一种旋流器及气浮选装置
US20130011303A1 (en) Gas-collection-type gas-liquid reaction device, and water treatment apparatus and gas purification apparatus using same
KR101834909B1 (ko) 저에너지를 사용하는 오존 수처리 시스템
KR101307920B1 (ko) 회전교반식 오염공기 정화장치
KR101336169B1 (ko) 침전과 부상을 연계한 고도정수처리장치
KR100975366B1 (ko) 마이크로 기포 발생장치를 이용한 폐수전처리장치
KR20120118296A (ko) 마이크로 버블을 이용한 플라즈마 스크러버용 수처리시스템
KR100951578B1 (ko) 저에너지를 사용하는 오존 수처리 시스템
CN110228859A (zh) 一种适用于多种含油污水的集成式高效低污染处理工艺
JP2002045667A (ja) 循環流発生装置
KR100437971B1 (ko) 유체 혼합기 및 이 혼합기가 구비된 수처리용 전해처리시스템
KR100967831B1 (ko) 마이크로 기포 발생장치
CN106477670A (zh) 一种含油乳化污水破乳装置
KR101094188B1 (ko) 용존공기부상법을 이용한 수처리장치
KR101281044B1 (ko) 마이크로 기포 발생장치 및 이를 포함하는 수처리 장치
JPH08299971A (ja) 分離注入式オゾン接触方法
JPS59206096A (ja) 曝気装置
JP2000512545A (ja) 汚濁廃水の浄化用反応槽
KR102666455B1 (ko) 마이크로버블 혼화율이 개선된 가압부상조
JP2004049938A (ja) 汚泥処理装置と方法

Legal Events

Date Code Title Description
U107 Dual application of utility model
REGI Registration of establishment
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20060908

Year of fee payment: 3

EXTG Ip right invalidated