KR20020052541A - Apparatus and method for controlling differential pressure with flexible gain adaption of active booster - Google Patents
Apparatus and method for controlling differential pressure with flexible gain adaption of active booster Download PDFInfo
- Publication number
- KR20020052541A KR20020052541A KR1020000081843A KR20000081843A KR20020052541A KR 20020052541 A KR20020052541 A KR 20020052541A KR 1020000081843 A KR1020000081843 A KR 1020000081843A KR 20000081843 A KR20000081843 A KR 20000081843A KR 20020052541 A KR20020052541 A KR 20020052541A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- differential pressure
- active booster
- command value
- response model
- adaptive control
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D16/00—Control of fluid pressure
- G05D16/20—Control of fluid pressure characterised by the use of electric means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T13/00—Transmitting braking action from initiating means to ultimate brake actuator with power assistance or drive; Brake systems incorporating such transmitting means, e.g. air-pressure brake systems
- B60T13/10—Transmitting braking action from initiating means to ultimate brake actuator with power assistance or drive; Brake systems incorporating such transmitting means, e.g. air-pressure brake systems with fluid assistance, drive, or release
- B60T13/12—Transmitting braking action from initiating means to ultimate brake actuator with power assistance or drive; Brake systems incorporating such transmitting means, e.g. air-pressure brake systems with fluid assistance, drive, or release the fluid being liquid
- B60T13/16—Transmitting braking action from initiating means to ultimate brake actuator with power assistance or drive; Brake systems incorporating such transmitting means, e.g. air-pressure brake systems with fluid assistance, drive, or release the fluid being liquid using pumps directly, i.e. without interposition of accumulators or reservoirs
- B60T13/161—Systems with master cylinder
- B60T13/165—Master cylinder integrated or hydraulically coupled with booster
- B60T13/166—Part of the system directly actuated by booster pressure
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Transportation (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Braking Systems And Boosters (AREA)
Abstract
Description
본 발명은 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어장치 및 그 제어방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 차량의 지능형 주행이나 정지/서행 제어시 설정된 응답 특성에 따라 가변적으로 이득을 적응시키기 위한 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어장치 및 그 제어방법에 관한 것이다.The present invention relates to a variable gain adaptive differential pressure control device for an active booster and a control method thereof, and more particularly, to an active booster for adaptively adjusting gain according to a response characteristic set during intelligent driving or stop / slow control of a vehicle. A gain adaptive differential pressure control device and a control method thereof.
일반적으로 차량의 운행을 자동화하기 위한 지능형 주행 시스템 또는 정지/서행 제어 시스템의 감속장치는 진공형태의 액티브 부스터(Active Booster)에 장착된 솔레노이드 밸브를 제어하여 원하는 차압을 형성한다. 상기 감속장치는 EVB(Electronic Vacuum Booster)를 적용하는 것이 일반적이다.In general, an intelligent driving system or a deceleration device of a stop / slow control system for automating driving of a vehicle controls a solenoid valve mounted on an active booster in a vacuum to generate a desired differential pressure. The deceleration device generally applies an electronic vacuum booster (EVB).
상기 감속장치를 포함한 액티브 부스터의 개략적인 구성이 도1에 도시되어 있다.A schematic configuration of an active booster including the deceleration device is shown in FIG.
도1에 따르면, 흡기 다기관(12)을 통해 엔진(11)으로 인입되는 공기는 진공 부스터(13)에 부압을 제공하게 된다. 그래서 운전자가 브레이크 페달(16)을 밟을 때, 차압 제어수단(14)이 솔레노이드 밸브(15)를 제어하여 상기 진공 부스터(13)의 차압을 형성한다. 상기 차압이 형성된 진공 부스터(13)에 의해 구동륜(18)의 브레이크를 작동시키기 위한 마스터 실린더(17)의 유압 작동 속도가 조절된다.According to FIG. 1, air entering the engine 11 through the intake manifold 12 provides a negative pressure to the vacuum booster 13. Thus, when the driver presses the brake pedal 16, the differential pressure control means 14 controls the solenoid valve 15 to form the differential pressure of the vacuum booster 13. The hydraulic pressure of the master cylinder 17 for operating the brake of the drive wheel 18 is controlled by the vacuum booster 13 in which the differential pressure is formed.
상기 진공 부스터(13)에는 EVB를 적용하고, 차압 제어수단(14)에는 주로 PI 제어기(Proportional Integral Controller)를 사용한다. 즉, 차압 센서로부터 피드백된 정보를 이용하여 간단한 PI 제어기를 구현하게 된다.EVB is applied to the vacuum booster 13, and a PI controller (Proportional Integral Controller) is mainly used for the differential pressure control means (14). That is, a simple PI controller is implemented using information fed back from the differential pressure sensor.
이러한 PI 제어기에 의해 솔레노이드 밸브(15)의 개폐량이 결정되는데, 상기 개폐량(u)은 아래의 수학식1과 같이 결정된다.The opening and closing amount of the solenoid valve 15 is determined by such a PI controller, and the opening and closing amount u is determined as in Equation 1 below.
단, KP, KI: 이득계수Where K P , K I : gain coefficient
상기 수학식 1에서 △P는 부스터내에 형성된 실제의 차압이고, 상기 △Pcmd는 제어하고자 하는 차압의 명령치이다.ΔP in Equation 1 is the actual differential pressure formed in the booster, and ΔPcmd is the command value of the differential pressure to be controlled.
상기 이득계수는 다수의 시험에 의한 실험 데이터에 근거하여 결정된다.The gain factor is determined based on experimental data from a number of tests.
그런데, 이상 설명한 종래의 PI 제어기는 모든 구간에서 최적의 응답 특성을 만족시키기 위한 이득계수 KP와 KI를 결정하기가 어려운 문제점이 있다. 예들 들어, 큰 명령치에 대해 이득을 조정해 놓으면 작은 명령치에 대해서는 오버슈트(Overshoot)가 발생하여 운전자가 불쾌감을 느끼게 된다. 즉, 도2의 (a)에 도시된 바와 같이, 이득계수를 차압 명령치(△Pcmd)가 120인 경우를 기준으로 튜닝을 한 상태에서 차압 명령치로 30이 인가되면, 도2의 (b)와 같이 오버슈트가 발생되는 것이다.However, the conventional PI controller described above has a problem that it is difficult to determine the gain coefficients K P and K I to satisfy the optimum response characteristics in all sections. For example, if gain is adjusted for a large command value, an overshoot occurs for a small command value, and the driver may be offended. That is, as shown in FIG. 2A, when 30 is applied as the differential pressure command value while the gain coefficient is tuned based on the case where the differential pressure command value? Pcmd is 120, (b) of FIG. Overshoot occurs.
더불어, 상기 PI 제어기는 액티브 부스터의 자체적인 응답 지연을 고려할 수 없기 때문에 오버슈트가 발생되는 문제점이 있다. 예를 들어, 현재의 차압 명령치에 대한 명령값이 액티브 부스터에 인가되는 경우에도 실제적인 반응은 약간의 시간이 지연된 후에 나타나게 된다. 이때, 제어 명령에 대한 에러는 급격히 누적되게 되고 결과적으로 오버슈트 및 진동 현상이 발생된다.In addition, since the PI controller cannot consider its own response delay of the active booster, there is a problem in that overshoot occurs. For example, even if a command value for the current differential pressure command value is applied to the active booster, the actual response will appear after a delay of some time. At this time, the error for the control command accumulates rapidly, resulting in overshoot and vibration.
이처럼 발생되는 오버슈트 및 진동은 차량의 운전자에게 불쾌감을 유발하는중요 요인이 된다.The overshoot and vibration generated as described above are important factors causing discomfort to the driver of the vehicle.
따라서, 각기 다른 명령치에도 동일한 반응을 보일 수 있도록 제어기의 이득계수를 가변시킬 필요가 있다. 일반적으로는 검색 테이블(Look-Up Table) 방식으로 동작구간을 여러 개로 나누어 각기 다른 이득계수를 설정하여 사용하게 된다. 그러나 이러한 경우에도 각 동작구간에 대한 최적의 이득계수를 찾아내기 위해서는 많은 실험이 필요하고, 실제 최적의 이득계수를 얻기는 어렵다.Therefore, it is necessary to change the gain coefficient of the controller so that the same response can be made to different command values. In general, a look-up table method is used to divide the operation period into several and set different gain factors. However, even in such a case, many experiments are required to find the optimum gain coefficient for each operating period, and it is difficult to obtain an optimal gain coefficient in practice.
본 발명은 상기와 같은 종래의 문제점을 해소하기 위해 창출된 것으로, 본 발명의 목적은 차량의 지능형 주행이나 정지/서행 제어시 설정된 응답 특성에 따라 가변적으로 이득을 적응시키기 위한 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어장치와 상기 장치에 적용되는 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어방법을 제공하는 데 있다.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been created to solve the above conventional problems, and an object of the present invention is to adapt a variable gain of an active booster to variably adapt a gain according to a response characteristic set during intelligent driving or stopping / slowing control of a vehicle. The present invention provides a differential pressure control apparatus and a variable gain adaptive differential pressure control method of an active booster applied to the apparatus.
도1은 일반적인 액티브 부스터의 개략적인 구성도.1 is a schematic configuration diagram of a general active booster.
도2a는 도1에서 차압 제어수단의 튜닝 파형도.Figure 2a is a tuning waveform diagram of the differential pressure control means in Figure 1;
도2b는 도1에서 차압 제어수단의 오버슈트 및 진동 파형도.2B is an overshoot and vibration waveform diagram of the differential pressure control means in FIG.
도3은 본 발명의 실시예에 의한 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어장치의 블록도.Figure 3 is a block diagram of a variable gain adaptive differential pressure control device of an active booster according to an embodiment of the present invention.
도4는 도3에서 응답 모델부의 응답 모델 파형의 예시도.4 is an exemplary view of a response model waveform of a response model unit in FIG. 3;
도5는 본 발명의 실시예에 의한 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어방법의 순서도.5 is a flowchart of a variable gain adaptive differential pressure control method of an active booster according to an exemplary embodiment of the present invention.
* 도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명 *Explanation of symbols on the main parts of the drawings
21 : 응답 모델부22 : 에러 검출부21: response model unit 22: error detection unit
23 : 적응 제어부24 : 액티브 부스터23 adaptive controller 24 active booster
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어장치는, 액티브 부스터의 차압에 대한 차압 명령치를 인가받아 설정된 응답 모델에 따라 상기 차압 명령치를 가변시켜 출력하는 응답 모델부와; 상기 응답 모델부의 출력값을 액티브 부스터의 출력값과 비교하여 동일성 여부를 검출하기 위한 에러 검출부와; 상기 차압 명령치와 상기 에러 검출부의 검출 결과에 따라 제어명령의 이득계수를 가변적으로 설정하고, 상기 설정된 이득계수가 반영된 차압 명령치를 산정하여 상기 산정된 차압 명령치에 따라 상기 액티브 부스터의 차압을 제어하는 적응 제어부와; 상기 적응 제어부의 제어에 따라 차압이 조절되고, 형성된 실제 차압을 검출하여 상기 에러 검출부로 출력하기 위한 액티브 부스터를 포함하는 것을 그 특징으로 한다.According to an aspect of the present invention, there is provided a variable gain adaptive differential pressure control apparatus for an active booster, comprising: a response model unit configured to receive a differential pressure command value for a differential pressure of an active booster and vary the differential pressure command value according to a set response model; An error detection unit for comparing the output value of the response model unit with the output value of the active booster and detecting whether or not it is identical; The gain coefficient of the control command is variably set according to the differential pressure command value and the detection result of the error detector, the differential pressure command value reflecting the set gain factor is calculated, and the differential pressure of the active booster is controlled according to the calculated differential pressure command value. An adaptive control unit; The differential pressure is adjusted according to the control of the adaptive control unit, and includes an active booster for detecting the actual differential pressure formed and outputting the generated differential pressure to the error detection unit.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어방법은, 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어장치로 입력되는 차압 명령치와 액티브 부스터내의 차압을 각각 검출하고, 상기 차압 명령치에 따른 응답 모델부의 출력값과 적응 제어부의 적응 제어 명령값을 각각 결정하는 단계와; 상기 적응 제어부의 적응 제어 명령에 의해 변화된 상기 액티브 부스터내의 차압과 상기 응답 모델부의 출력값간의 동일성 여부에 따라 적응 제어부의 이득계수를 갱신시키는 단계를 포함하는 것을 그 특징으로 한다.The variable gain adaptive differential pressure control method of the active booster of the present invention for achieving the above object is to detect the differential pressure command value input to the variable gain adaptive differential pressure control device of the active booster and the differential pressure in the active booster, respectively, Determining an output value of the response model unit and an adaptive control command value of the adaptive control unit; And updating the gain coefficient of the adaptive control unit according to whether the differential pressure in the active booster changed by the adaptive control command of the adaptive control unit is equal to the output value of the response model unit.
이하, 첨부도면을 참조하여 본 발명에 따른 바람직한 실시예를 설명한다.Hereinafter, exemplary embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
도3은 본 발명에 의한 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어장치의 블록도이고, 도4는 도3에서 응답 모델부의 응답 특성도이고, 도5는 본 발명에 의한 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어방법의 순서도이다.3 is a block diagram of a variable gain adaptive differential pressure control apparatus of an active booster according to the present invention, FIG. 4 is a response characteristic diagram of a response model unit in FIG. 3, and FIG. 5 is a variable gain adaptive differential pressure control of an active booster according to the present invention. A flowchart of the method.
도3에 따르면, 응답 모델부(21)는 사용자가 원하는 응답 모델을 보유하여 입력되는 차압 명령치(△Pcmd)에 대한 응답 특성을 결정한다. 바람직하게는 상기 응답 모델부(21)의 응답 모델에 의한 출력값(△Pm)은 아래의 수학식2와 같이 결정된다.According to FIG. 3, the response model unit 21 determines a response characteristic with respect to the differential pressure command value? Pcmd, which is input by holding a response model desired by the user. Preferably, the output value ΔPm by the response model of the response model unit 21 is determined as in Equation 2 below.
단, s : 상태변수 연산 오퍼레이터S: State variable operator
상기 수학식 2와 같은 응답 모델을 통해 각기 다른 차압 명령값에 대해서도 액티브 부스터(13, 도1 참조)의 차압에 대해 오버슈트가 없는 동일 응답 특성이 유지되도록 할 수 있다.Through the response model as shown in Equation 2, the same response characteristics without overshoots with respect to the differential pressure of the active booster 13 (see FIG. 1) can be maintained even for different differential pressure command values.
이러한 응답 모델부(21)는 저역 통과 필터를 사용하여 구현할 수 있으며, 그 응답 특성은 도4와 같다. 도4에 도시된 바와 같이, 응답 모델부(21)는 액티브 부스터(24) 자체에서 발생되는 지연시간을 고려하여 입력되는 제어명령(△Pcmd)을 부드럽게 하기 위한 응답 모델을 설정함으로써, 종래의 PI 제어기에서 나타나는 에러의 누적에 의한 오버슈트 및 진동 현상을 방지하게 된다.The response model unit 21 may be implemented using a low pass filter, and the response characteristics thereof are shown in FIG. 4. As shown in Fig. 4, the response model unit 21 sets a response model for softening the control command ΔPcmd input in consideration of the delay time generated by the active booster 24 itself, thereby providing a conventional PI. This prevents overshoot and vibration caused by the accumulation of errors in the controller.
그리고 액티브 부스터(24)는 압력센서 등의 감지수단을 이용하여 실제 차압을 검출하게 되며, 적응 제어부(23)에서 출력되는 적응 제어명령에 따라 솔레노이드 밸브(15, 도1 참조)를 구동시킴으로써 차압을 조절한다.In addition, the active booster 24 detects the actual differential pressure by using a sensing means such as a pressure sensor, and operates the solenoid valve 15 (see FIG. 1) according to the adaptive control command output from the adaptive control unit 23. Adjust
또한, 에러 검출부(24)는 상기 응답 모델부(21)의 출력값과 상기 액티브 부스터(24)의 출력값을 상호 비교하여 그 동일성 여부를 확인한다. 이때 상기 2개의 입력값이 서로 상이한 경우에는 에러 판정을 내리고 상기 입력값간의 차이에 대한 정보를 적응 제어부(23)로 전달한다.In addition, the error detection unit 24 compares the output value of the response model unit 21 with the output value of the active booster 24 to check whether they are identical. In this case, when the two input values are different from each other, an error determination is made and information on the difference between the input values is transmitted to the adaptation controller 23.
더불어 적응 제어부(23)는 외부에서 입력되는 상기 차압 명령치에 따른 제어명령을 출력하여 액티브 부스터(24)의 차압을 제어하고, 상기 차압 제어에 의한 결과를 피드백 검출하여 상기 제어명령을 수정하게 된다. 이때 상기 적응 제어부(23)로는 상기 에러 검출부(22)의 동일성 여부 판단에 대한 결과가 피드백 된다.In addition, the adaptive control unit 23 outputs a control command according to the differential pressure command value input from the outside to control the differential pressure of the active booster 24, and detects the result of the differential pressure control to feedback and modify the control command. . In this case, the adaptive control unit 23 is fed back with the result of determining whether the error detection unit 22 is the same.
상기 적응 제어부(23)의 적응 제어명령은 상기 에러 검출부(22)에서 에러가 검출되지 않도록 이득계수를 가변적으로 설정함으로써, 최적의 차압을 형성하게 된다. 바람직하게는 상기 적응 제어부(23)의 적응 제어명령(u)은 아래의 수학식 3과 같이 결정한다.The adaptive control command of the adaptive control unit 23 variably sets the gain coefficient so that no error is detected by the error detection unit 22, thereby forming an optimum differential pressure. Preferably, the adaptive control command u of the adaptive control unit 23 is determined as in Equation 3 below.
단, k(t) 및 l(t) : 가변이득계수Where k (t) and l (t): variable gain coefficients
상기 수학식 3과 같이 적응 제어명령은 액티브 부스터(24)의 차압(△P)과 차압 명령치(△Pcmd) 및 에러 판정을 고려하여 결정되며, 상기 에러 검출부(22)에서 에러가 검출되지 않도록 제어하게 된다.As shown in Equation 3, the adaptive control command is determined in consideration of the differential pressure DELTA P, the differential pressure command value DELTA Pcmd, and error determination of the active booster 24, so that the error is not detected by the error detector 22. Control.
이상 설명한 장치에 적용되는 제어방법을 설명한다.A control method applied to the apparatus described above will be described.
도5에 따르면, 가변이득 적응 차압 제어장치로 차압 명령치(△Pcmd)가 인가되면, 액티브 부스터(24)는 실제 차압(△P)을 검출한다(ST21, ST22)According to Fig. 5, when the differential pressure command value? Pcmd is applied to the variable gain adaptive differential pressure control device, the active booster 24 detects the actual differential pressure? P (ST21, ST22).
상기 인가된 차압 명령치는 응답 모델부(21)와 적응 제어부(23)로 동시에 입력된다. 그래서 상기 차압 명령치는 응답 모델부(21)를 경유함으로써, 사용자에 의해 미리 설정된 응답 모델에 의해 부드러운 응답 특성(△Pm)을 갖게 된다. 또한, 적응 제어부(23)는 상기 차압 명령치에 따라 액티브 부스터(24)의 차압을 제어하기위한 적응 제어명령을 결정한다(ST23, ST24).The applied differential pressure command value is simultaneously input to the response model unit 21 and the adaptive control unit 23. Thus, the differential pressure command value has a smooth response characteristic DELTA Pm by the response model preset by the user by way of the response model unit 21. In addition, the adaptive control unit 23 determines an adaptive control command for controlling the differential pressure of the active booster 24 according to the differential pressure command value (ST23, ST24).
상기 응답 모델부(21)는 차압 명령치가 어떤 값으로 입력되는 경우에도, 도4와 같은 응답 특성을 보이도록 적응 제어부(23)의 가변이득을 변화시키면서 제어하기 때문에 오버슈트가 없는 안락한 차압 제어를 수행할 수 있게 된다. 이러한 응답 모델은 제어하고자 하는 목적에 따라 용이하게 설계될 수 있기 때문에 다양한 형태의 출력 특성에 맞는 적응 제어장치의 설계가 가능케 된다.Since the response model unit 21 controls the variable gain of the adaptive control unit 23 so as to show the response characteristics as shown in FIG. 4 even when the differential pressure command value is input at any value, the differential pressure control without overshoot is performed. It can be done. Since the response model can be easily designed according to the purpose to be controlled, it is possible to design an adaptive control device suitable for various types of output characteristics.
상기 적응 제어부(23)에서 결정된 적응 제어명령에 의해 액티브 부스터(24)의 차압이 제어되면, 액티브 부스터(24)는 실시간으로 실제 차압을 검출하게 된다(ST25).When the differential pressure of the active booster 24 is controlled by the adaptive control command determined by the adaptive control unit 23, the active booster 24 detects the actual differential pressure in real time (ST25).
상기 단계 ST25에서 액티브 부스터(24)의 실제 차압이 실시간으로 검출되면, 에러 검출부(22)는 상기 액티브 부스터(24)의 실제 차압(△P)과 상기 응답 모델부(21)의 출력값(△Pm)간의 동일성 여부를 판단하게 된다. 그래서 에러 검출부(22)는 (△P-△Pm)=0의 관계가 성립되면 에러값을 0으로 설정하고, 상기 관계가 성립되지 않는 경우에는 에러값을 1로 설정한다(ST26).When the actual differential pressure of the active booster 24 is detected in step ST25 in real time, the error detector 22 may output the actual differential pressure ΔP of the active booster 24 and the output value ΔPm of the response model unit 21. ) Will determine whether or not they are identical. Thus, the error detection unit 22 sets the error value to 0 when the relationship of (ΔP-ΔPm) = 0 is established, and sets the error value to 1 when the relationship is not established (ST26).
상기 단계 ST26에서 에러 검출부(22)에 의해 설정된 에러값은 적응 제어부(23)로 전달된다. 상기 에러값이 1인 경우에는 차압의 적응 제어가 충분하지 못한 것이므로, 적응 제어부(22)는 상기 검출된 실제 차압과 차압 명령치 및 에러값을 고려하여 가변이득계수 k(t) 및 l(t)를 적절히 가변시키게 된다(ST27).The error value set by the error detector 22 in step ST26 is transferred to the adaptation controller 23. Since the adaptive control of the differential pressure is not sufficient when the error value is 1, the adaptive control unit 22 takes into account the variable gain coefficients k (t) and l (t) in consideration of the detected actual differential pressure, differential pressure command value, and error value. ) Is appropriately changed (ST27).
상기 단계 ST27에서 적응 제어부(23)는 실제 차압이 어떠한 제어명령에서도 응답 모델부(21)의 설정된 응답 특성에 따르도록 가변이득계수의 갱신 규칙을 설정한다. 바람직하게는 가변이득계수의 갱신 규칙을 리아프노프(Lyapunov) 설계기법으로부터 유추하여 아래의 수학식 4 및 수학식 5와 같이 설정한다.In step ST27, the adaptation control unit 23 sets an update rule of the variable gain coefficient such that the actual differential pressure conforms to the set response characteristic of the response model unit 21 at any control command. Preferably, the update rule of the variable gain coefficient is inferred from the Lyapunov design technique and set as in Equations 4 and 5 below.
단, e : 제어 명령치와 실제 차압간의 출력값간의 차이Where e is the difference between the control command value and the output value between the actual differential pressure
단, e : 제어 명령치와 실제 차압간의 출력값간의 차이Where e is the difference between the control command value and the output value between the actual differential pressure
상기 수학식 4와 수학식 5에서임의의 이득값으로, PI 제어기의 이득값과는 달리 튜닝을 해줄 필요가 없고 적당히 작은 값을 잡으면 된다.In Equations 4 and 5 As an arbitrary gain value, unlike the gain value of the PI controller, there is no need for tuning, and a small value is appropriately set.
이러한 리아프노프 설계기법은, 일종의 코스트 함수(Cost Function)인 리아프노프 함수를 아래의 수학식 6과 같이 설정하는 경우에 함수값을 최소화시킬 수 있는 제어 입력을 구하기 위해 사용되는 기법이다.The Lyapunov design technique is a technique used to obtain a control input that can minimize the function value when the Lyapunov function, which is a cost function, is set as in Equation 6 below.
상기 수학식 6에서 e는 제어 명령치와 실제 차압의 출력값의 차이를 지시한다. 그러므로, V'=-kV를 만족하도록 제어기의 가변이득 갱신 규칙을 결정하면, 결국의 비율에 따라 0으로 접근하게 된다. 그래서 모델과 플랜트간의 출력 오차 e도 0이 되고, 시간이 지남에 따라 요구되는 응답 특성(△Pm)과 실제 차압(△P)간의 차이도 0이 된다.In Equation 6, e indicates a difference between the control command value and the output value of the actual differential pressure. Therefore, if the variable gain update rule of the controller is determined to satisfy V '=-kV, eventually We approach zero according to the ratio of. Thus, the output error e between the model and the plant is also zero, and as time passes, the difference between the required response characteristic (ΔPm) and the actual differential pressure (ΔP) is also zero.
따라서 매 제어 주기마다 가변이득계수 k(t)와 l(t)를 아래의 수학식 7 및 수학식 8과 같이 결정하게 되면, 제어하고자 하는 진공 부스터 또는 액티브 부스터의 차압(△P)은 응답 모델부의 출력값(△Pm)을 추종하게 된다.Therefore, if the variable gain coefficients k (t) and l (t) are determined as shown in Equations 7 and 8 below for each control period, the differential pressure ΔP of the vacuum booster or active booster to be controlled is determined by the response model. The negative output value DELTA Pm is followed.
상기 수학식 7 및 수학식 8과 같이, 적응 제어부(23)의 가변이득 k(t)와 l(t)를 매 제어 주기마다 갱신시켜 주게 되면, 궁극적으로 각 상태에 적합한 가변이득 제어장치를 구성한다. 즉, 적응 차압 제어장치는 PI 제어기의 제어 이득을 자동으로 조정할 수 있게 된다.As shown in Equations 7 and 8, when the variable gains k (t) and l (t) of the adaptive control unit 23 are updated at every control period, a variable gain control device suitable for each state is ultimately configured. do. That is, the adaptive differential pressure control device can automatically adjust the control gain of the PI controller.
상기 가변이득계수의 갱신을 통해 액티브 부스터(24)의 실제 차압(△P)이 가변됨으로써, 사용자가 미리 결정해 놓은 응답 모델의 출력값(△Pm)을 추종할 수 있게 된다. 그러므로 △P-△Pm의 연산으로 산정되는 에러값이 0이 되도록 제어기의 가변이득을 실시간으로 갱신시키면, 적응 제어부(23)가 제어하고자 하는 액티브 부스터(24)의 응답 특성(△P)이 응답 모델부(21)에 미리 설정되어 있는 응답 모델의 응답 특성(△Pm)에 따라 제어될 수 있는 것이다.By updating the variable gain coefficient, the actual differential pressure DELTA P of the active booster 24 is varied, so that the output value DELTA Pm of the response model predetermined by the user can be followed. Therefore, if the variable gain of the controller is updated in real time such that the error value calculated by the calculation of? P-? Pm becomes zero, the response characteristic? P of the active booster 24 to be controlled by the adaptive control unit 23 responds. It can be controlled according to the response characteristic? Pm of the response model preset in the model unit 21.
이상 설명한 본 발명의 액티브 부스터의 가변이득 적응 차압 제어장치 및 그제어방법에 따르면, 동역학적인 특성을 모르는 액티브 부스터에 대해 사용자가 원하는 응답 특성을 미리 설정하고 그 모델을 잘 추종할 수 있는 적응 제어 로직을 실시간으로 갱신시킬 수 있는 효과가 있다.According to the variable gain adaptive differential pressure control device and control method of the active booster of the present invention described above, the adaptive control logic that can set the desired response characteristics in advance for the active booster that does not know the dynamic characteristics and can follow the model well This can be updated in real time.
그리고 액티브 부스터의 현재 차압과 설정된 응답 특성 모델의 출력을 고려하여 출력 모델을 잘 추종할 수 있도록 이득계수를 매 제어 주기마다 갱신시킬 수 있는 효과가 있다.In addition, the gain coefficient can be updated at every control period in order to follow the output model in consideration of the current differential pressure of the active booster and the output of the set response characteristic model.
또한, 적응 제어기법을 적용하여 진공 부스터의 차압 제어를 부드럽게 수행함으로써 운전자의 감속 느낌을 향상시킬 수 있는 장점을 갖는다.In addition, by applying the adaptive control method to smoothly control the differential pressure of the vacuum booster has the advantage that can improve the driver's deceleration feeling.
더불어 향후에 Brake-By-Wire 시스템의 제어기법의 기초 기술로써 적용되어, 모든 차종에 대해 운전자의 일반적 감속 형태를 모사하여 동일한 감속 제어를 수행할 수 있게 된다.In addition, it will be applied as the basic technology of the control method of the Brake-By-Wire system in the future, and it is possible to perform the same deceleration control by simulating the general deceleration form of the driver for all models.
이상에서 본 발명의 바람직한 실시예를 설명하였으나, 본 발명은 다양한 변화와 변경 및 균등물을 사용할 수 있다. 본 발명은 상기 실시예를 적절히 변형하여 동일하게 응용할 수 있음이 명확하다. 따라서 상기 기재 내용은 하기 특허청구범위를 한정하는 것이 아니다.Although the preferred embodiment of the present invention has been described above, the present invention may use various changes, modifications, and equivalents. It is clear that the present invention can be applied in the same manner by appropriately modifying the above embodiments. Therefore, the above description does not limit the scope of the following claims.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020000081843A KR100357612B1 (en) | 2000-12-26 | 2000-12-26 | Apparatus and method for controlling differential pressure with flexible gain adaption of active booster |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020000081843A KR100357612B1 (en) | 2000-12-26 | 2000-12-26 | Apparatus and method for controlling differential pressure with flexible gain adaption of active booster |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20020052541A true KR20020052541A (en) | 2002-07-04 |
| KR100357612B1 KR100357612B1 (en) | 2002-10-25 |
Family
ID=27685848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020000081843A KR100357612B1 (en) | 2000-12-26 | 2000-12-26 | Apparatus and method for controlling differential pressure with flexible gain adaption of active booster |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR100357612B1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10343659B2 (en) | 2016-10-11 | 2019-07-09 | Mando Corporation | Electric brake system and method thereof |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5991681A (en) * | 1996-04-02 | 1999-11-23 | Itt Manufacturing Enterprises Inc. | Braking system for automotive vehicles |
| US5884548A (en) * | 1996-08-12 | 1999-03-23 | Tokico Ltd. | Pressure differential operated brake booster |
| JP3067668B2 (en) * | 1996-09-30 | 2000-07-17 | トヨタ自動車株式会社 | Negative pressure control device for internal combustion engine |
| KR100256759B1 (en) * | 1996-12-31 | 2000-06-01 | 정몽규 | Auto-brake device of a car |
| KR100320503B1 (en) * | 1999-03-22 | 2002-01-15 | 이계안 | Booster fail-safe system and method of brake system for vehicle |
-
2000
- 2000-12-26 KR KR1020000081843A patent/KR100357612B1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10343659B2 (en) | 2016-10-11 | 2019-07-09 | Mando Corporation | Electric brake system and method thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100357612B1 (en) | 2002-10-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| GB2320748A (en) | Regulating the pressure in at least one wheel brake | |
| JP2015509460A (en) | Method for operating a braking device | |
| JP2005517570A (en) | How to adjust set variable brake pressure | |
| US8620556B2 (en) | Correction method for the correction of characteristic curves for analogized hydraulic valves in motor vehicle braking systems | |
| US5551770A (en) | Method for estimating pressure in a pressure actuated controller | |
| JP3035999B2 (en) | Vehicle brake control device and throttle control valve | |
| JP2002221202A (en) | Control device and method for solenoid valve | |
| JPH1035445A (en) | Method and apparatus for controlling brake device of vehicle | |
| KR101198071B1 (en) | Method for controlling valve in electronic oil pressure control system | |
| KR100357612B1 (en) | Apparatus and method for controlling differential pressure with flexible gain adaption of active booster | |
| US7588298B2 (en) | Brake system control apparatus | |
| US6685278B2 (en) | Brake control device for a vehicle | |
| JP5407107B2 (en) | Brake device | |
| US7010410B2 (en) | Electronically controlled hydraulic brake system | |
| JP2002217028A (en) | Solenoid valve control device | |
| US6692088B1 (en) | Boundary self-adaptation scheme for proportional poppet valve pressure control | |
| US6234583B1 (en) | Process for regulating a predetermined, changeable brake pressure in the wheel brakes of a braking system | |
| JPH08500654A (en) | Vehicle throttle traction control | |
| JP5022934B2 (en) | Brake pressure holding control device for vehicle | |
| CN113119930B (en) | Braking force adjusting method and device based on electromagnetic valve | |
| US6145939A (en) | Electro-hydraulic braking system having cold temperature detection and compensation | |
| CN112455408B (en) | Control method, device, equipment and medium of brake system | |
| JP2002225692A (en) | Control method and system for controlling element in vehicle | |
| JP2000062596A (en) | Brake fluid pressure control device for vehicle | |
| JP2000335402A (en) | Brake control device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20081001 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Lapse due to unpaid annual fee |