KR20010059603A - Electric furnace having gas blowing nozzle for forming gas curtain - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 전로 정련 종료 후 수강레이들에 용강(molten steel)을 출강할 때 말기 슬래그의 유출을 억제하기 위하여 투입되는 슬래그 체크볼의 막힘율을 향상시키기 위한 가스 커튼의 형성을 위한 가스분사노즐을 포함하는 전로에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 전로 정련 종료 후, 이차 정련 처리를 실시하기 위하여 이송 및 정련용기인 수강레이들을 향하여 전로를 일정한 각도로 기울이면서 용강을 출강함에 있어서 출강시간 약 2/3 경과시점에서, 용강만 수강레이들로 빠져 나오고, 슬래그는 수강레이들로 빠져나오지 못하도록 출강구를 폐쇄하기 위하여 전로 내에 투입되는 슬래그 체크볼의 막힘율을 향상시키기 위한 가스 커튼의 형성을 위한 가스분사노즐을 포함하는 전로에 관한 것이다.The present invention provides a gas injection nozzle for the formation of a gas curtain for improving the blockage rate of the slag check ball that is added to suppress the outflow of the final slag when the molten steel to the steel ladle after finishing the converter refining It relates to a converter including, in more detail, after finishing the converter refining, in order to carry out the secondary refining treatment, the tapping time is about 2/3 when the molten steel is inclined at a predetermined angle toward the tapping ladle, which is a transport and refining container. At the point of time, only the molten steel exits to the taps, and the slag is injected into the taps to close the exit so that the slag check ball injected into the converter improves the rate of clogging of the gas curtain to form a gas curtain. It relates to a converter including a nozzle.
일반적으로 전로정련공정에서는 냉선, 고철, 생석회 등의 주, 부원료 투입과 함께 순산소 취련에 의하여 일차적인 용강제조단계를 거친 후, 이차정련 처리를 실시하기 위하여, 도 1 내지 도 3에 도시한 바와 같이, 전로(1)를 경동시키면서 출강구(5)를 통하여 용강(3)을 이송 및 이차정련용기인 수강레이들(2)에로 출강하게 된다. 이러한 상황이 진행하여 출강말기 시점에 접어들게 되면, 출강 종료 2/3 시점에서부터 전로 내에 존재하는 슬래그(4)의 수강레이들(2)에로의 유입을 차단하기 위하여, 출강구(5) 직경보다 큰 구 형태의 슬래그 체크볼(6)을 투입하게 되는데, 이는 슬래그 체크볼(6)이 슬래그(4)와 비교해서는 단위부피 당 차지하는 물질의 중량 즉, 비중이 크고, 용강(3)과 비교해서는 비중이 작기 때문에 전로(1)내에 용강(3)과 슬래그(4)가 다량 존재할 때는 용강(3)과 슬래그(4)의 사이에 존재하고 있다가 출강이 거의 완료되어 용강(3)의 높이가 매우 낮아질 때는 슬래그 체크볼(6)이 출강구(5)를 막는 역할을 하여 용강(3)만 출강구(5)로 나오고, 슬래그(4)는 출강구(5)로 빠져나오지 못하도록 하는 역할을 하게 된다.In general, in the converter refining process, after the primary molten steel manufacturing step by pure oxygen with primary and secondary raw materials such as cold wire, scrap metal, quicklime, and the like, the secondary refining process is performed, as shown in FIGS. 1 to 3. Likewise, the molten steel 3 is transferred to the tapping ladle 2 serving as the secondary refining container through the tapping hole 5 while tilting the converter 1. When this situation progresses and enters the end point of the tap, in order to block the inflow into the tapping ladle 2 of the slag 4 existing in the converter from the end of tapping 2/3, it is larger than the tap opening 5 diameter. The slag check ball 6 in the form of a large sphere is introduced, which means that the slag check ball 6 has a larger weight, that is, a specific gravity, than the slag 4 and the molten steel 3 compared to the slag 4. Since the specific gravity is small, when a large amount of molten steel 3 and slag 4 exist in converter 1, it exists between molten steel 3 and slag 4, but tapping is almost completed, and the height of molten steel 3 is increased. When it is very low, the slag check ball (6) serves to block the exit port (5) so that only the molten steel (3) exits the exit port (5), the slag (4) serves to prevent exiting to the exit port (5). Done.
만일, 슬래그 체크볼(6)이 제 역할을 못하여 많은 양의 전로(1)슬레그가 수강레이들(2)로 혼입하게 되면, 전로(1)슬래그(4)는 산화도(T,FE+MnO≒22 내지 28% 수준)가 높고, 오산화인(P2O5) 농도(≒1.5 내지 2.5% 수준)가 높기 때문에, 후공정에서 고청정성을 요구하는 강종의 생산시 상당한 악영향을 미칠 수 있다. 따라서, 슬래그 체크볼(6)의 역할은 매우 중요하다고 할 수 있다. 실조업상에서는 슬래그 체크볼(6)이 막히지 않았을 경우에는 곧바로 전로(1)를 직립하게 되며, 이에 따라 슬래그(4) 혼입량도 많을 뿐 더러, 직립하면서 슬래그(4)가 출강구(5)를 통하여 노밖으로 분출됨으로써, 조업성에도 매우 좋지않은 영향을 미치고 있는 실정이다.If the slag check ball 6 does not play a role and a large amount of converter slag is incorporated into the receiving ladle 2, the converter slag 4 has an oxidation degree (T, FE + MnO). Due to the high level of ≒ 22 to 28%) and high concentration of phosphorus pentoxide (P 2 O 5 ) (≒ 1.5 to 2.5%), the production of steel grades requiring high cleanliness in the post process may have a significant adverse effect. Therefore, it can be said that the role of the slag check ball 6 is very important. In the actual industry, when the slag check ball 6 is not blocked, the converter 1 is immediately erected. Accordingly, the amount of the slag 4 is mixed, and the slag 4 is placed through the outlet 5 while standing upright. Ejecting out of the furnace, the situation has a very bad effect on the operability.
따라서, 슬래그 체크볼(6)이 출강구(5)를 효과적으로 폐쇄하느냐 못하느냐가 후공정에서의 작업 부하를 상당히 해소할 수 있는 지의 여부의 관건이 되며, 강의청정성에도 매우 큰 영향을 미치는 요인이 된다.Therefore, whether or not the slag check ball 6 closes the exit port 5 effectively is a key to whether or not the work load in the post-process can be considerably eliminated. do.
그러나, 실제 조업에서 출강 2/3 시점에서 슬래그 체크볼(6)을 투입하게 되면, 투입된 슬래그 체크볼(6)은 출강구(5) 상부지점에서 머물러 있다가 출강구(5)를 폐쇄하는 것이 아니고, 슬래그 체크볼(6)이 상온인 상태로 투입되고, 전로(1) 내 온도는 약 1,600℃이상이기 때문에 슬래그 체크볼(6)과 전로(1) 내의 용강(3) 및/또는 슬래그(4)와의 온도차이에 의하여 슬래그 체크볼(6)이 그 자체로 강한 회전을 하게 되며, 또한 슬래그 체크볼(6)의 표면에 잔류하는 수분 및/또는 유기물 등의 탄소(C) 성분들을 함유하고 있어 끓음 현상이 발생하면서, 도 3에 나타낸 바와 같이, 출강구(5) 상부지점이 아닌 임의의 방향으로 이동하게 됨으로써, 출강구(5) 상부지점에서 멀어지게 될 수 있으며, 이로 인해 슬래그 체크볼(6)이 출강구(5)의 폐쇄(막힘)에 실패하는 경우가 빈번하게 발생되고 있다. 경우에 따라서 그 막힘정도에 차이가 있겠으나, 통상적인 막힘 성공률은 약 70%정도의 수준에 머물고 있는 것이 현실이며, 간혹 이러한 현상을 미리 예측하고 조업자는 슬래그 체크볼(6)을 1개가 아닌 2개 이상을 투입하는 일도 발생하고 있다.However, when the slag check ball 6 is inserted at the time of 2/3 of the tap in the actual operation, the injected slag check ball 6 stays at the top of the tap 5 and closes the tap 5. Instead, the slag check ball 6 is put at a normal temperature, and the temperature in the converter 1 is about 1,600 ° C. or higher, so that the slag check ball 6 and the molten steel 3 and / or slag in the converter 1 4) The slag check ball 6 makes a strong rotation by itself due to a temperature difference with 4), and also contains carbon (C) components such as moisture and / or organic matter remaining on the surface of the slag check ball 6. As the boiling phenomenon occurs, as shown in Figure 3, by moving in any direction other than the top of the tap 5, it may be far from the top of the tap (5), thereby slag check ball Frequently (6) fails to close (blockage) the exit 5 It is life. In some cases, the degree of blockage may vary, but the actual rate of blockage is about 70%. In reality, this phenomenon is sometimes predicted in advance. More than dogs are also being introduced.
더욱이, 슬래그 체크볼(6)이 이렇듯이 실패할 경우도 상당수에 이르기 때문에 조업자는 출강하는 동안에 계속 슬래그 체크볼(6)의 움직임을 주시하게 되어, 조업자의 작업성을 열위하게 하고 있다.Moreover, since the slag check ball 6 fails in such a large number of cases, the operator keeps an eye on the movement of the slag check ball 6 while leaving the class, thereby inferior to the worker's workability.
본 발명에서는 상기한 슬래그 체크볼의 문제점을 해결하기 위해 발명된 것으로서, 출강 2/3시점에서 투입되는 슬래그 체크볼의 막힘율을 향상시켜, 용강의 품질 뿐만 아니라 슬래그 체크볼의 투입량도 줄일 수 있으며, 조업자의 작업성도 개선시킬 수 있도록 하기 위하여 가스 커튼의 형성을 위한 가스분사노즐을 포함하는 전로를 제공하는 것에 그 목적이 있다.In the present invention to solve the problem of the slag check ball described above, by improving the blockage rate of the slag check ball introduced at the time of tapping 2/3, it is possible to reduce not only the quality of molten steel but also the amount of slag check ball input. It is an object of the present invention to provide a converter including a gas injection nozzle for forming a gas curtain in order to improve the workability of the operator.
도 1은 전로 정련 후 용강을 출강하는 과정을 개략적으로 도시한 측단면도이다.1 is a side cross-sectional view schematically showing a process of tapping molten steel after converter refining.
도 2는 출강시 슬래그 체크볼의 투입에 의하여 용강과 슬래그가 분리되는 것을 나타내는 모식도이다.Figure 2 is a schematic diagram showing that the molten steel and the slag is separated by the input of the slag check ball during tapping.
도 3은 슬래그 체크볼 투입시 자체 끓음 현상에 의해 슬래그 체크볼이 임의의 방향으로 이동함을 나타내는 모식도이다.Figure 3 is a schematic diagram showing that the slag check ball moves in an arbitrary direction due to the boiling phenomenon when the slag check ball input.
도 4는 본 발명에 따라 슬래그 체크볼 막힘율 향상을 위하여 기체 커튼을 포함하는 전로를 개략적으로 도시한 측단면도 및 측단면도를 기준으로 평면에서 도시한 모식도이다.FIG. 4 is a schematic cross-sectional view of a converter including a gas curtain to improve slag check ball blockage rate according to the present invention in a plan view.
도 5는 종래의 방법과 본 발명에 의한 슬래그 체크볼에 의한 슬래그 막힘 성공률을 비교하여 도시한 그래프이다.5 is a graph showing a comparison of the success rate of slag clogging by the slag check ball according to the conventional method and the present invention.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 *Explanation of symbols on the main parts of the drawings
1 : 전로 2 : 수강레이들1: Converter 2: Course Ladle
3 : 용강 4 : 슬래그3: molten steel 4: slag
5 : 출강구 6 : 슬래그 체크볼5: exit hole 6: slag check ball
7 : 가스취입노즐7: gas blowing nozzle
상기와 같은 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 산화마그네슘(MgO)으로 구성되는 전로의 출강구 직하부 1 내지 1.5m 지점에 가스취입노즐을 취부시켜 이루어짐을 특징으로 한다.In order to achieve the above object, the present invention is characterized in that made by mounting a gas blowing nozzle at the 1 to 1.5m point directly below the exit of the converter consisting of magnesium oxide (MgO).
상기 가스취입취입노즐은 내경 1 내지 4mm 이하의 스테인레스 파이프가 내장되어 이루어질 수 있다.The gas blowing nozzle may be made of a stainless steel pipe having an internal diameter of 1 to 4mm or less.
상기 가스취입노즐은 전로의 크기에 맞게 노즐 당 간격이 1 내지 2m가 되도록 다수개 취부시켜 이루어질 수 있다.The gas blowing nozzle may be made by mounting a plurality of intervals so that the interval per nozzle to 1 to 2m to fit the size of the converter.
상기 가스취입노즐을 통하여 공급되는 가스로는 불활성 가스가 사용되는 것이 바람직하다.Inert gas is preferably used as the gas supplied through the gas blowing nozzle.
상기 가스취입노즐을 통하여 공급되는 가스는 그 유량이 0.001 내지 0.002Nm3/T-min-tuyere가 되도록 공급될 수 있다.Gas supplied through the gas blowing nozzle may be supplied so that the flow rate is 0.001 to 0.002Nm 3 / T-min-tuyere.
이하 본 발명의 구체적인 실시예를 첨부한 도면을 참조하여 상세히 설명한다.Hereinafter, exemplary embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
도 4는 본 발명에 의한 구성상태를 도시화한 것으로서, 도 4에 나타난 바와 같이, 전로(1) 출강구(5) 하부 1 내지 1.5m 지점에 가스취입노즐(7)을 전로(1)의직경(D m)으로 고려하였을 때, 상기 가스취입노즐(7)의 수는 D/2 내지 D개로 한 것으로 구성되어 있고, 이 가스취입노즐(7)을 통하여 불활성 가스를 취입시켜 용강(3) 중에서 버블링(bubbling) 되도록 함으로써, 이에 의하여 가스 커튼(gas curtain)을 전로(1) 내의 용강(3) 및/또는 슬래그(4) 중에 형성시킬 수 있다. 이 가스 커튼은 슬래그 체크볼(6)이 출강구(5) 상부의 위치에서 이탈하여 출강구(5)로부터 멀어지는 것을 극력 억제할 수 있다.4 is a diagram showing the configuration according to the present invention, and as shown in FIG. 4, the diameter of the converter 1 is provided with the gas injection nozzle 7 at a point of 1 to 1.5 m below the converter 1 and the exit port 5. In consideration of (D m), the number of the gas blowing nozzles 7 is composed of D / 2 to D pieces, and inert gas is blown through the gas blowing nozzles 7 in the molten steel 3. By bubbling, a gas curtain can thereby be formed in the molten steel 3 and / or the slag 4 in the converter 1. This gas curtain can restrain the slag check ball 6 from the position above the tapping hole 5 and away from the tapping hole 5 as much as possible.
또한, 본 발명에서 가스취입노즐(7)들 간의 간격을 1 내지 2m가 되도록 취부시킨 것은 실제 조업에서 실험을 실시한 결과, 하나의 가스취입노즐(7)에 의하여 취입된 가스에 의하여 용강(3) 및 슬래그(4) 상부지점에서 형성되는 버블링 반경이 0.5 내지 1m에 이르는 것에 기초하여 다수의 가스취입노즐(7)을 설치할 때 슬래그 체크볼(6)의 이동을 억제하는 효과를 나타낼 수 있도록 설정된 것이다. 상기 가스취입노즐(7) 간의 간격이 1m 미만으로 취부되는 경우, 가스에 의하여 형성되는 버블링 간의 간섭이 발생하여 난류가 형성되어 오히려 슬래그 체크볼(6)의 이동방향을 예정치 못할 수 있는 문제점이 있을 수 있으며, 또한 노즐간 간격이 너무 가까워 상대 노즐의 마모를 조장하는 경향이 있을 수 있다는 문제점이 있을 수 있다. 또한, 상기 가스취입노즐(7) 간의 간격이 2m를 초과하는 경우, 가스에 의하여 형성되는 버블링 간의 간격이 너무 넓어져 이들 버블링 사이로 슬래그 체크볼(6)이 빠져나갈 수 있으며, 그에 따라 막힘율을 높인다는 본래의 목적을 달성할 수 없게 되는 문제점이 있을 수 있다.In addition, in the present invention, the distance between the gas blowing nozzles 7 is set to 1 to 2 m, as a result of experiments in actual operation, the molten steel 3 by the gas blown by one gas blowing nozzle 7. And based on the bubbling radius formed at the upper point of the slag 4 reaching 0.5 to 1 m, it is set to have an effect of suppressing the movement of the slag check ball 6 when installing the plurality of gas blowing nozzles 7. will be. If the distance between the gas blowing nozzles 7 is less than 1m, interference between bubbling formed by the gas occurs and turbulence is formed, which may result in unscheduled movement direction of the slag check ball 6. There may also be a problem that the gap between nozzles may be too close and tend to promote wear of the counterpart nozzle. In addition, when the spacing between the gas blowing nozzles 7 exceeds 2m, the spacing between the bubbling formed by the gas is too wide so that the slag check ball 6 can escape between these bubbling, thereby clogging. There may be a problem that it is impossible to achieve the original purpose of increasing the rate.
또한, 가스취입노즐(7)의 위치를 출강구(5) 하부 1 내지 1.5m로 규정한 이유도 또한 실제조업에서의 실험 결과를 근거로 한 것이다. 상기 가스취입노즐(7)의 출강구(5)로부터의 거리가 1m 미만인 경우에는 가스의 취입에 의하여 형성되는 버블링이 출강구(5)의 상부에까지 영향을 미쳐 슬래그 체크볼(6)이 출강구(5)의 상부에 위치하는 것을 방해하여 오히려 막힘율을 저하시킬 수 있는 문제점이 있을 수 있다. 반대로, 상기 가스취입노즐(7)의 출강구(5)로부터의 거리가 1.5m를 초과하는 경우에는 출강구(5)와 가스 커튼 사이의 간격이 너무 멀어 역시 슬래그 체크볼(6)을 출강구(5)로 되돌리는 것에 의하여 막힘율을 향상시키는 것이 어려워지는 문제점이 있을 수 있다.In addition, the reason for defining the position of the gas blowing nozzle 7 as 1 to 1.5 m below the tap hole 5 is also based on the experimental results in actual operation. When the distance from the tapping hole 5 of the gas blowing nozzle 7 is less than 1m, bubbling formed by blowing gas affects the upper part of the tapping hole 5 so that the slag check ball 6 is pulled out. There may be a problem that can interfere with the position of the upper portion of the sphere (5) to lower the blocking rate. On the contrary, when the distance from the exit port 5 of the gas injection nozzle 7 exceeds 1.5m, the distance between the exit port 5 and the gas curtain is too far, and the slag check ball 6 is also exited. There may be a problem that it becomes difficult to improve the blocking rate by returning to (5).
또한, 상기 가스취입노즐(7)의 직경은 1 내지 4mm가 되는 것이 바람직하며, 상기 가스취입노즐(7)의 직경이 4mm를 초과하여 5mm 이상이 되는 경우에는 이 가스취입노즐(7)을 통하여 용강(3)이 침투하게 되는 문제점이 있을 수 있으며, 또한 상기 가스취입노즐(7)의 직경이 1mm 미만이 되는 경우에는 비중이 높은 용강(3)을 통하여 효과적인 가스 커튼을 형성시키기 어려워지는 문제점이 있을 수 있다. 상기 가스취입노즐(7)이 스테인레스 재질이 아닌 내화물만을 사용하여 미세가공물로 가공한 다공성(porous type)의 재질로 이루어지는 경우에는 노즐 자체의 수명이 단축될 수 있다.1∼4mm 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 가스취입노즐(7)을 통하여 전로(1) 내로 취입되는 가스의 유량은 0.001 내지 0.002Nm3/T-min-tuyere가 되도록 공급되는 것이 바람직하며, 0.001Nm3/T-min-tuyere 미만에서는 가스 버블링 현상은 나타나나, 그 버블링 주기가 미약하여 슬래그 체크볼(6)의 이동을 억제하는데 다소 비효과적이며, 0.002Nm3/T-min-tuyere를 초과하는 경우에는 가스 버블링시 용강(3) 및 슬래그(4)의 휨현상이 발생하거나, 유량 과다에 의한 노즐의 침식문제 야기 등이 발생하는 문제점이 있을 수 있다. 또한, 가스의 종류는 생산하는 강종에 따라 다를 수 있겠으나, 통상적으로 질소, 수소가스 등은 용강(3)중의 질소 및 수소 픽업(pick up) 문제를 야기시킬 수 있으므로, 아르곤(Ar) 등과 같은 불활성 가스를 사용하는 것이 바람직하다.In addition, the gas blowing nozzle 7 preferably has a diameter of 1 to 4 mm, and when the diameter of the gas blowing nozzle 7 exceeds 5 mm and becomes 5 mm or more, through the gas blowing nozzle 7. There may be a problem that the molten steel 3 penetrates, and when the diameter of the gas blowing nozzle 7 is less than 1 mm, it becomes difficult to form an effective gas curtain through the molten steel 3 having a high specific gravity. There may be. When the gas blowing nozzle 7 is made of a porous type material processed into a microfabricated material using only a refractory material rather than a stainless material, the life of the nozzle itself may be shortened. Do. In addition, the flow rate of the gas blown into the converter 1 through the gas blowing nozzle 7 is preferably supplied to be 0.001 to 0.002Nm 3 / T-min-tuyere, less than 0.001Nm 3 / T-min-tuyere In the case of gas bubbling phenomenon, the bubbling cycle is weak, which is somewhat ineffective for suppressing the movement of the slag check ball 6, and when the gas exceeds 0.002Nm3 / T-min-tuyere, (3) and the slag (4) may occur, or there may be a problem that causes the erosion of the nozzle caused by excessive flow rate. In addition, the type of gas may vary depending on the type of steel produced, but typically nitrogen, hydrogen gas, etc. may cause nitrogen and hydrogen pick-up problems in the molten steel 3, such as argon (Ar) or the like. It is preferable to use an inert gas.
실시예Example
상기한 바와 같은 본 발명의 효과를 확인하기 위하여 실기 100톤 전로(1)에 1회 출강구(5) 교환시기인 130 내지 170회의 횟수에 걸쳐 종래의 방법과 본 발명에 의한 방법에 의한 슬래그 체크볼(6) 막힘 성공률을 조사하였다. 종래의 방법에서는 상기한 바와 같이 출강 2/3시점에서 슬래그 체크볼(6)을 투입하여 막힘성공율을 조사하였으며, 본 발명에 의해서는 가스취입노즐(7)을 직경 2.7m의 중간에 노즐 한 개만을 설치하여 슬래그 체크볼(6)의 막힘 성공률을 조사하였다. 이 때의 노즐의 직경은 4mm 이었으며, 노즐의 위치는 출강구(5) 직하부 1m 거리를 유지하였으며, 노즐의 재질은 스테인레스 스틸을 사용하였다.In order to confirm the effect of the present invention as described above, the slag check by the conventional method and the method according to the present invention over a number of times of 130 to 170 times, which is the time of exchanging the tapping hole 5 in the actual 100 ton converter 1 The success rate of ball clogging was investigated. In the conventional method, as described above, the slag check ball 6 was introduced at the tapping point 2/3 to check the blockage success rate. According to the present invention, the gas blowing nozzle 7 has one nozzle in the middle of a diameter of 2.7 m. Only the bay was installed and the blockage success rate of the slag check ball 6 was investigated. At this time, the diameter of the nozzle was 4mm, and the position of the nozzle was maintained at a distance of 1m directly below the tap hole 5, and the material of the nozzle was made of stainless steel.
상기한 방법에 의거하여 실험을 실시한 결과를 도 5에 도시하였으며, 이를 살펴보면, 종래의 방법에서는 앞서 언급한 대로 투입된 슬래그 체크볼(6)이 자체의 끓음 현상에 의하여 출강구(5) 하부방향으로의 이동이 상당량 발생되었으며, 142회의 실험을 실시한 결과, 106회의 막힘 성공을 보였으며, 약 75% 정도의 막힘성공률을 나타냄을 확인할 수 있었다. 실제로 슬래그 체크볼(6)의 막힘정도는 이보다더 낮았으나, 전로(1)를 직립하면서 막힌 경우도 간혹 발생한 결과를 얻었다. 한편, 본 발명에 따라 가스취입노즐(7)을 설치하여 슬래그 체크볼(6)의 막힘율을 조사한 결과, 153회의 실험을 실시하여, 137회의 막힘 성공을 보였으며, 약 90% 정도의 막힘성공률을 보였다. 이 중에서도 초반 3 내지 5회 정도는 슬래그 체크볼(6)의 전로(1) 하부로의 움직임이 아닌 자체에 의한 슬래그 체크볼(6) 막힘 실패가 없어 실제로 종래의 기술과 비교할 때에는 약 20% 정도의 막힘율 향상효과를 얻을 수 있음을 확인할 수 있었다.The results of the experiment based on the above-described method are shown in FIG. 5. Looking at this, in the conventional method, the slag check ball 6 introduced as mentioned above is directed to the tap hole 5 downward by its own boiling phenomenon. A significant amount of migration occurred, and after 142 experiments, 106 blockages were successful and about 75% of blockage success rate was confirmed. Actually, the degree of blockage of the slag check ball 6 was lower than this, but sometimes the blockage occurred while the converter 1 was upright. On the other hand, according to the present invention by installing the gas blowing nozzle (7) to check the blockage rate of the slag check ball (6), 153 tests were performed, 137 blockage success, about 90% blockage success rate Showed. Among them, the first three to five times of the slag check ball 6 does not block the slag check ball 6 due to its own movement, not the movement of the slag check ball 6 to the lower part of the slab. It was confirmed that the blockage rate improvement effect can be obtained.
따라서, 본 발명에 의하면 전로(1)에 가스취입노즐(7)을 형성시키고, 이를 통하여 불활성 가스를 취입시켜 가스 커튼을 형성하는 것에 의하여 출강구(5)의 막힘률을 크게 높일 수 있으며, 그에 의하여 슬래그(4)의 유입을 원인적으로 예방하고, 후공정에서의 작업성을 개선시켜 강의 품질을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.Therefore, according to the present invention, by forming the gas blowing nozzle 7 in the converter 1 and blowing the inert gas therethrough to form the gas curtain, the blocking rate of the tapping hole 5 can be greatly increased. As a result, it is possible to prevent the inflow of the slag 4 and to improve the workability in the post-process to improve the quality of the steel.
이상에서 본 발명은 기재된 구체예에 대해서만 상세히 설명되었지만 본 발명의 기술사상 범위 내에서 다양한 변형 및 수정이 가능함은 당업자에게 있어서 명백한 것이며, 이러한 변형 및 수정이 첨부된 특허청구범위에 속함은 당연한 것이다.Although the present invention has been described in detail only with respect to the described embodiments, it will be apparent to those skilled in the art that various modifications and variations are possible within the technical scope of the present invention, and such modifications and modifications are within the scope of the appended claims.
Claims (5)
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