KR20000043781A - Method of controlling distribution of proper charged material for high pulverized coal ratio - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은 고 미분탄비 조업을 위한 적정 장입물 분포제어방법에 관한 것으로서, 특히 고 미분탄 조업시 고로 중심부 및 중간부 그리고 노벽부의 원할한 가스 흐름과 통기성을 확보하고 고로 중심부 가스 온도, 고로중간부 가스 온도, 고로 노벽부 가스 온도를 조정하기 위한 장입물 분포 제어방법에 관한 것이다.The present invention relates to a proper load distribution control method for the operation of high pulverized coal, in particular, in the operation of high pulverized coal operation, ensures smooth gas flow and air permeability of the blast furnace center, middle part and furnace wall, It relates to a charge distribution control method for adjusting the temperature, blast furnace furnace wall gas temperature.
일반적으로 고로 조업은 도 1에서 도시한 바와 같이 고로 내부에 밸레스 장입장치를 이용하여 장입물을 장입하게 된다. 즉, 고로공정의 전(前)공정인 원료, 소결 및 코크스 공정으로부터 수송된 철광석 및 코크스(cokes)를 고로의 원료 저장조에 저장한 뒤, 고로의 조업도 및 사용 계획에 따라 평량기(1-5, 1-6, 1-7)로 적정량을 평량한 후 고로의 노정(爐頂)부에 설치된 호퍼(1-2)에 투입된다. 고로 내부 압력보다 약간 높은 압력(약 0.05kg/cm2)으로 호퍼 내의 균압을 행한 후, 고로 내에 설치된 분재 슈트(1-1, chute)를 통하여 원료의 장입을 실시한다.In general, the blast furnace operation is to charge the charges using a balance charging device in the blast furnace as shown in FIG. That is, iron ore and cokes transported from the raw material, the sintering and the coke process, which are pre-processes of the blast furnace, are stored in the raw material storage tank of the blast furnace, and then the basis weight of the blast furnace (1-5) , 1-6, 1-7), and the appropriate amount is added to the hopper 1-2 installed in the blast furnace section. After carrying out the equalization in the hopper at a pressure slightly higher than the internal pressure of the blast furnace (about 0.05 kg / cm 2 ), the raw material is charged through a bonsai chute (1-1, chute) installed in the blast furnace.
분재 슈트는 각 노치(notch) 별로 그 각도(tilting angle)가 제어되어 장입물이 고로 내부에 균일하게 장입되어 분포할 수 있도록 하며, 장입과정은 코크스(입도: 35∼55mm), 대립 광석광(입도:12∼50mm), 소립광석(입도:5∼12mm)의 순서로 이루어진다. (여기서 "노치"란 고로 내벽에서 고로 중심까지 균일하게 구획된 가상점을 의미한다.) 코크스는 고로의 반경방향으로 균일하게 장입되며, 고로 상부에서 안정된 가스 흐름으로 통기성 및 가스 이용율을 극대화하기 위한 장입물 분포 형상을 유도하기 위해 고로내에 장입한다.Bonsai chute is controlled for each notch (tilting angle) so that the charge is uniformly charged and distributed in the blast furnace, the charging process is coke (grain size: 35 ~ 55mm), opposing ore ( Particle size: 12 to 50 mm) and small ore (particle size: 5 to 12 mm) in this order. ("Notch" refers to a virtual point that is evenly partitioned from the inner wall of the blast furnace to the center of the blast furnace.) Coke is charged uniformly in the radial direction of the blast furnace, to maximize breathability and gas utilization with a stable gas flow at the top of the blast furnace. Charge into the blast furnace to derive the charge distribution shape.
이때 사용되는 장입 슈트(chute)는 환원가스가 고로내 장입된 원료를 용이하게 통과할 수 있는 장입물 분포를 얻기 위해 회전 및 경동이 가능하도록 설계되어 있어 고로 노정의 중심에서 노(爐) 벽부까지 균일한 원료의 장입이 가능하며, 미리 선정한 장입 모드(mode)에 따라 원료를 고로내에 장입한다.At this time, the charging chute used is designed to be rotated and tilted in order to obtain a distribution of charges through which the reducing gas can easily pass through the raw materials charged in the blast furnace. Uniform charging of raw materials is possible, and the raw materials are charged into the blast furnace in accordance with a pre-selected charging mode.
이상과 같은 방법으로 고로 상부로부터 원료를 장입하고 있는 고로조업의 최근 경향은 철광석의 환원제로서 값비싼 코크스 대신에 상대적으로 가격이 저렴한 미분탄의 사용비율을 점차적으로 늘려가는 것이 세계적 추세이다. 따라서 미분탄 취입비율을 어느정도 증대시킬 수 있느냐가 고로의 경쟁력을 나타내는 지표라고 해도 과언은 아니다.The recent trend of the blast furnace industry, which is charging raw materials from the upper part of the blast furnace in the above manner, is to gradually increase the use rate of pulverized coal, which is relatively inexpensive, instead of expensive coke as a reducing agent for iron ore. Therefore, it is no exaggeration to say that the extent to which the pulverized coal injection ratio can be increased is an indicator of the competitiveness of the blast furnace.
다량의 미분탄을 고로내에 취입할 경우 크게 두가지 요소가 변화하며, 그 요소는,When a large amount of pulverized coal is blown into the blast furnace, two factors change greatly.
첫째, 송풍구로 미분탄을 취입하므로 광석비(ore ratio : 철광석 소요량/ 용선량)가 증가하며,First, the ore ratio is increased by injecting pulverized coal into the tuyere.
둘째, 미분탄중에 포함된 휘발분이 연소하게 되어 코크스 대비 발생 가스량이 증가하며 가스의 조성이 변화되며, 송풍구 앞에서의 연소온도가 변동하게 된다.Second, the volatile matter contained in the pulverized coal is combusted, the amount of generated gas increases compared to the coke, the composition of the gas is changed, and the combustion temperature in front of the tuyeres fluctuates.
미분탄 취입량 증가와 함께 광석비가 증가하게 되면 고로 내에 광석량이 상대적으로 증가하게 되고, 코크스량은 감소하게 됨에 따라 광석의 용융되는 능력이 저하되어 괴상대와 융착대의 통기성이 악화되며, 고로 주변부로의 가스 흐름이 증가되어 고로 내 가스의 압력손실이 증가하게 된다.As the ore ratio increases with the amount of pulverized coal blown, the amount of ore in the blast furnace is relatively increased, and as the amount of coke decreases, the ability of the ore to melt decreases, which impairs the air permeability of the block and the fusion zone, Increased gas flow increases the pressure loss of the gas in the blast furnace.
따라서, 미분탄 취입량의 증가에 따라 코크스 장입량이 줄어들게 됨으로서 가스통로가 축소되는 고광석비 조업상황에서 고로내부 중심, 주변, 노벽부 가스 흐름을 원활하게 하여 융착대 통기성 악화, 가스 압력 손실 증가 등의 문제점을 해결해야만 안정적인 미분탄 취입 증대가 가능하게 된다.Therefore, in the high ore ratio operation situation in which the gas passage is reduced by increasing the amount of pulverized coal injection, the problems such as deterioration of fusion zone breathability and increase in gas pressure loss are made by smoothing the gas flow in the center, periphery and furnace walls of the blast furnace. It is necessary to solve this problem in order to increase stable coal injection.
고 미분탄 취입 조업(고광석비 조업)시 고로내 통기성 개선을 이루기 위한 방법으로는, 일본특개평 7-150209호, 평7-268411호 등에 기재된 바와같은 노내반경 중심부에 코크스를 장입하여 중심을 활성화시키는 방법과 중괴 코크스를 장입하여 중간부를 활성화시키는 방법들이 제시되고 있다.In order to achieve improved ventilation in the blast furnace during high pulverized coal blowing operations (high ore costs operations), coke is charged into the center of the furnace radius as described in Japanese Patent Application Laid-open No. Hei 7-150209 and Hei 7-268411 to activate the center. Methods and methods of charging the intermediate coke to activate the intermediate part have been proposed.
그러나, 이러한 방법들은 각 중심부 가스온도가 저하되어 문제가 되었을 경우, 중간부 가스온도가 저하되어 문제가 되었을 경우 및 노내 반경방향의 한 부분이 문제가 되었을 경우에는 어느정도의 개선효과를 가져올 수는 있으나, 고미분탄 조업시 중심부 가스온도의 급격한 상승이나 중간부 가스온도의 상승, 그리고 무엇보다 노벽부의 가스온도의 과다한 상승이나, 저하시에 각 부분별로 가스 온도를 제어하는 방법이 없을 뿐만 아니라, 고 미분탄 조업시는 노내 반경방향 중심, 주변, 노벽부의 상호 의존성을 가진 균일한 가스 흐름량과 가스 온도를 일정한 범위로 제어를 하기 위한 장입물 분포제어 기술이 제공되지 않음으서 미분탄 취입시 통기성 악화라는 문제점이 제기되었다.However, these methods can bring some improvement when the gas temperature of each center is lowered, when the gas temperature of the middle is lowered, and when a part of the furnace radial is a problem. In the case of high pulverized coal operation, there is no method of controlling the gas temperature for each part in case of sudden rise of the central gas temperature or the middle gas temperature, and most of all, excessive increase or decrease of the gas temperature of the furnace wall. The operation raises the problem of deterioration of breathability when blowing pulverized coal because no uniform distribution of gas flow and a gas distribution control technology for controlling the gas temperature in a certain range are provided. It became.
이와 더불어 미분탄이 송풍구로 직접 취입됨에 따라 송풍구 선단의 온도가 저하하게 된다. 또한 송풍구에서 미분탄이 연소하므로 고로 내에서의 코크스 체류시간이 증가하게 되고, 미분탄 연소 초점이 송풍구 쪽으로 이동하게 된다. 이러한 현상은 고로내의 가스 속도의 증가, 노정 온도의 상승 원인이 되어 고로의 통기성 악화와 고로 노체로의 열손실 증가를 초래하게 되며, 미연소 미분탄 및 분코크스의 노내 누적으로 노심 통기성 및 통액성이 불량해진다. 이로 인하여 슬래그의 점도가 상승하게 되므로 용융물 배출 불량, 용선온도 및 성분의 변도, 고로 노저벽부 연화의 손상 등을 초래하여 고로 조업 효율을 저하시킨다.In addition, as the pulverized coal is directly injected into the tuyere, the temperature at the tip of the tuyere is lowered. In addition, the pulverized coal is burned in the tuyeres, so the residence time of coke in the blast furnace is increased, and the pulverized coal combustion focus moves to the tuyeres. This phenomenon causes an increase in gas velocity in the blast furnace and an increase in the top temperature, resulting in deterioration of the air permeability of the blast furnace and an increase in heat loss to the blast furnace furnace. It becomes bad. As a result, the viscosity of the slag is increased, resulting in poor melt discharge, variation in molten iron temperature and components, and damage to blast furnace furnace wall softening, thereby lowering blast furnace operation efficiency.
이러한 현상으로 인하여 고로 조업에 있어서, 기존의 방법으로는 미분탄 취입비율 증대시에 도 2에 도시된 바와 같은 문제점들이 나타난다.Due to this phenomenon, in the blast furnace operation, problems as shown in FIG. 2 appear when the pulverized coal injection ratio is increased by the conventional method.
또한, 이러한 현상에 의하여 미분탄 취입비율 증가시의 고로내의 온도분포변화와 열 밸런스의 변화가 나타나게 되는데, 이를 도 3a 및 도 3b에 그래프로 도시하였다. 도 3a 및 도 3b에 도시된 바와 같이, 미분탄 취입비율의 증가에 따라 노내 등온선(等溫線) 분포는 점점 상부로 올라가게 되어 고로내의 고온영역이 넓어지게 됨을 알 수 있다. 또한, 미분탄 취입비 증대에 따라 고로 냉각순환계 열손실량(도 3b)이 점점 커지게 되어 노체의 열부하가 극심해지는 문제점이 나타나고 있다.In addition, this phenomenon results in a change in temperature distribution and a heat balance in the blast furnace when the pulverized coal injection ratio is increased, which is illustrated graphically in FIGS. 3A and 3B. As shown in Figure 3a and 3b, it can be seen that the distribution of the isotherm in the furnace is gradually increased to the upper part as the pulverized coal injection ratio is increased, thereby widening the high temperature region in the blast furnace. In addition, as the pulverized coal injection ratio increases, the blast furnace cooling circulation heat loss amount (FIG. 3B) is gradually increased, resulting in a severe heat load of the furnace body.
본 발명은 상술한 바와같은 고 미분탄 조업시 발생하는 문제점을 해결하기 위한 것으로, 고로내의 통기성 개선하고, 풍구 선단에서의 연소성 개선을 위하여 장기간 미분탄을 다량 취입할 수 있는 안정된 노내 상황을 만들어 고로에서의 가장 경제적인 조업을 수행할 수 있으며 가스의 이용율을 최대화하고 노체의 열부화를 최소화시키면서 고로반경방향으로 균일한 가스흐름을 유도할수 있는 장입물 분포 제어 방법을 제공하는데 그 목적이 있다.The present invention is to solve the problems that occur during the operation of high pulverized coal as described above, to improve the air permeability in the blast furnace, to create a stable furnace situation that can inject a large amount of pulverized coal for a long time in order to improve the combustibility at the tip of the blast furnace The purpose of the present invention is to provide a charging distribution control method that can perform the most economical operation and induce a uniform gas flow in the blast furnace radius direction while maximizing gas utilization and minimizing thermal decay of the furnace body.
즉, 본 발명은 고로조업시 고미분탄 취입을 수행함에 있어 노내 반경방향의 장입물 분포를 적정하게 유지하기 위하여 가장 경제적인 조업을 수행하는 수단인 고출선비 조업, 저연료비 조업 수행을 위한 중심부 가스온도로 나타나는 중심부 가스 흐름량 및 통기성, 중간부 가스 온도로 나타나는 중간부 가스흐름량 및 통기성, 노벽부 가스온도로 나타나는 중심부 가스 흐름량 및 통기성, 고로 노벽부 가스온도 조정방법을 제공한다.In other words, the present invention is the central gas temperature for performing the high-shipping ratio operation, low fuel cost operation, which is the most economical means for performing the most economical operation in order to properly maintain the radial distribution of the charge in the furnace in the operation of blast furnace operation It provides a central gas flow rate and air permeability, the middle gas flow rate and air permeability represented by the middle gas temperature, and the central gas flow rate and air permeability represented by the furnace wall gas temperature, blast furnace furnace gas temperature adjustment method.
이러한 목적을 실현하기 위한 본 발명은 코크스, 대립 광석, 소립광석 장입을 1챠지로 하여 매 2 챠지마다 중심 코크스를 장입을 실시하여 중심부 장입물 표면가스온도가 400∼600℃의 범위를 벗어날 경우 중심 코크스 장입량을 조정하되, 조정기준은 4.0∼5.0톤/2ch를 기준으로 하여 ±0.5톤/회이며, 중심부 온도가 상기 온도범위에 도달하지 않을 경우 8시간후에 추가조정을 실시한다.The present invention for realizing the above object is to charge the coke, allele or small ore charges as one charge, and the center coke is charged every two charges so that the center charge surface gas temperature is outside the range of 400 to 600 ° C. The coke charging amount is adjusted, but the adjustment standard is ± 0.5 ton / time based on 4.0 ~ 5.0 ton / 2ch. If the central temperature does not reach the above temperature range, further adjustment is made after 8 hours.
또한, 매 챠지마다 대립광석의 장입시 섞어서 장입하는 소괴 코크스의 장입을 실시하여 중간부 장입물 표면 가스온도가 50∼200℃의 범위를 벗어날 경우 소괴 코크스 장입량을 조정하되, 조정기준은 2.5∼3.0 톤을 기준으로 하여 0.2톤/차지이며, 중간부 장입물 표면 가스 온도가 상기 온도범위에 도달하지 않을 경우 16시간 후에 추가로 장입한다.In addition, when charging the allele ore at the time of charging the charged coal coke, which is mixed and charged, if the surface gas temperature of the intermediate part is out of the range of 50 ~ 200 ℃, the amount of coking coke is adjusted, but the adjustment criteria are 2.5 to 3.0 It is 0.2 tonnes / charge based on tonnes and is charged additionally after 16 hours if the intermediate charge surface gas temperature does not reach the above temperature range.
이밖에, 노벽부 장입물 표면 가스온도가 80∼300℃의 범위를 벗어날 경우, 코크스 첫 노치의 회전수, 소립철광석의 평균 노치수 및 대립 철광석의 회전수를 통하여 상기 노벽부 장입물 표면 가스온도를 조절하되, 코크스 첫 노치의 회전수는 ±1회전, 소립 철광석의 평균 노치수는 ±1 노치, 대립철광석의 첫 노치 현재회전수는 ±1회전의 비율로 조정한다.In addition, if the furnace wall surface gas temperature is out of the range of 80 ~ 300 ℃, the furnace wall surface charge gas temperature through the rotational speed of the first notch of coke, the average notch of the small iron ore and the rotational speed of the allele iron ore The number of revolutions of the coke's first notch is ± 1 revolution, the average notch of small iron ore is ± 1 notch, and the current notch of allele ore is ± 1 revolution.
도 1a 및 도 1b는 장입물(광석 및 코크스)을 고로내부에 장입하는 과정 및 고로 내부에 장입된 장입물의 형상을 도시한 도면.1A and 1B illustrate the process of charging a charge (ore and coke) into the blast furnace and the shape of the charge charged into the blast furnace.
도 1c는 고로의 화학반응별 구분된 부분에 가스온도 및 성분측정기를 장착한 상태의 구성도.Figure 1c is a block diagram of a state equipped with a gas temperature and component measuring device for each part of the chemical reaction of the blast furnace.
도 2는 미분탄 취입비율 증대시에 나타나는 문제점들을 도식화한 도면.FIG. 2 is a diagram illustrating problems in increasing pulverized coal injection ratio. FIG.
도 3a 및 도 3b는 미분탄 취입비율 증가시 고로내의 온도분포변화 및 열 밸런스의 변화를 나타낸 그래프도.3A and 3B are graphs showing changes in temperature distribution and heat balance in a blast furnace when the pulverized coal injection ratio is increased.
도 4는 중심 코크스 장입시 노내 장입물 퇴적형태를 나타낸 그래프도.Figure 4 is a graph showing the deposit form in the furnace at the time of charging the core coke.
도 5는 중심 코크스 장입량 증가에 따라 중심 코크스의 면적 및 높이의 변화를 나타낸 그래프도.5 is a graph showing changes in the area and height of the central coke as the loading of the central coke increases.
도 6a는 소괴 코크스의 량을 증가시킨 후 노 반경방향의 가스 온도 분포 측정 결과를 나타낸 그래프도.6A is a graph showing measurement results of gas temperature distribution in the radial direction of a furnace after increasing the amount of lumped coke;
도 6b는 소괴 코크스 사용량을 증가시킴에 따라 나타나는 고로 노내 통기성 지수(K)의 변화를 나타낸 그래프도.Figure 6b is a graph showing the change in the blast furnace furnace breathability index (K) appear as increasing the use of the lump coke.
도 7은 본 발명에 따른 첫 노치(notch) 회전수와 노내 가스 분포 및 온도의 변화를 나타낸 그래프도.Figure 7 is a graph showing the first notch (notch) rotation speed and the change in the gas distribution and temperature in the furnace according to the present invention.
도 8은 본 발명에 따른 소립 광석 평균 노치수와 노체 상부 8단 온도의 관계를 나타낸 그래프도.8 is a graph showing the relationship between the average grain size of the small ore and the upper eight-stage temperature according to the present invention.
도 9a 및 도 9b는 대립 철광석 첫노치 회전수에 따른 노체온도변화를 나타낸그래프도.9A and 9B are graphs showing a change in furnace temperature according to the number of revolutions of the first notched iron ore.
본 발명은 미분탄의 다량 취입시, 고로 내에서의 코크스층 두께가 작아짐으로 인한 통기성의 변화, 노하부에서의 노체 열부하 증가, 미연소 미분탄의 퇴적에 의한 노저의 통기, 통액성의 변화 등을 개선하기 위한 장입물 분포제어방법을 제공함으로서 적정한 고로중심부 가스온도조정, 고로중간부 가스온도 조정, 고로 노벽부 가스온도 조정을 행하는 것이다. .The present invention improves the air permeability due to the decrease of coke layer thickness in the blast furnace, increases the furnace heat load at the lower part of the furnace, aeration of the furnace due to the deposition of unburned pulverized coal, changes in liquid permeability, etc. By providing a load distribution control method for the purpose, an appropriate blast furnace center gas temperature adjustment, blast furnace middle gas temperature adjustment, and blast furnace furnace wall gas temperature adjustment are performed. .
이에, 본 출원인은 광양제철소 소재 고로를 대상으로 화입전(火入前)에 실시한 각종 분포 제어실험과 실조업중에 실시한 조업인자 변화에 의한 응답성 실험, 그리고 광양고로의 1/10 모델을 이용한 분포실험을 실시하여 실험 결과 및 미분탄 다량 취입시에 안정적인 고로 노황을 유지하기 위한 장입물 분포제어방법을 발명하게 되었다.Therefore, the applicant has applied various distribution control experiments conducted before the fire to the blast furnace material in Gwangyang Works, responsiveness experiments by changing operation factors during the actual operation, and distribution using 1/10 model of Gwangyang blast furnace. The experiment was carried out to invent a load distribution control method for maintaining the blast furnace blast furnace stable when the experiment results and the injection of pulverized coal.
이하, 본 발명을 도면을 참고로 하여 상세히 설명한다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
본 발명에 따른 원료 장입과정은 도 1a을 통하여 설명한 바와 동일하며, 이를 보다 간단히 정리하면 다음과 같다. 고로공정의 전(前)공정인 원료, 소결 및 코크스 공정으로부터 수송된 철광석 및 코크스를 고로의 원료 저장조에 저장한 뒤, 고로의 조업도 및 사용 계획에 따라 평량기(1-5, 1-6, 1-7)로 적정량을 평량한 후 고로의 노정(爐頂)부에 설치된 호퍼(1-2)에 투입된다. 고로 내부 압력보다 약간 높은 압력(약 0.05kg/cm2)으로 호퍼 내의 균압을 행한 후, 고로 내에 설치된 분재 슈트(1-1)를 통하여 원료의 장입을 실시한다.Raw material charging process according to the present invention is the same as described with reference to Figure 1a, which is summarized as follows. The iron ore and coke transported from the raw material, sintering and coke process before the blast furnace process are stored in the raw material storage tank of the blast furnace, and then the basis weight (1-5, 1-6, 1-7) is weighed in the proper amount and put into the hopper 1-2 installed in the blast furnace part. After carrying out the equalization in the hopper at a pressure slightly higher than the blast furnace internal pressure (about 0.05 kg / cm 2 ), the raw material is charged through the bonsai chute 1-1 installed in the blast furnace.
장입물의 장입은 코크스(입도:33∼55mm), 대립 광석(12∼50mm), 소립광석(입도 5∼12mm)의 순서(이를 편의상 "1 챠지(charge)"라 함)로 고로 내부로 장입하고 2 챠지 마다 중심 코크스를 장입하여 고로내부의 반경방향으로 균일하게 장입한다.The charge of the charge is charged into the blast furnace in the order of coke (particle size: 33 to 55 mm), opposing ore (12 to 50 mm), and small ore (particle size of 5 to 12 mm) (this is referred to as "1 charge" for convenience). Charge the center coke at every two charges and load evenly in the radial direction inside the blast furnace.
따라서 본 발명은 고로 내부로의 장입물 장입 완료후, 장입물위치 추적장치(sounding)가 레벨 관리치의 범위를 오버(over)하게 되면 장입이 개시되기 전 장입물의 설정된 장입물 각 노치(notch)별 경도각도에 도달하면, 광량 조절변 개도를 산출한 광량조절변 개도 조정에 의하여 코크스, 대립(大粒)광석, 소립(小粒)광석의 순서로 고로 내부로 장입하고 2 챠지마다 중심 코크스를 장입하는 과정에서, 고로 중심부 가스온도, 고로 중간부 가스온도 및 고로 노벽부의 가스온도를 조정한다.Therefore, according to the present invention, after the charging of the contents into the blast furnace is completed, if the charging position tracking device (sounding) is over (over) the range of the level management value, the charges for each set of notches of the charging before the charging is started. When the hardness angle is reached, the process of charging the inside of the blast furnace in the order of coke, opposing or small ore, and charging the central coke in every two charges by adjusting the opening degree of the light adjustment control that calculates the opening degree of the light control. In the blast furnace central gas temperature, the blast furnace middle gas temperature and the blast furnace furnace wall temperature.
1) 고로 중심부 가스 온도를 조정하는 방법으로서는, 2 챠지마다 1회 장입을 실시하는 중심 코크스 장입량으로 조정을 실시하며, 4.0∼5.0톤/2ch를 기준으로 하여 중심부 장입물 표면가스온도가 400∼600℃의 범위를 벗어나게 되면 중심 코크스의 장입을 조절하게 된다. 조정기준은 현장입량 ±0.5톤/회이며, 효과가 작을 경우 8시간후 추가조정을 실시한다.1) As a method for adjusting the blast furnace central gas temperature, the central coke charging amount is charged once every two charges, and the core gas surface gas temperature is 400 to 600 based on 4.0 to 5.0 ton / 2ch. If outside the range of ℃ to control the charging of the central coke. The adjustment standard is ± 0.5 ton / time on site, and if the effect is small, additional adjustment should be made after 8 hours.
2) 고로 중간부 가스 온도를 조정하는 방법으로서는, 매 챠지마다 대립광석의 장입시 섞어서 장입하는 소괴 코크스의 장입량을 조절하며, 2.5∼3.0 톤을 기준으로 하여 중간부 장입물 표면 가스온도의 50∼200℃의 범위를 벗어나게 되면 소괴 코크스의 장입량을 조정하며, 조정기준은 현장입량 ±0.2톤/차지이며, 효과가 작을 경우 16시간 후에 추가로 장입한다.2) As a method of adjusting the middle gas temperature of the blast furnace, the charging amount of the coke coke mixed and charged at the time of charging the opposing ore is charged at each charge, and the temperature of the middle gaseous charge surface gas is 50 to 50 to 2.5 to 3.0 ton. If it is out of the range of 200 ℃, the charging amount of the coke coke is adjusted, and the adjustment standard is the on-site dose of ± 0.2 ton / charge, and if the effect is small, it is charged after 16 hours.
3) 고로 노벽부의 가스온도를 조정하는 방법으로서는, 코크스 장입가 장입되는 첫 노치(고로 내벽에서 고로 중심까지 균일하게 구획된 가상점)의 회전수와 소립 철광석의 평균 노치수, 대립 철광석의 노치 회전수 제어에 의해 실시하며, 조정기준은 노벽부 장입물 표면 가스온도의 80∼300℃의 범위를 벗어나게 되면 1차로 코크스 첫 노치의 현재 회전수±1회전 실시, 2차로 소립철광석의 현재 평균 노치수±1 노치, 3차로 대립철광석 첫 노치의 현재회전수±1회전을 단계적으로 실시하며, 효과가 작을 경우 16시간후 추가로 조정하여 장입물 분포조정을 실시한다.3) As a method of adjusting the gas temperature of the blast furnace furnace wall, the number of revolutions of the first notch (virtual point uniformly partitioned from the blast furnace inner wall to the center of the blast furnace) where coke charging is charged, the average notch of the small iron ore, and the notch rotation of the opposing iron ore It is controlled by water control, and the adjustment standard is when the outside wall temperature of the surface gas temperature is out of the range of 80 ~ 300 ℃, the current rotation speed of the first notch of coke is ± 1 rotation, and the current average notch of the small iron ore is second. Step by step: ± 1 notch, third turn The current notch ± 1 revolution of the first notch of allele ore is carried out in stages. If the effect is small, additionally adjust the load distribution after 16 hours.
이를 보다 상세히 설명하면 다음과 같다.This will be described in more detail as follows.
1. 고로 중심부 가스온도1. Gas temperature in blast furnace
고로 중심부 가스온도를 조정하는 방법을 설명하면 다음과 같다.The method of adjusting the blast furnace gas temperature is as follows.
중심 코크스의 장입시 노내 장입물은 도 4에 나타난 바와 같이 고로의 중심에서 퇴적되며(도 4a는 광양제철소 제 4 고로, 도 4b는 1/10 모델의 장입물 퇴적형태를 각각 나타냄), 장입량 증가에 따라 중심 코크스의 면적 및 높이 역시 증가한다(도 5는 중심 코크스의 면적 및 높이를 나타낸 그래프도).When charging the core coke, the furnace contents are deposited at the center of the blast furnace, as shown in Fig. 4 (Fig. 4a shows the fourth blast furnace, Gwangyang Works, Fig. 4b shows the deposit deposition form of the 1/10 model, respectively), the loading amount increased The area and height of the central coke also increase according to (Fig. 5 is a graph showing the area and height of the central coke).
또한 동일 장입조건 하에서 코크스 중심량 변경시 노내 반경방향의 중심, 중간, 및 주변 가스류 비율의 분포 변화는 중심 코크스 장입량의 증가에 따라 중심온도 및 중심 가스류 비율이 증가한다. 이 때 사용된 가스류 분포지수 계산은 장입물 상부 계측기의 온도를 이용하여 하기 수학식 1, 2 및 3을 통하여 계산하였다.In addition, the change in the distribution of the center, middle, and surrounding gas flow ratios in the radial direction of the furnace under the same charging condition increases the center temperature and the center gas flow ratio as the center coke charge is increased. The gas flow distribution index used at this time was calculated by the following equations (1), (2) and (3) using the temperature of the charge-up meter.
여기서, Xi은 장입물 상부 계측기 온도, Yi은 장입물의 표면적으로서, Y1=11, Y2=9, Y3=7, Y4=5, Y6=1을 각각 나타낸다.Here, Xi denotes the charge upper measuring instrument temperature, Yi denotes the surface area of the charge, Y1 = 11, Y2 = 9, Y3 = 7, Y4 = 5, Y6 = 1.
여기에서 중심부 가스온도는 400 내지 600℃가 바람직하며, 이와 같이 온도범위를 한정한 이유는 400℃이하일 경우에는 노벽부 가스흐름이 강화되어 노벽부 열부하가 증가되어 고로수명이 단축되고, 600℃ 이상일 경우에는 중간부 및 벽부에 광석량이 집중되어 가스 흐름이 과도하게 중심부로 흐르는 것을 나타내며, 이는 고로하부에서 상승하는 가스가 광석과의 열교환을 하지 못하고 그대로 고로 상부로 흘러나가는 비경제적인 조업이 진행되어 있음을 의미하기 때문이다.In this case, the central gas temperature is preferably 400 to 600 ° C., and the reason for limiting the temperature range is 400 ° C. or lower, and the furnace wall gas flow is strengthened to increase the heat load of the furnace wall, thereby shortening the blast furnace life. In this case, the amount of ore is concentrated in the middle part and the wall part, indicating that the gas flows excessively to the center part, which means that the gas rising from the bottom of the blast furnace does not exchange heat with the ore and flows to the upper part of the blast furnace. Because it means.
2. 고로 중간부 가스온도2. Gas temperature in the middle of blast furnace
혼합층 형성을 증대시키기 위한 과도한 코크스 테라스(평탄도)를 무너뜨리는 것은 그 부위의 코크스 층을 얇게 하여 가스의 흐름을 억제하는 결과를 초래한다. 이 부위의 통기성 개선을 위해 소괴 코크스를 혼합사용하고, 또 그 량을 점진적으로 증가시킨다. 소괴 코크스의 량을 증가시킨 후 노 반경방향의 가스 온도 분포를측정한 결과 도 5a에 도시된 바와 같이 중간부의 통기성 개선에 의한 온도증가가 나타난다.Breaking down excessive coke terraces (flatness) to increase mixed layer formation results in thinning the coke layer in that area and inhibiting gas flow. In order to improve the air permeability of this area, mixed coke coke is used and the amount is gradually increased. As a result of measuring the gas temperature distribution in the radial direction of the furnace after increasing the amount of lumped coke, an increase in temperature due to the improved air permeability in the middle part is shown, as shown in FIG.
최초 소괴 코크스 혼합 장입량을 변화시킨 후, 노 중심부의 온도변화는 약 8시간 후부터 나타나기 시작했으며, 소괴 코크스 혼합량 1톤/ch 당 약 50℃의 온도상승을 나타낸다. 소괴 코크스 사용비 증가에 따라 노황은 개선이 되었으나, 과다사용시 기존 코크스량이 감소함에 따라 노벽 하부 온도가 상승하는 결과가 나타났으며, 따라서 사용비 증대시 코크스의 첫 장입 노치번호를 증가시키거나 첫 노치 회전수를 감소시켜 적정 테라스를 유지시켜야 한다.After changing the initial calcined coke mixture charge, temperature changes in the hearth of the furnace began to appear after about 8 hours, indicating a temperature rise of about 50 ° C. per tonne / ch of the coke mix. The aging of the furnace was improved with the increase in the cost of using the coke, but the temperature of the lower part of the furnace wall was increased as the amount of coke was reduced during excessive use. Therefore, when the cost of use increased, the first charging notch number of the coke was increased or the first notch was increased. The number of revolutions should be reduced to maintain an appropriate terrace.
또한, 소괴 코크스 사용비 증가에 따른 고로 중간부의 통기성 개선 효과는 도 6b에서 보는 바와 같이 고로 노내 통기성 지수(K)의 변화에 의해 설명된다. 소괴 코크스 혼합사용전, 후의 통기지수는 사용량에 따라 약 0.1∼0.2 정도 저하된다. 즉 중간부에서 혼합층에 의한 통기성이 급격히 개선됨을 알 수 있다.In addition, the air permeability improvement effect in the middle of the blast furnace according to the increase in the use ratio of the blast furnace coke is explained by the change in the blast furnace furnace breathability index (K) as shown in FIG. Before and after the use of the mixed coke mixture, the ventilation index decreases by about 0.1 to 0.2 depending on the amount used. In other words, it can be seen that the air permeability by the mixed layer is sharply improved in the middle portion.
여기에서 중간부 가스온도는 50 내지 200℃가 바람직하다. 만일 중간부 가스 온도가 50℃ 이하일 경우에는 과도한 중심류로 인한 상승하는 가스가 광석과의 열교환을 하지 못하고 그대로 고로 상부로 흘러나가는 비경제적인 조업이 진행됨과 동시에 노벽부 가스 흐름이 강화되어 노벽부 열부하가 증가됨으로서 고로수명이 단축되고, 노벽손상이 심화되는 가장 불량한 조업이 진행된다.The intermediate gas temperature is preferably 50 to 200 ° C. If the gas temperature in the middle part is below 50 ℃, the rising gas due to excessive central flow cannot exchange heat with the ore and uneconomic operation flows out to the upper part of the blast furnace. As the number of blast furnaces is increased, the blast furnace life is shortened, and the worst operation in which the damage to the furnace wall is intensified proceeds.
또한, 200℃ 이상일 경우에는 중심부의 막힘현상 등에 의한 가스흐름량의 저하로 노내 통기성이 불량해져 고미분탄 조업 및 고출선량 조업이 불가능한 단점을 나타내고, 이로 인하여, 가스 흐름이 과도하게 중간부 및 벽부로 흐르는 것을 뜻하며, 노체열부하 및 노벽손상의 직접적 원인이 되고 있다.In addition, when the temperature is 200 ° C or higher, the gas flow rate is reduced due to the blockage of the central part, and thus, the air permeability in the furnace is poor, and thus, the operation of the high pulverized coal operation and the high output dose operation is impossible, and thus, the gas flow excessively flows to the middle part and the wall part. It is a direct cause of furnace heat load and furnace wall damage.
3. 고로 노벽부 가스 온도3. Furnace furnace wall gas temperature
노벽부의 가스흐름이 고로 벽부 연와 손상 및 마모, 냉각장치의 손상 등에 의하여 고로수명연장과 직접적으로 연결되기 때문에 보다 미세한 조정을 위하여 3단계로 나누어 조정을 실시한다.The gas flow in the furnace wall is directly connected to the blast furnace life extension due to blast furnace wall damage, wear and tear and damage to the cooling system.
1 차로, 코크스 첫 노치의 회전수의 조정방법은 1, 2, 3, 4, 5 노치에서 각각 3 회전씩 장입하는 통상 사용 코크스 모드에서 첫노치의 회전수를 감소시킬 경우, 도 7a에서 나타난 것과 같이 노체 하부 1, 2단(도 1c의 S1 및 S2)의 온도가 저하한다.First, the method of adjusting the number of revolutions of the first notch of coke is similar to that shown in FIG. 7A when the number of revolutions of the first notch is reduced in the normal use coke mode of charging three revolutions of 1, 2, 3, 4 and 5 notches. Similarly, the temperature of the lower part of the furnace body 1 and 2 (S1 and S2 in Fig. 1C) decreases.
이는 노하부의 가스 흐름의 용이성이 코크스 > 혼합층 > 철광석 순서로 코크스가 가장 높아 코크스의 양 변화에 의해 가스 흐름의 양이 지배를 받게 됨을 알 수 있다. 즉, 코크스 첫노치의 회전수가 줄어듬에 따라 상대적으로 노벽측에 코크스량이 줄어들어 가스 흐름이 감소하게 되며, 이 결과가 노체 하부 8단(도 1c의 S8)의 온도 감소로 나타난다. 이 때 동일 가스량하에서 노벽하에 가스 흐름이 줄어듬에 따라 반대로 노중심쪽에 가스 흐름이 증가하여 장입물 분포 상부 계측기의 중심온도는 상승하고 노벽측 온도는 저하하게 된다. 이를 도 7b에 나타내었다. .This shows that the ease of gas flow in the lower part of the coke is the highest in the order of coke> mixed layer> iron ore, and the amount of gas flow is controlled by the change in the amount of coke. That is, as the number of revolutions of the coke first notch decreases, the amount of coke decreases on the side of the furnace wall so that the gas flow decreases. The result is a decrease in temperature in the lower eight stages of the furnace (S8 of FIG. 1C). At this time, as the gas flow decreases under the furnace wall under the same amount of gas, the gas flow increases toward the center of the furnace, thereby increasing the center temperature of the upper measuring instrument of the charge distribution and lowering the furnace wall temperature. This is shown in Figure 7b. .
2차로, 소립철광석의 장입위치의 조정방법은 노체 상부에서의 장입물중 가스 흐름의 용이성은 코크스 > 대립(大粒) 철광석 > 혼합층 > 소립철광석 순서이므로 소립철광석이 장입된 위치의 가스 흐름이 급격히 억제된다.Secondly, the method of adjusting the charging position of the small iron ore is that the ease of gas flow in the charge in the upper part of the furnace is in the order of coke> large iron ore> mixed layer> small iron ore, so that the gas flow at the position where the small iron ore is charged is abruptly suppressed. do.
즉, 소립철광석의 장입 위치가 노벽으로부터 멀어질수록(평균노치가 증가) 노벽의 가스 흐름이 용이해져 노체 하부 8단(도 1c의 S8)의 온도가 상승한다(도 8). 그러나, 소립철광석의 위치에 따른 노하부 온도는 변화가 거의 없다는 것을 알 수 있다.That is, as the charging position of the small iron ore moves away from the furnace wall (the average notch increases), the gas flow in the furnace wall becomes easier, and the temperature in the lower stage of the furnace body 8 stages (S8 in FIG. 1C) increases (FIG. 8). However, it can be seen that the furnace bottom temperature according to the position of the small iron ore is hardly changed.
3차로, 대립철광석의 첫노치 회전수의 조정방법은 대립 철광석의 경우 소립과 달리 노벽측에서의 장입량의 변화에 따라 노체 1, 2 단 및 8단(도 1c의 S1, S2 및 S8)의 온도가 영향을 받는다. 도 9a 및 도 9b는 대립 철광석 첫노치 회전수에 따른 노체온도변화를 나타낸다. 광양 4고로에 대한 실험 결과 회전수당 노체 8단은 약 30∼40℃씩, 노체 1,2 단(2-4a, 2-4b)은 10∼20℃씩 부상관을 갖는다.Thirdly, the method of adjusting the first notch rotation speed of the allele iron ore is different from that of the small iron ore in that the temperature of the furnace bodies 1, 2 and 8 stages (S1, S2 and S8 in FIG. 1C) is affected by the change of the loading amount on the furnace wall side. Receives. 9A and 9B show changes in furnace temperature according to the number of revolutions of the first notched iron ore. Experimental results for the Gwangyang blast furnace have 8-bed furnace heads per revolution and 30--40 ° C, and the 1,2-step furnaces (2-4a, 2-4b) have 10-20 ° C float tubes.
여기에서 노벽부 가스 온도는 80∼300℃가 바람직하며, 그 이유는 다음과 같다. 노벽부 가스온도가 80℃ 이하일 경우에는 과도한 중심 및 중간부로 가스 흐름이 집중되어 노벽의 부착물 생성 및 낙하에 의한 소멸 현상으로 용선온도 급저하 현상 및 노저(爐底) 벽부의 침식현상 등을 심화시킬 우려가 있으며, 부수적으로 상승하는 가스의 중심, 주변부로의 집중은 Co의 이용율을 저하시키는 비경제적인 조업이 진행됨을 의미한다.The furnace wall gas temperature is preferably 80 to 300 ° C, and the reason is as follows. When the gas temperature of the furnace wall is lower than 80 ℃, the gas flow is concentrated to the excessive center and the middle part, so that the dropping of the molten iron temperature and the erosion of the furnace wall can be intensified due to the disappearance by the formation and fall of deposits on the furnace wall. There is a concern, and concentrating on the gas center and periphery of the incidental rise means that uneconomical operations that reduce the utilization of Co proceed.
또한, 300℃ 이상일 경우에는 중심부 및 중간부의 막힘현상 등에 의한 가스 흐름량의저하로 노내 통기성이 불량해짐과 동시에 가스 흐름이 노벽부로 과도하게 흘러 노벽부 열부하 증가 및 노벽 손상 등 노황이 장기적으로 불량해지고 고로 수명을 단축시키게 된다.In addition, if the temperature is higher than 300 ° C, the gas flow rate is reduced due to the blockage of the central and intermediate parts, and the gas flow is excessively flowed to the furnace wall, and the furnace is damaged in the long term such as an increase in the heat load of the furnace wall and damage to the furnace wall. It will shorten the life.
벨레스 장입장치를 갖춘 고로에서의 고미분탄 조업시, 가스 이용율을 최대화하고, 노체의 열부하를 최소화시키면서 고로반경방향으로 균일한 가스 흐름을 유도하는 장입물 분포사상을 바탕으로 조업이 행해진다. 특히, 본 발명에서는 미분탄 다량 취입시에 고로내에서의 현상 변화-코크스층 두께가 줄어듬으로 인한 통기성의 변화, 노하부에서의 노체 열부하 증가, 미연소 미분탄의 퇴적에 의한 조저의 통기, 통액성의 변화 등을 개선하기 위한 특별한 장입물 분포 제어 방안이 제시안되었다.When operating pulverized coal in a blast furnace equipped with a bellless charging device, the operation is performed on the basis of the charge distribution phenomena which induces a uniform gas flow in the blast furnace radius direction while maximizing gas utilization and minimizing the heat load of the furnace body. Particularly, in the present invention, the phenomenon change in the blast furnace when a large amount of pulverized coal is blown-the change of air permeability due to the decrease of the coke layer thickness, the increase of the furnace heat load in the lower part, the aeration of the owing to the accumulation of unburned pulverized coal, Special charge distribution control schemes have been proposed to improve change.
이에, 광양 제철소 4고로를 대상으로 화입전에 실시한 각종 분포 제어실험과 실조업중에 실시한 조업인자 변화에 의한 응답성 실험, 그리고 광양 4고로의 1/10 모델을 이용한 분포실험을 실시하여 실험 결과 및 미분탄 다량 취입시에 안정적인 고로 노황을 유지하기 위한 장입물 분포제어방안을 제시하였다.Thus, various distribution control experiments were conducted before fire to the Gwangyang Steel Mill 4 blast furnace, responsiveness experiments due to changes in operating factors during the actual operation, and distribution experiments using the 1/10 model of Gwangyang 4 blast furnaces. In order to maintain stable blast furnace blasting when a large amount of pulverized coal is blown, a load distribution control method is proposed.
상술한 바와 같이 본 발명은 종래의 방법과 비교하여 고미분탄 조업시 벨레스 장입장치를 갖춘 고로에서는 가스 이용율응 최대화하고, 노체의 열부하를 최소화시키면서 고로반경방향으로 균일한 가스흐름을 유도하는 장입물 분포사상을 바탕으로 조업이 이루어지고, 미분탄 다량 취입시에 고로내에서의 현상변화-코크스층 두께가 작아짐으로 인한, 통기성의 변화, 노하부에서의 노체 열부하 증가, 미연소 미분탄의 퇴적에 의한 노저의 통기, 통액성의 변화 등을 개선할수 있는 효과를 얻을수 있다.As described above, the present invention maximizes gas utilization in a blast furnace equipped with a bellless charging device in the operation of high pulverized coal compared to the conventional method, and induces a uniform gas flow in the blast furnace radius direction while minimizing the heat load of the furnace body. The operation is performed based on the distribution, and the change in the phenomena in the blast furnace when a large amount of pulverized coal is blown, the change of air permeability due to the decrease of the coke layer thickness, the furnace heat load increase in the lower part of the furnace, the furnace due to the deposition of unburned coal I can get the effect of improving my aeration, liquidity change, etc.
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|---|---|---|---|---|
| KR100360112B1 (en) * | 2000-12-23 | 2002-11-07 | 주식회사 포스코 | Method for charging in stave blast furnace |
| KR20030052726A (en) * | 2001-12-21 | 2003-06-27 | 주식회사 포스코 | Method for charging of mixture of nut coke and ore |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100360112B1 (en) * | 2000-12-23 | 2002-11-07 | 주식회사 포스코 | Method for charging in stave blast furnace |
| KR20030052726A (en) * | 2001-12-21 | 2003-06-27 | 주식회사 포스코 | Method for charging of mixture of nut coke and ore |
| CN114875188A (en) * | 2022-05-27 | 2022-08-09 | 本溪北营钢铁（集团）股份有限公司 | Material distribution method for quickly adjusting blast furnace edge airflow |
| CN114875188B (en) * | 2022-05-27 | 2024-04-12 | 本溪北营钢铁（集团）股份有限公司 | Material distribution method for rapidly adjusting blast furnace edge air flow |
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