KR19990022322A

KR19990022322A - Glass plate bending method

Info

Publication number: KR19990022322A
Application number: KR1019970708802A
Authority: KR
Inventors: 제프리 가너; 이안 테틀로우
Original assignee: 채드윅 제프리 머리; 필킹턴 유나이티드 킹덤 리미티드
Priority date: 1995-06-07
Filing date: 1996-05-01
Publication date: 1999-03-25
Also published as: TW432022B; TR199701523T1; JP4264132B2; DE69601267T2; CN1144763C; AR002367A1; MX9709500A; BR9609409A; DE69601267D1; CN1187173A; JP2001508386A; KR100355917B1

Abstract

본 발명은 유리판을 굽히는 방법에 관한 것으로 상기 방법은 가열로의 중력 굽힘 영역에서 중력 굽힘 주형판상에 상승된 온도로 유리판을 중력 굽힘 하는 단계와, 가열로의 가압 굽힘 영역에서 하부 주형판으로서의 중력 굽힘 주형판에 의해 유리판이 지지되는 동안 상부 주형판으로 중력 굽힘된 유리판을 원하는 형상으로 가압 굽힘하는 단계 및 가압 굽힘 영역에서 분위기 온도를 제어하고 그에의해 유리판의 냉각속도를 제어하는 단계를 포함한다. 또한, 본 발명은 유리판을 가압 굽힘하는 방법을 제공하고, 상기 방법은 분절된 중력 굽힘 주형판상에 지지된 초기에 굽혀진 유리판을 제공하는 것과 상부 가압 굽힘 주형판에 의해 최종 굽힘 형상으로 상기 유리판을 가압 굽힘하는 것으로 구성되고, 상기 상부 가압 굽힘 주형판은 50 내지 150kg의 실중량을 갖고 상기 유리판의 상부에 내리 눌러진다.The present invention relates to a method for bending a glass plate, the method comprising the steps of gravity bending the glass plate at an elevated temperature on the gravity bending mold plate in the gravity bending region of the furnace, and gravity bending as the lower mold plate in the pressure bending region of the furnace. Pressing and bending the gravity-bend glass plate with the upper mold plate to a desired shape while the glass plate is supported by the mold plate, and controlling the ambient temperature in the pressure bending region and thereby controlling the cooling rate of the glass plate. The present invention also provides a method of pressing and bending a glass plate, the method providing an initially bent glass plate supported on a segmented gravity bending mold plate and the final bending shape by the upper pressure bending mold plate. It is composed of pressure bending, and the upper pressure bending mold plate has a net weight of 50 to 150 kg and is pressed down on the upper portion of the glass plate.

Description

Glass plate bending method

차량의 창으로 사용되는 유리는 일반적으로 굴곡되어 있고, 이 굴곡은 굽힘 공정에 의해 평면 유리판으로부터 나누어진다. 이런 굽힘 공정 중 하나에서 평면 유리판은 암형 링 주형판상에 배치되고 유리 연화점까지 가열된다. 각각의 판은 자중하에서 유리판의 둘레가 상기 링 주형판과 접촉할 때까지 굽는다(처진다). 이런 굽힘 기술은 처짐이나 중력 굽힘으로 공지되고, 차량 제조의 필요성에 맞는 유리판을 굽히도록 다년간 개발되어왔다.The glass used as the window of the vehicle is generally bent, and this bend is divided from the flat glass plate by a bending process. In one of these bending processes a flat glass plate is placed on a female ring template and heated to the glass softening point. Each plate is bent (sag) under its own weight until the circumference of the glass plate contacts the ring mold plate. This bending technique, known as sag or gravity bending, has been developed for many years to bend glass plates to meet the needs of vehicle manufacturing.

예로서, 더 깊이 굽혀진 유리가 필요해짐에 따라 상기 링 주형판은 힌지로 상기 주형판의 단부를 중앙부에 부착하는 것으로 변화되었고, 상기 힌지된 주형판 단부나 윙(wing)은 유리가 연화되고 굽힘이 진전됨에 따라 점진적으로 가까워진다. 이는 굽힘 동안 상기 유리판이 상기 주형판에 대해 미끄러지는 경향을 피하게 하고 그에의해 긁힘을 방지한다. 이런 주형판은 일반적으로 분절된(articulated) 주형판이라 불린다.For example, as more deeply bent glass is needed, the ring mold plate has been changed to attach the end of the mold plate to the center with a hinge, and the hinged mold plate end or wing softens the glass. As the bending progresses, it gradually approaches. This avoids the tendency of the glass plate to slip against the mold plate during bending and thereby prevents scratches. Such template is generally called articulated template.

상기 중력 굽힘 공정은 특히 층간 재료판을 가진 두 유리판을 조합함에 의해 연속적으로 적층될 유리의 제조에 적합함이 밝혀져 왔다. 상기 중력 굽힘 공정은 높은 광학적 특성을 가진 유리를 생산할수 있고, 또한 두 장의 유리를 굽히는 것이 가능하며 동시에 그에의해 적층판에 꼭 맞는 조화된 유리쌍을 생산할수 있다.It has been found that the gravity bending process is particularly suitable for the production of glass to be laminated successively by combining two glass plates with interlayer material plates. The gravity bending process can produce glass with high optical properties, and it is also possible to bend two sheets of glass and at the same time produce harmonious glass pairs that fit snugly into the laminate.

근래에 차량 디자인의 발전은 복합적으로 굴곡된 유리 즉, 일반적으로 상호 직각인 두 방향으로 굽혀진 유리를 필요로 한다. 하나의 유리판을 복합적인 굴곡의 매우 제한된 각도 이상으로 나누는 것은 중력 굽힘만으로는 불가능하다.Recent advances in vehicle design require complex curved glass, that is, glass bent in two directions, generally perpendicular to each other. Dividing a glass plate beyond the very limited angle of complex bends is not possible with gravity bending alone.

더욱이, 차량 제조업자에 의한 자동화된 조립체 사용의 증가는 더 엄밀한 유리의 치수 공차를 필요로한다. 상기 굽힘페인(pane)의 외주 형상은 이차원적 투영뿐만 아니라 삼차원에 관해서도 반드시 정밀해져야 한다. 즉, 상기 페인에 인접한 유리의 각은 반드시 정확해야만 한다. 만약, 본 기술의 숙련자들에게 공지된 바와 같이, 이 삽입각이 부정확하면 상기 굽힘페인은 맞지 않고 차량 차체의 수용 플랜지에 충분히 봉합되지 않을 것이다.Moreover, the increased use of automated assemblies by vehicle manufacturers requires tighter dimensional tolerances of glass. The outer circumferential shape of the bend pane must be precise in terms of three-dimensional as well as two-dimensional projection. That is, the angle of the glass adjacent to the pane must be accurate. If this insertion angle is incorrect, as is known to those skilled in the art, the bending pane will not fit and will not be sufficiently sealed in the receiving flange of the vehicle bodywork.

더욱이, 상기 창의 광학적 특성은 유리 중앙부의 형상에 의존하고 그 때문에 상기 유리 중앙부의 형상은 필요한 광학적 표준에 부합될 수 있도록 반드시 정밀하게 제어되어야 한다.Moreover, the optical properties of the window depend on the shape of the glass center so that the shape of the glass center must be precisely controlled to meet the required optical standards.

더 깊게, 더 복합적으로 굽혀지는 경향과 함께 이 필요성은 중력 굽힘 기술만으로 굽혀진 유리에 의해서는 더 이상 만족될 수 없다. 따라서 이제 가압 굽힘 공정을 수반함에 의해 상기 형상의 굽힘을 완전하게 하는 것이 필수적이다. 이 단계는 단지 굽힘페인의 영역, 예로서 차체에 설치된 후 상기 차체의 바람막이 창에 인접될 영역의 한정된 부분에만 사용될수도있다. 다수의 현용 차량 디자인에서 페인의 이런 영역은 더 깊이 굴곡될 것을 필요로 하고, 본 명세서에서는 수반되는 가압 굽힘 공정에 의해 더 깊이 굽혀질 것이 필요한 페인의 영역을 깊은 굴곡부라 지칭한다.Together with the tendency to bend deeper, more complex, this need can no longer be satisfied by glass bent with gravity bending techniques alone. Thus it is now essential to complete the bending of the shape by following the pressure bending process. This step may only be used in a limited part of the area of the bend pane, for example an area which will be installed in the vehicle body and then adjacent to the windshield of the body. In many current vehicle designs this area of the pane needs to be bent deeper, and in this specification the area of the pane that needs to be bent deeper by the accompanying pressure bending process is referred to as deep bend.

가압 굽힘 공정에서, 상부 주형판이나 다이는 상기 유리판의 상부면상에 내리 눌러지고, 그래서 상기 유리판은 상기 상부 주형판이 하부 주형판에 대해 유리판을 가압하는 작용에 의해 더 굽혀진다. 상기 가압 굽힘 공정이 초기 중력 굽힘이후 수행될 때 상기 하부 주형판으로 중력 굽힘 주형판을 사용할 수 있다.In the pressure bending process, the upper mold plate or die is pressed down on the upper surface of the glass plate, so that the glass plate is further bent by the action of pressing the glass plate against the lower mold plate. Gravity bending template may be used as the lower template when the pressure bending process is performed after the initial gravity bending.

미국 특허 제4778507호는 가압 굽힘 공정이 중력 굽힘 공정에 수반되어 수행되는 유리판을 굽히는 방법을 발표하고 있다. 가압 영역이 500℃에서 660℃ 범위의 온도로 유지되는 것이 바람직함을 발표하고 있다. 또한, 가압 시간은 0 내지 60초가 바람직함을 발표하고 있다. 상기 가압 작업 이후 상기 유리판이 분당 20℃ 내지 200℃의 전형적인 냉각속도로 점진적으로 냉각되어야 함을 추가로 밝히고 있다. 또한 미국 특허 제5071461호는 가열로가 굽혀질 유리판을 550℃에서 650℃의 온도로 가열하는 유리판을 굽히는 방법에 관한 것이다. 유럽 특허 제0300416호는 중력 굽힘 장소가 621℃에서 638℃의 분위기 온도로 유지되고 하류 가압 굽힘 장소에서 상기 가압 주형판이 상기 가압 굽힘 장소의 분위기 온도에 근접한 지정된 상승 온도로 유지되는 인-레르(in-lehr) 가압 굽힘을 발표한다.U.S. Pat.No.4778507 discloses a method of bending a glass plate in which the pressure bending process is carried out in conjunction with the gravity bending process. It is reported that the pressurized region is preferably maintained at a temperature in the range of 500 ° C to 660 ° C. In addition, it has been announced that the pressurization time is preferably 0 to 60 seconds. It is further revealed that after the pressing operation the glass sheet should be gradually cooled at a typical cooling rate of 20 ° C. to 200 ° C. per minute. U.S. Pat. EP 0300416 discloses an in-lerance in which gravity bending sites are maintained at an ambient temperature of 621 ° C. to 638 ° C. and at which pressure press plates are maintained at a specified elevated temperature close to the ambient temperature of the pressure bending places. -lehr) release the pressurized bend.

영국 특허 제2063851호는 중력 굽힘 영역의 분위기 온도가 621℃에서 638℃로 유지되고 가압 굽힘 영역의 분위기 온도가 582℃에 근접한 온도로 유지되는 유리판 굽힘 방법을 발표한다.British Patent 2063851 discloses a glass plate bending method in which the ambient temperature in the gravity bending zone is maintained at 621 ° C. to 638 ° C. and the atmospheric temperature in the pressure bending zone is maintained at a temperature close to 582 ° C.

상술한 특허 명세서가 중력 굽힘 공정과 수반되는 가압 굽힘 공정에 사용되는 처리시간과 온도에 관한 다양한 처리 파라미터를 발표하지만 그럼에도 유리판의 초기 중력 굽힘과 수반되는 가압 굽힘이 유리판에 요구되는 광학적 특성과 요구되는 최대 응력 쓰레쇼울드(threshold)를 가진 깊은 굴곡부를 구비한 유리판을 생산하는데 신뢰성 있게 사용될 수 있는 제어가능한 유리 굽힘 방법이 본 기술에 필요하다. 부가적으로, 상기 공정을 신속히 제어가능하게 하는 적절한 공정 파라미터의 선택에 의해 생산 가열로에서 제조될 때 완성된 생산품에 필요한 특성을 갖게 하는 유리판 굽힘 방법이 본 기술에 필요하다.While the above patent specification discloses various processing parameters relating to the processing time and temperature used in the gravity bending process and the accompanying pressure bending process, the initial gravity bending of the glass plate and the accompanying pressure bending will nevertheless require the optical properties required for the glass plate. There is a need in the art for a controllable glass bending method that can be used reliably to produce glass plates with deep bends with maximum stress thresholds. In addition, there is a need in the art for a glass sheet bending method that allows the finished product to have the necessary properties when manufactured in a production furnace by the selection of appropriate process parameters that allow for rapid control of the process.

또한, 가압 굽힘은 본 기술에서 초기 중력 굽힘되지 않은 평면 유리판을 굽히는 것에도 사용된다. 그러나, 이는 적용된 가압 압력에 의해 두 개의 주형판 사이에서 개개의 판을 압착함으로서 적용되는 가압력에 의해 굽혀진 형상이 얻어지기 때문에 중력 굽힘에 비교할때 상기 유리판의 광학적, 물리적 특성이 감소된다는 단점을 갖는다. 또한, 유리판에 응력이 유발될 수 있고, 이는 파손의 원인이 되거나 이의 제거를 위해 부가적인 벼림 공정을 필요로 하게된다. 따라서, 가압 굽힘 만이 사용되는 즉, 중력 굽힘 공정을 수반하기 않는 방법 및 장치는 초기 중력 굽힘 후에 수반되는 가압 굽힘이 사용되는 방법 및 장치와는 다르다.Pressure bending is also used in the art to bend flat glass plates that are not initially gravity bent. However, this has the disadvantage that the optical and physical properties of the glass plate are reduced in comparison with gravity bending because the bent shape is obtained by pressing the applied plates between the two mold plates by the applied pressing pressure. . In addition, stress may be induced in the glass plate, which may cause breakage or require additional forging processes for its removal. Thus, methods and apparatus in which only pressurization bending is used, i.e., do not involve a gravity bending process, differ from methods and apparatus in which pressurization bending followed by initial gravity bending is used.

영국 특허 제2011377호는 평탄한 유리판이 상부 수형 다이와 하부 암형 다이 사이에서 굽혀지는 유리 굽힘 방법 및 공정을 발표한다. 상기 상부 다이는 200kg의 유효 중량을 가진다. 이런 높은 중량의 다이를 사용하는 것은 유리면에 바람직하지 못한 자국을 남기고, 상기 유리에 응력을 유발한다.British Patent 2011377 discloses a glass bending method and process in which a flat glass plate is bent between an upper male die and a lower female die. The upper die has an effective weight of 200 kg. Using such a high weight die leaves undesired marks on the glass surface and induces stress on the glass.

본 발명은 유리판을 굽히는 방법에 관한 것으로, 특히, 초기의 중력 굽힘 단계와, 수반되는 가압 굽힘 단계를 가지는 유리판 굽힘 방법에 관한 것이다. 특히, 상기 방법은 예로서, 차량 바람막이 유리 제조 등의 연속적인 적층판인 자동차의 유리를 굽히는데 유용하다.The present invention relates to a method of bending a glass plate, and more particularly, to a glass plate bending method having an initial gravity bending step and an accompanying pressure bending step. In particular, the method is useful, for example, to bend glass of automobiles, which are continuous laminates, such as for manufacturing windshields of vehicles.

도 1은 중력 굽힘 작업에 앞서 한 쌍의 평탄한 유리판을 옮기는 중력 굽힘 주형판을 유리판 가열용 가열로를 통해 도시한 개략적인 부분 절단 측면도.1 is a schematic partial cutaway side view showing a gravity bending mold plate through a furnace for heating a glass plate for moving a pair of flat glass plates prior to a gravity bending operation;

도 2는 도 1에 도시된 하나의 윙 로킹 장치의 개략적인 부분 절단 확대 측면도.FIG. 2 is a schematic partial cutaway enlarged side view of one wing locking device shown in FIG. 1; FIG.

도 3은 도 2의 A-A선을 따른 개략적인 부분 절단 측면도.3 is a schematic partial cutaway side view along the line A-A of FIG. 2;

도 4는 도 1에 도시된 운반대 기부상에 장착된 중력 굽힘 주형판의 평면도.4 is a plan view of a gravity bending mold plate mounted on the pallet base shown in FIG.

도 5는 도 1과 유사하게 가열로내의 유리판을 가압 굽힘하는 장치를 가압 굽힘 작업 이전의 상태로 도시하는 개략적인 부분 절단 측면도.FIG. 5 is a schematic partial cutaway side view showing an apparatus for pressing and bending a glass plate in a furnace in a state before a pressure bending operation similar to FIG. 1; FIG.

도 6은 가압 굽힘 작업 중인 도 5의 장치를 도시하는 도면.FIG. 6 shows the device of FIG. 5 in a pressure bending operation; FIG.

도 7은 도 6에 도시된 한 이격 장치의 확대 측면도.7 is an enlarged side view of the spacer shown in FIG. 6;

도 8은 가압 굽힘 작업 이전과, 가압 굽힘 작업 동안과, 가압 굽힘 작업 이후의 유리판의 온도 변화를 나타내는 그래프.8 is a graph showing the temperature change of the glass plate before the pressure bending operation, during the pressure bending operation, and after the pressure bending operation.

본 발명의 목적은 유리판에 응력을 유발하지 않고 바람직하지 못한 흠집을 회피하면서 생산에 사용되는 공정이 쉽게 가능하도록 공정이 제어될 수 있는 유리 굽힘 방법을 제공하는 것이다.It is an object of the present invention to provide a glass bending method in which the process can be controlled such that the process used for production is easily possible without causing stress to the glass plate and avoiding undesirable scratches.

또한, 본 발명의 목적은 높은 광학적 질과 낮은 응력을 굴곡된 유리판 생산에 실현할 수 있도록 가압 굽힘 공정을 제어하는 유리판 굽힘 방법을 제공하는 것이다.It is also an object of the present invention to provide a glass plate bending method for controlling the pressure bending process so that high optical quality and low stress can be realized in curved glass plate production.

본 발명의 다른 목적은 종래 기술보다 가벼운 다이를 사용하는 것을 가능하게 하고 그에의해 유리판에 바람직하지 못한 흠집이 나는 것을 피할 수 있는 유리판 굽힘 방법을 제공하는 것이다.Another object of the present invention is to provide a glass plate bending method which makes it possible to use a die which is lighter than the prior art and thereby avoids undesirable scratching of the glass plate.

본 발명의 다른 목적은 공정 파라미터를 제어함에 의해 종래 기술에 사용되는 다이보다 가벼운 다이를 사용하는 것을 가능하게 하는 유리판 굽힘 방법을 제공하는 것이다. 이는 유리판에 흠집이 나는 것을 최소화할 뿐만 아니라 유리에 바람직하지 못한 응력이 유발되지 않도록 공정이 쉽게 제어되는 것을 가능하게 한다.Another object of the present invention is to provide a glass plate bending method that makes it possible to use dies lighter than those used in the prior art by controlling process parameters. This not only minimizes scratches on the glass plate but also allows the process to be easily controlled so that undesirable stress is not induced on the glass.

본 발명은 유리판 굽힘 방법을 제공하고, 상기 방법은 가열로의 중력 굽힘 영역에서 중력 굽힘 주형판상에 상승된 온도에서 유리판을 중력 굽힘 하는 단계와, 가열로의 가압 굽힘 영역에서 하부 주형판으로서의 중력 굽힘 주형판에 의해 유리판이 지지되는 동안 상부 주형판으로 원하는 형상으로 중력 굽힘된 유리판을 가압 굽힘하는 단계와, 가압 굽힘 영역에서 유리판의 냉각속도를 제어하도록 가압 굽힘 영역의 분위기 온도를 제어하는 단계를 포함한다.The present invention provides a method for bending a glass plate, the method comprising: gravity bending a glass plate at an elevated temperature on a gravity bending mold plate in a gravity bending region of a heating furnace, and gravity bending as a lower mold plate in a pressure bending region of a heating furnace. Pressing and bending the gravity bent glass plate to a desired shape with the upper mold plate while the glass plate is supported by the mold plate, and controlling the ambient temperature of the pressure bending area to control the cooling rate of the glass plate in the pressure bending area. do.

본 발명은 유리판을 가압 굽힘하는 방법을 추가로 제공하고, 상기 방법은 초기에 분절된 중력 굽힘 주형판에 상에 올려진 초기 굴곡된 유리판을 제공하는 단계와, 상기 유리판을 최종 굴곡된 형상으로 상기 유리판의 상부면상에 내려눌러지는 50에서 150kg의 실중량을 가진 상부 가압 굽힘 주형판으로 가압 굽힘하는 단계를 포함한다.The present invention further provides a method of pressurizing and bending a glass plate, the method comprising providing an initial curved glass plate mounted on an initially segmented gravity bending mold plate, and forming the glass plate into a final curved shape. Pressure bending into an upper pressure bending mold plate having a net weight of 50 to 150 kg pressed down on the upper surface of the glass plate.

본 발명의 실시예가 첨부된 도면을 참조로 예로서 기술된다.Embodiments of the present invention are described by way of example with reference to the accompanying drawings.

도 1을 참조로 굽힘 작업 이후에 예로서 자동차 바람막이 창의 제조를 위해 서로 적층될 일반적으로 한 쌍의 유리판(4)인 유리판을 굽히기 위한 터널 가열로(2)의 단면이 도시된다. 본 기술에서 공지된 이런 터널 가열로(2)는 긴 트랙(6; track)을 포함하고 그 위로 바퀴가 달리고 윗면이 개방된 운반대(8)의 연속부를 이송한다. 각 운반대(8)는 그 내부에 중력 굽힘 링 주형판(10)을 구비하고 기부(12)상에 장착된 상기 주형판(10)은 상기 운반대(8)의 견고한 기부벽(14)에 고정된다. 또한, 상기 운반대(8)는 환형 측벽(9)을 구비하고 상기 환형 측벽은 직사각형인 것이 바람직하다. 상기 운반대(8)는 상기 가열로(2)를 포함하는 루프(loop)둘레에서 순환 이동을 위해 연속부에 장착된다. 상기 루프(loop)는 유리를 실은 영역과, 중력 굽힘 주형판(10)상에서 가열된 유리판이 중력 굽힘되는 가열 영역과, 냉각 영역 및 유리를 싣지 않은 영역을 포함한다. 가열로(2)는 예로서 가열 영역과 냉각 영역 사이에서 굽힘 단계동안 발생한 응력을 감소시키도록 유리를 벼림하는 벼림 영역 등의 다른 영역을 구비할 수도 있다. 비록 본 발명이 박스(box) 가열로에 의해 예증되었지만 본 발명은 다른 형태의 모형(lehr)이 선택적으로 사용될 수 있다는 것이 숙련자들에게 이해될 것이다.With reference to FIG. 1, a cross section of a tunnel furnace 2 for bending a glass plate, generally a pair of glass plates 4, which will be laminated to each other for example after manufacture of a windshield is shown. This tunnel furnace 2, known in the art, carries a continuous section of pallet 8, which includes an elongated track 6 and which is wheeled and opened on top. Each carriage 8 has a gravity bending ring mold plate 10 therein and the mold plate 10 mounted on the base 12 is attached to the rigid base wall 14 of the carriage 8. It is fixed. It is also preferred that the carriage 8 has an annular side wall 9 and the annular side wall is rectangular. The carriage 8 is mounted to the continuous part for circulation movement around the loop comprising the furnace 2. The loop includes a region in which the glass is loaded, a heating region in which the glass plate heated on the gravity bending mold plate 10 is gravity bent, a cooling region and a region in which the glass is not loaded. The furnace 2 may, for example, be provided with other regions, such as for example a forging region, which forges the glass to reduce the stresses generated during the bending step between the heating and cooling regions. Although the present invention has been illustrated by a box furnace, it will be understood by those skilled in the art that other forms of lehr can be used selectively.

본 발명은 특히 중력 굽힘의 사용만으로는 쉽게 획득될 수 없는 깊이 굴곡된 부분을 가진 유리판의 제조에 관한 것이다. 본 발명에 따라 루프의 중력 굽힘 영역 바로 하류에 가압 굽힘 영역을 추가적으로 구비한다. 가압 굽힘 영역에서 중력 굽힘된 유리판은 최종 설계 형상으로 유리판이 중력 굽힘 주형판상에 지지되는 동안 상반되는 상부 주형판에 의해 추가적으로 가압 굽힘 된다.The present invention relates, in particular, to the manufacture of glass plates with deeply bent portions that cannot be readily obtained by the use of gravity bending alone. According to the invention there is additionally provided a pressurized bending zone immediately downstream of the gravity bending zone of the loop. Gravity bent glass plates in the pressure bending region are further pressure bent by the opposing upper mold plate while the glass plate is supported on the gravity bending mold plate in the final design shape.

도 1은 중력 굽힘 작업 전에 운반대(8) 내의 주형판(10)상의 유리판(4)을 도시한다. 상기 운반대(8)는 도면의 평면에 직각 방향으로 가열로(2)를 따라 이동하도록 배열된다. 상기 주형판(10)은 복수개의 받침에 의해 주형판 기부(12)에 장착된 중앙 고정 주형판부(16)를 포함한다. 상기 주형판(8)의 중앙부(10)의 대향 측면은 각각의 분절된 윙부에 힌지결합된다. 비록 본 발명이 두 개의 대향한 윙부를 가진 중력굽힘 주형판을 참조로 기술되지만 본 기술의 숙련자에게 본 발명은 단지 하나의 분절된 윙부를 가진 중력 굽힘 주형판도 사용할수 있음이 명핵해질 것이다. 상기 윙 부분(20)은 도 1에 도시된 바와 같이 상기 주형판(10)이 상기 주형판(10)상에 하나 이상의 평탄한 유리판을 지지하도록 배치된 하부와, 최종적으로 굽혀질 때 유리판이나 유리판들(4)에 의해 도달되도록 표면을 한정하는 연속적으로 굴곡된 환형 림을 중앙부(16)와 함께 한정하는 윙부(20)를 가진 상부 사이에서 회전에 의해 움직이도록 배열된다. 상기 유리판(4)은 가열로의 가열 영역을 통과할 때 가열되고, 그래서 상기 유리판(4)은 상기 주형판(10)에 의해 한정된 설계 형상에 맞게 되도록 점진적으로 부드러워지고 중력의 영향하에 처진다. 상기 주형판의 중앙부(16) 위에서 상기 유리판(4)은 상부 주형판에 받쳐질 때 까지 처지고 그에의해 설계 형상을 얻는다. 상기 윙부(20) 위에서 상기 유리의 연화의 효과는 상기 중앙부(20)가 한 쌍의 평형추에 의해 제공된 적용력의 작용아래 상방으로 분절되는 것을 허용하고, 그래서 상기 유리판(4)이 상방으로 밀리고 점진적으로 상기 유리판(4)의 저면이 상기 윙부(20)의 상부면에 받쳐질때까지 점진적으로 굽도록 각각의 윙부(20)는 중앙부(16)와 각각의 윙부(20) 사이의 접점에서 각각의 중추축(22)에 대해 회전한다. 하기에 기술될 바와 같이 유리판에 깊이 굴곡된 부분이 실현될 때 이 부분은 설계 형상이 하부 주형판에 의해 신뢰성 있게 한정되고 반복적으로 달성되도록 상부 다이나 주형판에 의해 하부 주형판에 대해 기계적으로 가압되는 것을 필요로한다. 본 발명이 웨이트리스(weightless)라 지칭되는 평형추가 없고 상기 주형판이 상기 유리판이 연화될 때 유리판의 무게의 작용하에서 분절하도록 특별히 형성된 주형판을 사용할 수 있음이 명백하다.1 shows the glass plate 4 on the mold plate 10 in the pallet 8 before the gravity bending operation. The carriage 8 is arranged to move along the furnace 2 in a direction perpendicular to the plane of the drawing. The mold plate 10 includes a central fixed mold plate portion 16 mounted to the mold plate base 12 by a plurality of supports. Opposite sides of the central portion 10 of the mold plate 8 are hinged to each segmented wing. Although the present invention is described with reference to gravity bending templates having two opposing wings, it will be apparent to those skilled in the art that the invention can also use gravity bending templates with only one segmented wing. The wing portion 20 has a lower portion where the mold plate 10 is arranged to support one or more flat glass plates on the mold plate 10 as shown in FIG. 1, and the glass plate or glass plates when finally bent. It is arranged to move by rotation between the upper part with the wing portion 20 defining the continuously curved annular rim defining the surface to be reached by (4) together with the central portion 16. The glass plate 4 is heated as it passes through the heating zone of the furnace, so that the glass plate 4 is gradually softened to meet the design shape defined by the mold plate 10 and sag under the influence of gravity. Above the central part 16 of the mold plate, the glass plate 4 sags until it is supported by the upper mold plate, thereby obtaining a design shape. The effect of softening of the glass on the wing 20 allows the central portion 20 to be segmented upwards under the action of the application force provided by the pair of counterweights, so that the glass plate 4 is pushed upwards and gradually Each wing portion 20 is each pivot at the contact between the central portion 16 and each wing portion 20 such that the bottom surface of the glass plate 4 is gradually bent until supported by the upper surface of the wing portion 20. Rotate about the axis 22. When a deeply curved portion is realized in the glass plate as will be described below, this portion is mechanically pressed against the lower mold plate by the upper die or mold plate so that the design shape is reliably defined and repeatedly achieved by the lower mold plate. Need that. It is evident that the present invention is free of counterweight, referred to as weightless, and that the mold plate can be used with a mold plate specially formed to segment under the action of the weight of the glass plate when the glass plate is softened.

전형적인 주형판(10)이 도 4에 더욱 세부적으로 도시된다. 상기 주형판(10)은 상기 주형판 중앙부의 하면에 고정된 받침(18)에 의해 상기 기부(12) 위에 장착된다. 상기 기부는 충분히 강성적이고, 그래서 상기 수반되는 가압 굽힘 단계동안 휨을 최소화 한다. 상기 윙부(20)는 각각의 중추축에 의해 그 대향 측면상에서 중앙부에 연결된다. 각각의 윙부(20)는 그 대향 측면상에서 그곳에 장착된 한쌍의 평형추를 구비하고 각각의 평형추는 각각의 중추축(22)의 각각의 단부(28)에 고정된 각각의 암(26)에 장착된다. 중앙부(16)에 의해 형성된 주형판(10)의 림(30)의 상부면과 상기 윙부(20)는 상기 유리판(4)의 하면에 접촉하고 유리판(4)의 최종 설계 형상을 한정한다. 유리판(4)과 접촉하는 주형판(10)의 표면 영역은 최종적으로 굴곡된 유리판(4)에 바람직하지 못한 응력을 유발하며 및/또는 유리판(4)의 엣지에 가시적인 결함을 유발할수 있는 상기 유리판(4)과 상기 금속 주형판(10)사이의 열 전달에 사용되는 영역을 감소 시키도록 최소화 되는 것이 바람직하다. 이런 응력은 상기 유리판(4)의 파손을 유발할 수 있다. 일반적으로 유리판의 인장 영역 응력을 7MPa 미만으로 유지하는 것이 바람직하다. 일반적으로 상기 중앙부의 상부면과 윙부에 의해 한정되는 주형판(10)의 환형 림(30)은 상기 유리와 주형판(10) 사이의 접촉 면적을 최소화 하도록 약 3 내지 4 mm의 두께를 갖는다. 그러나, 본 발명에 따라 상기 중력 굽힘 주형판(10)이 수반되는 가압 굽힘 작업에서 하부 주형판으로 사용될 때 상부 가압 주형판으로부터 작용된 가압력의 작용하에서 하부 주형판이 제어 불가능하게 휘거나 뒤틀리지 않도록 충분히 단단하고 강할것이 하부 평판에 요구된다. 또한 얇은 림이 상기 가압 굽힘 작업 동안 유리의 하면에 흠집을 남기지 않을 것이 요구된다.A typical mold plate 10 is shown in more detail in FIG. 4. The mold plate 10 is mounted on the base 12 by a support 18 fixed to the bottom surface of the mold plate center portion. The base is sufficiently rigid, thus minimizing warpage during the subsequent press bending step. The wing portion 20 is connected to the central portion on its opposite side by a respective central shaft. Each wing 20 has a pair of counterweights mounted thereon on opposite sides thereof, each counterweight mounted to a respective arm 26 fixed to a respective end 28 of each central shaft 22. do. The upper surface of the rim 30 of the mold plate 10 formed by the central portion 16 and the wing portion 20 contact the lower surface of the glass plate 4 and define the final design shape of the glass plate 4. The surface area of the mold plate 10 in contact with the glass plate 4 may cause undesirable stress on the finally curved glass plate 4 and / or may cause visible defects at the edges of the glass plate 4. It is desirable to minimize the area used for heat transfer between the glass plate 4 and the metal mold plate 10. This stress may cause breakage of the glass plate 4. In general, it is desirable to keep the tensile region stress of the glass plate below 7 MPa. In general, the annular rim 30 of the mold plate 10 defined by the upper surface and the wing portion of the center portion has a thickness of about 3 to 4 mm to minimize the contact area between the glass and the mold plate 10. However, when the gravity bending mold plate 10 is used as the lower mold plate in the accompanying pressure bending operation according to the present invention, the lower mold plate is sufficiently not to be uncontrolledly bent or twisted under the action of the pressing force applied from the upper pressure mold plate. Hard and strong is required for the bottom plate. It is also required that a thin rim will not scratch the lower surface of the glass during the pressure bending operation.

본 발명에 따라 상기 유리판 굽힘 장치는 최종적으로 굴곡된 유리판 생산품의 높은 질 제어를 확보하는 한편 수반되는 가압 굽힘 공정에 사용될 각각의 얇은 환형 림을 구비한 종래의 처짐 굽힘 주형판을 허용하도록 특별히 적용된다. 이런 얇은 환형 림의 사용은 상술한 바와 같이 유리에 낮은 응력을 제공한다. 상기 주형판이 신뢰성 있게 필요한 최종 형상을 달성하고, 상기 주형판이 가압 굽힘 작업을 견딜수 있으며 부가적인 가압 굽힘 작업의 결과로 유리판에 바람직하지 못한 흠집이 나거나 다른 질적인 저하가 발생하지 않도록 주형판 및 장치의 잔여 부분에 변용이 만들어진다.According to the invention the glass sheet bending device is specially adapted to ensure high quality control of the finally curved glass sheet product while allowing conventional deflection bending template with each thin annular rim to be used in the accompanying pressure bending process. . The use of this thin annular rim provides low stress to the glass as described above. Of the mold plate and the apparatus so that the mold plate reliably achieves the required final shape, the mold plate can withstand the pressure bending operation and no undesirable scratches or other qualitative deterioration of the glass plate occur as a result of the additional pressure bending operation. The transformation is made in the remainder.

도 1을 다시 참조하여, 상기 윙부(20)는 가압 굽힘 작업 동안 상기 윙부의 위치에 수직으로 로킹하기 위한 하나 이상의 로킹 디바이스를 각각 구비한다. 비록 도시된 실시예가 각각의 윙부에 하나의 로킹 디바이스를 구비하지만 선택적으로, 각각의 윙부는 두 개의 로킹 디바이스를 갖는다. 기부(12)에 장착되고 상부 캠면을 제공하는 평판(34)의 상부면 위로 미끄러질 수 있도록 상기 로킹 디바이스는 각각의 윙부에 힌지 결합되고 그로부터 하방으로 현가되고 힌지된 로킹 암(32)을 포함한다.Referring again to FIG. 1, the wing portions 20 are each equipped with one or more locking devices for locking perpendicular to the position of the wing portion during the pressure bending operation. Although the embodiment shown has one locking device in each wing, optionally, each wing has two locking devices. The locking device includes a locking arm 32 which is hinged to, and suspended from and hinged downward from, each wing portion so as to slide over the top surface of the flat plate 34 that is mounted to the base 12 and provides an upper cam surface.

상기 로킹 암(32) 및 평판(34) 조립체가 도 2 및 도 3에 더욱 상세하게 도시된다. 상기 로킹 암(32)은 각각의 윙부에 고정된 연장 부재(38)에 그 단부가 힌지 결합된 한쌍의 긴 이격된 평판(36)과, 그 사이에 볼트 조립체(40)을 포함하는 중추 장착부 사이를 지나는 연장부재(38)를 포함한다. 상기 로킹 암(32)은 상기 윙부(20)로부터 하방으로 매달리고, 그 자유 기부 단부(42)는 상기 평판(36) 사이에 추가적인 볼트 조립체(46)로 고정된 원통형 이격장치(44)를 구비한다. 상기 원통형 이격장치(44)는 그에 관한 회전 이동을 방지하도록 상기 긴 평판(36) 사이에 클램프 된다. 추가적인 이격장치(48)와 볼트 조립체(50)는 대체로 상기 로킹 암(32)의 중앙에 제공된다.The locking arm 32 and plate 34 assembly is shown in greater detail in FIGS. 2 and 3. The locking arm 32 is provided between a pair of elongated spaced plates 36 hinged at its ends to an elongate member 38 fixed to each wing and a central mount including a bolt assembly 40 therebetween. It includes an extension member 38 passing through. The locking arm 32 hangs downwardly from the wing 20, the free base end 42 having a cylindrical spacer 44 secured by an additional bolt assembly 46 between the plates 36. . The cylindrical spacer 44 is clamped between the elongate plates 36 to prevent rotational movement thereof. Additional spacers 48 and bolt assemblies 50 are generally provided in the center of the locking arm 32.

상기 로킹 암(32)은 상기 연장부재 주변의 윙부(20)에 대한 선회축에 고정되어 있지 않고, 그 하부면(52)은 상기 로킹 암(32)의 자유 기부 단부(42)가 위로 미끄러질 수 있는 긴 캠면(54)을 포함하는 상기 평판의 상부면상에 놓여 있다. 상기 캠면(54)은 대체로 수평인 부분(56)과 인접하게 경사진 경사부(58)를 포함한다. 상기 경사부(58)는 수평에 대해 약 20°의 각도로 경사지는 것이 바람직하고, 만약 원한다면 대체로 수평인 부분(56)이 수평면에 대해 상기 경사부(58)와 동일한 방향으로 몇 도정도 약간 경사질 수 있다. 상기 평판(34)은 상기 평판(34)이 볼트 조립체(62)에 의해 분리 가능하게 고정된 장착판(60)으로 상기 기부(12)에 대해 직립된 형상으로 조절가능하게 장착된다. 상기 평판(34)은 높이와 경사가 쉽게 조절된다.The locking arm 32 is not fixed to the pivot axis about the wing portion 20 around the elongate member, the lower surface 52 of which the free base end 42 of the locking arm 32 can slide upward. It lies on the top surface of the plate, which includes an elongated cam face 54. The cam surface 54 includes an inclined portion 58 inclined adjacent to the generally horizontal portion 56. The inclined portion 58 is preferably inclined at an angle of about 20 ° with respect to the horizontal, and if desired, the generally horizontal portion 56 is slightly inclined a few degrees in the same direction as the inclined portion 58 with respect to the horizontal plane. Can lose. The plate 34 is adjustablely mounted in an upright shape relative to the base 12 with a mounting plate 60 on which the plate 34 is separably fixed by bolt assembly 62. The flat plate 34 is easily adjusted in height and inclination.

도 1에서, 상기 윙부(20)는 내리 눌러진 형상으로 도시되고, 이 형상에서 상기 로킹 암(32)은 로킹되지 않은 위치에서 수평면에 대해 경사져있으며 그 자유단부(42)는 상기 평판(34)의 캠면(54)의 경사부(58)상에 놓인다. 도 2에 이런 형상이 가상으로 도시된다. 중력 굽힘 단계 동안 상기 윙부는 상기 유리판이 가열에 의해 연화됨에 따라 점진적으로 굽혀지는 것을 점진적으로 유발하는 평형추(24)의 작용하에 상방으로 회전한다. 상기 윙부(20)는 도 2에 도시된 가상 위치로부터 도 2에 실선으로 도시된 위치로 이동한다. 중력 굽힘 단계 동안 상기 윙부(20)가 올라감에따라 상기 로킹 암(32)의 자유단부(42)는 상기 로킹 암(32)을 위해 로킹 영역(64)을 한정하는 대체로 수평인 부분(56)에 이를 때 까지 상기 경사부(58)를 따라 상방으로 미끄러짐을 알 수 있다. 상기 로킹 암(32)은 상기 선회축(22)에 수직인 평면에서 이동한다. 도 4에 도시된 바와 같이 상기 캠면(54)을 한정하는 평판은 상기 윙부가 각각의 선회축(22)에 대해 상방으로 회전되도록 각각의 선회축과 상기 로킹 암(32)의 자유단부(42)와 특히 상기 이격장치(44)의 하부면에 대해 직각이고, 끊임없이 상기 경사부(58)를 그 자유단부(42)가 상기 로킹 영역(64)과 접촉하는 위치가되고 상기 로킹 암이 대체로 수직이될 때까지 미끄져 올라간다. 도 2에 도시된 바와 같이 상기 로킹 암(32)이 바람직하지 못하게 캠면(54)을 측면으로 벗어나지 못하도록 하기 위해 와이어(66)가 그 대향 단부(68)에서 상기 평판(34)의 대향 단부(70)으로 연결되어 있고, 이는 상기 로킹 암(32)의 이격된 평판 부재(36)의 사이를 지나갈 수 있게 한다.In FIG. 1, the wing portion 20 is shown in a pressed down shape, in which the locking arm 32 is inclined relative to the horizontal plane in an unlocked position and its free end 42 is the flat plate 34. Is placed on the inclined portion 58 of the cam face 54. This shape is shown virtually in FIG. 2. During the gravity bending step the wings rotate upwards under the action of counterweights 24 which gradually cause the glass plate to bend gradually as it is softened by heating. The wing portion 20 moves from the virtual position shown in FIG. 2 to the position shown in solid line in FIG. 2. As the wing portion 20 is raised during the gravity bending step, the free end 42 of the locking arm 32 extends to a generally horizontal portion 56 that defines a locking area 64 for the locking arm 32. It can be seen that the sliding upwards along the inclined portion 58 until this. The locking arm 32 moves in a plane perpendicular to the pivot axis 22. As shown in FIG. 4, the flat plate defining the cam surface 54 includes the respective pivot axis and the free end 42 of the locking arm 32 such that the wing portion is rotated upward with respect to the pivot axis 22. And in particular perpendicular to the bottom surface of the spacer 44, constantly placing the inclined portion 58 in such a position that its free end 42 contacts the locking area 64 and the locking arm being substantially vertical. Slide up until As shown in FIG. 2, the wire 66 at its opposite end 68 at its opposite end 68 to prevent the locking arm 32 from undesirably deviating from the cam surface 54. ), Which makes it possible to pass between the spaced apart plate members 36 of the locking arm 32.

도 2에 도시된 바와 같이 그 로킹 위치에서 상기 로킹 암은 대체로 수직이다. 상기 평판(34)의 경사와 높이는 로킹 위치에서 상기 로킹 암(32)이 완전히 수직이 되지 않고 몇도정도 미세하게 수직에대해 경사질수 있도록 조절되는 것이 바람직하고, 상기 경사는 로킹되지 않은 위치와 동일한 방향이다. 로킹 위치에서 비회전 이격장치(44)의 하부면(52)은 상기 로킹 영역(64)에서 캠면을 마찰력으로 맞문다. 하기에 세부적으로 기술될 수반되는 가압 굽힘 작업 동안 상기 로킹 영역(64)이 대체로 수평이고 상기 로킹 암(32)이 대체로 수직이기 때문에 하향 가압력은 상기 윙부(20)에 상방으로 회전된 위치에서 작용되고, 대응하는 힘은 상기 로킹 암(32)을 통해 아래로 전달되고 그곳에서부터 상기 평판(34)와 상기 평판(34)이 장착된 장착판(60)을 통해 기부(12)로 전달된다. 상기 윙부(20)의 이런 하향 가압력은 최소의 윙부(20) 변형이나 하향 휨으로 전달된다. 상기 로킹 암(32)은 상기 로킹 암(32)과 상기 캠면(54)의 로킹 영역(64) 사이의 마찰 맞물림의 결과로 상기 윙부(20)를 위한 단단하고 로크된 지지돌기로서의 역할을 한다. 이는 수반되는 가압 굽힘 작업에 사용될 각각의 얇은 환형 림(30)을 가진 분절된 주형판(10)을 가능하게 한다.In its locking position as shown in FIG. 2 the locking arm is generally vertical. The inclination and height of the flat plate 34 is preferably adjusted so that the locking arm 32 can be inclined with respect to the vertical by a few degrees without being completely vertical in the locking position, the inclination being the same as the unlocked position. Direction. The lower surface 52 of the non-rotating spacer 44 in the locked position engages the cam surface with frictional force in the locking region 64. Since the locking area 64 is generally horizontal and the locking arm 32 is substantially vertical during the accompanying pressing bending operation which will be described in detail below, downward pressing force is applied in a position rotated upwardly to the wing portion 20. Corresponding force is transmitted downwardly through the locking arm 32 and from there to the base 12 via the plate 34 and the mounting plate 60 on which the plate 34 is mounted. This downward pressing force of the wing portion 20 is transmitted with minimal wing portion 20 deformation or downward bending. The locking arm 32 serves as a hard, locked support protrusion for the wing portion 20 as a result of frictional engagement between the locking arm 32 and the locking area 64 of the cam face 54. This enables the segmented mold plate 10 with each thin annular rim 30 to be used in the accompanying pressure bending operation.

장치가 냉각되어 있을 때 상기 로킹 암(32) 및 평판(34) 조립체를 셋업하기 위해 오퍼레이터가 필요함이 인지될 것이다. 그러나 상기 장치는 가열로에서 예로서 약 600 내지 650℃로 충분히 그리고 신뢰성 있게 상승된 온도로 작동될 것이 필요하다. 상기 초기 셋업은 반드시 시간 동안 기계적 마모와 열 순환의 결과도 가열된 장치의 다양한 부분의 팽창을 고려해야만 한다. 상기 장치는 오퍼레이터에 의해 셋업되기 쉬워야 하는 것이 바람직함이 명백하다. 따라서, 상기 로킹 암(32) 및 평판(34) 조립체는 상기 로킹 암(32)이 가압 굽힘 단계에서 완전히 수직으로 되지 않도록 배열된다. 이는 비록 뒤틀림과 마모가 발생하더라도 상기 로킹 암(32)이 수직 위치를 지나 회전할 수 없고 상기 평판의 단부(70)를 벗어나 미끄러질수 없도록 한다. 이는 부가적으로 가열 사이클의 많은 회수에 걸쳐 상기 로킹 암(32)이 부착되는 윙부(20)의 미세하게 변화하는 높이(기부(12)에 대해)의 범위에 대응하는 로킹 영역(56)을 따라 한정될 잠재적인 로킹 부분의 범위를 허용한다. 이는 연속적인 가열 사이클의 결과로 발생할 수 있는 마모와 뒤틀림을 쉽게 보정할 수 있다. 최종 각 위치와 그에의한 상기 윙부(20)의 높이는 유리판의 최종 설계 형상에 대응하는 상기 주형판을 위한 최종 위치를 한정하는 평형추(24)를 이송하는 암(26)상의 정지 부재에 의해 한정된다. 그러나 상기 윙부(20)의 높이가 가열 사이클의 결과로 상기 기부(12)에 대해 미세하게 변화하는 것과, 상기 로킹 범위의 제공이 상기 로킹암이 상기 로킹 암(32)의 최종 각 위치의 미세한 변화를 일으키는 이런 가열 사이클에도 불구하고 상기 가압 굽힘 작업 동안 상기 주형판(10)의 윙부(20)를 위한 지지 받침대로서 작용하는 것을 확보하는 것이 가능하다. 이는 상기 로킹 디바이스의 정기적인 점검과 조절의 필요성을 미연에 방지한다. 상기 로킹 영역(56)은 상기 캠면(54)을 따라 상기 로킹 암(32)의 자유단부(42)의 캠 작용에 의한 원활한 미끄럼 이동을 허용하도록 미세하게 상방으로 경사지는 것이 바람직하다. 상기 로킹 암(32) 및 평판(34) 조립체는 단지 상기 기부(12)에 대해, 그리고, 그 때문에 각각의 윙부(20)상의 로킹 암(32)에 대해 상기 평판(34)의 방위와 높이를 조절하므로서 손으로 설정하기 쉽다.It will be appreciated that an operator is required to set up the locking arm 32 and plate 34 assembly when the device is cooled. However, the apparatus needs to be operated at elevated temperatures sufficiently and reliably at, for example, about 600 to 650 ° C. in the furnace. The initial setup must take into account the expansion of the various parts of the heated device even as a result of mechanical wear and thermal cycling over time. It is clear that the device should be easy to set up by the operator. Thus, the locking arm 32 and plate 34 assembly are arranged such that the locking arm 32 is not completely vertical in the pressure bending step. This prevents the locking arm 32 from rotating past the vertical position and slipping beyond the end 70 of the plate, even if warpage and wear occur. This additionally follows the locking area 56 corresponding to the range of the slightly varying height (relative to the base 12) of the wing 20 to which the locking arm 32 is attached over a large number of heating cycles. It allows a range of potential locking parts to be defined. This can easily compensate for wear and distortion that may occur as a result of continuous heating cycles. The final angular position and thereby the height of the wing portion 20 is defined by the stop member on the arm 26 which conveys the counterweight 24 defining the final position for the mold plate corresponding to the final design shape of the glass plate. do. However, the height of the wing portion 20 changes slightly with respect to the base 12 as a result of the heating cycle, and the provision of the locking range allows the locking arm to make a slight change in the final angular position of the locking arm 32. It is possible to ensure that it acts as a support pedestal for the wing portion 20 of the mold plate 10 during the pressure bending operation in spite of this heating cycle which causes the pressure. This obviates the need for regular inspection and adjustment of the locking device. The locking area 56 is preferably inclined upward slightly to allow smooth sliding movement by the cam action of the free end 42 of the locking arm 32 along the cam surface 54. The locking arm 32 and plate 34 assembly merely adjusts the orientation and height of the plate 34 relative to the base 12 and, therefore, to the locking arm 32 on each wing 20. It is easy to set by hand by adjusting.

중력 굽힘 작업 이후, 그리고 상기 가압 굽힘 작업 이전의 상기 주형판(10)의 최종 형상이 도 5에 도시된다.The final shape of the mold plate 10 after the gravity bending operation and before the pressing bending operation is shown in FIG. 5.

비록 도 1 내지 도 4에 도시된 실시예가 단지 각각의 윙부(20)에 하나의 로킹 암이 장착된 것을 도시하지만 만약 원한다면 두 개 이상의 로킹 암이 각각의 윙부상에 제공될 수 있다. 하기된 가압 굽힘 작업 이후 그리고 상기 유리를 싣지 않은 영역에서 상기 주형판으로 부터 가압 굽힘된 유리판이 제거된 후 상기 윙부(20)는 도 2에 가상으로 도시된 형상에 배치되도록 작업자가 손으로 상기 로킹 암(32)을 내부로 밀어서 그 초기 하부 형상으로 재설정될 수 있다. 만약 원한다면, 이 작업은 예로서 로봇에 의해 자동으로 수행될 수 있다.Although the embodiment shown in FIGS. 1-4 merely shows that one wing arm is mounted on each wing 20, more than two locking arms may be provided on each wing if desired. After the pressing bending operation described below and after the pressing glass plate is removed from the mold plate in the area where the glass is not loaded, the wing portion 20 is locked by the worker by hand so that the wing portion 20 is disposed in the shape virtually shown in FIG. 2. The arm 32 can be pushed inward to reset to its initial lower shape. If desired, this can be done automatically by the robot, for example.

도 5를 참조로, 터널 가열로의 가압 굽힘 영역에서 일반적으로 72로 나타내진 가압 굽힘 장치가 도시되고, 상기 가압 굽힘 장치는 가압 굽임 작업 이전의 상태로 도시된다. 가압 굽힘 영역에서, 상술한 바와 같이 중력 굽힘된 유리판을 실은 상기 주형판(10)을 포함하고, 상기 윙부(20)가 상방으로 회전된 방위에 배치되며 상기 로킹 암이 대체로 수직 방위가 되고 각각의 평판(34)의 상부면에 대해 하방으로 지탱된 상기 운반대(8)는 상기 가압 굽힘 장치(72) 아래에 배치되도록 상기 유리판이 배치된 위치에서 사전 설정 위치로 운반된다. 상기 가압 굽힘 작업은 결과적인 최종 굴곡된 유리판(4)이 중력 굽힘 주형판(10)에 의해 한정된 형상을 갖도록 필요한 형상으로 상기 유리판(4)의 굽힘이 완성될 것이 요구될 때 사용된다.Referring to FIG. 5, a pressurized bending apparatus, generally indicated at 72 in the pressurized bending region of the tunnel furnace, is shown, which is shown in the state before the pressurizing bending operation. In the pressure bending region, the mold plate 10 is loaded with a gravity bent glass plate as described above, the wing portion 20 is disposed in an upwardly rotated orientation, and the locking arm is in a substantially vertical orientation and each The carriage 8 supported downward against the upper surface of the flat plate 34 is transported from the position where the glass plate is disposed so as to be disposed under the pressure bending device 72 to a preset position. The pressure bending operation is used when the bending of the glass plate 4 is required to be completed in a shape that is necessary such that the resulting final curved glass plate 4 has a shape defined by the gravity bending mold plate 10.

상기 가압 굽힘 장치(72)는 상기 중력 굽힘 주형판(10)에 의해 한정되는 암형 주형판면에 대체로 대응하는 수형 주형판면을 구성하는 하부 주형판면(76)을 가진 상부 주형판이나 다이(74)를 포함한다. 상기 유리판(4)은 필요한 형상을 얻도록 상기 중력 굽힘 주형판(10)과 상부 주형판(74) 사이에서 가압 굽힘된다. 상기 상부 주형판(74)은 시레믹 몸체를 포함하는 것이 바람직하다. 도 5에 도시된 바와 같이 상기 상부 주형판(74)은 단일 주형판으로 구성될 수 있다. 그러나, 선택적인 형상으로 상기 상부 주형판(74)은 깊이 굽혀지는 것이 필요한 부분, 즉, 윙부(20) 주변의 유리판 부분만에 대해 가압되는 배열로된 한 쌍의 이격된 주형판 부분으로 구성될 수 있다.The pressure bending device 72 includes an upper mold plate or die 74 having a lower mold plate surface 76 constituting a male mold plate surface generally corresponding to the female mold plate surface defined by the gravity bending mold plate 10. Include. The glass plate 4 is press-bended between the gravity bending mold plate 10 and the upper mold plate 74 to obtain the required shape. The upper mold plate 74 preferably includes a ceramic body. As shown in FIG. 5, the upper mold plate 74 may be configured as a single mold plate. However, in an optional shape, the upper mold plate 74 may be composed of a pair of spaced mold plate parts arranged in an arrangement in which it is necessary to be bent deeply, that is, pressed against only the glass plate part around the wing part 20. Can be.

상기 상부 주형판(74)은 보조 프레임(78)에 의해 지지된다. 상기 보조 프레임(78)은 복수개의 체인(82)에 의해 지지 프레임(80)으로부터 하방으로 의지된다. 네 개의 체인이 있고(82) 상부 주형판의 각각의 코너에 각각 배치되는 것이 바람직하다. 금속 케이블이 체인 대신 사용될 수 있다. 상기 지지 프레임(80)은 상부면(84)에 연결되고 그로부터 상기 터널 가열로의 지붕(87)을 통해 지지프레임(80)의 중앙으로부터 상방으로 연장된 케이블(또는, 체인; 86)에 연결되며 대체로 수평이 되도록 제 1 풀리(88)을 거쳐서 수직 하방으로 상기 케이블(86)의 단부가 다이 이동 기구(94)에 결합된 제 1 평형추(92)에 결합되도록 제 2 풀리를 거쳐서 결합된다. 상기 평형추(92)와 상기 다이 이동 기구(94)는 상기 터널 가열로(2)의 공유한 하나의 세로측면에 옆으로 인접하게 배치된다. 상기 다이 이동 기구는 그 저면 단부가 상기 플로어(96)에 연결된 유압이나 공기압 피스톤 및 실린더 조립체를 포함하는 것이 바람직하다. 도 5에서, 상기 상부 주형판(74)은 상기 피스톤 및 실린더 조립체(94)가 수축된 형상의 올려진 상태로 도시된다. 상기 상부 주형판(74)의 올려진 상태에서, 상기 운반대(8)는 수반되는 가압 굽힘 작업에 앞서 상기 터널 가열로(2)의 상류부로부터 상기 상부 주형판(74)의 아래 위치로 이동될 수 있다. 상기 평형추(94)는 상기 피스톤 및 실린더 조립체의 파손된 경우에 상기 제 1 평형추의 무게가 충분히 높아서 상기 전체 장치가 그 밑으로 지나는 상기 운반대로부터 상방으로 상기 상부 주형판 조립체(74)를 안전히 당기는 것을 실패하는 경우를 제외하고는 상기 피스톤 및 실린더 조립체(94)에 의해 소비될 필요한 일을 최소화하도록 원하는 무게를 구비한다.The upper mold plate 74 is supported by the auxiliary frame 78. The auxiliary frame 78 is supported downward from the support frame 80 by a plurality of chains 82. It is preferred that there are four chains 82 and each disposed at each corner of the upper mold plate. Metal cables can be used instead of chains. The support frame 80 is connected to an upper surface 84 and therefrom to a cable (or chain) 86 extending upwardly from the center of the support frame 80 via the roof 87 of the tunnel furnace. An end of the cable 86 is coupled via a second pulley such that the end of the cable 86 is coupled to a first counterweight 92 coupled to the die movement mechanism 94 in a vertical downward manner via the first pulley 88 to be generally horizontal. The counterweight 92 and the die movement mechanism 94 are disposed laterally adjacent to one shared longitudinal side of the tunnel heating furnace 2. The die movement mechanism preferably includes a hydraulic or pneumatic piston and cylinder assembly whose bottom end is connected to the floor 96. In FIG. 5, the upper mold plate 74 is shown in a raised state in which the piston and cylinder assembly 94 is retracted. In the raised state of the upper mold plate 74, the carriage 8 moves from the upstream portion of the tunnel heating furnace 2 to a position below the upper mold plate 74 prior to the accompanying pressure bending operation. Can be. The counterweight 94 is such that when the piston and cylinder assembly are broken, the weight of the first counterweight is sufficiently high to lift the upper mold plate assembly 74 upwards from the pallet through which the entire apparatus passes. Except in the case of failing to pull safely, it has the desired weight to minimize the work required to be consumed by the piston and cylinder assembly 94.

또한 제 2 평형추 조립체는 소정의 실중량으로 가압 굽힘 단계 동안 상기 유리판(4)상에 상기 상부 주형판(74)가 놓이는 것을 허용한다. 강체 금속 로드(98)는 상기 상부 주형판을 위해 상기 보조 프레임(78)의 상부면(100)의 중앙으로부터 상방으로 연장된다. 제 2 케이블(102)은 상기 로드(98)의 상부에 연결되며 연속적으로 상기 지지 프레임(80)과 상기 가열로 지붕(88)의 구멍(도시되지 않음)을 통하고 그곳에서 한쌍의 풀리(104, 106)위로 연장되고, 그래서, 수직으로 움직이는 것이 자유로운 제 2 평형추(108)에 그 다른 단부에서 연결된다. 만약 원한다면 제 1 및 제 2 평형추(92, 108) 양쪽을 위해 수직 레일이나 지지부(도시되지 않음)가 평형추(92, 108)가 바람직하지 못하게 옆으로 이동하는 것을 막도록 제공될 수 있다. 제 2 평형추(108)는 주형판(74)이 장착된 보조 프레임(78) 및 상부 주형판(74)의 결합된 조립체에 특성적인 소정 실중량을 제공하도록 선택된 특성적인 중량을 갖는다. 상기 상부 다이 조립체의 실중량은 100 ＋/－ 50kg가 바람직하고, 더욱 일반적으로는 원하는 상기 굴곡된 유리판의 형상과 특정 주형판 형상 및 크기에 따라 50 내지 100kg가 바람직하다. 제 2 평형추(108)와 상기 상부 주형판(74) 사이의 상기 케이블(102)은 항상 인장력을 받는 상태이다. 상기 금속 로드(98)는 상기 가압 굽힘 영역의 분위기 온도가 높은 상부 주형판(74)의 주변에서 바람직하지 못한 상기 케이블의 변형이나 신장을 감소시키도록 상기 케이블(102)과 상기 보조 프레임(78) 사이에 제공된다. 상기 제 1 평형추와 상기 장착 프레임(80) 사이의 케이블(86)은 또한 항상 인장력을 받는다. 하기한 바와 같이, 가압 굽힘 단계 동안 상기 체인(82)은 가압 굽힘작업 동안 단지 상기 상부 주형판(74)과 그 조합된 보조 프레임(78)의 선택된 실중량 만이 상기 유리판(4)의 상부면에 적용되도록 이완되는 것이 허용된다.The second counterweight assembly also allows the upper mold plate 74 to rest on the glass plate 4 during the pressure bending step to the desired net weight. A rigid metal rod 98 extends upwardly from the center of the upper surface 100 of the auxiliary frame 78 for the upper mold plate. The second cable 102 is connected to the top of the rod 98 and continuously through the support frame 80 and the opening of the furnace roof 88 (not shown), where there is a pair of pulleys 104 106, so that it is connected at its other end to a second counterweight 108 which is free to move vertically. If desired, vertical rails or supports (not shown) for both first and second counterweights 92 and 108 may be provided to prevent counterweights 92 and 108 from moving sideways undesirably. The second counterweight 108 has a characteristic weight selected to provide a certain desired net weight to the combined assembly of the auxiliary frame 78 and the upper mold plate 74 on which the mold plate 74 is mounted. The net weight of the upper die assembly is preferably 100 +/- 50 kg, more generally from 50 to 100 kg, depending on the desired shape of the curved glass plate and the specific mold plate shape and size. The cable 102 between the second counterweight 108 and the upper mold plate 74 is always in tension. The metal rod 98 has the cable 102 and the auxiliary frame 78 so as to reduce undesired deformation or extension of the cable in the vicinity of the upper mold plate 74 where the atmospheric temperature of the pressure bending region is high. Is provided between. The cable 86 between the first counterweight and the mounting frame 80 is also always tensioned. As described below, during the pressure bending step, the chain 82 applies only the selected net weight of the upper mold plate 74 and its associated auxiliary frame 78 to the upper surface of the glass plate 4 during the pressure bending operation. It is allowed to relax as much as possible.

상기 상부 주형판(74)의 대향한 측면 및 그 인접부상에 복수개의 이격 디바이스(109)가 제공된다. 상기 이격 디바이스(109)는 각각 그 저면 단부에서 평판(14)에 대체로 수평으로 그에 고정된 수직 몸체(112)를 구비하는 상부 정지 부재(10)를 포함한다. 상기 상부 정지 부재(110)는 상기 보조 프레임(78)상에 견고하게 장착된다. 대응하는 상기 이격 디바이스의 복수개의 하부 정지 부재(116)는 상기 기부(12)에 장착된다. 각각의 하부 정지 부재(116)는 그 상부 단부에 장착된 수직으로 조절 가능한 이격 부재(120)를 구비한 상방으로 연장된 몸체(118)를 포함한다. 도 7을 참조로 더 세부적으로 도시된 바와 같이, 각각의 이격 부재(120)는 대체로 반구형인 둥근 헤드부(124)를 가진 볼트부(122)를 구비하고 상기 둥근 헤드부의 상부면은 가압 굽힘 작업 동안 각각의 상부 정지 부재(110)의 평판부(114)의 하부면(126)을 지탱하도록 배열된다. 상기 볼트부(122)는 높이를 쉽게 조절할 수 있도록 상방으로 연장된 몸체(118) 내부로 나사결합되고, 나사산을 가진 너트(128)가 상기 둥근 헤드부(124)를 필요한 높이에 고정할수 있도록 제공된다.상기 평판부(114)와 상기 둥근 헤드부(124)는 강철로 구성되는 것이 바람직하다. 상기 상부 및 하부 정지 부재(110, 116)는 쌍으로 제공된다. 세 쌍의 정지부재(110, 116)가 제공되는 것이 바람직하다. 이 형상에서, 도 4에 도시된 바와 같이, 두 쌍의 정지부재가 이격된 관계로 상기 주형판(10)의 한 긴 엣지(117)상에 제공되고 세 쌍의 정지 부재(110, 116)가 상기 주형판(10)의 대향한 긴 엣지(119)를 따라 중심으로 제공된다.A plurality of spacing devices 109 are provided on opposite sides of the upper mold plate 74 and in the vicinity thereof. The spacing device 109 includes an upper stop member 10 each having a vertical body 112 secured thereto substantially horizontally to the plate 14 at its bottom end. The upper stop member 110 is firmly mounted on the auxiliary frame 78. A plurality of lower stop members 116 of the corresponding spacing device are mounted to the base 12. Each lower stop member 116 includes an upwardly extending body 118 with a vertically adjustable spacer member 120 mounted at its upper end. As shown in more detail with reference to FIG. 7, each spacer member 120 has a bolt portion 122 having a generally hemispherical round head portion 124 and an upper surface of the round head portion is subjected to a pressure bending operation. While supporting the lower surface 126 of the plate portion 114 of each upper stop member 110. The bolt portion 122 is screwed into the body 118 extending upwards to easily adjust the height, and provided with a threaded nut 128 to fix the round head portion 124 to the required height The flat plate portion 114 and the round head portion 124 is preferably made of steel. The upper and lower stop members 110 and 116 are provided in pairs. Three pairs of stop members 110 and 116 are preferably provided. In this configuration, as shown in FIG. 4, two pairs of stop members are provided on one long edge 117 of the mold plate 10 and three pairs of stop members 110, 116 are spaced apart. It is provided centrally along the opposite long edge 119 of the mold plate 10.

상기 이격 디바이스(109)는 상부 및 하부 주형판(74, 10)이 대체로 그 전 영역에 걸쳐 유리판(4)의 최종 형상에서 두께에 대응하는 간격으로 이격되는 것을 확보하도록 제공된다. 이는 상기 환형 림(30)에 의해 상기 유리판(4)에 흠집을 남길수 있는 상기 유리판(4)이 초과 가압되는 것을 대체로 피할수 있게 한다. 하기에 더 상세히 기술된 바와 같이, 하부 중력 굽힘 주형판(10)에 대한 상부 주형판(74)의 수직위치가 바람직하지 못한 상기 주형판(74, 10)의 상대적인 로킹을 발생시키지 않고 결정되는 것을 확보하도록 세 이격 장치(109)가 제공되는 것이 바람직하다. 이는 정확한 이격이 신뢰성 있게 달성되는 것의 가능성을 증가시킨다. 상기 로킹 암(32)의 배열에서, 상기 장치가 냉각되어 있을 때 상기 이격장치(109)가 작업자에 의해 설정될 것이 필요하지만, 그러나 상기 이격장치(109)는 열 사이클의 결과로 바람직하지 못한 팽착이나 다른 변형을 남기는 가압 굽힘 작업 동안 상승된 온도에서 반드시 상기 상부 주형판(74)과 상기 하부 주형판(10)의 고유한 이격을 확보하여야한다. 세 쌍의 정지 부재(110, 116)의 제공은 상기 상부 및 하부 주형판(74, 10) 사이의 간격이 상기 주형판(10, 74)의 최종 가압 굽힘 형상에서 상기 하부 주형판(10)에 대한 상부 주형판(74)의 로킹 없이 신뢰성 있게 설정되는 것을 확보한다.The spacing device 109 is provided to ensure that the upper and lower mold plates 74, 10 are spaced at intervals corresponding to the thickness in the final shape of the glass plate 4 over substantially the entire area. This makes it possible to generally avoid overpressurization of the glass plate 4, which may scratch the glass plate 4 by the annular rim 30. As described in more detail below, the vertical position of the upper mold plate 74 relative to the lower gravity bending mold plate 10 is determined without causing undesirable locking of the mold plates 74, 10. Three spacers 109 are preferably provided to secure. This increases the likelihood that accurate separation is achieved reliably. In the arrangement of the locking arms 32, it is necessary that the spacer 109 be set by the operator when the device is cooled, but the spacer 109 is undesirably squeezed as a result of the thermal cycle. Inherent separation of the upper mold plate 74 and the lower mold plate 10 must be ensured at elevated temperatures during press bending operations leaving other deformations. The provision of three pairs of stop members 110, 116 allows the gap between the upper and lower mold plates 74, 10 to be lowered to the lower mold plate 10 in the final press-bending shape of the mold plates 10, 74. It is ensured that it is reliably set without locking the upper mold plate 74.

일반적인 터널 가열로(2)에서 복수개의 운반대(8)가 제공되고 각각의 중력 굽힘 주형판(10)을 각각 포함하는 것을 알수 있다. 일반적인 가열로(2)는 20개 이상의 운반대(8) 및 중력 굽힘 주형판(10) 조립체를 포함한다. 그러나 단지 하나의 가압 굽힘 상부 주형판(74)만이 제공된다. 각각의 하부 중력 굽힘 주형판(10)과 조합된 운반대가 작업시에 상기 단일 상부 가압 굽힘 주형판(74)에 대해 적절히 설정될 것이 필요하다. 따라서, 상기 주형판(10, 74) 사이의 간격을 정확히 조절가능하게 한정하기 위한 상기 이격 디바이스(109)는 각각의 개별적인 중력 굽힘 주형판(10)과 함께 제공되고, 그래서 각각의 중력 굽힘 주형판(10)은 상기 단일 상부 주형판(74)과 정확하게 작동되도록 독립적으로 설정될 수 있다. 각각의 이격 디바이스(109)는 개별적으로 상기 가열로의 초기 작업에 앞서 조절되고, 그래서 상기 가압 굽힘 작업동안 상기 상부 주형판(74)이 상기 중력 굽힘 주형판(10)상에 실린 상기 유리판(4)상에 내리 눌러질 때 상기 상부 및 하부 주형판(74, 10)이 유리판의 최종 굽힘 형상에서 상기 유리판의 두께에 대응하는 거리로 정확하게 서로 이격된다.It can be seen that in a typical tunnel furnace 2 a plurality of carriages 8 are provided and each comprises a respective gravity bending mold plate 10. The common furnace 2 comprises at least twenty carriages 8 and a gravity bending mold plate 10 assembly. However, only one pressure bending upper mold plate 74 is provided. It is necessary that the carriage combined with each lower gravity bending mold plate 10 be set appropriately for the single upper pressure bending mold plate 74 in operation. Thus, the spacing device 109 for precisely controllably defining the spacing between the mold plates 10, 74 is provided with each individual gravity bending template 10, so that each gravity bending template 10 may be independently set to operate correctly with the single upper mold plate 74. Each spacing device 109 is individually adjusted prior to the initial operation of the furnace, so that the glass plate 4 on which the upper mold plate 74 is loaded on the gravity bending mold plate 10 during the pressure bending operation. The upper and lower mold plates 74, 10 are precisely spaced apart from each other by a distance corresponding to the thickness of the glass plate in the final bending shape of the glass plate when pressed down on the plate.

상기 가압 굽힘 작업이 도 6을 참조로 기술된다. 그 위에 유리판(4)을 실은 상기 하부 주형판(10)이 상기 상부 주형판(74) 아래에 존재할 때 상기 피스톤 및 실린더 조립체(94)는 작동되고, 그래서 상기 상부주형판(74)을 지지하는 상기 지지 프레임(80)을 상기 상부 주형판(74)이 상기 아래에 놓여진 중력 굽힘 주형판상의 유리판에 접촉할 때까지 내리 누른다. 상기 피스톤 및 실린더 조립체(94)의 스트로크는 단지 상기 상부 주형판(74)이 유리판(4)과 접촉하기 위해 필요한 것보다 크다. 그러므로, 상기 지지 프레임(80)은 도 5에 도시된 초기 형상에서 보다 상기 보조 프레임(78)에 근접하도록 상기 지지프레임(80)이 내리 눌러지게 상기 유리판(4)과 상기 상부 주형판(74)의 접촉 이후에도 계속 내리 눌러져 초과이동한다. 상기 지지 프레임(80)의 이 초과-내리 누름 이 상기 체인(82)을 이완되도록 한다. 이 형태에서, 상기 상부 주형판(74)과 그 조합된 보조 프레임(78)은 하방으로 상기 유리판상에 상기 제 2 평형추(108)를 위한 특정 무게의 선택 사용에 의해 선택된 상기 설계된 실중량으로 지탱된다. 그러므로 상기 상부 주형판(74)은 상기 유리판(4)의 상부면을 소정 실중량으로 가압한다.The pressure bending operation is described with reference to FIG. 6. The piston and cylinder assembly 94 is actuated when the lower mold plate 10 carrying the glass plate 4 thereon is below the upper mold plate 74, thus supporting the upper mold plate 74. The support frame 80 is pressed down until the upper mold plate 74 contacts the glass plate on the gravity bending mold plate placed below. The stroke of the piston and cylinder assembly 94 is only greater than that required for the upper mold plate 74 to contact the glass plate 4. Therefore, the glass frame 4 and the upper mold plate 74 may be pressed down so that the support frame 80 is pressed closer to the auxiliary frame 78 than in the initial shape shown in FIG. 5. It continues to be pushed down even after contacting and overtravel. This over-down pressing of the support frame 80 causes the chain 82 to relax. In this form, the upper mold plate 74 and its associated auxiliary frame 78 bear downward with the designed net weight selected by the selective use of a particular weight for the second counterweight 108 on the glass plate. do. Therefore, the upper mold plate 74 presses the upper surface of the glass plate 4 to a predetermined net weight.

더욱이, 상기 상부 주형판(74)이 상기 가압 굽힘 작업 동안 적어도 상기 가압 굽힘 작업의 단부를 향해 상부로부터 지지되지 않기 때문에, 상기 상부 주형판(74)의 실중량은 상기 상부 주형판(74)과 상기 아래에 놓인 유리판(4)의 전체 접촉면에 걸쳐, 일반적으로 1m²의 영역에 걸쳐 일정하게 분배된다. 이는 가압 굽힘 작업 동안 상기 유리판(4)에 고른 무게 분배를 확보한다. 이 가압 굽힘 작업은 일반적으로 20초 동안 지속되고 더욱 일반적으로는 5 내지 15초 동안 지속되며, 더욱 일반적으로는 10 내지 15초 동안 지속된다. 유리판(4)이 상기 상부 주형판(74)에 의해 하부 중력 굽힘 주형판(10)과 그 전체 둘레에서 세밀히 접촉하게되는 가압 굽힘 작업의 마지막쯤 각각의 상기 이격장치에서 상기 둥근 헤드(124)는 상기 가압 굽힘된 유리판의 두께와 대응하는 상기 상부 및 하부 주형판(74, 10) 사이의 미리 조절된 간격을 대체로 상기 가압 굽힘 주형판의 전체 영역에 걸쳐 한정하도록 상기 평판 부재(114)에 대해 지탱된다. 상기 정지 부재의 제공은 상기 가압 굽힘작업동안 상기 유리판(4)의 초과 가압이 발생하지 않도록 한다. 이는 약 3 내지 4mm 정도의 두께를 가진 얇은 림을 구비한 중력 굽힘 주형판을 사용할 때 특별한 문제가 되는 중력 굽힘 주형판의 환형림(30)에의한 유리판(4)의 하부면의 엣지 흠집을 최소화 한다.Moreover, since the upper mold plate 74 is not supported from the top toward at least the end of the pressure bending operation during the pressure bending operation, the net weight of the upper mold plate 74 is equal to the upper mold plate 74 and the Over the entire contact surface of the underlying glass plate 4, it is generally distributed uniformly over an area of 1 m ² . This ensures an even weight distribution on the glass plate 4 during the pressure bending operation. This pressure bending operation generally lasts for 20 seconds, more generally for 5 to 15 seconds, and more generally for 10 to 15 seconds. The round head 124 at each of the spacers at the end of the pressure bending operation in which the glass plate 4 is brought into close contact with the lower gravity bending mold plate 10 by the upper mold plate 74 in its entire circumference. Bear against the plate member 114 so as to define a predetermined gap between the upper and lower mold plates 74, 10 corresponding to the thickness of the pressure bent glass plate over the entire area of the pressure bending mold plate. do. Provision of the stop member prevents excess pressurization of the glass plate 4 during the pressing bending operation. This minimizes edge scratches on the bottom surface of the glass plate 4 by the annular rim 30 of the gravity bending template, which is a particular problem when using a gravity bending template with a thin rim having a thickness of about 3-4 mm. do.

본 발명의 선택된 실시예의 방법에 따라, 상기 가압 굽힘 단계에서 예로서, 온도, 시간 등의 상기 가압 굽힘 단계의 처리 파라미터와 특히 상기 하부 중력 굽힘 주형판의 형상과 상기 상부 굽힘 주형판의 실중량 및 형상 등의 상기 기계적 장치는 종래 기술의 방법을 개선하도록 조화된다. 이 개선은 상기 가압 굽힘 단계의 양호한 조정력 뿐만 아니라 상기 유리 굽힘 방법에 의해 생산된 생산품의 잠재적이 질적 향상 또한 명백하다.According to the method of the selected embodiment of the present invention, in the pressure bending step, for example, the processing parameters of the pressure bending step such as temperature, time and the like and in particular the shape of the lower gravity bending mold plate and the net weight and shape of the upper bending mold plate Such mechanical devices, etc., are coordinated to improve the method of the prior art. This improvement is also evident in the good adjustment of the pressure bending step as well as the potential qualitative improvement of the product produced by the glass bending method.

도 8은 본 발명에 따른 유리 굽힘 실시예에서 시간과 온도 사이의 전형적인 관계를 도시한다. 도 8과 유리판 온도의 하기의 설명에서 온도는 수반되는 가압 굽힘 공정에 의해 깊이 굽혀져야하는 것이 필요한 유리판의 부분의 온도에 대해 설명하는 것임을 알수 있다. 전체판의 평면 유리 온도는 상기 상술된 깊이 굴곡될 영역부분의 온도보다 낮다. 상기 가열 영역은 예로서 차등 가열에 의해 상기 유리판의 영역에 필요한 온도 분배가 쉽게 달성되도록 형성된다. 가압 굽힘 작업에 앞선 한 준비된 실시예에서 상기 아래에 깔린 유리판(4)은 지붕 가열기에 의해 유리판(4)의 전체 표면에 걸쳐 다른 온도 형상을 제공하도록 가열될 수 있고, 그래서 유리판(4)이 상기 가압 굽힘 작업 동안 필요한 형상을 얻는 것을 돕는다. 이런 차등 지붕 가열 기술은 출원중인 유럽 특허 제 94309435.9호에 기술된다.8 illustrates a typical relationship between time and temperature in a glass bending embodiment according to the present invention. In the following description of FIG. 8 and the glass plate temperature it can be seen that the temperature describes the temperature of the portion of the glass plate that needs to be deeply bent by the accompanying pressure bending process. The planar glass temperature of the whole plate is lower than the temperature of the region part to be bent above described. The heating zone is formed such that, by differential heating, for example, the necessary temperature distribution in the area of the glass plate is easily achieved. In the prepared embodiment prior to the pressure bending operation the underlying glass plate 4 can be heated by a roof heater to provide different temperature shapes over the entire surface of the glass plate 4, so that the glass plate 4 is Helps to obtain the required shape during the pressure bending operation. This differential roof heating technique is described in pending European patent no. 94309435.9.

도 8에서 상기 온도는 일반적으로 세가지의 연속적인 단계로 변화하고, 상기 연속적인 단계는 (a)가열로의 상류 중력 굽힘 영역에서 유리판을 중력 굽힘하는 단계와, (b)가열로의 하류 가압 굽힘 영역에서 중력 굽힘된 유리판을 가압 굽힘 하는 단계와, (c)가열로의 보다 하류인 냉각 영역에서 유리판을 냉각 하는 단계이다. 중력 굽힘 영역에서 상기 유리판의 온도는 중력 굽힘 단계 동안과 상기 중력 굽힘된 유리판이 중력 굽힘 영역을 벗어날 때 증가하고 상기 유리판의 깊이 굴곡될 부분의 온도는 온도(T 최대) 에서 최대가 된다. 어떤 특별한 굴곡된 유리판 형성 동안 온도(T 최대)의 값은 주어진 유리판 구성과 두께를 위한 상기 유리 형상의 복잡성에 의해 결정된 상대적인 작은 범위 내에 존재한다. 일반적으로, 상기 유리판의 깊이 굴곡된 부분은 상기 유리판이 상기 중력 굽힘 영역을 벗어날 때 625 내지 640℃ 주변의 온도(T 최대)이다.In FIG. 8 the temperature is generally varied in three successive stages, the successive stages comprising: (a) gravity bending the glass plate in the gravity bending region upstream of the furnace, and (b) pressure bending downstream of the furnace Pressure bending the gravity bent glass plate in the region, and (c) cooling the glass plate in the cooling region further downstream of the heating furnace. The temperature of the glass plate in the gravity bending region increases during the gravity bending step and when the gravity bent glass plate leaves the gravity bending region and the temperature of the portion to be deeply bent in the glass plate becomes maximum at the temperature (T max). During any particular curved glass plate formation, the value of the temperature (T max) is within a relatively small range determined by the complexity of the glass shape for a given glass plate configuration and thickness. In general, the deeply curved portion of the glass plate is a temperature (T max) around 625 to 640 ° C. when the glass plate leaves the gravity bending zone.

중력 굽힘 영역 내의 상기 유리판의 온도는 유리판이 원하는 형상으로 정확히 처지도록 유리판의 점성이 충분히 낮아지도록 하기 위해 충분히 높아야 한다. 그러나, 만약 상기 온도가 너무 높다면, 결과적인 생산물의 광학적 질이 낮아질수 있다. 일반적으로 상기 중력 굽힘 영역의 분위기 온도는 650℃ 주변이다.The temperature of the glass plate in the gravity bending region should be high enough so that the viscosity of the glass plate is sufficiently low so that the glass plate sags precisely into the desired shape. However, if the temperature is too high, the optical quality of the resulting product may be low. Generally the ambient temperature of the gravity bending zone is around 650 ° C.

상기 유리판이 가압 굽힘 영역으로 들어갈 때 상기 유리판은 도 8에 도시된 바와 같이 즉시 냉각되기 시작한다. 본 발명의 방법에 따라 가압 굽힘 영역의 상기 유리판의 냉각속도는 상대적인 낮은 값을 유지하도록 제어된다. 상기 유리판이 상기 상부 가압 굽힘 주형판(74)의 아래에 배치되고 상기 주형판(74)이 상기 유리판의 상부 표면과 접촉하도록 내리 눌러지는 드로우 시간(t-드로우; draw)으로 지칭되는 시간의 주기 동안 가압 굽힘 영역에 상기 유리판이 존재한 후 가압 굽힘 작업이 시작된다. 상기 가압 굽힘 작업은 도 8에 도시된 바와 같이 주기(t-가압)동안 계속되고 그후 상기 다이는 유리판에서 제거된다. 상기 드로우 시간은 상부 주형판의 작업을 시작하기 위한 시간 및 유리판이 중력 굽힘 영역 외부로 이동하고 상부 주형판 아래 배치되도록 암형 주형판을 이송하기 위한 기계적인 운송 시스템에 의해 결정된다.As the glass plate enters the pressure bending zone, the glass plate immediately begins to cool as shown in FIG. 8. According to the method of the present invention, the cooling rate of the glass plate in the pressure bending region is controlled to maintain a relatively low value. A period of time, referred to as a draw time (t-draw; draw), in which the glass plate is disposed below the upper pressure bending mold plate 74 and the mold plate 74 is pressed down to contact the upper surface of the glass plate. The pressure bending operation is started after the glass plate is present in the pressure bending region. The pressure bending operation continues for a period (t-pressurization) as shown in FIG. 8 and then the die is removed from the glass plate. The draw time is determined by the time for starting the operation of the upper mold plate and the mechanical transport system for transporting the female mold plate such that the glass plate moves out of the gravity bending zone and is placed under the upper mold plate.

상기 가압 굽힘 영역의 분위기 온도는 상대적으로 높게 되도록 일반적으로 500 내지 600℃로 설정되고 더욱 일반적으로는 550 내지 580℃로 제어된다. 이는 상기 유리판의 냉각 속도가 가압 굽힘 영역에서 낮은 분위기 온도를 사용하는 것과 비교해서 제어가능하게 구속되는 것을 제공한다. 상기 가압 굽힘 영역은 가압 굽힘될 유리판의 부분이 상대적으로 높은 온도 범위 내에 있을 때 최적으로 수행된다. 예로서, 도 8에서 가압 굽힘은 온도(T 시작)에서 시작되고 온도(T 정지)에서 끝난다. 상기 유리판이 가압 굽힘되는 상기 온도 범위는 가압 굽힘 동안 유리판에 유도된 일시적인 응력을 제어한다. 만약 상기 가압 굽힘이 상기 유리가 연화되는 온도보다 상대적으로 높은 온도에서 수행된다면, 응력 이완 시간 상수가 높은 온도에서 짧아지기 때문에 가압 굽힘 작업 동안 상기 유리판에 유도된 응력은 더욱 쉽게 이완된다. 그러므로, 본 발명의 선택된 방법에 따라 상기 가압 굽힘 단계는 가압 굽힘 영역에서 상대적으로 높은 가압 굽힘 온도로 수행된다. 상기 다이가 상기 유리로부터 제거되었을 때 상기 유리판은 상기 일시적인 가압 응력이 이완되기 때문에 원하는 굽힘 형상을 유지하고 또한 상기 유리 온도는 더 이상 중력 굽힘이 발생하지 않도록 충분히 낮아진다.The atmosphere temperature of the pressurized bending region is generally set at 500 to 600 ° C. to be relatively high, and more generally controlled at 550 to 580 ° C. This provides that the cooling rate of the glass plate is controllably constrained compared to using a low ambient temperature in the pressure bending region. The pressure bending region is optimally performed when the portion of the glass plate to be pressure bending is within a relatively high temperature range. As an example, in FIG. 8, the pressure bending starts at temperature T start and ends at temperature T stop. The temperature range in which the glass plate is pressurized and bent controls the transient stress induced in the glass plate during the pressure bending. If the pressure bending is performed at a temperature relatively higher than the temperature at which the glass softens, the stress induced in the glass plate during the pressure bending operation more easily relaxes because the stress relaxation time constant is shortened at a high temperature. Therefore, according to the selected method of the present invention, the pressure bending step is performed at a relatively high pressure bending temperature in the pressure bending region. When the die is removed from the glass, the glass plate maintains the desired bending shape because the temporary pressure stress is relaxed and the glass temperature is low enough so that no further gravity bending occurs.

가압 굽힘 동안 상대적으로 높은 유리의 온도의 필요성은 상기 유리판이 선택된 가압 굽힘 온도 영역 아래로 냉각되지 않도록 상기 중력 굽힘 영역을 벗어난후 짧은 시간내에 상기 유리판이 가압 굽힘되어야하는 필수적인 필요성 때문에 제어력의 문제를 잠재적으로 유발할 수 있다. 그러나, 상기 가압 굽힘 영역의 분위기 온도를 상대적으로 높게 유지함에 의해 상기 유리판의 냉각 속도는 저지되고 이것이 차례로 상기 가압 굽힘 작업이 만족스럽게 수행될수 있는 총괄적인 시간 기간(broad time window)을 제공한다. 따라서, 상기 가압 굽힘 영역 내부로 상기 유리판 도입의 초기에서 상기 유리판의 냉각 속도를 제어함에 의해 이는 수행될 가압 굽힘 작업을 위한 시간에 더 큰 자유가 있기 때문에 상기 가압 굽힘 영역의 향상된 처리 제어력을 제공한다. 더욱이 시간제어의 방법에서 가압 굽힘 동안 상대적으로 높은 온도의 제공은 상기 유리판이 상대적으로 천천히 굽혀지는 것을 가능하게 한다. 이는 상기 유리판에 유도되는 일시적인 가압 응력을 감소하도록 상대적으로 느린 가압 굽힘 단계의 사용 때문에 선택된다. 일반적으로, 도 8에 도시된 T-시작과 T-정지 사이의 가압 주기는 20초에 달하고, 더욱 바람직하게는 10 내지 15초에 이른다.The need for a relatively high temperature of glass during pressure bending potentially poses a problem of controllability because of the essential need for the glass plate to be pressure bent within a short time after leaving the gravity bending region so that the glass plate is not cooled below the selected pressure bending temperature region. Can be caused by. However, by keeping the ambient temperature of the pressure bending region relatively high, the rate of cooling of the glass plate is impeded, which in turn provides a broad time window in which the pressure bending operation can be satisfactorily performed. Thus, by controlling the cooling rate of the glass plate at the beginning of the introduction of the glass plate into the pressure bending area, this provides improved processing control of the pressure bending area because there is greater freedom in time for the pressure bending operation to be performed. . Furthermore, in the method of time control, the provision of a relatively high temperature during press bending allows the glass sheet to bend relatively slowly. This is chosen because of the use of a relatively slow pressure bending step to reduce the temporary pressure stress induced in the glass plate. Generally, the pressurization period between T-start and T-stop shown in FIG. 8 amounts to 20 seconds, more preferably 10 to 15 seconds.

긴 가압 주기용 설비의 제공은 차례로 일반적으로 가압 굽힘 에 사용되는 다이와 비교할 때 상대적으로 가벼운 다이의 사용을 가능하게 한다. 일반적으로 상기 상부 주형판에 의해 적용되는 가압 하중은 100 +／- 50kg이고, 더욱 일반적으로는 50 내지 100kg이다. 상기 가압 하중은 상기 굽혀진 유리판의 원하는 형상에 따라 선택된다. 상대적으로 가벼운 가압 하중의 사용은 차례로 상기 유리판에 유도되는 일시적인 가압 응력이나 유리판 파손의 발생율을 감소시키고 상기 주형판 특히, 하부 주형판이 약 3 내지 4mm 두께의 상술한 얇은 환형 림을 가진 종래의 중력 굽힘 주형판일 때 하부 주형판에 의해 유리판에 흠집이 남는 것을 감소시킨다. 또한 가벼운 가압 하중은 공지된 가압 굽힘 장치에 일반적으로 사용되는 무거운 하중의 사용과 비교해서 세공 마모와 정비가 감소된다.Provision of equipment for long pressurization cycles in turn enables the use of relatively light dies as compared to the dies generally used for pressurization bending. In general, the pressing load applied by the upper mold plate is 100 +/- 50 kg, more generally 50 to 100 kg. The pressing load is selected according to the desired shape of the bent glass plate. The use of relatively light pressure loads in turn reduces the incidence of transient pressurization stresses or glass plate breakage induced in the glass plate, and the mold plate, in particular the lower mold plate, has a conventional gravity bending with the aforementioned thin annular rim of about 3-4 mm thick. In the case of the mold plate, the lower mold plate reduces the scratches on the glass plate. Light pressure loads also reduce pore wear and maintenance compared to the use of heavy loads commonly used in known pressure bending devices.

상기 가압 굽힘 단계 이후 상기 유리판은 계속하여 조절가능한 방식으로 상기 가압 굽힘 영역에서 냉각된다. 상기 가압 굽힘 영역에서 상대적으로 높게 분위기 온도를 유지하는 것은 상기 가압 굽힘 작업 동안 유리판에 바람직하지 못하게 유도된 응력을 이완시키고 상기 유리판이 벼림되는 것을 허용하도록 냉각의 지속동안 충분히 높은 온도에서 상기 유리판을 유지하도록 가압 굽힘 후의 냉각 속도를 제어한다. 이 제어된 냉각은 차량 제조업자의 필요성에 부합되는 적층된 생산품을 확보하도록 유리판의 잔여 영역 응력을 특히, 상기 유리판의 엣지에서 제어하는 것을 허용한다.After the pressure bending step the glass plate is cooled in the pressure bending area in a continuously adjustable manner. Maintaining the ambient temperature relatively high in the pressure bending region maintains the glass plate at a sufficiently high temperature for the duration of cooling to relax the glass plate undesirably induced during the pressure bending operation and allow the glass plate to be forged. The cooling rate after the pressure bending is controlled so as to. This controlled cooling allows controlling the residual area stress of the glass plate, especially at the edge of the glass plate, to ensure a laminated product that meets the needs of the vehicle manufacturer.

상기 가압 굽힘 영역에서 평균적인 유리판 냉각 속도는 분당 50℃ 미만이 바람직하고, 더욱 바람직하게는 분당 약 30℃, 더욱 바람직하게는 분당 약 10 내지 20℃이다. 가압 굽힘 영역에서 높은 분위기 온도의 사용에 의해 가압 굽힘 영역에서 억제된 냉각 속도의 제공은 가압 굽힘 작업이 시작되고 수행되는 속도 및 가압 굽힘 작업의 소요 시간을 늦춘다. 상기 유리판의 광학적 질을 향상시킬수 있는 억제된 냉각 범위를 사용하지 않고 특별한 가압 굽힘 온도 범위를 유지하는 데 필요한 것보다 예로서 625 내지 640℃의 범위에서 깊이 굴곡된 부분을 위한 상대적으로 낮은 온도에서 상기 중력 굽힘 가열로로부터 유리판이 제거되는 것을 가능하게 한다. 이 필요 시간의 이완은 상대적으로 가벼운 다이가 사용되는 것을 가능하게 하고, 이 상대적으로 가벼운 다이는 결과적인 가압 굽힘된 유리판의 광학적, 물리적 특성을 향상 시킬 수 있다.The average glass plate cooling rate in the pressure bending region is preferably less than 50 ° C. per minute, more preferably about 30 ° C. per minute, more preferably about 10 to 20 ° C. per minute. The provision of a cooling rate suppressed in the pressure bending region by the use of a high ambient temperature in the pressure bending region slows down the speed at which the pressure bending operation is started and performed and the time required for the pressure bending operation. At relatively low temperatures for deeply bent portions in the range of 625 to 640 ° C., for example, rather than necessary to maintain a particular pressure bending temperature range without using a restrained cooling range that can improve the optical quality of the glass plate. It is possible to remove the glass plate from the gravity bending furnace. Relaxation of this required time allows a relatively light die to be used, which can improve the optical and physical properties of the resulting pressure-bended glass plate.

상기 유리판은 그후 상기 가압 굽힘 영역으로부터 냉각 영역으로 이동되고 그곳에서 상기 유리판은 가압 굽힘 영역에서 보다 높은 냉각 속도로 냉각되는 것이 허용된다. 만약 원한다면, 상기 냉각 영역의 냉각 속도는 낮은 열 복사 수준의 제공에 의해 제어될 수 있다. 상기 냉각 속도는 어떤 지역 응력과 상기 유리판에 유도된 거친 응력이 상술한 범위내에 있도록 제어될 수 있다. 그러나, 한 번 상기 유리판이 유리의 변태점 보다 낮은 약 500℃ 아래로 내려가면 그후 상기 냉각 속도는 상기 유리판의 바람직하지 못한 응력의 도입 없이 상대적으로 높아질 수 있다.The glass plate is then moved from the pressure bending zone to the cooling zone where it is allowed to cool at a higher cooling rate in the pressure bending zone. If desired, the cooling rate of the cooling zone can be controlled by providing a low level of heat radiation. The cooling rate can be controlled such that any local stresses and rough stresses induced in the glass plate are within the above-described ranges. However, once the glass plate is lowered below about 500 ° C. below the transformation point of the glass, the cooling rate can then be relatively high without introducing undesired stress of the glass plate.

본 발명의 선택죈 방법에 다라, 상기 가압 굽힘 영역의 분위기 온도는 높은 수준에서 유지된다. 이는 차례로 상기 상부 주형판을 상기 상부 주형판에 필요한 가열 소자의 분리 없이 상대적으로 높은 작업 온도로 제공한다. 이는 상부 주형판의 자본 비용을 감소시키는 장점을 제공한다.According to the selection method of the present invention, the ambient temperature of the pressurized bending region is maintained at a high level. This in turn provides the upper mold plate at a relatively high working temperature without separation of the heating elements required for the upper mold plate. This provides the advantage of reducing the capital cost of the upper mold plate.

가압 굽힘 영역과 중력 굽힘 가열로에서 상기 분위기 온도는 공지된 방법으로 제어된다. 예로서 방사 히터나 뜨거운 공기 버너가 제공된다. 냉각 영역에서 예로서 상기 냉각 영역으로부터 열을 제거하도록 가열로 지붕뒤에 공기 흐름을 제공하고 유리판의 냉각으로부터 방사되는 열을 수용하기 위한 검은 표면을 제공하는 등의 공지된 냉각 형상이 사용될 수 있다.In the pressure bending zone and the gravity bending furnace, the ambient temperature is controlled by known methods. An example is a radiant heater or hot air burner. Known cooling geometries can be used, such as in the cooling zone, for example providing an air flow behind the furnace roof to remove heat from the cooling zone and providing a black surface for receiving heat radiated from the cooling of the glass plates.

도 6을 다시 참조하여, 상기 이격 디바이스(109)는 상기 둥근 헤드(124)는 상기 평판 부재(114)를 상기 평판 부재(114)의 영역에 의해 둘러싸인 횡방향 위치의 선택된 범위에 걸쳐 결합할 수 있기 때문에 상부 주형판(74)와 하부 주형판(10)의 횡방향 위치 변화를 수용하도록 특별하게 형성된다. 이는 상기 굽힘 루프 둘레의 복수개의 중력 굽힘 주형판(10)의 위치의 변화가 가능함에도 불구하고 상기 주형판의 정확한 이격이 달성되는 것을 허용한다. 이 배열은 가압 굽힘 동안 상기 상부 다이(74)의 위치의 횡방향 자유를 한정하지 않는다.Referring again to FIG. 6, the spacing device 109 allows the rounded head 124 to couple the plate member 114 over a selected range of transverse positions surrounded by an area of the plate member 114. Is specially formed to accommodate the transverse positional changes of the upper mold plate 74 and the lower mold plate 10. This allows for accurate separation of the mold plate even though a change in the position of the plurality of gravity bending mold plates 10 around the bending loop is possible. This arrangement does not limit the transverse freedom of the position of the upper die 74 during press bending.

상기 상부 주형판(74)은 상기 지지 프레임(70)에 의해 체인(82)으로 지지되고 그에의해 상기 상부 주형판(74)은 가압 굽힘 작업 동안 횡방향 이동 병진운동과 회전 이동 양쪽에 대해 구속받지 않는다. 더욱이, 상기 지지 프레임(80)은 상기 가압 굽힘 작업 동안 횡방향 이동에 대해 상기 상부 주형판(74)을 구속하지 않는 상기 케이블(86)에 현가된다. 부가적으로, 한 쪽은 지지프레임(80)에 복수개의 체인으로 다른 한 쪽은 상기 지지프레임(80)과 상기 풀리(88)사이에 케이블(86)로 상기 상부주형판(74)을 지지하는 것은 가압 굽힘 작업 동안 상기 상부 주형판(74) 일부의 예로서 경사 등의 자유로운 수직 이동을 허용한다.The upper mold plate 74 is supported by the support frame 70 into the chain 82 whereby the upper mold plate 74 is not constrained with respect to both transverse and translational movements during the press bending operation. Do not. Moreover, the support frame 80 is suspended in the cable 86 which does not restrain the upper mold plate 74 against lateral movement during the pressure bending operation. In addition, one side supports the upper mold plate 74 with a plurality of chains on the support frame 80 with the cable 86 between the support frame 80 and the pulley 88. This allows for free vertical movement of incline or the like as part of the upper mold plate 74 during the pressure bending operation.

상기 상부 주형판(74)은 상기 터널 가열로를 포함하는 전체 루프에서 복수개의 중력 굽힘 주형판 각각에 대해 정밀하게 위치될 필요가 있다. 실제로, 각각의 중력 굽힘 주형판의 수평 및 수직 양쪽의 병진 운동 위치와, 수평 및 경사 양쪽의 회전 위치는 하나의 운반대로부터 다른 운반대로 가열로의 초기 설정 뿐 아니라 특히 가열로의 작동 이후에도 변화한다. 이는 열팽창과, 열 사이클의 결과로서 변형과, 예로서 레일 상의 운반대 휠의 마모등 장치의 마모를 초래한다.The upper mold plate 74 needs to be precisely positioned with respect to each of the plurality of gravity bending mold plates in the entire loop including the tunnel furnace. In practice, the translational position of both horizontal and vertical movements of each gravitational bending template and the rotational position of both horizontal and inclined angles change not only after the initial setting of the furnace from one carriage to the other, but especially after operation of the furnace. . This results in thermal expansion and deformation as a result of the thermal cycle, such as wear of the device such as wear of the carriage wheel on the rails.

상기 상부 주형판(74)이 그 횡방향이나 경사 이동의 구속 없이 상기 가압 굽힘 작업 동안 사이 유리판의 중력 굽힘 형상으로 자리잡는 것이 허용되기 때문에, 하나의 중력 굽힘 주형판(10)으로부터 다른 것으로 상기 유리판(4)의 상부 주형판(74)에 상대적인 위치 변화에 무관하게 아래에 놓인 상기 유리판에 대해 정밀한 가압 굽힘을 하기 위해 상기 상부 주형판(74)이 쉽게 그 정확한 위치를 찾을수 있다. 상기 가압 굽힘 작업 동안 상기 상부 주형판(74)의 이동의 자유를 제공하는 것은 복수개의 하부 중력 굽힘 주형판 사이의 위치 변화에 무관하게 정밀한 가압 굽힘이 달성되는 것을 확보한다. 상기 상기 상부 주형판(74)이 체인(82) 등의 유연한 부재에 매달려 있는 것은 구속되지 않은 이동을 허용한다.The glass plate from one gravity bending mold plate 10 to the other, because the upper mold plate 74 is allowed to settle in the gravity bending shape of the glass plate between the presses during the bending operation without restraining its transverse or inclined movement. Regardless of the change in position relative to the upper mold plate 74 of (4), the upper mold plate 74 can easily find its exact position in order to perform precise pressure bending on the underlying glass plate. Providing freedom of movement of the upper mold plate 74 during the pressure bending operation ensures that precise pressure bending is achieved regardless of the positional change between the plurality of lower gravity bending mold plates. Hanging the upper mold plate 74 on a flexible member such as chain 82 allows unconstrained movement.

부가적으로, 상기 굽힘 주형판(74)은 상기 체인(82)에 의해 지지되고, 그에의해 상기 상부 주형판(74)은 아래에 높인 유리판(4)과 미세하게 접촉하는 최소 범위로 감겨질 수 있다. 이는 상기 밑에 놓인 유리판(4)의 필요한 형상이 상기 밑에 놓인 유리판과 상기 상부 다이가 점진적으로 접촉한 결과인 점진적으로 미는 작용에 의해 달성될 수 있다. 상기 상부 주형판(74)은 상기 깊이 굴곡된 부분이 상기 상부 주형판(74)에 의해 먼저 형성되도록 상부 유리판 상에 말려지는 것이 바람직하다.Additionally, the bending mold plate 74 is supported by the chain 82, whereby the upper mold plate 74 can be wound to a minimum extent in fine contact with the glass plate 4 raised below. have. This can be achieved by a gradual pushing action in which the required shape of the underlying glass plate 4 is the result of the gradual contact of the underlying glass plate with the upper die. The upper mold plate 74 is preferably rolled on the upper glass plate so that the deeply curved portion is first formed by the upper mold plate 74.

상기 돔이 지탱하는 평판으로 구성된 상부 정지 부재와 반구형 돔 을 포함하는 하부 정지 부재를 가진 정지 부재의 제공은 상기 중력 굽힘 주형판(10)에 의한 유리판의 바람직하지 못한 흠집을 최소화 하도록 상기 하부 주형판과 상부 주형판의 신뢰성 있는 상대적인 수직 위치를 확보한다. 그러나 이는 가압 굽힘 작업 동안 자유로운 방식으로 상부 주형판(74)이 병진이나 회전 양쪽으로 횡방향 이동하는 것과 수직으로 상기 하부 주형판(10) 및 유리판(4)에 대해 경사지는 능력을 감소시키거나 제거함 없이 달성된다.The provision of a stop member having a top stop member consisting of a flat plate held by the dome and a bottom stop member comprising a hemispherical dome minimizes undesirable scratches of the glass plate by the gravity bending mold plate 10. And ensure a reliable relative vertical position of the upper mold plate. However, this reduces or eliminates the ability to incline the lower mold plate 10 and the glass plate 4 perpendicularly to the transverse or rotational movement of the upper mold plate 74 in a free manner during the pressure bending operation. Is achieved without.

본 발명은 굽은 부위가 1500mm 정도의 작은 반경을 가지고 제조되는 유리판도 제조할 수 있다. 이는 차등 가열 없이 중력 굽힘할 때 1000mm의 최소 반경을 갖고 유리판을 차등 가열을 사용하여 중력 굽힘할 때 최소 반경이 450mm인 것과 비교될 수 있다.The present invention can also produce a glass plate in which the bent portion is produced with a small radius of about 1500mm. This can be compared to having a minimum radius of 1000 mm when gravity bending without differential heating and a minimum radius of 450 mm when gravity bending a glass plate using differential heating.

본 발명은 종래의 처짐 굽힘 기술을 사용하여 달성가능한 그것과 비교되는 엣지 응력을 가지고 제조되는 깊이 굴곡된 부분을 가진 유리판을 가능하게 한다. 본 발명은 일반적으로 7MPa 미만의 엣지 인장 응력을 가지고 제조되는 굴곡된 유리판을 가능하게 한다. 이는 가압 굽힘 공정 이후에 응력을 제거하도록 수반되는 벼림 이 필요하지 않은 굴곡된 유리판을 가능하게 한다.The present invention enables a glass plate having a deeply curved portion to be manufactured with edge stresses comparable to that achievable using conventional sag bending techniques. The present invention enables curved glass plates that are generally manufactured with an edge tensile stress of less than 7 MPa. This enables curved glass plates that do not require the forging involved to remove stress after the pressure bending process.

Claims

In the glass plate bending method,

Gravity bending the glass plate at an elevated temperature on the gravity bending mold plate in the gravity bending region of the furnace;

Pressing and bending the gravity bending glass plate to a desired shape with the upper mold plate while the glass plate is supported by the gravity bending mold plate as the lower mold plate in the pressure bending region of the furnace;

Controlling the ambient temperature in the pressure bending region and thereby controlling the glass plate cooling rate in the pressure bending region.

The method of claim 1, wherein the atmosphere temperature in the pressure bending region is controlled to be within a range of 500 to 600 ° C.

The method for bending a glass plate according to claim 2, wherein the atmosphere temperature in the pressure bending region is controlled to be within a range of 550 to 580 ° C.

The method according to any one of claims 1 to 3, wherein the cooling rate of the glass plate in the pressure bending region is controlled at 50 ° C per minute.

The method of claim 4, wherein the cooling rate of the glass plate in the pressurized bending region is controlled to 30 ℃ per minute.

The method of claim 5, wherein the cooling rate of the glass plate in the pressure bending region is controlled to be 10 to 20 ℃ per minute.

7. Method according to any one of the preceding claims, characterized in that the pressure bending step is carried out for a period of up to 20 seconds.

8. The method of claim 7, wherein the pressure bending step is performed for a period of 5 to 15 seconds.

9. The method of claim 8, wherein the pressure bending step is performed for a period of 10 to 15 seconds.

10. The method according to any one of claims 1 to 9, wherein the upper mold plate applies a pressure load of 50 to 150 kg to the upper surface of the glass plate.

The method of claim 10, wherein the upper mold plate is a glass plate bending method, characterized in that applying a pressing load of 50 to 100kg to the upper surface of the glass plate.

12. The method according to any one of the preceding claims, wherein during the pressing bending step the upper mold plate is placed on a glass plate at a selected net weight.

The upper mold plate according to any one of claims 1 to 12, wherein the upper mold plate is formed by a suspension system configured to allow tilting and lateral movement of the upper mold plate with respect to the gravity bending mold plate on which the glass plate is mounted. The glass plate bending method, characterized in that pressed down on the upper surface of the glass plate.

14. The method according to any one of claims 1 to 13, wherein at the end of the pressure bending step, the upper mold plate and the gravity bending mold plate are formed in a plurality to allow lateral movement of the upper mold plate with respect to the gravity bending mold plate. Method of bending a glass plate, characterized in that spaced apart by a distance selected from each other by two spacers.

The glass plate bending method according to any one of claims 1 to 14, wherein the temperature of the glass plate portion at an inlet entering the pressure bending region from the gravity bending region is 625 to 640 ° C.

The method of claim 1, wherein the gravity bending mold plate comprises segmented mold plates with annular rims that support the lower surface of the curved glass plate and wherein the annular rim is 3-4 mm. It has a thickness, The glass plate bending method characterized by the above-mentioned.

In the glass plate pressure bending method,

Providing an initial curved glass plate on a segmented gravity bending template;

And pressing the glass plate to a final curved shape by pressing the upper pressure bending mold plate having a net weight of 50 to 150 kg onto the upper surface of the glass plate.

18. The method of claim 17, wherein the pressure bending is carried out at an ambient temperature of 500 to 600 ° C.

The method of claim 18, wherein the pressure bending is carried out at an ambient temperature of 550 to 580 ℃.

20. The method of any of claims 17 to 19, wherein the pressure bending step is performed for a period of 5 to 15 seconds.

21. A curved glass sheet made according to any one of claims 1 to 20,

Wherein the glass plate has a maximum tensile region stress of less than 7 MPa.

In the method of using the glass bending furnace in the pressure bending region downstream of the gravity bending region of the furnace,

A method of using a glass bending furnace, wherein an ambient temperature of 500 to 600 ° C. is used to control the cooling rate of the glass plate in the pressure bending region within a range of 50 ° C. per minute.