KR102630883B1

KR102630883B1 - 세라믹 임플란트

Info

Publication number: KR102630883B1
Application number: KR1020187020381A
Authority: KR
Inventors: 필립 볼레터; 파스칼 베트슈타인; 막시밀리안 바르하넥
Original assignee: 덴탈포인트 아게
Priority date: 2015-12-17
Filing date: 2016-12-15
Publication date: 2024-01-29
Also published as: KR20180095644A; JP2019502446A; US20180360572A1; EP3389550A1; ES2870540T3; EP3389550B1; CH711922A2; WO2017103026A1; JP6868226B2; US11229506B2; WO2017103026A8

Abstract

본 발명은 지르코늄 디옥사이드 (Zr0₂) 로 제조된 적어도 하나의 제 1 및 제 2 치과 보철용 케어 부품 (1, 2) 을 포함하는 치과 보철 시스템에 관한 것이다. 두개의 케어 부품들의 각각은 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22, R3, R26, R12, R13) 을 갖고, 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22, R3, R26, R12, R13) 은 서로 대응하고, 제 1 케어 부품 (1) 은 제 2 케어 부품 (2) 에 작동 연결된다. 제 1 치과 보철용 케어 부품 및/또는 제 2 치과 보철용 케어 부품 (R26, R12, R13) 의 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22, R3) 중 적어도 하나는 0.1 mm 미만의 값을 갖고, 적어도 하나의 코너 반경 (R1, R11, R2, R22, R3, R26, R12, R13) 은 레이저 방법을 사용하는 재료 제거 프로세스 및/또는 풀 다이아몬드로 제조되는 드릴 또는 밀링 커터를 사용하는 기계 가공 프로세스에 의해 제조된다.

Description

세라믹 임플란트

본 발명은 제 1 및 제 2 치과 보철용 케어 부품을 갖는 지르코늄 디옥사이드의 적어도 두개의-부품의 치과 보철 시스템에 관한 것이고, 이들 케어 부품들의 코너 반경들은 매우 작은 코너 반경들이다. 본 발명은 추가로 이들 케어 부품들을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.

지르코늄 디옥사이드에 대한 세개의 기계 가공 기술들은 치과 보철 시스템들의 제조를 위한 종래 기술 분야로부터 공지되어 있다. 다이아몬드 그라인딩에 의해 이미 소결된 베이스 본체의 경질-기계 가공은 임플란트의 원하는 기하학적 형상 및 접합부들, 스크류들 및 핀들과 같은 연관된 부품들을 제조하도록 실행된다.

산화 지르코늄 본체의 원하는 형상을 달성하기 위한 제 2 방법에서, 그것은 소결 작업 전에 그린 본체의 형상으로 기계 가공되고, 이러한 방법은 재료의 보다 낮은 경도로 인해 보다 용이하다. 그러나, 지르코늄 디옥사이드의 비틀림은 차후의 소결 작업 중에 발생되고 요구된 제조 허용 공차들이 더이상 만족될 수 없음이 판별되었다. 따라서 소결된 구성 요소는 요구된 좁은 제조 허용 공차들을 실현하도록 재작업되어야 한다.

이는 마찬가지로 구성 요소가 제조에서 요구된 정확성을 달성하도록 경화된 후에 부가적인 기계 가공 단계, 예를 들면 그라인딩 단계가 요구되는, 사출 성형 기술의 형태로 종래 기술 분야로부터 공지된 제 3 방법에 적용된다.

지금까지 출원인에 의해 구현된 치과 임플란트들 및 접합부는 지르코늄 디옥사이드 (고온 평행상태로 압축되고 이트륨으로 도핑되는 고강도 재료) 로 제조되고 그라인딩에 의해 이미 소결된 지르코늄 디옥사이드를 경질-기계 가공함으로써 제조되는 적어도 0.25 mm 의 코너 반경들을 갖는다.

인간의 치열의 해부로 인해, 임플란트는 3 내지 6 mm 의 평균 전체 직경을 가져서 현재 그라인딩된 코너 반경들은 0.4 내지 0.6 mm 사이의 직경 재료 손실을 발생시킨다. 그라인딩 기술의 또 다른 단점은 임플란트의 내부 보어의 설계에서 나타날 수 있다. 예를 들면, 임플란트의 내부 삼면체는 현재 단지 0.4 mm 의 코너 반경으로 그라인딩될 수 있는 데, 왜냐하면 보다 작은 반경들의 구현은 경제적으로 실시 불가능하다고 증명되었기 때문이다.

그라인딩 기술에서 제한들에 대한 하나의 이유는 연마제 입자들이 코너 반경들에서 우선적으로 파괴된다는 점이다. 보다 날카롭거나 또는 보다 작은 코너 반경이 설계되어야 할수록, 입자들은 보다 빨리 파괴된다. 0.2 mm 보다 작은 반경들을 갖는 공구들은 따라서 경제적이고 치수적으로 정확한 제조가 거의 불가능할 정도의 그러한 높은 마모를 받는다.

세라믹 임플란트들의 구성에서 설계 자유도는 따라서 꽤 오랫동안 개선의 필요성을 가져왔다.

이들 두개의 부품들 사이에 발생하는 회전 클리어런스를 감소시키고 이로써 임플란트에서 접합부의 부가적인 안정성을 개선하도록 임플란트들 및 접합부들의 작은 코너 반경들을 구현할 특별한 필요성이 존재한다. 지금까지 제조된 치과 보철 시스템들에서, 접합부와 임플란트 사이의 회전 클리어런스가 평균 약 5°에 달하고 이러한 회전 클리어런스가 따라서 코너 반경들에 의해 감소됨으로써 최소화될 수 있다는 것이 판별되었다.

치과 보철 시스템들을 제조하기 위한 세개의 상기 설명된 방법들 뿐만 아니라, 또한 세라믹들의 정밀 기계 가공으로 레이저 재료 제거 작업을 사용하는 것이 공지되어 있다. 치과 기술에서, 이러한 방법은 치과 크라운들의 컴퓨터 지원 제조에서 사용된다.

EP1352619A1 는 이러한 타입의 방법을 설명하고 상기 문헌에서는 가능한 자연스럽게 치형의 형상을 재구성하기 위한 초단 펄스 레이저를 사용하는 것이 제안되었다. 개시된 프로세스는 두개의 스테이지들에서 실행된다. 제 1 단계에서, "거친 기계 가공" 작업은 커팅에 의해 실행되고, 세라믹 블랭크의 표면 설계 및 기하학적 형상은 제조될 치과 보철의 표면과 일치한다. 제 2 단계에서, 표면의 나머지는 침식 방식으로 기화된다. 양쪽 기계 가공 단계들, 즉 커팅 단계 및 침식 단계는 레이저의 상이한 작동 모드들로 실현된다.

본 발명은 공지된 치과 보철 시스템들의 단점들을 갖지 않는 지르코늄 디옥사이드의 치과 보철 시스템을 사용하게 하는 목적에 기초된다.

본 발명은 추가로 바람직하게 0.15 mm 미만의, 특히 0.10 mm 의 미만의 매우 작은 코너 반경들이 구현될 수 있는 치과 보철 시스템들을 제조하기 위한 방법을 사용하게 하는 것이다.

청구 범위들을 특징으로 하는 바와 같은 본 발명은 상기 설명된 문제 및 그로부터 파생된 과제에 대한 새로운 해결책을 제시한다.

다음의 설명에서, 치과 보철 시스템은 다음의 부품들을 칭한다: 제 1 및 제 2 치과 보철용 케어 부품, 여기서 제 1 치과 보철용 케어 부품은 뼈에 앵커링되는 부품, 예를 들면 임플란트이다. 제 2 치과 보철용 케어 부품은 제 1 치과 보철용 부품에 연결되는 부품이다.

이는 접합부들, 힐링 캡들, 임프레션 코핑들 (impression copings) 및 잇몸 성형기 (gingiva formers) 를 포함한다. 이는 추가로 임플란트에 확정적인 또는 임시적인 케어의 부품들을 직접 연결시키기 위해 설계된 스크류들 및 핀들을 포함한다. 임플란트 및 이에 연결된 부품들, 특히 접합부는 이트륨으로 도핑되고 고온 평형 상태로 압축된 고강도 지르코늄 디옥사이드로 제조된다.

특히 작은 코너 반경들을 제조하기 위한 방법과 함께 사용되는, 용어 베이스 본체는 원하는 코너 반경들이 풀 다이아몬드의 드릴 또는 밀링 커터를 사용하는 기계 가공 작업 및/또는 초단 펄스 레이저에 의해 기계 가공되는 이미 소결된 지르코늄 디옥사이드의 블랭크들을 칭한다.

제 1 치과 보철용 케어 부품에 배열된 코너 반경들은 제 2 치과 보철용 케어 부품에 배열된 코너 반경들에 대응하고, 즉 제 2 치과 보철용 케어 부품에 배열된 코너 반경들과 상호 작용하거나 접촉하는 반경들을 칭한다.

풀 다이아몬드의 드릴링 공구 또는 밀링 공구는 다결정질 다이아몬드 (PKD), 화학 증착 (CVD) 에 의해 제조된 다이아몬드 또는 단일결정질 다이아몬드 (MKD) 로 이루어지는 공구를 칭한다. 화학 증착에 의해 제조되는 다이아몬드는 풀 다이아몬드이고 CVD 프로세스에 의해 다이아몬드로만 오로지 코팅된 공구는 아니다.

풀 다이아몬드에 대한 또 다른 대안적인 실시형태에서, 드릴링 또는 밀링 공구는 입방정계 질화 붕소 (CBN) 로 이루어진다.

초단 펄스 레이저는 피코세컨드 또는 그보다 작은 범위에서 펄스 지속 시간을 갖는 펄스형 레이저 광을 방출하는 레이저를 칭한다. 그것은 피코세컨드 레이저이다.

코너 반경들이 도입되는 스타팅 재료는 이미 소결된 상태 지르코늄 디옥사이드이다. 그것은 기계 가공되고 차후에 소결 프로세스를 거치는 그린 본체가 아니다. 사용된 재료는 거의 8 의 모스 경도를 갖는 이트륨-안정화된 TZP ("정방정계 지르코니아다결정"), TZP-A (부분적으로 산화 이트륨-안정화된 산화 지르코늄) 및 ATZ (알루미나-보강된 산화 지르코늄) 이다.

지금까지 사용된 그라인딩 작업과 본 발명에서 실시된 밀링 또는 드릴링 작업 사이의 차이는 소결된, 경질 지르코늄 디옥사이드의 베이스 본체가 본 발명의 방법에 따라 기계 가공된다는 점에서 알 수 있다. 이러한 방식으로, 예를 들면, 임플란트의 리셉터클 개구에서의 오목한 코너 반경을 그라인딩하는 것과 같은 매우 매우 시간 집약적인 기계 가공 작업들이 회피될 수 있다. 소결된 지르코늄 디옥사이드 세라믹의 기계 가공은 그후 그라인딩 기술의 제한들을 더이상 받지 않고, 오히려 금속 가공에 기초된다. 밀링 작업을 위해 사용되는 밀링 헤드 또는 드릴링 작업을 위해 사용된 드릴링 헤드는 0.5-5 mm 의 직경을 갖고 풀 다이아몬드, 바람직하게 다결정질 다이아몬드로 제조된다. 그라인딩 공구과 비교하여, 밀링 헤드 또는 드릴링 헤드가 지르코늄 디옥사이드 세라믹을 기계 가공하는 것을 가능하게 하는 표면 기하학적 형상을 갖는다. 이러한 경우에, 표면 기하학적 형상은 0.15 mm 미만, 바람직하게 0.10 mm 미만의 작은 코너 반경들이 베이스 본체들에서 구현될 수 있는 방식으로 구현된다.

매우 작은 코너 반경들의 이점은 예를 들면 임플란트의 내부 보어의 제조 시에 남아있는 벽 두께가 그라인딩된 코너 반경들의 경우에서보다 커서 임플란트의 기계적 안정성이 개선된다는 것을 알 수 있다. 이는 마찬가지로 접합부 스템의 설계에 적용된다.

또 다른 이점은 치과 보철용 케어 부품들의 설계 시에 개선된 자유도이다. 감소된 재료 제거로 인해, 이는 또한 보다 높은 기계적 안정성, 케어 부품들의 포지셔닝에서 개선된 핸들링, 개선된 외과적 자유도, 보철용 케어에서 개선된 자유도 및 따라서 보다 우수한 심미적 결과들을 발생시킨다.

초단 펄스 레이저를 사용하는 이점은 지르코늄 디옥사이드의 베이스 본체의 무접촉 기계 가공에서 알 수 있다. 그라인딩 작업과 비교하여, 기계 가공 공구는 임의의 마모를 거치지 않는다. 이는 치과 보철 시스템의 부품들의 높은 치수 안정성 및 따라서 정확한 제조를 보장한다. 이는 마찬가지로 풀 다이아몬드의 밀링 커터 또는 드릴의 사용에 적용된다. 기계 가공 작업 중에 이들 공구들의 낮은 마모는 원하는 기하학적 형상을 정확하게 제조하는 것을 가능하게 한다.

또 다른 이점은 레이저의 경우에 무접촉 기계 가공 작업 (및 따라서 무마모) 및 밀링 작업의 경우에 풀 다이아몬드의 극도로 낮은 마모로 인해 달성되는 높은 치수 안정성이다.

본 발명의 치과 보철 시스템은 지르코늄 디옥사이드 (ZrO₂) 의 적어도 제 1 및 제 2 치과 보철용 케어 부품을 포함한다. 케어 부품들 둘다는 코너 반경들을 각각 포함하고, 이들 코너 반경들은 제 1 케어 부품이 제 2 케어 부품에 작동 연결된다는 점에서 서로 대응한다. 제 1 치과 보철용 케어 부품 및/또는 제 2 치과 보철용 케어 부품의 코너 반경들 중 적어도 하나는 0.15 미만, 바람직하게 0.1 mm 미만의 값을 갖고, 적어도 하나의 코너 반경은 레이저를 사용하는 재료 제거 작업 및/또는 풀 다이아몬드 또는 입방정계 질화 붕소의 드릴링 공구 및/또는 밀링 공구를 사용하는 기계 가공 작업에 의해 제조된다.

본 발명의 또 다른 실시형태에서, 적어도 하나의 코너 반경은 0.05 mm 내지 0.1 mm 의 값을 갖는다.

본 발명의 치과 보철 시스템의 실시형태에서, 제 1 및/또는 제 2 치과 보철용 케어 부품의 적어도 하나의 코너 반경은 오목한 기하학적 형상을 갖는 코너 반경이다.

또 다른 실시형태에서, 제 1 및/또는 제 2 치과 보철용 케어 부품의 적어도 하나의 코너 반경은 45°만큼 수평인 평면에 대해 경사진 형상을 갖는다.

본 발명의 또 다른 실시형태에서, 제 1 치과 보철용 부품은 임플란트이고 임플란트의 코너 반경들은 적어도 하나의 제 2 치과 보철용 케어 부품, 즉 접합부의 코너 반경에 대응한다.

본 발명의 또 다른 실시형태에서, 임플란트의 코너 반경들은 임플란트의 리셉터클 개구의 내부 벽들에 의해 형성되고 접합부의 코너 반경들은 접합부 스템에 배열된다.

본 발명의 또 다른 실시형태에서, 내부 벽들은 맞물림 키를 형성한다. 접합부 스템은 포지셔닝 요소들을 포함하고, 맞물림 키의 코너 반경들 및 포지셔닝 요소들의 코너 반경들은 대응하고 맞물림 키는 포지셔닝 요소들과 포지티브 작동 연결을 확립하여 접합부는 회전적으로 안정적인 방식으로 임플란트에 포지셔닝될 수 있다. 맞물림 키는 이로써 임플란트에 대해 접합부를 정렬하도록 접합부 스템에 배열되고, 예를 들면, 돌출부들의 형태로 구현된 포지셔닝 요소들과 상호 작용하는 임플란트의 리셉터클 개구의 부분을 칭한다. 맞물림 키에 배열된 코너 반경들 및 포지셔닝 요소들에 배열된 코너 반경들은 인덱싱 반경들로서 칭한다. 실시형태에서, 맞물림 키는 임플란트의 리셉터클 개구의 원위 단부에 배열된다.

본 발명의 또 다른 실시형태에서, 리셉터클 개구의 내부 벽들은 언더컷을 형성하고 접합부 스템은 고정하는 요소들을 포함한다. 언더컷의 코너 반경들 및 고정하는 요소들의 코너 반경들은 대응한다. 언더컷은 고정하는 요소들과 포지티브 작동 연결을 확립하여 접합부는 축방향으로 임플란트에 고정될 수 있다. 언더컷에 배열된 코너 반경들 및 고정하는 요소들에 배열된 코너 반경들은 그루브 반경들로서 칭해진다. 본 문맥에서, 언더컷은 맞물림 키의 근위에 배열된 임플란트의 리셉터클 개구의 부분을 칭한다. 접합부 스템에 배열된 적어도 하나의 고정하는 요소는 언더컷 내에서 맞물린다. 적어도 하나의 고정하는 요소는 포지셔닝 요소들의 근위에서 접합부 스템에 배열된다. 접합부가 임플란트에 연결될 때에, 고정하는 요소는 언더컷 내에서 맞물리고 접합부는 수직인 축선의 방향으로 고정된다.

본 발명의 또 다른 실시형태에서, 리셉터클 개구의 내부 벽들은 적어도 하나의 피팅 실린더 개구를 형성하고 접합부 스템은 피팅 실린더를 포함한다. 피팅 실린더 개구 및 피팅 실린더의 코너 반경들은 대응하고 피팅 실린더 및 피팅 실린더 개구는 포지티브 작동 연결을 확립하여 스너그 피트가 두개의 피팅 실린더들 사이에서 발생된다.

본 발명의 또 다른 실시형태에서, 임플란트의 리셉터클 개구는 원위 방향에 위치된 코너 반경을 갖는 원주 에지를 포함한다.

본 발명의 또 다른 실시형태에서, 코너 반경은 접합부 헤드와 접합부 스템 사이의 전이부 상에 원주로 연장된다.

본 발명의 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 본 발명의 방법에서, 치과 보철용 케어 부품들의 베이스 본체들의 형상, 특히 코너 반경들의 형상은 풀 다이아몬드 또는 입방정계 질화 붕소의 드릴 및/또는 밀링 커터로 제조된다.

본 발명의 방법의 또 다른 변형예에서, 치과 보철용 케어 부품들의 베이스 본체들의 형상, 특히 원하는 코너 반경들의 형상은 초단 펄스 레이저의 지원으로 지르코늄 디옥사이드 재료를 제거함으로써 제조된다.

본 발명의 방법의 또 다른 변형에서예에서, 임플란트의 맞물림 키의 코너 반경들 및 접합부의 포지셔닝 요소들의 코너 반경들은 초단 펄스 레이저의 지원으로 지르코늄 디옥사이드 재료를 제거함으로써 제조된다.

본 발명의 방법의 또 다른 변형예에서, 치과 보철용 케어 부품들의 베이스 본체들은 풀 다이아몬드 공구를 사용하는 드릴링 및/또는 밀링 작업에 의해 그리고 방법의 또 다른 단계에서 초단 펄스 레이저를 사용하는 재료 제거 작업에 의해 기계 가공된다.

본 발명의 방법의 변형예에서, 0.5 mm 내지 5 mm 의 공구 직경을 갖는 밀링 헤드 또는 5 mm 내지 20 mm 의 공구 직경을 갖는 사이드-앤드-페이스 (side-and-face) 밀링 커터가 밀링 작업을 위해 사용된다.

치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법의 본 발명의 변형예에서, 공구 직경의 <= 15% 가 측방향으로 전진되고 0.5-1.5 mm 의 공구 직경을 갖는 밀링 헤드가 주변 또는 측방향 밀링 작업을 위해, 바람직하게 제 2 치과 보철용 케어 부품의 코너 반경들을 제조하기 위해 사용된다.

본 발명의 방법의 대안적인 변형예에서, 1.5-5 mm 의 공구 직경을 갖는 밀링 헤드가 사용되고 공구 직경의 <= 10%, 바람직하게 <= 7.5% 가 측방향으로 전진된다.

또 다른 대안적인 변형예에서, 5-20 mm 의 공구 직경을 갖는 사이드-앤드-페이스 밀링 커터가 사용되었고 공구 직경의 <= 10%, 바람직하게 <= 5% 만큼 측방향으로 전진되었다.

주변 또는 측방향 밀링 작업에서, 전진 깊이는 공구 직경의 50 내지 150% 에 달한다.

방법의 또 다른 본 발명의 변형예에서, 0.5-1.5 mm 의 공구 직경을 갖는 밀링 헤드는 그루브 밀링 작업을 위해, 바람직하게 제 1 치과 보철용 케어 부품의 코너 반경들을 위해 사용되고, 공구 직경의 <= 15% 의 맞물림 깊이만큼 전진된다.

대안적인 변형예에서, 1.5-5 mm 의 공구 직경을 갖는 밀링 헤드가 사용되고 공구 직경의 <= 10%, 바람직하게 <= 7.5% 의 맞물림 깊이만큼 전진된다.

또 다른 대안적인 변형예에서, 5-20 mm 의 공구 직경의 사이드-앤드-페이스 밀링 커터가 사용되고 공구 직경의 <= 10%, 바람직하게 <= 5% 의 맞물림 깊이만큼 전진된다.

그루브 밀링 작업에서, 전진 깊이는 공구 직경의 50 내지 150% 에 달한다.

본 발명의 방법의 변형예에서, 100 m/min 초과의, 바람직하게 10-100 m/min 초과의, 특히 25-50 m/min 의 커팅 속도가 밀링 작업에 대해 선택된다. 전진은 400-1200 mm/min, 바람직하게 600-800 mm/min 또는 바람직하게 100-600 mm/min, 특히 200-400 mm/min 이다. 10-100 m/min, 바람직하게 25-50 m/min 의 커팅 속도가 드릴링 작업에 대해 선택된다. 전진은 5-75 mm/min, 바람직하게 10-20 mm/min 이다. 드릴링 작업은 증가된 열 발생이 회피되도록 칩 제거와 선택적으로 행해진다.

본 발명의 치과 보철 시스템은 본 발명의 방법의 상기 설명된 변형예로 제조된다.

본 발명의 예시적인 실시형태들은 도면들을 참조하여 아래에 보다 상세하게 설명된다.

도 1 은 세개의 상이한 개략적인 도면들, 즉 임플란트의 리셉터클 개구 내의 평면도 (a), 리셉터클 개구의 단면도 (b) 및 사시도 (c) 를 도시하고, 여기서 단지 임플란트의 부품만이 모든 세개의 도면들에 각각 예시되어, 예를 들면, 뼈에 임플란트를 고정하기 위한 외부 나사산은 도시 생략되고,
도 2 는 부분적인 예시의 형태로 접합부의 밀링된 실시형태의 두개의 상이한 개략적인 도면들, 즉 측면도 (a) 및 접합부 스템의 영역 A-A 에서 접합부를 통한 단면도 (b) 를 도시하고,
도 3 의 (a) 는 부분적인 예시의 형태의 도 2 에 따른 밀링된 실시형태의 접합부의 또 다른 개략적인 측면도 뿐만 아니라 접합부 헤드의 부품들 및 접합부 스템의 바닥도를 도시하고, 도 3 의 (b) 는 그라인딩된 실시형태의 형태의 종래 기술 분야에 따른 접합부의 측면도, 뿐만 아니라 접합부 헤드의 부품들 및 접합부 스템의 바닥도를 도시하고, 접합부 스템에 배열되는 로킹 표면들은 음영으로 예시되고,
도 4 는 접합부 헤드의 부품들 및 접합부 스템의 횡단면의 개략적인 바닥도의 형태의 종래 기술 분야로부터 공지된 접합부의 그라인딩된 실시형태의 또 다른 비교예를 도시한다.

본 발명의 치과 보철 시스템의 제조, 특히 코너 반경들의 기계 가공은 초단 펄스 레이저의 지원으로 구현된다. 본 발명의 방법의 바람직한 변형예에서, 초단 펄스 레이저의 펄스 지속 시간은 10 ps [피코세컨드] 에 달한다. 사용된 레이저는 10 와트의 평균 출력, 50 kHz-8.2 MHz 의 펄스 진동수 및 1064 nm [나노미터] 의 파장을 갖는다. 또 다른 바람직한 변형예에서, 레이저 출력은 8 와트에 달하고 펄스 진동수는 100 kHz 에 달한다. 레이저의 예시적인 스캐닝 속도는 100 mm/s 이다.

또 다른 변형예에서, 본 발명의 치과 보철 시스템의 제조는 종래의 CNC 밀링 머신에 고정된 풀 다이아몬드 밀링 커터 및/또는 드릴의 지원으로 구현된다. 예시적인 변형예에서, 드릴링 작업은 20 (m/min) 의 커팅 속도 및 2 mm/min 의 전진으로 실행된다. 사용된 드릴은 예를 들면, 1.8 mm 의 직경 및 6 mm 의 길이를 갖는다. 예시적인 변형예에서, 밀링 작업은 20 (m/min) 의 커팅 속도 및 200 mm/min 의 전진으로 실행된다. 사용된 밀링 커터는 예를 들면, 1.8 mm 의 직경 및 3 mm 의 길이를 갖는다.

바람직한 변형예에서, 초단 펄스 레이저의 지원으로의 기계 가공 및 풀 다이아몬드 밀링 커터/드릴의 지원으로의 기계 가공이 조합된다.

도 1 의 (a), (b) 및 (c) 는 지르코늄 디옥사이드 (ZrO₂) 의 임플란트 (1) 의 실시형태의 세개의 상이한 도면들을 개략적으로 도시한다. 단지 임플란트의 일부, 특히 내부 기하학적 형상의 예시적인 실시형태가 이들 도면들에서 각각 예시된다. 턱뼈에 고정되도록 상기 임플란트들이 전형적으로 포함하는 외부 나사산은 도 1 에 도시 생략된다.

부분적으로 예시된 임플란트 (1), 특히 그 내부 기하학적 형상은 풀 다이아몬드 공구를 사용하는 밀링 작업에 의해 및/또는 초단 펄스 레이저를 사용하는 레이저 재료 제거 작업에 의해 제조되었다. 임플란트의 리셉터클 개구 (11) 는 리셉터클 개구의 내부 벽들에 의해 형성된 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22 및 R3) 을 갖는다. 도 1 에 예시된 실시형태에서, 내부 벽들은 맞물림 키 (13), 두개의 피팅된 원통형 리셉터클 개구들 (14, 14') 및 언더컷 (15) 을 형성한다. 코너 반경들 (R1) 은 맞물림 키 (13) 에 배열되고, 코너 반경들 (R2 및 R22) 은 피팅 실린더들에 배열되고 코너 반경들 (R3) 은 언더컷에 배열된다. 맞물림 키 (13) 는 회전적으로 안정적인 방식으로 접합부 (도 1 의 (a)-(c) 에는 도시 생략) 를 포지셔닝하기 위한 역할을 한다. 도 1 의 (a), (b) 및 (c) 에 예시된 실시형태에서, 맞물림 키 (13) 는 임플란트 (1) 의 원위 단부에 배열되고, 이러한 맞물림 키는 세개의 맞물림 영역들 (130, 130' 및 130") 에 의해 바람직하게 형성된다. 코너 반경들 (R1 및 R11) 은 맞물림 키의 맞물림 영역들 (130, 130' 및 130") 에 배열된다. 코너 반경들 (R2, R22 및 R3) 은 축방향 (축선 A) 과 관련하여 코너 반경들 (R1 및 R11) 의 근위에 놓인다. 코너 반경들 (R1 및 R11) 은 소위 인덱싱 반경들이다. 접합부 (도 1 에 도시 생략) 가 임플란트 (1) 에 연결될 때에, 이들 인덱싱 반경들은 접합부 스템의 포지셔닝 요소들에 배열되는 부가적인 인덱싱 반경들에 대응한다. 맞물림 영역들 (130, 130' 및 130") 은 접합부 스템의 포지셔닝 요소들과 포지티브 작동 연결을 확립하여 (도 2 에서 반경들 (R13, R12) 을 참조) 접합부는 회전적으로 안정적인 방식으로 임플란트에 포지셔닝될 수 있다. 그라인딩 작업에 의해 제조된 접합부들 및 임플란트들과 비교하여, 거의 어떠한 회전 클리어런스도 이들 두개의 부품들 사이에서 유지되지 않는다. 코너 반경들 (R2, R22) 은 피팅된 원통형 리셉터클 개구들 (14, 14') 에 배열되고 접합부 스템 (도 1 에 도시 생략) 에 배열되는 부가적인 코너 반경들에 대응한다. 스너그 피트는 접합부 스템에서 대응하는 피팅 실린더들과 피팅된 원통형 리셉터클 개구들 (14, 14') 사이에서 발생된다. 코너 반경들 (R2 및 R22) 은 소위 블라인드 구멍 반경들로서 칭해진다. 도 1 에 예시된 본 발명의 실시형태에서, 코너 반경들 (R3) 을 특징으로 하는 언더컷 (15) 은 맞물림 키 (13) 및 피팅된 원통형 리셉터클 개구 (14) 와 관련하여 근위 방향에 배열된다. 코너 반경들 (R3) 은 소위 그루브 반경들로서 칭해진다. 접합부 (도 1 에 도시 생략) 가 임플란트에 연결될 때에, 그루브 반경들은 접합부 스템의 고정하는 요소들에 배열되는 코너 반경들에 대응한다.

언더컷 (15) 및 고정하는 요소는 포지티브 작동 연결을 확립하여 접합부가 축방향으로 임플란트에 고정된다.

도 1 의 (a)-(c) 에 따른 바람직한 실시형태에서, 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22 및 R3) 은 0.15 mm 이하이고, 바람직하게 0.1 mm 이하이고, 특히 0.05 mm 이하이다.

도 2 의 (a), (b) 는 부분적인 예시의 형태의 지르코늄 디옥사이드의 접합부 (2) 의 실시형태를 개략적으로 도시하고, 상기 접합부는 도 1 의 (a)-(c) 에 따른 임플란트 (1) 의 리셉터클 개구에 연결될 수 있다. 이들 도면들은 접합부의 부분적인 예시를 각각 도시한다. 단지 포지셔닝 요소들 (23, 23', 23') 를 갖는 접합부 스템 (22) 의 부품들 및 접합부 (21) 의 헤드만이 예시된다. 마찬가지로 접합부 스템에 배열된 고정하는 요소들, 및 피팅 실린더들의 형태로 구현되는 접합부 스템의 다른 구성 요소들은 도시 생략된다. 포지셔닝 요소들은 코너 반경들 (R12 및 R13) 을 갖는다.

맞물림 키 (13) 의 맞물림 영역들 (130, 130', 130") 에 배열된 코너 반경들 (R1 및 R11) 은 포지셔닝 요소들의 코너 반경들 (R12 및 R13) 에 대응한다. 맞물림 키 (13) 의 맞물림 영역들 (130, 130', 130") 및 접합부 스템의 포지셔닝 요소들 (23, 23', 23") 은 포지티브 작동 연결을 확립하여 접합부 (2) 는 회전적으로 안정적인 방식으로 임플란트 (1) 에 포지셔닝될 수 있다 (도 2 에는 도시 생략).

코너 반경들 (R1, R11, R12 및 R13) 은 0.15 mm 이하, 바람직하게 0.10 mm 이하, 특히 0.05 mm 미만이다. 접합부 스템 (22) 은 예를 들면, 스크류를 수용하기 위한 개구 (24) 를 추가로 포함한다.

접합부, 특히 그 접합부 스템 (22) 은 풀 다이아몬드의 밀링 공구에 의해 및/또는 초단 펄스 레이저를 사용하여 레이저 재료 제거 작업에 의해 제조되었다.

도 3 의 (a) 는 접합부 (21) 의 헤드 및 접합부 스템 (22) 의 또 다른 측면도 및 또 다른 바닥도의 형태의 도 2 에 따른 접합부 (2) 를 도시한다. 도 2 에서 예시와 비교하여, 세개의 포지셔닝 요소들 (23, 23', 23") 중 하나에 배열되는 로킹 표면 (25) (음영으로 예시됨) 이 도 3 의 (a) 에 따른 도면에 도시된다.

도 3 의 (b) 는 도 3 의 (a) 와 접합부의 유사한 도면을 도시하지만, 접합부의 원하는 형상은 이러한 경우에 지르코늄 디옥사이드 본체를 그라인딩함으로써 제조되었다. 그 결과로 인한 접합부의 기하학적 형상은 종래 기술 분야로부터 공지되어 있다. 이러한 도면은 접합부 헤드 (31) 및 접합부 스템 (33) 을 갖는 접합부 (3) 의 측면도를 도시한다. 이들 포지셔닝 요소들 (32, 32', 32") 에 배열되는 로킹 표면 (35) (음영으로 예시됨) 은 이러한 도면에서 마찬가지로 도시된다. 이들 포지셔닝 요소들 (32, 32', 32") 에 배열되는 코너 반경들 (R31 및 R32) 은 바닥도의 형태로 접합부 (3) 의 예시에서 도시된다. 도 3 의 (a) 에 따른 접합부와 유사하게, 이들 코너 반경들은 소위 인덱싱 반경들이다.

본 발명의 접합부 (2) 와 종래 기술 분야로부터 공지된 기하학적 형상 사이의 비교는 R31 및 R32 와 비교하여 작은 코너 반경들, 본 발명의 예에서 작은 인덱싱 반경들 (R12, R13) 의 이점들을 명백하게 한다.

인덱싱 반경들 (R12, R13) 은 초단 펄스 레이저에 의해 및/또는 풀 다이아몬드 공구를 사용하는 밀링 작업에 의해 제조되었다. 도 3 의 (b) 의 반경들 (R31 및 R32) 은 그라인딩에 의해 제조되었다.

인덱싱 반경들 (R12, R13, R31, R32) 은 임플란트의 리셉터클 개구에서 뿐만 아니라 접합부 스템 (22, 33) 에 제공된다 (도 1 에서 R1, R11 를 참조). 접합부 스템은 임플란트에서 접합부 (3) 를 부가적으로 고정하기 위한 역할을 하는 개구 (34) 를 포함한다. 접합부 (2, 3) 가 임플란트에 연결될 때에, 포지셔닝 요소들 (23, 23', 23", 32, 32', 32") 은 맞물림 키의 맞물림 영역들 (130, 130', 130") 내에 맞물리고 포지티브 작동 연결을 확립한다. 코너 반경들 (R12, R13) 및 코너 반경들 (R1 및 R11) 은 도 3 의 (a) 에 따른 본 발명의 실시형태에 대응한다. 그라인딩된 반경들과 평균 5°에 달하는 접합부와 임플란트 사이의 회전 클리어런스는 레이저에 의해 및/또는 풀 다이아몬드의 드릴 또는 밀링 커터를 사용하는 기계 가공 작업에 의해 맞물림 키 및 포지셔닝 요소들에 배열되는 코너 반경들을 제조함으로써 평균 5배만큼 감소될 수 있다.

맞물림 키의 맞물림 영역들 (130, 130', 130") 에 배열된 로킹 표면들에 대응하는 로킹 표면들 (25) (음영으로 예시됨) 은 회전적으로 안정적인 포지셔닝을 위해 사용된다. 0.15 mm 미만의, 바람직하게 0.1 mm 미만의 매우 작은 코너 반경들로 인해, 대응하게 큰 로킹 표면들 (25, 25', 25") 은 포지셔닝 요소들 (23, 23', 23") 에서 유지된다. 이는 마찬가지로 임플란트에서 맞물림 키의 대응하는 맞물림 영역들의 표면들에 적용된다. 보다 작은 코너 반경들로 인해 달성되는 보다 큰 로킹 표면들은 접합부와 임플란트 사이에 안정적인 연결 및 개선된 힘 전달을 허용한다.

접합부 (3) 의 기하학적 형상과 접합부 (2) 의 기하학적 형상 사이의 비교는 로킹 표면 (35) 이 현저하게 보다 작다는 것을 나타낸다. 접합부 (3) 는 종래 기술 분야로부터 공지된 종래의 그라인딩 작업들에 의해 제조되었다.

코너 반경들 (R12 및 R13) 과 대조적으로 지르코늄 디옥사이드 블랭크 내에서 그라인딩된 코너 반경들 (R31 및 R32) 은 대응하게 보다 커서 보다 작은 로킹 표면들 (35) 이 접합부의 포지셔닝 요소들에 유지된다. 이는 임플란트에서 접합부의 회전적으로 안정적인 포지셔닝에 불리한 영향을 준다.

도 3 의 (a) 및 도 3 의 (b) 에 따르면, 접합부 스템 (22, 33) 과 접합부 헤드 사이로 연장되고 초단 펄스 레이저를 사용하는 기계 가공 작업에 의해 제조된 외측 반경들 (R26 및 R36, R26) 은 0.15 mm 미만의, 바람직하게 0.1 mm 미만의 값을 갖는다. 접합부 (2) 가 임플란트에 연결될 때에, 헤드 (2) 는 작은 코너 반경들 (R26) 으로 인해 임플란트 (임플란트는 도 3 의 (a), (b) 에 도시 생략) 에 안착되고 단지 최소 원주 갭이 접합부 헤드와 원주의, 원위에 배열된 임플란트의 에지 사이에 발생된다.

이는 종래 기술 분야에 따른 그라인딩 작업에 의해 기계 가공된 접합부의 실시형태에서 흔한 경우는 아니다. 반경 (R36) 은 적어도 0.2 mm 에 달한다. 그 결과로서, 접합부는 그것이 안으로 삽입될 때에 원주의, 원위에 배열된 임플란트의 에지에 안착되지 않고 바람직하지 못한 큰 갭이 접합부 헤드와 임플란트 사이에 형성된다.

도 4 는 종래 기술 분야에 따른 접합부의 또 다른 그라인딩된 실시형태를 개략적으로 도시한다.

이러한 도면은 접합부 헤드 및 인접한 접합부 스템 (42) 을 갖는 접합부의 바닥도를 도시한다. 코너 반경들 (R46) 은 외측 반경들이다. 반경 (R47) 은 코너 반경이 아니라, 접합부 스템 (42) 의 그자체의 반경이다. 이러한 실시형태에서, 0.3 mm 의 예시적인 외측 반경은 접합부 스템 (42) 내에서 그라인딩되었다. 그러나, 그라인딩 작업들에 의해 이러한 값 미만의 코너 반경들을 경제적으로 그리고 기술적으로 실시하는 것은 매우 어렵다. 코너 반경들이 그라인딩 작업들에 의해 제조되기 때문에, 접합부 스템 (42) 의 재료 두께는 도시된 횡단면도에서 접합부 헤드로부터 유출구에서 "D" 로부터 "d" 로 감소된다. 이러한 접합부가 임플란트에 연결될 때에, 임플란트에서 리셉터클 개구와 접합부 스템 사이의 회전 클리어런스 (도 4 에 도시 생략) 는 횡단면 면적의 감소로 인해 발생되고, 이는 개략적으로 "D" 및 "d" 로 나타내어진다. 이러한 회전 클리어런스는 바람직하지 못하다. 도면 부호 43 는 예를 들면, 연결 스크류를 수용하기 위한 역할을 하는 접합부 스템 (42) 에서 관통 보어를 나타낸다. 코너 반경들의 그라인딩 작업 중에 재료 두께의 감소로 인해, 접합부 스템의 횡단면 면적은 감소되어 접합부 스템의 파쇄가 방지되지 않을 수 있다.

연산의 예

예를 들면, 헤드 (43) 로부터 접합부 스템 (42) 의 유출구의 영역에서 D=0.778mm 로 취해지고 0.3 mm 의 코너 반경 (R46) 이 그라인딩 작업에 의해 제조된다면, d 에 대한 값은 단지 0.178 mm 에 달한다.

도 3 의 (b) 및 도 4 에 예시된 종래 기술 분야로부터 공지된 두개의 기하학적 형상들 사이의 비교는 다시 한번 지르코늄 디옥사이드로 제조되고 그라인딩에 의해 기계 가공되는 치과 보철 시스템들의 설계 자유도에서 제한들을 명백하게 한다.

도 4 에 예시된 접합부가 임플란트에 연결될 때에, 그것은 반경 (R46) 이 요구된 치수로 그라인딩되기 때문에 원하는 방식으로 임플란트의 원위 원주 에지에 안착된다. 그러나, 접합부 스템의 횡단면은 임플란트에서 접합부의 안정성이 더이상 보장될 수 없을 정도로의 제료 제거에 의해 감소될 것이다.

도 3 의 (b) 에서, 임플란트 내에 접합부 스템 (33) 의 삽입된 상태에서 포지션 안정성 및 재료 안정성은 실제로 보장되지만, 바람직하지 못한 갭이 이러한 상태에서 원위에 배열된 임플란트의 에지와 접합부 헤드 사이에서 발생된다.

Claims

지르코늄 디옥사이드 (ZrO₂) 의 적어도 제 1 치과 보철용 케어 부품 (1) 및 제 2 치과 보철용 케어 부품 (2) 을 포함하는 치과 보철 시스템으로서,
케어 부품들 둘다는 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22, R3, R26, R12, R13) 을 각각 갖고,
상기 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22, R3, R26, R12, R13) 은 상기 제 1 치과 보철용 케어 부품 (1) 이 상기 제 2 치과 보철용 케어 부품 (2) 에 작동 연결된다는 점에서 서로 대응하고,
상기 제 1 치과 보철용 케어 부품 및/또는 상기 제 2 치과 보철용 케어 부품의 상기 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22, R3) 의 적어도 하나 (R26, R12, R13) 는 0.15 이하, 또는 0.10 mm 이하의 값을 갖고,
적어도 하나의 상기 코너 반경 (R1, R11, R2, R22, R3, R26, R12, R13) 은 레이저를 사용하는 재료 제거 작업에 의해 그리고/또는 풀 다이아몬드 또는 입방정계 질화 붕소의 드릴링 공구 및/또는 밀링 공구를 사용하는 기계 가공 작업에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항에 있어서,
적어도 하나의 상기 코너 반경 (R1, R11, R2, R22, R3, R26, R12, R13) 은 0.05 mm 내지 0.1 mm 의 범위에 있는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항에 있어서,
상기 제 1 치과 보철용 케어 부품 (1) 및/또는 상기 제 2 치과 보철용 케어 부품 (2) 의 적어도 하나의 상기 코너 반경 (R1, R11, R2, R22, R3, R26, R12, R13) 은 오목한 기하학적 형상을 갖는 코너 반경인 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항에 있어서,
상기 제 1 치과 보철용 케어 부품 (1) 및/또는 상기 제 2 치과 보철용 케어 부품 (2) 의 적어도 하나의 상기 코너 반경은 45°만큼 수평인 평면에 대해 경사진 형상을 갖는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항에 있어서,
상기 제 1 치과 보철용 케어 부품은 임플란트 (1) 이고 상기 임플란트의 상기 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22, R3) 은 적어도 하나의 상기 제 2 치과 보철용 케어 부품, 또는 접합부 (2) 의 상기 코너 반경들 (R26, R12, R13) 에 대응하는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 5 항에 있어서,
상기 임플란트 (1) 의 상기 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22, R3) 은 상기 임플란트의 리셉터클 개구의 내부 벽들에 의해 형성되고 상기 접합부의 상기 코너 반경들 (R26, R12, R13) 은 접합부 스템에 배열되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 6 항에 있어서,
상기 내부 벽들은 맞물림 키 (13) 를 포함하고 상기 접합부 스템은 포지셔닝 요소들 (23, 23', 23") 을 포함하고,
상기 맞물림 키 (13) 의 상기 코너 반경들 (R1, R11) 및 상기 포지셔닝 요소들의 상기 코너 반경들 (R12, R13) 은 대응하고 상기 맞물림 키는 상기 포지셔닝 요소들과 포지티브 작동 연결을 확립하여 상기 접합부 (2) 는 회전적으로 안정적인 방식으로 상기 임플란트 (1) 에 포지셔닝될 수 있는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 6 항에 있어서,
상기 리셉터클 개구의 상기 내부 벽들은 언더컷 (15) 을 형성하고
상기 접합부 스템은 고정하는 요소들을 포함하고,
상기 언더컷 (15) 의 상기 코너 반경들 및 상기 고정하는 요소들의 상기 코너 반경들은 대응하고 상기 언더컷 (15) 은 상기 고정하는 요소들과 포지티브 작동 연결을 확립하여 상기 접합부 (2) 는 축방향으로 상기 임플란트 (1) 에 고정될 수 있는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 6 항에 있어서,
상기 리셉터클 개구의 상기 내부 벽은 적어도 하나의 피팅 실린더 개구 (14, 14') 를 형성하고 상기 접합부 스템은 피팅 실린더를 포함하고,
상기 피팅 실린더 개구 (14, 14') 및 상기 피팅 실린더의 상기 코너 반경들은 대응하고 상기 피팅 실린더 및 상기 피팅 실린더 개구 (14, 14') 는 포지티브 작동 연결을 확립하여 스너그 피트가 두개의 피팅 실린더들 사이에서 발생되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 6 항에 있어서,
상기 임플란트 (1) 의 상기 리셉터클 개구는 원위 방향에 위치되는 코너 반경을 갖는 원주 에지를 포함하는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 6 항에 있어서,
코너 반경 (R26) 은 접합부 헤드 (21) 와 상기 접합부 스템 (22) 사이의 전이부 상에서 원주로 연장되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항에 있어서,
상기 지르코늄 디옥사이드 (ZrO₂) 는 이미 소결된 지르코늄 디옥사이드인 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템.
제 1 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 따른 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법으로서,
상기 제 1 치과 보철용 케어 부품 (1) 및 상기 제 2 치과 보철용 케어 부품 (2) 의 베이스 본체들의 형상, 또는 원하는 상기 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22, R3, R26, R12, R13) 의 형상은 초단 펄스 레이저에 의해 지르코늄 디옥사이드 재료를 제거함으로써 제조되는, 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법.
제 13 항에 있어서,
임플란트 (1) 의 맞물림 키 (13) 의 상기 코너 반경들 (R1, R11) 및 접합부 (2) 의 포지셔닝 요소들 (23, 23', 23") 의 상기 코너 반경들 (R12, R13) 은 초단 펄스 레이저, 또는 피코세컨드 레이저의 지원으로 상기 지르코늄 디옥사이드 재료를 제거함으로써 제조되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법.
제 1 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 따른 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법으로서,
상기 제 1 치과 보철용 케어 부품 (1) 및 상기 제 2 치과 보철용 케어 부품 (2) 의 베이스 본체들의 형상, 또는 원하는 상기 코너 반경들 (R1, R11, R2, R22, R3, R26, R12, R13) 의 형상은 풀 다이아몬드 또는 입방정계 질화 붕소의 드릴링 공구 및/또는 밀링 공구로 제조되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법.
제 15 항에 있어서,
상기 제 1 치과 보철용 케어 부품 (1) 및 상기 제 2 치과 보철용 케어 부품 (2) 의 상기 베이스 본체들은 초단 펄스 레이저를 사용하여 제료 제거 작업에 의해 또 다른 단계에서 기계 가공되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법.
제 15 항에 있어서,
0.5 mm 내지 5 mm 의 공구 직경을 갖는 밀링 헤드 또는 5 mm 내지 20 mm 의 공구 직경을 갖는 사이드-앤드-페이스 (side-and-face) 밀링 커터가 밀링 작업을 위해 사용되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법.
제 17 항에 있어서,
주변 또는 측방향 밀링 작업을 위해, 또는 상기 제 2 치과 보철용 케어 부품의 상기 코너 반경들을 제조하기 위해, 0.5-1.5 mm 의 공구 직경을 갖는 밀링 헤드가 사용될 때에 상기 공구 직경의 <= 15% 가 측방향으로 전진되거나 또는 1.5-5 mm 의 직경을 갖는 밀링 헤드가 사용될 때에 상기 공구 직경의 <= 10%, 또는 <= 7.5% 가 측방향으로 전진되거나 또는 5-20 mm 의 공구 직경을 갖는 측 밀링 커터가 사용될 때에, 상기 공구 직경의 <= 10%, 또는 <= 5% 가 측방향으로 전진되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법.
제 18 항에 있어서,
전진의 깊이는 상기 공구 직경의 50 내지 150% 에 달하는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법.
제 17 항에 있어서,
그루브 밀링 작업을 위해, 또는 상기 제 1 치과 보철용 케어 부품의 상기 코너 반경들을 제조하기 위해, 0.5-1.5 mm 의 공구 직경을 갖는 밀링 헤드가 사용되고 상기 공구 직경의 <= 15% 의 맞물림 깊이만큼 전진되거나 또는 1.5-5 mm 의 공구 직경을 갖는 밀링 헤드가 사용되고 상기 공구 직경의 <= 10%, 또는 <= 7.5% 의 맞물림 깊이만큼 전진되거나 또는 5-20 mm 의 공구 직경을 갖는 사이드-앤드-페이스 밀링 커터가 사용되고 상기 공구 직경의 <= 10%, 또는 <= 5% 의 맞물림 깊이만큼 전진되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법.
제 20 항에 있어서,
측방향의 상기 전진은 상기 공구 직경의 100% 까지 달하는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법.
제 15 항에 있어서,
100 m/min 초과의, 또는 10-100 m/min, 또는 25-50 m/min 의 커팅 속도, 및 400-1200 mm/min, 또는 600-800 mm/min 또는 100-600 mm/min, 또는 200-400 mm/min 의 전진이 밀링 작업을 위해 선택되고,
10-100 m/min, 또는 25-50 m/min 의 커팅 속도 및 5-75 mm/min, 또는 10-20 mm/min 의 전진이 드릴링 작업을 위해 선택되는 것을 특징으로 하는, 치과 보철 시스템을 제조하기 위한 방법.
제 13 항에 따른 방법에 의해 제조된 치과 보철 시스템.