KR102337176B1 - 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법 및 연속식 공정 장치 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 바이오 매스 열분해유 업그레이딩을 위한 초임계 촉매 반응 장치및 업그레이딩 방법에 관한 것이다. 바이오 매스 열분해유의 탈산소 반응을 통해 업그레이딩을 기존의 회분식 공정이 아닌 연속식 공정을 통해 수행함으로써, 변수에 대한 조절이 쉽고 경제적이면서도 대량생산이 가능함을 확인하였다.

Description

연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법 및 연속식 공정 장치{Mass production method and continuous process equipment of pyrolysis oil upgraded by continuous process}
본 발명은 바이오 매스 열분해유의 업그레이딩을 위한 연속식 공정을 이용한 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법 및 장치에 관한 것이다.
재생 가능한 에너지의 이용은 전세계적으로 관심을 받고 있다. 이는, 기후 변화와 에너지 안보에 대한 우려와, 현재 발전용 및 수송용 연료는 거의 대부분 화석연료로부터 생산되는 실정이어서, 화석연료의 고갈문제가 대두되고 있기 때문이다.
이에 따라, 바이오 매스 자원의 연료화에 관한 연구가 활발히 진행되고 있다. 바이오 매스를 보다 유용한 형태의 연료 및 원자재 화학 물질로 전환시키기 위해 열분해, 가스화 또는 연소를 시키는 방법이나, 바이오 매스의 유지성분으로부터 바이오디젤을 생산하는 방법을 통해 다양한 종류의 액상연료를 생산하는 방법이 개발되었다.
그 중 열분해는 산소가 없는 상태에서 비교적 간단하게 수행될 수 있는 방법이다. 열분해 공정에서는 바이오 매스 거대 분자의 열분해가 일어나 바이오 오일을 고수율로 수득할 수 있는 장점이 있다. 그러나, 바이오 매스의 열분해로 얻은 바이오 오일은 산, 알데히드, 케톤, 페놀, 레보 글루코산 및 그 유도체와 같은 산소 화합물의 함량(산가)이 높고 수분함량이 15 내지 40%로 높기 때문에 일반적으로 높은 부식성, 화학적 불안정성, 점도 및 낮은 발열량을 갖는 문제가 있어 직접 연료로 사용하기 어렵다. 따라서 바이오 오일의 새로운 접근 방법에 대한 연구 개발이 여전히 필요한 상황이다.
한편, 열분해유 업그레이딩 공정이란 수소첨가반응을 통하여 열분해유에 포함되어 있는 산소원자를 탈산소 반응으로 제거함으로써 열분해유의 연료특성을 향상시키는 촉매반응 공정을 말한다. 탈산소 반응에 의한 산소 제거 기술은 비록 수소를 원료로 사용하는 고압 공정이지만, 현재의 발전용 혹은 수송용 연료와 유사한 열량과 O/C, H/C 비를 갖는 탄화수소계 연료를 생산할 수 있는 장점이 있어 가장 유망한 기술로 평가되고 있다.
그러나, 외부 수소를 이용한 열분해유 업그레이딩 공정(탈산소 반응)은 열분해유의 연료특성을 비약적으로 향상시키나, 외부 수소의 안정적 공급에 어려움이 있어 공정의 경제성을 저해한다. 이러한 문제점을 해결하기 위해 잉여 수소가스를 부산물로 생산하는 석유화학공장과 같은 안정적인 수소 공급처가 필요하다. 그러나, 정유공장과 같은 고정 수소 수요처가 있기 때문에 원활한 공급이 어렵고 수소의 가격 상승이 불가피하다.
또한, 기존의 바이오 매스 업그레이딩 공정은 회분식 공정에 의해 수행되는 것이 일반적인데, 회분식 공정은 소량 생산이나 제품 품질을 위해 공정 변수를 정밀하게 조작할 필요가 있는 경우 사용할 수 있으나, 대단위 생산의 공장에서 주로 이용하기에는 문제가 있다. 또한, 반응기 온도를 상승 및 하강 조절에 있어 상당한 시간이 소모되므로, 그에 따른 부산물 생성반응이 발생하는 문제가 있다.
따라서, 바이오 오일의 업그레이딩을 통하여 활용가능한 연료의 대량생산(스케일 업)을 위한 새로운 공정은 여전히 필요하다.
1. 미국공개특허 US20080177117 (2008.07.24) 2. 한국공개특허 제10-2019-0044954호 (2019.05.02)
본 발명자들은 열분해유의 높은 산가와 수분함량을 낮추고 대량생산이 가능하도록 하는 공정을 예의 노력 연구한 결과, 외부 수소 공급없이 니켈계 촉매 및 초임계 알코올을 이용한 활성수소의 공급을 통해 열분해유를 탈산소 반응시키고, 이러한 반응이 연속식 공정을 통해 수행되도록 장치를 고안함으로써 보다 다루기 쉽고 간편하며 대량생산이 가능하도록 하는 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법 및 연속식 공정 장치를 완성하여, 활용성 높은 재생에너지의 생산성이 향상됨을 확인하였다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 제1양태는 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법을 제공한다. 구체적으로, 바이오 매스 열분해유와 알코올을 혼합한 혼합물을 니켈(Ni)계 촉매반응기에 연속적으로 투입하는 제1단계; 상기 혼합물을 촉매반응기에서 탈산소 반응시키는 제2단계; 및 상기 제2단계의 반응생성물을 냉각후, 기상 및 액상 생성물을 분리하는 제3단계를 포함하는, 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법을 제공한다.
본 발명의 제2양태는 상기 제1양태의 방법으로 제조된, 업그레이딩된 열분해유를 제공한다.
본 발명의 제3양태는 바이오 매스 열분해유를 업그레이딩 하는 연속식 장치를 제공하는 것으로, 구체적으로 바이오 매스 및 알코올 공급부; 유체 이동 다이어프램 펌프; 혼합 용액 가열시키는 예비 가열기; 초임계 상태의 알코올과 촉매로 탈산소 반응시키는 촉매 반응기; 생성물을 냉각시키는 냉각장치; 역압조절기; 생성물의 기체 및 액체 상태를 분리하는 기액분리 장치; 및 생성물의 저장탱크로 이루어진, 바이오 매스 열분해유를 업그레이딩 하는 연속식 장치를 제공한다.
이하, 본 발명을 보다 자세히 설명한다.
본 발명인 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법은 바이오 매스 열분해유와 알코올을 혼합한 혼합물을 니켈(Ni)계 촉매반응기에 연속적으로 투입하는 제1단계를 제공한다.
본 발명의 용어 "연속식 공정"은 연속식 공정은 제품 원료를 연속적으로 공급하면서 동시에 생산된 제품을 계속해서 회수하는 공정이다. 석유화학 제품 생산, 정유탑 등과 같은 대단위 생산 공장에서 주로 이용되는 공정을 의미한다.
본 발명의 용어 "바이오 매스"는 다양한 조류 및 나무, 꽃, 풀, 가지, 잎, 뿌리, 열매 등 광합성으로 생성되는 모든 식물자원을 가리킨다. 최근에는 톱밥, 볏짚부터 음식물쓰레기 및 하수 슬러지, 축산분뇨에 이르기까지 산업 활동에서 발생하는 유기성 폐자원을 모두 바이오매스 자원이라고 한다. 상기 바이오 매스는 목질계 바이오 매스일 수 있으며, 구체적으로는 낙엽, 목판, 톱밥, 리그닌, 자일렌, 리그노셀룰로오스, 야자나무, PKS(palm kernel shell), 야자섬유질, EFB(empty fruit bunches), FFB(fresh fruit bunches), 야자잎, 야자제분찌꺼기 등과, 초본계인 옥수수대, 볏짚, 수수대, 사탕수수대, 커피, 허스크, 사탕무잎, 바가스, 기장, 아티초크 또는 당밀일 수 있으나, 이에 제한되지 않는다. 보다 구체적으로는, 커피찌꺼기, 톱밥일 수 있다.
본 발명의 용어 "열분해유"는 상기 바이오매스를 저분자 물질화 하여, 분해된 물질이 재중합(repolymerization) 된 것을 의미한다. 상기 열분해유는 상기 목질계 바이오 매스 건조분말을 급속열분해하여 수득하는 것이나, 이에 제한되지 않으며, 상기 열분해유는 급속 열분해 방식으로 제조되고, 구체적으로는 바이오매스 건조분말을 상압에서 400 내지 600℃, 구체적으로는 450 내지 500℃ 반응시킨 것을 의미하나 이에 제한되지 않는다.
본 발명의 용어 "업그레이딩"은 열분해유의 물성이 일반적으로 18 내지 30%의 수분이 포함되어 있으며, 화석 연료에 비해 산소함량이 높은 편으로 연료로 사용하기에는 다음과 같은 문제가 있다. 열분해유는 낮은 세탄가로 인하여 단독으로 사용 시 자발화 되지 않으므로 파일럿 분사나 세탄가가 높은 연료와 혼합하여 사용해야 한다. 열분해유의 구성성분 중 산소가 42 내지 50%이며, 탄소 비율이 석유계 연료에 비해서 낮으므로 발열량이 낮다. 열분해유는 산성(pH 2- 3)으로 장시간 운전하는 경우 연료분사계가 부식될 수 있으며, 높은 수분함량 또한 분사계 손상의 주요 원인이 된다. 따라서 이러한 열분해유 문제점을 해결하고자 추후 업그레이딩(개질, Upgrading) 방법을 적용하여 대체 에너지원으로 활용성을 높일 수 있다.
본 발명의 용어 "대량생산"은 연속식 공정을 통한 업그레이딩된 열분해유 생성을 회분식 공정 대비 대량으로 생산할 수 있음을 의미한다. 연속식 공정은 기존의 회분식 공정과 달리, 고온 고압의 조건에서도 조작이 간편하고 경제적이며, 변수에 대한 조절이 용이하기 때문이다.
상기 알코올은 초임계 알코올 상태에서 수소를 효과적으로 제공할 수 있는 유기 용매를 의미하는 것으로, 에탄올, 메탄올, 프로판올, 및 부탄올로 구성되는 군에서 선택되는 어느 1종 이상을 사용할 수 있으나, 이에 제한되지 않는다. 구체적으로는, 에탄올을 사용할 수 있다.
상기 열분해유와 알코올을 혼합 혼합물은 알코올을 공지된 방법으로 혼합함을 의미하며, 구체적으로는 열분해유 5 내지 20 중량부에 대해 알코올이 30 내지 50으로 혼합된 혼합물일 수 있으나, 이에 제한되지 않는다. 예컨대, 열분해유 10 중량부 대비 알코올 40이 혼합된 혼합물일 수 있다.
본 발명의 용어 "촉매"는 반응과정에서 소모되지 않으면서 반응속도를 변화시키는 물질을 의미한다. 본 발명의 상기 촉매는 니켈계 촉매일 수 있으며, 니켈(Ni), 몰리브덴(Mo) 및 마그네슘(Mg)으로 구성된 어느 하나 이상인 것일 수 있으나, 이에 제한되지 않는다. 예컨대, MgNiMo/AC (activated charcoal, AC) 일 수 있다. 구체적으로, 본 발명은 activated charcoal의 중량 기준으로, Mg(2%), Ni(25%), Mo(10%)함유된 MgNiMo/Ac를 실시예에서 사용하였다.
본 발명의 상기 '연속적으로 투입'은 원료를 연속적으로 공급하면서 동시에 생산된 제품을 회수하는 공정인 연속식 공정을 의미한다. 즉, 공정을 시작할 때 일시에 모든 원료를 공급하고 혼합, 반응, 건조 등 다양한 조작을 거친 후 공정이 완료된 후에 생성물을 회수하는 회분식 공정이 아닌 연속식 공정으로 수소의 공급없이 수행하였을 때, 회분식 공정 대비 현저히 우수한 수율로 업그레이딩된 열분해유를 수득함을 최초로 규명하였다.
본 발명인 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법은 상기 제1단계 반응기에서 탈산소 반응하는 제2단계를 제공한다.
본 발명의 "탈산소 반응"은 열분해유의 단점인 산소 함량이 높고 열안정성 및 장기 보관성이 매우 취약한점, 높은 산소 함량으로 인해 열분해유에 함유된 에너지량이 매우 낮고(고위발열량, higher heating value(HHV)), 열분해유에 포함된 수분의 함량이 15 내지 40 중량%로 매우 높은 점이 있어, 상기 단점은 열분해유의 분자구조식에 존재하는 산소에 기인한 것으로, 재생가능한 연료로 활용되기 위해서는 산소를 제거하는 방법이 필요하다. 따라서, 본 발명은 초임계 알코올 및 니켈계 촉매를 이용해 외부에서 별도의 수소 공급 없이 유기용매로부터 활성수소를 제조하여 수소 첨가 반응을 통해 탈산소 반응이 일어나도록 하는 것을 말한다.
본 발명의 상기 제2단계는 초임계알코올 조건에서 촉매와 반응하여 활성수소를 제공하는 것이 특징이며, 상기 활성수소는 총 기상(gas) 생성물 기준으로 80 내지 90%으로 현저히 우수하게 생성된다.
본 발명의 용어 "초임계" 는 보통 온도 및 압력에서는 기체와 액체가 되는 물질도 임계점(supercritical point)이라고 불리는 일정한 고온고압의 한계를 넘으면 증발 과정이 일어나지 않아서 기체와 액체의 구별을 할 수 없는 상태, 즉 임계상태가 된다. 이 상태에 있는 물질을 초임계 유체라고 한다.
본 발명은 초임계 상태의 알코올을 용매 및 반응물질로 이용하여 열분해유의 분자구조식에 존재하는 산소를 제거하여 에너지 함량을 증가시키고, 개미산, 아세트산을 비롯하여 열분해유의 산도를 증가시키는 유기산을 제거 또는 다른 안정화된 물질로 변환하여 산도를 낮추며, 또한 바이오오일 중 친수성 물질을 소수성 물질로 변환하여 수분 함량을 낮추어 열분해유의 개질 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명의 상기 제2단계는 초임계 알코올을 생성하기 위해 고압 조건이 필요하며, 구체적으로는 150 내지 400 bar, 보다 구체적으로는 200 내지 300 bar 조건에서 수행되는 것일 수 있으나, 이에 제한되지 않는다. 예컨대, 250 bar 조건에서 수행될 수 있다.
본 발명의 상기 제2단계는　연속식 공정의 스케일-업 구현을 위해, 상기 촉매 반응기가 스케일-업 될수록 상기 반응기의 축(길이) 방향으로 온도 구배가 발생한다. 따라서, 온도 범위가 200 내지 400℃의 범위인 것일 수 있으나, 이에 제한되지 않는다. 예컨대, 250 내지 350℃일 수 있다.
본 발명의 상기 니켈(Ni)계 촉매는 열분해유와 알코올의 혼합물에 대해서
각각 상기 열분해유의 탈산소 반응과 상기 초임계상태의 알코올의 탈수소화 반응에 이중활성(bifunctional)을 가지는 촉매로서, 비탄소계 물질을 포함하는 지지체에 니켈(Ni), 몰리브덴(Mo) 및 마그네슘(Mg)을 포함하는 활성물질이 담지된 촉매일 수 있으나, 이에 제한되지 않는다.
본 발명인 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법은 상기 제2단계의 반응생성물을 냉각하고 기상 및 액상 생성물을 분리하는 제3단계를 제 공한다.
본 발명의 상기 기상 및 액상 생성물의 분리에서 활용성 높은 바이오 연료는 액상 생성물로서 상기 액상 생성물(잔류분)의 분리는 기액 분리 장치를 통해 분리할 수 있다. 또한, 액상인 개질된 열분해유를 다른 액상생성물 또는 액상부산물로부터 분리하는 방법은 상압증류, 감압증류 등 일반적으로 공지된 분리 방법을 이용할 수 있으나, 이에 제한되지 않는다. 예컨대, 본 발명은 수직형 기액 분리기로 반응생성물이 밀도 차이에 의하여 액상 생성물이 장치 하부에 누적됨에 따라, 기상 생성물은 비중이 매우 낮으므로 상대적으로 상부로 차오르게 되면서 분리할 수 있다.
본 발명은 상기 제1양태의 제조방법으로 제조된 업그레이딩된 열분해유를 제공한다. 상기 제1양태는 앞서 설명하는 바와 같으며, 제1양태의 방법으로 제조된 열분해유는 수분 함량이 낮고 산가가 낮으며 발열량이 높은 업그레이딩된 열분해유를 말한다.
본 발명은 상기 제1양태의 반응공정을 스케일 업으로 구현해 낼 수 있는 연속식 장치를 제공한다. 구체적으로는 바이오 매스 열분해유 및 알코올 공급부; 유체 이동 다이어프램 펌프; 혼합 용액 가열시키는 예비 가열기; 초임계 상태의 알코올과 촉매로 탈산소 반응시키는 촉매 반응기; 생성물을 냉각시키는 냉각장치; 역압조절기; 생성물의 기체 및 액체 상태를 분리하는 기액 분리 장치; 및 생성물의 저장탱크로 이루어질 수 있으나, 보다 구체적으로는, 바이오 매스 열분해유 및 알코올 공급부; 유체 이동 다이어프램 펌프; 혼합 용액 가열시키는 예비 가열기; 초임계 상태의 알코올과 촉매로 탈산소 반응시키는 촉매 반응기; 생성물을 냉각시키는 냉각장치; 역압조절기; 생성물의 기체 및 액체 상태를 분리하는 기액 분리 장치; 생성물의 저장탱크 및 상기 냉각장치와 생성물 저장탱크 사이에 업그레이딩 된 열분해유의 공급 누적량을 측정 및 표시하는 적산유량계를 추가로 포함할 수 있다. 즉, 상기 연속식 장치는 기존의 회분식 공정을 수행하는 장치와 구별되는 균일한 반응물 공급을 위한 반응물 혼합장치와 고압펌프, 반응기 내부의 온도편차를 줄이기 위한 예비가열기, 고정형 촉매 반응기, 생성물의 온도를 낮춰주기 위한 냉각장치, 반응시스템의 압력제어를 위한 역압조절기, 생성물의 상분리를 위한 기액분리장치를 구비하고 있다.
본 발명의 용어 "공급부"는 혼합 조건은 제품의 품질을 일정하게 유지하고 불량품을 최소화하기 위하여 실험실과 파일럿 플랜트 과정을 거쳐 정해진 것으로 공정 시작 전에 이를 정확하게 맞춰주는 것이 필요하다. 따라서 공급부는 공정에 유입될 원료의 농도를 일정하게 맞추기 위하여 원료를 용매와 혼합하는 장치를 의미하며, 도 3의 번호 1 및 2이다.
본 발명의 용어 "예비 가열기"는 초임계 상태의 고온조건에 도달하기 위해, 상기 공급부에서의 혼합물을 예열시키는 장치를 의미하며, 도 3의 번호 6이다.
본 발명의 용어 "다이어프램 펌프" 는 유체를 이송하기 위해서 탄성중합체로 된 다이어프램을 사용하는 기계장치로써 부식성, 독성, 방사성 기체 또는 액체 따위를 압송하는 왕복 펌프의 한 형태이며, 도 3의 번호 3이다.
본 발명의 용어 "촉매 반응기"는 반응에서 소모되지 않으면서 화학반응속도에 영향을 주는 촉매를 이용하여 반응물을 반응시킬 수 있는 장치를 말한다. 상기 촉매 반응기의 종류에는 연속식 촉매 반응기와 회분식 촉매 반응기가 있으며, 회분식 촉매 반응기는 한번 생산을 통해 반응기를 비우는 장치인데 반해, 연속식 촉매 반응기는 반응물을 꾸준히 공급하여 반응시키는 장치를 의미하며, 도 3의 번호 8이다. 예컨대, 본 발명은 연속식 촉매 반응기를 사용할 수 있다. 또한 제조 반응기가 스케일-업 될수록 상기 반응기의 축(길이) 방향으로 온도 구배가 발생할 수 있다.
본 발명의 용어 "냉각장치"는 반응생성물이 흘러가는 배관 외부 표면과 5℃의 냉매가 직접 접촉하여 고온의 반응생성물의 온도를 상온에 근접하도록 냉각하는 장치이며, 도 3의 번호 9이다. 상기 냉매는 에틸렌글라이콜과 물을 3:7로 혼합하여 사용하였다.
본 발명의 용어 "역압조절기(Back pressure regulator, BPR)"는 일반적으로 사용되는 압력조절기가 후단(Outlet)의 압력을 조절하는 것과 달리 BPR은 전단(Inlet)의 압력을 원하는 압력으로 일정하게 유지 되도록 한다. 하이플럭스의 BPR은 최대 15000 psi(전단 압력)의 압력까지 사용이 가능하며 사용하는 기체나 액체의 특성에 맞는 실링 타입을 적용하여 누수를 방지할 수 있으며, 도 3의 번호 10이다. 본 발명에서 기액 분리 장치에 생성물이 유입되기 이전에 역압조절기에 의해 생성물을 상압으로 조절하여야 한다.
본 발명의 용어 "기액 분리 장치"는 두 상(phase)으로 이루어진 반응생성물이 밀도 차이에 의하여 액상은 하부로 기상은 상부로 분리가 되는 원리를 이용하는 기구를 말한다. 본 발명의 기액 분리 장치는 수직형 기액 분리 장치 이며, 도 3의 번호 11이다. 반응생성물이 밀도 차이에 의하여 액상 생성물이 장치 하부에 누적됨에 따라, 기상 생성물은 비중이 매우 낮으므로 상대적으로 상부로 차오르게 되면서 분리할 수 있다.
본 발명의 용어 "적산유량계"는 유체 공급 누적량을 측정 및 표시하는 형식의 유량계를 의미하며, 도 3의 번호 13이다. 상기 유량계란 액체 또는 기체의 유량을 측정하는 계기로 유량을 직접 측정하는 것은 어렵기 때문에 유체 흐름에 따른 물리량 변화, 유체 흐름에 따은 전기적 현상 등을 기초로 평균 유속을 측정하여 간접적인 유량을 산출하는 형식이다.
본 발명은 높은 산가와 수분함량을 가지는 바이오 매스 열분해유를 초임계 알코올 및 Ni 기반의 다공성 촉매를 사용하여 외부 수소 공급없이 활성수소를 생성하여 탈산소반응을 통해 업그레이딩 하고, 이러한 반응을 기존의 회분식 공정이 아닌 연속식 반응 공정을 통해 수행함으로써, 변수에 대한 조절이 쉽고 경제적이며 대량생산이 가능하도록 함으로써 대체 에너지로서 상용화될 수 있는 바이오 연료를 제공할 수 있다.
도 1은 기상(gas) 생성물의 정량분석결과를 나타낸 그래프이다.
도 2는 액상 생성물의 GC/MS 분석으로 유기화합물의 성분을 분석한 결과를 나타낸 그래프이다.
도 3은 연속식 초임계 촉매 반응장치의 개략도를 나타냈다.
1: 공급부(알코올저장탱크), 2: 공급부(열분해유-알코올 혼합물 저장탱크), 3: 다이어프램 펌프, 4: 온도센서, 5: 압력센서, 6: 예비가열기, 7: 열선, 8: 촉매반응기, 9: 냉각장치, 10: 역압조절기, 11: 기액 분리 장치, 12: 생성물 저장탱크, 13: 적산유량계를 가리킨다.
도 4은 연속식 반응공정 중 각 부위별 온도 분포를 나타낸 그래프이다.
T-TOP: 촉매층 상부 온도, T-MID: 촉매층 중간부 온도, T-BTM: 촉매층 하부 온도, T-PRH: 예비가열기 내부 온도, Bio-crude: 커피열분해유를 의미한다.
도 5는 연속식 반응공정 중 각 부위별 압력 분포를 나타낸 그래프이다.
P-BTM: 예비가열기 유입부 압력, P-MID: 반응기 유입부 압력, P-TOP: 반응기 유출구 압력을 의미한다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명하고자 한다. 이들 실시예는 본 발명을 보다 구체적으로 설명하기 위한 것으로, 본 발명의 범위가 이들 실시예에 의해 한정되는것은 아니다.
실시예 1. 연속식 반응 공정에서 온도 및 압력 조절 가능 확인
20/80 중량%의 커피열분해유/에탄올을 연속적으로 공급하면서 MgNiMo/AC(activated charcoal) Activated charcoal 중량 기준, Mg(2%), Ni(25%), Mo(10%)이 함유된 촉매반응기에서 온도 250 내지 350℃ 및 압력 250 bar 하에서 탈산소 반응을 수행시켰다. 특히, 이러한 연속식 공정이 드러나도록 연속식 장치를 구현한 경우(도 3), 도 4 및 도 5에서 나타난 바와 같이 회분식 공정과 달리 공정의 변수 예컨대, 온도 및 압력에 대한 조절이 용이하여, 도 4 및 도 5에서 나타난 바와 같이, 예비가열기, 촉매 반응기 유입부 내지 촉매 반응기 유출구사이의 온도 및 압력에 대한 변수 조절이 용이함을 알 수 있었다.
결과 1. 활성수소 생성 및 소모를 통한 업그레이딩 반응 확인
상기 실시예 1에서와 같이, 연속식 공정으로 수행하였을 때 활성수소의 생성과 산소 제거를 통해 업그레이딩되는 반응을 확인하였으며, 그 결과는 도 1에 타나내었다. 도 1에서 나타난 바와 같이, 에탄올과 MgNiMo/AC촉매가 250 내지 350℃ 및 압력 250 bar 반응조건에서 반응에 필요한 활성수소를 원활하게 생산할 수 있음을 확인할 수 있었다. 반응 초기 에탄올만 주입되는 경우는 약 80%의 수소 농도를 갖는 기체생성물이 시간 당 18.9 L 생성되었으나, 커피열분해유/에탄올 혼합물이 주입되는 2.88시간부터 기체 생성속도 및 수소농도가 현격히 감소함을 알 수 있었다. 이를 통해, 생성되는 활성수소가 바이오 매스 열분해유 업그레이딩 반응에 소모되었음을 확인하였다.
결과 2. 생성물의 증류 성상별 연료특성 분석
C　
(wt%)		 H　
(wt%)		 N　
(wt%)		 S　
(wt%)		 O　
(wt%)		 HHV　
(kcal/kg)		 H2O content (wt%) TAN　
(mg KOH/g)
커피 열분해유 69.7 9.2 3.2 0.0 17.9 7992.3 2.0 66.6
증발분 56.8 11.1 0.4 0.0 31.7 7147.2 3.8 3.5
잔류분 80.9 9.1 3.1 0.0 6.9 9114.9 0.4 2.5
(HHV : 고위발열량(Higher heating), TAN : 산가(Total Acid Number))
또한, 연속식 공정에 따른 생성물의 증류 성상별 연료특성을 분석하여 그 결과를 표 1에 나타내었다. 구체적으로, 표 1은 반응 생성물의 감압증류를 통하여, 10 중량% 증발분을 분리하여 증발분(distillate, 기상 생성물)과 잔류분(condensate, 액상 생성물)의 원소분석, 수분측정, 고위발열량(HHV) 및 산가(TAN)측정을 수행하여 분석한 결과를 나타낸 것이다. 상기 감압증류란 끓는점이 비교적 높은 액체 혼합물을 분리하기 위하여 액체에 작용하는 압력을 감소시켜 증류 속도를 빠르게 하는 방법이다. 상기 원소분석은 Flash 2000 series (Thermo Scientific) 방법을 이용하여 유기물을 Silver 용기에 담은 후 고온의 연소 챔버 및 열분해 챔버에 낙하시켜 발열산화 (dynamic flash combustion oxidation) 시킨 후 관 크로마토그래피 (chromatographic column)를 거쳐 열전도 검출기(thermal conductivity detector)로 검출하여 시료중의 산소(O) 성분을 분석 하였다.
그 결과, 90 중량%를 차지하는 잔류분(condensate)은 고위발열량(HHV)이 커피 열분해유 대비 14% 증가하고, 수분함량과 산가는 각각 커피열분해유 대비 80%, 96% 감소하였음을 확인하였다.
결과 3. 액상 생성물(잔류분)의 GC/MS 분석 결과
또한, 바이오 매스 열분해유 업그레이딩으로 얻어지는 액상 생성물에 대하여 GC/MS 분석으로 유기화합물 성분을 분석한 결과를 도 2 및 표 2에 나타내었다. 여기에서 GC/MS는 가스크로마토그래피(Gas chromatography, GC)에서 혼합물인 시료를 분리하고, 분리된 각 성분의 질량스펙트럼(질량이온, 토막이온, 분자량)을 측정(질량 분석계 Mass spectrometer, MS)하는 것을 말한다. 바이오 매스 열분해유 원료 유기산 그룹(페놀, 지방산) 함량은 감소하였고, 에스테르 그룹이 증가함을 확인하였다. 이를 통해 바이오 매스 열분해유의 유기산과 초임계 알코올이 반응하여 업그레이딩 되고, 또한, 잔류분(condensate)의 경우, 높은 비중의 긴사슬(탄소수 16이상) 지방산 에스터로 구성되어있으며 수분함량 및 산가가 낮게 나타나는 것을 알 수 있었다. 표 2를 통해 잔류분 GC/MS분석결과로 주요 구성성분의 탄소사슬구조의 길이가 디젤연료의 범위(C12 내지 C22)에 들어가므로 디젤엔진으로 활용 가능성이 있음을 알 수 있었다. 표 2에 표기된 화합물은 total 데이터 값으로 나타냈듯이, 잔류분 전체 비중의 90.2% 이다.
GC/MS area (%) 화합물 탄소수
2.9 Eicosanoic acid, ethyl ester 22
0.7 Linoleic acid ethyl ester 20
8.0 Ethyl linoleate 20
15.0 Linoleic acid ethyl ester 20
11.6 Linoleic acid ethyl ester 20
8.3 Octadecanoic acid, ethyl ester 20
0.3 Ethyl linoleate 20
0.3 Linoleic acid ethyl ester 20
1.2 Linoleic acid ethyl ester 20
0.2 Estra-1,3,5,7,9,15-hexaen-17-one, 3-methoxy- 19
32.2 Hexadecanoic acid, ethyl ester 18
0.1 Hexadecanoic acid, ethyl ester 18
0.2 Heptadecanoic acid, ethyl ester 18
0.2 1-Heptadecene 17
0.5 1-Heptadecene 17
0.5 2-Heptadecanone 17
0.1 Hexadecanoic acid, methyl ester 17
0.9 1-Hexadecene 16
0.2 1-Hexadecene 16
0.1 7-Hexadecene, (Z)- 16
0.2 8-Hexadecyne 16
0.1 n-Hexadecanoic acid 16
0.1 Phenanthrene, 2,3-dimethyl- 16
0.2 Z,Z-8,10-Hexadecadien-1-ol 16
0.3 1-Pentadecene 15
0.4 Pentadecane 15
0.2 7-Pentadecyne 15
0.4 7-Pentadecyne 15
0.1 Dimethylchrysin 15
0.7 1-Tetradecene 14
0.1 4-Tetradecene, (Z)- 14
0.1 3-Tetradecene, (Z)- 14
0.2 1-Tridecene 13
0.4 1,12-Tridecadiene 13
0.1 Nonanoic acid, 2,6-dimethyl-, methyl ester 13
0.1 Benzene, 2-propenyl- 12
0.2 Cyclododecane 12
0.1 2-Dodecene, (Z)- 12
0.1 2-Dodecene, (Z)- 12
0.3 ethyl E-4-decenoate 12
0.2 Ethyl 9-decenoate 12
0.3 Decanoic acid, ethyl ester 12
0.1 Dodecane 12
0.4 6,8-Dodecadien-1-ol (6Z,8E) 20 ev 12
0.2 Spiro[5.6]dodecane 12
0.6 5-Dodecyne 12
Total 90.2%
종합하면, 고온 고압의 초임계 알코올 유기용매 및 니켈계 촉매를 사용하여 열분해유의 산소 함량을 감소시켜 산가 및 발열량을 향상시키고자, 외부의 수소 공급없이 내부에서 활성수소를 생성해내어 열분해유 탈산소 반응을 일으키는 것을 결과 1을 통해 확인하였고, 결과 2 및 결과 3을 통해 업그레이딩 전의 커피 열분해유와 비교하여 액상 생성물(잔류분)은 모두 낮은 수분 함량, 낮은 산가 및 높은 발열량을 나타냄을 확인하고, GC/MS 분석을 통해 디젤엔진으로 활용 가능한 탄소길이를 가지는 유용한 바이오 연료임을 확인하였다.
본 명세서는 본 발명의 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자이면 충분히 인식하고 유추할 수 있는 내용은 그 상세한 기재를 생략하였으며, 본 명세서에 기재된 구체적인 예시들 이외에 본 발명의 기술적 사상이나 필수적 구성을 변경하지 않는 범위내에서 보다 다양한 변형이 가능하다. 따라서 본 발명은 본 명세서에서 구체적으로 설명하고 예시한 것과 다른 방식으로 실시될 수 있으며, 이는 본 발명의 기술 분야에 통상의 지식을 가진 자이면 이해할 수 있는 사항이다.
1. 공급부
2. 공급부
3. 다이어프램 펌프
4. 온도센서
5. 압력센서
6. 예비가열기
7. 열선
8. 촉매반응기
9. 냉각장치
10. 역압조절기
11. 기액분리장치
12. 생성물 저장탱크
13. 적산유량계

Claims (10)

  1. 바이오 매스 열분해유와 알코올을 혼합한 혼합물을 니켈(Ni)계 촉매반응기에 연속적으로 투입하는 제1단계;
    상기 혼합물을 촉매 반응기에서 탈산소 반응시키는 제2단계; 및
    상기 제2단계의 반응생성물을 냉각하고 기상 및 액상 생성물을 분리하는 제3단계를 포함하고,
    상기 제2단계는 200 내지 300 bar의 압력에서 수행되고,
    상기 제2단계에서 상기 촉매 반응기 내에서 반응기의 축 방향으로 200 내지 400℃ 사이의 온도 구배가 나타나는, 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 열분해유는 목질계 바이오 매스 건조분말을 고온에서 급속열분해하여 수득한, 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 촉매는 니켈(Ni), 몰리브덴(Mo) 및 마그네슘(Mg)으로 구성된 어느 하나 이상인 것인, 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법
  4. 제1항에 있어서,
    상기 제2단계는 초임계알코올 조건에서 촉매와 반응하여 활성수소를 제공하는 것이 특징인 것인, 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법.
  5. 삭제
  6. 삭제
  7. 제4항에 있어서,
    상기 제2단계의 활성수소는 총 기상(gas) 생성물 기준으로 80 mol% 내지 90 mol%으로 생성되는 것인, 연속식 공정으로 업그레이딩된 열분해유의 대량생산 방법.
  8. ◈청구항 8은(는) 설정등록료 납부시 포기되었습니다.◈
    제1항의 방법으로 제조된, 업그레이딩된 열분해유.
  9. 바이오 매스 열분해유 및 알코올 공급부;
    유체 이동 다이어프램 펌프;
    혼합 용액 가열시키는 예비 가열기;
    초임계 상태의 알코올과 촉매로 탈산소 반응시키는 촉매 반응기;
    생성물을 냉각시키는 냉각장치;
    역압조절기;
    생성물의 기체 및 액체 상태를 분리하는 기액 분리 장치; 및 생성물의 저장탱크를 포함하고,
    상기 촉매 반응기 내부는 200 내지 300 bar의 압력으로 유지되고,
    상기 촉매 반응기 내에서 반응기의 축 방향으로 200 내지 400℃ 사이의 온도 구배가 나타나는, 바이오 매스 열분해유를 업그레이딩 하는 연속식 장치.
  10. 제9항에 있어서,
    상기 냉각장치와 생성물 저장탱크 사이에 업그레이딩 된 열분해유의 공급 누적량을 측정 및 표시하는 적산유량계를 추가로 포함하는, 바이오 매스 열분해유를 업그레이딩 하는 연속식 장치.

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* Cited by examiner, † Cited by third party
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Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20080177117A1 (en) 2006-10-16 2008-07-24 Abraham Benderly Integrated catalytic process for converting alkanes to alkenes and catalysts useful for same
KR101381301B1 (ko) * 2012-06-27 2014-04-04 한국에너지기술연구원 수직형 반응기를 갖는 바이오오일 초임계수 개질 반응시스템 및 그 운전방법
KR102002285B1 (ko) * 2017-06-19 2019-07-23 한국에너지기술연구원 촉매, 촉매의 제조방법 및 촉매를 이용한 바이오원유의 업그레이딩 방법
KR102060862B1 (ko) 2017-10-23 2019-12-30 계명대학교 산학협력단 바이오연료 또는 바이오플라스틱 생산을 위한 바이오매스의 전처리 및 당화 방법

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2015524507A (ja) * 2012-08-08 2015-08-24 アルベマール・ユーロプ・エスピーアールエル 触媒熱分解プロセスおよびそれによって形成される熱分解生成物

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