KR102085276B1 - steel damper for energy dissipation of middle low layer building - Google Patents

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KR102085276B1
KR102085276B1 KR1020190073035A KR20190073035A KR102085276B1 KR 102085276 B1 KR102085276 B1 KR 102085276B1 KR 1020190073035 A KR1020190073035 A KR 1020190073035A KR 20190073035 A KR20190073035 A KR 20190073035A KR 102085276 B1 KR102085276 B1 KR 102085276B1
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steel
energy dissipation
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KR1020190073035A
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최정환
곽민석
이형동
문종기
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이에스텍이엔지 주식회사
(주)에센엔지니어링
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    • F16F2238/00—Type of springs or dampers
    • F16F2238/04—Damper

Abstract

The present invention relates to a steel damper for energy dissipation of middle- and low-storied buildings, which is installed across at least multiple floors of middle- and low-storied buildings to maximize the potential energy dissipation capacity of the steel damper and easily and quickly replace damaged strips. According to the present invention, the steel damper for energy dissipation of middle- and low-storied buildings comprises: a pair of H-beams vertically installed on an outer wall of a building across at least multiple floors; a plurality of unit strip arrays which include a plurality of integrally formed non-uniform strips, and are installed between the H-beams to allow the non-uniform strips to be laterally placed; and an angle steel to connect each unit strip array to the H-beams by bolt-nut coupling.

Description

중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼{steel damper for energy dissipation of middle low layer building}Steel damper for energy dissipation of middle low layer building}

본 발명은 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼에 관한 것으로, 특히 중저층 건축물의 적어도 복수 층에 걸쳐서 설치됨으로써 강재 댐퍼의 잠재적인 에너지 소산 능력을 극대화시킬 수 있을 뿐 아니라 손상된 스트립을 용이하고도 신속하게 교체할 수 있도록 한 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼에 관한 것이다.The present invention relates to a steel damper for energy dissipation of a low-rise building, in particular installed over at least a plurality of floors of the low-rise building can not only maximize the potential energy dissipation capacity of the steel damper, but also easily and quickly damaged strips. The steel damper for energy dissipation of a low-mid-rise building to be replaced easily.

지진이 인구 밀집 지역을 강타할 경우에 많은 인명 피해와 더불어 막대한 재산 손실을 가져오기 때문에 내진 보강율이 상당히 낮은 기존 건축물에 대해 내진 성능을 향상시키기 위한 기술들이 개발되고 있다.Since earthquakes hit heavily populated areas, damage to life and enormous property loss has resulted in the development of techniques to improve seismic performance for existing buildings with significantly lower seismic reinforcement rates.

우리나라도 2016년 경주 지진과 2017년 포항 지진으로 인해 많은 인명 및 물적 피해를 입었으며, 그 후로도 수백여건의 여진이 발생되어 우리나라가 더 이상 지진 안전 지대가 아님이 확인되고 있다. 이에 정부는 국가 관리 시설의 내진 관리 체계를 구축하여 2020년까지 공공 시설물의 내진율을 현행 40.9%에서 54%까지 높이는 대책을 마련하였으며, 민간 소유의 건축물에 대해서도 내진 보강 및 내진 설계 적용시 지방세를 감면하는 등의 인센티브를 제공하고 있다.Korea also suffered a lot of life and property damages due to the 2016 Gyeongju earthquake and the 2017 Pohang earthquake. Since then, hundreds of aftershocks have occurred, confirming that Korea is no longer an earthquake safe zone. In response, the government established a seismic management system for state-managed facilities to raise the seismic rate of public facilities from 40.9% to 54% by 2020. Incentives such as exemption are provided.

한편, 내진 성능을 확보하지 못한 기존 건축물의 내진 성능을 향상시키는 방법은 (1) 강도를 증진시키는 방법, (2) 연성을 증진시키는 방법, (3) 지진 에너지를 소산하는 방법의 총 3가지로 구분되는데, 그 특성을 그래프로 표현하면 도 1과 같다. 이 중에서 강도 증진 방법(예: 내진벽 보강이나 브레이스 보강 등)은 건축물의 성능을 향상시킬 수 있으나 강성의 증가로 인해 더 큰 지진 하중이 유입된다는 단점이 있다. 다음으로, 연성 증진 방법(예: 탄소 섬유 시트 부착)은 구조 부재의 충분하지 못한 변형 능력을 향상시키기 위해 사용되는데, 이 방법은 일부 부재가 내진 성능을 확보하지 못할 때 사용하는 것이 바람직하다. 마지막으로, 본 발명과 관련된 에너지 소산 방법에 따르면, 추가적인 부착물로 인해 건축물의 강성이 증가하지만, 에너지 소산 장치로 인해 지진 하중의 크기가 줄어든다.Meanwhile, there are three ways to improve the seismic performance of existing buildings that do not have seismic performance: (1) increasing strength, (2) increasing ductility, and (3) dissipating seismic energy. The characteristics are expressed in graphs as shown in FIG. 1. Among these methods, strength enhancement methods (eg, seismic wall reinforcement and brace reinforcement) can improve the performance of buildings, but have the disadvantage that larger seismic loads are introduced due to increased rigidity. Next, a ductility enhancement method (such as carbon fiber sheet attachment) is used to enhance the insufficient deformation capacity of the structural member, which method is preferably used when some members do not secure seismic performance. Finally, according to the energy dissipation method associated with the present invention, the rigidity of the building is increased due to the additional attachment, but the magnitude of the seismic load is reduced due to the energy dissipation device.

도 2는 고베 지진의 감쇠비에 따른 가속도 스펙트럼 그래프이다. 도 2에서 보듯이, 감쇠비가 클수록 건축물에 유입되는 지진 가속도의 크기는 작아지고, 이에 따라 지진 하중의 크기가 줄어든다.2 is an acceleration spectrum graph according to the damping ratio of the Kobe earthquake. As shown in FIG. 2, the larger the damping ratio is, the smaller the magnitude of the seismic acceleration flowing into the building is, thereby reducing the magnitude of the seismic load.

한편, 1981년 뉴질랜드에서 최초로 적용된 제진 장치는 1995년 일본 고베 대지진시 그 효과가 검증되면서 본격적으로 적용되었는데, 기존 건축물의 보수 및 보강이 용이하면서도 경제적인 강재 댐퍼나 점성 댐퍼 등이 주로 사용되고 있다. 이러한 제진 장치는 일본 등의 지진 다발 국가를 중심으로 시장 규모가 점차로 확대되고 있는데, 관련 시장 규모는 2018년 현재 2조 1천억원에 이르고, 2020년에는 3조원에 이를 것으로 전망된다.On the other hand, the damping device first applied in New Zealand in 1981 was applied in earnest as the effect of the 1995 earthquake in Kobe, Japan was verified, and economical steel dampers and viscous dampers are mainly used for easy repair and reinforcement of existing buildings. The market for such vibration damping devices is gradually expanding, especially in earthquake-prone countries such as Japan. The market size is expected to reach KRW 2.1 trillion as of 2018 and reach KRW 3 trillion by 2020.

도 3은 종래 강재 댐퍼용 변단면 스트립 어레이의 정면도이다. 도 1에 도시한 바와 같이, 종래 강재 댐퍼용 변단면 스트립 어레이는 강재를 기계 가공하여 형성될 수 있는데, 참조번호 100은 변단면 스트립 어레이, 110 및 120은 각각 상부 프랜지 및 하부 프랜지, 111 및 121은 변단면 스트립 어레이를 구조물에 고정시키는데 사용되는 볼트 체결공, 130은 변단면 스트립, 140은 슬릿을 각각 나타낸다.3 is a front view of a cross section strip array for a conventional steel damper. As shown in FIG. 1, a cross sectional strip array for a conventional steel damper may be formed by machining steel, reference numeral 100 denotes a cross sectional strip array, 110 and 120 respectively an upper flange and a lower flange, 111 and 121. Is a bolt fastening hole used to secure the edge strip array to the structure, 130 is a edge strip and 140 is a slit, respectively.

전술한 구성에서, 각각의 변단면 스트립(130)은 중앙부위에 소정 길이만큼 형성되는 고정폭부와 상단 및 하단에서 중앙, 즉 고정폭부로 갈수록 선형적으로 폭이 좁아지는 한 쌍의 변단면부를 포함하여 이루어질 수 있는데, 이러한 변단면 스트립(130)은 상하 대칭으로 형성된다. 또한 두께면도 변단면으로 형성할 수 있다.In the above-described configuration, each of the edge face strips 130 includes a fixed width portion formed by a predetermined length at the center portion and a pair of edge face portions that are linearly narrowed toward the center, that is, the fixed width portion at the top and bottom thereof. It may be made, such a cross-section strip 130 is formed symmetrically up and down. In addition, the thickness surface can also be formed as a side surface.

도 4는 도 3에 도시한 변단면 스트립 어레이를 채택한 강재 댐퍼의 일 예에 따른 정면도이다. 도 4에 도시한 바와 같이, 종래 강재 댐퍼는 철골 구조의 주요 부재인 기둥(2)과 보(3)를 대각선인 X형으로 연결하는 복수개의 브레이스(4), 기둥(2)과 보(3)로 연결된 공간의 중간부에 위치하며 기둥(2) 및 보(3)에 연결된 브레이스(4)들의 단부에 연결되는 변단면 스트립 어레이(100)를 포함한다.FIG. 4 is a front view according to an example of the steel damper employing the cross-sectional strip array shown in FIG. 3. As shown in FIG. 4, the conventional steel damper includes a plurality of braces 4, pillars 2 and beams 3 connecting the pillars 2 and the beams 3, which are the main members of the steel structure, in a diagonal X-shape. It is located in the middle of the space connected by the (2) and comprises a side strip array 100 connected to the end of the braces 4 connected to the column (2) and the beam (3).

전술한 구성에서, 4개의 브레이스(4)의 외측 단부는 기둥(2)과 보(3)가 상호 연결된 사각형의 철골 구조의 안쪽 네 모서리 부위에 용접 또는 볼트 체결에 의해 고정된다. 브레이스(4)가 고정된 기둥(2) 및 보(3)에는 가셋 플레이트(5)가 설치되어 기둥(2)과 보(3)에 연결된 4개의 브레이스(4)를 지지한다.In the above configuration, the outer ends of the four braces 4 are fixed by welding or bolting to the inner four corner portions of the rectangular steel structure in which the pillars 2 and the beams 3 are interconnected. The pillar 2 and the beam 3 to which the brace 4 is fixed are provided with a gusset plate 5 to support four braces 4 connected to the pillar 2 and the beam 3.

또한 4개의 브레이스(4)의 내측 단부에는 변단면 스트립 어레이(100)가 연결부(6)를 매개로 용접 또는 볼트 체결 등에 의해 고정된다.In addition, the end face strip array 100 is fixed to the inner ends of the four braces 4 by welding or bolting through the connection part 6.

도 4에 도시한 변단면 스트립 어레이로 이루어진 강재 댐퍼에 따르면, 철골 구조물에 지진 하중 등의 수평 하중이 작용 시 상층부와 하층부의 수평 변위의 차이에 따라 변단면 스트립 어레이(100)가 변형을 하며 지진동에 의한 에너지를 흡수하게 된다. 이와 같이 도 4에 도시한 강재 댐퍼에 따르면, 건축물의 각 층에 설치되어 지진이나 바람 등의 수평 하중에 의해 구조물이 진동하는 경우 변단면 단부로부터 항복이 시작되어 스트립 길이의 일정 부분이 강재의 역학적 특성, 즉 소성 변형을 충분히 발휘함으로써 높은 감쇠 능력을 발휘한다.According to the steel damper consisting of the edge cross-section strip shown in Figure 4, when the horizontal load such as earthquake load acts on the steel structure, the edge cross-section strip array 100 is deformed according to the difference in the horizontal displacement of the upper and lower layers, It absorbs energy by As described above, according to the steel damper illustrated in FIG. 4, when the structure vibrates due to horizontal loads such as earthquakes or winds, the yield starts from the edge of the edge section, and a part of the strip length is a dynamic part of the steel. It exhibits a high damping ability by fully exhibiting properties, that is, plastic deformation.

도 5는 종래의 강재 댐퍼의 문제점을 설명하기 위한 도이다. 도 5에 도시한 바와 같이, 종래의 강재 댐퍼는 상층부와 하층부 간의 층간 변위가 크지 않은 건축물의 각 층에 설치된다. 풍하중에 지배적인 고층 건축물의 경우 각 층에 에너지 소산 장치를 설치하여 에너지 소산 효과를 높일 수 있으나 지진 하중이 지배적인 중저층 건축물은 상대 층간 변위의 크기가 작다. 층간 변위가 작다는 것은 에너지 소산 능력이 작다는 것을 의미하며, 필요한 에너지 소산 효과를 얻기 위해서는 다수의 에너지 소산 장치를 필요로 함을 의미한다.5 is a view for explaining the problem of the conventional steel damper. As shown in FIG. 5, the conventional steel damper is installed in each floor of a building in which the interlayer displacement between the upper and lower layers is not large. In the case of high-rise buildings dominated by wind loads, energy dissipation can be enhanced by installing energy dissipation devices on each floor. Small interlayer displacement means that the energy dissipation capacity is small, and that a number of energy dissipation devices are required to obtain the required energy dissipation effect.

한편, 중저층 건축물의 경우 고층 건축물에 비해 지반의 주기와 건축물의 주기가 모두 짧기 때문에 지진동 발생시 지진 에너지의 증폭 현상이 발생되고 이에 따라 고층 건축물에 비해 손상이 집중된다.On the other hand, in the case of mid and low-rise buildings, both the ground cycle and the building cycle are shorter than those of high-rise buildings, the seismic energy amplification phenomenon occurs when the earthquake occurs, and damage is more concentrated than high-rise buildings.

그러나 종래의 강재 댐퍼는 상층부와 하층부 간의 층간 변위가 크지 않은 건축물의 각 층에 설치되기 때문에 비용 대비 잠재적인 에너지 소산 능력을 충분히 발휘하지 못할 뿐 아니라 에너지 소산 능력이 각 층에 국한되기 때문에 건축물 전체에 대한 에너지 소산 효율이 낮다고 하는 문제점이 있었다.However, the conventional steel dampers are installed on each floor of a building where there is not a large displacement between the upper and lower floors, so that the energy dissipation capacity is limited to each floor because the energy dissipation capacity is limited to each floor. There was a problem in that the energy dissipation efficiency for the device was low.

나아가, 전술한 종래의 강재 댐퍼는 일체형으로 이루어져 있기 때문에 지진동에 의한 손상 발생시 강재 댐퍼 전부를 교체해야 하고, 이에 따라 경제성이 떨어질뿐 아니라 최초 지진동 이후의 여진 또는 본진 발생 전까지 손상된 강재 댐퍼를 신속하게 교체하여 즉각적으로 건축물을 보강하는 것이 매우 어렵다고 하는 문제점이 있었다.Furthermore, since the above-described conventional steel dampers are formed in one piece, all the steel dampers must be replaced when damage caused by earthquake movements occurs. Accordingly, the economical dampness is not only lowered, but also the damaged steel dampers are quickly replaced before the aftershock or main earthquake occurs after the first earthquake movement. There was a problem that it is very difficult to immediately reinforce the building.

선행기술 1: 2010-234454호 일본 공개특허공보(발명의 명칭: 탄소성 댐퍼 및 내진 구조)Prior Art 1: 2010-234454 Japanese Laid-Open Patent Publication (name of invention: carbonaceous damper and seismic structure)

선행기술 2: 10-1374773호 등록특허공보(발명의 명칭: 변단면 스트립형 강재 댐퍼)Prior Art 2: Patent Registration No. 10-1374773 (Name of the invention: cross section strip type steel damper)

선행기술 3: 10-1753011호 특허출원(발명의 명칭 : 응력집중과 면외좌굴 방지를 갖는 강재 슬릿 댐퍼)Prior Art 3: Patent Application No. 10-1753011 (Invention name: Steel slit damper with stress concentration and out-of-plane buckling prevention)

본 발명은 전술한 문제점을 해결하기 위해 안출된 것으로서, 중저층 건축물의 적어도 복수 층에 걸쳐서 설치됨으로써 강재 댐퍼의 잠재적인 에너지 소산 능력을 극대화시킬 수 있을 뿐 아니라 손상된 스트립을 용이하고도 신속하게 교체할 수 있도록 한 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼를 제공함을 목적으로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above problems, and can be installed over at least a plurality of floors of a mid-low-rise building to maximize the potential energy dissipation capacity of the steel damper as well as to easily and quickly replace damaged strips. It is an object of the present invention to provide steel dampers for energy dissipation of low and medium-rise buildings.

전술한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼는 건축물 외벽에 적어도 복수층에 걸쳐서 설치되는 한 쌍의 철골 기둥; 복수의 스트립을 포함하여 이루어지고 상기 철골 기둥 사이에 설치되는 하나 이상의 단위 스트립 어레이 및 각각의 상기 단위 스트립 어레이를 상기 철골 기둥에 볼트-너트 결합에 의해 연결하는 이음 부재를 포함하여 이루어진다.The energy dissipation steel damper of the low-mid-rise building of the present invention for achieving the above object is a pair of steel pillars installed on at least a plurality of floors on the outer wall of the building; One or more unit strip arrays comprising a plurality of strips and installed between the steel pillars and a joint member for connecting each of the unit strip arrays to the steel pillars by bolt-nut coupling.

전술한 구성에서, 상기 철골 기둥은 H빔이고, 상기 이음 부재는 L형강이며, 각각의 상기 단위 스트립 어레이는 일체로 형성된 복수의 변단면 스트립을 포함하여 이루어지되, 상기 변단면 스트립이 횡 방향으로 놓이도록 상기 H빔 사이에 설치된다.In the above-described configuration, the steel column is an H beam, the joint member is an L-shaped steel, and each of the unit strip arrays includes a plurality of cross-section strips integrally formed, wherein the cross-section strips are in a transverse direction. It is installed between the H beams so as to lie.

상기 단위 스트립 어레이의 각각의 변단면 스트립은 중앙 부위에 동일한 폭을 갖고 소정 길이만큼 형성되는 고정폭부 및 고정폭부에서 일체로 연장된 채로 중앙 부위에서 멀어질수록 그 폭이 선형적으로 증가하는 상단 및 하단 변단면부를 구비하되, 고정폭부의 길이 대 변단면 스트립의 전체 길이(bp)의 비율(α=bpl/bp) 및 고정폭부의 폭(hpl) 대 상단 변단면부의 상단 폭(hp)의 비율(β=hpl/hp)이 α=β2을 만족한다.Each of the end face strips of the unit strip array has the same width at the center portion and has a fixed width portion formed at a predetermined length and an upper portion of which linearly increases in width as it moves away from the center portion integrally with the fixed width portion. And having a lower edge portion, wherein the ratio of the length of the fixed width portion to the total length (b p ) of the side edge strip (α = b pl / b p ) and the width of the fixed width portion (h pl ) to the top width of the upper edge portion ( h p ) ratio (β = h pl / h p ) satisfies α = β 2 .

변단면 스트립의 전체 길이(bp) 대 상단 변단면부의 상단 폭(hp)의 비율은 5이상이다. α는 0.25이고, β는 0.5이다.The ratio of the total length b p of the cross section strip to the top width h p of the top cross section portion is at least five. α is 0.25 and β is 0.5.

본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼에 따르면, 중저층 건축물의 적어도 복수 층에 걸쳐서 설치되기 때문에 지진동 발생시 건축물의 각 층이 아니라 전체적인 변위(변형)에 따른 지진 에너지를 소산시킬 수가 있어서 에너지 소산 효율이 향상될 뿐 아니라 볼트 결합을 사용하여 손상된 스트립 어레이만을 용이하면서도 신속하게 교체할 수 있어서 본진 이후 발생하는 여진에 신속하게 대처할 수가 있다.According to the steel damper for energy dissipation of the low-rise building of the present invention, since it is installed over at least a plurality of floors of the low-rise building, it is possible to dissipate the seismic energy according to the overall displacement (deformation) instead of each floor of the building when an earthquake occurs. In addition to improved dissipation efficiency, only a damaged strip array can be easily and quickly replaced using bolted joints to quickly cope with aftershocks.

도 1은 다양한 내진 성능 향상 방법의 특성을 보인 그래프.
도 2는 고베 지진의 감쇠비에 따른 가속도 스펙트럼 그래프.
도 3은 종래 강재 댐퍼에 적용되는 변단면 스트립 어레이의 정면도.
도 4는 도 1에 도시한 변단면 스트립 어레이를 채택한 강재 댐퍼의 일 예에 따른 정면도.
도 5는 종래의 강재 댐퍼의 문제점을 설명하기 위한 도.
도 6은 지진동의 크기에 따른 건축물의 변형 정도와 목표 성능 등을 보인 그래프.
도 7은 본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼의 동작 원리를 설명하기 위한 도.
도 8은 본 발명의 강재 댐퍼에 횡 하중 작용 시 하중 전달 개념도.
도 9a 내지 도 9c는 각각 본 발명의 일 실시예에 따른 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼의 정면도, 평면도 및 측면도.
도 10은 본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼의 설치 상태도.
도 11은 본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼에 적용될 수 있는 단위 변단면 스트립 어레이의 확대 정면도.
도 12는 도 11에 도시한 변단면 스트립 어레이의 형상을 도출하는 과정을 설명하기 위한 도면.1 is a graph showing the characteristics of various seismic performance improvement methods.
2 is an acceleration spectral graph according to the damping ratio of the Kobe earthquake.
3 is a front view of a cross-section strip array applied to a conventional steel damper.
FIG. 4 is a front view according to an example of the steel damper employing the end face strip array shown in FIG. 1; FIG.
5 is a view for explaining the problem of the conventional steel damper.
Figure 6 is a graph showing the degree of deformation and the target performance of the building according to the size of the earthquake motion.
7 is a view for explaining the principle of operation of the energy damper steel damper of the low-rise building of the present invention.
Figure 8 is a conceptual diagram of the load transfer when the lateral load action on the steel damper of the present invention.
9A to 9C are front, plan and side views, respectively, of a steel damper for energy dissipation of a low-rise building according to an embodiment of the present invention.
10 is an installation state diagram of the steel damper for energy dissipation of the low-rise building of the present invention.
Figure 11 is an enlarged front view of the unit edge cross-section strip array that can be applied to the energy dissipation steel damper of the low-rise building of the present invention.
FIG. 12 is a view for explaining a process of deriving the shape of the edge cross strip array shown in FIG. 11; FIG.

이하에는 첨부한 도면을 참조하여 본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼의 바람직한 실시예에 대해 상세하게 설명한다.Hereinafter, with reference to the accompanying drawings will be described in detail a preferred embodiment of the energy damper steel damper of the low-rise building of the present invention.

지진동의 크기에 따라 건축물의 거동 및 목표 성능이 다르다. 자주 발생하는 지진동에 대해서는 건축물과 강재 댐퍼 모두 탄성 상태를 유지하여 건축물의 기능을 수행할 수 있어야야 한다. 반면에 가끔 발생하는 지진동의 경우에는 지진동 에너지를 흡수한 강재 댐퍼에 손상이 집중되고 건축물의 구조체에는 손상이 발생하지 않고 사상자도 발생하지 않아야 한다. 아주 드물게 발생하는 지진동에 대해서는 건축물과 강재 댐퍼 모두 손상이 발생되지만 건축물 구조체 자체는 붕괴되지 않아야 한다. 지진 하중의 수준에 대해 효과적인 에너지 소산을 발휘할 수 있는 제품을 개발함으로써, 건축물의 횡변위 제어 기능을 충분히 발휘할 수 있도록 한다. 이를 정리하면 아래의 표 1 및 도 6과 같다.Depending on the size of the earthquake building, the building's behavior and target performance will vary. For earthquakes that occur frequently, both buildings and steel dampers should be able to maintain elasticity to perform the building's functions. On the other hand, in case of the occasional earthquake movement, the damage is concentrated in the steel damper absorbing the earthquake movement energy, and the structure of the structure should not be damaged and no casualties should occur. In very rare earthquakes, damage to both the building and steel dampers occurs, but the building structure itself must not collapse. By developing products that can effectively dissipate energy levels against seismic loads, the building's lateral displacement control function can be fully utilized. This is summarized in Table 1 and FIG. 6 below.

Figure 112019062972763-pat00001
Figure 112019062972763-pat00001

도 7은 본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼의 동작 원리를 설명하기 위한 도이다. 도 7에 도시한 바와 같이, 본 발명의 강재 댐퍼는 예를 들어 5층 이하의 중저층 건축물의 내진 성능 향상을 목표로 하고 있는데, 층간 변위에 의해 에너지를 소산하는 종래 강재 댐퍼와 달리 복수 층이나 지붕층(최상층) 변위에 의해 에너지를 소산하기 때문에 종래의 강재 댐퍼에 비해 에너지 소산 능력이 좋을 뿐 아니라 설치되는 개소가 작기 때문에 경제성이 뛰어나다.7 is a view for explaining the principle of operation of the energy damper steel damper of the low-rise building of the present invention. As shown in FIG. 7, the steel damper of the present invention aims to improve seismic performance of, for example, five or less mezzanine low-rise buildings, and, unlike conventional steel dampers that dissipate energy by interlayer displacement, Since the energy is dissipated by the displacement of the roof layer (topmost layer), the energy dissipation capacity is better than that of the conventional steel damper, and the economical efficiency is excellent because the location is small.

한편, 바람과 같은 수평 하중은 일회성(여기서, 일회성은 긴 시간동안 지속성이 없는 상태)인데 비해, 지진의 가장 큰 특징은 본진 이후 여진이 지속되는 것이다. 2016년 9월 12일에 발생된 경주지진은 약 1년이 지난 시점까지도 여진이 총 634회 발생하였다. 본진에 의해 강재 댐퍼가 손상된 건축물 또는 강재 댐퍼와 함께 손상을 받은 건축물은 본진 이후 발생되는 여진에 취약하다. 종래 각 층에 설치된 강재 댐퍼는 손상 시 모두를 교체해야 했기 때문에 교체 시간 및 비용이 상당하다. 반면에, 본 발명의 강재 댐퍼는 지진동에 의해 에너지 소산을 실시하여 손상이 발생된 스트립 어레이만을 교체하면 된다.On the other hand, horizontal loads, such as wind, are one-offs (where one-off conditions do not last for long periods of time), but the biggest feature of earthquakes is that aftershocks persist. The seismic earthquake that occurred on September 12, 2016, caused a total of 634 aftershocks about a year later. Buildings in which the steel damper is damaged by the main camp or damaged along with the steel damper are vulnerable to aftershocks. Previously, steel dampers installed on each floor had to be replaced at the time of damage, resulting in significant replacement time and cost. On the other hand, the steel damper of the present invention only needs to replace the strip array in which damage is generated by dissipating energy by earthquake movement.

도 8은 본 발명의 강재 댐퍼에 횡 하중 작용 시 하중 전달 개념도이다. 도 8에 도시한 바와 같이, 본 발명의 강재 댐퍼는 교체가 가능한 스트립 어레이에 연결된 두 개의 철골 기둥, 예를 들어 H빔으로 구성되어 있기 때문에 횡 하중 작용 시 다수의 스트립 어레이에 작용하는 휨 모멘트와 전단력이 양단부의 철골 기둥에 전달된다.8 is a conceptual diagram of load transfer when the lateral load acts on the steel damper of the present invention. As shown in Figure 8, the steel damper of the present invention is composed of two steel pillars, for example, H beam connected to the replaceable strip array, so that the bending moment acting on a plurality of strip array during the lateral load action and Shear force is transmitted to the steel column at both ends.

그런데, 양단부의 철골 기둥은 지진동에 의한 수평 변형 시 축력뿐만 아니라 횡 좌굴이 발생되지 않도록 충분히 강하게 설계되어 있기 때문에 횡 하중 작용 시 스트립 어레이가 파손되면서 에너지를 소산하도록 되어 있다.However, since the steel pillars at both ends are designed to be strong enough not to generate lateral buckling as well as axial force during horizontal deformation due to earthquake movement, the strip array is damaged during lateral load and dissipates energy.

도 9a 내지 도 9c는 각각 본 발명의 일 실시예에 따른 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼의 정면도, 평면도 및 측면도로서, 실외형 강재 댐퍼를 보이고 있다. 도 10은 본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼의 설치 상태도이다9A to 9C are front views, plan views, and side views of energy dissipation steel dampers of the middle and low-rise buildings according to one embodiment of the present invention, respectively, showing outdoor steel dampers. 10 is a state diagram of the installed steel damper for energy dissipation of the low-rise building of the present invention.

도 9a 내지 도 9c 및 도 10에 도시한 바와 같이, 본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산형 강재 댐퍼는 중저층 건축물(BDG), 바람직하게는 5층 이하 건축물의 외부, 예를 들어 외벽의 적어도 복수 층에 걸쳐 설치되되 건축물의 너비에 따라 간격을 두고 하나 이상 설치될 수 있다.9A to 9C and 10, the energy dissipation type steel damper of the middle and low-rise buildings of the present invention is a medium-low-rise building (BDG), preferably at the outside of, for example, an outer wall of a five-story building. It can be installed over multiple floors, but more than one can be installed at intervals depending on the width of the building.

이러한 본 발명의 강재 댐퍼는 크게 한 쌍의 마주하는 철골 기둥, 예를 들어 H빔(400)과 이러한 H빔(400) 사이에 상하로 설치되되 변단면 스트립이 횡 방향을 향하는 복수의 단위 변단면 스트립 어레이(300)를 포함하여 이루어질 수 있다. 그리고 각각의 단위 변단면 스트립 어레이(300)와 H빔(400)은 이음 부재, 예를 들어 L형강(410)과 볼트-너트(420)에 의해 결합될 수 있다. 즉, 각 H빔(400)에 한 쌍의 L형강(410)이 등을 맞대고 마주한 상태에서 그 사이에 단위 변단면 스트립 어레이(300)가 볼트-너트(420) 결합에 의해 고정되게 된다. L형강(410) 역시 H빔(400)에 볼트-너트(420) 결합에 의해 고정된다.The steel damper of the present invention is provided with a pair of opposing steel pillars, for example, H-beam 400 and the vertically installed between the H-beam 400 and the cross-sectional side strips of the plurality of unit edges in the transverse direction It can be made by including the strip array 300. Each of the unit edge-side strip array 300 and the H beam 400 may be coupled by a joint member, for example, the L-shaped steel 410 and the bolt-nut 420. That is, in a state where a pair of L-beams 410 face each other with the H beam 400 facing each other, the unit edge cross-section strip array 300 is fixed by bolt-nut 420 coupling therebetween. L-beam 410 is also fixed to the H-beam 400 by bolt-nut 420 coupling.

참조번호 430은 건물 상부 및 바닥에 각각 고정 설치되는 연결 브라켓(440)의 하부 및 상부에 각각 고정되는 연결 부재, 예를 들어 힌지 구조의 연결 부재를 나타낸다.Reference numeral 430 denotes a connecting member fixed to the lower and upper portions of the connecting bracket 440 fixedly installed on the upper and the bottom of the building, for example, a hinge member.

도 10의 실시예에서는 본 발명의 강재 댐퍼가 건축물(BDG)의 정면 및 측면에 각각 3개층에 걸쳐서 설치됨을 알 수가 있는데, 각각의 단위 변단면 스트립 어레이는 예를 들어 가로 840㎜와 세로 920㎜ 크기로 제작될 수 있다. 한편, 강재 댐퍼를 구성하는 단위 변단면 스트립 어레이(300)의 수는 건축물의 높이 등에 의해 정해질 수 있다. 나아가, H빔(400)은 건축물의 외벽 상부와 바닥에 지진동에 의해 유동될 수 있는 구조, 예를 들어 힌지를 통해 결합될 수 있다.In the embodiment of Figure 10 it can be seen that the steel damper of the present invention is installed on the front and side of the building (BDG) over each of three floors, each unit side cross-section strip array is, for example, 840mm horizontal and 920mm vertical It can be manufactured in size. On the other hand, the number of unit edge cross-section strip array 300 constituting the steel damper may be determined by the height of the building. Furthermore, the H beam 400 may be coupled to the upper and the bottom of the outer wall of the building through a structure, for example, a hinge, which may flow by seismic movement.

도 11은 본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼에 적용될 수 있는 단위 변단면 스트립 어레이의 확대 정면도이다. 도 11에 도시한 바와 같이, 본 발명의 강재 댐퍼용 변단면 스트립 어레이(300)는 상호 이격된 채로 형성된 복수의 변단면 스트립(310)을 포함하여 이루어질 수 있는데, 강재를 절단 등의 방법으로 기계 가공하여 형성될 수 있다.FIG. 11 is an enlarged front view of a unit edge cross-section strip array that may be applied to the energy dissipation steel damper of the low-rise building of the present invention. As shown in FIG. 11, the edge section strip array 300 for a steel damper of the present invention may include a plurality of edge face strips 310 formed to be spaced apart from each other. It can be formed by processing.

구체적으로 각각의 변단면 스트립(310)은 그 중앙 부위에 동일한 폭을 갖고 소정 길이만큼 형성되는 고정폭부(314) 및 고정폭부(314)에서 일체로 연장된 채로 중앙부위에서 멀어질수록 그 폭이 선형적으로 증가하는 상단 및 하단 변단면부(312),(316)을 포함하여 이루어질 수 있다. 이에 따라 각 변단면 스트립(310)의 사이에는 8각의 슬릿(340)이 형성되게 된다.In detail, each of the end face strips 310 has the same width in the center portion thereof and is linearly extended from the center portion with the fixed width portion 314 and the fixed width portion 314 integrally extending from the fixed width portion 314. It may be made to include the upper and lower edges 312, 316 to increase. Accordingly, eight slit 340 is formed between each side end strip 310.

참조번호 320 및 330은 변단면 스트립(310)의 상단 및 하단에 각각 형성되어 변단면 스트립 어레이(300)를 외부에 고정하는 상단 플랜지부 및 하단 플랜지부를 나타내고, 350은 상단 플랜지부(320) 및 하단 플랜지부(330)에 적어도 하나 이상 형성된 볼트 체결공을 나타낸다.Reference numerals 320 and 330 are formed at the upper and lower ends of the side surface strip 310, respectively, and indicate upper and lower flange portions for fixing the edge surface strip array 300 to the outside, and 350 denotes the upper flange portion 320. And at least one bolt fastening hole formed in the lower flange portion 330.

한편, 본 발명에서는 선행기술 2와는 달리 전술한 각각의 변단면 스트립(310)의 고정폭부(314)의 길이(bpl) 대 전체 길이(bp)의 비율(α=bpl/bp) 및 고정폭부(314)의 폭(hpl) 대 상단 변단면부(312)의 상단 폭(또는 하단 변단면부(316)의 하단 폭)(hp)의 비율(β=hpl/hp)을 특정하는 것에 의해 지진 발생시 상단 변단면부(312)의 상단과 하단 및 하단 변단면부(316)의 하단과 상단이 동시에 항복함으로써 에너지 소산 효율을 극대화하는데, 이하에서는 이에 대해 상술한다.Meanwhile, in the present invention, unlike the prior art 2, the ratio (α = b pl / b p ) of the length b pl to the total length b p of the fixed width portion 314 of each of the cross-sectional strips 310 described above. And a ratio of the width h pl of the fixed width portion 314 to the top width of the upper edge surface portion 312 (or the lower width of the lower edge surface portion 316) h p (β = h pl / h p). By maximizing the energy dissipation efficiency by the bottom and top of the upper and lower ends and the lower end of the lower end face portion 316 at the same time when the earthquake occurs at the same time to maximize the energy dissipation efficiency.

즉, 본 발명의 변단면 스트립 어레이는 도 11에서와 같은 1차 함수, 즉 직선 형태의 형상 함수를 갖는 변단면 스트립을 상정한 상태에서 상기한 최적의 α와 β를 구하는 방식으로 구현될 수 있다.That is, the edge cross-section strip array of the present invention can be implemented in such a manner as to obtain the above-described optimum α and β in a state where the edge cross-section strip having a linear function, that is, a linear shape function as shown in FIG. .

도 12는 도 11에 도시한 변단면 스트립 어레이의 형상을 도출하는 과정을 설명하기 위한 도면이다. 도 12에 도시한 변단면 스트립의 내력과 관련하여, 스트립의 중앙부에서 상하로 각각 거리(길이) x만큼 떨어져 지점에서 발생하는 모멘트 크기는 아래의 수학식 1로 나타낼 수 있다.FIG. 12 is a diagram for describing a process of deriving the shape of the cross-sectional strip array shown in FIG. 11. Regarding the strength of the tapered strip shown in FIG. 12, the moment magnitude generated at a point separated by a distance (length) x up and down from the center of the strip may be represented by Equation 1 below.

Figure 112019062972763-pat00002
Figure 112019062972763-pat00002

수학식 1에서 bp는 변단면 스트립의 전체 길이(세로 길이, 이하 같다), Mo는 스트립 양단부(상하 양단부, 이하 같다)에 작용하는 모멘트, Qo는 변단면 스트립에 작용하는 전단력을 각각 나타낸다.In Equation 1, b p is the total length (vertical length, less than or equal to) of the cross-section strip, M o is the moment acting on both ends of the strip (upper and lower ends, less than or equal), Q o is the shear force acting on the cross-section strip Indicates.

이 경우에 변단면 스트립의 형상 함수 w(x)는 아래의 수학식 2로 나타낼 수 있다.In this case, the shape function w (x) of the cross-section strip may be represented by Equation 2 below.

Figure 112019062972763-pat00003
Figure 112019062972763-pat00003

수학식 2에서 hp는 상단 변단면부(312)의 상단 폭 및 하단 변단면부(316)의 하단 폭을 나타내고, bp는 변단면 스트립(310)의 전체 길이를 나타낸다. 또한 βhp는 고정폭부(314)의 폭(hpl)을 나타내고, αbp는 고정폭부(314)의 길이(bpl)를 나타낸다. 수학식 2에서 < > 항 내부의 값이 음수가 나오면 0으로 처리하고, 양수가 나오면 나온 대로 처리한다. 여기서 x의 범위는 0.5αbp~0.5bp이다.In Equation 2, h p represents the top width of the top edge face portion 312 and the bottom width of the bottom edge face portion 316, and b p represents the total length of the edge face strip 310. Also βh p represents the width (h pl) of the fixed pokbu 314, p αb represents the length (b pl) of the fixed pokbu 314. In Equation 2, if the value inside the <> term is negative, it is treated as 0, and if it is positive, it is treated as it is. The range of x is 0.5αb p ~ 0.5b p.

다음으로 스트립 단면 2차 모멘트 I는 아래의 수학식 3으로 나타낼 수 있다.Next, the strip cross section secondary moment I may be represented by Equation 3 below.

Figure 112019062972763-pat00004
Figure 112019062972763-pat00004

수학식 3에서 tp는 스트립의 두께를 나타내는데, 본 발명에서는 기계 가공을 용이하게 하기 위해 고정 폭으로 구현하고 있다.In Equation 3, t p represents the thickness of the strip, which is implemented in a fixed width in order to facilitate machining.

한편, 변단면 스트립에 작용하는 전단력(Qx)는 아래의 수학식 4로 나타낼 수 있다. 여기서, Qo와 Qx는 동일한데, 이는 x방향에 따라 전단력 Q의 값이 동일하기 때문이다.On the other hand, the shear force (Q x ) acting on the edge strip can be represented by the following equation (4). Here, Qo and Qx are the same because the value of the shear force Q is the same along the x direction.

Figure 112019062972763-pat00005
Figure 112019062972763-pat00005

수학식 4에서 S(x)는 거리 x에 따라 달라지는 탄성단면계수를 나타내고, σ는 휨응력을 나타낸다. 또한 중앙부로부터 거리 x일 때 bp(x)=αbp이고, hp=βhp에서의 스트립 항복 내력(yield capacity)(Qy)는 아래의 수학식 5로 나타낼 수 있다.In Equation 4, S (x) represents the elastic cross-sectional coefficient that varies depending on the distance x, and σ represents the bending stress. In addition, when the distance x from the central portion b p (x) = αb p a, p = h p βh strip yield strength (yield capacity) (Q y) in a can be expressed by Equation (5) below.

Figure 112019062972763-pat00006
Figure 112019062972763-pat00006

한편, x=bp에서의 변단면 스트립의 극한 내력(ultimate capacity)(Qp)는 아래의 수학식 6으로 나타낼 수 있는데, σy는 항복 응력을 나타낸다. On the other hand, the ultimate capacity (Q p ) of the cross-section strip at x = b p can be represented by the following equation (6), σ y represents the yield stress.

Figure 112019062972763-pat00007
Figure 112019062972763-pat00007

다음으로, 사각 단면에 대한 탄성단면계수와 소성단면계수의 관계(Z=1.5S)를 이용하여 변단면 스트립의 항복 내력과 극한 내력이 동시에 발생하기 위한 α와 β의 관계는 아래의 수학식 7로 나타낼 수 있다.Next, by using the relationship between the elastic cross section modulus and the plastic cross section modulus (Z = 1.5S) for the rectangular cross section, the relationship between α and β to simultaneously generate the yield strength and ultimate strength of the cross-sectional strip is expressed by Can be represented as

Figure 112019062972763-pat00008
Figure 112019062972763-pat00008

한편, 중앙부로부터의 거리에 따라 달라지는 스트립의 휨응력 σ(x)는 아래의 수학식 8과 같이 나타낼 수 있다.On the other hand, the bending stress σ (x) of the strip that varies depending on the distance from the center can be expressed by Equation 8 below.

Figure 112019062972763-pat00009
Figure 112019062972763-pat00009

수학식 8의 휨응력을 x에 관하여 미분하면, 아래의 수학식 9와 같이 최대 휨응력이 발생하는 거리 xm(bp 전체 길이에 대한 함수임)을 계산(dσ/dx=0->xm)할 수가 있다.When the bending stress of Equation 8 is differentiated with respect to x, the distance x m (the function of b p overall length) at which the maximum bending stress occurs is calculated as in Equation 9 below (dσ / dx = 0-> x m ) You can do it.

Figure 112019062972763-pat00010
Figure 112019062972763-pat00010

그리고 이렇게 계산된 xm을 위의 수학식 8에 대입하면 아래의 수학식 10에 나타낸 바와 같이 최대 스트립 휨응력(σmax)이 계산된다.Substituting the calculated x m into Equation 8 above calculates the maximum strip bending stress σ max as shown in Equation 10 below.

Figure 112019062972763-pat00011
Figure 112019062972763-pat00011

여기에서 최대 휨응력이 발생되는 거리 xm을 변단면 스트립의 전체 길이(bp)의 25%라고 가정하고, α=β2의 조건을 이용하면 α=0.25, β=0.5로 계산된다.Here, assuming that the distance x m at which the maximum bending stress occurs is 25% of the total length (b p ) of the cross-section strip, and using the condition of α = β 2 , α = 0.25 and β = 0.5 are calculated.

형상비가 5보다 클 때 순수한 휨에 의한 최대 휨응력을 구할 수 있으므로 위의 식은 형상비가 5 이상인 스트립에 적용할 수 있다. 이는 변단면 스트립에 작용하는 전단력에 대한 영향을 감소시킬 수 있는 최소 형상비이다.Since the maximum bending stress due to pure bending can be obtained when the aspect ratio is larger than 5, the above formula can be applied to strips having a aspect ratio of 5 or more. This is the minimum aspect ratio that can reduce the impact on shear forces acting on the edge strips.

이상에서는 본 발명의 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼의 바람직한 실시예에 대해 상세하게 설명하였으나 이는 예시에 불과한 것이며, 본 발명의 기술적 사상의 범주 내에서 다양한 변형과 변경이 가능할 것이다. 따라서, 본 발명의 권리범위는 이하의 청구범위의 기재에 의하여 정해져야 할 것이다.In the above description of the preferred embodiment of the energy dissipation steel damper of the low-rise building of the present invention in detail it is only an example, various modifications and changes will be possible within the scope of the technical idea of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be defined by the following claims.

예를 들어, 전술한 실시예에서는 스트립 어레이로 도 11에 도시한 변단면 스트립 어레이를 사용하는 것으로 설명을 진행하였으나 다른 스트립 어레이를 사용해도 무방, 즉 고정폭 스트립 어레이, 모래시계형 스트립 어레이 또는 도 3에 도시한 스트립 어레이를 사용해도 무방하고, 더욱이 각 스트립 어레이의 스트립이 횡 방향이 아니라 종 방향으로 놓이도록 설치해도 무방할 것이다.For example, in the above-described embodiment, the description has been made by using the edge cross-section strip array shown in FIG. 11 as the strip array, but other strip arrays may be used, that is, a fixed width strip array, an hourglass strip array, or a figure. The strip array shown in Fig. 3 may be used, and furthermore, the strip of each strip array may be installed so that it is placed in the longitudinal direction rather than in the transverse direction.

또한 철골 기둥과 이음 부재로 각각 T빔과 더블 플레이트가 사용될 수도 있을 것이다.Also, the T beam and the double plate may be used as steel pillars and joint members, respectively.

100: 변단면 스트립 어레이, 110, 120: 상부 및 하부 프랜지,
111, 121: 볼트 체결공, 130: 변단면 스트립,
140: 슬릿, 300: 변단면 스트립 어레이,
310: 변단면 스트립, 312, 316: 변단면부,
314: 고정폭부,
400: H빔, 410: L형강,
420: 볼트-너트, 430: 연결 부재,
440: 연결 브라켓, BDG: 건축물100: edge strip array, 110, 120: upper and lower flanges,
111, 121: bolt fasteners, 130: cross section strips,
140: slit, 300: cross section strip array,
310: a cross section strip, 312, 316: a cross section section,
314: fixed width,
400: H beam, 410: L-beam,
420: bolt-nut, 430: connection member,
440: connecting bracket, BDG: building

Claims (5)

건축물 외벽에 적어도 복수층에 걸쳐서 설치되는 한 쌍의 철골 기둥;
복수의 스트립을 포함하여 이루어지고 상기 철골 기둥 사이에 설치되는 하나 이상의 단위 스트립 어레이 및
각각의 상기 단위 스트립 어레이를 상기 철골 기둥에 볼트-너트 결합에 의해 연결하는 이음 부재를 포함하여 이루어지고,
상기 단위 스트립 어레이는 강재로 이루어지며 상호 이격된 채로 일체로 형성된 복수의 변단면 스트립을 포함하되, 각각의 변단면 스트립은 중앙 부위에 동일한 폭을 갖고 소정 길이만큼 형성되는 고정폭부 및 고정폭부에서 일체로 연장된 채로 중앙 부위에서 멀어질수록 그 폭이 선형적으로 증가하는 상단 및 하단 변단면부를 구비하고, 선형 함수인
Figure 112019130067157-pat00026
를 변단면 스트립의 형상 함수로 하며, 고정폭부의 길이(bpl) 대 변단면 스트립의 전체 길이(bp)의 비율(α=bpl/bp) 및 고정폭부의 폭(hpl) 대 상단 변단면부의 상단 폭(hp)의 비율(β=hpl/hp)이 α=β2을 만족하는 것을 특징으로 하는 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼.A pair of steel pillars installed on at least a plurality of floors on the outer wall of the building;
One or more unit strip arrays including a plurality of strips and installed between the steel pillars;
A joint member connecting each of the unit strip arrays to the steel column by bolt-nut coupling,
The unit strip array may include a plurality of side face strips formed of steel and integrally spaced apart from each other, and each side face strip may be integrally formed at a fixed width portion and a fixed width portion having the same width at a central portion and formed by a predetermined length. It has a top and bottom edge section that increases linearly as it moves away from the center, extending linearly to
Figure 112019130067157-pat00026
Is the shape function of the cross sectional strip, where the ratio of the length of the fixed width strip (b pl ) to the total length (b p ) of the cross sectional strip (α = b pl / b p ) and the width of the fixed width strip (h pl ) A steel damper for energy dissipation in a low-mid-rise building, characterized in that the ratio (β = h pl / h p ) of the top width h p of the upper end face portion satisfies α = β 2 . 청구항 1에 있어서,
상기 철골 기둥은 H빔이고, 상기 이음 부재는 L형강이며,
각각의 상기 단위 스트립 어레이는 상기 변단면 스트립이 횡 방향으로 놓이도록 상기 H빔 사이에 설치되는 것을 특징으로 하는 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼.The method according to claim 1,
The steel column is H beam, the joint member is L-shaped steel,
Each of the unit strip array is installed between the H beam so that the side cross-section strip in the transverse direction, the steel damper for energy dissipation of the low-rise building. 삭제delete 청구항 2에 있어서,
변단면 스트립의 전체 길이(bp) 대 상단 변단면부의 상단 폭(hp)의 비율은 5이상인 것을 특징으로 하는 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼.The method according to claim 2,
The ratio of the total length (b p ) of the cross-section strip to the top width (h p ) of the top-side cross section is a steel damper for energy dissipation of the medium-low-rise building, characterized in that more than five. 청구항 2 또는 4에 있어서,
α는 0.25이고, β는 0.5인 것을 특징으로 하는 중저층 건축물의 에너지 소산용 강재 댐퍼.The method according to claim 2 or 4,
α is 0.25, β is 0.5 steel damper for energy dissipation of the low-rise building, characterized in that.
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