KR101787256B1 - 비열처리형 열연강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

비열처리형 열연강판 및 그 제조 방법 Download PDF

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신지웅
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Abstract

일 실시 예에 따르는 비열처리형 열연강판은 탄소(C): 0.35 중량% 내지 0.42 중량%, 실리콘(Si): 0 초과 0.3 중량%, 망간(Mn): 1.2 중량% 내지 1.6 중량%, 알루미늄(Al): 0.02 중량% 내지 0.06 중량%, 크롬(Cr): 0.05 중량% 내지 0.2 중량%, 니오븀(Nb): 0.005 중량% 내지 0.015 중량%, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N) 0 초과 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함한다. 이때, 상기 비열처리형 열연강판은 펄라이트 및 베이나이트를 합산하여 80 부피% 이상을 가지며, 나머지 침상형 페라이트를 가진다.

Description

비열처리형 열연강판 및 그 제조 방법{NON-HEATED TYPE HOT-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 비열처리형 열연강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 구체적으로는 유정관용 비열처리형 열연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
최근 화석연료와 같은 전통 자원의 고갈에 대비하여 셰일가스 및 오일 같은 비전통 자원에 대한 수요가 증가하고 있다. 일반적으로 전통자원은 유전지대 배사구조에 집적되어 있어 수직 시추관으로 쉽게 채굴이 가능한 반면, 비전통 자원은 심도가 깊은 지표의 암석층 아래에 위치하고 있기 때문에 종래의 기술로는 채굴이 어렵다. 때문에, 이러한 비전통 자원의 채굴에는 지표층 아래의 압력을 견딜 수 있는 고강도의 강관이 필요하다. 이러한 고강도 유정관은 무계목(SMLS, seamless)방식 또는 조관 후 QT(Quenching & Tempering)열처리를 수행하는 방식으로 제조하여 물성을 확보하고 있다.
한편, 상기 강관용 강판의 제조 업계에 있어서도, 상기 강관용 제품의 수요가 증가함에 따라, 제조 열처리 공정의 비용 대체를 통해 제조 원가를 저감시키려는 연구가 지속적으로 이루어지고 있다.
관련 선행문헌으로는 대한민국 공개특허공보 제10-2012-0087612호(2011.01.28 공개, 발명의 명칭 열연강판, 그 제조 방법 및 이를 이용한 고강도 강관 제조 방법)가 있다.
본 발명은 QT(Quenching & Tempering) 열처리 공정의 생략이 가능하면서도 인장강도(TS) : 655MPa 이상, 항복강도(YS) : 379MPa 이상 및 연신율 18% 이상을 구현함과 동시에, 붕괴저항 향상을 위해 0.6 내지 0.8의 고항복비를 가지는 열연 강판 및 그 제조 방법을 제공한다.
본 발명의 일 측면에 따른 비열처리형 열연강판이 개시된다. 상기 비열처리형 열연강판은 탄소(C): 0.35 중량% 내지 0.42 중량%, 실리콘(Si): 0 초과 0.3 중량%, 망간(Mn): 1.2 중량% 내지 1.6 중량%, 알루미늄(Al): 0.02 중량% 내지 0.06 중량%, 크롬(Cr): 0.05 중량% 내지 0.2 중량%, 니오븀(Nb): 0.005 중량% 내지 0.015 중량%, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N) 0 초과 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함한다. 이때, 상기 비열처리형 열연강판은 펄라이트 및 베이나이트를 합산하여 80 부피% 이상을 가지며, 나머지 침상형 페라이트를 가진다.
일 실시 예에 있어서, 상기 열연강판은 인장강도(TS)가 655MPa 이상이고, 항복강도(YS)가 379MPa 이상이며, 연신율(EL)이 18% 이상이며, 항복비(YR)가 0.6 내지 0.8 일 수 있다.
본 발명의 다른 측면에 따른 비열처리형 열연강판의 제조 방법이 개시된다. 상기 제조 방법에 있어서, 탄소(C): 0.35 중량% 내지 0.42 중량%, 실리콘(Si): 0 초과 0.3 중량%, 망간(Mn): 1.2 중량% 내지 1.6 중량%, 알루미늄(Al): 0.02 중량% 내지 0.06 중량%, 크롬(Cr): 0.05 중량% 내지 0.2 중량%, 니오븀(Nb): 0.005 중량% 내지 0.015 중량%, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N) 0 초과 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature): 1180℃ ~ 1250℃로 재가열한다. 상기 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature): 850℃ ~ 900℃ 조건으로 마무리 열간압연한다. 상기 열간압연된 판재를 베이나이트 변태시작온도의 직상까지 냉각한 후에 권취한다.
일 실시 예에 있어서, 상기 냉각 및 권취단계는 상기 열간압연된 판재를 560℃의 온도까지 40 내지 60 ℃/초의 냉각 속도로 냉각한 후에, 520℃ 이하의 온도에서 권취하는 과정을 포함할 수 있다.
일 실시 예에 있어서, 상기 냉각 단계는 상기 열간압연된 판재가 런아웃테이블을 통과하며 냉각될 때, 상기 냉각 경로를 따르는 상기 런아웃테이블의 1/2 길이 지점에서 측정되는 중간 온도가 600℃ 로 제어될 수 있다.
본 발명의 강판은 QT(Quenching & Tempering) 열처리 공정의 생략이 가능하면서도 인장강도(TS) : 655MPa 이상, 항복강도(YS) : 379MPa 이상 및 연신율 18% 이상의 고강도를 구현할 수 있다. 또한, 본 발명의 강판은 0.6 내지 0.8의 고항복비를 가짐으로써, 붕괴 저항을 향상시킬 수 있다.
본 발명의 제조 방법은 비교적 단순한 성분계와 공정 제어를 통해, 항복 강도 및 항복비를 증가시킬 수 있다. 이를 통해, 보다 향상된 붕괴 저항을 가지는 열연강판을 제공할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따르는 비열처리형 열연강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 2는 본 발명의 일 비교예에 따르는 비열처리형 열연강판 시편의 조직을 나타내는 현미경 사진이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따르는 비열처리형 열연강판 시편의 조직을 나타내는 현미경 사진이다.
이하, 첨부한 도면을 참고하여 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며, 본 명세서에서 설명하는 실시예들에 한정되지 않는다. 본 명세서 전체를 통하여 동일 또는 유사한 구성 요소에 대해서는 동일한 도면 부호를 붙였다. 또한, 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있는 공지 기능 및 구성에 대한 상세한 설명은 생략한다.
이하 설명하는 본 발명의 실시 예에 따르는 비열처리형 열연강판은 산업상 활용의 일 예로서, 유정관용 소재에 적용될 수 있으며, 조관 후에도 항복강도 55ksi급 강도를 만족할 수 있다. 또한, 0.6 내지 0.8의 고항복비를 가짐으로써, 유정관에 적용시 유정관의 붕괴저항이 향상될 수 있다.
비열처리형 열연강판
본 발명의 일 실시예에 따르는 비열처리형 열연강판은 탄소(C): 0.35 중량% 내지 0.42 중량%, 실리콘(Si): 0 초과 0.3 중량%, 망간(Mn): 1.2 중량% 내지 1.6 중량%, 알루미늄(Al): 0.02 중량% 내지 0.06 중량%, 크롬(Cr): 0.05 중량% 내지 0.2 중량%, 니오븀(Nb): 0.005 중량% 내지 0.015 중량%, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N) 0 초과 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함한다.
또한, 상기 열연강판의 조직은 펄라이트 및 베이나이트를 합산하여 80 부피% 이상을 가지며, 나머지 침상형 페라이트를 가진다.
또한, 상기 열연강판은 인장강도(TS)가 655MPa 이상이고, 항복강도(YS)가 379MPa 이상이며, 연신율(EL)이 18% 이상이며, 항복비(YR)가 0.6 내지 0.8 일 수 있다.
이하, 본 발명에 따른 비열처리형 열연강판의 합금조성에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 더욱 구체적으로 설명한다.
탄소(C)
탄소(C)는 강도 확보 및 미세조직 제어를 위해 첨가된다.
상기 탄소(C)는 비열처리형 열연강판 전체 중량의 0.35 중량% 내지 0.42 중량%으로 첨가된다. 탄소(C)의 함량이 0.35 중량% 미만일 경우에는 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따른다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 0.42 중량%를 초과할 경우에는 펄라이트 분율의 증가로 인하여 인성 저하를 야기할 수 있으며, 전기저항용접(ERW)시 용접성의 저하를 가져오는 문제점이 있다.
실리콘( Si )
실리콘(Si)은 페라이트 안정화 원소로써 페라이트 변태 시 과냉도를 증가시켜 결정립을 미세하게 하고 탄화물 형성을 억제한다. .
상기 실리콘(Si)은 비열처리형 열연강판 전체 중량의 0 초과 0.3 중량% 이하로 첨가된다. 실리콘(Si)의 함량이 0.30 중량%를 초과할 경우, 강의 용접성이 저하되고 재가열공정 및 열간압연 시 적스케일이 생성되어 표면품질에 문제를 발생시킬 수 있다. 또한, 용접 후에도 도금성을 저해할 수 있다.
망간(Mn)
망간(Mn)은 오스테나이트 안정화 원소로써 고용강화에 효과적이고 강의 경화능 증가에 큰 영향을 미친다. 망간 첨가 시 강의 평형온도가 감소하여 페라이트 감소 및 펄라이트 증가와 펄라이트의 라멜라 간격을 감소시키게 된다.
상기 망간(Mn)은 비열처리형 열연강판 전체 중량의 1.2 중량% 내지 1.6 중량%로 첨가된다. 망간(Mn)의 함량이 1.2 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 망간(Mn)의 함량에 따라 강도와 인성 및 항복비를 제어할 수 있지만, 1.6 중량%를 초과하여 첨가될 경우 MnS 개재물 형성 및 주조시 중심편석을 유발하여 강의 내부식성을 크게 저하시키는 문제가 있다.
알루미늄(Al)
알루미늄(Al)은 제강 시의 탈산을 위해 첨가한다.
알루미늄(Al)의 함량은 비열처리형 열연강판 전체 중량의 0.02 중량% 내지 0.06 중량% 일 수 있다. 알루미늄의 함량이 0.02 wt% 미만일 경우 충분한 탈산 효과를 얻을 수 없다. 반대로, 알루미늄의 함량이 0.06 wt% 를 초과하면, 용접성을 저해하는 문제점이 있다.
크롬( Cr )
크롬(Cr)은 강의 평형온도를 저하시켜 강의 강도 및 항복비에 영향을 줄수 있다. 크롬(Cr)은 비열처리형 열연강판 전체 중량의 0.05 중량% 내지 0.2 중량%로 첨가된다. 크롬(Cr)의 함량이 0.05 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 크롬(Cr)의 함량이 0.2 중량%를 초과할 경우 탄소와 결합하여 과다한 탄화물을 형성하여, 항복강도를 증가시킴으로써, 고항복비를 획득하는데 어려움이 있을 수 있다.
니오븀( Nb )
니오븀(Nb)은 열간 압연시 재결정을 지연시켜 결정립 미세화를 도모할 수 있다. 열간 압연중 고용된 니오븀은 재결정의 핵생성 및 성장을 지연시키는 것으로 알려져 있으며, 이러한 재결정 지연은 전위 등의 결함 자리를 소모하지 않기 때문에 상변태시 핵생성을 촉진하여 결정립을 미세하게 한다. 또한, 변형 유기 석출된 탄화물은 상변태시 페라이트의 핵생성 자리 역할을 하므로 상변태를 촉진하여 결정립을 미세화 할 수 있다.
니오븀(Nb)은 비열처리형 열연강판 전체 중량의 0.005 중량% 내지 0.015 중량%로 첨가된다. 니오븀의 함량이 0.005 중량% 미만인 경우는 그 효과가 미미할 수 있다. 또한, 니오븀의 함량이 0.015 중량%를 초과하면 인성을 저하 시킬 수 있으며, 탄소에 의해 니오븀의 고용도가 감소하여 니오븀이 완전히 고용되지 못하고 정출될 수 있다.
인(P)
인(P)은 시멘타이트 형성을 억제하고, 강도를 증가시키기 위해 첨가될 수 있다. 상기 인(P)은 비열처리형 열연강판 전체 중량의 0 초과 0.01 중량% 이하로 첨가될 수 있다. 인(P)의 함량이 0.01 중량%를 초과할 경우, 오스테나이트 결정립계에 편석하여 인성을 열화하고, 슬라브 중심 편석(slab center segregation)을 발생시켜 내부식성을 저하시키는 문제가 있다.
황(S)
황(S)은 강의 인성 및 용접성을 저해하고 MnS 비금속 개재물을 증가시켜 강의 내부식성을 저하시킬 수 있다. 따라서, 황(S)은 비열처리형 열연강판 전체 중량의 0 초과 0.001 중량% 이하로 첨가한다.
질소(N)
질소(N)는 탄질화물을 형성함으로써 결정립을 미세화시킨다.
상기 질소(N)는 비열처리형 열연강판 전체 중량의 0 초과 0.006 중량% 이하로 첨가한다. 질소(N)의 함량이 0.006 중량%를 초과할 경우에는 고용 질소가 증가하여 강의 충격특성 및 연신율을 떨어뜨리고 용접부 인성을 크게 저해하는 문제가 있다.
비열처리형 열연강판 제조 방법
이하에서는 본 발명의 일 실시 예에 따르는 비열처리형 열연강판을 제조하는 방법을 설명하도록 한다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 비열처리형 열연강판의 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다. 도 1을 참조하면, 비열처리형 열연강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120) 및 냉각/권취 단계(S130)를 포함한다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)는 석출물의 재고용 등의 효과를 도출하기 위해서 실시될 수 있다. 이때, 상기 조성을 갖는 슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음에 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다.
슬라브 재가열
슬라브 재가열 단계에서는 상기의 조성을 갖는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1180℃ 내지 1250℃에서 대략 2시간 내지 5시간 동안 재가열한다. 이러한 슬라브 판재의 재가열을 통하여, 주조 시 편석된 성분의 재고용 및 석출물의 재고용이 발생할 수 있다.
슬라브 재가열 온도가 1180℃ 미만일 경우에는 주조시 편석된 성분들이 충분히 고르게 분포되지 않는 문제점이 있다. 반대로, 재가열 온도가 1250℃를 초과할경우 매우 조대한 오스테나이트 결정립이 형성되어 강도 확보가 어렵게 된다. 또한, 슬라브 재가열 온도가 올라갈수록 가열 비용 및 압연 온도를 맞추기 위한 추가시간 소요 등으로 제조 비용 상승 및 생산성 저하를 야기할 수 있다.
열간압연
열간압연 단계는, 최종조직으로 미세 펄라이트, 베이나이트 및 침상형 페라이트 결정립을 얻기 위해, 비교적 높은 온도에서 사상 압연을 종료한다. 구체적으로, 본 실시 예에서, 열간압연 단계는 재가열된 판재를 압연종료온도 : 850℃ 내지 900℃ 조건으로 마무리 열간압연한다. 마무리 열간압연온도(FDT)가 850℃ 미만일 경우에는 열연코일의 전장 재질 편차를 야기할 수 있으며, 반대로, 마무리 열간압연온도(FDT)가 900℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립 조대화로 인해 연신율 확보를 위한 페라이트를 얻기 힘들 수 있다.
냉각/ 권취
냉각/권취 단계는 상기 열간압연된 판재를 베이나이트 변태시작온도의 직상의 온도까지 냉각한 후에 권취하는 과정으로 진행할 수 있다.
항복강도 증가를 위해 미세한 펄라이트를 최대한 얻기 위해서는 냉각 제어가 중요하다. 권취중 상변태를 집중적으로 발생시켜야 하므로, 압연 후 냉각은 가능한 빠른 시간 내에 진행될 수 있다.
한편, 냉각 중 페라이트 억제를 위해 상기 40 내지 60 ℃/초의 냉각 속도를 유지하도록 한다. 펄라이트 미세화를 위해, 베이나이트 변태가 시작되는 온도, 일 예로서, 560℃의 온도의 직상의 온도까지 냉각을 실시한다. 이어서, 상기 열간압연된 판재가 런아웃테이블을 통과하며 냉각될 때, 상기 냉각 경로를 따르는 상기 런아웃테이블의 1/2 길이 지점에서 측정되는 중간 온도가 600℃ 로 제어된다. 권취는 상기 중간 온도의 안정적인 제어를 위해, 520℃ 이하에서 진행될 수 있다. 즉, 520℃ 이하의 온도에서라면, 언제든지 권취 공정이 진행될 수 있다.
상술한 공정을 통해, 본 발명의 일 실시 예에 따르는 비열처리형 열연강판을 제조할 수 있다. 상기 제조된 열연강판은 펄라이트 및 베이나이트를 합산하여 80 부피% 이상을 가지며, 나머지 침상형 페라이트를 가질 수 있다.
결과적으로, 제조된 비열처리형 열연강판은 인장강도(TS)가 655MPa 이상이고, 항복강도(YS)가 379MPa 이상이며, 연신율(EL)이 18% 이상인 고강도를 가질 수 있다. 또한, 제조된 비열처리형 열연강판은 0.6 내지 0.8의 고항복비를 가짐으로써, 붕괴 저항을 향상시킬 수 있다.
본 발명의 제조 방법은 비교적 단순한 성분계와 공정 제어를 통해, 항복 강도 및 항복비를 증가시킬 수 있다. 이를 통해, 보다 향상된 붕괴 저항을 가지는 열연강판을 제공할 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시예 및 비교예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 예시 중 일부로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 시편의 제조
표 1에 기재된 합금조성 및 표 2에 기재된 열연공정 조건으로 실시예 및 비교예에 따른 시편들을 제조하였다. 이때, 실시예 및 비교예의 시편들은, 각각의 조성을 갖는 잉곳을 제조하고, 이를 압연모사시험기를 이용하여 가열, 열간압연 및 냉각의 열연공정을 모사하고 권취로에 장입하여 제조하였다. 성분조성의 경우, 비교예와 실시예를 비교하면, 비교예 시편은 0.40 중량%의 탄소, 1.50 중량%의 망간을 포함하고, 니오븀을 포함하지 않는다. 반면에, 실시예의 시편은 0.38 중량%의 탄소, 1.40 중량%의 망간을 구비하며, 0.01 중량%의 니오븀을 추가로 포함한다. 제조 방법의 경우에도, 실시예 시편의 경우, 냉각시에, 런아웃테이블의 1/2 길이 지점에서 측정되는 온도를 600℃ 로 제어하는 한편, 최종 권취온도를 520℃로 제어하였다.
화학 성분 (wt%)
C Si Mn P S Al N Cr Nb
비교예 0.40 0.25 1.50 0.009 0.0005 0.03 0.005 0.1 -
실시예 0.38 0.25 1.40 0.009 0.0005 0.03 0.005 0.1 0.01
열간압연 조건
재가열온도
(℃) 		압연종료온도
(℃) 		냉각속도
(℃/sec) 		중간온도
(℃)		 권취온도
(℃)
비교예 1200 880 40 - 610
실시예 1200 880 40 600 520
2. 물성평가
(1) 실시예 및 비교예에서 제조된 열연강판 시편들에 대하여 인장강도, 항복강도, 및 연신율을 측정하여 표 3에 나타내었다.
(2) 실시예 및 비교예에서 제조된 열연강판 시편의 미세조직을 현미경으로 촬영한 결과를 도 2 및 도 3에 나타내었다.
기계적 물성 결과
YP(MPa) TS(MPa) EL(%) YR
목표치 379이상 655이상 18이상 0.6이상
비교예 412 749 27 0.55
실시예 537 821 24 0.65
불성평가결과, 항복강도, 인장강도 및 연신율의 경우, 비교예와 실시예 모두 목표치를 상회하였으나, 항복비 측면에서, 비교예는 0.55로서, 목표치를 하회하였으나, 실시예는 0.65로서 목표치를 상회하였다.
도 2를 참조하면, 비교예 시편의 조직은 입계 페라이트 조직이 관찰되어 고온역 조직이 형성된 것을 확인할 수 있었다. 반면에, 실시예 시편의 조직은 침상형 조직이 관찰되어 저온역 조직이 형성된 것을 확인할 수 있었다.
S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간압연 단계
S130 : 냉각/권취 단계

Claims (7)

  1. 삭제
  2. 삭제
  3. 탄소(C): 0.35 중량% 내지 0.42 중량%, 실리콘(Si): 0 초과 0.3 중량%, 망간(Mn): 1.2 중량% 내지 1.6 중량%, 알루미늄(Al): 0.02 중량% 내지 0.06 중량%, 크롬(Cr): 0.05 중량% 내지 0.2 중량%, 니오븀(Nb): 0.005 중량% 내지 0.015 중량%, 인(P): 0 초과 0.01 중량% 이하, 황(S): 0 초과 0.001 중량% 이하, 질소(N) 0 초과 0.006 중량% 이하 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature): 1180℃ ~ 1250℃로 재가열하는 단계;
    상기 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature): 850℃ ~ 900℃ 조건으로 마무리 열간압연하는 단계; 및
    상기 열간압연된 판재를 베이나이트 변태시작온도의 직상까지 냉각한 후에 권취하는 단계를 포함하고
    상기 냉각 및 권취 단계는
    상기 열간압연된 판재를 560℃의 온도까지 40 내지 60 ℃/초의 냉각 속도로 냉각한 후에, 520℃ 이하의 온도에서 권취하는 단계를 포함하는
    비열처리형 열연강판의 제조 방법.
  4. 삭제
  5. 제3 항에 있어서,
    상기 냉각 단계는
    상기 열간압연된 판재가 런아웃테이블을 통과하며 냉각될 때, 냉각 경로를 따르는 상기 런아웃테이블의 1/2 길이 지점에서 측정되는 중간 온도가 600℃ 로 제어되는
    비열처리형 열연강판의 제조 방법.
  6. 제3 항에 있어서,
    상기 제조된 열연강판은 펄라이트 및 베이나이트를 합산하여 80 부피% 이상을 가지며, 나머지 침상형 페라이트를 가지는
    비열처리형 열연강판의 제조 방법.
  7. 제3 항에 있어서,
    상기 열연강판은
    인장강도(TS)가 655MPa 이상이고, 항복강도(YS)가 379MPa 이상이며, 연신율(EL)이 18% 이상이며, 항복비(YR)가 0.6 내지 0.8 인
    비열처리형 열연강판의 제조 방법.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009174006A (ja) 2008-01-24 2009-08-06 Sumitomo Metal Ind Ltd ハイドロフォーム加工用鋼管素材熱延鋼板およびハイドロフォーム加工用鋼管ならびにそれらの製造方法
JP2015127444A (ja) * 2013-12-27 2015-07-09 Ｊｆｅスチール株式会社 耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた鋼材およびその製造方法並びに耐疲労き裂伝ぱ特性に優れた鋼材の判定方法

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