KR101759174B1 - Tool for cleaning dental implant having improved reliability - Google Patents

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KR101759174B1
KR101759174B1 KR1020160053196A KR20160053196A KR101759174B1 KR 101759174 B1 KR101759174 B1 KR 101759174B1 KR 1020160053196 A KR1020160053196 A KR 1020160053196A KR 20160053196 A KR20160053196 A KR 20160053196A KR 101759174 B1 KR101759174 B1 KR 101759174B1
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wire
phase
wires
dental implant
microblasting
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KR1020160053196A
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김형균
박형기
김경훈
이창우
우종복
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한국생산기술연구원
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Abstract

본 발명은, 마르텐사이트 상의 니티놀 소재로 된 와이어의 표면을 마이크로블라스팅(microblasting) 처리하여 와이어의 피로 특성이 개선된 치과용 임플란트 세정기구에 관한 것으로, 와이어의 소재는 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도가 36.5℃를 초과하는 니티놀이고, 와이어의 표면은 마이크로블라스팅(microblasting) 처리에 의하여 압축잔류응력이 부여된 것을 특징으로 하는 와이어를 제공한다.TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a dental implant cleaning apparatus in which the surface of a wire made of a nitinol material on martensite is subjected to microblasting to improve fatigue characteristics of the wire. Wherein the phase transformation temperature is higher than 36.5 DEG C, and the surface of the wire is subjected to a compressive residual stress by a microblasting treatment.

Description

신뢰성이 향상된 치과용 임플란트 세정기구{Tool for cleaning dental implant having improved reliability}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention [0001] The present invention relates to a dental implant cleaning apparatus,

본 발명은, 신뢰성이 향상된 치과용 임플란트 세정기구에 관한 것으로, 더욱 상세하게는, 마르텐사이트 상의 니티놀 소재로 된 와이어의 표면을 마이크로블라스팅(microblasting) 처리하여 와이어의 피로 특성이 개선된 치과용 임플란트 세정기구에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a dental implant cleaning device with improved reliability, and more particularly, to a dental implant cleaning device with a dental implant cleaning device having improved wire fatigue characteristics by microbending the surface of a wire made of nitinol material on martensite. ≪ / RTI >

대한민국 등록특허 제10-1477496호(발명의 명칭 : 치과용 임플란트 세정기구, 이하 종래기술 1이라 한다.)에서는 본체, 상기 본체의 상부면에 마련되어 핸드피스에 장착되는 생크, 상기 본체의 하부면에 마련되어 임플란트 표면을 둘러싸는 탄성지지다리들, 및 상기 탄성지지다리들의 끝단부에 안쪽을 향하게 마련되어 상기 임플란트 표면에 접촉하는 세정팁들을 포함하는 것을 특징으로 하는 치과용 임플란트 세정기구가 개시되어 있다. 여기서 탄성지지다리 및 세정팁을 포함하는 부위를 와이어라고 하기로 하며, 이하 같다. 또한 와이어의 소재는 형상기억합금인 니티놀이며, 이하 같다.A dental implant cleaning device, hereinafter referred to as "Prior Art 1", comprises a main body, a shank provided on the upper surface of the main body and mounted on the handpiece, Wherein the elastic supporting legs are provided with elastic supporting legs surrounding the surface of the implant, and cleaning tips provided inwardly at the ends of the elastic supporting legs to contact the surface of the implant. Here, a portion including the elastic supporting leg and the cleaning tip is referred to as a wire, and the same is applied hereinafter. The material of the wire is Nitinol, which is a shape memory alloy, as follows.

그런데 종래기술 1의 사용 중 와이어가 파단되는 현상이 본 발명자들에 의하여 발견되었다. 도 1은 종래기술 1의 실시예들 중 하나를 도시하고 있는데, 도 1의 X로 표시된 부분들에서 파단이 발생하였다. 이에 본 발명자들은 상기 X로 표시된 부분들의 파단면들을 분석하였는데, 파단면들의 주사전자현미경(SEM) 이미지들 중 하나가 도 2에 도시되어 있다. 도 2의 주사전자현미경(SEM) 이미지에는 물결 무늬 패턴이 나타나는데, 이를 통하여 본 발명자들은 와이어의 파단이 전형적인 피로 파괴임을 확인하였다. 임플란트를 세정하기 위해 와이어들의 회전이 반복되고, 이에 의하여 와이어들의 굽힘과 뒤틀림이 반복되면서, 세정팁들이나 탄성지지다리들에 인장응력이 집중됨으로써, 와이어들의 피로 파괴에 이른 것이다.However, the inventors of the present invention have discovered that the wire breaks during use of the prior art 1. Fig. 1 shows one of the embodiments of the prior art 1, where fracture occurred at the portions indicated by X in Fig. The inventors have analyzed the fracture surfaces of the portions marked with X, and one of the SEM images of the fracture surfaces is shown in FIG. In the scanning electron microscope (SEM) image of FIG. 2, a wavy pattern is shown, and the inventors have confirmed that the breakage of the wire is typical fatigue failure. The rotation of the wires is repeated to clean the implant, thereby bending and twisting the wires repeatedly, resulting in tensile stress concentrated on the cleaning tips and resilient support legs, leading to fatigue failure of the wires.

와이어의 피로 특성을 개선하기 위하여 여러 가지 방법을 고려해볼 수 있는데, 우선 와이어의 소재에 대하여 고려해볼 수 있다. 와이어의 소재인 니티놀은 마르텐사이트 상 및 오스테나이트 상을 가진다. 위 두 상 중 어느 상이 피로 특성에 더 유리한가와 관련하여, 대한민국 등록특허 제10-1329358호(발명의 명칭 : 초탄성 형상기억합금 연결 구속재를 이용한 모멘트 접합 구조, 이하 종래기술 2라 한다.)에서는 단부에 엔드플레이트가 일체로 결합되는 H형강 보와, 상기 H형강 보를 기둥에 접합하는 연결 구속재 및 상기 연결 구속재의 양단에 체결되는 너트를 포함하여 구성되되, 상기 연결 구속재는 오스테나이트(Austenite) 상태의 초탄성 형상기억합금재질로 이루어져 엔드플레이트와 기둥에 관통 체결되고, 원형 단면을 갖는 인장봉의 형태로 이루어진 것을 특징으로 하는 초탄성 형상기억합금 연결 구속재를 이용한 모멘트 접합 구조가 개시되어 있으며, 오스테나이트 상의 니티놀을 연결 구속재로 사용할 경우 상온에서 별도의 열처리 없이도 연결 구속재의 원형 복귀가 가능하기 때문에 연결 구속재의 피로 파괴를 방지할 수 있다는 내용이 기재되어 있다.In order to improve the fatigue characteristics of the wire, various methods can be considered. First, the material of the wire can be considered. Nitinol, which is the material of the wire, has a martensite phase and an austenite phase. Regarding which of the above two phases is more advantageous to fatigue characteristics, Korean Patent Registration No. 10-1329358 (entitled Moment Joint Structure Using Hyperelastic Shape Memory Alloy Connection Constraining Material, hereinafter referred to as Prior Art 2) A connecting constraint member joining the H-shaped beam to the column, and a nut fastened to both ends of the connection constraining member, wherein the connection constraining member is made of a material selected from the group consisting of austenite ) Is formed of a super-elastic shape memory alloy material and is in the form of a tensile bar having a circular cross-section, which is inserted through an end plate and a column, and a moment bonding structure using the hyperelastic shape memory alloy connection constraining material is disclosed , Austenitic Nitinol is used as a binding constraint material, It is possible to prevent the fatigue breakage of the connection constraining material because it is possible to return to the circular shape.

그러나 종래기술 2의 연결 구속재는 본 발명의 와이어와는 다른 크기와 형태를 가지고 있기 때문에 오스테나이트 상이 마르텐사이트 상보다 피로 특성에 더 유리하다고 속단할 수 없다. 게다가 종래기술 2가 기재된 특허문헌에는 피로 테스트(fatigue test) 결과가 기재되어 있지도 않다. 도 3은 비특허문헌 1(S. W. Robertson, A. R. Pelton, R. O. Ritchie, “Mechanical fatigue and fracture of Nitinol”, International Materials Reviews, Vol.57, Issue 1, 2012, pp. 1-37.)에 도시된 그래프들 중 하나를 도시한 것이다. 도 3은 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af, 이하 상변태 온도라고 하기로 한다.)가 40℃인 니티놀에 대하여 80℃, 50℃, 및 20℃에서 피로 테스트(fatigue test)를 한 결과를 도시하고 있는데, 이를 통하여 마르텐사이트 상(20℃)이 오스테나이트 상(50℃, 80℃)보다 변형 피로 특성에 있어 더 유리하다는 것을 알 수 있다. 그리고 도 4는 비특허문헌 2(Youngsik Kim, “Fatigue Properties of the Ti-Ni Base Shape Memory Alloy Wire”, Materials Transactions, Vol. 43, No. 7, 2002, pp. 1703-1706.)에 도시된 그래프들 중 하나를 도시한 것이다. 도 4는 323K의 온도 조건에서 니켈 함량이 50.0at%, 50.5at%, 및 50.85at%인 니티놀들에 대하여 피로 테스트(fatigue test)를 한 결과를 도시하고 있다. 도 4에는 도시되지 않았지만, 니켈 함량이 50.0at%인 니티놀의 상변태 온도는 87.8℃, 니켈 함량이 50.5at%인 니티놀의 상변태 온도는 85.4℃, 니켈 함량이 50.85at%인 니티놀의 상변태 온도는 60.5℃이다. 즉 도 4를 통하여 상변태 온도가 높을수록 변형 피로 특성에 있어 더 유리하다는 것을 알 수 있다. 또한, 도 4는 마르텐사이트 상끼리 변형 피로 특성을 비교한 것이지만, 니티놀의 상변태 온도가 높을수록 주어진 온도 조건에서 그 니티놀이 오스테나이트 상보다는 마르텐사이트 상일 확률이 높아지므로, 도 3의 경우처럼 도 4를 통하여도 마르텐사이트 상이 오스테나이트 상보다 변형 피로 특성에 있어 더 유리하다는 것을 알 수 있다.However, since the connection constraining material of the prior art 2 has a different size and shape from the wire of the present invention, it can not be said that the austenite phase is more advantageous to the fatigue characteristic than the martensite phase. In addition, the patent documents describing the prior art 2 do not disclose fatigue test results. FIG. 3 is a graph showing the graphs shown in Non-Patent Document 1 (SW Robertson, AR Pelton, RO Ritchie, "Mechanical fatigue and fracture of Nitinol", International Materials Reviews, Vol. 57, Issue 1, 2012, Lt; / RTI > 3 shows a fatigue test at 80 ° C, 50 ° C, and 20 ° C against nitinol having a phase transformation temperature (A f , hereinafter referred to as a phase transformation temperature) of martensite to austenite phase at 40 ° C The result shows that the martensite phase (20 ° C) is more advantageous in strain fatigue characteristics than the austenite phase (50 ° C, 80 ° C). FIG. 4 is a schematic view showing the structure of a Ti-Ni-based alloy film as shown in Non-Patent Document 2 (Youngsik Kim, Fatigue Properties of the Ti-Ni Base Shape Memory Alloy Wire, Materials Transactions, Vol. 43, No. 7, 2002, pp. 1703-1706) Lt; / RTI > graphs. Figure 4 shows the results of a fatigue test on ninitols with nickel content of 50.0 at%, 50.5 at%, and 50.85 at% at a temperature condition of 323K. Although not shown in FIG. 4, the phase transformation temperature of ninethin having a nickel content of 50.0 at% is 87.8 ° C, the phase transformation temperature of nickel ninol having a nickel content of 50.5 at% is 85.4 ° C and the nickel content is 50.85 at% / RTI > That is, it can be seen from FIG. 4 that the higher the phase transformation temperature, the more favorable the strain fatigue characteristic. 4 is a graph comparing deformation fatigue characteristics of martensite phases. However, the higher the temperature of the phase transformation temperature of nitinol, the higher the probability that the nitinol is martensitic than the austenite phase at a given temperature condition. It can be seen that the martensite phase is more advantageous in strain fatigue characteristics than the austenite phase.

대한민국 등록특허 제10-1477496호Korean Patent No. 10-1477496 대한민국 등록특허 제10-1329358호Korean Patent No. 10-1329358

S. W. Robertson, A. R. Pelton, R. O. Ritchie, “Mechanical fatigue and fracture of Nitinol”, International Materials Reviews, Vol.57, Issue 1, 2012, pp. 1-37. S. W. Robertson, A. R. Pelton, R. O. Ritchie, " Mechanical fatigue and fracture of Nitinol ", International Materials Reviews, Vol. 57, Issue 1, 2012, pp. 1-37. Youngsik Kim, “Fatigue Properties of the Ti-Ni Base Shape Memory Alloy Wire”, Materials Transactions, Vol. 43, No. 7, 2002, pp. 1703-1706. Youngsik Kim, " Fatigue Properties of the Ti-Ni Base Shape Memory Alloy Wire ", Materials Transactions, Vol. 43, No. 7, 2002, pp. 1703-1706.

본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제는 종래기술 1의 세정팁들이나 탄성지지다리들이 계속되는 사용에 의하여 파단된다는 제1문제점, 종래기술 2와 같이 오스테나이트 상의 니티놀 소재를 사용한다 해도 상기 제1문제점을 해결할 수 없다는 제2문제점을 해결하려 하는 것이다. SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems, and it is an object of the present invention to solve the first problem that the cleaning tips and the elastic supporting legs of the prior art 1 are broken by continuous use, even if the austenitic nitinol material is used, The second problem is that it does not exist.

본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제는 이상에서 언급한 기술적 과제로 제한되지 않으며, 언급되지 않은 또 다른 기술적 과제들은 아래의 기재로부터 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.It is to be understood that both the foregoing general description and the following detailed description are exemplary and explanatory and are not intended to limit the invention to the precise form disclosed. There will be.

상기 문제점을 해결하기 위해 안출되는 본 발명은, 치과용 임플란트 세정기구에 구비되는 와이어에 있어서, 상기 와이어의 소재는 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도가 36.5℃를 초과하는 니티놀이고, 상기 와이어의 표면은 마이크로블라스팅(microblasting) 처리에 의하여 압축잔류응력이 부여된 것을 특징으로 하는 와이어를 제공한다.In order to solve the above problems, the present invention provides a wire for a dental implant cleaning device, wherein the material of the wire is nitinol having a phase transformation temperature from martensite to an austenite phase of more than 36.5 DEG C, Is subjected to a compressive residual stress by a microblasting treatment.

또한, 본 발명의 일실시예에 따르면, 상기 마이크로블라스팅(microblasting) 처리에는 50 내지 200μm 직경의 미디어(media)가 이용되는 것을 특징으로 할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the microblasting may be performed using media having a diameter of 50 to 200 mu m.

또한, 본 발명의 일실시예에 따르면, 상기 마이크로블라스팅(microblasting) 처리에는 세라믹 미디어(media)가 이용되는 것을 특징으로 할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, a ceramic medium may be used in the microblasting process.

또한, 본 발명의 일실시예에 따르면, 상기 마이크로블라스팅(microblasting) 처리에는 지르코니아(ZrO2) 미디어(media)가 이용되는 것을 특징으로 할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, zirconia (ZrO 2 ) media may be used for the microblasting process.

또한, 본 발명의 일실시예에 따르면, 상기 미디어(media)의 분사 압력은 2 내지 4bar인 것을 특징으로 할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the ejection pressure of the media may be 2 to 4 bar.

또한, 본 발명의 일실시예에 따르면, 상기 미디어(media)의 분사 시간은 15초 내지 20분인 것을 특징으로 할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the ejection time of the media may be 15 seconds to 20 minutes.

또한, 본 발명은 와이어를 포함하여 이루어지는 치과용 임플란트 세정기구를 제공한다.The present invention also provides a dental implant cleaning device comprising a wire.

또한, 본 발명의 일실시예에 따르면, 치과용 임플란트 세정기구는 3D 프린팅에 의하여 일체로 성형되는 것을 특징으로 할 수 있다.According to an embodiment of the present invention, the dental implant cleaning mechanism may be integrally formed by 3D printing.

본 발명은 단순한 방법으로 와이어의 피로 특성을 개선함으로써 결국 치과용 임플란트 세정기구의 신뢰성을 향상할 수 있다는 제1효과, 치과용 임플란트 세정기구가 3D 프린팅에 의하여 성형되는 경우 일체로 성형되기 때문에 제조 공정이 단순화된다는 제2효과, 치과용 임플란트 세정기구가 3D 프린팅에 의하여 성형되는 경우에도 위와 같이 와이어의 피로 특성을 개선할 수 있음은 물론, 와이어의 표면 조도를 개선할 수 있다는 제3효과, 치과용 임플란트 세정기구가 3D 프린팅에 의하여 성형되는 경우 와이어 표면에 존재하는 잔류 분말을 쉽게 제거하여 인체에 삽입되는 기구의 안정성이 담보된다는 제4효과를 갖는다.The present invention improves the fatigue characteristics of the wire by a simple method, thereby improving the reliability of the dental implant cleaning mechanism. In other words, since the dental implant cleaning mechanism is integrally formed when the dental implant cleaning tool is formed by 3D printing, The third effect that the fatigue characteristics of the wire can be improved and the surface roughness of the wire can be improved even when the dental implant cleaning mechanism is formed by 3D printing, The present invention has the fourth effect that when the implant cleaning mechanism is formed by 3D printing, the residual powder present on the surface of the wire is easily removed and the stability of the mechanism inserted into the human body is secured.

본 발명의 실시예에 따르면 본 발명의 효과는 상기한 효과로 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 상세한 설명 또는 특허청구범위에 기재된 발명의 구성으로부터 추론 가능한 모든 효과를 포함하는 것으로 이해되어야 한다.It should be understood that the effects of the present invention are not limited to the above effects and include all effects that can be deduced from the detailed description of the present invention or the composition of the invention described in the claims.

도 1은 종래기술 1의 치과용 임플란트 세정기구의 일실시예를 나타내는 사시도.
도 2는 종래기술 1의 치과용 임플란트 세정기구의 파단면을 나타내는 주사전자현미경(SEM) 이미지.
도 3은 비특허문헌 1의 피로 테스트(fatigue test) 결과를 나타내는 그래프.
도 4는 비특허문헌 2의 피로 테스트(fatigue test) 결과를 나타내는 그래프.
도 5는 니티놀 시편과 환경 사이의 열류량(heat flow)을 온도의 함수로 나타낸 그래프.
도 6은 본 발명의 실험예에 대한 이미지.
도 7은 본 발명의 실험예의 결과를 나타내는 그래프.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a perspective view showing an embodiment of a dental implant cleaning device of Prior Art 1. Fig.
2 is a scanning electron microscope (SEM) image showing the fracture surface of the dental implant cleaning device of Prior Art 1. Fig.
FIG. 3 is a graph showing a fatigue test result of Non-Patent Document 1. FIG.
4 is a graph showing a fatigue test result of the non-patent document 2. Fig.
5 is a graph showing the heat flow between the Nitinol specimen and the environment as a function of temperature.
6 is an image for an experimental example of the present invention.
7 is a graph showing the results of an experimental example of the present invention.

이하에서는 첨부한 도면을 참조하여 본 발명을 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며, 따라서 여기에서 설명하는 실시예로 한정되는 것은 아니다. 그리고 도면에서 본 발명을 명확하게 설명하기 위해서 설명과 관계없는 부분은 생략하였으며, 명세서 전체를 통하여 유사한 부분에 대해서는 유사한 도면 부호를 붙였다.DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. The present invention may, however, be embodied in many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. In order to clearly illustrate the present invention, parts not related to the description are omitted, and similar parts are denoted by like reference characters throughout the specification.

명세서 전체에서, 어떤 부분이 다른 부분과 "연결(접속, 접촉, 결합)"되어 있다고 할 때, 이는 "직접적으로 연결"되어 있는 경우뿐 아니라, 그 중간에 다른 부재를 사이에 두고 "간접적으로 연결"되어 있는 경우도 포함한다. 또한 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 구비할 수 있다는 것을 의미한다.Throughout the specification, when a part is referred to as being "connected" (connected, connected, coupled) with another part, it is not only the case where it is "directly connected" "Is included. Also, when an element is referred to as "comprising ", it means that it can include other elements, not excluding other elements unless specifically stated otherwise.

본 명세서에서 사용한 용어는 단지 특정한 실시예를 설명하기 위해 사용된 것으로, 본 발명을 한정하려는 의도가 아니다. 단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 뜻하지 않는 한, 복수의 표현을 포함한다. 본 명세서에서, "포함하다" 또는 "가지다" 등의 용어는 명세서상에 기재된 특징, 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부품 또는 이들을 조합한 것이 존재함을 지정하려는 것이지, 하나 또는 그 이상의 다른 특징들이나 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부품 또는 이들을 조합한 것들의 존재 또는 부가 가능성을 미리 배제하지 않는 것으로 이해되어야 한다.The terminology used herein is for the purpose of describing particular embodiments only and is not intended to be limiting of the invention. The singular expressions include plural expressions unless the context clearly dictates otherwise. In this specification, the terms "comprises" or "having" and the like refer to the presence of stated features, integers, steps, operations, elements, components, or combinations thereof, But do not preclude the presence or addition of one or more other features, integers, steps, operations, elements, components, or combinations thereof.

본 발명의 치과용 임플란트 세정기구는 배경기술에서 인용된 종래기술 1의 개량 발명으로, 본 명세서에서 설명되지 않은 부분은 상기 종래기술 1을 통하여 이해될 수 있을 것이다.The dental implant cleaning apparatus of the present invention is an improved invention of the prior art 1 cited in the background art, and a part not described in this specification can be understood through the above-mentioned prior art 1.

본 발명의 치과용 임플란트 세정기구는 본체, 상기 본체의 상부면에 마련되어 핸드피스에 장착되는 생크, 상기 본체의 하부면에 마련되는 복수 개의 와이어를 포함하여 이루어진다.The dental implant cleaning apparatus according to the present invention comprises a main body, a shank provided on an upper surface of the main body and mounted on the handpiece, and a plurality of wires provided on a lower surface of the main body.

본 발명의 치과용 임플란트 세정기구는 3D 프린팅에 의하여 본체, 생크 및 복수 개의 와이어가 일체로 성형될 수 있다. 3D 프린팅 방법은, 본 발명의 치과용 임플란트 세정기구가 금속 또는 합금 분말을 원료로 하여 제조될 수 있음을 고려할 때, 전자빔 용해(Electron Beam Melting, EBM) 방법, 선택적 레이저 용해(Selective Laser Melting, SLM) 방법, 선택적 레이저 소결(Selective Laser Sintering, SLS) 방법, 및 직접 금속 레이저 소결(Direct Metal Laser Sintering, DMLS) 방법 중 하나의 방법이 될 수 있으나, 이들에 한정하는 것은 아니다.In the dental implant cleaning apparatus of the present invention, the main body, the shank, and the plurality of wires can be integrally formed by 3D printing. Considering that the dental implant cleaning apparatus of the present invention can be made of a metal or an alloy powder as a raw material, the 3D printing method can be classified into an Electron Beam Melting (EBM) method, a Selective Laser Melting (SLM) ) Method, a selective laser sintering (SLS) method, and a direct metal laser sintering (DMLS) method, but the present invention is not limited thereto.

본체 및 생크는 상기 종래기술 1의 본체 및 생크와 동일하므로 이들에 대한 상세한 설명은 생략한다. 이하에서는 와이어에 대하여 상술하기로 한다.The main body and the shank are the same as those of the main body and the shank of the above-mentioned prior art 1, and thus a detailed description thereof will be omitted. Hereinafter, the wire will be described in detail.

본 발명의 와이어는 탄성지지다리 및 세정팁을 포함하고, 상기 탄성지지다리 및 상기 세정팁은 상기 종래기술 1의 탄성지지다리 및 세정팁과 형태가 동일하다. 그리고 종래기술 1의 탄성지지다리의 소재는 Ti합금 또는 스테인레스가 될 수 있는데, 본 발명의 와이어의 소재는 니티놀에 한정하기로 한다.The wire of the present invention includes an elastic supporting leg and a cleaning tip, and the elastic supporting leg and the cleaning tip are the same in shape as the elastic supporting leg and the cleaning tip of the prior art. The material of the elastic support leg of the prior art 1 can be a Ti alloy or stainless steel, but the material of the wire of the present invention is limited to Nitinol.

배경기술에서 밝힌 바와 같이, 니티놀은 마르텐사이트 상 및 오스테나이트 상을 갖는다. 도 5는 시차 주사 열량측정법(Differential Scanning Calorimetry, DSC)을 이용하여 니티놀 시편과 환경 사이의 열류량(heat flow)을 온도의 함수로 나타낸 것인데, MS는 마르텐사이트 변태 시작 온도(Martensite transformation starting temperature), MP는 마르텐사이트 변태 피크 온도(Martensite transformation peak temperature), Mf는 마르텐사이트 변태 종료 온도(Martensite transformation finishing temperature), AS는 오스테나이트 변태 시작 온도(Austenite transformation starting temperature), AP는 오스테나이트 변태 피크 온도(Austenite transformation peak temperature), Af는 오스테나이트 변태 종료 온도(Austenite transformation finishing temperature)를 의미한다. 오스테나이트 상에서 마르텐사이트 상으로의 상변태 온도는 상기 Mf라고 하기로 하며, 이하 같다. 또한 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도는 상기 Af라고 하기로 하며, 이하 같다. 도 5에서 Mf미만의 온도에 해당하는 영역은 마르텐사이트 상 영역이고, Af를 초과하는 온도에 해당하는 영역은 오스테나이트 상 영역이며, Mf 내지 Af의 온도에 해당하는 영역은 마르텐사이트-오스테나이트 공존 상 영역이다. 본 발명의 와이어가 인체에 사용되는 치과용 임플란트 세정기구에 구비되는 부분임을 고려할 때, 본 발명의 와이어의 소재인 니티놀의 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)는 36.5℃를 초과하는 것이 바람직하다. 이는 배경기술에서 밝힌 바와 같이 마르텐사이트 상이 오스테나이트 상보다 피로 특성에 있어 더 유리하다는 판단에서 비롯된 것으로, 주어진 온도 조건을 36.5℃라고 볼 때, 마르텐사이트 상 또는 마르텐사이트-오스테나이트 공존 상의 니티놀을 와이어의 소재로 사용하겠다는 것이다. 실제로 이러한 소재 선택이 와이어의 피로 특성을 개선할 수 있는지는 후술하는 실시예에서 확인될 수 있을 것이다. 또한 상기 36.5℃는 구강 온도에 따라 조정될 수 있으며, 니티놀이 마르텐사이트 상으로 존재할 수 있는 온도면 된다는 것을 명확히 한다.As revealed in the background art, nitinol has a martensite phase and an austenite phase. 5 shows the heat flow between the Nitinol specimen and the environment as a function of temperature using Differential Scanning Calorimetry (DSC), where M S is the Martensite transformation starting temperature, , M P is the Martensite transformation peak temperature, M f is the Martensite transformation finishing temperature, A S is the austenite transformation starting temperature, A P is the Austenite transformation temperature, A is the Austenite transformation peak temperature, and A f is the austenite transformation finishing temperature. The phase transformation temperature from the austenite to the martensite phase is defined as M f , and the same is applied hereinafter. Further, the phase transformation temperature to the austenite phase on the martensite is represented by the above-mentioned A f , and is the same hereinafter. 5, a region corresponding to a temperature lower than M f is a martensite phase region, a region corresponding to a temperature exceeding A f is an austenite phase region, and a region corresponding to a temperature of M f to A f is martensite - austenite coexistence phase region. Considering that the wire of the present invention is a part provided in a dental implant cleaning device used in the human body, the phase transformation temperature (A f ) of martensite to the austenite phase of Nitinol, which is the material of the wire of the present invention, . This is based on the judgment that the martensite phase is more advantageous in fatigue characteristics than the austenite phase as disclosed in the background art. When given temperature condition is 36.5 占 폚, it is considered that martensite phase or nitinol on coexistence of martensite- I will use it as a material. Whether such material selection can actually improve the fatigue characteristics of the wire will be confirmed in the following embodiments. It is further clarified that the temperature of 36.5 DEG C can be adjusted according to the oral temperature, and the temperature can be such that the nitinol can exist in the martensite phase.

본 발명의 와이어의 피로 특성을 개선하기 위해, 와이어의 표면을 마이크로블라스팅(microblasting) 처리할 수 있다. 이는 와이어의 사용 중에 와이어에 작용하는 인장응력을 상쇄하는 압축잔류응력을 와이어에 부여하기 위함이다. 통상적으로 어떤 물체에 작용하는 인장응력을 상쇄하는 압축잔류응력을 그 물체에 부여하기 위해 쇼트피닝(shot peening) 처리를 한다. 그런데 와이어의 탄성지지다리의 직경은 0.1 내지 0.7mm 정도이고, 와이어의 세정팁의 직경은 0.1 내지 0.7mm 정도이며, 와이어의 세정팁의 길이는 0.1 내지 0.7mm 정도이다. 따라서 일반적인 쇼트피닝(shot peening) 처리를 하기에는 와이어가 너무 얇다. 그러므로 쇼트피닝(shot peening)보다 정밀한 처리가 가능한 마이크로블라스팅(microblasting)이 와이어에 압축잔류응력을 부여하는데 있어 더 바람직하다. 마이크로블라스팅(microblasting)은 통상적으로 압축잔류응력의 부여보다는 연마 목적으로 이용되는데, 와이어 표면을 마이크로블라스팅(microblasting) 처리하면 압축잔류응력의 부여로 와이어의 피로 특성이 개선될 수 있는지는 후술하는 실시예에서 확인될 수 있을 것이다. 마이크로블라스팅(microblasting)이 수행되는 부위는 와이어의 특정한 부위로 한정하는 것은 아니나, 피로 파괴가 주로 일어나는 부위인 세정팁, 탄성지지다리와 본체의 연결 부위 등에 마이크로블라스팅(microblasting) 처리를 하는 것이 바람직하다.In order to improve the fatigue characteristics of the wire of the present invention, the surface of the wire can be subjected to microblasting treatment. This is to give the wire a compressive residual stress that counteracts the tensile stress acting on the wire during use of the wire. Typically shot peening is applied to give the object a compressive residual stress that counteracts the tensile stress acting on an object. However, the diameter of the elastic support leg of the wire is about 0.1 to 0.7 mm, the diameter of the cleaning tip of the wire is about 0.1 to 0.7 mm, and the length of the cleaning tip of the wire is about 0.1 to 0.7 mm. Therefore, the wire is too thin for a typical shot peening process. Therefore, microblasting capable of more precise treatment than shot peening is more preferable for imparting compressive residual stress to the wire. Microblasting is usually used for abrasive purposes rather than imparting residual compressive stress. Whether microfabrication of the wire surface can improve the fatigue characteristics of the wire due to the application of compressive residual stress is described in the following Examples It can be confirmed. Although the microblasting is not limited to a specific part of the wire, it is preferable to perform microblasting on a cleaning tip, which is a region where fatigue failure mainly occurs, and a connecting portion between the elastic supporting leg and the main body .

상기 마이크로블라스팅(microblasting) 처리에 있어서, 미디어(media)의 직경은 50 내지 200μm, 미디어(media)의 분사 압력은 2 내지 4bar, 미디어(media)의 분사 시간은 15초 내지 20분이 바람직하다. 상기 열거된 조건들의 하한 미만의 경우, 와이어에 작용하는 인장응력을 충분히 상쇄하지 못할 수 있고, 상기 열거된 조건들의 상한을 초과하는 경우, 마이크로블라스팅(microblasting)으로 인하여 와이어에 작용하는 인장응력을 상쇄하는 것을 넘어서서 필요 이상의 응력이 와이어에 부여될 수 있기 때문이다. 상기 미디어(media)의 분사 시간은 대량의 와이어들을 지그(jig) 안에 넣고 마이크로블라스팅(microblasting) 처리하는 경우까지 고려하여 그 범위를 정한 것이다. 상기 분사 기간의 상한 20분은, 대량의 와이어들을 일괄적으로 마이크로블라스팅(microblasting) 처리하는 경우, 지그(jig) 안에서 불규칙적으로 날리는 대량의 와이어들을 고르게 마이크로블라스팅(microblasting) 처리할 수 있는 시간을 고려한 것이다. 따라서 만약 한 개의 와이어를 마이크로블라스팅(microblasting) 처리하는 경우라면, 약 15 내지 25초 동안의 미디어(media) 분사를 통하여 인장응력을 상쇄하기에 충분한 압축잔류응력을 와이어에 부여할 수 있다.In the microblasting process, the diameter of the media is preferably 50 to 200 占 퐉, the ejecting pressure of the media is 2 to 4 bar, and the ejecting time of the media is 15 to 20 minutes. If less than the lower limit of the above listed conditions, the tensile stress acting on the wire may not be sufficiently canceled, and if the upper limit of the above-mentioned conditions is exceeded, the tensile stress acting on the wire due to microblasting is canceled And more stress than necessary can be applied to the wire. The ejection time of the media is determined by considering a case where a large amount of wires are inserted into a jig and subjected to microblasting. The upper 20 minutes of the injection period is a time required to microblast a large number of wires in consideration of the time for uniformly microblasting a large number of wires that are irregularly blown in a jig will be. Thus, if one wire is microblasted, a compression residual stress sufficient to offset the tensile stress can be imparted to the wire through the media injection for about 15-25 seconds.

상기 마이크로블라스팅(microblasting) 처리에 있어서, 세라믹 미디어(media)를 이용하는 것이 바람직하다. 이는 미디어(media)의 파손(breakage)을 줄이기 위함이다. 상기 세라믹 미디어(media)는 지르코니아(ZrO2), 실리카(SiO2) 또는 알루미나(Al2O3) 미디어(media)가 될 수 있으나, 이에 한정하는 것은 아니다.In the microblasting process, it is preferable to use a ceramic medium. This is to reduce the breakage of the media. The ceramic media may be, but not limited to, zirconia (ZrO 2 ), silica (SiO 2 ), or alumina (Al 2 O 3 ) media.

상기 마이크로블라스팅(microblasting) 처리에 있어서, 구형 또는 구형에 가까운 미디어(media)를 이용하는 것이 바람직하다. 이는 와이어의 표면이 손상되는 것을 줄이기 위함이다. 구체적으로, 형상 계수를 다음 수학식 1로 정의할 때, 미디어(media)의 형상 계수는 0.858이상 1.000이하가 바람직하나, 이에 한정하는 것은 아니다.In the microblasting process, it is preferable to use spherical or spherical media. This is to reduce the damage of the surface of the wire. Specifically, when the shape coefficient is defined by the following equation (1), the shape coefficient of the media is preferably 0.858 or more and 1.000 or less, but is not limited thereto.

[수학식 1][Equation 1]

형상 계수 = (4 × π × A) / P2 Shape coefficient = (4 × π × A) / P 2

(A : 2차원상의 미디어(media)의 면적, P : 2차원상의 미디어(media)의 둘레)(A: area of two-dimensional media, P: perimeter of two-dimensional media)

3D 프린팅에 의하여 치과용 임플란트 세정기구가 일체로 성형된 경우, 이러한 일체의 치과용 임플란트 세정기구의 와이어에 대하여도 마이크로블라스팅(microblasting) 처리를 수행할 수 있다. 3D 프린팅에 의하여 성형된 치과용 임플란트 세정기구의 와이어 표면은 매우 거친 상태일 수 있는데, 이러한 와이어에 마이크로블라스팅(microblasting) 처리를 하면, 와이어의 피로 특성뿐만 아니라 와이어의 표면 조도도 개선할 수 있다. 또한 치과용 임플란트 세정기구가 3D 프린팅에 의하여 성형되면 그 표면에 잔류 분말이 존재할 수 있는데, 와이어에 마이크로블라스팅(microblasting) 처리를 하면 와이어 표면에 존재하는 잔류 분말을 쉽게 제거할 수 있다. 이하에서는 와이어에 관한 실시예 및 실험예를 상술하기로 한다.In the case where the dental implant cleaning mechanism is integrally formed by 3D printing, the microblasting process can be performed on the wires of the dental implant cleaning mechanism. The wire surface of the dental implant cleaning device formed by 3D printing may be in a very rough condition. Microbasting of such wires can improve not only the fatigue characteristics of the wire but also the surface roughness of the wire. In addition, when the dental implant cleaning device is formed by 3D printing, residual powder may exist on the surface of the implant. Microblasting treatment of the wire can easily remove residual powder present on the surface of the wire. Hereinafter, examples and experimental examples related to the wire will be described in detail.

[실시예][Example]

<상변태 온도가 서로 다른 니티놀 와이어들 준비><Preparation of Nitinol wires with different phase transformation temperatures>

치과용 임플란트 세정기구에 구비될 수 있는 와이어(니티놀 소재) 40개를 준비하였다. 상기 와이어 40개는 모두 탄성지지다리의 직경이 0.4mm, 세정팁의 직경이 0.4mm, 및 세정팁의 길이가 0.4mm이다. 상기 와이어 40개 중 20개는 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 30℃이고, 나머지 20개는 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 120℃이다.40 wires (Nitinol materials) that can be provided in the dental implant cleaning device were prepared. All 40 of the wires have a diameter of 0.4 mm, a diameter of the cleaning tip of 0.4 mm, and a length of the cleaning tip of 0.4 mm. 20 out of the 40 wires had a phase transformation temperature (A f ) of 30 ° C on the martensite phase to the austenite phase and a phase transformation temperature (A f ) of 120 ° C on the martensite phase to the austenite phase.

<마이크로블라스팅(microblasting) 처리>&Lt; Microblasting treatment >

마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 30℃인 와이어 20개 중 10개의 각 세정팁 부분을 마이크로블라스팅(microblasting) 처리하였고, 나머지 10개는 대조를 위해 남겨두었다. 마이크로블라스팅(microblasting)은 75 내지 150μm 직경의 지르코니아(ZrO2) 미디어(media)를 3bar의 압력으로 20초 동안 전용 메쉬망 안에서 분사하는 방식으로 수행하였다.Ten portions of each of the ten cleaning tips of 20 wires with a phase transformation temperature (A f ) of 30 캜 on the martensite phase to the austenite phase were microblasted and the remaining ten were left for comparison. Microblasting was carried out by spraying zirconia (ZrO 2 ) media having a diameter of 75 to 150 μm in a special mesh network for 20 seconds at a pressure of 3 bar.

마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 120℃인 와이어 20개 중 10개의 각 세정팁 부분을 마이크로블라스팅(microblasting) 처리하였고, 나머지 10개는 대조를 위해 남겨두었다. 마이크로블라스팅(microblasting)은 75 내지 150μm 직경의 지르코니아(ZrO2) 미디어(media)를 3bar의 압력으로 20초 동안 전용 메쉬망 안에서 분사하는 방식으로 수행하였다.Ten portions of each of the ten cleaning tips of 20 wires having a phase transformation temperature (A f ) of 120 ° C on the martensite phase to the austenite phase were microblasted and the remaining ten were left for comparison. Microblasting was carried out by spraying zirconia (ZrO 2 ) media having a diameter of 75 to 150 μm in a special mesh network for 20 seconds at a pressure of 3 bar.

[실험예][Experimental Example]

위 실시예에서 준비된 와이어를 본체에 장착한 다음, 와이어가 장착된 본체가 임플란트를 세정하는 동작을 하게 함으로써 와이어의 피로 특성을 평가하였다. 온도 조건은 36.5℃로 하여 수행하였다. (a) 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 30℃인 와이어 10개를 본체에 장착하여 와이어의 피로 특성을 평가하였다. 그리고 (b) 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 30℃이면서 마이크로블라스팅(microblasting) 처리된 와이어 10개를 본체에 장착하여 와이어의 피로 특성을 평가하였다. 그리고 (c) 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 120℃인 와이어 10개를 본체에 장착하여 와이어의 피로 특성을 평가하였다. 마지막으로 (d) 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 120℃이면서 마이크로블라스팅(microblasting) 처리된 와이어 10개를 본체에 장착하여 와이어의 피로 특성을 평가하였다. 위 (a), (b), (c), 및 (d) 모두, 도 6에 도시된 바와 같이, 임플란트를 지면에 고정하고, 와이어들이 장착된 본체를 지그(jig)로 고정한 다음, 본체 및 와이어들을 임플란트의 나사산을 따라 35분 동안 회전시키면서 와이어들이 파손되는지를 관찰하는 방식으로 수행하였다. 그리고 그 결과를 도 7에 그래프로 도시하였다.The wire prepared in the above example was mounted on the main body, and then the main body with the wire mounted thereon washes the implant, thereby evaluating the fatigue characteristics of the wire. The temperature condition was carried out at 36.5 ° C. (a) Ten wires each having a phase transformation temperature (A f ) of 30 ° C on a martensite phase into an austenite phase were mounted on the main body to evaluate the fatigue characteristics of the wire. And (b) ten microfibers treated with microblasting at a temperature of phase transformation (A f ) of 30 ° C on the martensite to the austenite phase were attached to the main body to evaluate the fatigue characteristics of the wire. And (c) ten wires each having a phase transformation temperature (A f ) of 120 ° C to an austenite phase on martensite were mounted on the main body to evaluate the fatigue characteristics of the wire. Finally, (d) Ten microfibers treated with microblasting at a temperature of phase transformation (A f ) of 120 ° C to the austenite phase on the martensite were attached to the body to evaluate the fatigue characteristics of the wire. As shown in Fig. 6, the implant is fixed to the ground, the body to which the wires are attached is fixed with a jig, The wires were rotated for 35 minutes along the threads of the implant to observe whether the wires were broken. The results are shown graphically in Fig.

도 7에 도시된 바와 같이, 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 30℃인 와이어들의 경우, 35분 동안 10개의 와이어 중 8개가 파손되었다. 그러나 위 상변태 온도(Af)가 30℃이면서 마이크로블라스팅(microblasting) 처리된 와이어들의 경우, 35분 동안 10개의 와이어 중 2개 밖에 파손되지 않았다.As shown in Fig. 7, in the case of the wires having a phase transformation temperature (A f ) of 30 DEG C on the martensite phase to the austenite phase, eight of the ten wires were broken in 35 minutes. However, for the microblast treated wires with a phase transformation temperature (A f ) of 30 ° C, only two of the 10 wires were broken for 35 minutes.

또한, 도 7에 도시된 바와 같이, 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 120℃인 와이어들의 경우, 35분 동안 10개의 와이어 중 2개가 파손되었다. 그러나 위 상변태 온도(Af)가 120℃이면서 마이크로블라스팅(microblasting) 처리된 와이어들의 경우, 35분이 지나도록 10개의 와이어 중 단 한 개도 파손되지 않았다.In addition, as shown in Fig. 7, in the case of wires having a phase transformation temperature (A f ) of 120 DEG C to an austenite phase on martensite, two of 10 wires were broken for 35 minutes. However, in the case of the microblast treated wires with the phase transformation temperature (A f ) of 120 ° C, only one of the ten wires was broken after 35 minutes.

마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 30℃인 와이어들은 오스테나이트 상이었고, 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도(Af)가 120℃인 와이어들은 마르텐사이트 상이었다. 본 실험을 통하여 (i) 오스테나이트 상의 와이어보다는 마르텐사이트 상의 와이어가 피로 특성에 있어 유리하다는 점, (ii) 마이크로블라스팅(microblasting) 처리가 와이어의 피로 특성을 개선할 수 있다는 점, 및 (iii) 마르텐사이트 상의 와이어를 선택하여 이를 마이크로블라스팅(microblasting) 처리하는 경우 가장 효과적인 피로 특성을 얻을 수 있음을 확인하였다.The wires having a phase transformation temperature (A f ) of 30 ° C on the martensite phase to the austenite phase were austenite phase, and the wires having a phase transformation temperature (A f ) of 120 ° C on the martensite phase to the austenite phase were martensitic phases. (Ii) microblasting can improve the fatigue characteristics of the wire, and (iii) it is possible to improve the fatigue characteristics of the wire, It was confirmed that the most effective fatigue characteristics can be obtained when a wire on martensite is selected and subjected to microblasting treatment.

본 발명을 첨부된 도면과 함께 설명하였으나, 이는 본 발명의 요지를 포함하는 다양한 실시 형태 중의 하나의 실시예에 불과하며, 당업계에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 하는 데에 그 목적이 있는 것으로, 본 발명은 상기 설명된 실시예에만 국한되는 것이 아님은 명확하다. 따라서, 본 발명의 보호범위는 하기의 청구범위에 의해 해석되어야 하며, 본 발명의 요지를 벗어나지 않는 범위 내에서의 변경, 치환, 대체 등에 의해 그와 동등한 범위 내에 있는 모든 기술 사상은 본 발명의 권리범위에 포함될 것이다. 또한, 도면의 일부 구성은 구성을 보다 명확하게 설명하기 위한 것으로 실제보다 과장되거나 축소되어 제공된 것임을 명확히 한다.While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it should be understood that various changes and modifications will be apparent to those skilled in the art. Obviously, the invention is not limited to the embodiments described above. Accordingly, the scope of protection of the present invention should be construed according to the following claims, and all technical ideas which fall within the scope of equivalence by alteration, substitution, substitution, and the like within the scope of the present invention, Range. In addition, it should be clarified that some configurations of the drawings are intended to explain the configuration more clearly and are provided in an exaggerated or reduced size than the actual configuration.

Claims (8)

본체, 상기 본체의 상부면에 마련되어 핸드피스에 장착되는 생크, 상기 본체의 하부면에 마련되고 각각이 탄성지지다리 및 세정팁을 포함하는 복수 개의 와이어를 포함하는 치과용 임플란트 세정기구에 있어서,
상기 와이어의 소재는 마르텐사이트 상에서 오스테나이트 상으로의 상변태 온도가 70℃ 이상인 니티놀이고;
상기 세정팁의 표면과, 상기 탄성지지다리 및 상기 본체의 연결 부위의 표면은 마이크로블라스팅(microblasting) 처리에 의하여 압축잔류응력이 부여되어 있고;
상기 마이크로블라스팅 처리에는 50 내지 200μm 직경의 지르코니아(ZrO2) 미디어(media)가 이용되고;
상기 미디어의 분사 압력은 2 내지 4bar이고;
상기 미디어의 분사 시간은 15초 내지 20분이며;
상기 본체, 상기 생크, 및 상기 복수 개의 와이어는 3D 프린팅에 의하여 일체로 성형된 것을 특징으로 하는 치과용 임플란트 세정기구.
A dental implant cleaning device comprising a main body, a shank provided on an upper surface of the main body and mounted on a handpiece, and a plurality of wires provided on a lower surface of the main body and each including an elastic support leg and a cleaning tip,
Wherein the material of the wire is natinol having a phase transformation temperature from martensite to an austenite phase of 70 ° C or higher;
Wherein a surface of the cleaning tip, a surface of the elastic supporting leg, and a surface of a connecting portion of the main body are subjected to compressive residual stress by microblasting;
Zirconia (ZrO 2 ) media having a diameter of 50 to 200 袖 m is used for the microblasting process;
The ejection pressure of the media is 2 to 4 bar;
The ejection time of the medium is from 15 seconds to 20 minutes;
Wherein the main body, the shank, and the plurality of wires are integrally formed by 3D printing.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JP2013511338A (en) * 2009-11-17 2013-04-04 ジョンソン，ウィリアム・ビー Nitinol appliance with improved fatigue resistance
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