KR101758563B1 - Ultra high strength steel sheet having excellent elongation, and method for manufacturing the same - Google Patents
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Abstract
본 발명은 자동차용 초고강도 강판에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 연신율이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to an ultra high strength steel sheet for automobiles, and more particularly to an ultra high strength steel sheet having excellent elongation and a method for producing the same.
Description
본 발명은 자동차용 초고강도 강판에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 연신율이 우수한 초고강도 강판 및 이의 제조방법에 관한 것이다.
The present invention relates to an ultra high strength steel sheet for automobiles, and more particularly to an ultra high strength steel sheet having excellent elongation and a method for producing the same.
현재 강화되고 있는 자동차의 CO2 배출 규제 및 연비 향상의 달성을 위해, 자동차사는 지속적으로 차체의 경량화를 요구하고 있다. 이를 위해서는 강판의 두께를 낮추어야 하는 반면, 충돌 안정성 등의 확보를 위해서는 강판의 두께를 두껍게 하여야 하므로, 서로 모순된 측면이 있다.
Currently, automakers are continuously demanding the weight reduction of automobiles in order to regulate CO 2 emissions and improve fuel efficiency of vehicles that are being strengthened. In order to accomplish this, the thickness of the steel sheet must be lowered. However, in order to secure the collision stability and the like, the thickness of the steel sheet must be increased.
이를 극복하기 위해서는 소재의 강도를 높이면서 성형성을 증가시켜야 하는데, 이는 AHSS(Advanced High Strength Steel)로 잘 알려진 이상조직강(Dual Phase Steel, 이하 'DP강'이라 함), 변태유기소성강(Transformation Induced Plasticity Steel, 이하 'TRIP강'이라 함), 복합조직강(Complex Phase Steel, 이하 'CP강'이라 함) 등의 다양한 자동차 강판을 통해서 가능하다고 알려져 있다.In order to overcome this problem, it is necessary to increase the moldability while increasing the strength of the material. This is because the dual phase steel (hereinafter referred to as "DP steel") well known as AHSS (Advanced High Strength Steel) Transformation Induced Plasticity Steel (hereinafter referred to as "TRIP steel") and Complex Phase Steel (hereinafter referred to as "CP steel").
이러한 고강도 강판의 탄소량 또는 합금성분을 높여 강도를 보다 높일 수는 있으나, 열처리를 통해 구현 가능한 인장강도는 약 1200MPa급 수준이 한계이며, 상대적으로 연신율이 연위해져 냉간 성형이 어려운 단점이 있다.
Although the strength or strength of the high strength steel sheet can be increased by increasing the amount of carbon or alloy, the tensile strength that can be achieved through the heat treatment is limited to the level of about 1200 MPa, and it is disadvantageous in that cold drawing is difficult due to relatively elongation.
한편, 소성변형 중 쌍정(Twin)의 형성을 통해 연신율 및 강도를 동시에 확보할 수 있는 TWIP(Twinning-Induced Plasticity)강은 연신율이 우수하여 복잡한 형상의 부품으로 성형이 가능하다는 장점이 있으나, 낮은 항복강도로 인해 자동차의 충돌 구조부재 등으로 사용시 한계가 있다.On the other hand, TWIP (Twinning-Induced Plasticity) steel, which can secure both elongation and strength through the formation of twin during plastic deformation, has an advantage in that it can be molded into a complicated shape component because of its excellent elongation, Due to the strength, there are limitations when it is used as collision structural member of automobile.
일 예로, 특허문헌 1에서는 C, Si, Mn, Al, Ni, Mo, P, S, N 등의 합금성분을 제어하여 높은 수준의 연성과 함에 700~900MPa의 인장강도를 갖는 강판을 제시하고 있는데, 상기 강판은 항복강도가 낮아 충돌특성이 열위하여 자동차용 충돌 구조부재로의 적용이 제한되는 단점이 있다.For example, Patent Document 1 proposes a steel sheet having a tensile strength of 700 to 900 MPa with a high level of ductility by controlling alloy components such as C, Si, Mn, Al, Ni, Mo, P, , The steel sheet has a low yield strength and has a disadvantage that its application to a crash structure member for an automobile is limited in order to open a collision characteristic.
특허문헌 2 역시 C, Si, Mn, Al, P, S, N 등의 합금성분을 제어하면서, Cr, Mo, Ni, Cu, Ti, Nb, V 등을 더 포함하고, 부분 재결정(Partial recrystallization)을 통해 높은 인장강도를 갖는 강판을 제시하고 있는데, 충돌 특성에 직접적으로 연관된 높은 변형 저항 즉, 항복강도 측면에 대해서는 전혀 고려하고 있지 않다는 점에서 단점이 있다.
Patent Document 2 also includes Cr, Mo, Ni, Cu, Ti, Nb, V and the like while controlling the alloying components of C, Si, Mn, Al, P, S, , The steel sheet having a high tensile strength is presented. However, there is a disadvantage in that no consideration is given to the high deformation resistance, that is, the yield strength directly related to the impact characteristics.
따라서, 냉간 프레스 성형에 적합하면서도, 인장강도 및 연성과 더불어 항복강도가 우수한 강판의 개발이 요구된다.
Therefore, it is required to develop a steel sheet that is suitable for cold press forming and has excellent tensile strength and ductility as well as yield strength.
본 발명의 일 측면은, 강의 합금성분 및 제조조건을 제어함으로써 초고강도 및 고연성을 확보하는 동시에, 항복강도가 높아 충돌특성이 우수한 냉간 프레스 성형용 초고강도 강판 및 이의 제조방법을 제공하고자 하는 것이다.
An aspect of the present invention is to provide an ultrahigh strength steel sheet for cold press forming which has high ultrahigh strength and high ductility by controlling steel alloy components and manufacturing conditions and has high yield strength and excellent impact properties and a method for producing the same .
본 발명의 일 측면은, 중량%로, 탄소(C): 0.7% 초과 ~ 0.9% 이하, 실리콘(Si): 2.0% 이하(0% 제외), 망간(Mn): 12~20%, 인(P): 0.020% 이하, 황(S): 0.010% 이하, 알루미늄(Al): 0.01~3.0%, 질소(N): 0.060% 이하(0% 제외), 바나듐(V): 0.5% 이하(0% 제외), 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 미세조직으로 면적분율 95% 이상의 오스테나이트 및 잔부 탄화물을 포함하며, 하기 관계식 1을 만족하는 연신율이 우수한 초고강도 강판을 제공한다.
One aspect of the present invention is a method of manufacturing a silicon carbide semiconductor device comprising, by weight%, more than 0.7% to less than 0.9% carbon (C), less than 2.0% (excluding 0%) silicon (Si) P: not more than 0.020%, sulfur (S): not more than 0.010%, aluminum (Al): not more than 0.030%, nitrogen (N): not more than 0.060%, vanadium (V) Strength steel sheet containing an austenite having an area fraction of not less than 95% and a residual carbide and having an elongation satisfying the following relational expression (1), and a balance of Fe and other unavoidable impurities.
[관계식 1][Relation 1]
0.284 + 0.693C + 0.116Si - 0.016Mn - 0.011Al + 0.745V + 0.017X > 1.05 0.284 + 0.693C + 0.116Si - 0.016Mn - 0.011Al + 0.745V + 0.017X > 1.05
(상기 관계식 1에서 C, Si, Mn, Al 및 V는 각 해당원소의 중량기준 함량을 의미하며, 상기 X는 냉간 재압연시 압하율(%)을 의미한다.)
(C, Si, Mn, Al and V in the above relational expression 1 means the content by weight of each element, and X means the reduction ratio (%) during cold rolling).
본 발명의 다른 일 측면은, 상술한 성분조성을 만족하는 강 슬라브를 준비하는 단계; 상기 강 슬라브를 1000~1250℃의 온도범위에서 재가열하는 단계; 상기 재가열된 강 슬라브를 500~950℃의 온도범위에서 마무리 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계; 상기 열연강판을 750℃ 이하의 온도에서 권취하는 단계; 상기 권취된 열연강판을 산세 및 30~80%의 냉간압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 상기 냉연강판을 750~950℃의 온도범위에서 소둔 열처리하는 단계; 및 상기 소둔 열처리된 냉연강판을 5~50%의 압하율로 냉간 재압연하는 단계를 포함하고, 상기 관계식 1을 만족하는 연신율이 우수한 초고강도 강판의 제조방법을 제공한다.
According to another aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a steel slab, comprising: preparing a steel slab satisfying the above-described composition; Reheating the steel slab in a temperature range of 1000 to 1250 占 폚; Subjecting the reheated steel slab to finish hot rolling at a temperature of 500 to 950 캜 to produce a hot-rolled steel sheet; Winding the hot-rolled steel sheet at a temperature of 750 ° C or lower; Picking up the hot rolled steel sheet and cold rolling the hot rolled steel sheet at a cold reduction rate of 30 to 80% to produce a cold rolled steel sheet; Annealing the cold-rolled steel sheet in a temperature range of 750 to 950 ° C; And cold-rolling the annealed heat-treated cold-rolled steel sheet at a reduction ratio of 5 to 50%, the method comprising the steps of:
본 발명에 의하면, 연신율과 더불어 항복강도가 우수하여 냉간 성형에 바람직하게 적용할 수 있으면서, 성형 후 초고강도의 확보가 가능하여 기존의 열간 프레스 성형(Hot Press Forming)용 강판을 대체할 수 있는 효과가 있다.INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to provide a steel sheet having excellent yield strength in addition to an elongation, which can be suitably applied to cold forming, .
이와 같이, 고가의 열간 프레스 성형용 강판을 저원가의 냉간 프레스 성형용 강판으로 대체함으로써, 고온 성형시 야기되는 CO2 발생을 억제할 수 있으므로, 제조원가 및 환경 측면에서 유리한 효과가 있다.
By replacing the expensive hot-press-forming steel sheet with the low-cost cold-press-forming steel sheet in this way, the generation of CO 2 caused at the time of high-temperature molding can be suppressed, which is advantageous in terms of production cost and environment.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 있어서, 발명강 2에 대해 냉간 재압연시 압하율(%)에 따른 결정립 배향 분포(Grain Orientation Spread)를 관찰한 결과를 나타낸 것이다 ((a) 0%, (b) 5%, (c) 12%, (d) 17%, (e) 도면의 범례).FIG. 1 shows the result of observing the grain orientation spread according to the reduction ratio (%) during cold rolling of Invention Steel 2 in an embodiment of the present invention ((a) 0%, (b) 5%, (c) 12%, (d) 17%, (e) legend in the drawing).
본 발명자들은 기존 열간 프레스 성형용 강판을 대체할 수 있으면서, 그것 대비 동등 이상의 기계적 물성을 갖고, 제조원가의 절감이 가능한 냉간 프레스 성형용 강판을 개발하기 위하여 깊이 연구하였다. 그 결과, 강 성분조성 및 제조조건을 최적화함으로써 냉간 프레스 성형에 적합한 기계적 물성 및 미세조직을 가지는 연신율이 우수한 초고강도 강판을 제공할 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.
The present inventors have intensively studied to develop a steel sheet for cold press forming capable of replacing a conventional hot-press forming steel sheet, having a mechanical property equal to or higher than that of the steel sheet, and capable of reducing the manufacturing cost. As a result, it has been found that an ultra-high strength steel sheet excellent in mechanical properties and elongation having microstructure suitable for cold press forming can be provided by optimizing the steel component composition and the manufacturing conditions, thereby completing the present invention.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
본 발명의 일 측면에 따른 연신율이 우수한 초고강도 강판은 중량%로, 탄소(C): 0.7% 초과 ~ 0.9% 이하, 실리콘(Si): 2.0% 이하 (0% 제외), 망간(Mn): 12~20%, 인(P): 0.020% 이하, 황(S): 0.010% 이하, 알루미늄(Al): 0.01~3.0%, 질소(N): 0.060% 이하(0% 제외), 바나듐(V): 0.5% 이하(0% 제외)를 포함하는 것이 바람직하다.
(C): not less than 0.7% to not more than 0.9%, silicon (Si): not more than 2.0% (excluding 0%), manganese (Mn) (P): 0.020% or less, S: not more than 0.010%, aluminum (Al): 0.01 to 3.0%, nitrogen (N): not more than 0.060% ): 0.5% or less (excluding 0%).
이하에서는 본 발명에서 제공하는 연신율이 우수한 초고강도 강판의 합금성분을 상기와 같이 제어하는 이유에 대하여 상세히 설명한다. 이때, 특별한 언급이 없는 한, 각 성분들의 함량은 중량%를 의미한다.
Hereinafter, the reason for controlling the alloy component of the ultra-high strength steel sheet having excellent elongation provided by the present invention will be described in detail. Herein, unless otherwise specified, the content of each component means weight%.
C: 0.7% 초과 ~ 0.9% 이하C: more than 0.7% to less than 0.9%
탄소(C)는 강의 강도확보와 더불어 잔류 오스테나이트의 안정화에 기여하는 원소로서, 이러한 C의 함량이 0.7% 이하이면 최종 열처리 시 오스테나이트 단상 조직의 확보는 가능한 반면 항복강도 낮아 냉간 재압연 후 높은 항복강도를 확보할 수 없는 문제가 있다. 또한, 고온에서 열처리 시 표면에서 탈탄이 일어나 상온 변형 시 표면에 마르텐사이트 조직을 형성하여 지연파괴에 취약하게 되는 문제가 있다. 반면, 그 함량이 0.9%를 초과하게 되면 전기 비저항이 증가하여 용접성이 저하될 우려가 있으며, 냉간압연 시 압연 부하의 증가로 조업성이 열위해 질 수 있다.Carbon (C) contributes to the stabilization of the retained austenite as well as the strength of the steel. When the content of C is 0.7% or less, the austenite single phase structure can be secured during the final heat treatment, There is a problem that the yield strength can not be secured. In addition, there is a problem that decarburization occurs on the surface during heat treatment at a high temperature, and martensite structure is formed on the surface at the time of transformation at room temperature, so that it is vulnerable to delayed fracture. On the other hand, if the content exceeds 0.9%, the electrical resistivity increases and the weldability may be lowered.
따라서, 본 발명에서는 C의 함량을 0.7% 초과 ~ 0.9% 이하로 제한하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.75~0.9%, 보다 더 바람직하게는 0.8~0.9%로 포함하는 것이 바람직하다.
Therefore, in the present invention, it is preferable to limit the content of C to more than 0.7% to 0.9%. , More preferably 0.75 to 0.9%, and even more preferably 0.8 to 0.9%.
Si: 2.0% 이하(0% 제외)Si: 2.0% or less (excluding 0%)
실리콘(Si)은 통상적으로 강의 탈산제로서 사용되며, 강 내에 탄화물이 석출하는 것을 억제할 뿐만 아니라, 잔류 오스테나이트의 안정화에 기여하는 원소이다.Silicon (Si) is typically used as a deoxidizing agent for steel, and is an element that not only inhibits the precipitation of carbides in steel but also contributes to the stabilization of retained austenite.
이러한 Si의 함량이 2.0%를 초과하게 되면 열간압연시 표면에 실리콘 산화물이 다량 형성되어 산세성을 저하시키고, 전기 비저항을 증가시켜 용접성이 열위하게 되는 문제가 있다.If the content of Si exceeds 2.0%, a large amount of silicon oxide is formed on the surface during hot rolling to deteriorate acidity and increase electrical resistivity, resulting in poor weldability.
따라서, 본 발명에서는 Si의 함량을 2.0% 이하로 제한하는 것이 바람직하며, 0%는 제외한다. 보다 바람직하게는 상기 Si의 하한을 0.1%로 제한하는 것이 바람직하다.
Therefore, in the present invention, it is preferable to limit the Si content to 2.0% or less, and 0% is excluded. More preferably, the lower limit of the Si content is limited to 0.1%.
Mn: 12~20%Mn: 12 to 20%
망간(Mn)은 잔류 오스테나이트의 형성 및 안정화에 유효한 원소이다. 이러한 Mn은 변태유기소성강에 많이 활용되는 원소로 알려져 있으며, 통상 TRIP강의 경우 대략 3% 이내, 오스테나이트 단상강인 TWIP강의 경우에는 대략 12% 이상으로 첨가된다. 이와 같이 함량을 제한하는 것은 상술한 함량의 중간범위로 Mn을 함유하는 경우 마르텐사이트가 다량 형성되어 연신율 저하를 초래하기 때문이다.Manganese (Mn) is an effective element for the formation and stabilization of retained austenite. This Mn is known to be an element widely used in the transformational organic plastic steels and is usually added in an amount of about 3% for TRIP steels and about 12% for TWIP steels of austenite single phase steels. The reason for limiting the content in this manner is that when Mn is contained in the middle range of the above-mentioned content, a large amount of martensite is formed and the elongation rate is lowered.
본 발명에서 상기 Mn의 함량이 12% 미만이면 변형 중 마르텐사이트상이 형성되어 안정한 오스테나이트상의 확보가 어려워지며, 변형 후 내지연파괴 특성이 열위해지는 문제가 있다. 반면, 그 함량이 20%를 초과하게 되면 Mn에 의해 얻을 수 있는 효과가 포화되며, 오히려 제조원가의 상승을 유발하는 문제가 있다.In the present invention, when the content of Mn is less than 12%, a martensite phase is formed during deformation, making it difficult to secure a stable austenite phase, and there is a problem that the delayed fracture resistance after deformation becomes poor. On the other hand, when the content exceeds 20%, the effect obtained by Mn is saturated, which causes a problem of raising the production cost.
따라서, 본 발명에서는 Mn의 함량을 12~20%로 제한함이 바람직하다.
Therefore, in the present invention, the content of Mn is preferably limited to 12 to 20%.
P: 0.020% 이하P: not more than 0.020%
인(P)은 강 중 불가피하게 첨가되는 원소로서, 그 함량이 0.020%를 초과하게 되면 용접성이 저하되고, 강의 저온 취성을 유발할 위험성이 크게 증대되는 문제가 있다. 따라서, 그 상한을 0.020%로 제한하는 것이 바람직하다.
Phosphorus (P) is an element that is inevitably added in the steel. When the content exceeds 0.020%, the weldability is lowered and the risk of causing low-temperature embrittlement of the steel is greatly increased. Therefore, it is preferable to limit the upper limit to 0.020%.
S: 0.010% 이하S: not more than 0.010%
황(S) 역시 강 중 불가피하게 첨가되는 원소로서, 그 함량이 0.010%를 초과하게 되면 강의 연성 및 용접성을 저해할 가능성이 높다. 따라서, 그 상한을 0.010%로 제한하는 것이 바람직하다.
Sulfur (S) is also an inevitably added element in the steel, and if it exceeds 0.010%, the ductility and weldability of the steel are likely to be deteriorated. Therefore, it is preferable to limit the upper limit to 0.010%.
Al: 0.01~3.0%Al: 0.01 to 3.0%
알루미늄(Al)은 산소와 결합하여 탈산작용을 하는 원소로서, 탈산 효과를 안정적으로 확보하기 위해서는 0.01% 이상으로 Al을 함유하는 것이 바람직하다. 다만, Al은 상기 Si와 함께 대표적인 산화원소로서, 그 함량이 3.0%를 초과하게 되면 고온 연성이 감소하여 주조성이 열위 해질 뿐만 아니라, 열간압연 중 강 표면 산화가 심해져 표면품질을 저해하는 문제가 있다.Aluminum (Al) is an element which bonds with oxygen and acts as a deoxidizing agent. In order to stably secure the deoxidation effect, it is preferable that Al (Al) is contained at 0.01% or more. However, Al is a representative oxidizing element together with Si, and when the content exceeds 3.0%, the high temperature ductility is reduced and the main composition is not only dulled but also oxidized on the steel surface during hot rolling, have.
따라서, 본 발명에서는 Al의 함량을 0.01~3.0%로 제한하는 것이 바람직하다.
Therefore, in the present invention, the content of Al is preferably limited to 0.01 to 3.0%.
N: 0.060% 이하(0% 제외) N: 0.060% or less (excluding 0%)
질소(N)는 오스테나이트를 안정화시키는데 유효한 작용을 하는 원소이지만, 그 함량이 0.060%를 초과하게 되면 취성이 발생할 위험성이 크게 증대하므로, 그 상한을 0.060%로 제한하는 것이 바람직하다.
Nitrogen (N) is an element effective for stabilizing austenite. However, if the content exceeds 0.060%, the risk of brittleness increases greatly. Therefore, it is preferable to limit the upper limit to 0.060%.
V: 0.5% 이하(0% 제외)V: 0.5% or less (excluding 0%)
바나듐(V)은 C와 결합하여 미세한 탄화물을 형성함으로써 강의 강도 향상에 기여하는 원소이나, 그 함량이 0.5%를 초과하게 되면 상술한 효과가 포화되며 고가의 원소로서 제조원가를 크게 상승시키는 문제가 있다.Vanadium (V) is an element which contributes to the improvement of steel strength by forming a fine carbide by bonding with C, but when the content exceeds 0.5%, the above-mentioned effect is saturated and the production cost is increased as an expensive element .
따라서, 본 발명에서는 상기 V의 첨가시 그 함량을 0.5% 이하로 제한하는 것이 바람직하며, 0%는 제외한다.
Accordingly, in the present invention, the content of V is preferably limited to 0.5% or less, and 0% is excluded.
본 발명은 상술한 성분 이외에 하기의 성분들을 추가로 포함할 수 있다.
The present invention may further comprise the following components in addition to the above-mentioned components.
구체적으로 본 발명은 티타늄(Ti): 0.005~0.3%, 니오븀(Nb): 0.005~0.3% 및 몰리브뎀(Mo): 0.05~0.3% 중 1종 이상을 더 포함할 수 있다.Specifically, the present invention may further include at least one of titanium (Ti): 0.005 to 0.3%, niobium (Nb): 0.005 to 0.3%, and molybdem (Mo): 0.05 to 0.3%.
상기 티타늄(Ti) 및 니오븀(Nb)은 강판의 강도 상승 및 결정립 미세화에 유효한 원소이다. 이러한 Ti 및 Nb의 함량이 각각 0.005% 미만이면 상술한 효과를 충분히 확보하기 어려우며, 반면 각각 0.3%를 초과하게 되면 제조비용이 상승할 뿐만 아니라, 석출물이 과다하게 형성되어 연성이 크게 저하될 우려가 있다. 따라서, 상기 Ti와 Nb의 첨가시 각각 0.005~0.3%로 그 함량을 제한하는 것이 바람직하다.The titanium (Ti) and niobium (Nb) are effective elements for increasing the strength of the steel sheet and refining the grain. If the contents of Ti and Nb are less than 0.005% each, it is difficult to sufficiently secure the above-mentioned effects. On the other hand, when the contents of Ti and Nb are more than 0.3%, not only the production cost increases but also the ductility is excessively decreased, have. Therefore, it is preferable to limit the content of Ti and Nb to 0.005 to 0.3%, respectively.
상기 몰리브덴(Mo)은 앞서 언급한 바나듐과 함께 미세한 탄화물을 형성함으로써 강의 강도 향상에 기여하는 원소이다. 이러한 Mo의 함량이 0.05% 미만이면 상술한 효과를 충분히 확보할 수 없으며, 상기 Mo 역시 고가의 원소로서 그 함량이 0.3%를 초과하게 되면 제조원가가 크게 상승하는 문제가 있다. 따라서, 상기 Mo의 첨가시 그 함량을 0.05~0.3%로 제한하는 것이 바람직하다.
The molybdenum (Mo) is an element contributing to the improvement of the strength of the steel by forming a minute carbide together with the vanadium mentioned above. If the content of Mo is less than 0.05%, the above-mentioned effect can not be sufficiently ensured. If Mo is also an expensive element and the content thereof exceeds 0.3%, there is a problem that the manufacturing cost greatly increases. Therefore, it is preferable that the content of Mo is limited to 0.05 to 0.3%.
본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.
The remainder of the present invention is iron (Fe). However, in the ordinary manufacturing process, impurities which are not intended from the raw material or the surrounding environment may be inevitably incorporated, so that it can not be excluded. These impurities are not specifically mentioned in this specification, as they are known to any person skilled in the art of manufacturing.
상술한 성분조성을 만족하는 본 발명의 초고강도 강판은 미세조직으로 오스테나이트상을 주상으로 포함하는 것이 바람직하다.The ultra-high strength steel sheet of the present invention satisfying the above-mentioned composition is preferably a microstructure and contains an austenite phase as a main phase.
보다 바람직하게, 본 발명의 강판은 면적분율 95% 이상으로 오스테나이트상을 포함하며, 잔부로 탄화물을 포함하는 것이 바람직하다. 다만, 오스테나이트 단상이여도 무방하다.More preferably, the steel sheet of the present invention contains an austenite phase with an area fraction of 95% or more, and preferably contains carbide as the remainder. However, austenite single phase may be used.
만일, 상기 오스테나이트상의 분율이 95% 미만이면 본 발명에서 목표로 하는 수준의 물성 특히, 연신율의 확보가 어려워져 냉간 프레스 성형에 적합한 강판의 확보가 곤란해지는 문제가 있다.If the fraction of the austenite phase is less than 95%, it is difficult to secure a desired level of physical properties, particularly elongation, in the present invention, and it becomes difficult to secure a steel sheet suitable for cold press forming.
또한, 상술한 미세조직을 갖는 본 발명의 초고강도 강판은 냉간 재압연 후 변형 결정립을 면적분율 10% 이상으로 포함하는 것이 바람직하다. 상기 냉간 재압연 후 변형된 결정립의 분율이 10% 미만이면 본 발명에서 목표로 하는 초고강도의 확보가 어려워지는 문제가 있다.In addition, it is preferable that the ultra-high strength steel sheet of the present invention having the above-mentioned microstructure includes the strain grains after the cold rolling at an area fraction of 10% or more. If the fraction of the deformed crystal grains after the cold rolling is less than 10%, there is a problem that it is difficult to obtain a desired ultra high strength in the present invention.
여기서, '변형 결정립'은 결정립 내의 결정방위 차이가 3° 이상인 것을 냉간 재압연 중 변형된 '변형 결정립'이라 정의하며, 이는 EBSD(Electron Back Sactter Diffraction) 실험을 통해 얻어지는 결정립 배양 분포(Grain Orientation Spread, GOS) 맵(map)으로부터 측정할 수 있다.
The 'strain grains' are defined as 'deformed grains' that have a difference in crystal orientation in the grains of 3 ° or more during cold re-rolling. Grain Orientation Spread (Grain Orientation Spread) obtained through EBSD (Electron Back Sactter Diffraction) , GOS) map.
한편, 상술한 성분조성을 가지면서, 상술한 미세조직을 갖는 본 발명의 강판은 목표로 하는 수준의 초고강도를 확보하기 위해서 하기 관계식 1을 만족하는 것이 바람직하다.On the other hand, it is preferable that the steel sheet of the present invention having the aforementioned composition and having the microstructure described above satisfies the following relational expression 1 in order to secure a desired ultra high strength.
하기 관계식 1은 강의 강도 확보에 영향을 미치는 성분들(C, Si, Mn, Al, V)과 강의 강도를 향상시키기 위한 재압연시 압하율의 관계를 나타낸 것이다. 즉, 본 발명에서 제안하는 함량 범위 내로 상기 성분들을 함유하면서 그 함량과 재압연시 압하율 간의 관계가 1.05를 초과할 때 본 발명에서 목표로 하는 수준의 항복강도 즉, 1000MPa 이상의 항복강도를 확보할 수 있다.
The following relational expression 1 shows the relationship between the components (C, Si, Mn, Al, V) influencing the strength of the steel and the reduction rate during re-rolling to improve the strength of the steel. That is, when the relationship between the content of the components and the reduction rate in re-rolling exceeds 1.05, the yield strength of the target level, that is, the yield strength of 1000 MPa or more is secured .
[관계식 1][Relation 1]
0.284 + 0.693C + 0.116Si - 0.016Mn - 0.011Al + 0.745V + 0.017X > 1.05 0.284 + 0.693C + 0.116Si - 0.016Mn - 0.011Al + 0.745V + 0.017X > 1.05
(상기 관계식 1에서 C, Si, Mn, Al 및 V는 각 해당원소의 중량기준 함량을 의미하며, 상기 X는 냉간 재압연시 압하율(%)을 의미한다.)
(C, Si, Mn, Al and V in the above relational expression 1 means the content by weight of each element, and X means the reduction ratio (%) during cold rolling).
이와 같이, 본 발명의 초고강도 강판은 제안하는 성분조성을 만족하고 미세조직으로 안정한 오스테나이트상을 포함하고, 상술한 관계식 1을 만족하는 것에 의해 변형된 결정립을 10% 이상으로 포함함에 따라, 1000MPa 이상의 항복강도 및 1400MPa 이상의 인장강도를 확보할 수 있다. 또한, 15% 이상의 총 연신율 및 0.7 이상의 항복비를 확보할 수 있다.As described above, the ultra-high strength steel sheet of the present invention contains an austenite phase that is stable with a microstructure and satisfies the proposed composition, and contains crystal grains deformed by satisfying the above-mentioned Relation 1 at 10% or more, A yield strength and a tensile strength of 1400 MPa or more can be secured. Further, a total elongation of not less than 15% and a yield ratio of 0.7 or more can be ensured.
즉, 본 발명의 초고강도 강판은 냉간 성형용 강판으로서 적합할 뿐만 아니라, 충돌 특성이 우수하여 자동차용 충돌 구조부재로서 유리하게 적용할 수 있는 것이다.
That is, the ultra-high strength steel sheet of the present invention is not only suitable as a steel sheet for cold forming, but also has excellent impact characteristics and can be advantageously applied as a crash structure member for an automobile.
한편, 본 발명에서 언급하는 강판은 냉연강판뿐만 아니라, 상기 냉연강판을 도금하여 얻은 용융아연도금강판 또는 합금화 용융아연도금강판일 수 있다.
On the other hand, the steel sheet referred to in the present invention may be not only a cold rolled steel sheet but also a hot-dip galvanized steel sheet or a galvannealed hot-dip galvanized steel sheet obtained by plating the cold rolled steel sheet.
이하, 본 발명의 다른 일 측면인 연신율이 우수한 초고강도 강판의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.
Hereinafter, a method of manufacturing an ultra-high strength steel sheet having an excellent elongation, which is another aspect of the present invention, will be described in detail.
먼저, 본 발명에 따른 냉연강판을 제조하는 방법에 대하여 하기에 구체적으로 설명한다.
First, a method of manufacturing a cold-rolled steel sheet according to the present invention will be described in detail below.
본 발명에 따른 냉연강판을 상술한 성분조성을 만족하는 강 슬라브를 준비한 후, 이를 재가열 - 열간압연 - 권취 - 냉간압연 - 소둔 열처리 - 냉간 재압연 공정을 거침으로써 제조할 수 있으며, 이하 각 공정조건에 대해 상세히 설명한다.
The cold-rolled steel sheet according to the present invention can be prepared by preparing a steel slab satisfying the above-mentioned composition and then subjecting it to reheating-hot rolling-winding-cold rolling-annealing heat treatment-cold rolling, Will be described in detail.
강 슬라브 재가열 공정Steel slab reheating process
본 발명에서는 열간압연을 행하기에 앞서 준비된 강 슬라브를 재가열하여 균질화 처리하는 공정을 거치는 것이 바람직하며, 이때 1000~1250℃에서 재가열 공정을 행함이 바람직하다. In the present invention, it is preferable that the steel slab prepared before the hot rolling is reheated and homogenized, and it is preferable to perform the reheating process at 1000 to 1250 ° C.
상기 재가열 온도가 1000℃ 미만이면 후속하는 열간압연시 하중이 급격히 증가하는 문제가 있으며, 반면 1250℃를 초과하게 되면 에너지 비용이 증가할 뿐만 아니라, 표면 스케일의 양이 증가하는 문제가 있다. If the reheating temperature is less than 1000 캜, there is a problem that the load during the subsequent hot rolling increases sharply. On the other hand, when the reheating temperature is higher than 1250 캜, the energy cost increases and the amount of surface scale increases.
따라서, 강 슬라브 재가열시 1000~1250℃의 온도범위에서 행하는 것이 바람직하다.
Therefore, it is preferable that the steel slab is heated in the temperature range of 1000 to 1250 deg.
열간압연 공정Hot rolling process
상기 재가열된 강 슬라브를 열간압연하여 열연강판으로 제조하는 것이 바람직하며, 이때 500~950℃의 온도범위에서 마무리 열간압연을 실시하는 것이 바람직하다. Preferably, the reheated steel slab is hot-rolled to produce a hot-rolled steel sheet, and the hot-rolled steel sheet is preferably subjected to finish hot rolling in a temperature range of 500 to 950 ° C.
상기 마무리 열간압연 온도가 500℃ 미만이면 압연하중이 크게 증가하는 문제가 있으며, 반면 그 온도가 950℃를 초과하게 되면 압연롤의 열피로가 크게 증가하여 수명단축의 원인이 된다.If the finish hot rolling temperature is less than 500 ° C, there is a problem that the rolling load increases greatly. If the temperature exceeds 950 ° C, the thermal fatigue of the roll is greatly increased, which shortens the service life.
따라서, 마무리 열간압연시 500~950℃의 온도범위에서 행하는 것이 바람직하다.
Therefore, it is preferable that the heat treatment is carried out in the temperature range of 500 to 950 占 폚 in the final hot rolling.
권취 공정Winding process
상기에 따라 제조된 열연강판을 750℃ 이하의 온도에서 권취하는 것이 바람직하다. It is preferable that the hot-rolled steel sheet produced according to the above is rolled up at a temperature of 750 ° C or lower.
상기 권취 온도가 750℃를 초과하게 되면 강판 표면의 스케일이 과다하게 형성되어 결함을 유발하며, 이는 도금성을 열화시키는 원인이 된다. 상기 권취시 하한 온도에 대해서는 특별히 한정하지 아니한다.
If the coiling temperature exceeds 750 캜, the scale of the surface of the steel sheet is excessively formed to cause defects, which causes deterioration of the plating ability. The lower limit temperature at the time of winding is not particularly limited.
산세 및 냉간압연 공정Pickling and cold rolling processes
상기에 따라 권취된 열연강판을 통상의 산세 처리를 통해 산화층을 제거한 다음, 강판의 형상과 고객사에서 요구하는 두께를 확보하기 위하여 냉간압연을 실시하는 것이 바람직하다.The hot rolled steel sheet wound in accordance with the above is preferably subjected to cold rolling in order to remove the oxide layer through ordinary pickling treatment and secure the shape of the steel sheet and the thickness required by the customer.
상기 냉간압연은 30~80%의 냉간압하율로 실시하는 것이 바람직한데, 상기 냉간압하율이 30% 미만이면 후속하는 소둔 열처리시 재결정을 위한 축적에너지가 부족하여 재결정이 충분히 일어나지 아니할 가능성이 높으며, 반면 80%를 초과하게 되면 압연 조업성이 크게 불안정해질 뿐만 아니라, 전력 비용이 크게 상승하는 문제가 있다.The cold rolling is preferably carried out at a cold reduction of 30 to 80%. If the cold rolling reduction is less than 30%, there is a high possibility that recrystallization may not be sufficiently performed due to insufficient accumulation energy for recrystallization in the subsequent annealing heat treatment, On the other hand, if it exceeds 80%, not only the rolling operation becomes unstable but also the power cost increases greatly.
따라서, 상기 냉간압연시 30~80%의 냉간압하율로 실시하는 것이 바람직하다.
Therefore, it is preferable that the cold rolling is performed at a cold reduction rate of 30 to 80%.
소둔 열처리 공정Annealing heat treatment process
상기한 바에 따라 제조된 냉연강판을 750~950℃에서 소둔 열처리하는 것이 바람직하다.It is preferable that the cold-rolled steel sheet produced according to the above-mentioned process is annealed at 750 to 950 캜.
상기 소둔시 그 온도가 750℃ 미만이면 재결정이 충분히 일어나지 못하게 되며, 반면 950℃를 초과하게 되면 고온으로 인해 공정비용이 증가할 뿐만 아니라, 표면 산화물의 형성으로 도금성이 열위하게 되는 문제가 있다.
If the temperature is lower than 750 ° C., the recrystallization may not occur sufficiently. On the other hand, if the temperature is higher than 950 ° C., not only the process cost increases due to the high temperature but also the plating ability is reduced due to the formation of surface oxides.
한편, 본 발명은 상기에 따라 소둔 열처리된 냉연강판을 도금처리하여 도금강판으로 제조할 수 있다.In the meantime, according to the present invention, the cold-rolled steel sheet subjected to the annealing heat treatment may be plated to produce a coated steel sheet.
이때, 전기도금법, 용융도금법 또는 합금화 용융도금법을 이용할 수 있으며, 구체적으로 아연도금욕에 상기 냉연강판을 침적하여 용융아연도금강판을 제조할 수 있다. 나아가, 상기 용융아연도금강판을 합금화 열처리하여 합금화 용융아연도금강판을 제조할 수 있다.At this time, an electroplating method, a hot-dip coating method, or an alloying hot-dip plating method can be used. Specifically, a hot-dip galvanized steel sheet can be manufactured by immersing the cold-rolled steel sheet in a zinc plating bath. Further, the hot-dip galvanized steel sheet may be subjected to an alloying heat treatment to produce a galvannealed hot-dip galvanized steel sheet.
상기 도금처리시 그 조건은 특별히 한정하지 아니하며, 일반적으로 행해지는 조건으로 실시할 수 있다.
The conditions for the plating treatment are not particularly limited, and the plating treatment can be carried out under the general conditions.
더불어, 본 발명은 상기에 따라 제조된 냉연강판, 용융아연도금강판 또는 합금화 용융아연도금강판에 대하여 냉간 재압연 공정을 거치는 것이 바람직하다.In addition, it is preferable that the cold-rolled steel sheet, the hot-dip galvanized steel sheet or the galvannealed steel sheet produced according to the present invention is subjected to a cold rolling process.
상기 냉간 재압연 공정은 강판의 강도 상승을 도모하기 위한 것으로서, 이를 우해서는 5% 이상의 압하율로 재압연을 실시하는 것이 바람직하다. 만일 재압연시 압하율이 5% 미만이면 냉간 변형된 결정립의 분율이 충분하지 못하여 항복강도 및 인장강도의 향상 효과가 미미하며, 반면 50%를 초과하게 되면 연신율이 열위해지는 문제가 있다.The cold rolling process is intended to increase the strength of the steel sheet. It is preferable to re-roll the steel sheet at a reduction ratio of 5% or more. If the rolling reduction is less than 5% at the re-rolling, the yield strength and tensile strength of the steel sheet are insufficient due to insufficient fraction of the cold-deformed grains. On the other hand, when the reduction ratio exceeds 50%
따라서, 상기 냉간 재압연시 5~50%의 압하율로 실시하는 것이 바람직하다.
Therefore, it is preferable that the cold rolling is performed at a reduction rate of 5 to 50%.
또한, 본 발명은 상술한 바에 따라 냉간 재압연을 행함에 있어서, 하기 관계식 1을 만족하는 것이 바람직하다.Further, the present invention preferably satisfies the following relational expression (1) in the cold rolling performed as described above.
앞서 언급한 바와 같이, 하기 관계식 1을 만족함으로써 초고강도 즉, 1000MPa 이상의 항복강도를 갖는 강판의 제조가 가능하다.
As described above, it is possible to manufacture a steel sheet having an ultrahigh strength, that is, a yield strength of 1000 MPa or more, by satisfying the following relational expression (1).
[관계식 1][Relation 1]
0.284 + 0.693C + 0.116Si - 0.016Mn - 0.011Al + 0.745V + 0.017X > 1.05 0.284 + 0.693C + 0.116Si - 0.016Mn - 0.011Al + 0.745V + 0.017X > 1.05
(상기 관계식 1에서 C, Si, Mn, Al 및 V는 각 해당원소의 중량기준 함량을 의미하며, 상기 X는 냉간 재압연시 압하율(%)을 의미한다.)
(C, Si, Mn, Al and V in the above relational expression 1 means the content by weight of each element, and X means the reduction ratio (%) during cold rolling).
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
Hereinafter, the present invention will be described more specifically by way of examples. It should be noted, however, that the following examples are intended to illustrate the invention in more detail and not to limit the scope of the invention. The scope of the present invention is determined by the matters set forth in the claims and the matters reasonably inferred therefrom.
(( 실시예Example ))
하기 표 1의 성분조성을 갖는 강을 30Kg의 잉곳(ingot)으로 진공용해한 후, 이를 1200℃의 온도에서 1시간 유지하였다. 이후, 900℃에서 마무리 열간압연을 실시하여 열연강판을 제조한 다음, 상기 열연강판을 600℃로 미리 가열된 로에 장입하여 1시간 유지한 후 로냉함으로써 열연권취를 모사하였다. 이후, 각 시편을 상온까지 냉각한 후 산세 및 냉간압연하여 냉연강판을 제조하였다. 상기 냉간압연은 50%의 냉간압하율로 실시하였다. 상기에 따라 제조된 각각의 냉연강판을 800℃에서 소둔 열처리한 다음, 하기 표 2에 나타낸 조건으로 냉간 재압연하였다.
The steel having the composition shown in the following Table 1 was vacuum-melted with an ingot of 30 kg, and then maintained at a temperature of 1200 캜 for 1 hour. Thereafter, the hot-rolled steel sheet was produced by subjecting the hot-rolled steel sheet to a finish rolling at 900 ° C, then hot rolled by heating the hot-rolled steel sheet at 600 ° C in a furnace heated for 1 hour and then cooling. Thereafter, each specimen was cooled to room temperature, pickled and cold rolled to produce a cold-rolled steel sheet. The cold rolling was carried out at a cold reduction of 50%. Each of the cold-rolled steel sheets prepared as described above was subjected to annealing at 800 ° C and cold-rolled under the conditions shown in Table 2 below.
이후, 각 시편에 대해 기계적 물성을 측정하고, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다. 또한, 발명강을 이용한 경우에 한하여 상기 냉간 재압연 후 변형된 결정립의 분율을 측정하여 하기 표 2에 함께 나타내었다.Then, the mechanical properties of each specimen were measured, and the results are shown in Table 2 below. In addition, when the inventive steel was used, the fraction of the deformed crystal grains after the cold rolling was measured and shown in Table 2 below.
상기 기계적 물성은 JIS5호 규격으로 인장시편을 가공한 후 만능인장시험기를 이용하여 인장시험을 실시하였다.
The tensile test specimens were subjected to a tensile test using a universal tensile tester.
식1relation
Equation 1
결정립(%)transform
Grain (%)
1Comparative steel
One
2Comparative steel
2
3Comparative steel
3
4Comparative steel
4
2Invention river
2
3Invention river
3
(상기 표 2에서 YS: 항복강도, TS: 인장강도, TE: 총 연신율, YR: 항복비(YS/TS)를 의미한다.)
(YS: yield strength, TS: tensile strength, TE: total elongation, YR: yield ratio (YS / TS) in Table 2)
상기 표 1 및 2에 나타낸 바와 같이, 본 발명에서 제어하는 강 성분조성 및 제조조건과 관계식 1을 모두 만족하는 발명예 3 내지 7은 냉간 재압연 후 변형 결정립의 분율이 10% 이상으로 확보됨에 따라, 항복강도 1000MPa 이상, 인장강도 1400MPa 이상으로 초고강도를 가질 뿐만 아니라, 총 연신율이 15% 이상이고, 항복비가 0.7 이상으로 연성 및 항복강도비를 우수하게 확보할 수 있다.As shown in Tables 1 and 2, Inventive Examples 3 to 7, which satisfy both the steel component composition and the manufacturing conditions controlled by the present invention and the relational expression 1, are secured at 10% or more in the fraction of the strain grains after cold rolling , A yield strength of not less than 1000 MPa, a tensile strength of not less than 1400 MPa, a total elongation of not less than 15%, and a yield ratio of 0.7 or more.
따라서, 본 발명에 따른 초고강도 강판은 기존 열간 프레스 성형용 강판을 대체할 수 있는 냉간 프레스 성형용 강판으로서 매우 적합함을 확인할 수 있다.
Therefore, it can be confirmed that the ultra-high strength steel sheet according to the present invention is very suitable as a steel sheet for cold press forming which can replace the existing steel sheet for hot press forming.
반면, Mn의 함량이 너무 과도한 비교강 1과 C의 함량이 불충분한 비교강 2 및 3을 활용한 비교예 1, 5 및 8의 경우 재압연을 행하지 아니함에 따라 초고강도의 확보가 곤란하였으며, 항복비가 0.7 미만이었다. 또한, 비교예 2-3, 6-7, 9-10의 경우에는 냉간 재압연을 행함에도 불구하고 관계식 1의 값이 본 발명을 만족하지 못함에 따라 1000MPa 이상의 항복강도의 확보가 불가능하였다. 또한, 비교예 4는 1400MPa 이상의 인장강도 확보가 가능하고, 비교예 11은 1000MPa 이상의 항복강도 확보가 가능하였으나, 이들 모두 총 연신율이 15% 미만으로 연성이 열위하였다.
On the other hand, in Comparative Examples 1, 5 and 8 using comparative steels 2 and 3 in which the content of Mn was too high and the content of Comparative Steels 1 and C was inadequate, it was difficult to obtain ultra- The yield ratio was less than 0.7. In the case of Comparative Examples 2-3, 6-7, and 9-10, the value of the relational expression 1 did not satisfy the present invention even though cold rolling was performed, and thus it was impossible to secure a yield strength of 1000 MPa or more. In Comparative Example 4, it was possible to secure a tensile strength of 1400 MPa or more. In Comparative Example 11, it was possible to secure a yield strength of 1000 MPa or more. However, in all of them, the total elongation was less than 15%.
또한, 재압연을 행하지 아니한 비교예 12, 15 및 17의 경우와 재압연율이 본 발명을 만족하지 아니한 비교예 16의 경우에는 변형 결정립 면적분율이 10% 미만으로 형성되어 강도 향상 효과를 얻을 수 없었으며, 이에 따라 1000MPa 이상의 항복강도의 확보가 곤란하였다.In the case of Comparative Examples 12, 15 and 17 in which re-rolling was not performed and in Comparative Example 16 in which the re-rolling rate did not satisfy the present invention, the area fraction of the strain grains was less than 10% And thus it was difficult to secure a yield strength of 1000 MPa or more.
그리고, 관계식 1을 만족하지 못하는 비교예 13-14의 경우 강도 향상 효과를 얻을 수 없어, 1000MPa 이상의 항복강도의 확보가 곤란하였다.
In the case of Comparative Example 13-14 which does not satisfy the relational expression 1, the strength improving effect can not be obtained and it is difficult to secure a yield strength of 1000 MPa or more.
도 1은 발명강 2에 대해 냉간 재압하율에 따른 결정립 배향 분포(Grain Orientation Spread)를 EBSD(Electron Back Xcatter Diffraction) GOS map 분석을 이용하여 관찰하고, 그 결과를 나타낸 것이다. 상기 도 1에서 결정립 내의 평균 결정방위의 차이가 3° 이상인 변형 결정립을 주황색 및 빨간색으로 나타내었다.FIG. 1 shows the result of observation of Grain Orientation Spread according to the cold rolling reduction ratio of Inventive Steel 2 using EBSD (Electron Back Xcatter Diffraction) GOS map analysis. In FIG. 1, the strain grains having an average crystal orientation difference of 3 or more in the crystal grains are shown in orange and red.
도 1에 나타낸 바와 같이, 냉간 재압하율이 높아질수록 결정립 내의 평균 결정방위의 차이가 3° 이상인 변형 결정립의 면적분율이 높아지는 것을 확인할 수 있으며, 이는 강의 강도증가에 기여한다.
As shown in FIG. 1, it can be seen that the higher the cold reduction ratio, the higher the area fraction of the deformed grains having a difference of the average crystal orientation in the crystal grains of 3 degrees or more, which contributes to the increase in strength of the steel.
Claims (9)
[관계식 1]
0.284 + 0.693C + 0.116Si - 0.016Mn - 0.011Al + 0.745V + 0.017X > 1.05
(상기 관계식 1에서 C, Si, Mn, Al 및 V는 각 해당원소의 중량기준 함량을 의미하며, 상기 X는 냉간 재압연시 압하율(%)을 의미한다.)
(C): not less than 0.7% to not more than 0.9%, silicon (Si): not more than 2.0% (excluding 0%), manganese (Mn): 12 to 20%, phosphorus (P) (Except 0%), vanadium (V): not more than 0.5% (excluding 0%), the balance Fe and And further contains an unavoidable impurity and contains austenite having an area fraction of 95% or more and a residual carbide as a microstructure, and having an excellent elongation satisfying the following relational expression (1).
[Relation 1]
0.284 + 0.693C + 0.116Si - 0.016Mn - 0.011Al + 0.745V + 0.017X > 1.05
(C, Si, Mn, Al and V in the above relational expression 1 means the content by weight of each element, and X means the reduction ratio (%) during cold rolling).
상기 강판은 티타늄(Ti): 0.005~0.3%, 니오븀(Nb): 0.005~0.3% 및 몰리브뎀(Mo): 0.05~0.3% 중 1종 이상을 더 포함하는 연신율이 우수한 초고강도 강판.
The method according to claim 1,
Wherein the steel sheet further comprises at least one of 0.005 to 0.3% of titanium (Ti), 0.005 to 0.3% of niobium (Nb), and 0.05 to 0.3% of molybdenum (Mo).
상기 강판은 냉간 재압연 후 변형 결정립을 면적분율 10% 이상으로 포함하는 것인 연신율이 우수한 초고강도 강판.
The method according to claim 1,
Wherein the steel sheet contains deformation grains after cold rolling at an area fraction of 10% or more.
상기 강판은 냉연강판, 용융아연도금강판 및 합금화 용융아연도금강판 중 하나인 연신율이 우수한 초고강도 강판.
The method according to claim 1,
Wherein the steel sheet is one of a cold rolled steel sheet, a hot-dip galvanized steel sheet, and an alloyed hot-dip galvanized steel sheet.
상기 강 슬라브를 1000~1250℃의 온도범위에서 재가열하는 단계;
상기 재가열된 강 슬라브를 500~950℃의 온도범위에서 마무리 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계;
상기 열연강판을 750℃ 이하의 온도에서 권취하는 단계;
상기 권취된 열연강판을 산세 및 30~80%의 냉간압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계;
상기 냉연강판을 750~950℃의 온도범위에서 소둔 열처리하는 단계; 및
상기 소둔 열처리된 냉연강판을 5~50%의 압하율로 냉간 재압연하는 단계
를 포함하고, 하기 관계식 1을 만족하는 연신율이 우수한 초고강도 강판의 제조방법.
[관계식 1]
0.284 + 0.693C + 0.116Si - 0.016Mn - 0.011Al + 0.745V + 0.017X > 1.05
(상기 관계식 1에서 C, Si, Mn, Al 및 V는 각 해당원소의 중량기준 함량을 의미하며, 상기 X는 냉간 재압연시 압하율(%)을 의미한다.)
(C): not less than 0.7% to not more than 0.9%, silicon (Si): not more than 2.0% (excluding 0%), manganese (Mn): 12 to 20%, phosphorus (P) (Except 0%), vanadium (V): not more than 0.5% (excluding 0%), the balance Fe and Preparing a steel slab containing other unavoidable impurities;
Reheating the steel slab in a temperature range of 1000 to 1250 占 폚;
Subjecting the reheated steel slab to finish hot rolling at a temperature of 500 to 950 캜 to produce a hot-rolled steel sheet;
Winding the hot-rolled steel sheet at a temperature of 750 ° C or lower;
Picking up the hot rolled steel sheet and cold rolling the hot rolled steel sheet at a cold reduction rate of 30 to 80% to produce a cold rolled steel sheet;
Annealing the cold-rolled steel sheet in a temperature range of 750 to 950 ° C; And
Cold rolling the annealed heat-treated cold rolled steel sheet at a reduction ratio of 5 to 50%
, And satisfies the following relational expression (1): " (1) "
[Relation 1]
0.284 + 0.693C + 0.116Si - 0.016Mn - 0.011Al + 0.745V + 0.017X > 1.05
(C, Si, Mn, Al and V in the above relational expression 1 means the content by weight of each element, and X means the reduction ratio (%) during cold rolling).
상기 강 슬라브는 티타늄(Ti): 0.005~0.3%, 니오븀(Nb): 0.005~0.3% 및 몰리브뎀(Mo): 0.05~0.3% 중 1종 이상을 더 포함하는 연신율이 우수한 초고강도 강판의 제조방법.
6. The method of claim 5,
Wherein the steel slab comprises an ultra-high strength steel sheet having excellent elongation, further comprising at least one of 0.005 to 0.3% of titanium (Ti), 0.005 to 0.3% of niobium (Nb), and 0.05 to 0.3% of molybdenum Gt;
상기 냉간 재압연 후 변형 결정립이 면적분율 10% 이상으로 형성되는 것을 특징으로 하는 연신율이 우수한 초고강도 강판의 제조방법.
6. The method of claim 5,
Characterized in that after the cold rolling, the deformed grains have an area fraction of 10% or more.
상기 냉간 재압연 전 상기 냉연강판을 아연도금욕에 침적하여 용융아연도금강판을 제조하는 단계를 더 포함하는 연신율이 우수한 초고강도 강판의 제조방법.
6. The method of claim 5,
Further comprising a step of immersing the cold-rolled steel sheet in the zinc plating bath before the cold rolling to produce a hot-dip galvanized steel sheet.
상기 냉간 재압연 전 용융아연도금강판을 합금화 열처리하여 합금화 용융아연도금강판을 제조하는 단계를 더 포함하는 연신율이 우수한 초고강도 강판의 제조방법.9. The method of claim 8,
Further comprising the step of subjecting the hot-dip galvanized steel sheet to an alloying heat treatment to produce a galvannealed hot-dip galvanized steel sheet.
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