KR101732771B1 - Stripping apparatus - Google Patents

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KR101732771B1
KR101732771B1 KR1020140073121A KR20140073121A KR101732771B1 KR 101732771 B1 KR101732771 B1 KR 101732771B1 KR 1020140073121 A KR1020140073121 A KR 1020140073121A KR 20140073121 A KR20140073121 A KR 20140073121A KR 101732771 B1 KR101732771 B1 KR 101732771B1
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주식회사 엘지화학
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    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
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Abstract

본 출원은, 탈거 장치, 반응 장치, 상기 탈거 장치를 이용하는 탈거 방법 및 상기 반응 장치를 이용하는 반응 방법에 관한 것으로서, 본 출원의 탈거 장치, 탈거 방법, 반응 장치 및 반응 방법에 의하면, 탈거탑 상부 유출 흐름의 온도를 최적 범위로 조절함으로써, 불필요하게 소모되는 열을 회수할 수 있으며, 나아가 산화 반응기로 공급되기 전에 예열기에서 사용되는 스팀의 양을 절감할 수 있어, 원료의 정제 과정 및 반응 공정에서 발생하는 에너지 손실을 최소화할 수 있다.The present application relates to a removal device, a reaction device, a removal method using the removal device, and a reaction method using the reaction device. According to the removal device, the removal method, the reaction device and the reaction method of the present application, By regulating the temperature of the stream to the optimum range, it is possible to recover unnecessary consumed heat, and furthermore, it is possible to reduce the amount of steam used in the preheater before being supplied to the oxidation reactor, Energy loss can be minimized.

Description

탈거 장치{STRIPPING APPARATUS}STRIPPING APPARATUS

본 출원의 구현예들은 탈거 장치, 반응 장치, 상기 탈거 장치를 이용하는 탈거 방법 및 상기 반응 장치를 이용하는 반응 방법에 관한 것이다.Embodiments of the present application relate to a removal device, a reaction device, a removal method using the removal device, and a reaction method using the reaction device.

큐멘(이소프로필벤젠)은 주로 페놀 및 아세톤의 제조에 사용되는 유용한 생성물이다. 또한, 큐멘은 여러 화학제품의 기본 원료로서, 페놀 수지, 나일론-6, 에폭시 수지, 폴리카보네이트 수지, 용매 등으로 합성될 수 있다. Cumene (isopropylbenzene) is a useful product mainly used in the production of phenol and acetone. Cumene is also a basic raw material for various chemical products, and can be synthesized with phenol resin, nylon-6, epoxy resin, polycarbonate resin, solvent and the like.

상기 큐멘은 일반적으로 산 촉매의 존재하에서 프로필렌에 의한 벤젠의 알킬화반응에 의해 제조된다. 상기 반응에 의하여 제조된 큐멘은 탈거탑(stripper)으로 이송되고, 상기 탈거탑의 탑정에서 유출되는 탄화수소는 반응기로 순환되며, 상기 탈거탑의 탑저에서 유출되는 큐멘 성분은 큐멘 분류탑으로 이송된다. 상기 큐멘 분류탑의 탑정으로부터 생산된 큐멘은 산화반응기로 이송된다. 또한, 상기 산화반응기에서, 상기 큐멘은 산소를 포함하는 기체를 이용하여 산화되어 큐멘 하이드로퍼옥사이드를 형성하며, 이는 분해반응기로 도입되어 다시 산성 촉매 하에서 분해되며, 이에 따라 페놀과 아세톤이 생성된다. The cumene is generally prepared by alkylation of benzene with propylene in the presence of an acid catalyst. The cumene produced by the reaction is transferred to a stripper, the hydrocarbon flowing out from the top of the deodorizer is circulated to the reactor, and the cumone component flowing out from the bottom of the deodorizer is transferred to the cumene classification tower. The cumene produced from the column top of the cumene classification column is transferred to the oxidation reactor. Further, in the oxidation reactor, the cumene is oxidized using an oxygen-containing gas to form cumene hydroperoxide, which is introduced into a decomposition reactor and decomposed again under an acidic catalyst, thereby producing phenol and acetone.

한편, 상기 공정에서, 상기 탈거탑의 탑정에서 유출되는 큐멘을 포함하는 증기는 응축되어 탱크에 저장되고, 이 후 상기 산화 반응기로 공급되기 전에 예열기를 거쳐 예열된 후에 상기 산화 반응기로 공급되고 있다. 이 경우, 상기 큐멘을 탱크에 저장하기 전에 응축시켰다가 산화 반응기로 공급하기 전에 다시 예열을 하므로, 필요 이상의 냉각수 및 고온의 스팀이 사용되며, 이에 따라 불필요한 에너지가 소모되는 문제점이 발생할 수 있다. Meanwhile, in the above process, the steam containing the cumene flowing out from the top of the stripping column is condensed and stored in the tank, and then supplied to the oxidation reactor after being preheated by the preheater before being supplied to the oxidation reactor. In this case, since the cumene is condensed before being stored in the tank and is preheated again before being supplied to the oxidation reactor, unnecessary cooling energy and high temperature steam are used, thereby consuming unnecessary energy.

본 출원은 탈거 장치, 반응 장치, 상기 탈거 장치를 이용하는 탈거 방법 및 상기 반응 장치를 이용하는 반응 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다. The present application aims to provide a removal device, a reaction device, a removal method using the removal device, and a reaction method using the reaction device.

본 출원은 탈거 장치에 관한 것이다. 예시적인 본 출원의 탈거 장치 및 상기 탈거 장치를 이용한 큐멘의 탈거 방법에 따르면, 탈거탑 상부 유출 흐름의 온도를 최적 범위로 조절함으로써, 불필요하게 소모되는 열을 회수할 수 있으며, 나아가 산화 반응기로 공급되기 전에 예열기에서 사용되는 스팀의 양을 절감할 수 있어, 보다 경제적으로 페놀을 제조할 수 있다. 본 명세서에서 「탈거(Stripping)」는 액체 속에 용해되어 있는 기체를 분리 및 제거하는 것을 의미하고, 예를 들어, 스팀, 불활성 가스 또는 공기 등에 의한 직접 접촉, 가열 및 가압 등의 방법에 의하여 수행될 수 있으며, 본 명세서에서 상기 탈거는 스트리핑, 방산 또는 분리와 동일한 의미로 사용될 수 있다.The present application relates to a removal device. According to the detaching device of the present application and the detaching method of the cumene using the detaching device, it is possible to recover unnecessaryly consumed heat by adjusting the temperature of the outflow stream on the deluge bed to an optimum range, It is possible to reduce the amount of steam used in the preheater before the production of the phenol. In the present specification, "stripping" means separation and removal of the gas dissolved in the liquid. For example, it is performed by a method such as direct contact with steam, inert gas or air, heating and pressurization And the stripping can be used herein in the same sense as stripping, dissipating or separating.

이하, 도면을 참조하여 상기 장치 및 상기 장치를 이용한 탈거 방법을 설명하지만, 상기 도면은 예시적인 것으로 상기 장치의 범위가 도면에 제한되는 것은 아니다.Hereinafter, the apparatus and the method of removing using the apparatus will be described with reference to the drawings, but the drawings are illustrative and the scope of the apparatus is not limited to the drawings.

도 1은, 예시적인 본 출원의 일 구현예에 따른 탈거 장치를 모식적으로 나타낸 도면이다. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Figure 1 is a diagrammatic representation of a removal device in accordance with an exemplary embodiment of the present application.

도 1에 나타나듯이, 본 출원의 탈거 장치(10)는 탈거탑(100), 응축기(110) 및 저장 탱크(120)를 포함한다. 예를 들어, 상기 탈거탑(100), 응축기(110) 및 저장 탱크(120)는 배관을 통하여 서로 연결되어 있을 수 있으며, 바람직하게는, 상기 배관을 통하여 원료(F1)가 상기 탈거탑(100)으로 유입되고, 유입된 상기 원료(F1)가 상기 탈거탑(100)에서 유출되어 상기 탈거탑(100)의 상부에서 유출된 후에, 응축기(110)를 통과하여 저장 탱크(120)로 유입될 수 있도록, 유체 연결(fluidically connected)되어 있을 수 있다. As shown in FIG. 1, the removing apparatus 10 of the present application includes a demaking tower 100, a condenser 110, and a storage tank 120. For example, the de-stacking tower 100, the condenser 110, and the storage tank 120 may be connected to each other through a pipe. Preferably, the raw material F 1 is supplied to the de- The raw material F 1 flows into the storage tank 120 through the condenser 110 after the raw material F 1 flows out from the storage tank 100 and flows out from the upper part of the storage tank 100 May be fluidically connected so that they can be introduced.

상기 탈거탑(100)은, 원료에 포함된 다성분 물질을 각각의 비점 차이에 의해 분리할 수 있는 장치 또는 상기 원료 내의 기체 및 원료로부터 분리하고자 하는 물질을 분리하기 위한 스트리핑 탑이다. 상기 탈거탑(100)으로는, 유입되는 원료의 성분 또는 분리하고자 하는 성분 등의 비점 등을 고려하여, 다양한 형태를 가지는 탈거탑이 본 출원에서 이용될 수 있다. The stripping tower 100 is a stripping tower for separating the multi-component materials contained in the raw materials by respective boiling points or for separating the gas and materials in the raw materials from the raw materials. Taking account of the components of the raw material to be introduced or the components to be separated, etc., the demoulding tower 100 may be used in the present invention.

하나의 예시에서, 상기 탈거탑(100) 또는 스트리퍼로 사용될 수 있는 탈거탑은, 예를 들면, 일반적인 구조의 증류탑 또는 장치를 사용할 수 있으며, 바람직하게는 2 기의 탈거탑이 서로 연결된 형태의 탈거탑을 사용할 수 있다. In one example, the demoulding tower 100 or a demoulding tower that can be used as a stripper can use, for example, a general-purpose distillation tower or apparatus. Preferably, two demounting towers are connected to each other You can use a tower.

하나의 예시에서, 상기 탈거탑(100)은 원료가 공급되는 원료 공급부(101), 상기 탈거탑(100)의 하부 생성물을 유출시키는 제 1 유출부(102) 및 탈거탑(100)의 상부 생성물을 유출시키는 제 2 유출부(103)를 포함할 수 있다. In one example, the stripping tower 100 includes a raw material supply portion 101 to which raw materials are supplied, a first outlet portion 102 for discharging a bottom product of the stripping tower 100, And a second outlet 103 for discharging the gas.

예를 들어, 상기 원료 공급부(101)는 상기 탈거탑(100)의 상부, 중간부 또는 하부에 위치할 수 있으며, 바람직하게는 상기 탈거탑(100)의 상부에 위치할 수 있다. 상기 탈거탑(100)으로 유입되는 원료는 예를 들어, 큐멘 또는 큐멘 하이드로퍼옥사이드를 포함할 수 있으며, 바람직하게는 큐멘을 포함할 수 있다.For example, the raw material supply unit 101 may be located at the upper, middle, or lower portion of the demounting tower 100, and preferably at the upper portion of the demounting tower 100. The raw material introduced into the stripping tower 100 may include, for example, cumene or cumene hydroperoxide, and may preferably include cumene.

또한, 상기 제 1 유출부(102)는 상기 탈거탑(100)의 하부 및/또는 탈거탑의 탑저에 위치할 수 있으며, 상기 제 2 유출부(103)는 상기 탈거탑(100)의 상부 및/또는 탈거탑의 탑정에 위치할 수 있다. 본 명세서에서 「상부」는 상기 탈거탑 내에서 상대적으로 위쪽 부분을 의미하고, 보다 구체적으로는, 상기 탈거탑을 세로 방향, 예를 들어, 탈거탑의 길이 또는 높이 방향에 수직하게 2등분 하였을 때, 나뉘어진 2개의 영역 중 위쪽 부분을 의미할 수 있다. 또한, 상기에서 「하부」는 상기 탈거탑 내에서 상대적으로 아래쪽 부분을 의미하고, 보다 구체적으로는, 상기 탈거탑을 세로 방향, 예를 들어, 탈거탑의 길이 또는 높이 방향에 수직하게 2등분 하였을 때, 나뉘어진 2개의 영역 중 아래쪽 부분을 의미할 수 있다. 또한, 상기 탈거탑의 「탑정」은 상기 탈거탑의 탑의 가장 꼭대기 부분을 의미하며, 전술한 탈거탑의 상부에 위치할 수 있고, 상기 탈거탑의 「탑저」는 상기 탈거탑의 탑의 가장 바닥 부분을 의미하며, 전술한 탈거탑의 하부에 위치할 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 탈거탑의 상부와 하부 사이에는 중간부 영역이 존재할 수 있으며, 상기 탈거탑의 상부, 중간부, 하부 영역은 서로 상대적인 개념으로서 본 명세서에서 사용될 수 있다. 예를 들어, 상기 탈거탑을 세로 방향으로 2 등분하였을 때는, 상기 탈거탑은 상부 및 하부 영역으로 나뉠 수 있으며, 이 경우, 탈거는 상기 상부 영역 및 하부 영역에서 일어날 수 있다. 또한, 상기 탈거탑을 세로 방향으로 3 등분 하였을 경우에는, 상기 탈거탑은, 상부, 중간부 및 하부 영역으로 나뉠 수 있으며, 이 경우, 탈거는 상부, 중간부 및 하부 영역에서 모두 일어나거나 또는 중간부 영역에서만 일어날 수 도 있다. The first outflow section 102 may be located below the de-stacking tower 100 and / or the bottom of the de-stacking tower, and the second outflow section 103 may be located above the de-stacking tower 100 and / And / or on the top of the stripping tower. Herein, " upper part " means a relatively upper part in the demounting tower, and more specifically, when the demounting tower is bisected perpendicularly to the longitudinal direction, for example, the length or height direction of the demounting tower , It can mean the upper part of the two divided areas. In the above description, the term " lower " means a relatively lower portion in the demounting tower, and more specifically, the demounting tower is bisected perpendicularly to the longitudinal direction, for example, , It can mean the lower part of the two divided areas. The "top" of the demounting tower means the topmost part of the demounting tower. The "top" of the demounting tower can be located at the top of the demounting tower, Means a bottom portion, and can be located at the bottom of the above-mentioned demounting tower. In one example, there may be an intermediate region between the top and bottom of the stripping tower, and the top, middle, and bottom regions of the stripping tower may be used herein as relative concepts. For example, when the stripping tower is bisected in the longitudinal direction, the stripping tower can be divided into upper and lower regions, in which case the stripping can occur in the upper and lower regions. In addition, when the demolition tower is divided into three halves in the longitudinal direction, the demolition tower can be divided into upper, middle and lower regions. In this case, the demolition can occur in the upper, middle and lower regions, It can happen only in the sub-region.

상기 제 1 유출부(102)에서는 원료(F1)에 포함되어 있는 성분 중에서 상대적으로 고비점인 물질이 유출될 수 잇으며, 상기 제 2 유출부(103)에서는 원료(F1)에 포함되어 있는 성분 중에서 상대적으로 저비점 흐름인 물질이 유출될 수 있다. 상기에서 용어 「저비점 흐름」은 상기 탈거탑(100)의 상부에서 배출되는 상대적으로 비점이 낮은 저비점 성분이 농후(rich)한 흐름을 의미하며, 용어 「고비점 흐름」은 상기 탈거탑(100)의 하부에서 배출되는 상대적으로 비점이 높은 고비점 성분이 농후한 흐름을 의미한다. 상기에서 용어 「농후한 흐름」이란, 원료(F1)에 포함된 저비점 성분 및 고비점 성분 각각의 함량보다 탈거탑(100)의 상부에서 배출되는 흐름에 포함된 저비점 성분, 탈거탑(100)의 하부에서 배출되는 흐름에 포함된 고비점 성분 각각의 함량이 더 높은 흐름을 의미하며, 상기 탈거탑의 상부 및 하부에서 배출되는 각 흐름에 포함된 저비점 성분 및 고비점 성분 각각의 함량이 50 중량% 이상, 80 중량% 이상, 90 중량% 이상, 95 중량% 이상 또는 99 중량% 이상인 흐름을 의미할 수 있다. In the first outlet 102. In was It can be a relatively high boiling point substance from the component contained in the raw material (F 1) outlet, the second outlet 103, contained in the raw material (F 1) A relatively low-boiling-point flow can be caused to flow out of the components. The term " low boiling point flow " means a flow in which a low boiling point component having a relatively low boiling point, which is discharged from the top of the demounting column 100, is rich, And a relatively high boiling point component having a relatively high boiling point. The term in the "rich stream" means a low boiling point component contained in the raw material (F 1) a low boiling point component and a flow discharged from the upper portion of the high boiling point components deionized geotap 100 than the respective content included in the de-geotap 100 And the content of each of the low boiling point component and the high boiling point component contained in each of the streams discharged from the upper and lower parts of the demounting tower is 50 wt% %, At least 80 wt%, at least 90 wt%, at least 95 wt%, or at least 99 wt%.

상기 응축기(110)는 탈거탑 상부의 제 2 유출부(103)에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)을 저장 탱크(120)로 유입하기 전에 응축시키는 장치로서, 상기 탈거탑의 상부와 후술할 저장 탱크(120) 사이에 연결되어 있을 수 있다. 상기 응축기(110)는 탈거탑(100)과 분리되어 설치되어 있을 수 있으며, 상기 탈거탑 상부에서 유출된 흐름(F2)을 외부에서 유입되는 냉각수와 접촉시키는 등의 방식으로 냉각시키기 위한 장치이다. 구체적으로, 상기 응축기(110)에서는 냉각수의 현열을 이용하여 상기 탈거탑(100)에서 유출되는 흐름을 냉각시킬 수 있으며, 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 흐름(F2)이 상기 응축기(110)로 유입되어, 상기 응축기(110)에서 응축되는 경우, 응축되는 열량은 응축 온도 또는 응축 압력에 따라서 조절될 수 있다. The condenser 110 is an apparatus for condensing the upper outflow stream F 2 flowing out from the second outflow section 103 on the upper part of the stripping tower before it flows into the storage tank 120, And may be connected between the storage tanks 120. The condenser 110 may be installed separately from the stripping tower 100 and may cool the flow F 2 flowing out from the upper part of the stripping tower by contacting the cooling water flowing from the outside . In detail, the condenser 110 can cool the flow of the cooling water flowing out of the demolition tower 100 using the sensible heat of the cooling water, and the flow F 2 flowing out from the upper part of the demolition tower can be circulated to the condenser 110 And when condensed in the condenser 110, the amount of heat that is condensed can be adjusted according to the condensation temperature or the condensation pressure.

상기 저장 탱크(120)는 응축기(110)에서 응축된 흐름을 저장하기 위한 탱크 또는 수조로서, 기술분야에서 알려진 다양한 탱크나 수조를 제한 없이 사용할 수 있으며, 상기 저장 탱크(120)에 저장된 흐름은 추후, 예열기를 거쳐 예열된 후에 산화 반응기로 유입될 수 있다. The storage tank 120 may be a tank or a water tank for storing the condensed water in the condenser 110 and may use various tanks or water tanks known in the art without limitation, , Preheated through the preheater, and then introduced into the oxidation reactor.

하나의 예시에서, 본 출원의 탈거 장치(10)는 하기 일반식 1을 만족할 수 있다.In one example, the removal device 10 of the present application can satisfy the following general formula (1).

[일반식 1][Formula 1]

5℃ ≤ Ts - Tc ≤ 55℃5 ° C ≤ Ts - Tc ≤ 55 ° C

상기 일반식 1에서, Ts는 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도를 나타내고, Tc는 상기 응축기(110)에서 유출되는 흐름(F3)의 온도를 나타낸다. In the formula (1), Ts represents the temperature of the upper outflow stream (F 2 ) flowing out from the upper part of the stripping tower (100), and Tc represents the temperature of the flow (F 3 ) flowing out of the condenser (110).

상기 탈거 장치(10)에서, 상기 상부 유출 흐름(F2)의 온도와 응축기에서 유출되는 흐름(F3)의 온도 차이를 상기 일반식 1의 범위 내로 조절함으로써, 응축기(110)에서 사용되는 냉각수의 양을 줄일 수 있고, 또한, 추 후 예열기에서 사용되는 스팀의 양을 감소시킬 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도와 상기 응축기에서 유출되는 흐름(F3)의 온도의 차이는 전술한 범위 내라면, 특별히 제한되는 것은 아니며, 예를 들어, 5 내지 55℃, 10 내지 40℃, 15 내지 30℃ 또는 20 내지 25℃일 수 있다. 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도는 상기 일반식 1을 만족한다면 특별히 제한되는 것은 아니나, 80℃ 내지 90℃, 예를 들어, 83℃ 내지 87℃일 수 있다. 또한, 상기 응축기에서 유출되는 흐름(F3)의 온도는 상기 일반식 1을 만족한다면 특별히 제한되는 것은 아니나, 35℃ 내지 85℃, 예를 들어, 40℃ 내지 80℃, 45℃ 내지 75℃, 50℃ 내지 70℃, 55℃ 내지 70℃ 또는 60℃ 내지 65℃일 수 있다. In the removal device 10, the temperature difference between the temperature of the upper outflow F 2 and the flow F 3 flowing out of the condenser is adjusted to be within the range of the general formula 1, so that the cooling water used in the condenser 110 The amount of steam used in the preheater after the addition can be reduced. In one example, the difference between the temperature of the upper outlet flow F 2 flowing out from the upper part of the stripping tower 100 and the temperature of the flow F 3 flowing out of the condenser is within the above-mentioned range, And may be, for example, from 5 to 55 캜, from 10 to 40 캜, from 15 to 30 캜, or from 20 to 25 캜. The temperature of the upper outflow stream (F 2 ) flowing out from the upper part of the stripping tower 100 may be 80 ° C to 90 ° C, for example, 83 ° C to 87 ° C, have. The temperature of the flow (F 3 ) flowing out of the condenser is not particularly limited as long as it satisfies the above-mentioned general formula (1), but it may be 35 ° C to 85 ° C, for example, 40 ° C to 80 ° C, 45 ° C to 75 ° C, 50 ° C to 70 ° C, 55 ° C to 70 ° C, or 60 ° C to 65 ° C.

상기 탈거 장치(10)는 비록 도시되지는 않았지만, 상기 탈거탑에 연결된 원료 공급 장치 또는 반응기를 추가로 포함할 수 있다. 상기 원료 공급 장치는 상기 탈거탑(100)으로 원료(F1)를 공급하기 위한 장치로서, 하나의 예시에서, 반응기일 수 있으며, 예를 들어, 상기 반응기는 큐멘의 알킬화 반응이 일어나는 반응기일 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 반응기로는 프로필렌에 및 벤젠이 유입될 수 있으며, 상기 반응기에 충전되어 있는 산 촉매의 존재하에서 일어나는 알킬화 반응에 의하여 생성된 큐멘을 포함하는 흐름은 상기 반응기 또는 원료 공급 장치에서 유출되어 전술한 탈거탑의 원료 공급부로 유입될 수 있다. The stripper 10 may further include a feedstock feeder or reactor connected to the stripping tower, although not shown. The raw material supply device is an apparatus for supplying the raw material F 1 to the stripping tower 100, which in one example may be a reactor, for example, the reactor may be a reactor in which an alkylation reaction of cumene occurs have. In one example, the reactor may be fed with propylene and benzene, and the stream comprising the cumene produced by the alkylation reaction occurring in the presence of the acid catalyst charged in the reactor is fed to the reactor or to the feedstock And can be flowed into the raw material supply portion of the above-described demolition tower.

도 2 는 본 출원의 또 다른 구현예에 의한 탈거 장치를 예시적으로 나타낸 도면이다. Figure 2 is a diagram illustrating an example of a detaching device according to another embodiment of the present application.

도 2에 나타나듯이, 본 출원의 구현예에 따른 상기 탈거 장치(20)는, 2 기의 탈거탑 및 2 기의 응축기를 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 탈거탑은 제 1 탈거탑(100) 및 상기 제 1 탈거탑(100)에 유체 연결된 제 2 탈거탑(200)을 포함할 수 있으며, 상기 응축기는 제 1 응축기(310) 및 상기 제 1 응축기(310)에 유체 연결된 제 2 응축기(320)를 포함할 수 있다. 상기 탈거탑 및 응축기에 관한 구체적인 내용은 전술한 바와 동일하므로 생략하기로 한다.Figure 2, as shown in, the stripping device 20 according to embodiments of the present application may include a condenser of the second group and the second group of deionized geotap. For example, the demoulding tower may include a first de-stacking tower 100 and a second de-stacking tower 200 fluidly connected to the first de-stacking tower 100, the condenser including a first condenser 310 and a second de- And a second condenser (320) fluidly connected to the first condenser (310). Details of the demoulding tower and the condenser are the same as those described above, and thus will not be described.

예를 들어, 상기 제 1 탈거탑(100), 제 2 탈거탑(200), 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)는, 원료(F1-1)가 상기 제 1 탈거탑의 원료 공급부(101)로 유입되고, 상기 제 1 탈거탑(100)의 하부에서 유출되는 하부 유출 흐름(F2-1)이 상기 제 2 탈거탑(200)의 원료 공급부(201)로 유입되며, 상기 제 2 탈거탑(200)의 상부 유출 흐름(F3-1)은 제 2 응축기(320)로 유입되고, 상기 제 1 탈거탑(100)의 상부 유출 흐름(F2-2)이 상기 제 1 응축기(310)로 유입되며, 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4) 및 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름(F3-2)이 저장 탱크(500)로 유입되도록 배관을 통하여 연결될 수 있다. 또한, 전술한 바와 같이, 비록 도시되지는 않았지만, 원료 공급 장치 또는 반응기가 상기 제 1 탈거탑(100)의 원료 공급부(101)에 연결되어 있을 수 있으며, 상기 원료 공급장치는 또한, 상기 제 2 탈거탑(200)의 원료 공급부(201)에 연결되어 있을 수 있다. 이 경우, 상기 제 2 탈거탑(200)은, 상기 원료 공급 장치로부터 유입되는 흐름(F1-2) 및 상기 제 1 탈거탑(100)으로부터 유입되는 흐름(F2-1)이 각각 유입되는 2 개의 원료 공급부를 가질 수 있다. For example, the first de-loading tower 100, the second de-stacking tower 200, the first condenser 310, and the second condenser 320 may be configured such that the raw material F 1-1 is supplied to the first de- The lower outflow stream F 2-1 flowing out from the lower part of the first deodorizer 100 flows into the raw material supply part 201 of the second deodorization tower 200, The upper outflow stream F 3-1 of the second stripping tower 200 flows into the second condenser 320 and the upper outflow stream F 2-2 of the first de- 1 condenser 310 so that the flow F 2-4 flowing out of the first condenser and the flow F 3-2 flowing out of the second condenser are introduced into the storage tank 500 through the pipe Can be connected. Also, as described above, although not shown, a raw material supply device or a reactor may be connected to the raw material supply portion 101 of the first demolition tower 100, and the raw material supply device may also be connected to the second And may be connected to the raw material supply unit 201 of the stripping tower 200. In this case, the second de-geotap 200, the flow introduced from the flow (F 1-2) and the first de-geotap 100 to be introduced from the material feed device (F 2-1) are respectively inlet Two raw material supply portions may be provided.

하나의 예시에서, 상기 원료(F1)는 도 2에 나타나는 바와 같이, 상기 제 1 탈거탑(100)의 원료 공급부(101)로 유입되어 탈거되고, 상기 제 1 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)은 상기 제 1 응축기(310)로 유입되어 응축되며, 상기 제 1 탈거탑(100) 하부에서 유출되는 하부 유출 흐름(F2-1)은 제 2 탈거탑(200)으로 유입될 수 있다. 또한, 상기 제 2 탈거탑(200)으로 유입된 하부 유출 흐름(F2-1)은 제 2 탈거탑(200)에서 탈거될 수 있으며, 상기 제 2 탈거탑(200)의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)은 제 2 응축기(320)로 유입되어 응축될 수 있다. In one example, the raw material F 1 is introduced into and removed from the raw material supply portion 101 of the first demolition tower 100 as shown in FIG. 2, and flows out from the upper portion of the first demolition tower 100 the first upper outlet flow (F 2-2) are condensed is introduced into the first condenser 310, the first de-geotap 100, the lower bottom outlet flow flowing out of the (F 2-1) which is the second And can be introduced into the stripping tower 200. The lower outflow stream F 2-1 flowing into the second deodorization tower 200 can be removed from the second deodorization tower 200, 2 upper outlet flow F 3 - 1 may flow into the second condenser 320 and be condensed.

하나의 예시에서, 본 출원의 탈거 장치(20)에서, 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4)과 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)은 하기 일반식 2를 만족하거나, 또는 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름(F3-2)과 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)은 하기 일반식 3을 만족할 수 있다. In one example, in the stripping device 20 of the present application, the flow (F 2-4 ) and the first top flow (F 2-2 ) flowing out of the first condenser satisfy the following general formula (2) or wherein the flow flowing out of the second condenser (F 3-2) and the second upper outlet flow (F 3-1) can satisfy the following formula 3.

[일반식 2][Formula 2]

5℃ ≤ Ts1 - Tc1 ≤ 35℃5 ° C ≤ Ts 1 - Tc 1 ≤ 35 ° C

[일반식 3][Formula 3]

5℃ ≤ Ts2 - Tc2 ≤ 30℃5 ° C ≤ Ts 2 - Tc 2 ≤ 30 ° C

상기 일반식 2에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4)의 온도를 나타내며, 상기 일반식 3에서, Ts2는 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도를 나타내고, Tc2는 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름(F3-2)의 온도를 나타낸다. In the above general formula (2), Ts 1 represents the temperature of the first upper outlet flow (F 2-2 ), Tc 1 represents the temperature of the flow (F 2-4 ) flowing out of the first condenser, in equation 3, 2, Ts represents the temperature of the second upper outlet flow (F 3-1), Tc 2 represents the temperature of the flow (F 3-2) flowing in the second condenser.

상기 탈거 장치(20)에서, 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도와 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4)의 온도 차이를 상기 일반식 2의 범위 내로 조절하거나, 또는 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도와 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름(F3-2)의 온도 차이를 상기 일반식 3의 범위 내로 조절함으로써, 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)에서 사용되는 냉각수의 양을 줄일 수 있고, 또한, 추 후 예열기에서 사용되는 스팀의 양을 감소시킬 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도와 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4)의 온도의 차이는 전술한 범위 내라면, 특별히 제한되는 것은 아니며, 예를 들어, 5 내지 35℃, 10 내지 30℃, 15 내지 25℃ 또는 20 내지 25℃일 수 있다. 또한, 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도와 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름(F3-2)의 온도의 차이는 전술한 범위 내라면, 특별히 제한되는 것은 아니며, 예를 들어, 5 내지 30℃, 5 내지 25℃, 10 내지 20℃ 또는 10 내지 15℃일 수 있다.In the removal device 20, the temperature difference between the temperature of the first upper outlet flow F 2-2 and the flow F 2-4 flowing out of the first condenser is adjusted to the range of the general formula 2, or By adjusting the temperature difference between the temperature of the second upper outlet flow (F 3-1 ) and the flow (F 3-2 ) flowing out of the second condenser within the range of the general formula (3), the first condenser The amount of cooling water used in the second condenser 320 can be reduced and the amount of steam used in the preheater after the addition can be reduced. In one example, the difference between the temperature of the first upper outlet flow F 2-2 and the temperature of the flow F 2-4 flowing out of the first condenser is not particularly limited as long as it is within the above-mentioned range, For example, from 5 to 35 占 폚, from 10 to 30 占 폚, from 15 to 25 占 폚, or from 20 to 25 占 폚. The difference between the temperature of the second upper outlet flow F 3-1 and the temperature of the flow F 3-2 flowing out of the second condenser is not particularly limited as long as it is within the aforementioned range, For example, 5 to 30 캜, 5 to 25 캜, 10 to 20 캜 or 10 to 15 캜.

상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도는, 상기 일반식 2를 만족한다면 특별히 제한되는 것은 아니나, 80℃ 내지 90℃, 예를 들어, 82℃ 내지 88℃, 84℃ 내지 89℃ 또는 83℃ 내지 87℃일 수 있다. 또한, 상기 제 1 응축기(310)에서 유출되는 흐름의 온도는, 상기 일반식 2를 만족한다면 특별히 제한되는 것은 아니나, 55℃ 내지 80℃ 미만, 예를 들어, 60℃ 내지 70℃, 62℃ 내지 65℃ 있다. 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도는, 상기 일반식 3을 만족한다면 특별히 제한되는 것은 아니나, 50℃ 내지 60℃, 예를 들어, 52℃ 내지 58℃, 54℃ 내지 59℃ 또는 53℃ 내지 57℃일 수 있으며, 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름(F3-2)의 온도는 상기 일반식 3을 만족한다면 특별히 제한되는 것은 아니나, 30℃ 내지 50℃ 미만, 예를 들어, 35℃ 내지 45℃, 38℃ 내지 47℃ 또는 40℃ 내지 45℃일 수 있다. The temperature of the first upper outflow stream (F 2-2 ) is not particularly limited as long as it satisfies the above-mentioned general formula 2, but it is preferably 80 ° C to 90 ° C, for example, 82 ° C to 88 ° C, Or from 83 < 0 > C to 87 [deg.] C. The temperature of the stream flowing out of the first condenser 310 is not particularly limited as long as it satisfies the formula 2, but it is preferably in the range of 55 to 80 ° C, for example, 60 to 70 ° C, Lt; / RTI > The temperature of the second upper outlet flow (F 3-1 ) is not particularly limited as long as it satisfies the above-described general formula (3), but it is preferably 50 ° C to 60 ° C, for example, 52 ° C to 58 ° C, Or 53 ° C to 57 ° C, and the temperature of the flow (F 3-2 ) flowing out of the second condenser is not particularly limited as long as it satisfies the above-mentioned general formula (3), but it may be 30 ° C to less than 50 ° C, , 35 ° C to 45 ° C, 38 ° C to 47 ° C, or 40 ° C to 45 ° C.

하나의 예시에서, 본 출원의 탈거 장치(20)가 상기 일반식 2 또는 3을 만족하기 위하여, 상기 제 2 탈거탑(200) 내부의 온도는 상기 제 1 탈거탑(100) 내부의 온도보다 낮게 유지될 수 있으며, 이를 위하여, 상기 제 2 탈거탑(200) 내부의 압력은 제 1 탈거탑(100) 내부의 압력보다 낮게 유지될 수 있다. 예를 들면, 상기 제 1 탈거탑(100)의 운전 압력은 약 60 내지 100 torr로 운전될 수 있고, 상기 제 2 탈거탑(200)의 운전 압력은 약 10 내지 30 torr로 운전될 수 있다. In one example, in order to satisfy the expression (2) or (3), the temperature inside the second demolition tower 200 is lower than the temperature inside the first demolition tower 100 The pressure inside the second demolition tower 200 can be kept lower than the pressure inside the first demolition tower 100. [ For example, the operating pressure of the first de-stacking tower 100 can be operated at about 60 to 100 torr, and the operating pressure of the second de-stacking tower 200 can be operated at about 10 to 30 torr.

상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4) 및 상기 제 2 응축기에서 응축되어 유출되는 흐름(F3-2)은 저장 탱크(500)로 유입되어 저장될 수 있으며, 상기 저장 탱크(500)에 관한 설명은, 전술한 바와 동일하므로, 생략하기로 한다. The flow F 2-4 flowing out of the first condenser and the flow F 3-2 condensed and flowing out of the second condenser may flow into and be stored in the storage tank 500, ) Are the same as those described above, and therefore will not be described.

상기 탈거 장치(20)는 상기 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)의 후단에 구비되는 제 4 응축기(340)를 추가로 포함할 수 있다. 상기 제 4 응축기(340)는 상기 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)에서 응축되지 않은 성분들을 추가적으로 응축시켜 저장 탱크(500)로 유입시키기 위하여 본 출원의 탈거 장치(20)에 포함될 수 있다. 예를 들어, 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4) 및 제 2 응축기에서 유출되는 흐름(F3-2)의 일부는 응축되지 않은 채 상기 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320) 상부에서 기상의 흐름으로 유출된 후에, 상기 제 4 응축기(340)로 유입되어 추가적으로 응축될 수 있다. 상기 제 4 응축기(340)는 상기 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)에서 미응축된 흐름이 상기 제 4 응축기(340)로 유입되고, 상기 제 1 응축기에서 응축된 흐름(F2-4), 제 2 응축기에서 응축된 흐름(F3-2) 및 제 4 응축기(340)에서 응축된 흐름(F4)은 저장 탱크(500)로 유입될 수 있도록, 상기 제 1 응축기(310), 제 2 응축기(320) 및 저장 탱크(500)에 배관을 통하여 연결될 수 있다.
The removal device 20 may further include a fourth condenser 340 provided at a rear end of the first condenser 310 and the second condenser 320. The fourth condenser 340 may be included in the stripper 20 of the present application to additionally condense unconcentrated components in the first condenser 310 and the second condenser 320 to the storage tank 500 . For example, a portion of the flow (F 2-4 ) flowing out of the first condenser and a portion of the flow F 3-2 flowing out of the second condenser are not condensed and the first condenser 310 and the second condenser (320) and then flows into the fourth condenser (340) and can be further condensed. The fourth condenser 340 is configured such that the uncondensed flow in the first condenser 310 and the second condenser 320 flows into the fourth condenser 340 and the condensed stream F 2 And the condensed flow F 3-2 in the second condenser 340 and the condensed flow F 4 in the fourth condenser 340 can be introduced into the storage tank 500 through the first condenser 310 ), The second condenser 320, and the storage tank 500 through piping.

본 출원은, 또한 반응 장치에 대한 것이며, 도 3 내지 도 5는, 본 출원의 구현예에 따른 반응 장치를 예시적으로 보여주는 도면이다. 상기 반응 장치는 예를 들어, 큐멘의 산화 반응 장치일 수 있다. The present application is also directed to a reaction apparatus, and FIGS. 3-5 are illustrations of a reaction apparatus according to an embodiment of the present application. The reaction apparatus may be, for example, an oxidation reaction apparatus of cumene.

도 3에 나타나듯이, 상기 반응 장치(30)는 유체 연결된 탈거탑(100), 응축기(110), 저장 탱크(120), 예열기(130) 및 산화 반응기(140)를 포함할 수 있다. 예를 들면, 상기 탈거탑(100), 응축기(110), 저장 탱크(120), 예열기(130) 및 산화 반응기(140)는 배관을 통하여 서로 연결되어 있을 수 있으며, 바람직하게는 상기 배관을 통하여 원료(F1)가 상기 탈거탑(100)으로 유입되고, 유입된 상기 원료가 상기 탈거탑(100)에서 유출되어 상기 탈거탑(100)의 상부에서 유출된 후에, 응축기(110)를 통과하여 저장 탱크(120)로 유입되고, 상기 저장탱크에서 유출된 흐름(F5)이 예열기(130)를 통과하여 산화 반응기(140)로 유입될 수 있도록, 유체 연결(fluidically connected)되어 있을 수 있다.3, the reaction apparatus 30 may include a fluid-connected stripping tower 100, a condenser 110, a storage tank 120, a preheater 130, and an oxidation reactor 140. For example, the stripping tower 100, the condenser 110, the storage tank 120, the preheater 130, and the oxidation reactor 140 may be connected to each other through a pipe, The raw material F 1 flows into the stripping tower 100 and the introduced raw material flows out from the stripping tower 100 and flows out from the upper part of the stripping tower 100 and then passes through the condenser 110 And may be fluidically connected to the storage tank 120 so that the flow F 5 flowing out of the storage tank may pass through the preheater 130 and into the oxidation reactor 140.

상기 탈거탑(100), 응축기(110) 및 저장 탱크(120)에 관한 구체적인 내용은 전술한 바와 동일하므로 생략하기로 한다. Concrete details of the de-storage tower 100, the condenser 110, and the storage tank 120 are the same as those described above, and thus will not be described.

상기 예열기(130)는 상기 저장 탱크(120)와 산화 반응기(140)의 사이에 위치할 수 있으며, 저장 탱크(120)에서 유출되는 흐름(F5)을 예열(pre-heating)시킬 수 있는 장치라면 기술 분야에서 공지된 다양한 장치를 이용할 수 있다. 예를 들어, 열교환기(heat exchanger) 등을 사용할 수 있으나, 특별히 제한되는 것은 아니다. 하나의 예시에서, 상기 예열기(130)는 제 1 열교환기 및 제 2 열교환기를 포함할 수 있다. 상기 제 1 열교환기는 공정 내에서 발생하는 폐열 흐름과 상기 저장 탱크로부터 유출된 흐름(F5)을 열교환 시킬 수 있으며, 상기 제 2 열교환기는 상기 저장 탱크(500)로부터 유출되고 제 1 열교환기에서 열교환된 흐름을 외부에서 공급되는 저압 스팀과 열교환시킬 수 있다. 예를 들어, 페놀 제조 공정의 경우 산화 반응기로 유입되는 흐름의 온도는 약 100℃ 미만까지 예열되어야 하나, 상기 공정 내에서 발생하는 폐열 흐름의 열량은 예를 들어, 약 2 Gcal/hr로 고정될 수 있으므로, 상기 열량의 부족분은 제 2 열교환기로 공급되는 저압 스팀을 통하여 추가적으로 공급될 수 있다. The preheater 130 may be positioned between the storage tank 120 and the oxidation reactor 140 and may be a device capable of preheating the flow F 5 flowing out from the storage tank 120. Various devices known in the art can be used. For example, a heat exchanger or the like may be used, but it is not particularly limited. In one example, the preheater 130 may include a first heat exchanger and a second heat exchanger. The first heat exchanger may exchange heat between waste heat generated in the process and the flow F 5 flowing out of the storage tank, and the second heat exchanger may flow out of the storage tank 500, Heat exchange with the low-pressure steam supplied from the outside. For example, in the case of a phenol manufacturing process, the temperature of the stream entering the oxidation reactor must be preheated to below about 100 ° C, but the heat of the waste heat stream generated in the process is fixed at, for example, about 2 Gcal / hr The shortage of the heat quantity can be additionally supplied through the low pressure steam supplied to the second heat exchanger.

상기 산화 반응기(140)는 저장 탱크(120)로부터 유출되고 예열기(130)를 통과하여 예열된 흐름을 산화 반응시키기 위한 장치로서, 상기 산화 반응기(140)로는 산소를 포함하는 기체가 유입될 수 있으며, 상기 산화 반응기 내부는 산화 반응을 일으키기 위한 적절한 조건으로 유지될 수 있다. The oxidation reactor 140 is an apparatus for oxidizing the preheated stream flowing out of the storage tank 120 and passing through the preheater 130. Oxygen-containing gas may be introduced into the oxidation reactor 140 , The inside of the oxidation reactor can be maintained in an appropriate condition for causing an oxidation reaction.

본 출원의 반응 장치(30)에서는, 상기 응축기(110)에서 유출되는 흐름(F3)과 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)이 하기 일반식 1을 만족한다.In the reaction apparatus 30 of the present application, the flow F 3 flowing out of the condenser 110 and the upper outlet flow F 2 flowing out from the upper part of the deodorizer 100 satisfy the following formula 1.

[일반식 1] [Formula 1]

5℃ ≤ Ts - Tc ≤ 55℃5 ° C ≤ Ts - Tc ≤ 55 ° C

상기 일반식 1에서, Ts는 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도를 나타내고, Tc는 상기 응축기(110)에서 유출되는 흐름(F3)의 온도를 나타낸다.In the formula (1), Ts represents the temperature of the upper outflow stream (F 2 ) flowing out from the upper part of the stripping tower (100), and Tc represents the temperature of the flow (F 3 ) flowing out of the condenser (110).

상기 반응 장치(30)에서, 상기 상부 유출 흐름(F2)의 온도와 응축기(110)에서 유출되는 흐름(F3)의 온도 차이를 상기 일반식 1의 범위 내로 조절함으로써, 응축기(110)에서 사용되는 냉각수의 양을 줄일 수 있고, 또한, 추 후 예열기(130)에서 사용되는 스팀의 양을 감소시킬 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도와 상기 응축기(110)에서 유출되는 흐름(F3)의 온도에 대한 자세한 설명은, 전술한 탈거 장치(10)에서 설명한 바와 동일하므로, 생략한다. In the reactor 30, by adjusting the temperature difference between the temperature of the upper outflow stream F 2 and the flow F 3 flowing out of the condenser 110 within the range of the general formula 1, The amount of the cooling water used can be reduced and the amount of steam used in the preheater 130 after the addition can be reduced. In one example, a detailed description of the temperature of the upper outlet flow F 2 flowing out of the top of the stripping tower 100 and the temperature of the flow F 3 flowing out of the condenser 110 can be found in the above- (10), and therefore will be omitted.

또한, 상기 탈거 장치(10)에서 전술한 바와 같이, 상기 반응 장치(30)는 비록 도시되지는 않았지만, 상기 탈거탑(100)에 연결된 원료 공급 장치 또는 반응기를 추가로 포함할 수 있으며, 이에 관한 설명은 전술한 바와 동일하므로 생략하기로 한다. Further, as described above in the removing device 10, the reaction device 30 may further include a raw material supplying device or a reactor connected to the demounting tower 100, although not shown, The description is the same as described above and therefore will be omitted.

도 4 는 본 출원의 또 다른 구현예에 의한 반응 장치를 예시적으로 나타낸 도면이다. FIG. 4 is a diagram illustrating an exemplary reaction apparatus according to another embodiment of the present application. FIG.

도 4에 나타나듯이, 본 출원의 일 구현예에 따른 상기 반응 장치(40)는, 유체 연결된 탈거탑, 응축기, 저장탱크, 예열기 및 산화반응기를 포함할 수 있으며, 2 기의 탈거탑 및 2 기의 응축기를 포함할 수 있다. 예를 들어, 상기 탈거탑은 제 1 탈거탑(100) 및 상기 제 1 탈거탑(100)에 유체 연결된 제 2 탈거탑(200)을 포함할 수 있으며, 응축기는 제 1 응축기(310) 및 상기 제 1 응축기(310)에 유체 연결된 제 2 응축기(320)를 포함할 수 있다. 상기 탈거탑, 응축기, 저장 탱크, 예열기 및 산화반응기에 관한 구체적인 내용은 전술한 바와 동일하므로 생략하기로 한다.As shown in FIG. 4, the reactor 40 according to one embodiment of the present application may include a fluid connected deionized geotap, a condenser, a storage tank, the pre-heater and the oxidation reactor, Two demoulding stages and two condensers. For example, the de-stacking tower may include a first de-stacking tower 100 and a second de-stacking tower 200 fluidly connected to the first de-stacking tower 100. The condenser includes a first condenser 310 and a second de- And a second condenser (320) fluidly connected to the first condenser (310). The details of the deodorizing tower, the condenser, the storage tank, the preheater, and the oxidation reactor are the same as those described above, and thus will not be described.

예를 들어, 상기 제 1 탈거탑(100), 제 2 탈거탑(200), 제 1 응축기(310), 제 2 응축기(320), 저장 탱크(500), 예열기(600) 및 산화 반응기(700)는, 원료(F1-1)가 상기 제 1 탈거탑(100)의 원료 공급부(101)로 유입되고, 상기 제 1 탈거탑의 하부(102)에서 유출되는 하부 유출 흐름(F2-1)이 상기 제 2 탈거탑(200)의 원료 공급부(201)로 유입되며, 상기 제 2 탈거탑(200)의 상부 유출 흐름(F3-1)은 제 2 응축기(320)로 유입되고, 상기 제 1 탈거탑(100)의 상부 유출 흐름(F2-2)이 상기 제 1 응축기(310)로 유입되며, 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4) 및 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름(F3-2)이 저장 탱크(500)로 유입되고, 상기 저장 탱크(500)에서 유출된 흐름(F5)이 예열기(600)를 통과하여 산화 반응기(700)로 유입되도록 배관을 통하여 연결될 수 있다. 또한, 전술한 바와 같이, 비록 도시되지는 않았지만, 원료 공급 장치 또는 반응기가 상기 제 1 탈거탑(100)의 원료 공급부(101)에 연결되어 있을 수 있으며, 상기 원료 공급장치는 또한, 상기 제 2 탈거탑(100)의 원료 공급부(201)에 연결되어 있을 수 있다. 이 경우, 상기 제 2 탈거탑(200)은, 상기 원료 공급 장치로부터 유입되는 흐름 및 상기 제 1 탈거탑(100)으로부터 유입되는 흐름이 각각 유입되는 2 개의 원료 공급부를 가질 수 있다. For example, the first deodorizer 100, the second deodorizer 200, the first condenser 310, the second condenser 320, the storage tank 500, the preheater 600, and the oxidation reactor 700 ) Flows from the lower portion 102 of the first stripping tower to the lower outlet flow F 2-1 (see FIG. 1), where the raw material F 1-1 flows into the raw material supply portion 101 of the first stripping tower 100, Flows into the raw material supply unit 201 of the second stripping tower 200 and the upper outflow stream F 3-1 of the second stripping tower 200 flows into the second condenser 320, a first de-top effluent stream (F 2-2) the first and flows into the condenser 310, flowing out of the flow (F 2-4) and the second condenser flowing out from the first condenser of the geotap 100 The flow F 3-2 flows into the storage tank 500 and the flow F 5 flowing out of the storage tank 500 flows through the preheater 600 and flows into the oxidation reactor 700 Lt; / RTI > Also, as described above, although not shown, a raw material supply device or a reactor may be connected to the raw material supply portion 101 of the first demolition tower 100, and the raw material supply device may also be connected to the second And may be connected to the raw material supply unit 201 of the stripping tower 100. In this case, the second de-stacking tower 200 may have two raw material supply portions into which the flows from the raw material supply device and the flows from the first de-storage tower 100 are respectively introduced.

하나의 예시에서, 상기 원료(F1)는 도 4에 나타나는 바와 같이, 상기 제 1 탈거탑(100)의 원료 공급부(101)로 유입되어 탈거되고, 상기 제 1 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)은 상기 제 1 응축기(310)로 유입되어 응축되며, 상기 제 1 탈거탑(100) 하부에서 유출되는 하부 유출 흐름(F2-1)은 제 2 탈거탑(200)으로 유입될 수 있다. 또한, 상기 제 2 탈거탑(200)으로 유입된 하부 유출 흐름(F2-1)은 제 2 탈거탑(200)에서 탈거될 수 있으며, 상기 제 2 탈거탑(200)의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)은 제 2 응축기(320)로 유입되어 응축될 수 있다. In one example, as shown in FIG. 4, the raw material F 1 is introduced into and removed from the raw material supply portion 101 of the first demolition tower 100, and flows out from the upper portion of the first demolition tower 100 the first upper outlet flow (F 2-2) are condensed is introduced into the first condenser 310, the first de-geotap 100, the lower bottom outlet flow flowing out of the (F 2-1) which is the second And can be introduced into the stripping tower 200. The lower outflow stream F 2-1 flowing into the second deodorization tower 200 can be removed from the second deodorization tower 200, 2 upper outlet flow F 3 - 1 may flow into the second condenser 320 and be condensed.

하나의 예시에서, 본 출원의 반응 장치(40)에서, 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4)과 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)은 하기 일반식 2를 만족하거나, 또는 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름(F3-2)과 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)은 하기 일반식 3을 만족할 수 있다. In one example, in the reactor 40 of the present application, the flow (F 2-4 ) flowing out of the first condenser and the first upper outlet flow (F 2-2 ) satisfy the following general formula (2) or wherein the flow flowing out of the second condenser (F 3-2) and the second upper outlet flow (F 3-1) can satisfy the following formula 3.

[일반식 2][Formula 2]

5℃ ≤ Ts1 - Tc1 ≤ 35℃5 ° C ≤ Ts 1 - Tc 1 ≤ 35 ° C

[일반식 3][Formula 3]

5℃ ≤ Ts2 - Tc2 ≤ 30℃5 ° C ≤ Ts 2 - Tc 2 ≤ 30 ° C

상기 일반식 2에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축기(310)에서 유출되는 흐름(F2-4)의 온도를 나타내며, 상기 일반식 3에서, Ts2는 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도를 나타내고, Tc2는 상기 제 2 응축기(320)에서 유출되는 흐름(F3-2)의 온도를 나타낸다. In the general formula 2, Ts 1 represents the temperature of the first upper outlet flow (F 2-2 ), Tc 1 represents the temperature of the flow (F 2-4 ) flowing out of the first condenser 310 , in the general formula 3, 2, Ts denotes a temperature of the second top outlet flow (F 3-1), Tc is the temperature of the second flow (F 3-2) flowing in the second condenser 320 .

상기 반응 장치(40)에서, 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도와 제 1 응축기(310)에서 유출되는 흐름(F2-4)의 온도 차이를 상기 일반식 2의 범위 내로 조절하거나, 또는 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도와 상기 제 2 응축기(320)에서 유출되는 흐름(F3-2)의 온도 차이를 상기 일반식 3의 범위 내로 조절함으로써, 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)에서 사용되는 냉각수의 양을 줄일 수 있고, 또한, 추 후 예열기(600)에서 사용되는 스팀의 양을 감소시킬 수 있다. 상기 제 1 상부 유출 흐름의 온도와 제 1 응축기(310)에서 유출되는 흐름(F2-4)의 온도의 차이 및 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도와 상기 제 2 응축기(320)에서 유출되는 흐름(F3-2)의 온도의 차이에 관한 설명 및 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도, 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4)의 온도, 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도 및 상기 제 2 응축기(320)에서 유출되는 흐름(F3-2)의 온도에 관한 구체적인 내용은 탈거 장치에서 설명한 바와 동일하므로 생략하기로 한다. The temperature difference between the temperature of the first upper outlet flow F 2-2 and the flow F 2-4 flowing out of the first condenser 310 is controlled within the range of the general formula 2 in the reaction apparatus 40 Or by controlling the temperature difference between the temperature of the second upper outlet flow F 3-1 and the flow F 3-2 flowing out of the second condenser 320 within the range of the general formula 3, 1 condenser 310 and the second condenser 320 can be reduced and the amount of steam used in the preheater 600 after the addition can be reduced. The difference between the temperature of the first upper outlet flow and the temperature of the flow F 2-4 flowing out of the first condenser 310 and the difference between the temperature of the second upper outlet flow F 3-1 and the temperature of the second condenser 320), description of the difference between the temperature of the flow (F 3-2) flowing in and the first temperature of the upper outlet flow (F 2-2) temperature, the flow flowing out of the first condenser (F 2-4) , The temperature of the second upper outlet flow F 3-1 and the temperature of the flow F 3-2 flowing out of the second condenser 320 are the same as those described in the removing device, do.

하나의 예시에서, 본 출원의 반응 장치(40)가 상기 일반식 2 또는 3을 만족하기 위하여, 상기 제 2 탈거탑(200) 내부의 온도는 상기 제 1 탈거탑(100) 내부의 온도보다 낮게 유지될 수 있으며, 이를 위하여, 상기 제 2 탈거탑(200) 내부의 압력은 제 1 탈거탑(100) 내부의 압력보다 낮게 유지될 수 있다. 예를 들면, 상기 제 1 탈거탑(100)의 운전 압력은 약 60 내지 100 torr로 운전될 수 있고, 상기 제 2 탈거탑(200)의 운전 압력은 약 10 내지 30 torr로 운전될 수 있다. In one example, in order that the reaction apparatus 40 of the present application satisfies the general formula 2 or 3, the temperature inside the second demolition tower 200 is lower than the temperature inside the first demolition tower 100 The pressure inside the second demolition tower 200 can be kept lower than the pressure inside the first demolition tower 100. [ For example, the operating pressure of the first de-stacking tower 100 can be operated at about 60 to 100 torr, and the operating pressure of the second de-stacking tower 200 can be operated at about 10 to 30 torr.

상기 제 1 응축기(310)에서 유출되는 흐름(F2-4) 및 상기 제 2 응축기(320)에서 유출되는 흐름(F3-2)은 저장 탱크(500)로 유입되어 저장될 수 있으며, 상기 저장 탱크(500)에 관한 설명은, 상기 탈거 장치(10)에서 전술한 바와 동일하므로, 생략하기로 한다.The first flow flowing out of the condenser (310) (F 2-4), and the flow exiting from the second condenser (320) (F 3-2) may be stored is introduced into the storage tank 500, the The description of the storage tank 500 is the same as that described above in the detaching device 10, and therefore will not be described.

도 5는 본 출원의 또 다른 구현예에 의한 반응 장치를 예시적으로 나타낸 도면이다.Figure 5 is a diagram illustrating an exemplary reaction apparatus according to another embodiment of the present application.

도 5에 나타나듯이, 상기 반응 장치(50)는 상기 제 1 응축기(310) 전단에 구비되는 제 3 응축기(330)를 추가로 포함할 수 있다. 본 출원의 반응 장치(50)가 상기 제 3 응축기(330)를 포함함으로써, 고온의 제 1 상부 유출 흐름(F2-2) 만을 일부 응축하여 저장 탱크(500)를 거치지 않고 직접 산화 반응기(700)에 유입시킬 수 있으며, 이에 따라, 예열기(600)에 공급되는 저압 스팀의 양을 절감할 수 있다. 예를 들어, 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)은 제 3 응축기(330)로 유입되어 응축되며, 상기 제 3 응축기(330)에서 응축된 흐름은 예열기(600)로 유입되어 예열된 후 산화 반응기(700)로 공급될 수 있다. 또한, 상기 제 3 응축기(330)에서 미응축된 흐름(F2-3)은 제 1 응축기(310)로 유입될 수 있다. As shown in FIG. 5, the reaction device 50 may further include a third condenser 330 provided at a front end of the first condenser 310. The reaction apparatus 50 of the present application includes the third condenser 330 so that only the first high-temperature outflow stream F 2-2 is partially condensed to be directly fed to the oxidation reactor 700 So that the amount of low-pressure steam supplied to the pre-heater 600 can be reduced. For example, the first upper outlet stream F 2-2 flows into the third condenser 330 and is condensed, and the condensed stream from the third condenser 330 flows into the preheater 600, And may be supplied to the post-oxidation reactor 700. In addition, the uncondensed flow (F 2-3 ) in the third condenser 330 may be introduced into the first condenser 310.

하나의 예시에서, 본 출원의 반응 장치(40)에서, 상기 제 3 응축기(330)에서 유출되는 흐름(F2-3)과 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)은 하기 일반식 4를 만족하고, 상기 제 3 응축기(330)에서 유출되는 흐름(F2-3)과 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4)은 하기 일반식 5를 만족할 수 있다. In one example, in the reactor 40 of the present application, the flow (F 2-3 ) flowing out of the third condenser 330 and the first upper outlet flow (F 2-2 ) And the flow (F 2-3 ) flowing out of the third condenser (330) and the flow (F 2-4 ) flowing out of the first condenser can satisfy the following formula (5).

[일반식 4][Formula 4]

5℃ ≤ Ts1 - Tc3 ≤ 20℃ 5 ℃ ≤ Ts 1 - Tc 3 ≤ 20 ℃

[일반식 5][Formula 5]

10℃ ≤ Tc3 - Tc1 ≤ 50℃10 ° C ≤ Tc 3 - Tc 1 ≤ 50 ° C

상기 일반식 4에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도를 나타내고, Tc3은 상기 제 3 응축기에서 유출되는 흐름(F2-3)의 온도를 나타내며, 상기 일반식 5에서, Tc3는 상기 제 3 응축기(330)에서 유출되는 흐름(F2-3)의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축기(310)에서 응축되어 유출되는 흐름(F2-4)의 온도를 나타낸다.In the general formula (4), Ts 1 represents the temperature of the first upper outlet flow (F 2-2 ), Tc 3 represents the temperature of the flow (F 2-3 ) flowing out of the third condenser, in equation 5, 3 Tc represents the temperature of the flow (F 2-3) that exits from said third condenser (330), Tc 1 is a flow flowing out is condensed by the first condenser (310) (F 2-4 ). ≪ / RTI >

상기 반응 장치(50)에서, 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도와 제 3 응축기에서 유출되는 흐름(F2-3)의 온도 차이를 상기 일반식 4의 범위 내로 조절하고, 상기 제 3 응축기(330)에서 유출되는 흐름(F2-3)의 온도와 상기 제 1 응축기(310)에서 유출되는 흐름(F2-4)의 온도 차이를 상기 일반식 5의 범위 내로 조절함으로써, 제 1 응축기(310), 제 2 응축기(320) 및 제 3 응축기(330)에서 사용되는 냉각수의 양을 줄일 수 있고, 또한, 추 후 예열기(600)에서 사용되는 스팀의 양을 감소시킬 수 있다. The temperature difference between the temperature of the first upper outflow stream F 2-2 and the temperature of the flow F 2-3 flowing out of the third condenser is adjusted within the range of the general formula 4 in the reactor 50, By adjusting the temperature difference between the flow F 2-3 flowing out of the third condenser 330 and the flow F 2-4 flowing out of the first condenser 310 within the range of the general formula 5, The amount of cooling water used in the first condenser 310, the second condenser 320 and the third condenser 330 can be reduced and the amount of steam used in the preheater 600 after the addition can be reduced .

하나의 예시에서, 제 3 응축기(330)에서 유출되는 흐름(F2-3)의 온도는 상기 일반식 4 및 5를 만족한다면, 특별히 제한되는 것은 아니며, 예를 들어, 70℃ 내지 80℃ 미만일 수 있다. 또한, 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의, 상기 일반식 4를 만족한다면 특별히 제한되는 것은 아니며, 예를 들어, 80℃ 내지 90℃ 또는 83℃ 내지 87℃일 수 있다. 또한, 상기 제 1 응축기(310)에서 유출되는 흐름(F2-4)의 온도는, 상기 일반식 5를 만족한다면 특별히 제한되는 것은 아니며, 20℃ 내지 60℃, 예를 들어, 20℃ 내지 50℃, 30℃ 내지 40℃ 또는 30℃ 내지 50℃일 수 있다. In one example, the temperature of the flow (F 2-3 ) flowing out of the third condenser 330 is not particularly limited as long as it satisfies the above general formulas 4 and 5, for example, . Also, it is not particularly limited if the above-mentioned first upper outlet flow (F 2-2 ) satisfies the above-mentioned general formula 4, for example, it may be 80 ° C to 90 ° C or 83 ° C to 87 ° C. The temperature of the flow (F 2-4 ) flowing out of the first condenser 310 is not particularly limited as long as it satisfies the above-mentioned general formula (5), and may be 20 ° C to 60 ° C, for example, Lt; 0 > C, 30 [deg.] C to 40 [deg.] C or 30 [

상기 반응 장치(50)는 상기 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)의 후단에 구비되는 제 4 응축기(340)를 추가로 포함할 수 있다. 상기 제 4 응축기(340)는 상기 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)에서 응축되지 않은 성분들을 추가적으로 응축시켜서 저장 탱크(500)로 유입시키기 위하여 본 출원의 반응 장치(50)에 포함될 수 있다. 예를 들어, 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름(F2-4) 및 제 2 응축기에서 유출되는 흐름(F3-2)의 일부 즉, 상기 제 1 응축기 및 제 2 응축기에서 응축되지 않은 흐름은 상기 제 4 응축기(340)로 유입되어 추가적으로 응축될 수 있다. 상기 제 4 응축기(340)는 상기 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)에서 유출되는 미응축된 기상 흐름이 상기 제 4 응축기(340)로 유입되고, 상기 제 1 응축기에서 응축된 액상 흐름(F2-4), 제 2 응축기에서 응축된 액상 흐름(F3-2) 및 제 4 응축기에서 응축된 액상 흐름(F4)은 저장 탱크(500)로 유입될 수 있도록, 상기 제 1 응축기(310), 제 2 응축기(320) 및 저장 탱크(500)에 배관을 통하여 연결될 수 있다.
The reaction device 50 may further include a fourth condenser 340 provided at a rear stage of the first condenser 310 and the second condenser 320. The fourth condenser 340 may be included in the reactor 50 of the present application to additionally condense unconcentrated components in the first condenser 310 and the second condenser 320 to the storage tank 500 . For example, a portion of the flow (F 2-4 ) flowing out of the first condenser and the flow (F 3-2 ) flowing out of the second condenser, that is, the unconcentrated stream in the first condenser and the second condenser, May be introduced into the fourth condenser (340) and further condensed. The fourth condenser 340 receives the uncondensed gaseous stream flowing out from the first condenser 310 and the second condenser 320 into the fourth condenser 340 and the condensed liquid phase flow (F 2-4), the first liquid stream condensed in the second condenser (F 3-2) and a liquid stream condensed in the condenser 4 (F 4) is to be introduced into the storage tank 500, the first The condenser 310, the second condenser 320, and the storage tank 500 through piping.

본 출원은, 또한 원료(F1)의 탈거 방법에 관계한다. 상기 탈거 방법은, 전술한 탈거 장치(10)에 의해 수행될 수 있다. 예시적인 상기 방법은, 상기 원료(F1)를 탈거탑(100)으로 유입시키고, 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)을 응축시키며, 상기 응축된 흐름(F3)을 저장 탱크(120)로 유입시키는 것을 포함하고, 상기 응축된 흐름(F3)과 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도가 하기 일반식 1을 만족하도록 조절하는 것을 포함한다. The present application also relates to a method of removing the raw material (F 1 ). The removing method can be performed by the removing device 10 described above. Illustrative the method, the raw material (F 1) and introducing a de-geotap 100, sikimyeo condensing an upper outlet flow (F 2) flowing in the de-geotap 100 above, the condensed stream (F 3 Wherein the temperature of the condensed stream (F 3 ) and the temperature of the upper outflow stream (F 2 ) flowing out from the upper part of the stripping tower (100) satisfy the following general formula (1) ≪ / RTI >

[일반식 1][Formula 1]

5℃ ≤ Ts - Tc ≤ 55℃5 ° C ≤ Ts - Tc ≤ 55 ° C

상기 일반식 1에서, Ts는 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도를 나타내고, Tc는 상기 응축된 흐름(F3)의 온도를 나타낸다.In the general formula (1), Ts denotes the temperature of the upper outflow stream (F 2 ) flowing out from the upper part of the stripping tower (100), and Tc denotes the temperature of the condensed stream (F 3 ).

상기 탈거 방법에서, 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도와 응축기(110)에서 유출되는 응축된 흐름(F3)의 온도 차이를 상기 일반식 1의 범위 내로 조절함으로써, 응축기(110)에서 사용되는 냉각수의 양을 줄일 수 있고, 또한, 전술한 바와 같이, 예열기(130)에서 사용되는 스팀의 양을 감소시킬 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도와 상기 응축기(110)에서 유출되는 응축된 흐름(F3)의 온도의 차이는 전술한 범위 내라면, 특별히 제한되는 것은 아니며, 예를 들어, 5 내지 50℃, 10 내지 40℃, 15 내지 30℃ 또는 20 내지 25℃일 수 있다. 상기 상부 유출 흐름(F2) 및 응축된 흐름(F3)의 구체적인 온도 조건은 전술한 탈거 장치(10) 및 반응 장치(30)에서 설명한 바와 동일한 바, 생략한다. The temperature difference between the temperature of the upper outlet flow F 2 flowing out from the upper part of the stripping tower 100 and the temperature of the condensed flow F 3 flowing out from the condenser 110 is set within the range of the above- The amount of cooling water used in the condenser 110 can be reduced and the amount of steam used in the preheater 130 can be reduced as described above. In one example, if the difference between the temperature of the upper outlet flow F 2 flowing out of the top of the stripping column 100 and the temperature of the condensed flow F 3 flowing out of the condenser 110 is within the above range , And is not particularly limited, and may be, for example, 5 to 50 ° C, 10 to 40 ° C, 15 to 30 ° C, or 20 to 25 ° C. The specific temperature conditions of the upper outlet flow F 2 and the condensed flow F 3 are the same as those described in the removing apparatus 10 and the reaction apparatus 30 described above.

상기에서 용어 「응축된 흐름」은 상기 응축기(110)에서 응축되어 유출되는 흐름(F3)을 의미할 수 있다. 따라서 본 명세서에서 사용된 용어 「응축기에서 유출되는 흐름」과 「응축된 흐름」은 동일한 의미로 사용될 수 있다. The term " condensed flow " as used herein may refer to a flow F 3 that condenses out in the condenser 110. Thus, the terms " flow out of the condenser " and " condensed flow ", as used herein, can be used interchangeably.

본 출원의 일 구현예에 따른 상기 탈거 방법은, 전술한 2 기의 탈거탑 및 2 기의 응축기를 포함하는 탈거 장치(20)에 의해 수행될 수 있다.The removing method according to an embodiment of the present application can be carried out by the removing device 20 including the above-described two stripping columns and two condensers.

예를 들어, 본 출원의 탈거 방법에서는, 상기 원료(F1)를 제 1 탈거탑(100)으로 유입하여 탈거시키고, 상기 제 1 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)을 제 1 응축시키며, 상기 제 1 탈거탑(100) 하부에서 유출되는 하부 유출 흐름(F2-1)은 제 2 탈거탑(200)으로 유입하여 탈거시키고, 상기 제 2 탈거탑(200)의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)을 제 2 응축시키며, 상기 제 1 응축된 흐름(F2-4)과 상기 제 2 응축된 흐름(F3-2)을 저장 탱크(500)로 유입시킬 수 있다. For example, in the removing method of the present application, the raw material F 1 is introduced into and removed from the first demolition tower 100, and the first upper outflow stream F And the lower outflow stream F 2-1 flowing out from the lower part of the first deodorization tower 100 flows into the second deodorization tower 200 to be removed, sikimyeo second condensing the second upper outlet flow (F 3-1) flowing out of the upper portion (200), the first condensed stream (F 2-4) with the second condensed stream (F 3-2) Can be introduced into the storage tank 500.

하나의 예시에서, 상기와 같이, 2 기의 탈거탑 및 2 기의 응축기를 포함하는 탈거 장치를 이용하는 탈거 방법에서는, 상기 제 1 응축된 흐름(F2-4)과 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도가 하기 일반식 2를 만족하도록 조절하거나, 또는 상기 제 2 응축된 흐름(F3-2)과 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도가 하기 일반식 3을 만족하도록 조절할 수 있다. In one example, as described above, in the removal method using the detaching device including two demoulding stages and two condensers, the first condensed flow (F 2-4 ) and the first upper outlet flow F 2-2 ) is adjusted to satisfy the following formula (2), or the temperature of the second condensed flow (F 3-2 ) and the second upper outlet flow (F 3-1 ) .

[일반식 2][Formula 2]

5℃ ≤ Ts1 - Tc1 ≤ 35℃5 ° C ≤ Ts 1 - Tc 1 ≤ 35 ° C

[일반식 3][Formula 3]

5℃ ≤ Ts2 - Tc2 ≤ 30℃5 ° C ≤ Ts 2 - Tc 2 ≤ 30 ° C

상기 일반식 2에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도를 나타내며, 상기 일반식 3에서, Ts2는 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도를 나타내고, Tc2는 상기 제 2 응축된 흐름(F3-2)의 온도를 나타낸다.In the above general formula (2), Ts 1 represents the temperature of the first upper effluent flow (F 2-2 ), Tc 1 represents the temperature of the first condensed flow (F 2-4 ) in, Ts 2 represents a temperature of the second top outlet flow (F 3-1), Tc 2 represents the temperature of the second condensed stream (F 3-2).

상기 탈거 방법에서, 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도와 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도 차이를 상기 일반식 2의 범위 내로 조절하거나, 또는 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도와 상기 제 2 응축된 흐름(F3-2)의 온도 차이를 상기 일반식 3의 범위 내로 조절함으로써, 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)에서 사용되는 냉각수의 양을 줄일 수 있고, 또한, 추 후 예열기(600)에서 사용되는 스팀의 양을 감소시킬 수 있다. 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도와 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도의 차이 및 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도와 상기 제 2 응축된 흐름(F3-2)의 온도의 차이에 관한 설명은 탈거 장치(20)에서 설명한 바와 동일하므로 생략하기로 한다. 또한, 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도, 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도, 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도 및 제 2 응축된 흐름(F3-2)의 온도에 관한 설명 또한, 전술한 바와 동일하므로 생략한다. In the removing method, the temperature difference between the temperature of the first upper outlet flow (F 2-2 ) and the temperature of the first condensed flow (F 2-4 ) is adjusted to the range of the general formula 2, by controlling the flow (F 3-1) the temperature difference between the temperature and the second condensed stream (F 3-2) within the range of the general formula 3, the first condenser 310 and the second on the condenser 320 The amount of cooling water used can be reduced and the amount of steam used in the preheater 600 after the addition can be reduced. Wherein the difference between the temperature of the first upper outlet stream ( F2-2 ) and the temperature of the first condensed stream ( F2-4 ) and the difference between the temperature of the second upper outlet stream ( F3-1 ) The description of the temperature difference in the flow F 3-2 is the same as that described in the detaching device 20 and will not be described here. The temperature of the first upper outlet stream F 2-2 , the temperature of the first condensed stream F 2-4 , the temperature of the second upper outlet stream F 3-1 , (F 3-2 ) are also the same as those described above, and thus will be omitted.

상기에서 용어 「제 1 응축된 흐름」은 상기 제 1 응축기(310)에서 응축되어 유출되는 흐름을 의미하며, 「제 2 응축된 흐름」은 상기 제 2 응축기(320)에서 응축되어 유출되는 흐름을 의미한다. 따라서 본 명세서에서 사용된 용어 「제 1 응축기에서 유출되는 흐름」과 「제 1 응축된 흐름」은 동일한 의미로 사용될 수 있으며, 「제 2 응축기에서 유출되는 흐름」과 「제 2 응축된 흐름」은 동일한 의미로 사용될 수 있다.
The term " first condensed stream " means the flow condensed and discharged in the first condenser 310, and " second condensed stream " means a stream condensed and discharged in the second condenser 320 it means. As used herein, the terms " flow out of the first condenser " and " first condensed stream " can be used interchangeably, and " flow out of the second condenser & Can be used in the same sense.

본 출원은, 또한 원료(F1)의 반응 방법에 대한 것이며, 예를 들어, 상기 반응 방법은, 전술한 반응 장치(30)에 의해 수행될 수 있다. 예시적인 방법은, 상기 원료(F1)를 탈거탑(100)으로 유입시키고, 상기 제 2 유출부(103)에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)을 응축시키며, 상기 응축된 흐름(F3)을 저장 탱크(120)로 유입시키고, 상기 저장 탱크(120)에서 유출된 흐름(F5)을 예열하고, 상기 예열된 흐름(F6)을 산화 반응시키는 것을 포함하며, 상기 응축된 흐름(F3)과 상기 제 2 유출부(103)에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도가 하기 일반식 1을 만족하도록 조절하는 것을 포함한다. The present application also relates to a reaction method of the raw material (F 1 ), and for example, the above reaction method can be carried out by the above-described reaction apparatus (30). An exemplary method is to introduce the feed F 1 into the stripping tower 100 and to condense the upper runoff stream F 2 flowing out of the second outlet 103 and the condensed stream F 3 ) was introduced into the storage tank 120, and comprises pre-heating and the oxidation reaction of the pre-heated flow (F 6) the flow (F 5) emanating from the storage tank 120, the condensed stream ( F 3 ) and the temperature of the upper outflow stream (F 2 ) flowing out from the second outflow section (103) satisfies the following general formula (1).

[일반식 1][Formula 1]

5℃ ≤ Ts - Tc ≤ 55℃5 ° C ≤ Ts - Tc ≤ 55 ° C

상기 일반식 1에서, Ts는 상기 제 2 유출부(103)에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도를 나타내고, Tc는 상기 응축된 흐름(F3)의 온도를 나타낸다.In the general formula (1), Ts represents the temperature of the upper outflow stream (F 2 ) flowing out from the second outlet 103 and Tc represents the temperature of the condensed stream (F 3 ).

상기 반응 방법에서, 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도와 응축기(110)에서 유출되는 응축된 흐름(F3)의 온도 차이를 상기 일반식 1의 범위 내로 조절함으로써, 응축기(110)에서 사용되는 냉각수의 양을 줄일 수 있고, 또한, 전술한 바와 같이, 예열기(130)에서 사용되는 스팀의 양을 감소시킬 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름(F2)의 온도와 상기 응축기(110)에서 유출되는 응축된 흐름(F3)의 온도의 차이는 전술한 범위 내라면, 특별히 제한되는 것은 아니며, 예를 들어, 5 내지 55℃, 10 내지 40℃, 15 내지 30℃ 또는 20 내지 25℃일 수 있다. 상기 상부 유출 흐름(F2) 및 응축된 흐름(F3)의 구체적인 온도 조건은 전술한 탈거 장치 및 반응 장치에서 설명한 바와 동일한 바, 생략한다.
The temperature difference between the temperature of the upper outlet flow F 2 flowing out from the upper part of the stripping tower 100 and the temperature of the condensed flow F 3 flowing out from the condenser 110 is set within the range of the general formula 1 The amount of cooling water used in the condenser 110 can be reduced and the amount of steam used in the preheater 130 can be reduced as described above. In one example, if the difference between the temperature of the upper outlet flow F 2 flowing out of the top of the stripping column 100 and the temperature of the condensed flow F 3 flowing out of the condenser 110 is within the above range , And is not particularly limited, and may be, for example, 5 to 55 ° C, 10 to 40 ° C, 15 to 30 ° C, or 20 to 25 ° C. The specific temperature conditions of the upper outflow flow F 2 and the condensed flow F 3 are the same as those described in the above-described removal device and reaction device, and are omitted.

본 출원의 또 다른 구현예에 따른 반응 방법은, 전술한 2 기의 탈거탑 및 2 기의 응축기를 포함하는 반응 장치(40)에 의해 수행될 수 있다.The reaction method according to another embodiment of the present application can be carried out by the reaction apparatus 40 including the above-described two stripping columns and two condensers.

예를 들어, 본 출원의 반응 방법에서는, 원료(F1)를 제 1 탈거탑(100)으로 유입하여 탈거시키고, 상기 제 1 탈거탑(100) 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)을 제 1 응축시키며, 상기 제 1 탈거탑(100) 하부에서 유출되는 하부 유출 흐름(F2-1)은 제 2 탈거탑(200)으로 유입하여 탈거시킬 수 있다. 상기 제 2 탈거탑(200)의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)을 제 2 응축시키며, 상기 제 1 응축된 흐름(F2-4)과 상기 제 2 응축된 흐름(F3-2)을 저장 탱크(500)로 유입시킬 수 있다. For example, in the reaction method of the present application, the raw material F 1 is introduced into and removed from the first deodorization tower 100, and the first upper outflow stream F 2 And the lower outflow stream F 2-1 flowing out from the lower part of the first deodorization tower 100 can be introduced into the second deodorization tower 200 and removed. The second de-second flowing out of the upper portion of the geotap 200 sikimyeo an upper outlet flow (F 3-1) second condensation, the first condensed stream (F 2-4) with the second condensed stream ( F 3-2 may be introduced into the storage tank 500.

하나의 예시에서, 상기와 같이, 2 기의 탈거탑 및 2 기의 응축기를 포함하는 반응 장치(40)를 이용하는 반응 방법에서는, 제 1 응축된 흐름(F2-4)과 제 1 상부 유출 흐름의(F2-2) 온도가 하기 일반식 2를 만족하도록 조절하거나, 또는 상기 제 2 응축된 흐름(F3-2)과 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도가 하기 일반식 3을 만족하도록 조절할 수 있다. In one example, as described above, in the reaction method using the reaction device 40 comprising two stripping columns and two condensers, the first condensed flow (F 2-4 ) and the first upper effluent flow of (F 2-2) the temperature is controlled so as to satisfy the following formula 2 to, or the second to the temperature of the condensed stream (F 3-2) and the second upper outlet flow (F 3-1) formula 3 < / RTI >

[일반식 2][Formula 2]

5℃ ≤ Ts1 - Tc1 ≤ 35℃5 ° C ≤ Ts 1 - Tc 1 ≤ 35 ° C

[일반식 3][Formula 3]

5℃ ≤ Ts2 - Tc2 ≤ 30℃5 ° C ≤ Ts 2 - Tc 2 ≤ 30 ° C

상기 일반식 2에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도를 나타내며, 상기 일반식 3에서, Ts2는 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도를 나타내고, Tc2는 상기 제 2 응축된 흐름(F3-2)의 온도를 나타낸다. In the above general formula (2), Ts 1 represents the temperature of the first upper effluent flow (F 2-2 ), Tc 1 represents the temperature of the first condensed flow (F 2-4 ) in, Ts 2 represents a temperature of the second top outlet flow (F 3-1), Tc 2 represents the temperature of the second condensed stream (F 3-2).

상기 반응 방법에서, 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도와 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도 차이를 상기 일반식 2의 범위 내로 조절하거나, 또는 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도와 상기 제 2 응축된 흐름(F3-2)의 온도 차이를 상기 일반식 3의 범위 내로 조절함으로써, 제 1 응축기(310) 및 제 2 응축기(320)에서 사용되는 냉각수의 양을 줄일 수 있고, 또한, 추 후 예열기(600)에서 사용되는 스팀의 양을 감소시킬 수 있다. 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도와 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도의 차이 및 상기 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도와 상기 제 2 응축된 흐름(F3-2)의 온도의 차이에 관한 설명은 탈거 장치(20)에서 설명한 바와 동일하므로 생략하기로 한다. 또한, 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도, 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도, 제 2 상부 유출 흐름(F3-1)의 온도 및 제 2 응축된 흐름(F3-2)의 온도에 관한 설명 또한, 전술한 바와 동일하므로 생략한다.
In the above reaction method, the temperature difference between the temperature of the first upper outlet flow (F 2-2 ) and the first condensed flow (F 2-4 ) is adjusted to the range of the general formula 2, by controlling the flow (F 3-1) the temperature difference between the temperature and the second condensed stream (F 3-2) within the range of the general formula 3, the first condenser 310 and the second on the condenser 320 The amount of cooling water used can be reduced and the amount of steam used in the preheater 600 after the addition can be reduced. Wherein the difference between the temperature of the first upper outlet stream ( F2-2 ) and the temperature of the first condensed stream ( F2-4 ) and the difference between the temperature of the second upper outlet stream ( F3-1 ) The description of the temperature difference in the flow F 3-2 is the same as that described in the detaching device 20 and will not be described here. The temperature of the first upper outlet stream F 2-2 , the temperature of the first condensed stream F 2-4 , the temperature of the second upper outlet stream F 3-1 , (F 3-2 ) are also the same as those described above, and thus will be omitted.

본 출원의 반응 방법의 또 다른 구현예에서는, 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)을 제 1 응축 전에 예비 응축시킬 수 있다. 하나의 예시에서, 상기 반응 방법은 전술한 제 3 응축기(330)를 포함하는 반응 장치(50)에 의하여 수행될 수 있으며, 상기 예비 응축은 상기 제 3 응축기(330)에 의하여 수행될 수 있다. 본 출원의 반응 방법이 상기 예비 응축 단계를 포함함으로써, 고온의 제 1 상부 유출 흐름(F2-2) 만을 일부 응축하여 저장 탱크(500)를 거치지 않고 직접 산화 반응기(700)에 유입시킬 수 있으며, 이에 따라, 예열기(600)에 공급되는 저압 스팀의 양을 절감할 수 있다. 예를 들어, 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)은 제 3 응축기(330)로 유입되어 응축되며, 상기 제 3 응축기에서 유출되는 흐름(F2-3)의 일부는 예열기(600)로 유입되어 예열된 후 산화 반응기(700)로 공급될 수 있다. 또한, 상기 제 3 응축기에서 유출되는 흐름(F2-3)의 나머지 일부는 제 1 응축기(310)로 유입될 수 있다. In another embodiment of the reaction method of the present application, the first upper effluent stream (F 2-2 ) can be pre-condensed prior to the first condensation. In one example, the reaction method may be performed by a reaction apparatus 50 including the third condenser 330 described above, and the pre-condensation may be performed by the third condenser 330. The reaction method of the present application includes the above-mentioned pre-condensing step so that only the first high-temperature outflow stream F 2-2 can be partially condensed and flowed directly into the oxidation reactor 700 without going through the storage tank 500 The amount of low-pressure steam supplied to the pre-heater 600 can be reduced. For example, the first upper outlet flow F 2-2 flows into the third condenser 330 and is condensed, and a portion of the flow F 2-3 flowing out of the third condenser flows into the preheater 600, And may be supplied to the oxidation reactor 700 after being preheated. In addition, the remaining portion of the flow (F 2-3 ) flowing out of the third condenser may be introduced into the first condenser 310.

하나의 예시에서, 상기와 같이, 제 3 응축기(330)를 포함하는 반응 장치를 이용하는 반응 방법에서는, 예비 응축 흐름(F2-3)과 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도가 하기 일반식 4를 만족하고, 상기 예비 응축 흐름(F2-3)과 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도가 하기 일반식 5를 만족하도록 조절할 수 있다. In one example, as described above, in the reaction method using the reaction apparatus including the third condenser 330, the temperature of the pre-condensation flow (F 2-3 ) and the temperature of the first upper outlet flow (F 2-2 ) And the temperature of the pre-condensation flow (F 2-3 ) and the first condensed flow (F 2-4 ) satisfies the following general formula (5).

[일반식 4][Formula 4]

5℃ ≤ Ts1 - Tc3 ≤ 20℃ 5 ℃ ≤ Ts 1 - Tc 3 ≤ 20 ℃

[일반식 5][Formula 5]

10℃ ≤ Tc3 - Tc1 ≤ 50℃10 ° C ≤ Tc 3 - Tc 1 ≤ 50 ° C

상기 일반식 4에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도를 나타내고, Tc3은 상기 예비 응축 흐름(F2-3)의 온도를 나타내며, 상기 일반식 5에서, Tc3는 상기 예비 응축 흐름(F2-3)의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도를 나타낸다.In the above general formula (4), Ts 1 represents the temperature of the first upper outlet flow (F 2-2 ), Tc 3 represents the temperature of the pre-condensation flow (F 2-3 ) Tc 3 represents the temperature of the pre-condensation flow (F 2-3 ), and Tc 1 represents the temperature of the first condensed stream (F 2-4 ).

상기 반응 방법에서, 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도와 예비 응축 흐름(F2-3)의 온도 차이를 상기 일반식 4의 범위 내로 조절하고, 상기 예비 응축 흐름(F2-3)의 온도와 상기 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도 차이를 상기 일반식 5의 범위 내로 조절함으로써, 제 1 응축기(310), 제 2 응축기(320) 및 제 3 응축기(330)에서 사용되는 냉각수의 양을 줄일 수 있고, 또한, 추 후 예열기(600)에서 사용되는 스팀의 양을 감소시킬 수 있다. 또한, 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2)의 온도와 예비 응축 흐름(F2-3)의 온도 차이와 상기 예비 응축 흐름(F2-3)의 온도와 상기 제 1 응축된 흐름(F2-4)의 온도 차이에 관한 설명 및 상기 제 1 상부 유출 흐름(F2-2), 예비 응축 흐름(F2-3) 및 제 1 응축된 흐름(F2-4) 각각의 온도에 관한 설명은 전술한 반응 장치에서 설명한 바와 동일하므로, 생략한다. In this reaction method, the first upper outlet flow (F 2-2) temperature and the pre-condensed stream (F 2-3) the temperature difference between the adjustment in the range of formula 4, wherein the pre-condensed stream of the (F 2- The second condenser 320 and the third condenser 330 by adjusting the temperature difference between the temperature of the first condensed stream F 3 and the temperature of the first condensed stream F 2-4 within the range of the above- The amount of the cooling water used in the preheater 600 can be reduced, and the amount of steam used in the preheater 600 can be reduced. Further, the first upper outlet flow (F 2-2) temperature and the pre-condensed stream (F 2-3) the temperature difference with the pre-condensed stream (F 2-3) the temperature of the first condensed stream of the ( F 2-4 ) and the temperature of each of the first top outlet flow (F 2-2 ), the pre-condensation flow (F 2-3 ) and the first condensed flow (F 2-4 ) Are the same as those described in the above-described reaction apparatus, and therefore, are omitted.

하나의 예시에서, 상기 용어 「예비 응축 흐름」은 제 3 응축기(330)에서 응축되어 유출되는 흐름을 의미할 수 있다. 따라서 본 명세서에서 사용된 용어 「제 3 응축기에서 유출되는 흐름」과 「예비 응축 흐름」은 동일한 의미로 사용될 수 있다. In one example, the term " pre-condensing flow " can refer to a flow that condenses out in a third condenser 330 and flows out. Thus, the terms " flow out of the third condenser " and " pre-condensation flow ", as used herein, can be used interchangeably.

본 출원의 탈거 장치 및 방법과 반응 장치 및 방법은, 다양한 화학 산업 분야에서 이용될 수 있다. 예를 들어, 상기 장치 및 방법은 큐멘의 제조 또는 페놀의 제조 공정에서 이용될 수 있으나, 이에 제한되는 것은 아니다.The stripping apparatus and method and the reaction apparatus and method of the present application can be used in various chemical industry fields. For example, the apparatus and method may be used in the manufacture of cumene, or in the process of making phenol, but are not limited thereto.

본 출원의 탈거 장치 및 반응 장치에 의하면, 탈거탑 상부 유출 흐름의 온도를 최적 범위로 조절함으로써, 불필요하게 소모되는 열을 회수할 수 있으며, 나아가 산화 반응기로 공급되기 전에 예열기에서 사용되는 스팀의 양을 절감할 수 있어, 원료의 정제 과정 및 반응 공정에서 발생하는 에너지 손실을 최소화할 수 있다.According to the stripping device and the reaction device of the present application, unnecessary heat can be recovered by adjusting the temperature of the outflow stream on the stripping column to the optimal range, and further, the amount of steam used in the preheater before being supplied to the oxidation reactor The energy loss occurring in the purification process and the reaction process of the raw material can be minimized.

도 1 및 도 2은 본 출원의 구현예들에 의한 탈거 장치를 예시적으로 나타낸는 도면이다.
도 3 및 도 4은 본 출원의 구현예들에 의한 반응 장치를 예시적으로 나타낸 도면이다.
도 5는 본 출원의 구현예에 따른 반응 장치를 예시적으로 보여주는 도면이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 and FIG. 2 illustrate a detaching device according to embodiments of the present application.
Figures 3 and 4 are illustrations of a reactor according to embodiments of the present application.
Figure 5 is an exemplary illustration of a reactor according to an embodiment of the present application.

이하 본 출원에 따르는 실시예 및 본 출원에 따르지 않는 비교예를 통하여 본 출원을 보다 상세히 설명하나, 본 출원의 범위가 하기 제시된 실시예에 의해 제한되는 것은 아니다.
Hereinafter, the present application will be described in more detail by way of examples according to the present application and comparative examples not complying with the present application, but the scope of the present application is not limited by the following embodiments.

실시예Example 1 One

도 4의 반응 장치를 사용하여 큐멘을 산화 반응 시켰다.4 was subjected to oxidation reaction of cumene.

구체적으로, 큐멘을 포함하는 원료를 상기 제 1 탈거탑에 도입하여 탈거 공정을 수행하였다. 상기 제 1 탈거탑의 운전 압력은 약 85 torr 이고, 상기 제 1 탈거탑 상부의 운전 온도는 약 85℃ 가 되도록 하였고, 상기 제 1 탈거탑의 하부의 운전 온도는 약 100℃ 가 되도록 하였다. 상기 제 1 탈거탑의 하부에서 배출되는 하부 유출 흐름은 제 2 탈거탑으로 도입시켜 탈거 공정을 수행하였으며, 상기 제 2 탈거탑의 운전 압력은 약 25 torr이고, 상기 제 2 탈거탑 상부의 운전 온도는 약 55℃ 가 되도록 하였다. 상기 제 1 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름은 85℃의 온도로 유출되었으며, 유출된 상기 제 1 상부 유출 흐름은 제 1 응축기에서 63℃로 응축되었다. 한편, 상기 제 2 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름은 55℃의 온도로 유출되었으며, 유출된 상기 제 2 상부 유출 흐름은 제 2 응축기에서 24℃로 응축시켰다. 응축된 제 1 상부 유출 흐름 및 제 2 상부 유출 흐름을 저장 탱크로 유입한 후에, 열교환기에서 약 90℃로 예열한 후에, 산화 반응기로 유입하여 산화 반응을 진행하였다. 또한, 상기 제 1 응축 및 제 2 응축기에서 유출되는 흐름의 일부는 제 4 응축기로 유입시켜 재응축시킨 후에, 저장 탱크로 유입시켰다. Specifically, the raw material containing the cumene was introduced into the first de-stripping tower to carry out the stripping process. The operation temperature of the first de stripping tower was about 85 torr, the operation temperature of the first de striping tower was about 85 deg. C, and the operation temperature of the lower part of the first de striping tower was about 100 deg. The lower outflow stream discharged from the lower part of the first deodorization tower is introduced into a second deodorization tower to perform a deodorization process. The operation pressure of the second deodorization tower is about 25 torr. The operation temperature of the upper deodorization tower Was about 55 ° C. The first top outlet stream flowing out of the top of the first stripping column was drained to a temperature of 85 캜 and the drained first top draining stream was condensed to 63 캜 in the first condenser. Meanwhile, the second upper outlet stream flowing out from the upper part of the second stripping tower was discharged at a temperature of 55 ° C, and the outlet of the second upper outlet flow was condensed to 24 ° C in the second condenser. After the condensed first top outlet stream and the second top outlet stream were flowed into the storage tank, they were preheated to about 90 ° C in a heat exchanger and then flowed into the oxidation reactor to proceed the oxidation reaction. Further, a part of the flow out of the first condenser and the second condenser is introduced into the storage tank after being introduced into the fourth condenser and recycled.

이 경우, 상기 제 1 탈거탑 및 제 2 탈거탑에서 유출되는 각각의 흐름을 제 1 응축기 및 제 2 응축기에서 응축시키는데 사용한 총열량은 17.68 Gcal/hr이며, 산화 반응을 시키기 전, 열교환기에서 예열시키는데 사용한 총열량은 3.29 Gcal/hr로 확인되었다.
In this case, the total amount of heat used to condense the respective streams flowing out of the first and second stripping columns in the first condenser and the second condenser is 17.68 Gcal / hr. Before the oxidation reaction, The total calories used were 3.29 Gcal / hr.

실시예Example 2 2

제 1 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름은 제 1 응축기에서 34℃로 응축시켰으며, 상기 제 2 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름은 제 2 응축기에서 43℃로 응축시킨 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 큐멘의 산화 반응을 실시하였다. The first top outlet stream flowing out of the top of the first stripping tower was condensed to 34 캜 in the first condenser and the second top outlet stream flowing out of the top of the second stripping tower was condensed to 43 캜 in the second condenser , The oxidation reaction of cumene was carried out in the same manner as in Example 1.

이 경우, 상기 제 1 탈거탑 및 제 2 탈거탑에서 유출되는 각각의 흐름을 제 1 응축기 및 제 2 응축기에서 응축시키는데 사용한 총열량은 18.80 Gcal/hr이며, 산화 반응을 시키기 전, 열교환기에서 예열시키는데 사용한 총열량은 4.41G cal/hr로 확인되었다.
In this case, the total amount of heat used to condense the respective streams flowing out of the first and second stripping columns in the first condenser and the second condenser is 18.80 Gcal / hr. Before the oxidation reaction, The total calories used for the test were 4.41 G cal / hr.

실시예Example 3 3

도 5의 반응 장치를 사용하여 큐멘을 산화 반응 시켰다.The reaction of FIG. 5 was used to oxidize cumene.

구체적으로, 상기 제 1 탈거탑 및 제 2 탈거탑의 운전 조건은 실시예 1과 동일하게 설정하였고, 상기 제 1 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름을 제 1 응축기 전단에 위치한 제 3 응축기에서 75℃로 응축시켰으며, 상기 제 3 응축기에서 유출되는 흐름은 제 1 응축기에서 34℃로 응축시켰다. 한편, 상기 제 2 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름은 제 2 응축기에서 24℃로 응축시켰다. 응축된 제 1 상부 유출 흐름의 일부는 저장 탱크로 유입하지 않고 직접 열교환기로 유입하였으며, 제 1 상부 유출 흐름의 나머지 일부 및 제 2 상부 유출 흐름을 저장 탱크로 유입한 후에, 열교환기에서 약 90℃로 예열한 후에, 산화 반응기로 유입하여 산화 반응을 진행하였다. 또한, 상기 제 1 응축기, 제 2 응축기 및 제 3 응축기에서 유출되는 흐름의 일부는 제 4 응축기로 유입시켜 재응축시킨 후에, 저장 탱크로 유입시켰다.Specifically, the operating conditions of the first deodorizing tower and the second deodorizing tower were set in the same manner as in Example 1, and the first upper outflow stream flowing out from the upper part of the first deodorizing tower was connected to the third The condensate was condensed to 75 DEG C in the condenser, and the flow out of the third condenser was condensed to 34 DEG C in the first condenser. On the other hand, the second top outlet stream flowing out from the top of the second stripping column was condensed to 24 캜 in the second condenser. A portion of the condensed first top outlet stream flows directly into the heat exchanger without entering the storage tank and after entering the remaining portion of the first top outlet stream and the second top outlet stream into the storage tank, , And then the oxidation reaction was carried out by flowing into an oxidation reactor. In addition, a part of the flow out of the first condenser, the second condenser and the third condenser was introduced into the storage tank after being introduced into the fourth condenser and recycled.

이 경우, 상기 제 1 탈거탑 및 제 2 탈거탑에서 유출되는 각각의 흐름을 제 1 응축기, 제 2 응축기 및 제 3 응축기에서 응축시키는데 사용한 총열량은 17.06 Gcal/hr이며, 산화 반응을 시키기 전, 열교환기에서 예열시키는데 사용한 총열량은 2.67 Gcal/hr로 확인되었다.
In this case, the total amount of heat used to condense the respective streams flowing out of the first and second de-stacking towers in the first condenser, the second condenser and the third condenser is 17.06 Gcal / hr, The total calories used for preheating in the heat exchanger was 2.67 Gcal / hr.

비교예Comparative Example

제 1 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름은 제 1 응축기에서 34℃로 응축시키고, 상기 제 2 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름은 제 2 응축기에서 24℃로 응축시킨 것을 제외하고는 실시예 1과 동일한 방법으로 큐멘의 산화 반응을 실시하였다. The first top outlet stream flowing out of the top of the first stripping tower is condensed to 34 DEG C in the first condenser and the second top outlet stream flowing out of the top of the second stripping tower is condensed to 24 DEG C in the second condenser The oxidation reaction of cumene was carried out in the same manner as in Example 1.

이 경우, 상기 제 1 탈거탑 및 제 2 탈거탑에서 유출되는 각각의 흐름을 제 1 응축기 및 제 2 응축기에서 응축시키는데 사용한 총열량은 19.25 Gcal/hr이며, 산화 반응을 시키기 전, 열교환기에서 예열시키는데 사용한 총열량은 4.85 Gcal/hr로 확인되었다.
In this case, the total amount of heat used to condense the respective streams flowing out of the first and second stripping columns in the first condenser and the second condenser is 19.25 Gcal / hr. Before the oxidation reaction, The total calories used were 4.85 Gcal / hr.

상기 실시예 및 비교예의 각 운전 조건을 하기 표 1 및 2에 나타내었다.The respective operating conditions of the above Examples and Comparative Examples are shown in Tables 1 and 2 below.

비교예Comparative Example 실시예1Example 1 실시예2Example 2 Ts1(℃)Ts 1 (° C) Tc1(℃)Tc 1 (° C) 8585 3434 8585 6363 8585 3434 Ts1- Tc1(℃)Ts 1 - Tc 1 (° C) 5151 2222 5151 Ts2(℃)Ts 2 (° C) Tc2(℃)Tc 2 (캜) 5555 2424 5555 2424 5555 4343 Ts2- Tc2(℃)Ts 2 - Tc 2 (° C) 3131 3131 1212 Ts1: 제 1 탈거탑의 상부 유출 흐름의 온도
Tc1: 제 1 응축기에서 응축되는 흐름의 온도
Ts2: 제 2 탈거탑의 상부 유출 흐름의 온도
Tc2: 제 2 응축기에서 응축되는 흐름의 온도Ts 1 : the temperature of the upper outlet stream of the first stripping column
Tc 1 : the temperature of the flow condensed in the first condenser
Ts 2 : the temperature of the upper outlet stream of the second stripping column
Tc 2 : Temperature of the flow condensed in the second condenser

실시예 3Example 3 Ts1(℃)Ts 1 (° C) Tc3(℃)Tc 3 (캜) 8585 7575 Ts1- Tc3(℃)Ts 1 - Tc 3 (° C) 1010 Tc3(℃)Tc 3 (캜) Tc1(℃)Tc 1 (° C) 7575 3434 Tc3- Tc1(℃)Tc 3 - Tc 1 (° C) 4141 Ts1: 제 1 탈거탑의 상부 유출 흐름의 온도
Tc3: 제 3 응축기에서 응축되는 흐름의 온도
Tc1: 제 1 응축기에서 응축되는 흐름의 온도Ts 1 : the temperature of the upper outlet stream of the first stripping column
Tc 3 : Temperature of the condensate in the third condenser
Tc 1 : the temperature of the flow condensed in the first condenser

상기 실시예 및 비교예에 따라 원료를 탈거, 응축 및 반응시킨 후, 각각의 흐름을 응축시키는 데 사용된 열량, 예열시키는데 사용한 열량 및 에너지 총사용량을 하기 표 3에 나타내었다.The amount of heat used to condense the respective streams, the amount of heat used for the preheating, and the total amount of energy used after removing, condensing, and reacting the raw materials according to the above Examples and Comparative Examples are shown in Table 3 below.

비교예Comparative Example 실시예1Example 1 실시예2Example 2 실시예3Example 3 응축 열량(Gcal/hr)Condensed Heat (Gcal / hr) -19.25 Gcal/hr-19.25 Gcal / hr -17.68 Gcal/hr-17.68 Gcal / hr -18.80 Gcal/hr-18.80 Gcal / hr -17.06 Gcal/hr-17.06 Gcal / hr 예열 열량(Gcal/hr)Preheating calorie (Gcal / hr) 4.85 Gcal/hr4.85 Gcal / hr 3.29 Gcal/hr3.29 Gcal / hr 4.41 Gcal/hr4.41 Gcal / hr 2.67 Gcal/hr2.67 Gcal / hr 에너지 사용량(Gcal/hr)Energy usage (Gcal / hr) 24.1 Gcal/hr24.1 Gcal / hr 20.97 Gcal/hr20.97 Gcal / hr 23.21 Gcal/hr23.21 Gcal / hr 19.73 Gcal/hr19.73 Gcal / hr

상기 표 1에 나타나듯이, 실시예 1 내지 3에 따라 원료를 응축시키고 반응시킨 경우, 공정에 투입된 에너지의 총량은 각각 20.97 Gcal/hr, 23.21 Gcal/hr, 19.73 Gcal/hr로 나타나고 있으며, 비교예에 따른 공정에서 투입된 총열량은24.1 Gcal/hr로 나타났다. 즉, 실시예의 경우 비교예에 비하여 총 에너지 소비량이 크게 줄어들었음을 확인할 수 있다. 따라서 본 출원의 실시예에 따른 탈거 장치 및 반응 장치에 의해 원료를 탈거 및 반응시킬 경우, 비교예에 비하여 각각 3.13Gcal/hr, 0.89Gcal/hr, 4.37Gcal/hr의 총 에너지 소비량을 절약할 수 있으며, 최대 18%의 에너지 절감 효과를 얻을 수 있다.As shown in Table 1, when the raw materials were condensed and reacted according to Examples 1 to 3, the total amount of energy input to the process was 20.97 Gcal / hr, 23.21 Gcal / hr and 19.73 Gcal / hr, , The total heat input was 24.1 Gcal / hr. That is, it can be seen that the total energy consumption of the embodiment is significantly reduced as compared with the comparative example. Therefore, the total energy consumption of 3.13 Gcal / hr, 0.89 Gcal / hr, and 4.37 Gcal / hr can be saved when the raw materials are removed and reacted by the stripping device and the reaction device according to the embodiments of the present application , And energy savings of up to 18% can be achieved.

10, 20: 탈거 장치
30, 40, 50: 반응 장치
100: 탈거탑, 제 1 탈거탑
101: 제 1 탈거탑의 원료 유입부
102: 제 1 유출부
103: 제 2 유출부
110: 응축기
120: 저장 탱크
130: 예열기
140: 산화 반응기
200: 제 2 탈거탑
201: 제 2 탈거탑의 원료 유입부
202: 제 2 탈거탑의 하부
203: 제 2 탈거탑 상부
310: 제 1 응축기
320: 제 2 응축기
330: 제 3 응축기
340: 제 4 응축기
500: 저장 탱크
600: 예열기
700: 산화 반응기
F1, F1-1, F1-2: 원료
F2: 상부 유출 흐름
F2-1: 하부 유출 흐름
F2-2: 제 1 상부 유출 흐름
F2-3: 제 3 응축기 유출 흐름
F2-4: 제 1 응축기 유출 흐름
F3: 응축기 유출 흐름
F3-1: 제 2 상부 유출 흐름
F3-2: 제 2 응축기 유출 흐름
F4: 제 4 응축기 유출 흐름
F5: 저장 탱크 유출 흐름
F6: 예열기 유출 흐름10, 20: Removal device
30, 40, 50: Reactor
100: demolition tower, first demolition tower
101: raw material inlet portion of the first demountable column
102: first outlet
103: second outlet
110: condenser
120: Storage tank
130: preheater
140: oxidation reactor
200: Second take-off tower
201: raw material inlet portion of the second demounting tower
202: Lower part of the second demounting tower
203: Second deck tower top
310: first condenser
320: Second condenser
330: Third condenser
340: fourth condenser
500: Storage tank
600: preheater
700: oxidation reactor
F 1 , F 1-1 , F 1-2 : raw materials
F 2 : Upper Runoff Flow
F 2-1 : Lower outlet flow
F 2-2 : First upper outflow stream
F 2-3 : Third condenser outlet flow
F 2-4 : First condenser outlet flow
F 3 : Condenser outflow flow
F 3-1 : the second upper outlet flow
F 3-2 : Second condenser outlet flow
F 4 : fourth condenser outlet flow
F 5 : Storage tank effluent flow
F 6 : Preheater outlet flow

Claims (44)

유체 연결된 탈거탑, 응축기 및 저장 탱크를 포함하고,
원료가 상기 탈거탑으로 유입되어 탈거되며, 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름은 상기 응축기로 유입되어 응축되고, 상기 응축기에서 유출되는 흐름은 저장 탱크로 유입되며,
상기 응축기에서 유출되는 흐름과 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름은 하기 일반식 1을 만족하는 탈거 장치:
[일반식 1]
5℃ ≤ Ts - Tc ≤ 55℃
상기 일반식 1에서, Ts는 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc는 상기 응축기에서 유출되는 흐름의 온도를 나타낸다.A fluid connected de-stacking tower, a condenser and a storage tank,
The upper stream flowing out from the upper part of the stripping tower flows into the condenser and is condensed. The flow out of the condenser flows into the storage tank,
Wherein the flow outflow from the condenser and the upper outflow stream flowing out from the upper part of the deaerating tower satisfy the following formula 1:
[Formula 1]
5 ° C ≤ Ts - Tc ≤ 55 ° C
In the general formula (1), Ts represents the temperature of the upper outflow stream flowing out from the upper part of the stripping tower, and Tc represents the temperature of the flow out of the condenser. 제 1 항에 있어서, 원료는 큐멘 또는 큐멘 하이드로퍼옥사이드를 포함하는 탈거 장치.The stripping device according to claim 1, wherein the raw material comprises cumene or cumene hydroperoxide. 제 1 항에 있어서, 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름의 온도는 80℃ 내지 90℃인 탈거 장치.The stripper according to claim 1, wherein the temperature of the upper outlet stream flowing out of the upper part of the stripping tower is 80 ° C to 90 ° C. 제 1 항에 있어서, 응축기에서 유출되는 흐름의 온도는 35℃ 내지 85℃인 탈거 장치.The stripper of claim 1, wherein the temperature of the flow exiting the condenser is between 35 ° C and 85 ° C. 제 1 항에 있어서, 탈거탑은 제 1 탈거탑 및 상기 제 1 탈거탑에 유체 연결된 제 2 탈거탑을 포함하고, 응축기는 제 1 응축기 및 상기 제 1 응축기에 유체 연결된 제 2 응축기를 포함하며,
원료가 상기 제 1 탈거탑으로 유입되어 탈거되고, 상기 제 1 탈거탑 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름은 상기 제 1 응축기로 유입되어 응축되며, 상기 제 1 탈거탑 하부에서 유출되는 하부 유출 흐름은 제 2 탈거탑으로 유입되어 탈거되고, 상기 제 2 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름은 제 2 응축기로 유입되어 응축되며, 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름 및 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름은 저장 탱크로 유입되는 탈거 장치.The system of claim 1, wherein the stripping tower comprises a first de-stacking tower and a second de-stacking tower fluidly connected to the first de-stacking tower, the condenser including a first condenser and a second condenser fluidly connected to the first condenser,
The first upper outlet flow flowing out from the upper part of the first deactivation tower flows into the first condenser and is condensed and the lower outlet flow flowing out from the lower part of the first deactivation tower is condensed, The second top outlet stream flowing out from the top of the second de-stacking tower flows into the second condenser and is condensed, and flows out from the first condenser and from the second condenser to the second condenser, And a flow-out device for introducing the outflow into the storage tank. 제 5 항에 있어서, 제 1 응축기에서 유출되는 흐름과 제 1 상부 유출 흐름은 하기 일반식 2를 만족하거나, 또는 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름과 제 2 상부 유출 흐름은 하기 일반식 3을 만족하는 탈거 장치:
[일반식 2]
5℃ ≤ Ts1 - Tc1 ≤ 35℃
[일반식 3]
5℃ ≤ Ts2 - Tc2 ≤ 30℃
상기 일반식 2에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름의 온도를 나타내며,
상기 일반식 3에서, Ts2는 상기 제 2 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc2는 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름의 온도를 나타낸다.6. The method of claim 5, wherein the flow out of the first condenser and the first top outlet stream satisfy the following general formula (2) or the flow out of the second condenser and the second top outlet stream satisfy the general formula Removing device:
[Formula 2]
5 ° C ≤ Ts 1 - Tc 1 ≤ 35 ° C
[Formula 3]
5 ° C ≤ Ts 2 - Tc 2 ≤ 30 ° C
In the above general formula (2), Ts 1 represents the temperature of the first upper effluent stream, Tc 1 represents the temperature of the stream flowing out of the first condenser,
In the above general formula (3), Ts 2 represents the temperature of the second upper outlet stream, and Tc 2 represents the temperature of the flow exiting the second condenser. 제 5 항에 있어서, 제 2 탈거탑 내부의 압력은 제 1 탈거탑 내부의 압력보다 낮게 유지되는 탈거 장치.6. The detachment device according to claim 5, wherein the pressure inside the second demolition tower is kept lower than the pressure inside the first demolition tower. 제 5 항에 있어서, 제 1 상부 유출 흐름의 온도는 80℃ 내지 90℃이고, 제 2 상부 유출 흐름의 온도는 50℃ 내지 60℃인 탈거 장치.6. The stripper of claim 5 wherein the temperature of the first top outlet stream is between 80 DEG C and 90 DEG C and the temperature of the second top outlet stream is between 50 DEG C and 60 DEG C. 제 5 항에 있어서, 제 1 응축기에서 유출되는 흐름의 온도는 55℃ 내지 80℃ 미만인 탈거 장치.6. The stripping device according to claim 5, wherein the temperature of the flow exiting the first condenser is less than 55 [deg.] C to less than 80 [deg.] C. 제 5 항에 있어서, 제 2 응축기에서 유출되는 흐름의 온도는 30℃ 내지 50℃ 미만인 탈거 장치.6. The stripping device according to claim 5, wherein the temperature of the flow exiting the second condenser is less than 30 DEG C to 50 DEG C. 제 5 항에 있어서, 제 1 응축기 및 제 2 응축기 후단에 구비되는 제 4 응축기를 추가로 포함하고,
상기 제 1 응축기 및 제 2 응축기에서 유출되는 흐름의 일부는 상기 제 4 응축기로 유입되고, 상기 제 1 응축기 및 제 2 응축기에서 유출되는 흐름의 나머지 일부 및 제 4 응축기에서 유출되는 흐름은 저장탱크로 유입되는 탈거 장치.The refrigeration system according to claim 5, further comprising a first condenser and a fourth condenser provided at a rear stage of the second condenser,
A portion of the flow exiting the first condenser and the second condenser flows into the fourth condenser and the remaining portion of the flow exiting the first condenser and the second condenser and the flow exiting the fourth condenser flow into the storage tank Removal device. 유체 연결된 탈거탑, 응축기, 저장 탱크, 예열기 및 산화 반응기를 포함하고,
원료가 상기 탈거탑으로 유입되어 탈거되며, 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름은 상기 응축기로 유입되어 응축되고, 상기 응축기에서 유출되는 흐름은 저장 탱크로 유입되며, 상기 저장탱크에서 유출되는 흐름은 예열기로 유입되어 예열되고, 상기 예열기에서 유출되는 흐름은 산화 반응기로 유입되며,
상기 응축기에서 유출되는 흐름과 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름은 하기 일반식 1을 만족하는 반응 장치:
[일반식 1]
5℃ ≤ Ts - Tc ≤ 55℃
상기 일반식 1에서, Ts는 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc는 상기 응축기에서 유출되는 흐름의 온도를 나타낸다.A fluid connected de-stacking tower, a condenser, a storage tank, a preheater, and an oxidation reactor,
The upper stream flowing out from the upper part of the stripping tower flows into the condenser and is condensed. The flow flowing out of the condenser flows into the storage tank, and the flow out of the storage tank Flows into the preheater and is preheated, and the flow out of the preheater flows into the oxidation reactor,
Wherein the flow outflow from the condenser and the upper outflow stream flowing out from the upper part of the deodorization tower satisfy the following formula 1:
[Formula 1]
5 ° C ≤ Ts - Tc ≤ 55 ° C
In the general formula (1), Ts represents the temperature of the upper outflow stream flowing out from the upper part of the stripping tower, and Tc represents the temperature of the flow out of the condenser. 제 12 항에 있어서, 원료는 큐멘, 또는 큐멘 하이드로퍼옥사이드를 포함하는 반응 장치.The reaction apparatus according to claim 12, wherein the raw material comprises cumene or cumene hydroperoxide. 제 12 항에 있어서, 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름의 온도는 80℃ 내지 90℃인 반응 장치.The reaction apparatus according to claim 12, wherein the temperature of the upper outflow stream flowing out from the upper part of the stripping tower is 80 ° C to 90 ° C. 제 12 항에 있어서, 응축기에서 유출되는 흐름의 온도는 35℃ 내지 85℃인 반응 장치.13. The reactor as claimed in claim 12, wherein the temperature of the flow exiting the condenser is between 35 DEG C and 85 DEG C. 제 12 항에 있어서, 탈거탑은 제 1 탈거탑 및 상기 제 1 탈거탑에 유체 연결된 제 2 탈거탑을 포함하고, 응축기는 제 1 응축기 및 상기 제 1 응축기에 유체 연결된 제 2 응축기를 포함하며,
원료가 상기 제 1 탈거탑으로 유입되어 탈거되고, 상기 제 1 탈거탑 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름은 상기 제 1 응축기로 유입되어 응축되며, 상기 제 1 탈거탑 하부에서 유출되는 하부 유출 흐름은 제 2 탈거탑으로 유입되어 탈거되고, 상기 제 2 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름은 제 2 응축기로 유입되어 응축되며, 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름과 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름은 저장 탱크로 유입되는 반응 장치.13. The apparatus of claim 12, wherein the stripping tower comprises a first de-stacking tower and a second de-stacking tower fluidly connected to the first de-stacking tower, the condenser including a first condenser and a second condenser fluidly connected to the first condenser,
The first upper outlet flow flowing out from the upper part of the first deactivation tower flows into the first condenser and is condensed and the lower outlet flow flowing out from the lower part of the first deactivation tower is condensed, The second upper outlet stream flowing out of the upper portion of the second de-stacking tower flows into the second condenser and is condensed, and flows out of the first condenser and the second upper outlet stream flowing out of the second condenser, And the outflow stream is introduced into the storage tank. 제 16 항에 있어서, 제 1 응축기에서 유출되는 흐름과 제 1 상부 유출 흐름은 하기 일반식 2를 만족하거나, 또는 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름과 제 2 상부 유출 흐름은 하기 일반식 3을 만족하는 반응 장치:
[일반식 2]
5℃ ≤ Ts1 - Tc1 ≤ 35℃
[일반식 3]
5℃ ≤ Ts2 - Tc2 ≤ 30℃
상기 일반식 2에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축기에서 유출되는 흐름의 온도를 나타내며,
상기 일반식 3에서, Ts2는 상기 제 2 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc2는 상기 제 2 응축기에서 유출되는 흐름의 온도를 나타낸다.17. The method of claim 16, wherein the flow out of the first condenser and the first top outflow stream satisfy the following general formula (2), or the flow out of the second condenser and the second top outflow stream satisfy the general formula Reaction Device:
[Formula 2]
5 ° C ≤ Ts 1 - Tc 1 ≤ 35 ° C
[Formula 3]
5 ° C ≤ Ts 2 - Tc 2 ≤ 30 ° C
In the above general formula (2), Ts 1 represents the temperature of the first upper effluent stream, Tc 1 represents the temperature of the stream flowing out of the first condenser,
In the above general formula (3), Ts 2 represents the temperature of the second upper outlet stream, and Tc 2 represents the temperature of the flow exiting the second condenser. 제 16 항에 있어서, 제 2 탈거탑 내부의 압력은 제 1 탈거탑 내부의 압력보다 낮게 유지되는 반응 장치.17. The reactor according to claim 16, wherein the pressure inside the second demolition tower is kept lower than the pressure inside the first demolition tower. 제 16 항에 있어서, 제 1 상부 유출 흐름의 온도는 80℃ 내지 90℃이고, 제 2 상부 유출 흐름의 온도는 50℃ 내지 60℃인 반응 장치.17. The reactor of claim 16, wherein the temperature of the first top outlet stream is between 80 占 폚 and 90 占 폚 and the temperature of the second top outlet stream is between 50 占 폚 and 60 占 폚. 제 16 항에 있어서, 제 1 응축기에서 유출되는 흐름의 온도는 55℃ 내지 80℃ 미만인 반응 장치.17. The reactor of claim 16, wherein the temperature of the stream exiting the first condenser is less than 55 占 폚 to less than 80 占 폚. 제 16 항에 있어서, 제 2 응축기에서 유출되는 흐름의 온도는 30℃ 내지 50℃ 미만인 반응 장치.17. The reactor of claim 16, wherein the temperature of the stream exiting the second condenser is less than 30 < 0 > C to less than 50 < 0 > C. 제 16 항에 있어서, 제 1 응축기 전단에 구비되는 제 3 응축기를 추가로 포함하고,
제 1 상부 유출 흐름은 제 3 응축기로 유입되어 응축되며, 상기 제 3 응축기에서 유출되는 흐름의 일부는 예열기로 유입되고, 상기 제 3 응축기에서 유출되는 흐름의 나머지 일부는 제 1 응축기로 유입되는 반응 장치. 17. The apparatus of claim 16, further comprising a third condenser disposed upstream of the first condenser,
The first upper outlet stream flows into the third condenser and is condensed, a portion of the flow exiting the third condenser flows into the preheater, and the remainder of the flow exiting the third condenser enters the first condenser Device. 제 22 항에 있어서, 제 3 응축기에서 유출되는 흐름과 제 1 상부 유출 흐름은 하기 일반식 4를 만족하고, 상기 제 3 응축기에서 유출되는 흐름과 제 1 응축기에서 유출되는 흐름은 하기 일반식 5를 만족하는 반응 장치:
[일반식 4]
5℃ ≤ Ts1 - Tc3 ≤ 20℃
[일반식 5]
10℃ ≤ Tc3 - Tc1 ≤ 50℃
상기 일반식 4에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc3은 상기 제 3 응축기에서 유출되는 흐름의 온도를 나타내며,
상기 일반식 5에서, Tc3는 상기 제 3 응축기에서 유출되는 흐름의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축기에서 응축되어 유출되는 흐름의 온도를 나타낸다.23. The method of claim 22 wherein the flow out of the third condenser and the first top outflow stream satisfy equation 4 below and the flow out of the third condenser and the outflow from the first condenser satisfy equation 5: Satisfactory reaction device:
[Formula 4]
5 ℃ ≤ Ts 1 - Tc 3 ≤ 20 ℃
[Formula 5]
10 ° C ≤ Tc 3 - Tc 1 ≤ 50 ° C
In the general formula (4), Ts 1 represents the temperature of the first upper outlet flow, Tc 3 represents the temperature of the flow flowing out of the third condenser,
In the general formula (5), Tc 3 represents the temperature of the flow flowing out of the third condenser, and Tc 1 represents the temperature of the flow condensed and discharged in the first condenser. 제 22 항에 있어서, 제 3 응축기에서 유출되는 흐름의 온도는 70℃ 내지 80℃ 미만인 반응 장치.23. The reactor of claim 22, wherein the temperature of the stream exiting the third condenser is less than 70 占 폚 to less than 80 占 폚. 제 16 항에 있어서, 제 1 응축기 및 제 2 응축기 후단에 구비되는 제 4 응축기를 추가로 포함하고,
상기 제 1 응축기 및 제 2 응축기에서 유출되는 흐름의 일부는 상기 제 4 응축기로 유입되고, 상기 제 1 응축기 및 제 2 응축기에서 유출되는 흐름의 나머지 일부 및 제 4 응축기에서 유출되는 흐름은 저장탱크로 유입되는 반응 장치.17. The apparatus of claim 16, further comprising a first condenser and a fourth condenser disposed downstream of the second condenser,
A portion of the flow exiting the first condenser and the second condenser flows into the fourth condenser and the remaining portion of the flow exiting the first condenser and the second condenser and the flow exiting the fourth condenser flow into the storage tank The incoming reactor. 원료를 탈거탑으로 유입시키고, 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름을 응축시키며, 상기 응축된 흐름을 저장 탱크로 유입시키는 것을 포함하고,
상기 응축된 흐름과 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름의 온도가 하기 일반식 1을 만족하도록 조절하는 것을 포함하는 탈거 방법:
[일반식 1]
5℃ ≤ Ts - Tc ≤ 55℃
상기 일반식 1에서, Ts는 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc는 상기 응축된 흐름의 온도를 나타낸다.Introducing the feedstock into a de-loading tower, condensing the top runoff stream flowing out of the top of the de-stacking tower, and introducing the condensed stream into a storage tank,
And adjusting the temperature of the condensed stream and the top outlet stream flowing out of the top of the demixing tower to satisfy the following general formula:
[Formula 1]
5 ° C ≤ Ts - Tc ≤ 55 ° C
In the above general formula (1), Ts represents the temperature of the upper outflow stream flowing out from the top of the stripping tower, and Tc represents the temperature of the condensed stream. 제 26 항에 있어서, 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름의 온도를 80℃ 내지 90℃로 조절하는 탈거 방법.The stripping method according to claim 26, wherein the temperature of the upper outflow stream flowing out from the upper part of the stripping tower is adjusted to 80 캜 to 90 캜. 제 26 항에 있어서, 응축된 흐름의 온도를 35℃ 내지 85℃로 조절하는 탈거 방법.27. The stripping method according to claim 26, wherein the temperature of the condensed stream is adjusted to 35 DEG C to 85 DEG C. 제 26 항에 있어서, 원료를 제 1 탈거탑으로 유입하여 탈거시키고, 상기 제 1 탈거탑 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름을 제 1 응축시켜 제 1 응축된 흐름을 형성하며, 상기 제 1 탈거탑 하부에서 유출되는 하부 유출 흐름은 제 2 탈거탑으로 유입하여 탈거시키고, 상기 제 2 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름을 제 2 응축시켜 제 2 응축된 흐름을 형성하며, 상기 제 1 응축된 흐름과 상기 제 2 응축된 흐름을 저장 탱크로 유입시키는 탈거 방법.27. The process according to claim 26, wherein the feedstock is flowed into and removed from the first de-stacking tower, a first top outlet stream flowing out of the top of the first de-stacking tower is first condensed to form a first condensed stream, The lower outflow stream flowing out from the lower part of the tower flows into and out of the second de-stacking tower and the second upper outflow stream flowing out from the upper part of the second de-stacking tower is secondly condensed to form a second condensed stream, 1 A method of removing a condensed stream and a second condensed stream into a storage tank. 제 29 항에 있어서, 제 1 응축된 흐름과 제 1 상부 유출 흐름의 온도가 하기 일반식 2를 만족하도록 조절하거나, 또는 상기 제 2 응축된 흐름과 제 2 상부 유출 흐름의 온도가 하기 일반식 3을 만족하도록 조절하는 탈거 방법:
[일반식 2]
5℃ ≤ Ts1 - Tc1 ≤ 35℃
[일반식 3]
5℃ ≤ Ts2 - Tc2 ≤ 30℃
상기 일반식 2에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축된 흐름의 온도를 나타내며,
상기 일반식 3에서, Ts2는 상기 제 2 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc2는 상기 제 2 응축된 흐름의 온도를 나타낸다.30. The method of claim 29, wherein the temperature of the first condensed stream and the first top outlet stream is adjusted to satisfy the following formula 2, or the temperature of the second condensed stream and the second top outlet stream is adjusted to satisfy the following formula 3 : ≪ / RTI >
[Formula 2]
5 ° C ≤ Ts 1 - Tc 1 ≤ 35 ° C
[Formula 3]
5 ° C ≤ Ts 2 - Tc 2 ≤ 30 ° C
In the general formula 2, Ts 1 represents the temperature of the first upper effluent stream, Tc 1 represents the temperature of the first condensed stream,
In the above general formula (3), Ts 2 represents the temperature of the second upper effluent stream, and Tc 2 represents the temperature of the second condensed stream. 제 29 항에 있어서, 제 1 상부 유출 흐름의 온도를 80℃ 내지 90℃로 조절하고, 제 2 상부 유출 흐름의 온도를 50℃ 내지 60℃로 조절하는 탈거 방법.30. A stripping method according to claim 29, wherein the temperature of the first upper outlet stream is adjusted to 80 DEG C to 90 DEG C and the temperature of the second upper outlet stream is adjusted to 50 DEG C to 60 DEG C. 제 29 항에 있어서, 제 1 응축된 흐름의 온도를 55℃ 내지 80℃ 미만으로 조절하는 탈거 방법.30. The stripping method of claim 29, wherein the temperature of the first condensed stream is adjusted to be between about 55 [deg.] C and less than about 80 [deg.] C. 제 29 항에 있어서, 제 2 응축된 흐름의 온도는 30℃ 내지 50℃ 미만으로 조절하는 탈거 방법.30. The stripping method according to claim 29, wherein the temperature of the second condensed stream is regulated to be less than 30 DEG C to less than 50 DEG C. 원료를 탈거탑으로 유입시키고, 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름을 응축시키며, 상기 응축된 흐름을 저장 탱크로 유입시키고, 상기 저장 탱크에서 유출된 흐름을 예열하고, 상기 예열된 흐름을 산화 반응시키는 것을 포함하며,
상기 응축된 흐름과 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름의 온도가 하기 일반식 1을 만족하도록 조절하는 것을 포함하는 반응 방법:
[일반식 1]
5℃ ≤ Ts - Tc ≤ 55℃
상기 일반식 1에서, Ts는 상기 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc는 상기 응축된 흐름의 온도를 나타낸다.A method for controlling a flow of a preheated stream, comprising: introducing a raw material into a de-loading tower, condensing an upper outflow stream flowing out from the de-storage tower, introducing the condensed stream into a storage tank, preheating a flow out of the storage tank, Lt; / RTI >
And adjusting the temperature of the condensed stream and the upper outlet stream flowing out from the upper part of the demixing tower to satisfy the following formula 1:
[Formula 1]
5 ° C ≤ Ts - Tc ≤ 55 ° C
In the above general formula (1), Ts represents the temperature of the upper outflow stream flowing out from the top of the stripping tower, and Tc represents the temperature of the condensed stream. 제 34 항에 있어서, 탈거탑 상부에서 유출되는 상부 유출 흐름의 온도를 80℃ 내지 90℃로 조절하는 반응 방법.The reaction method according to claim 34, wherein the temperature of the upper outflow stream flowing out from the upper part of the stripping tower is adjusted to 80 to 90 캜. 제 34 항에 있어서, 응축된 흐름의 온도를 35℃ 내지 85℃로 조절하는 반응 방법.35. The method of claim 34, wherein the temperature of the condensed stream is adjusted from 35 占 폚 to 85 占 폚. 제 34 항에 있어서, 원료를 제 1 탈거탑으로 유입하여 탈거시키고, 상기 제 1 탈거탑 상부에서 유출되는 제 1 상부 유출 흐름을 제 1 응축시켜 제 1 응축된 흐름을 형성하며, 상기 제 1 탈거탑 하부에서 유출되는 하부 유출 흐름은 제 2 탈거탑으로 유입하여 탈거시키고, 상기 제 2 탈거탑의 상부에서 유출되는 제 2 상부 유출 흐름을 제 2 응축시켜 제 2 응축된 흐름을 형성하며, 상기 제 1 응축된 흐름과 상기 제 2 응축된 흐름을 저장 탱크로 유입시키는 반응 방법.35. The method of claim 34, wherein the feedstock is introduced into and removed from the first de-stacking tower, a first top outlet stream exiting at the top of the first de-stacking tower is first condensed to form a first condensed stream, The lower outflow stream flowing out from the lower part of the tower flows into and out of the second de-stacking tower and the second upper outflow stream flowing out from the upper part of the second de-stacking tower is secondly condensed to form a second condensed stream, 1 < / RTI > condensed stream and the second condensed stream into a storage tank. 제 37 항에 있어서, 제 1 응축된 흐름과 제 1 상부 유출 흐름의 온도가 하기 일반식 2를 만족하도록 조절하거나, 또는 제 2 응축된 흐름과 제 2 상부 유출 흐름의 온도가 하기 일반식 3을 만족하도록 조절하는 반응 방법:
[일반식 2]
5℃ ≤ Ts1 - Tc1 ≤ 35℃
[일반식 3]
5℃ ≤ Ts2 - Tc2 ≤ 30℃
상기 일반식 2에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축된 흐름의 온도를 나타내며,
상기 일반식 3에서, Ts2는 상기 제 2 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc2는 상기 제 2 응축된 흐름의 온도를 나타낸다.38. The method of claim 37, wherein the temperature of the first condensed stream and the first top outlet stream is adjusted to satisfy the following equation 2, or the temperature of the second condensed stream and the second top outlet stream is adjusted to satisfy the following equation Reaction method to regulate satisfactorily:
[Formula 2]
5 ° C ≤ Ts 1 - Tc 1 ≤ 35 ° C
[Formula 3]
5 ° C ≤ Ts 2 - Tc 2 ≤ 30 ° C
In the general formula 2, Ts 1 represents the temperature of the first upper effluent stream, Tc 1 represents the temperature of the first condensed stream,
In the above general formula (3), Ts 2 represents the temperature of the second upper effluent stream, and Tc 2 represents the temperature of the second condensed stream. 제 37 항에 있어서, 제 1 상부 유출 흐름의 온도를 80℃ 내지 90℃로 조절하고, 제 2 상부 유출 흐름의 온도를 50℃ 내지 60℃로 조절하는 반응 방법.38. The method of claim 37, wherein the temperature of the first top outlet stream is adjusted to between 80 DEG C and 90 DEG C and the temperature of the second top outlet stream is controlled between 50 DEG C and 60 DEG C. 제 37 항에 있어서, 제 1 응축된 흐름의 온도를 55℃ 내지 80℃ 미만으로 조절하는 반응 방법.38. The method of claim 37, wherein the temperature of the first condensed stream is adjusted to be between about < RTI ID = 0.0 > 55 C < / RTI > 제 37 항에 있어서, 제 2 응축된 흐름의 온도는 30℃ 내지 50℃ 미만으로 조절하는 반응 방법.38. The method of claim 37, wherein the temperature of the second condensed stream is adjusted to be less than 30 < 0 > C to less than 50 < 0 > C. 제 37 항에 있어서, 제 1 상부 유출 흐름을 제 1 응축 전에 예비 응축시키고, 상기 예비 응축 흐름의 일부를 예열한 후 산화 반응시키며, 상기 예비 응축 흐름의 나머지 일부를 제 1 응축시키고 저장탱크로 유입시키는 반응 방법. 38. The method of claim 37, wherein the first upper effluent stream is pre-condensed prior to the first condensation, a portion of the pre-condensed stream is preheated and oxidized, the remaining portion of the pre-condensed stream is first condensed, . 제 42 항에 있어서, 예비 응축 흐름과 제 1 상부 유출 흐름의 온도가 하기 일반식 4를 만족하도록 조절하고, 상기 예비 응축 흐름과 제 1 응축된 흐름의 온도가 하기 일반식 5를 만족하도록 조절하는 반응 방법:
[일반식 4]
5℃ ≤ Ts1 - Tc3 ≤ 20℃
[일반식 5]
10℃ ≤ Tc3 - Tc1 ≤ 50℃
상기 일반식 4에서, Ts1은 상기 제 1 상부 유출 흐름의 온도를 나타내고, Tc3은 상기 예비 응축 흐름의 온도를 나타내며,
상기 일반식 5에서, Tc3는 상기 예비 응축 흐름의 온도를 나타내고, Tc1은 상기 제 1 응축된 흐름의 온도를 나타낸다.43. The method of claim 42, wherein the pre-condensation flow and the temperature of the first top outlet stream are adjusted to satisfy the following formula (4), and the pre-condensation flow and the temperature of the first condensed stream are adjusted to satisfy the following formula Reaction method:
[Formula 4]
5 ℃ ≤ Ts 1 - Tc 3 ≤ 20 ℃
[Formula 5]
10 ° C ≤ Tc 3 - Tc 1 ≤ 50 ° C
In the above general formula (4), Ts 1 represents the temperature of the first upper outlet stream, Tc 3 represents the temperature of the pre-condensation flow,
In the above general formula 5, Tc 3 represents the temperature of the pre-condensation flow, and Tc 1 represents the temperature of the first condensed stream. 제 42 항에 있어서, 예비 응축 흐름의 온도를 70℃ 내지 80℃ 미만으로 조절하는 반응 방법.
43. The method of claim 42, wherein the temperature of the pre-condensation stream is adjusted to be from about < RTI ID = 0.0 > 70 C < / RTI >
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