KR101706223B1 - Zoom lens and picturing apparatus having the same - Google Patents

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Abstract

높은 줌 배율을 가지고, 높은 광학성능을 얻을 수 있는 소형의 줌렌즈를 제공한다. 정의 제1렌즈군과, 부의 제2렌즈군과, 정의 제3렌즈군과, 정의 제4렌즈 군을 포함하고, 제2렌즈군과 제3렌즈군 사이에 조리개가 배치된다. It provides a compact zoom lens with high zoom magnification and high optical performance. A positive third lens group, a positive fourth lens group, and a diaphragm is disposed between the second lens group and the third lens group.

Description

줌렌즈 및 이를 구비한 촬영 장치{Zoom lens and picturing apparatus having the same} [0001] The present invention relates to a zoom lens and a photographing apparatus having the zoom lens.

본 발명은 줌 렌즈 및 이를 구비한 촬영 장치에 관한 것이다. The present invention relates to a zoom lens and a photographing apparatus having the zoom lens.

최근, CCD(Charge Coupled Device)이나 CMOS(Complementary Metal-oxide Semiconductor)와 같은 고체 촬상 소자를 채용한 감시 카메라나, 비디오카메라, 디지털 카메라 등의 촬영 장치가 많이 개발되고 있으며, 이러한 촬영 장치는 고기능화 및 소형화가 요구되고 있다. 이에 따라, 촬영 장치에 채용하는 줌 렌즈에도 높은 광학성능과 소형화가 요구되고 있다. 2. Description of the Related Art In recent years, many photography apparatuses such as surveillance cameras, video cameras, and digital cameras employing solid-state image pickup devices such as CCD (Charge Coupled Device) and CMOS (Complementary Metal-oxide Semiconductor) And miniaturization is required. Accordingly, a zoom lens used in a photographing apparatus is required to have high optical performance and miniaturization.

이러한 촬영 장치에 이용되는 줌렌즈의 일 예로서, 물체측으로부터 순서대로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군과, 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군과, 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군과, 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈군을 포함하고, 제2렌즈군을 광축 방향으로 이동시켜 주밍(zooming)을 하고, 제4렌즈군을 광축 방향으로 이동시켜, 주밍에 따른 상면 변동을 보정함과 아울러 포커싱을 행하는 소위 리어 포커스 식의 줌렌즈가 알려져 있다. An example of a zoom lens used in such a photographing apparatus includes, in order from the object side, a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, a third lens group having positive refractive power, And the second lens group is moved in the direction of the optical axis to perform zooming and the fourth lens group is moved in the direction of the optical axis to correct the top surface fluctuation in accordance with the zooming, Called rear focus type zoom lens is known.

리어 포커스 식의 줌렌즈에서는, 제1렌즈군을 광축 방향으로 이동하여 포커싱을 하는 줌렌즈와 비교할 때, 제1렌즈군의 유효경을 작게 할 수 있고, 렌즈계 전체를 용이하게 소형화할 수 있다. 또, 근접 촬영이 가능해지고, 비교적 소형이고 경량의 렌즈군을 광축 방향으로 이동시키기 때문에, 작은 구동력으로 신속히 초점을 맞출 수 있다. In the rear focus type zoom lens, the effective diameter of the first lens group can be made smaller, and the entire lens system can be easily miniaturized, as compared with a zoom lens that performs focusing by moving the first lens group in the optical axis direction. In addition, close-up photography is enabled, and a relatively small and lightweight lens group is moved in the optical axis direction, so that it is possible to quickly focus on a small driving force.

고체 촬상 소자의 소형화와 고화소화에 기인한 화소의 극소화에 따라, 높은 광학성능을 가지고, 동시에 렌즈의 전장이 짧은 소형의 줌렌즈가 요구되고 있다. 그렇지만, 높은 광학 성능을 얻기 위해서는, 렌즈의 매수를 늘리고, 동시에 렌즈의 전장을 길게 할 필요가 있어 소형화가 곤란했다. With the miniaturization and miniaturization of the solid-state image sensor and the miniaturization of pixels, there is a demand for a compact zoom lens having a high optical performance and a short total length of the lens. However, in order to obtain high optical performance, it is necessary to increase the number of lenses and at the same time to lengthen the total length of the lens, making it difficult to miniaturize the lens.

또한, 줌 배율을 높이면서 소형화를 유지하기 위해서는, 주밍(zooming)에 따르는 수차 변동이 커지고, 광각단에서 망원단에 이르기까지 양호한 광학성능을 얻는 것이 어렵게 된다. 특히, 높은 줌 배율을 가지는 줌렌즈에 있어서는, 망원단에서의 구면 수차의 보정이 어렵게 된다. 또한, 소형화 및 높은 줌 배율화에 따라, 가동 렌즈군의 수차 발생량이 커지는 문제가 있다. In addition, in order to maintain the miniaturization while raising the zoom magnification, variation of aberration caused by zooming becomes large, and it becomes difficult to obtain good optical performance from the wide angle end to the telephoto end. Particularly, in a zoom lens having a high zoom magnification, it becomes difficult to correct spherical aberration at the telephoto end. In addition, with the downsizing and high zoom magnification, there is a problem that the amount of aberration generated in the movable lens group increases.

　　특개２００７－１７１２４８호2007-171248

　　특개２００７－０６５３６４호Specification 2007-065364

　　특개２００５－３４５５０７호2005-345507

　　특개２００５－０２４８４４호Specification 2005-024844

　　특개 ２００４－３２５５６６호Specification 2004-325566

본 발명은 높은 줌 배율을 가지고, 높은 광학성능을 얻을 수 있는 소형의 줌렌즈 및 그러한 줌렌즈를 구비한 촬영 장치를 제공한다.The present invention provides a compact zoom lens having a high zoom magnification and high optical performance, and a photographing apparatus provided with such a zoom lens.

본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈는, 물체측에서 순서대로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군과, 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군과, 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군과, 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈군을 포함하고,A zoom lens according to an embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, a third lens group having positive refractive power, And a fourth lens group,

상기 제2렌즈군을 광축 방향으로 이동시켜 주밍을 하고, 상기 제4렌즈군을 광축 방향으로 이동시켜 포커싱을 하며,The second lens group is moved in the optical axis direction to perform zooming, the fourth lens group is moved in the optical axis direction to perform focusing,

다음의 식을 만족한다.The following equation is satisfied.

<식><Expression>

1.4 <|f2|/fW <2.0, 1.4 < | f2 | / fW < 2.0,

0.3 <f1/fT <0.60.3 < f1 / fT < 0.6

여기서, 상기 제1렌즈군의 합성 초점 거리를 f1(mm), 상기 제2렌즈군의 합성 초점거리를 f2(mm), 광각단에 있어서의 전계의 초점거리를 fW(mm), 망원단에서의 전계의 초점거리를 fT(mm)라고 한다. Here, f1 (mm) denotes a combined focal distance of the first lens group, f2 (mm) denotes a combined focal distance of the second lens group, fW (mm) denotes a focal distance of the electric field at the wide- FT (mm) &quot;

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 제2렌즈군과 제3렌즈군 사이에 조리개가 배치될 수 있다. According to an aspect of the present invention, a diaphragm may be disposed between the second lens group and the third lens group.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 제1렌즈군은 물체측에서 순서대로 부렌즈와, 세 매의 정렌즈를 포함할 수 있다. According to an aspect of the present invention, the first lens group may include, in order from the object side, a negative lens and three positive lenses.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 세 매의 정렌즈는 물체측이 볼록면으로 된 2장의 정렌즈를 포함할 수 있다.According to an aspect of the present invention, the three positive lenses may include two positive lenses whose object sides are convex.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 제2렌즈군은 적어도 3장의 부렌즈와, 정렌즈를 포함할 수 있다.According to an aspect of the present invention, the second lens group may include at least three negative lenses and a positive lens.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 제3렌즈군은 물체측에서 순서대로, 물체측이 볼록면으로 된 정렌즈와, 상측이 오목면으로 된 부의 메니스커스 렌즈를 포함할 수 있다.According to one aspect of the present invention, the third lens unit may include, in order from the object side, a positive lens having a convex surface on the object side and a negative meniscus lens having a concave surface on the image side.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 메니스커스 렌즈의 물체측 면의 곡률반경을 R3W(mm), 상측 면의 곡률 반경을 R3T(mm)라고 할 때, 1.5 <R3W/R3T <3.0를 만족할 수 있다. According to one aspect of the present invention, when the curvature radius of the object side surface of the meniscus lens is R3W (mm) and the curvature radius of the upper surface is R3T (mm), 1.5 <R3W / have.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 제1렌즈군의 가장 물체측에 위치하는 렌즈의 물체측 면의 정점에서 상면까지의 광축 상의 길이를 ΣD [mm]라고 할 때, 0.6 <(ΣD/fT) <1.3를 만족할 수 있다. According to one aspect of the present invention, when the length on the optical axis from the apex to the image surface of the object-side surface of the lens located closest to the object side of the first lens group is denoted by SIGMA D [mm], 0.6 <(SIGMA D / fT) &Lt; 1.3.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 제1렌즈군의 가장 물체측에 위치하는 정렌즈의 아베수를 ν1D라고 할 때, 80 <ν1D 를 만족할 수 있다. According to an aspect of the present invention, when the Abbe number of the positive lens located closest to the object side of the first lens group is v1D, 80 < v1D can be satisfied.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 제4렌즈군은 물체측에서 순서대로, 적어도 일 면이 비구면으로 되고, 양면이 볼록면으로 된 정렌즈와, 물체측 면이 오목면으로 된 부의 메니스커스 렌즈를 포함할 수 있다.According to one aspect of the present invention, the fourth lens group includes, in order from the object side, a positive lens having at least one aspherical surface on one side and a convex surface on both sides, and a negative meniscus lens having an object- Lens.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 제3렌즈군의 초점 거리를 f3(mm)라고 할 때, 4.0 <f3/fW <6.0을 만족할 수 있다. According to an aspect of the present invention, when the focal length of the third lens group is f3 (mm), 4.0 < f3 / fW < 6.0 can be satisfied.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 제4렌즈군은 망원단에서 무한 물체 거리로 포커싱할 때의 횡배율을 β4T라고 할 때, 0.3 <β4T <0.6를 만족할 수 있다.According to an aspect of the present invention, the fourth lens unit can satisfy 0.3 <? 4T <0.6, where? 4T is the lateral magnification when focusing at infinite object distance from the telephoto end.

본 발명의 일 측면에 따르면, 상기 제1렌즈군은 물체측에서 순서대로 부렌즈와, 정렌즈와, 물체측이 볼록면으로 된 2장의 정렌즈를 포함하고, 상기 제2렌즈군은 적어도 3장의 부렌즈와, 정렌즈를 포함하고, 상기 제3렌즈군은 물체측에서 순서대로, 물체측이 볼록면으로 된 정렌즈와, 상측이 오목면으로 된 부의 메니스커스 렌즈를 포함할 수 있다.According to one aspect of the present invention, the first lens group includes, in order from the object side, a negative lens, a positive lens, and two positive lenses whose object side is convex, and the second lens group includes at least three And the third lens unit includes, in order from the object side, a positive lens having a convex surface on the object side and a negative meniscus lens having a concave surface on the image side .

본 발명의 일 실시예에 따른 촬영 장치는, 줌렌즈; 및An image pickup apparatus according to an embodiment of the present invention includes a zoom lens; And

상기 줌렌즈에 의해 결상된 상을 광전 변환하는 이미징 소자;를 포함하고,And an imaging element for photoelectrically converting a phase image formed by the zoom lens,

상기 줌렌즈가,The zoom lens,

물체측에서 순서대로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군과, 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군과, 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군과, 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈군을 포함하고,A first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, a third lens group having positive refractive power, and a fourth lens group having positive refractive power, in order from the object side,

상기 제2렌즈군을 광축 방향으로 이동시켜 주밍을 하고, 상기 제4렌즈군을 광축 방향으로 이동시켜 포커싱을 하며,The second lens group is moved in the optical axis direction to perform zooming, the fourth lens group is moved in the optical axis direction to perform focusing,

다음의 식을 만족한다.The following equation is satisfied.

<식><Expression>

1.4 <|f2|/fW <2.0, 1.4 < | f2 | / fW < 2.0,

0.3 <f1/fT <0.60.3 < f1 / fT < 0.6

여기서, 상기 제1렌즈군의 합성 초점 거리를 f1(mm), 상기 제2렌즈군의 합성 초점거리를 f2(mm), 광각단에 있어서의 전계의 초점거리를 fW(mm), 망원단에서의 전계의 초점거리를 fT(mm)라고 한다. Here, f1 (mm) denotes a combined focal distance of the first lens group, f2 (mm) denotes a combined focal distance of the second lens group, fW (mm) denotes a focal distance of the electric field at the wide- FT (mm) &quot;

도 1은 본 발명에 따른 줌렌즈를 도시한 것이다.
도 2는 본 발명의 제1실시예에 따른 줌렌즈즈를 도시한 것이다.
도 3은 도 2에 도시된 줌렌즈의 광각단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 4는 도 2에 도시된 줌렌즈의 중간단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도,및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 5는 도 2에 도시된 줌렌즈의 망원단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율색수차도다.
도 6은 본 발명의 제2실시예에 따른 줌렌즈를 도시한 것이다.
도 7은 도 6에 도시된 줌렌즈의 광각단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도,및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 8은 도 6에 도시된 줌렌즈의 중간단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도,및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 9는 도 6에 도시된 줌렌즈의 망원단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율색수차도다.
도 10은 본 발명의 제3실시예에 따른 줌렌즈를 도시한 것이다.
도 11은 도 10에 도시된 줌렌즈의 광각단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도,및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 12는 도 10에 도시된 줌렌즈의 중간단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도,및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 13은 도 10에 도시된 줌렌즈의 망원단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율 색수차도다.
도 14는 본 발명의 제4실시예에 따른 줌렌즈를 도시한 것이다.
도 15는 도 14에 도시된 줌렌즈의 광각단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도,및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 16은 도 14에 도시된 줌렌즈의 중간단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도,및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 17은 도 14에 도시된 줌렌즈의 망원단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율 색수차도다.
도 18은 본 발명의 제5실시예에 따른 줌렌즈를 도시한 것이다.
도 19는 도 18에 도시된 줌렌즈의 광각단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 20은 도 18에 도시된 줌렌즈의 중간단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 21은 도 18에 도시된 줌렌즈의 망원단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 22는 본 발명의 제6실시예에 따른 줌렌즈를 도시한 것이다.
도 23은 도 22에 도시된 줌렌즈의 광각단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 24는 도 22에 도시된 줌렌즈의 중간단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 25는 도 22에 도시된 줌렌즈의 망원단에서의 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 및 배율 색수차도를 도시한 것이다.
도 26은 본 발명의 일 실시예에 따른 줌렌즈를 포함한 촬영 장치를 개략적으로 도시한 것이다.1 shows a zoom lens according to the present invention.
2 shows a zoom lens according to a first embodiment of the present invention.
Fig. 3 shows a spherical aberration diagram, a astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a magnification chromatic aberration diagram at the wide angle end of the zoom lens shown in Fig.
Fig. 4 shows a spherical aberration diagram, a astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a magnification chromatic aberration diagram at the middle end of the zoom lens shown in Fig.
5 is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, and magnification chromatic aberration at the telephoto end of the zoom lens shown in Fig.
6 shows a zoom lens according to a second embodiment of the present invention.
Fig. 7 shows a spherical aberration diagram, a astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a magnification chromatic aberration diagram at the wide angle end of the zoom lens shown in Fig. 6;
Fig. 8 shows a spherical aberration diagram, a astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a magnification chromatic aberration diagram at the middle stage of the zoom lens shown in Fig. 6;
9 is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, and magnification chromatic aberration at the telephoto end of the zoom lens shown in Fig.
10 shows a zoom lens according to a third embodiment of the present invention.
11 shows the spherical aberration diagram, the astigmatism diagram, the distortion aberration diagram, and the magnification chromatic aberration diagram at the wide angle end of the zoom lens shown in Fig.
12 shows the spherical aberration diagram, the astigmatism diagram, the distortion aberration diagram, and the magnification chromatic aberration diagram at the intermediate stage of the zoom lens shown in Fig.
13 is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, and magnification chromatic aberration at the telephoto end of the zoom lens shown in Fig.
FIG. 14 illustrates a zoom lens according to a fourth embodiment of the present invention.
Fig. 15 shows a spherical aberration diagram, a astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a magnification chromatic aberration diagram at the wide angle end of the zoom lens shown in Fig.
Fig. 16 shows the spherical aberration diagram, the astigmatism diagram, the distortion aberration diagram, and the magnification chromatic aberration diagram at the intermediate stage of the zoom lens shown in Fig. 14.
17 is a spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, and magnification chromatic aberration at the telephoto end of the zoom lens shown in Fig.
18 shows a zoom lens according to a fifth embodiment of the present invention.
19 shows the spherical aberration diagram, the astigmatism diagram, the distortion aberration diagram, and the magnification chromatic aberration diagram at the wide angle end of the zoom lens shown in Fig.
20 shows the spherical aberration diagram, the astigmatism diagram, the distortion aberration diagram, and the magnification chromatic aberration diagram at the intermediate stage of the zoom lens shown in Fig.
Fig. 21 shows spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion aberration diagrams, and magnification chromatic aberration diagrams at the telephoto end of the zoom lens shown in Fig. 18;
22 shows a zoom lens according to a sixth embodiment of the present invention.
23 shows a spherical aberration diagram, a astigmatism diagram, a distortion aberration diagram, and a magnification chromatic aberration diagram at the wide angle end of the zoom lens shown in Fig.
24 shows the spherical aberration diagram, the astigmatism diagram, the distortion aberration diagram, and the magnification chromatic aberration diagram at the intermediate stage of the zoom lens shown in Fig.
25 shows the spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, and magnification chromatic aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens shown in Fig.
26 schematically shows a photographing apparatus including a zoom lens according to an embodiment of the present invention.

이하, 본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈 및 이를 구비한 촬영 장치에 대해 첨부된 도면을 참조하여 상세하게 설명한다. Hereinafter, a zoom lens according to an embodiment of the present invention and a photographing apparatus having the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

이하의 설명에 있어서 예시되는 렌즈 데이터는 하나의 예일 뿐이며, 본 발명은 그것들에 반드시 한정되는 것이 아니고, 그 요지를 변경하지 않는 범위에서 적당히 변경해서 실시하는 것이 가능하다. The lens data exemplified in the following description is only one example, and the present invention is not necessarily limited to them, and can be appropriately changed within a range that does not change the gist of the present invention.

본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈는, 감시 카메라나, 디지털비디오카메라, 디지털 스틸 카메라 등의 촬영 장치의 촬영 광학계로서 사용될 수 있다. 상기 줌렌즈는 예를 들어 도 1에 도시된 바와 같이, 물체측(O)에서 상측(I)으로 순서대로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군(L1)과, 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군(L2)과, 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군(L3)과, 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈군(L4)을 포함한다. 상기 제2렌즈군(L2)과 제3렌즈군(L3) 사이에는, 조리개(SP)가 배치되고, 제4렌즈군(L4)과 상면(IP) 사이에는, 광학 필터나 페이스 플레이트 등에 상당하는 광학 블록(G)이 배치될 수 있다. The zoom lens according to the embodiment of the present invention can be used as a photographing optical system of a photographing apparatus such as a surveillance camera, a digital video camera, and a digital still camera. 1, the zoom lens includes, in order from the object side (O) to the image side (I), a first lens unit L1 having a positive refractive power and a second lens unit L1 having a negative refractive power L2, a third lens group L3 having a positive refractive power, and a fourth lens group L4 having a positive refractive power. A diaphragm SP is disposed between the second lens group L2 and the third lens group L3 and an aperture stop SP is disposed between the fourth lens group L4 and the upper surface IP. The optical block G may be disposed.

상기 줌렌즈에서는, 제1 및 제3렌즈군(L1, L3)이 고정되어 있고, 제2렌즈군(L2)을 광축 방향으로 이동시켜 주밍(zooming)을 하고, 제4렌즈군(L4)을 광축 방향으로 이동시켜 포커싱을 한다. 또한, 이 줌렌즈에서는, 광각단에서 망원단으로 주밍(zooming)시, 도 1의 화살표 a방향으로 제2렌즈군(L2)을 상측(I)으로 이동시킴과 동시에, 도 1의 화살표 b, c방향으로 제4렌즈군(L4)을 물체측(O)으로 볼록하게 된 궤적으로 이동시켜, 주밍에 따르는 상면 변동을 보정한다In the zoom lens, the first and third lens groups L 1 and L 3 are fixed, the second lens group L 2 is moved in the optical axis direction to perform zooming, and the fourth lens group L 4 is moved along the optical axis Direction to focus the image. In this zoom lens, when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens group L2 is moved to the image side I in the direction of arrow a in Fig. 1, and the arrows b, c The fourth lens unit L4 is moved in a locus convex to the object side O to correct the top surface fluctuation due to zooming

도 1에 실선으로 도시된 화살표 b와 점선으로 도시된 화살표 c는, 각각 무한 거리의 물체와 근거리 물체로 포커싱 할 때의 주밍에 따르는 상면 변동을 보정하기 위한 이동 궤적을 보인 것이다. 제4렌즈군(L4)을 물체측(O)으로 볼록하게 된 궤적으로 이동시킴으로써, 제3렌즈군(L3)과 제4렌즈군(L4)의 사이의 공간을 유효하게 이용하고, 줌렌즈의 전장을 단축할 수 있다. An arrow b shown by a solid line and an arrow c indicated by a dotted line in FIG. 1 show movement trajectories for correcting a top surface variation according to zooming when focusing on an object having an infinite distance and a close object, respectively. The space between the third lens group L3 and the fourth lens group L4 is effectively used by moving the fourth lens group L4 in a locus convex to the object side O, Can be shortened.

촬영 장치는, 이 줌렌즈의 물체측에서 입사한 빛이 최종적으로 상면(IP; image plane)에 배치되는, 예를 들면 CCD(Charge Coupled Device)나 CMOS(Complementary Mental-Oxide Semiconductor device) 등의 이미징 소자(광전변환소자)의 촬상 면에 결상되도록 한다. 그리고, 촬영 장치는, 이 이미징 소자에 결상된 빛을 광전 변환해서 전기신호로 출력하고, 피사체의 상에 대응하는 디지털 화상을 생성한다. 그런 다음, 예를 들어 HDD(Hard Disk Drive)나 메모리 카드, 광디스크, 자기 테이프 등의 기록 매체에 상기 디지털 화상을 기록한다. 한편, 촬영 장치가 필름 카메라인 경우에는, 상면(IP)이 필름면에 대응된다. The image pickup apparatus is an imaging device such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Mental-Oxide Semiconductor device) in which light incident from the object side of the zoom lens is finally disposed on an image plane (Photoelectric conversion element). Then, the photographing apparatus photoelectrically converts the light image formed on the imaging element and outputs it as an electric signal, thereby generating a digital image corresponding to the image of the subject. Then, the digital image is recorded on a recording medium such as a hard disk drive (HDD), a memory card, an optical disk, or a magnetic tape, for example. On the other hand, when the photographing apparatus is a film camera, the upper surface IP corresponds to the film surface.

상기 제1렌즈군(L1)은, 물체측(O)에서 순서대로, 부렌즈(1)와, 정 렌즈(2)와, 물체측(O)에 볼록면을 가진 2장의 정렌즈(3, 4)를 포함할 수 있다. 그럼으로써, 제1렌즈군(L1)의 정의 굴절력을 각 렌즈에 분산되게 하면서, 망원단에서의 구면 수차의 보정을 쉽게 할 수 있다. The first lens group L1 includes a negative lens 1, a positive lens 2 and two positive lenses 3, 3 having convex surfaces on the object side (O) in this order from the object side (O) 4). Thereby, the spherical aberration at the telephoto end can be easily corrected while the positive refractive power of the first lens group L1 is dispersed in each lens.

제2렌즈군(L2)은, 적어도 3장의 부렌즈(5, 6, 8)와, 정렌즈(7)를 포함할 수 있다. 이것에 의해, 광각의 왜곡 수차를 억제하고, 주밍에 따르는 구면 수차의 변동을 보정할 수 있다. The second lens unit L2 may include at least three negative lenses 5, 6, and 8 and a positive lens 7. This makes it possible to suppress the wide-angle distortion aberration and correct the variation of the spherical aberration according to the zooming.

제3렌즈군(L3)은 물체측에서 순서대로, 물체측에 볼록면을 가지는 정 렌즈(9)와, 상측에 오목면을 가지는 부의 메니스커스 렌즈(10)를 포함할 수 있다. 그럼으로써, 제3렌즈군(L3)의 주점(主点) 위치를 물체측으로 이동시키고, 제3렌즈군(L3)과 제4렌즈군(L4) 사이의 간격을 짧게 해, 줌렌즈 전체의 소형화를 도모할 수 있다. The third lens unit L3 may include, in order from the object side, a positive lens 9 having a convex surface on the object side and a negative meniscus lens 10 having a concave surface on the image side. Thereby, the position of the principal point of the third lens group L3 is moved toward the object side, the interval between the third lens group L3 and the fourth lens group L4 is shortened, and the entire zoom lens is reduced in size .

제4렌즈군(L4)은, 물체측에서 순서대로, 적어도 일 면이 비구면으로 되고, 양면이 볼록면으로 된 정렌즈(11)와, 물체측 면이 오목면으로 된 부의 메니스커스 렌즈(12)를 포함할 수 있다. 그럼으로써, 포커싱 시의 수차 변동을 적게 할 수 있다.The fourth lens unit L4 includes, in order from the object side, a positive lens 11 having at least one aspherical surface on one side and a convex surface on both sides, and a negative meniscus lens 12). Thereby, variation in aberration at the time of focusing can be reduced.

본 발명을 적용한 줌렌즈는 제1렌즈군의 합성 초점거리를 ｆ1［ｍｍ］, 제2렌즈군(Ｌ２)의 합성 초점거리를 ｆ2［ｍｍ］, 광각단에서의 전계의 초점거리를 ｆW［ｍｍ］, 망원단에서의 전계의 초점거리를 ｆT［ｍｍ］라고 할 때, 다음의 식을 만족할 수 있다.When the combined focal distance of the first lens group is f 1 mm, the combined focal distance of the second lens group L 2 is f 2 mm, the focal length of the electric field at the wide-angle end is f W [mm], when that is the focal distance of the electric field in the telephoto end f T [mm], may satisfy the following equation.

１．４＜｜ｆ２｜／ｆＷ＜２．０　…(１)1.4 &lt; | f 2 | / f W &lt; 2.0 ... (1)

０．３＜ｆ１／ｆＴ＜０．６　…(２)0.3 &lt; f 1 / f T &lt; 0.6 ... (2)

｜ｆ２｜／ｆＷ 가 식 (1)의 하한값보다 작으면, 주밍시 광각단에서 망원 단까지 수차 변동을 양호하게 보정하는 것이 어렵게 된다. 한편, ｜ｆ２｜／ｆＷ 가 식 (1)의 상한값보다 크면 주밍시의 광각단으로부터 망원단까지의 이동량이 증가하기 때문에 줌렌즈의 전장이 길어지게 된다. 또한, ｆ１／ｆＴ 가 상기 식 (2)의 하한값보다 작으면 망원단에서 구면 수차를 양호하게 보정하기 어렵게 된다. 한편, ｆ１／ｆＴ 가 상한값보다 크면, 제1렌즈군(L1)의 초점거리가 커지고, 소형화의 효과가 감소하여, 줌렌즈의 전장이 길어진다.If | f 2 | / f W is smaller than the lower limit value of the equation (1), it becomes difficult to properly correct the aberration fluctuation from the wide-angle end to the telephoto end upon zooming. On the other hand, if | f 2 | / f W is larger than the upper limit value of Equation (1), the amount of movement from the wide-angle end to the telephoto end at zooming increases, and the total length of the zoom lens becomes long. Further, if f 1 / f T is smaller than the lower limit value of the above-mentioned formula (2), it becomes difficult to correct spherical aberration well at the telephoto end. On the other hand, if f 1 / f T is larger than the upper limit value, the focal length of the first lens unit L 1 is increased, and the effect of miniaturization is reduced, and the total length of the zoom lens is lengthened.

본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈는 아래 식을 만족할 수 있다. The zoom lens according to the embodiment of the present invention can satisfy the following expression.

1.45 <|f2|/fW <1.7...(3)1.45 < f2 / fW < 1.7 (3)

0.32 <f1/fT <0.55...(4) 0.32 < f1 / fT < 0.55 (4)

본 발명을 적용한 줌렌즈에서는, 제1렌즈군(L1)의 가장 물체측에 위치하는 렌즈(1)의 물체측의 정점에서 상면까지의 광축 상의 길이를 ΣD(mm)라고 할 때, 아래 식을 만족할 수 있다.In the zoom lens to which the present invention is applied, when the length on the optical axis from the vertex on the object side of the lens 1 located on the most object side of the first lens unit L1 to the image surface is defined as? D (mm) .

0.6 < (ΣD/fT) <1.3...(5) 0.6 < (? D / fT) < 1.3 (5)

(ΣD/fT)가 상기 식 (5)의 하한 값을 넘어서 줌렌즈의 전장을 짧게 하면, 상면 만곡의 보정이 어렵게 된다. 한편, (ΣD/fT)이 상기 식(5)의 상한 값을 넘으면, 수차 보정은 용이하게 되지만 줌렌즈의 전장이 길어진다. (? D / fT) exceeds the lower limit value of the formula (5) to shorten the total length of the zoom lens, it becomes difficult to correct the curvature of the image surface. On the other hand, if (SIGMA D / fT) exceeds the upper limit value of the above formula (5), the aberration correction becomes easy, but the total length of the zoom lens becomes long.

또한, 본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈는 아래 식을 만족할 수 있다. Further, the zoom lens according to the embodiment of the present invention can satisfy the following expression.

0.8 <(ΣD/fT) <1.2...(6) 0.8 < (? D / fT) < 1.2 (6)

본 발명을 적용한 줌렌즈에서는, 제1렌즈군(L1)의 가장 물체측에 위치하는 렌즈(1)의 아베수를 ν1D로 할 때, 아래 식을 만족할 수 있다. In the zoom lens to which the present invention is applied, when the Abbe number of the lens 1 located on the most object side of the first lens group L1 is v1D, the following equation can be satisfied.

80 <ν1D ...(7) 80 <? 1D (7)

ν1D 이 상기 식 (7)의 하한 값보다 작으면, 망원단에 있어서 축상 색수차 및 배율 색수차를 양호하게 보정하는 것이 어렵다.If? 1D is smaller than the lower limit value of the formula (7), it is difficult to correct the axial chromatic aberration and the chromatic aberration of magnification well at the telephoto end.

상기 제3렌즈군(L3)은 물체측에서 순서대로 적어도 일면이 비구면으로 되고, 물체측이 볼록면으로 된 정렌즈(9)와, 상측이 오목면으로 된 부의 메니스커스 렌즈(10)를 포함할 수 있다. 그럼으로써, 구면 수차 및 코마 수차의 보정을 용이하게 할 수 있다. The third lens group L3 includes, in order from the object side, a positive lens 9 having at least one aspherical surface on one side and a convex surface on the object side, and a negative meniscus lens 10 having a concave surface on the image side . Thereby, correction of the spherical aberration and the coma aberration can be facilitated.

상기 메니스커스 렌즈(10)의 물체측의 렌즈면의 곡률반경을 R3W(mm), 상측의 렌즈면의 곡률반경을 R3T(mm)라고 할 때, 아래 식을 만족할 수 있다. The radius of curvature of the lens surface on the object side of the meniscus lens 10 is R3W (mm), and the radius of curvature of the lens surface on the image side is R3T (mm).

1.5 <R3W/R3T <3.0 ...(8) 1.5 < R3W / R3T < 3.0 (8)

R3W/R3T이 상기 식(8)의 하한 값보다 작으면, 제3렌즈군(L3)의 주점 위치를 물체측으로 이동시키고, 제3렌즈군(L3)과 제4렌즈군(L4) 사이의 간격을 짧게 해 줌렌즈 전체를 소형화하는 효과가 감소하여, 줌렌즈의 전장이 길어진다. 한편, R3W/R3T이 상기 식(8)의 상한치를 상회하면, 제3렌즈군(L3)과 제4렌즈군(L4) 사이의 간격이 너무 짧아져서, 제4렌즈군(L4)의 이동 스페이스를 충분히 확보하는 것이 어렵게 된다. When the ratio R3W / R3T is smaller than the lower limit value of the formula (8), the principal point position of the third lens group L3 is moved toward the object side, and the interval between the third lens group L3 and the fourth lens group L4 The effect of downsizing the entire zoom lens is reduced, and the total length of the zoom lens is lengthened. On the other hand, if R3W / R3T exceeds the upper limit of the above-mentioned formula (8), the interval between the third lens group L3 and the fourth lens group L4 becomes so short that the movement space of the fourth lens group L4 It becomes difficult to secure sufficient space.

본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈가 다음 식의 관계를 만족할 수 있다. The zoom lens according to the embodiment of the present invention can satisfy the following relation.

2.0 <R3W/R3T <2.5...(9)2.0 < R3W / R3T < 2.5 (9)

본 발명을 적용한 줌렌즈에서는, 제3렌즈군(L3)의 초점거리를 f3(mm)라고 할 때, 다음 식을 만족할 수 있다. In the zoom lens to which the present invention is applied, when the focal length of the third lens unit L3 is f3 (mm), the following equation can be satisfied.

4.0 <f3/fW <6.0...(10) 4.0 < f3 / fW < 6.0 (10)

f3/fW 가 상기 식 (10)의 하한값보다 작으면, 제3렌즈군(L3)의 정의 굴절력이 강해져, 구면 수차나, 코마 수차, 비점수차가 크게 발생해 이들을 양호하게 보정하는 것이 어렵다. 한편, f3/fW가 상기 식 (10)의 상한값보다 크면, 제3렌즈군(L3)의 정의 굴절력이 약해지고, 제4렌즈군(L4)의 정의 굴절력이 강하게 된다. 이 경우, 구면 수차나, 코마 수차, 비점 수차, 왜곡 수차를 양호하게 보정하는 것이 어렵게 된다. If f3 / fW is smaller than the lower limit value of the formula (10), the positive refractive power of the third lens group L3 becomes strong, and spherical aberration, coma aberration and astigmatism become large and it is difficult to correct them well. On the other hand, if f3 / fW is larger than the upper limit value of the expression (10), the positive refractive power of the third lens group L3 weakens and the positive refractive power of the fourth lens group L4 becomes strong. In this case, it becomes difficult to properly correct spherical aberration, coma aberration, astigmatism, and distortion aberration.

본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈는 다음을 만족할 수 있다. The zoom lens according to the embodiment of the present invention can satisfy the following.

4.5 <f3/fW <5.5...(11) 4.5 < f3 / fW < 5.5 (11)

본 발명에 있어서, 제4렌즈군(L4)은 망원단에 있어서 무한 물체 거리로 포커싱시 횡배율을 β4T라고 할 때, 아래 식을 만족할 수 있다. In the present invention, the fourth lens unit L4 can satisfy the following expression when the lateral magnification is? 4T at the telephoto end during focusing at an infinite object distance.

0.3 <β4T <0.6...(12) 0.3 <? 4T <0.6 (12)

상기 β4T 가 식 12의 하한값보다 작으면, 후초점 거리(back focal length)가 길어져 줌렌즈의 대형화를 초래하게 된다. 한편, β4T 가 식 12의 상한값보다 크면, 제4렌즈군(L4)의 조출량이 커지고, 제3렌즈군(L3)과 제4렌즈군(L4) 사이의 간격을 짧게 할 수 없기 때문에, 줌렌즈의 소형화가 어렵게 된다. If? 4T is smaller than the lower limit value of Equation (12), the back focal length becomes longer, resulting in enlargement of the zoom lens. On the other hand, if? 4T is larger than the upper limit value of the expression (12), the amount of projection of the fourth lens group L4 becomes large and the interval between the third lens group L3 and the fourth lens group L4 can not be shortened. Making miniaturization difficult.

본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈는 아래 식을 만족할 수 있다. The zoom lens according to the embodiment of the present invention can satisfy the following expression.

0.35 <β4T <0.55...(13) 0.35 <? 4T < 0.55 (13)

이상과 같은 조건을 만족하는 본 발명을 적용한 줌렌즈에서는, 높은 줌 배율을 가진다. 예를 들어, 본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈는 15∼25배의 줌 배율을 가질 수 있다. 또한, 광각단에서의 왜곡 수차나, 망원단에서의 구면수차, 주밍에 따르는 구면 수차의 변동 등을 용이하게 보정할 수 있고, 광각단에서 망원 단에 이르기까지 양호한 광학 성능을 얻음과 동시에 그 전장을 짧게 함으로써 소형화를 도모할 수 있다In the zoom lens to which the present invention satisfying the above-described conditions is applied, it has a high zoom magnification. For example, the zoom lens according to the embodiment of the present invention may have a zoom magnification of 15 to 25 times. In addition, it is possible to easily correct the distortion aberration at the wide-angle end, the spherical aberration at the telephoto end, and the spherical aberration according to the zooming, and to obtain good optical performance from the wide angle end to the telephoto end, The size can be reduced

본 발명의 실시예에 따른 줌렌즈는 소형이고, 화소수가 많은 고체 촬상 소자에도 충분히 대응가능하기 때문에, 감시 카메라나, 디지털비디오카메라, 디지털 스틸 카메라등의 촬여 장치의 촬영 광학계에 적용했을 때, 소형이면서 높은 광학성능을 가지는 촬영 장치를 구현할 수 있다. Since the zoom lens according to the embodiment of the present invention can sufficiently cope with a small size and a large number of solid-state image pickup elements having a large number of pixels, when applied to a photographing optical system of a pickup camera such as a surveillance camera, digital video camera, digital still camera, A photographing apparatus having high optical performance can be realized.

이하, 실시예에 의해 본 발명의 효과를 보다 명확히 한다. 하지만, 본 발명은 이하의 실시예에 한정되는 것이 아니고, 그 요지를 변경하지 않는 범위에서 적당히 변경해서 실시할 수 있다. Hereinafter, the effects of the present invention will be clarified by examples. However, the present invention is not limited to the following embodiments, and can be appropriately changed without departing from the gist of the present invention.

제1 실시예의 설계 데이터에 기초한 줌렌즈의 구성을 도 2에 도시한다. 도 2에 도시된 줌렌즈는 도 1에 도시된 줌렌즈와 같은 구성이며, 이 줌렌즈의 설계 데이터에 대해서는, 이하의 표 1에 나타내었다. The structure of the zoom lens based on the design data of the first embodiment is shown in Fig. The zoom lens shown in FIG. 2 has the same configuration as the zoom lens shown in FIG. 1, and the design data of the zoom lens is shown in Table 1 below.

렌즈면Lens face 렌즈lens 곡률 반경 Radius of curvature 두께thickness 굴절률 Refractive index 아베수 Abe number 1One G1R1G1R1 118.64980 118.64980 1.7001.700 1.84666 1.84666 23.78 23.78 22 G1R2/G2R1G1R2 / G2R1 40.03122 40.03122 5.6175.617 1.49700 1.49700 81.61 81.61 33 G2R2G2R2 384.92901 384.92901 0.2000.200 　 　 44 G3R1G3R1 55.34000 55.34000 3.8073.807 1.72916 1.72916 54.67 54.67 55 G3R2G3R2 979.81305 979.81305 0.2000.200 　 　 66 G4R1G4R1 30.88549 30.88549 3.7983.798 1.77250 1.77250 49.62 49.62 77 G4R2G4R2 80.85718 80.85718 D1D1 　 　 88 G5R1G5R1 67.13133 67.13133 0.8000.800 1.88300 1.88300 40.80 40.80 99 G5R2G5R2 6.83834 6.83834 3.9183.918 　 　 1010 G6R1G6R1 -25.32670 -25.32670 0.8000.800 1.83481 1.83481 42.72 42.72 1111 G6R2G6R2 20.02199 20.02199 0.2000.200 　 　 1212 G7R1G7R1 13.28255 13.28255 3.6203.620 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1313 G7R2/G8R1G7R2 / G8R1 -27.50218 -27.50218 0.8500.850 1.77250 1.77250 49.62 49.62 1414 G8R2G8R2 97.87753 97.87753 D2D2 　 　 1515 조리개iris 1.00E+181.00E + 18 0.3500.350 　 　 1616 G9R1G9R1 8.24439 8.24439 4.6914.691 1.69350 1.69350 53.20 53.20 1717 G9R2G9R2 -626.92898 -626.92898 1.0151.015 　 　 1818 G10R1G10R1 13.97634 13.97634 1.0001,000 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1919 G10R2G10R2 6.14653 6.14653 D3D3 　 　 2020 G11R1G11R1 9.35247 9.35247 4.1674.167 1.51633 1.51633 64.06 64.06 2121 G11R2/G12R1G11R2 / G12R1 -10.04080 -10.04080 0.9000.900 1.84666 1.84666 23.78 23.78 2222 G12R2G12R2 -17.66512 -17.66512 D4D4 　 　 2323 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.8802.880 1.51680 1.51680 64.20 64.20 2424 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.4302.430 　 　

광각단Wide angle stage 중간단Middle stage 망원단Telescope 초점거리Focal length 4.634.63 20.3920.39 83.0083.00 F numberF number 1.641.64 2.262.26 2.912.91 D１D1 0.650.65 17.9592917.95929 26.373526.3735 D２D2 28.2762728.27627 10.9669810.96698 2.5527712.552771 D３D3 7.2962957.296295 3.4655893.465589 10.9319110.93191 D４D4 4.8356144.835614 8.666328.66632 1.21.2

면번호Face number 1616 1717 2020 CC 0.1212945630.121294563 -0.001595077-0.001595077 0.1069235870.106923587 KK -0.5-0.5 00 00 A4 A 4 -2.8469E-05-2.8469E-05 4.5773E-054.5773E-05 -1.0425E-04-1.0425E-04 A6 A 6 1.5268E-081.5268E-08 0.0000E+000.0000E + 00 -4.2529E-07-4.2529E-07 A8 A 8 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 A10 A 10 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00

표 1에서 면 번호 i(i는 자연수를 나타낸다.)는 줌렌즈를 구성하는 각 렌즈 가운데, 가장 물체측에 위치하는 렌즈의 렌즈면을 1번째로 하여 상측 방향을 따라 순차적으로 증가하는 렌즈면의 번호를 나타낸 것이다. 표 1의 렌즈 GjRk(j는 자연수, k는 1 또는 2을 나타낸다.)에서, G는 줌렌즈를 구성하는 각 렌즈 가운데, 가장 물체측에 위치하는 렌즈를 1번째로 하고, 상측 방향을 따라 순차적으로 증가하는 렌즈의 번호를 나타낸 것이다. 한편, R은, 각 렌즈의 물체측의 렌즈면을 1이라고 하고 상측의 렌즈면을 2로 나타낸 것이다. In Table 1, the surface number i (i denotes a natural number) represents the number of the lens surface sequentially increasing along the upward direction with the lens surface of the lens located closest to the object side among the lenses constituting the zoom lens as the first lens surface . In the lens GjRk (j is a natural number, k indicates 1 or 2) in Table 1, G denotes a lens positioned closest to the object side among the lenses constituting the zoom lens, Lt; / RTI &gt; shows the number of increasing lenses. On the other hand, R represents the lens surface on the object side of each lens as 1 and the lens surface on the image side as 2, respectively.

표 1에서 R은 각 면 번호에 대응하는 렌즈면의 곡률반경(mm) (단, R의 값이 ∞인 면은 평면인 것을 나타낸다.)을 나타낸다. In Table 1, R represents the radius of curvature (mm) of the lens surface corresponding to each surface number (note that the surface with the value of R is infinite).

표 1에서 D는 물체측에서 i번째의 렌즈면과 (i+1)번째의 렌즈면과의 축상 표면간격(mm)을 나타내고, 가변이 될 경우는 광각단, 중간단, 망원단에서의 축상 표면간격(mm)을 나타낸다. 한편, 광각단, 중간단, 망원단에서의 초점거리와 F넘버를 표기한다. In Table 1, D represents the axial surface distance (mm) between the i-th lens surface on the object side and the (i + 1) -th lens surface, and when it is variable, Surface interval (mm). On the other hand, the focal length and the F number at the wide angle end, the intermediate end, and the telephoto end are indicated.

　표 1에서 Nd는 각 렌즈의 굴절률을, Vd는 각 렌즈의 아베수를 나타낸다. In Table 1, Nd represents the refractive index of each lens, and Vd represents the Abbe number of each lens.

　표 2는 비구면 렌즈의 면번호와 그 비구면계수를 나타낸다. 한편, 비구면은 이하의 비구면식 x에 의해 나타낼 수 있다. Table 2 shows the surface number of the aspherical lens and its aspherical surface coefficient. On the other hand, the aspheric surface can be represented by the following aspherical surface expression x.

Figure 112010022171918-pat00001
Figure 112010022171918-pat00001

여기서, x는 렌즈의 정점으로부터 광축 방향으로의 거리를, h는 광축에 대해 수직한 방향으로의 거리를, K는 코닉 상수(conic constant)를, Ai는 비구면 계수를, c는 렌즈의 정점에 있어서의 곡률 반경의 역수(1/R)를 각각 나타낸다.Where x is the distance from the vertex of the lens to the optical axis direction, h is the distance in the direction perpendicular to the optical axis, K is the conic constant, Ai is the aspherical coefficient, (1 / R).

이상과 같이 구성되는 제1실시예의 줌렌즈에 의한 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 배율 색수차도를 도3, 도4 및 도5에 나타낸다. FIGS. 3, 4 and 5 show the spherical aberration diagram, the astigmatism diagram, the distortion aberration diagram, and the magnification chromatic aberration diagram of the zoom lens of the first embodiment constructed as described above.

도 3은 광각단에서의 제수차도, 도4는 중간단에서의 제수차도, 도5는 망원 단에서의 제수차도를 나타낸다. Fig. 3 shows the aberration diagram at the wide angle end, Fig. 4 shows the aberration diagram at the intermediate stage, and Fig. 5 shows the aberration diagram at the telephoto end.

구면 수차도는 d선에 있어서의 구면 수차를 실선으로, g선에 있어서의 구면수차를 1점 사선으로 나타내고 있다. 비점수차도는 각 파장에 있어서의 사지탈 광선ΔS 및 메르디오날 광선 ΔM에 대한 비점수차를 나타낸 것이다. 왜곡 수차도는 파장 587.56nm에 있어서의 왜곡 수차(distortion)을 나타낸 것이다. 배율 색수차도는 g선에 있어서의 색수차를 나타낸 것이다. The spherical aberration diagram shows the spherical aberration on the d line as a solid line and the spherical aberration on the g line as a one-point slant line. The astigmatism diagram shows the astigmatism with respect to the sagittal ray? S and the meridional ray? M at each wavelength. The distortion aberration shows distortion distortion at a wavelength of 587.56 nm. The magnification chromatic aberration shows the chromatic aberration at the g line.

제1 실시예의 줌렌즈는 약 17.9배의 줌배율을 가지며, 도3, 도4 및 도5에 나타낸 바와 같이, 각 수차가 양호하게 보정될 수 있다. The zoom lens of the first embodiment has a zoom magnification of about 17.9 times, and as shown in Figs. 3, 4, and 5, each aberration can be well corrected.

제2 실시예의 설계 데이터에 기초한 줌렌즈의 구성을 도6에 나타낸다. 한편, 도 6에 도시된 제2실시예의 줌렌즈는 상기 도1에 도시된 줌렌즈와 같은 구성이며, 제2실시예에 나타난 줌렌즈의 설계 데이터에 대해서는 이하의 표4에 나타내었다. 표4의 표기 방법은 표1의 경우와 같다.The configuration of the zoom lens based on the design data of the second embodiment is shown in Fig. Meanwhile, the zoom lens of the second embodiment shown in FIG. 6 has the same structure as the zoom lens shown in FIG. 1, and the design data of the zoom lens of the second embodiment is shown in Table 4 below. The notation in Table 4 is the same as in Table 1.

렌즈면　Lens face 렌즈lens 곡률반경( R )The radius of curvature (R) 두께(D)Thickness (D) 굴절률(Nd)Refractive index (Nd) 아베수(Vd)Abbe number (Vd) 1One G1R1G1R1 108.39785 108.39785 1.3001.300 1.84666 1.84666 23.78 23.78 22 G1R2/G2R1G1R2 / G2R1 38.80964 38.80964 5.6875.687 1.49700 1.49700 81.61 81.61 33 G2R2G2R2 321.41392 321.41392 0.2000.200 　 　 44 G3R1G3R1 56.99701 56.99701 3.7053.705 1.72916 1.72916 54.67 54.67 55 G3R2G3R2 809.02699 809.02699 0.2000.200 　 　 66 G4R1G4R1 30.82923 30.82923 3.8763.876 1.77250 1.77250 49.62 49.62 77 G4R2G4R2 84.51211 84.51211 D1D1 　 　 88 G5R1G5R1 53.28842 53.28842 0.8000.800 1.88300 1.88300 40.80 40.80 99 G5R2G5R2 6.72058 6.72058 4.1924.192 　 　 1010 G6R1G6R1 -21.75523 -21.75523 0.8000.800 1.83481 1.83481 42.72 42.72 1111 G6R2G6R2 29.36278 29.36278 0.2000.200 　 　 1212 G7R1G7R1 14.26015 14.26015 3.6533.653 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1313 G7R2/G8R1G7R2 / G8R1 -24.07464 -24.07464 0.8500.850 1.77250 1.77250 49.62 49.62 1414 G8R2G8R2 49.31345 49.31345 D2D2 　 　 1515 조리개iris 1.00E+181.00E + 18 0.3500.350 　 　 1616 G9R1G9R1 8.08558 8.08558 4.7004.700 1.69350 1.69350 53.20 53.20 1717 G9R2G9R2 -1066.85368 -1066.85368 0.6990.699 　 　 1818 G10R1G10R1 12.97788 12.97788 1.0001,000 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1919 G10R2G10R2 6.01215 6.01215 D3D3 　 　 2020 G11R1G11R1 9.34494 9.34494 5.5075.507 1.48749 1.48749 70.20 70.20 2121 G11R2/G12R1G11R2 / G12R1 -9.79114 -9.79114 0.9000.900 1.84666 1.84666 23.78 23.78 2222 G12R2G12R2 -16.50220 -16.50220 D4D4 　 　 2323 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.8802.880 1.51680 1.51680 64.20 64.20 2424 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.4302.430 　 　

제2실시예의 줌렌즈에 의한 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 배율 색수차도를 도7, 도8 및 도9에 도시하였다. 한편, 도7∼도9의 표기 방법에 대해서는 도3∼도5의 경우와 같다. Figs. 7, 8, and 9 show spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion aberration diagrams, and magnification chromatic aberration diagrams of the zoom lens of the second embodiment. On the other hand, the notation methods of Figs. 7 to 9 are the same as those of Figs. 3 to 5.

제2 실시예의 줌렌즈는 표4에 나타낸 바와 같이, 상술한 본 발명의 조건을 만족시킨다. 그리고, 제2 실시예의 줌렌즈는 약 18.8배의 줌 배율을 가지면서, 도7, 도8 및 도9에 나타낸 바와 같이, 각 수차가 양호하게 보정될 수 있다. As shown in Table 4, the zoom lens of the second embodiment satisfies the above-described condition of the present invention. The zoom lens of the second embodiment has a zoom magnification of about 18.8 times, and as shown in Figs. 7, 8, and 9, each aberration can be corrected satisfactorily.

　 광각단Wide angle stage 중간단Middle stage 망원단Telescope 초점거리Focal length 4.62 4.62 20.39 20.39 87.00 87.00 F numberF number 1.65 1.65 2.34 2.34 2.89 2.89 D１D1 0.650.65 17.828717.8287 26.3651526.36515 D２D2 28.2762728.27627 11.0975711.09757 2.5611192.561119 D３D3 8.0813438.081343 3.6184783.618478 11.2849411.28494 D４D4 4.2035964.203596 8.666468.66646 1One

면번호Face number 1616 1717 2020 CC 0.1236769070.123676907 -0.000937336-0.000937336 0.107009820.10700982 KK -0.5-0.5 00 00 A4 A 4 -2.8469E-05-2.8469E-05 4.5773E-054.5773E-05 -1.0425E-04-1.0425E-04 A6 A 6 1.5268E-081.5268E-08 0.0000E+000.0000E + 00 -4.2529E-07-4.2529E-07 A8 A 8 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 A10 A 10 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00

제3 실시예의 설계 데이터에 기초를 둔 줌렌즈의 구성을 도10에 도시하였다. 도10에 도시된 줌렌즈는 상기 도1에 도시된 줌렌즈와 같은 구성이며, 제3실시예에 나타난 줌렌즈의 설계 데이터는 이하의 표에 나타낸다. 표7, 표8, 표9의 표기 방법은 표1,표2,표3의 경우와 같다. The configuration of the zoom lens based on the design data of the third embodiment is shown in Fig. The zoom lens shown in FIG. 10 has the same structure as the zoom lens shown in FIG. 1, and the design data of the zoom lens shown in the third embodiment is shown in the following table. Table 7, Table 8, and Table 9 are the same as in Table 1, Table 2, and Table 3.

렌즈면　Lens face 렌즈lens 곡률반경( R )The radius of curvature (R) 두께(D)Thickness (D) 굴절률(Nd)Refractive index (Nd) 아베수(Vd)Abbe number (Vd) 1One G1R1G1R1 104.76570 104.76570 1.3001.300 1.84666 1.84666 23.78 23.78 22 G1R2/G2R1G1R2 / G2R1 38.20108 38.20108 5.8245.824 1.49700 1.49700 81.61 81.61 33 G2R2G2R2 276.67561 276.67561 0.2000.200 　 　 44 G3R1G3R1 55.95163 55.95163 3.8253.825 1.72916 1.72916 54.67 54.67 55 G3R2G3R2 750.23130 750.23130 0.2000.200 　 　 66 G4R1G4R1 31.14282 31.14282 3.8853.885 1.77250 1.77250 49.62 49.62 77 G4R2G4R2 87.13674 87.13674 D1D1 　 　 88 G5R1G5R1 71.23104 71.23104 0.8000.800 1.88300 1.88300 40.80 40.80 99 G5R2G5R2 6.68350 6.68350 4.0504.050 　 　 1010 G6R1G6R1 -28.14992 -28.14992 0.8000.800 1.83481 1.83481 42.72 42.72 1111 G6R2G6R2 22.41795 22.41795 0.2000.200 　 　 1212 G7R1G7R1 12.78157 12.78157 3.7133.713 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1313 G7R2/G8R1G7R2 / G8R1 -30.47981 -30.47981 0.8500.850 1.77250 1.77250 49.62 49.62 1414 G8R2G8R2 45.02467 45.02467 D2D2 　 　 1515 조리개iris 1.00E+181.00E + 18 0.3500.350 　 　 1616 G9R1G9R1 8.01727 8.01727 4.7004.700 1.69350 1.69350 53.20 53.20 1717 G9R2G9R2 -704.05940 -704.05940 1.0611.061 　 　 1818 G10R1G10R1 13.07743 13.07743 1.0001,000 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1919 G10R2G10R2 5.74667 5.74667 D3D3 　 　 2020 G11R1G11R1 8.85432 8.85432 5.0005.000 1.48749 1.48749 70.20 70.20 2121 G11R2/G12R1G11R2 / G12R1 -10.04982 -10.04982 0.9000.900 1.84666 1.84666 23.78 23.78 2222 G12R2G12R2 -16.24472 -16.24472 D4D4 　 　 2323 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.8802.880 1.51680 1.51680 64.20 64.20 2424 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.4302.430 　 　

　 광각단Wide angle stage 중간단Middle stage 망원단Telescope 초점거리Focal length 4.66 4.66 20.39 20.39 88.75 88.75 F numberF number 1.66 1.66 2.33 2.33 2.93 2.93 D１D1 0.650.65 17.8810317.88103 26.3651526.36515 D２D2 28.2762728.27627 11.0452411.04524 2.5611192.561119 D３D3 8.6532158.653215 4.2854864.285486 11.9511611.95116 D４D4 4.2979424.297942 8.665678.66567 1One

면번호Face number 1616 1717 2020 CC 0.1247307440.124730744 -0.001420335-0.001420335 0.1129392780.112939278 KK -0.47-0.47 00 00 A4 A 4 -3.0048E-05-3.0048E-05 5.8845E-055.8845E-05 -1.0425E-04-1.0425E-04 A6 A 6 -1.0071E-07-1.0071E-07 0.0000E+000.0000E + 00 -3.7396E-07-3.7396E-07 A8 A 8 2.3587E-092.3587E-09 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 A10 A 10 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00

제3 실시예의 줌렌즈에 의한 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 배율 색수차도를 도11, 도12 및 도13에 도시한다. 한편, 도11∼도13의 표기 방법은 도3∼도5의 경우와 같다. FIGS. 11, 12 and 13 show the spherical aberration diagram, the astigmatism diagram, the distortion aberration diagram, and the magnification chromatic aberration diagram of the zoom lens of the third embodiment. On the other hand, the notation methods of Figs. 11 to 13 are the same as those of Figs. 3 to 5.

제3 실시예의 줌렌즈는 약 19.0배의 줌 배율을 가지고, 도11, 도12 및 도13에 나타낸 바와 같이, 각 수차가 양호하게 보정될 수 있다. The zoom lens of the third embodiment has a zoom magnification of about 19.0 times, and as shown in Figs. 11, 12, and 13, each aberration can be corrected satisfactorily.

제4 실시예의 설계 데이터에 기초한 줌렌즈의 구성이 도14에 도시되었다. 도14에 도시된 줌렌즈는 상기 도1에 도시된 줌렌즈와 같은 구성이며, 제4실시예의 줌렌즈의 설계 데이터는 이하의 표 13-15에 나타낸다. 또, 표 13-15의 표기 방법은 표1-3의 경우와 같다. The structure of the zoom lens based on the design data of the fourth embodiment is shown in Fig. The zoom lens shown in FIG. 14 has the same structure as the zoom lens shown in FIG. 1, and the design data of the zoom lens of the fourth embodiment is shown in the following Table 13-15. The notation in Table 13-15 is the same as in Table 1-3.

　렌즈면Lens face 렌즈lens 곡률반경(R)The radius of curvature (R) 두께(D)Thickness (D) 굴절률(Nd)Refractive index (Nd) 아베수(Vd)Abbe number (Vd) 1One G1R1G1R1 127.86685 127.86685 1.5821.582 1.84666 1.84666 23.78 23.78 22 G1R2/G2R1G1R2 / G2R1 41.01482 41.01482 5.6095.609 1.49700 1.49700 81.61 81.61 33 G2R2G2R2 548.55597 548.55597 0.2000.200 　 　 44 G3R1G3R1 55.63303 55.63303 3.7383.738 1.72916 1.72916 54.67 54.67 55 G3R2G3R2 782.60841 782.60841 0.2000.200 　 　 66 G4R1G4R1 30.54129 30.54129 3.8443.844 1.77250 1.77250 49.62 49.62 77 G4R2G4R2 79.27478 79.27478 D1D1 　 　 88 G5R1G5R1 67.49803 67.49803 0.8000.800 1.88300 1.88300 40.80 40.80 99 G5R2G5R2 6.73144 6.73144 3.6163.616 　 　 1010 G6R1G6R1 -27.45549 -27.45549 0.8000.800 1.83481 1.83481 42.72 42.72 1111 G6R2G6R2 17.85686 17.85686 0.2000.200 　 　 1212 G7R1G7R1 12.42626 12.42626 4.0354.035 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1313 G7R2/G8R1G7R2 / G8R1 -32.76014 -32.76014 0.8500.850 1.77250 1.77250 49.62 49.62 1414 G8R2G8R2 117.77246 117.77246 D2D2 　 　 1515 조리개iris 1.00E+181.00E + 18 0.3500.350 　 　 1616 G9R1G9R1 8.37333 8.37333 4.7004.700 1.69350 1.69350 53.20 53.20 1717 G9R2G9R2 -708.17294 -708.17294 0.4890.489 　 　 1818 G10R1G10R1 14.04082 14.04082 1.0001,000 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1919 G10R2G10R2 6.64997 6.64997 D3D3 　 　 2020 G11R1G11R1 10.27168 10.27168 4.1104.110 1.51633 1.51633 64.06 64.06 2121 G11R2/G12R1G11R2 / G12R1 -9.75173 -9.75173 0.9000.900 1.84666 1.84666 23.78 23.78 2222 G12R2G12R2 -17.86303 -17.86303 D4D4 　 　 2323 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.8802.880 1.51680 1.51680 64.20 64.20 2424 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.4302.430 　 　

　 광각단Wide angle stage 중간단Middle stage 망원단Telescope 초점거리Focal length 4.65 4.65 20.39 20.39 80.00 80.00 F numberF number 1.64 1.64 2.23 2.23 2.86 2.86 D１D1 0.650.65 18.0772218.07722 26.373526.3735 D２D2 28.2762728.27627 10.8490510.84905 2.5527712.552771 D３D3 7.2578477.257847 3.5347483.534748 11.0010811.00108 D４D4 4.9432294.943229 8.6663288.666328 1.21.2

면번호Face number 1616 1717 2020 CC 0.1194267590.119426759 -0.001412084-0.001412084 0.0973550710.097355071 KK -0.5-0.5 00 00 A4 A 4 -2.8469E-05-2.8469E-05 4.5773E-054.5773E-05 -1.0425E-04-1.0425E-04 A6 A 6 1.5268E-081.5268E-08 0.0000E+000.0000E + 00 -4.2529E-07-4.2529E-07 A8 A 8 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 A10 A 10 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00

제4실시예의 줌렌즈에 의한 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 배율 색수차도를 도15, 도16 및 도17에 도시한다. 한편, 도15∼도17의 표기 방법은 도3∼도5의 경우와 같다. Figs. 15, 16, and 17 show the spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, and magnification chromatic aberration diagram of the zoom lens of the fourth embodiment. 15 to 17 are the same as those in Figs. 3 to 5.

제4실시예의 줌렌즈는 약 17.2배의 줌배율을 가지며, 도15, 도16 및 도17에 도시된 바와 같이, 각 수차가 양호하게 보정될 수 있다. The zoom lens of the fourth embodiment has a zoom magnification of about 17.2 times, and as shown in Figs. 15, 16, and 17, each aberration can be well corrected.

제5실시예의 설계 데이터에 기초를 둔 줌렌즈의 구성을 도18에 도시한다. 한편, 도18에 도시된 줌렌즈는 상기 도1에 도시된 줌렌즈와 같은 구성이며, 제5실시예의 줌렌즈의 설계 데이터를 이하의 표13-15에 나타낸다. 표13-15의 표기 방법은 표1-3의 경우와 같다.The structure of the zoom lens based on the design data of the fifth embodiment is shown in Fig. Meanwhile, the zoom lens shown in FIG. 18 has the same structure as the zoom lens shown in FIG. 1, and the design data of the zoom lens of the fifth embodiment is shown in the following Table 13-15. The notation in Table 13-15 is the same as in Table 1-3.

　렌즈면Lens face 렌즈lens 곡률반경(R )The radius of curvature (R) 두께(D)Thickness (D) 굴절률(Nd)Refractive index (Nd) 아베수(Vd)Abbe number (Vd) 1One G1R1G1R1 163.09425 163.09425 1.2001.200 1.84666 1.84666 23.78 23.78 22 G1R2/G2R1G1R2 / G2R1 44.00423 44.00423 5.8215.821 1.49700 1.49700 81.61 81.61 33 G2R2G2R2 -1000.00000 -1000.00000 0.2000.200 　 　 44 G3R1G3R1 63.34724 63.34724 3.4623.462 1.72916 1.72916 54.67 54.67 55 G3R2G3R2 1000.00000 1000.00000 0.2000.200 　 　 66 G4R1G4R1 30.27719 30.27719 4.0704.070 1.77250 1.77250 49.62 49.62 77 G4R2G4R2 84.72659 84.72659 D1D1 　 　 88 G5R1G5R1 66.47501 66.47501 0.8000.800 1.88300 1.88300 40.80 40.80 99 G5R2G5R2 7.10296 7.10296 4.2654.265 　 　 1010 G6R1G6R1 -19.72125 -19.72125 0.8000.800 1.83481 1.83481 42.72 42.72 1111 G6R2G6R2 70.85877 70.85877 0.2000.200 　 　 1212 G7R1G7R1 15.51835 15.51835 3.6393.639 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1313 G7R2/G8R1G7R2 / G8R1 -23.27269 -23.27269 0.8500.850 1.77250 1.77250 49.62 49.62 1414 G8R2G8R2 33.96808 33.96808 D2D2 　 　 1515 絞りThrottle 1.00E+181.00E + 18 0.3500.350 　 　 1616 G9R1G9R1 7.95404 7.95404 4.7004.700 1.69350 1.69350 53.20 53.20 1717 G9R2G9R2 1000.00000 1000.00000 0.6110.611 　 　 1818 G10R1G10R1 12.37741 12.37741 1.0001,000 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1919 G10R2G10R2 5.90478 5.90478 D3D3 　 　 2020 G11R1G11R1 9.09761 9.09761 4.2464.246 1.51633 1.51633 64.06 64.06 2121 G11R2/G12R1G11R2 / G12R1 -9.76915 -9.76915 0.9000.900 1.84666 1.84666 23.78 23.78 2222 G12R2G12R2 -17.05484 -17.05484 D4D4 　 　 2323 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.8802.880 1.51680 1.51680 64.20 64.20 2424 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.4302.430 　 　

　 광각단Wide angle stage 중간단Middle stage 망원단Telescope 초점거리Focal length 4.60 4.60 20.39 20.39 76.00 76.00 F numberF number 1.65 1.65 2.28 2.28 2.82 2.82 D１D1 0.650.65 17.8422817.84228 25.9604325.96043 D２D2 28.2762728.27627 11.0839911.08399 2.9658452.965845 D３D3 7.6085257.608525 3.4805793.480579 9.7692469.769246 D４D4 4.5386544.538654 8.66668.6666 2.3779332.377933

면번호Face number 1616 1717 2020 CC 0.125722260.12572226 0.0010.001 0.1099190250.109919025 KK -0.5-0.5 00 00 A4 A 4 -2.8469E-05-2.8469E-05 4.5773E-054.5773E-05 -1.0425E-04-1.0425E-04 A6 A 6 1.5268E-081.5268E-08 0.0000E+000.0000E + 00 -4.2529E-07-4.2529E-07 A8 A 8 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 A10 A 10 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00

제5실시예의 줌렌즈에 의한 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 배율색수차도를 도19, 도20 및 도21에 도시한다. 한편, 도19∼도21의 표기 방법은 도3∼도5의 경우와 같다. The spherical aberration diagram, the astigmatism diagram, the distortion aberration diagram, and the magnification chromatic aberration diagram by the zoom lens of the fifth embodiment are shown in Figs. 19, 20, and 21. 19 to 21 are the same as those in Figs. 3 to 5.

제5 실시예의 줌렌즈는 약 16.5배의 줌 배율을 가지며, 도19, 도20 및 도21에 나타낸 바와 같이 각 수차가 양호하게 보정될 수 있다. The zoom lens of the fifth embodiment has a zoom magnification of about 16.5 times, and each aberration can be well corrected as shown in Figs. 19, 20, and 21. Fig.

제6 실시예의 설계 데이터에 기초한 줌렌즈의 구성을 도22에 도시한다. 한편, 도22에 도시된 줌렌즈는, 도1에 도시된 줌렌즈와 같은 구성이며, 제6 실시예에 도시된 줌렌즈의 설계 데이터는 이하의 표 16-18에 나타낸다. 표 16-18의 표기 방법은 표1-3의 경우와 같다.The configuration of the zoom lens based on the design data of the sixth embodiment is shown in Fig. On the other hand, the zoom lens shown in Fig. 22 has the same structure as the zoom lens shown in Fig. 1, and the design data of the zoom lens shown in the sixth embodiment is shown in the following Table 16-18. The notation in Table 16-18 is the same as in Table 1-3.

　렌즈면Lens face 렌즈lens 곡률반경(R )The radius of curvature (R) 두께(D)Thickness (D) 굴절률(Nd)Refractive index (Nd) 아베수(Vd)Abbe number (Vd) 1One G1R1G1R1 341.81496 341.81496 1.4001.400 1.84666 1.84666 23.78 23.78 22 G1R2/G2R1G1R2 / G2R1 50.54268 50.54268 6.5006.500 1.45650 1.45650 90.27 90.27 33 G2R2G2R2 -221.50088 -221.50088 0.2000.200 　 　 44 G3R1G3R1 60.89819 60.89819 4.3624.362 1.73400 1.73400 51.05 51.05 55 G3R2G3R2 -926.25733 -926.25733 0.2000.200 　 　 66 G4R1G4R1 30.81335 30.81335 3.8303.830 1.77250 1.77250 49.62 49.62 77 G4R2G4R2 71.93096 71.93096 D1D1 　 　 88 G5R1G5R1 60.17265 60.17265 0.8000.800 1.88300 1.88300 40.80 40.80 99 G5R2G5R2 6.85760 6.85760 3.8723.872 　 　 1010 G6R1G6R1 -17.96616 -17.96616 0.8000.800 1.83481 1.83481 42.72 42.72 1111 G6R2G6R2 95.07716 95.07716 0.2000.200 　 　 1212 G7R1G7R1 15.35510 15.35510 4.4044.404 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1313 G7R2/G8R1G7R2 / G8R1 -25.21508 -25.21508 0.8500.850 1.77250 1.77250 49.62 49.62 1414 G8R2G8R2 32.98076 32.98076 D2D2 　 　 1515 조리개iris 1.00E+181.00E + 18 0.3500.350 　 　 1616 G9R1G9R1 10.16590 10.16590 6.5006.500 1.69350 1.69350 53.20 53.20 1717 G9R2G9R2 -714.39840 -714.39840 1.2731.273 　 　 1818 G10R1G10R1 18.24725 18.24725 1.0001,000 1.84666 1.84666 23.78 23.78 1919 G10R2G10R2 8.13518 8.13518 D3D3 　 　 2020 G11R1G11R1 10.42112 10.42112 5.0005.000 1.48749 1.48749 70.24 70.24 2121 G11R2/G12R1G11R2 / G12R1 -8.99178 -8.99178 0.9000.900 1.84666 1.84666 23.78 23.78 2222 G12R2G12R2 -14.33099 -14.33099 D4D4 　 　 2323 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.8802.880 1.51680 1.51680 64.20 64.20 2424 평면plane 1.00E+181.00E + 18 2.4302.430 　 　

　 광각단Wide angle stage 중간단Middle stage 망원단Telescope 초점거리Focal length 4.65 4.65 20.39 20.39 115.00 115.00 F numberF number 1.67 1.67 2.53 2.53 3.62 3.62 D１D1 0.65 0.65 18.29 18.29 27.88 27.88 D２D2 29.69 29.69 12.05 12.05 2.46 2.46 D３D3 9.31 9.31 4.05 4.05 14.99 14.99 D４D4 6.68 6.68 11.94 11.94 1.00 1.00

면번호Face number 1616 1717 2020 CC 0.0983681040.098368104 -0.001399779-0.001399779 0.0959589330.095958933 KK -0.409551138-0.409551138 00 00 A4 A 4 -2.0062E-05-2.0062E-05 5.7064E-055.7064E-05 -1.0418E-04-1.0418E-04 A6 A 6 8.2492E-088.2492E-08 0.0000E+000.0000E + 00 -2.9081E-07-2.9081E-07 A8 A 8 -1.1343E-09-1.1343E-09 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 A10 A 10 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00 0.0000E+000.0000E + 00

제6 실시예의 줌렌즈에 의한 구면수차도, 비점수차도, 왜곡 수차도, 배율 색수차도를 도23, 도24 및 도25에 나타낸다. 한편, 도23∼도25의 표기 방법은 도3∼도5의 경우와 같다. 제6 실시예의 줌렌즈는 약 24.7배의 줌배율을 가지며, 도23, 도24 및 도25에 도시된 바와 같이 각 수차가 양호하게 보정될 수 있다. Figs. 23, 24, and 25 show the spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, and magnification chromatic aberration diagram of the zoom lens of the sixth embodiment. 23 to 25 are the same as those in Figs. 3 to 5. The zoom lens of the sixth embodiment has a zoom magnification of about 24.7 times, and each aberration can be well corrected as shown in Figs. 23, 24, and 25. Fig.

다음 표는 각 실시예가 상기 식 (1)-(13)을 만족함을 보인 것이다. The following table shows that each embodiment satisfies the above formulas (1) - (13).

식expression 실시예1Example 1 실시예2Example 2 실시예3Example 3 실시예4Example 4 실시예5Example 5 실시예6Example 6 ｜ｆ2｜／ｆW| F2 | / fW 1.581.58 1.511.51 1.51.5 1.611.61 1.551.55 1.4751.475 ｆ1／ｆT  f1 / fT 0.480.48 0.4520.452 0.4430.443 0.4930.493 0.5150.515 0.3470.347 ΣD/fTΣD / fT 1.011.01 0.980.98 0.970.97 1.041.04 1.11.1 0.8180.818 　ν1Dv1D 81.681.6 81.681.6 81.681.6 81.681.6 81.681.6 90.2790.27 　R3W/R3TR3W / R3T 2.272.27 2.162.16 2.282.28 2.112.11 2.12.1 2.2432.243 　ｆ3／ｆWf3 / fW 5.165.16 55 5.045.04 4.944.94 4.914.91 5.8115.811 β4T beta 4T 0.460.46 0.460.46 0.440.44 0.510.51 0.410.41 0.5030.503

이상과 같이, 본 발명에 의하면, 높은 줌배율(예를 들어, 15배이상)을 가지면서, 높은 광학성능을 얻을 수 있는 소형의 줌렌즈, 및 그러한 줌렌즈를 구비한 촬영 장치를 제공할 수 있다.As described above, according to the present invention, it is possible to provide a small zoom lens having a high zoom magnification (for example, 15 times or more) and high optical performance, and a photographing apparatus provided with such a zoom lens.

도 26은 본 발명의 일실시예에 따른 줌 렌즈(111)를 구비한 촬영 장치(100)를 도시한 것이다. 촬영 장치는 앞에서 여러 가지 실시예에 따라 설명한 줌 렌즈(111)와, 상기 줌 렌즈(111)에 의해 집광된 빛을 전기적 영상 신호로 변환하는 이미징 센서(112)를 포함한다. 상기 촬영 장치(100)는 상기 이미징 센서(112)로부터 광전 변환된 피사체 상에 대응되는 정보가 기록된 기록 수단(113)과, 피사체 상을 관찰하기 위한 뷰 파인더(finder)(114)를 포함할 수 있다. 그리고, 피사체 상이 표시되는 표시부(115)가 구비될 수 있다. 여기서는, 뷰 파인더(114)와 표시부(115)가 별도로 구비된 예를 보여주었으나 뷰 파인더가 따로 없이 뷰 파인더와 표시부가 같이 사용되는 전자식 파인더만 구비될 수 있다. 본 발명에 따른 줌 렌즈는 반사　미러와　광학　파인더를　구비한 일안리플렉스 카메라 뿐만 아니라, 전자식　파인더를　가진　카메라에도　적용될 수 있다. 26 shows a photographing apparatus 100 having a zoom lens 111 according to an embodiment of the present invention. The photographing apparatus includes a zoom lens 111 described above according to various embodiments and an imaging sensor 112 for converting the light condensed by the zoom lens 111 into an electrical image signal. The photographing apparatus 100 includes a recording means 113 in which information corresponding to an object photoelectrically converted from the imaging sensor 112 is recorded and a finder 114 for observing a subject image . In addition, a display unit 115 for displaying a subject image may be provided. Here, an example in which the viewfinder 114 and the display unit 115 are separately provided is shown, but only an electronic finder in which the viewfinder and the display unit are used together without a viewfinder can be provided. The zoom lens according to the present invention can be applied not only to a single-lens reflex camera having a reflection mirror and an optical finder but also to a camera having an electronic viewfinder.

도 26에 도시된 촬영 장치는 일 예일 뿐이며 여기에 한정되는 것은 아니고 다양한 광학 기기에 적용 가능하다. The photographing apparatus shown in Fig. 26 is merely an example, and is not limited to this and is applicable to various optical apparatuses.

상기한 실시예들은 예시적인 것에 불과한 것으로, 당해 기술분야의 통상을 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다. 따라서, 본 발명의 실시예에 따른 진정한 기술적 보호범위는 하기의 특허청구범위에 기재된 발명의 기술적 사상에 의해 정해져야만 할 것이다. The above-described embodiments are merely illustrative, and various modifications and equivalent other embodiments are possible without departing from the scope of the present invention. Therefore, the scope of the true technical protection according to the embodiment of the present invention should be determined by the technical idea of the invention described in the following claims.

L1...제1렌즈군, L2...제2렌즈군
L3...제3렌즈군, L4...제4렌즈군
SP...조리개 G...광학 블록
IP...상면L 1 ... first lens group, L 2 ... second lens group
L3 ... a third lens group, L4 ... a fourth lens group
SP ... Aperture G ... Optical block
IP ... Top surface

Claims (14)

물체측에서 순서대로, 정의 굴절력을 가지는 제1렌즈군과, 부의 굴절력을 가지는 제2렌즈군과, 정의 굴절력을 가지는 제3렌즈군과, 정의 굴절력을 가지는 제4렌즈군을 포함하고,
상기 제1렌즈군은 물체측에서 순서대로 부렌즈와, 세 매의 정렌즈를 포함하고, 상기 제3렌즈군은 물체측에서 순서대로, 물체측이 볼록면으로 된 정렌즈와, 상측이 오목면으로 된 부의 메니스커스 렌즈를 포함하며,
상기 제2렌즈군을 광축 방향으로 이동시켜 주밍을 하고, 상기 제4렌즈군을 광축 방향으로 이동시켜 포커싱을 하며, 상기 제1렌즈군의 가장 물체측에 위치하는 렌즈의 물체측 면의 정점에서 상면까지의 광축 상의 길이를 ΣD[mm]라고 할 때, 0.6 <(ΣD/fT) <1.3를 만족하고, 상기 제4렌즈군은 망원단에서 무한 물체 거리로 포커싱할 때의 횡배율을 β4T라고 할 때, 0.3 <β4T <0.6를 만족하고,
다음의 식을 만족하는 줌렌즈.
<식>
1.4 <|f2|/fW <2.0,
0.3 <f1/fT <0.6
여기서, 상기 제1렌즈군의 합성 초점 거리를 f1(mm), 상기 제2렌즈군의 합성 초점거리를 f2(mm), 광각단에 있어서의 전계의 초점거리를 fW(mm), 망원단에서의 전계의 초점거리를 fT(mm)라고 한다. A first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, a third lens group having positive refractive power, and a fourth lens group having positive refractive power, in order from the object side,
Wherein the first lens group comprises, in order from the object side, a negative lens and three positive lenses, the third lens group comprises, in order from the object side, a positive lens whose object side is convex, A negative meniscus lens in the plane,
Wherein the second lens group is moved in the direction of the optical axis to perform zooming, and the fourth lens group is moved in the optical axis direction to perform focusing, and at the apex of the object side surface of the lens located closest to the object side of the first lens group (? D / fT) < 1.3, and the fourth lens unit satisfies? 4T as the lateral magnification when focusing on the infinite object distance at the telephoto end, and? D , 0.3 &lt;? 4T < 0.6 is satisfied,
A zoom lens satisfying the following expression.
<Expression>
1.4 &lt; | f2 | / fW < 2.0,
0.3 < f1 / fT < 0.6
Here, f1 (mm) denotes a combined focal distance of the first lens group, f2 (mm) denotes a combined focal distance of the second lens group, fW (mm) denotes a focal distance of the electric field at the wide- FT (mm) &quot; 제1항에 있어서,
상기 제2렌즈군과 제3렌즈군 사이에 조리개가 배치되는 줌렌즈.The method according to claim 1,
And a diaphragm is disposed between the second lens group and the third lens group. 삭제delete 삭제delete 제1항에 있어서,
상기 제2렌즈군은 적어도 3장의 부렌즈와, 정렌즈를 포함하는 줌렌즈.The method according to claim 1,
And the second lens group includes at least three negative lenses and a positive lens. 삭제delete 삭제delete 삭제delete 청구항 9은(는) 설정등록료 납부시 포기되었습니다.Claim 9 has been abandoned due to the setting registration fee. 제1항, 제2항, 또는 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제1렌즈군의 가장 물체측에 위치하는 정렌즈의 아베수를 ν1D라고 할 때, 80 <ν1D 를 만족하는 줌렌즈. The method according to any one of claims 1, 2, and 5,
And a Abbe number of the positive lens positioned closest to the object side of the first lens group is v1D, the zoom lens satisfies 80 < 청구항 10은(는) 설정등록료 납부시 포기되었습니다.Claim 10 has been abandoned due to the setting registration fee. 제1항, 제2항, 또는 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제4렌즈군은 물체측에서 순서대로, 적어도 일 면이 비구면으로 되고, 양면이 볼록면으로 된 정렌즈와, 물체측 면이 오목면으로 된 부의 메니스커스 렌즈를 포함하는 줌렌즈.The method according to any one of claims 1, 2, and 5,
Wherein the fourth lens group includes, in order from the object side, a positive lens having at least one aspherical surface on one side and a convex surface on both sides, and a negative meniscus lens having a concave surface on the object side. 청구항 11은(는) 설정등록료 납부시 포기되었습니다.Claim 11 has been abandoned due to the set registration fee. 제1항, 제2항, 또는 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 제3렌즈군의 초점 거리를 f3(mm)라고 할 때, 4.0 <f3/fW <6.0을 만족하는 줌렌즈. The method according to any one of claims 1, 2, and 5,
And a focal length of the third lens group is f3 (mm), 4.0 < f3 / fW < 6.0. 삭제delete 삭제delete 삭제delete
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