KR101696100B1 - 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법 - Google Patents

가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR101696100B1
KR101696100B1 KR1020150136674A KR20150136674A KR101696100B1 KR 101696100 B1 KR101696100 B1 KR 101696100B1 KR 1020150136674 A KR1020150136674 A KR 1020150136674A KR 20150136674 A KR20150136674 A KR 20150136674A KR 101696100 B1 KR101696100 B1 KR 101696100B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel sheet
rolled steel
cold
hot
rolling
Prior art date
Application number
KR1020150136674A
Other languages
English (en)
Inventor
김영하
임정훈
차용수
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020150136674A priority Critical patent/KR101696100B1/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101696100B1 publication Critical patent/KR101696100B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

본 발명은 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다. 본 발명의 일 측면은 중량%로, C: 0.06~0.10%, Si: 0.20~0.30%, Mn: 0.60~0.95%, P: 0.010~0.030%, S: 0.01% 이하, Sol-Al: 0.015~0.05%, Cu: 0.01~0.1%, Nb: 0.01~0.05%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 미세조직은 페라이트 단상인 가공성이 우수한 고강도 냉연강판에 관한 것이다.

Description

가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법{HIGH-STRENGTH COLD ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT WORKABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
강판의 표면조도가 0.2 ~ 0.8 ㎛인 Bright Finish 제품은 일반적으로 열연제품을 재압연하여 생산하고 있다. Bright Finish 제품 생산에 사용되는 열연제품의 경우 열연공정의 열간압연 온도가 Ar3 온도(910℃) 미만이면 열연제품의 Edge부 혼립조직에 의한 Edge Wave등의 불량이 발생된다. Edge Wave란 강판 표면에 물결 모양의 무늬가 생기는 결함을 뜻한다.
최근 HSS(High Strength Steel)급 조도 0.2 ~ 0.8 ㎛의 Bright Finish 냉연제품 수요가 증가하고 있는데, 일반 중탄소강의 열연제품을 사용하여 재압연시, 고압하에 의한 Edge Wave 발생 등이 더 심해져 인장 강도(Tensile Strength, TS) 450Mpa 이상 냉연 Bright Finish 제품을 생산 하는 것이 어려운 문제점이 있다. 또한 열연제품 재압연에 따른 공정증가로 톤당 가공비도 상승된다. HSS(High Strength Steel)급이란 인장강도가 400MPa 이상인 강종을 말한다.
일반적으로 탄소(Carbon) 함량이 높은 HSS(High Strength Steel)급 Bright Finish제품은 미세조직이 페라이트 조직 이외, 강도향상을 위한 펄라이트 조직을 포함한다.
다만, 상기와 같이 펄라이트 조직을 포함하는 경우, 강도 향상에는 도움이 되지만 가공성이 열위하게 되는 문제점이 있다.
따라서, 기존 중탄소강의 열연제품 재압연재로는 최근 고객사에서 요청하고 있는 고강도 및 고연성의 품질특성을 만족하는 HSS급 조도 0.2 ~ 0.8 ㎛의 Bright Finish 냉연 제품을 제공하기 어려운 문제점이 있다.
본 발명의 일 측면은 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법을 제공하기 위함이다.
본 발명의 일 측면은 중량%로, C: 0.06~0.10%, Si: 0.20~0.30%, Mn: 0.60~0.95%, P: 0.010~0.030%, S: 0.01% 이하, Sol-Al: 0.015~0.05%, Cu: 0.01~0.1%, Nb: 0.01~0.05%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 미세조직은 페라이트 단상인 가공성이 우수한 고강도 냉연강판에 관한 것이다.
또한, 본 발명의 다른 일 측면은 중량%로, C: 0.06~0.10%, Si: 0.20~0.30%, Mn: 0.60~0.95%, P: 0.010~0.030%, S: 0.01% 이하, Sol-Al: 0.015~0.05%, Cu: 0.01~0.1%, Nb: 0.01~0.05%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강 슬라브를 1150~1250℃로 가열하는 단계;
상기 가열된 강 슬라브를 마무리 압연 온도 Ar3~950℃로 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계;
상기 열연강판을 600~690℃의 온도범위에서 권취하는 단계;
상기 권취된 열연강판을 60~80%의 압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및
상기 냉연강판을 780~840℃의 온도범위에서 소둔하는 단계를 포함하는 가공성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법에 관한 것이다.
덧붙여 상기한 과제의 해결수단은, 본 발명의 특징을 모두 열거한 것은 아니다. 본 발명의 다양한 특징과 그에 따른 장점과 효과는 아래의 구체적인 실시형태를 참조하여 보다 상세하게 이해될 수 있다.
본 발명에 의하면, 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법을 제공할 수 있는 효과가 있다.
도 1은 비교예 1의 미세조직을 관찰한 사진이다.
도 2는 C (탄소) 함량이 0.19%인 기존 중탄소강을 재압연한 재압연재의 미세조직을 관찰한 사진이다.
도 3은 발명예 2의 미세조직을 관찰한 사진이다.
본 발명자들은 탄소 함량이 0.2 % 정도인 중탄소강의 펄라이트 강화를 이용하여 냉연 Bright Finish 제품을 생산하는 경우, 가공성이 미흡한 문제가 있음을 인지하고, 이를 해결하기 위하여 깊이 연구하였다.
그 결과, 합금조성 및 미세조직을 적절히 제어함으로써, 보다 상세하게는 C의 함량을 낮추어 미세조직이 페라이트 단상이 되도록 하고, Nb를 첨가함으로써 강도를 확보하여 Edge Wave 등의 결함이 없음은 물론, 인장강도가 400MPa 이상이며, 표면조도가 0.1 ~ 0.8 ㎛인 가공성이 우수한 고강도 냉연강판을 제공할 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.
이하, 본 발명의 일 측면에 따른 가공성이 우수한 고강도 냉연강판에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명의 일 측면에 따른 가공성이 우수한 고강도 냉연강판은 중량%로, C: 0.06~0.10%, Si: 0.20~0.30%, Mn: 0.60~0.95%, P: 0.010~0.030%, S: 0.01% 이하, Sol-Al: 0.015~0.05%, Cu: 0.01~0.1%, Nb: 0.01~0.05%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 미세조직은 페라이트 단상이다.
먼저, 본 발명의 일 측면에 따른 가공성이 우수한 고강도 냉연강판의 합금조성에 대하여 상세히 설명한다. 이하, 각 원소 함량의 단위는 중량%이다.
C: 0.06~0.10%
탄소(C)는 인장 강도 및 항복 강도의 상승에 기여하는 원소이다.
C 함량이 0.06% 미만인 경우, 충분한 인장 강도 및 항복 강도를 얻기 어려운 문제점이 있다. 반면에, C 함량이 0.10% 초과인 경우, 연성이나 구멍 확장비의 열화를 초래하는 문제점이 있으며, 미세조직이 펄라이트를 포함할 수 있어 가공성이 열위해지는 문제점이 있다.
따라서, C 함량은 0.06~0.10%인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.06~0.09%이다. 보다 더 바람직하게는 0.07~0.09%이다.
Si: 0.20~0.30%
실리콘(Si)은 고용 강화 원소로서 강도를 향상시키는 역할을 한다.
Si 함량이 0.20% 미만인 경우, 충분한 강도를 얻기 어려운 문제점이 있다. 반면에, Si 함량이 0.30% 초과인 경우, 소둔시 표면에 Si계 산화물이 용출되어 표면특성을 열화시키는 문제점이 있다.
따라서, Si 함량은 0.20~0.30%인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.20~0.27%이다. 보다 더 바람직하게는 0.25~0.27%이다.
Mn: 0.60~0.95%
망간(Mn)은 고용 강화에 기여하는 원소로서 강도를 증가시키는 작용이 있는 동시에 구멍 확장비의 향상에 효과적인 원소이다.
Mn 함량이 0.60% 미만인 경우에는 상기와 같은 효과가 불충분한 문제점이 있다. 반면에 Mn 함량이 0.95% 초과하는 경우, 오히려 구멍 확장비의 열화를 초래하는 문제점이 있다.
따라서, Mn 함량은 0.60~0.95%인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.60~0.80%이다. 보다 더 바람직하게는 0.70~0.80%이다.
P: 0.010~0.030%
인(P)은 저렴하게 강도를 높이는 원소이나 인성을 열화시키는 원소이다. 따라서 P 함량은 0.010% 이상인 것이 바람직하다. 단, 인성의 열화 및 제강단계에서의 비용을 고려하여 0.030% 이하로 제한한다.
S: 0.01% 이하
황(S)은 조대한 개재물을 형성하기 쉬운 원소이고, 인성 저하를 조장하므로 가능한 낮게 함유하는 것이 바람직하다. 단 제강단계의 비용을 고려하여 상한을 0.010% 이하로 제한한다. 보다 바람직하게는 0.008 % 이하로 제한한다.
Sol-Al: 0.015~0.05%
고용 Al은 탈산제로서 첨가되는 원소로서, Si와 마찬가지로 페라이트 안정화 원소이다. 탈산의 관점에서, 0.015% 이상인 것이 바람직하다. 다만, 0.05% 초과하여 함유될 경우 강 중의 개재물량을 증가시켜 표면 결함을 유발할 뿐만 아니라 가공성을 저하시키는 문제점이 있다.
따라서, Sol-Al 함량은 0.015~0.05%인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.015~0.03%이다.
Cu: 0.01~0.1%
구리(Cu)는 고용강화 원소로서, 이러한 효과를 얻기 위해서는 0.01% 이상으로 첨가될 필요가 있다. 다만, 그 함량이 0.1%를 초과하게 되면 열간압연시 저융점상을 형성하여 고온취성을 일으켜 강판 표면에 크랙 결함이 생기는 문제가 있다.
따라서, Cu 함량은 0.01~0.1%인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.01~0.08%이다. 보다 더 바람직하게는 0.01~0.07%이다.
Nb: 0.01~0.05%
니오븀(Nb)은 탄, 질화물 형성 원소들 중 결정립 미세화에 가장 큰 영향을 미치는 원소로서, 탄소와 결합하여 NbC 석출물을 형성하여 미세조직의 입계 및 입내에 위치하여 결정립의 성장을 억제하여 결정립을 미세화시켜 가공성을 향상시키는 역할을 하는 원소이다.
상기 Nb 함량이 0.01% 미만일 경우에는 NbC 석출 효과를 기대하기 어려우며, 반면 그 함량이 0.05%를 초과할 경우에는 NbC 석출 효과가 포화되고 경제적으로 불리한 문제점이 있다.
따라서, Nb 함량은 0.01~0.05%인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 0.03~0.05%이다. 보다 더 바람직하게는 0.03~0.04%이다.
본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.
또한, 본 발명의 일 측면에 따른 가공성이 우수한 고강도 냉연강판의 미세조직은 페라이트 단상이다. 페라이트 단상이라 함은 미세조직이 면적분율로 99%이상의 페라이트로 이루어지고, 나머지 기타 불가피한 상들을 포함하는 것을 말한다.
본 발명에서는 미세조직이 펄라이트를 포함하지 않는 페라이트 단상으로 이루어짐으로써, 고연신 특성을 확보할 수 있어 가공성을 향상시킬 수 있다.
또한, 본 발명의 냉연강판은 NbC 석출물이 페라이트 결정립계 및 입내에 분포되어 있다.
한편, 본 발명의 냉연강판의 두께는 1.2~1.5mm이고, 폭은 1200~1400mm인 것이 바람직하다. 폭이 너무 넓을 경우 조도를 부여하는 롤 압하력이 너무 높아 Edge부 Wave등의 결함을 발생시킬 수 있기 때문이다.
상술한 합금조성 및 미세조직을 만족함으로써, 항복점이 340MPa 이상, 인장강도가 400MPa 이상, 연신율이 16%이상, YP-EL값이 7이하 및 로크웰 경도(Rockwell Hardness) B스케일 값이 72~87 HRB으로 가공성이 우수한 고강도 냉연강판을 얻을 수 있다.
이하, 본 발명의 다른 일 측면인 가공성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명의 다른 일 측면인 가공성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법은 중량%로, C: 0.06~0.10%, Si: 0.20~0.30%, Mn: 0.60~0.95%, P: 0.010~0.030%, S: 0.01% 이하, Sol-Al: 0.015~0.05%, Cu: 0.01~0.1%, Nb: 0.01~0.05%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강 슬라브를 1150~1250℃로 가열하는 단계; 상기 가열된 강 슬라브를 마무리 압연 온도 Ar3~950℃로 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계; 상기 열연강판을 600~690℃의 온도범위에서 권취하는 단계; 상기 권취된 열연강판을 60~80%의 압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및 상기 냉연강판을 780~840℃의 온도범위에서 소둔하는 단계를 포함한다.
먼저, 상술한 성분 조성을 갖는 강 슬라브를 1150~1250℃로 가열한 후, 상기 가열된 강 슬라브를 열간압연하여 열연강판을 제조한다.
이때, 마무리 압연은 Ar3~950℃의 온도범위에서 행하는 것이 바람직하다. 마무리 압연이 Ar3 미만의 온도에서 행해질 경우, 열간 변형 저항이 급격히 증가될 가능성이 높으며, 고온취성에 따른 미세크랙이 발생할 가능성이 높은 문제가 있다. 반면, 마무리 압연이 950℃를 초과하는 높은 온도에서 행해질 경우, 결정립이 조대화 되어 가공성을 저하시키는 문제점이 발생할 수 있다.
상기 제조된 열연강판을 600~690℃의 온도범위에서 권취함이 바람직하다.
권취시 온도가 600℃ 미만이면 열연강판의 결정립이 권취 후의 냉각과정에서 충분히 성장하지 않기 때문에 강의 가공성을 저하시키는 요인이 되며, 반면 권취온도가 690℃를 초과하는 경우에는 석출물이 너무 조대하게 성장하여 가공성을 저하시키고, 강판 표면에 다량의 스케일이 발생되어 산세과정에서 산세 불량의 요인이되는 문제가 있다.
상기 권취된 열연강판을 60~80%의 압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조함이 바람직하다.
냉간압연시 냉간압하율이 60% 미만일 경우에는 소둔재결정 핵생성이 적은 양으로 형성되어 소둔시 결정립이 너무 크게 성장하여 소둔 재결정립의 조대화로 강도 및 가공성이 저하되는 문제가 있으며, 이에 반면 냉간압하율이 80%를 초과할 경우에는 가공성은 향상되지만 핵생성의 양이 너무 많아 소둔 재결정립이 오히려 너무 미세하게 되어 연성이 저하되는 문제가 있다.
상기 냉간압연을 실시하기 전, 제조된 열연강판을 통상의 방법으로 산세를 실시할 수 있다.
상기 냉연강판을 780~840℃의 온도범위에서 소둔을 실시함이 바람직하다.
소둔시 소둔온도가 780℃ 미만일 경우에는 재결정이 완료되지 못하여 목표로 하는 연성값을 확보하기 어려우며, 반면 소둔온도가 840℃를 초과하는 경우에는 재결정립의 조대화로 강도가 저하되는 문제가 있다.
이때, 상기 소둔은 연속소둔방법으로 행해짐이 바람직하며, 소둔시간은 재결정이 완료되도록 유지함이 필요하므로 10초 이상 동안 행해지는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 10초 이상 30분 이내로 행해짐이 바람직하다.
이때, 상기 소둔된 냉연강판을 1.4~2.6%의 압하율로 조질압연(SPM, Skin Pass Mill)하는 단계를 추가로 포함할 수 있다.
상기 압하율이 1.4% 미만인 경우에는 고객사에서 요구하는 경도를 만족할 수 없으며, Strip 조도 0.5㎛ 이하의 매우 낮은 조도를 구현하기 위해서는 고압하가 필요하다. 반면에 압하율이 2.6% 초과인 경우에는 Edge Wave등의 표면결함이 발생할 수 있는 문제점이 있다. 따라서 1.4~2.6%의 압하율로 조질압연하는 것이 바람직하다.
이러한 압하율로 조질압연함으로써, Edge Wave등의 표면결함이 없는 표면조도가 0.1~0.8 ㎛인 냉연강판을 얻을 수 있다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 한정하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의해 결정되는 것이기 때문이다.
( 실시예 )
하기 표 1에 나타낸 성분조성을 갖는 강 슬라브를 1200℃로 가열한 후, 하기 표 2에 기재된 제조조건으로 냉연강판을 제조하였다. 이 때 냉간압연의 압하율은 75%로 하였다. 또한, 상기 냉연강판의 미세조직 및 연신율을 측정하여 하기 표 2에 나타내었다.
그 후 표 3의 조건을 만족하는 롤을 이용하여 강판 표면에 조도를 부여하여 측정한 후 Edge Wave 발생 여부, 인장강도(TS) 및 구멍 확장비(HER, Hole Expansion Ratio)를 측정하여 하기 표 3에 나타내었다.
HER (Hole Expansion Ratio)측정은 프레스 시 신장 프랜지성(stretch-flange)을 측정하기 위한 방법으로 하기 관계식을 사용하여 측정하였다.
Figure 112015093919618-pat00001

구분 C Si Mn P S Sol-Al Cu Nb
발명예1 0.06 0.20 0.60 0.010 0.005 0.015 0.05 0.015
발명예2 0.07 0.25 0.60 0.010 0.005 0.015 0.05 0.020
발명예3 0.08 0.25 0.75 0.020 0.005 0.03 0.05 0.025
발명예4 0.09 0.27 0.90 0.025 0.010 0.05 0.1 0.35
비교예1 0.18 0.13 0.40 0.010 0.003 0.04 0.05 0.003
상기 표 1에서 각 원소 함량의 단위는 중량%이다.
구 분 마무리 압연 온도 (℃) 권취 온도
(℃)		 연속소둔 온도
(℃)		 미세조직 연신율 (%)
발명예1 890 660 820 페라이트 27
발명예2 910 680 830 페라이트 28
발명예3 920 680 830 페라이트 26
발명예4 930 680 840 페라이트 28
비교예1 880 680 780 펄라이트+페라이트 19
구 분 롤 조도(μm) 표면 조도(μm) Edge Wave
발생 여부		 인장강도(MPa) HER
발명예1 0.27 0.41 × 509 76
발명예2 0.28 0.35 × 514 78
발명예3 0.32 0.58 × 519 77
발명예4 0.31 0.56 △ 521 77
비교예1 0.33 0.51 ○ 451 크랙발생
상기 표 1 내지 표 3을 보면 알 수 있듯이, 본 발명에서 제안하는 바를 모두 만족하는 발명예 1 내지 4의 경우 인장강도, 연신율 및 구멍 확장능이 우수하고 표면품질의 결함도 없는 것을 확인할 수 있다.
반면에 비교예 1 의 경우, 도 1에 나타낸 것처럼 펄라이트와 페라이트의 혼합조직이었고, C 및 Nb의 함량이 본 발명에서 제안하는 바를 만족하지 못하여 Edge Wave가 발생하였으며, HER측정시 크랙이 발생하였다.
이상 실시예를 참조하여 설명하였지만, 해당 기술 분야의 숙련된 당업자는 하기의 특허 청구의 범위에 기재된 본 발명의 사상 및 영역으로부터 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 수정 및 변경시킬 수 있음을 이해할 수 있을 것이다.

Claims (9)

  1. 삭제
  2. 삭제
  3. 삭제
  4. 삭제
  5. 삭제
  6. 중량%로, C: 0.06~0.10%, Si: 0.20~0.30%, Mn: 0.60~0.95%, P: 0.010~0.030%, S: 0.01% 이하, Sol-Al: 0.015~0.05%, Cu: 0.01~0.1%, Nb: 0.01~0.05%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어진 강 슬라브를 1150~1250℃로 가열하는 단계;
    상기 가열된 강 슬라브를 마무리 압연 온도 Ar3~950℃로 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계;
    상기 열연강판을 600~690℃의 온도범위에서 권취하는 단계;
    상기 권취된 열연강판을 60~80%의 압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및
    상기 냉연강판을 780~840℃의 온도범위에서 소둔하는 단계를 포함하는 가공성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 소둔된 냉연강판을 1.4~2.6%의 압하율로 조질압연하는 단계를 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법.
  8. 제7항에 있어서,
    상기 조질압연은 냉연강판의 표면조도가 0.1~0.8 ㎛가 되도록 행하는 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법.
  9. 제6항에 있어서,
    상기 소둔시 소둔시간은 10초 이상인 것을 특징으로 하는 가공성이 우수한 고강도 냉연강판의 제조방법.
KR1020150136674A 2015-09-25 2015-09-25 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법 KR101696100B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020150136674A KR101696100B1 (ko) 2015-09-25 2015-09-25 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020150136674A KR101696100B1 (ko) 2015-09-25 2015-09-25 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR101696100B1 true KR101696100B1 (ko) 2017-01-13

Family

ID=57835351

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020150136674A KR101696100B1 (ko) 2015-09-25 2015-09-25 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR101696100B1 (ko)

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20040027981A (ko) * 2001-08-24 2004-04-01 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 가공성이 우수한 강판 및 제조 방법

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20040027981A (ko) * 2001-08-24 2004-04-01 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 가공성이 우수한 강판 및 제조 방법

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6992070B2 (ja) 非常に良好な成形性を有する焼戻しされた被覆鋼板及びこの鋼板を製造する方法
JP7275137B2 (ja) 靭性、延性及び強度に優れた鋼板及びその製造方法
EP2465961B1 (en) High-strength steel sheets and processes for production of the same
US10301700B2 (en) Method for producing a steel component
EP3450586A1 (en) Ultrahigh-strength and high-ductility steel sheet having excellent yield ratio and manufacturing method therefor
US20100326572A1 (en) Method for producing low yield strength cold rolled steel sheet excellent in uniformity
JP3484805B2 (ja) 面内異方性が小さく強度−伸びバランスに優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法
US20200362430A1 (en) Ultrahigh strength cold-rolled steel sheet and manufacturing method thereof
KR101518588B1 (ko) 항복강도 및 항복비가 우수한 석출강화형 강판 및 그 제조방법
US20170002436A1 (en) Ferritic lightweight steel sheet having excellent strength and ductility and method for manufacturing the same
KR101736634B1 (ko) 연성과 구멍가공성이 우수한 고강도 냉연강판, 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
KR20190071360A (ko) 충격 인성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
KR101696100B1 (ko) 가공성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법
EP3708691B1 (en) Manufacturing method for ultrahigh-strength and high-ductility steel sheet having excellent cold formability
KR20160114019A (ko) 연신율 및 충격 인성이 우수한 열간 프레스 부재 및 그 제조방법
KR101957601B1 (ko) 냉연강판 및 그 제조방법
JP2007211337A (ja) 耐ひずみ時効性に優れ、面内異方性の小さい冷延鋼板およびその製造方法
KR102566353B1 (ko) 소성이방성이 우수한 고강도 냉연 강판
JP3911075B2 (ja) 焼付硬化性に優れる超深絞り用鋼板の製造方法
KR20190074659A (ko) 성형성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법
KR20110137816A (ko) 성형성, 형상 동결성, 표면 외관이 우수한 냉연 강판, 및 그 제조 방법
KR101968001B1 (ko) 연신율이 우수한 기가급 초고강도 냉연강판 및 제조방법
KR101149121B1 (ko) 고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR20160074753A (ko) 연신율이 우수한 아연도금강판 및 그 제조방법
KR20150137646A (ko) 강판 및 그 제조 방법

Legal Events

Date Code Title Description
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20200106

Year of fee payment: 4