KR101585749B1 - Thin steel sheet for laminate steel sheet and method for manufacturing the same and lightweight laminate steel sheet - Google Patents
Thin steel sheet for laminate steel sheet and method for manufacturing the same and lightweight laminate steel sheet Download PDFInfo
- Publication number
- KR101585749B1 KR101585749B1 KR1020130163919A KR20130163919A KR101585749B1 KR 101585749 B1 KR101585749 B1 KR 101585749B1 KR 1020130163919 A KR1020130163919 A KR 1020130163919A KR 20130163919 A KR20130163919 A KR 20130163919A KR 101585749 B1 KR101585749 B1 KR 101585749B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- steel sheet
- cold
- thickness
- martensite
- thin
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 100
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 100
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 229910000576 Laminated steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 23
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 17
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 16
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 16
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 15
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 15
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 14
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 11
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 11
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 claims description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 3
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 3
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 239000003562 lightweight material Substances 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 1
- 229920001197 polyacetylene Polymers 0.000 description 1
- 229920000767 polyaniline Polymers 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
- B32B15/08—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of synthetic resin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
본 발명은 자동차의 도어, 후드, 트렁크 등 외판재 사용될 수 있는 자동차용 강판에 관한 것으로, 보다 상세하게는 경량 라미네이트 강판과 이에 사용되는 박강판 및 이의 제조방법에 관한 것이다.More particularly, the present invention relates to a lightweight laminated steel sheet, a thin steel sheet used therein, and a method of manufacturing the same.
Description
본 발명은 자동차의 도어, 후드, 트렁크 등 외판재로 사용될 수 있는 자동차용 강판에 관한 것으로, 보다 상세하게는 라미네이트 강판용 박강판 및 이의 제조방법과, 상기 박강판을 이용한 경량 라미네이트 강판에 관한 것이다.
More particularly, the present invention relates to a thin steel sheet for a laminated steel sheet, a method for producing the thin steel sheet, and a lightweight laminated steel sheet using the thin steel sheet.
자동차 제조산업에 있어서는 환경규제에 대응하여 배기가스 중 이산화탄소를 저감하고, 화석연료차의 연비향상과 전기자동차의 배터리 소모를 줄일 목적으로, 자동차 차체의 경량화가 지속적으로 추진되고 있다. 특히, 극단적인 이산화탄소 규제방침에 대하여, 기존의 자동차용 강판의 적용으로는 더 이상 경량화를 기대할 수 없는 도어, 후드, 트렁크 등 부품의 경우에, 자동차 업체들은 철강소재 대신에 알루미늄, 플라스틱, 마그네슘 등과 같은 비철계 경량소재를 채용하려는 경향이 증가하고 있다.
In the automobile manufacturing industry, in order to reduce carbon dioxide in the exhaust gas in response to environmental regulations, to reduce fuel consumption of fossil fuel cars and to reduce battery consumption of electric vehicles, weight reduction of automobile bodies is continuously being promoted. Particularly, in the case of parts such as doors, hoods, and trunks, which can not be expected to be lighter due to the application of the existing automotive steel sheet, automobile manufacturers can use aluminum, plastic, magnesium There is an increasing tendency to adopt such non-ferrous lightweight materials.
그러나, 이러한 비철계 경량소재들은 가격이 비싸고, 용접성 및 도장성 등 자동차 제조공정에서 요구되는 특성들이 미흡한 단점이 있다.However, such non-ferrous lightweight materials are expensive and have a drawback in that the properties required in automobile manufacturing processes such as weldability and paintability are insufficient.
또한, 알루미늄이나 마그네슘은 자동차용 소재로 사용되기 위해 요구되는 강도를 충족시키기 어렵고, 부품 가공을 위한 가공성을 확보하기 곤란하다는 현실적인 문제가 있다.
Further, there is a real problem that aluminum or magnesium is difficult to satisfy the strength required for use as an automobile material, and it is difficult to ensure workability for part processing.
반면, 자동차용 강판의 경우 두께가 얇은 박강판을 이용하여 상기의 부품 경량화를 하는 방법으로는 가공성과 강도를 동시에 가진 P첨가 극저탄소강, 소부경화강(Bake Hardenable Steel), 이상조직강(Duel Phase Steel) 등과 같은 고강도 강판을 이용하여 부품의 두께를 줄이는 설계를 통해 부품 중량을 줄이고 있다.On the other hand, in the case of a steel sheet for automobiles, a method of lighter weight of the above parts by using a thin steel sheet is a method of adding P-doped low carbon steel, Bake Hardenable steel, Phase Steel) are used to reduce the weight of parts by reducing the thickness of parts.
그러나, 강판의 두께가 너무 얇아지면, 오히려 부품 강성이 저하하는 문제가 발생하기 때문에, 두께를 무제한 낮출 수 없다. 따라서, 이러한 자동차용 강판은 두께를 줄이는 부품 경량화 관점에서 한계를 가지고 있다.
However, if the thickness of the steel sheet is too small, the problem arises that the component stiffness is rather lowered, so that the thickness can not be lowered unlimitedly. Therefore, such a steel sheet for automobiles has limitations in terms of reducing the thickness and weight of components.
한편, 연질강판 사이에 플라스틱 소재와 같은 비중이 낮은 코어재를 포함하는 라미네이트(laminate) 강판은 코어재에 비해 연질강판의 두께를 최소화할 수 있어 경량화를 달성할 수 있을 뿐만 아니라, 코어재를 포함하는 라미네이트 강판 전체의 두께는 증가하기 때문에 강성을 유지할 수 있는 장점이 있다. 이에, 후드나 도어 등의 자동차 외판재로의 사용이 기대되고 있다.
On the other hand, a laminate steel sheet including a core material having a low specific gravity such as a plastic material between the soft steel sheets can minimize the thickness of the soft steel sheet compared to the core material, The thickness of the entire laminated steel sheet is increased, which is advantageous in that the rigidity can be maintained. Therefore, it is expected to be used as an automobile exterior panel material such as a hood or a door.
하지만, 현재까지 연구되고 있는 라미네이트 강판은, 주로 코어재의 두께가 외판(연질강판)의 두께보다 두껍고, 이러한 코어재를 외판과 합치게 되면 그 두께가 크게 증가하게 되어 강성의 확보는 용이하지만, 경량화 효과까지는 얻을 수 없는 실정이다.
However, in the laminated steel sheet which has been studied so far, the thickness of the core material is thicker than the thickness of the shell plate (soft steel plate), and when the core material is joined to the shell plate, the thickness thereof greatly increases, The effect can not be obtained.
또한, 라미네이트 강판을 자동차 외판재로서 사용하기 위해 요구되는 특성 중 하나는 내덴트성인데, 이러한 내덴트성을 확보하기 위하여 외판의 두께를 증가시킬 경우 재료에 따른 변형률의 차이로 인해 대변형이 발생할 뿐만 아니라, 외판과 코어재간의 박리가 발생할 가능성이 현저하게 증가하는 문제가 있다.
One of the characteristics required to use the laminated steel sheet as an automotive exterior panel is dent resistance. When the thickness of the outside panel is increased in order to secure the dent resistance, a large deformation In addition, there is a problem that the possibility of peeling between the outer shell and the core material is remarkably increased.
그리고, 라미네이트 강판은 기존의 자동차 외판재보다는 가벼운 것은 사실이나, 최근들어 고급 자동차용 경량 외판재로 많이 적용되고 있는 알루미늄과 비교하여 볼 때 외판의 두께가 두꺼워질수록 경량화의 경쟁력이 크게 감소하게 된다.
Laminated steel sheets are lighter than conventional automobile exterior panels, but compared with aluminum, which is widely used as a lightweight exterior panel for luxury automobiles, the thicker the outside panel, the less competitiveness of lighter weight is greatly reduced .
따라서, 알루미늄과 유사한 정도의 경량 효과를 위해서는 외판 두께의 감소가 필수적이나, 이와 같이 외판 두께의 감소는 이미 언급한 바와 같이 강판의 내덴트성의 감소를 유발할 수 있다.
Therefore, in order to achieve a light weight effect similar to that of aluminum, it is essential to reduce the thickness of the shell plating. However, such reduction of the thickness of the shell plating may cause a decrease in the dent resistance of the steel sheet.
그러므로, 라미네이트 강판을 자동차 외판재로서 적합하게 적용하기 위해서는, 두께를 최소화하여 경량화를 도모하면서, 동시에 높은 항복강도를 갖도록 함으로써 내덴트성을 향상시킬 수 있는 강판의 개발이 요구된다.
Therefore, in order to suitably apply the laminated steel sheet as an automotive exterior panel, it is required to develop a steel sheet capable of improving the dent resistance by simultaneously providing a high yield strength while minimizing the thickness by reducing the thickness.
본 발명의 일 측면은, 종래의 라미네이트 강판에 비하여 전체 강판의 두께를 최소화하여 경량화 효과를 극대화할 수 있을 뿐만 아니라, 동시에 높은 강도로 내덴트성을 우수하게 확보할 수 있는 라미네이트 강판용 박강판 및 이의 제조방법과 상기 박강판을 이용한 경량 라미네이트 강판을 제공하고자 하는 것이다.
An aspect of the present invention is to provide a thin steel sheet for a laminated steel sheet which can maximize the effect of weight reduction by minimizing the thickness of the entire steel sheet compared with the conventional laminated steel sheet and secure high dent resistance at the same time, And a lightweight laminated steel sheet using the thin steel sheet.
본 발명의 일 측면은, 중량%로, 탄소(C): 0.10~0.30%, 실리콘(Si): 1.5% 이하(0%는 제외), 망간(Mn): 1.0~4.0%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지고, 미세조직이 면적분율로 35~65%의 마르텐사이트 및 35~65%의 페라이트를 포함하고, 상기 마르텐사이트 및 페라이트의 결정립 크기는 1㎛ 이하인 라미네이트 강판용 박강판을 제공한다.
One aspect of the present invention relates to a method of manufacturing a semiconductor device, comprising: 0.10 to 0.30% of carbon (C), 1.5% or less (excluding 0%) of manganese (Mn) Wherein the microstructure contains 35 to 65% of martensite and 35 to 65% of ferrite in an area fraction, and the grain size of the martensite and ferrite is 1 m or less.
본 발명의 다른 일 측면은, 상기 라미네이트 강판용 박강판의 제조방법을 제공한다.
Another aspect of the present invention provides a method of manufacturing a thin steel sheet for a laminated steel sheet.
본 발명의 또 다른 일 측면은, 상기 박강판을 포함하는 라미네이트 강판을 제공한다.
Another aspect of the present invention provides a laminated steel sheet comprising the thin steel sheet.
본 발명은 경량 라미네이트 강판을 제조함에 있어서, 이에 사용되는 박강판의 두께를 줄이더라도 라미네이트 강판의 항복강도를 500~600MPa으로 향상시킬 수 있으므로, 내덴트성을 우수하게 확보할 수 있다. 또한, 기존 경량 라미네이트 강판에 비해 중량을 더 줄일 수 있는 효과가 있을 뿐만 아니라, 알루미늄 판재로 제작하는 라미네이트 강판과 유사한 수준의 경량화를 확보할 수 있는 장점이 있다.
INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention can improve the yield strength of the laminated steel sheet to 500 to 600 MPa even when the thickness of the thin steel sheet used in the production of the lightweight laminated steel sheet is reduced, thereby ensuring excellent dent resistance. In addition, the weight can be further reduced as compared with the conventional lightweight laminated steel sheet, and light weight can be secured similar to that of a laminated steel sheet made of an aluminum plate.
도 1은 본 발명 라미네이트 강판의 일 예를 모식화하여 나타낸 것이다.Fig. 1 schematically shows an example of a laminated steel sheet according to the present invention.
일반적으로 강판의 덴트 저항성은 강도와 두께의 영향을 받는데, 보다 구체적으로는 항복강도(YS)×두께(t)2 .3에 비례하므로, 강판의 항복강도의 증가는 그 두께를 감소시키더라도 덴트성을 확보할 수 있다.
In general, the dent resistance of the steel sheet is subjected to the influence of the strength and thickness, more specifically, proportional to the yield strength (YS) × thickness (t) 2 .3, an increase in yield strength of the steel sheet, even if reducing the thickness Dent It is possible to secure property.
이에, 본 발명자들은 자동차용 외판재로 적합한 라미네이트 강판을 제공함에 있어서, 라미네이트 강판을 제조하기 위한 박물화(압연) 과정에서 항복강도가 크게 향상되는 강판을 라미네이트 강판의 외판으로 적용할 경우, 그 두께를 감소하여도 경량화와 더불어 내덴트성을 확보할 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.
Accordingly, the present inventors have found that when a steel sheet having a greatly improved yield strength in the process of making (rolling) a laminate steel sheet for producing a laminated steel sheet as an outer panel for automobile is applied to the outer plate of a laminated steel sheet, It is possible to secure the dent resistance as well as the weight reduction, and thus the present invention has been accomplished.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다. 본 발명에 있어서, '라미네이트(Laminate) 강판'이라 함은 2매 이상의 강판이 서로 접합되어 있고, 상기 2매 이상의 강판의 접합을 위해서 그 사이에 접합물질(재료 등)이 포함되어 있는 것을 의미한다.
Hereinafter, the present invention will be described in detail. In the present invention, the term 'laminate steel plate' means that two or more steel plates are bonded to each other and a bonding material (material or the like) is contained between the two steel plates in order to join the two or more steel plates .
먼저, 본 발명의 일 측면인 라미네이트 강판용 박강판에 대하여 상세히 설명한다.
First, a thin steel sheet for a laminated steel sheet which is one aspect of the present invention will be described in detail.
본 발명의 박강판은 그 성분조성이 중량%로, 탄소(C): 0.10~0.30%, 실리콘(Si): 1.5% 이하(0%는 제외), 망간(Mn): 1.0~4.0%를 포함하고, 이하에서는 상기 성분조성을 한정한 이유에 대하여 상세히 설명한다.
The steel sheet of the present invention contains 0.10 to 0.30% of carbon (C), 1.5% or less (excluding 0%) of silicon (Si) and 1.0 to 4.0% of manganese (Mn) And the reasons for limiting the composition of the components will be described in detail below.
C: 0.10~0.30%C: 0.10 to 0.30%
탄소(C)는 강판의 강도를 증가시키고, 페라이트와 마르텐사이트로 이루어진 복합조직을 확보하는 데 매우 중요한 원소이다. 그 함량이 0.10% 미만이면 목표로 하는 강도를 확보하기 어려우며, 반면 그 함량이 0.30%를 초과하게 되면 인성 및 용접성이 저하될 가능성이 높아지고, 연속주조시 주편크랙이 발생할 가능성이 있다. 따라서, 본 발명의 C의 함량을 0.10~0.30%로 제한하는 것이 바람직하다.
Carbon (C) is a very important element for increasing the strength of a steel sheet and securing a composite structure composed of ferrite and martensite. When the content is less than 0.10%, it is difficult to secure the desired strength. On the other hand, when the content exceeds 0.30%, there is a high possibility that the toughness and weldability are deteriorated. Therefore, it is preferable to limit the content of C of the present invention to 0.10 to 0.30%.
Si: 1.5% 이하(0%는 제외)Si: 1.5% or less (excluding 0%)
실리콘(Si)은 강판의 연성을 저하시키지 않으면서 강도를 확보할 수 있는 유용한 원소이다. 또한, 페라이트의 형성을 촉진하고, 미변태 오스테나이트로의 C 농축을 조장함으로써 마르텐사이트 형성을 촉진하는 원소이다. 그 함량이 1.5%를 초과하게 되면 강의 표면특성 및 용접성이 저하될 우려가 있으므로, Si의 함량을 1.5% 이하로 제어하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는, 0.01~1.5%로 제한할 수 있다.
Silicon (Si) is a useful element that can secure strength without deteriorating the ductility of the steel sheet. It is also an element promoting the formation of ferrite and facilitating the formation of martensite by promoting C concentration in untransformed austenite. If the content exceeds 1.5%, the steel surface characteristics and weldability may be deteriorated. Therefore, it is preferable to control the Si content to 1.5% or less. More preferably, it is limited to 0.01 to 1.5%.
Mn: 1.0~4.0%Mn: 1.0 to 4.0%
망간(Mn)은 고용강화 효과가 큰 원소이며, 페라이트와 마르텐사이트로 이루어진 복합조직 형성을 촉진하는 원소이다. 이러한 Mn의 함량이 1.0% 미만이면 목표로 하는 강도를 확보하기 어려운 문제가 있으며, 반면 그 함량이 4.0%를 초과하게 되면 슬라브의 연주주조성 및 편석 등의 문제가 발생할 가능성이 있다. 따라서, 본 발명에서 Mn의 함량을 1.0~4.0%로 제한하는 것이 바람직하다.
Manganese (Mn) is an element having a large solid solution strengthening effect, and is an element promoting the formation of composite structure composed of ferrite and martensite. If the content of Mn is less than 1.0%, it is difficult to secure the desired strength. On the other hand, if the content exceeds 4.0%, there is a possibility that problems such as slab casting and segregation may occur. Therefore, it is preferable to limit the content of Mn in the present invention to 1.0 to 4.0%.
본 발명의 박강판은 상술한 성분조성 이외에 Ti, B 및 Nb 중 1종 또는 2종 이상을 추가적으로 포함할 수 있다.
The thin steel sheet of the present invention may further include one or more of Ti, B, and Nb in addition to the above-mentioned component composition.
Ti: 0.05% 이하, Nb: 0.05% 이하Ti: not more than 0.05%, Nb: not more than 0.05%
티타늄(Ti) 및 니오븀(Nb)은 강의 항복강도 상승 및 결정립 미세화에 유효한 원소이다. 이러한 Ti와 Nb의 함량이 각각 0.05%를 초과하게 되면 제조비용의 상승과 더불어 석출물이 과다하게 형성되어 연성을 저하시킬 수 있다. 따라서, 본 발명에서 Ti, Nb을 첨가하는 경우 각각 0.05% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다.
Titanium (Ti) and niobium (Nb) are effective elements for increasing the yield strength of the steel and grain refinement. If the contents of Ti and Nb are more than 0.05%, the production cost is increased and the precipitates are formed excessively and the ductility can be lowered. Therefore, when Ti and Nb are added in the present invention, it is preferable to add Ti and Nb in an amount of 0.05% or less, respectively.
B: 0.003% 이하B: not more than 0.003%
보론(B)은 소둔 열처리 중 냉각하는 과정에서 오스테나이트가 펄라이트로 변태되는 것을 지연시키는데 유효한 원소이다. 이러한 B의 함량이 0.003%를 초과하게 되면 경화능이 크게 증가하여 강의 연신율을 현저히 저하시킬 수 있다. 따라서, 본 발명에서 B을 첨가하는 경우 0.003% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다.
Boron (B) is an effective element for delaying transformation of austenite into pearlite during cooling during annealing. If the content of B exceeds 0.003%, the hardenability is greatly increased and the elongation of the steel can be remarkably lowered. Therefore, when B is added in the present invention, it is preferably added in an amount of 0.003% or less.
본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 철강제조과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 철강제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.
The remainder of the present invention is iron (Fe). However, in the ordinary steel manufacturing process, impurities which are not intended from the raw material or the surrounding environment may be inevitably incorporated, so that it can not be excluded. These impurities are not specifically mentioned in this specification, as they are known to any person skilled in the art of steel making.
상술한 성분조성을 만족하는 본 발명의 박강판은 그 미세조직으로 페라이트 및 마르텐사이트 복합조직을 포함하는 것이 바람직하며, 이때 페라이트 및 마르텐사이트는 면적분율로 각각 35~65% 포함하는 것이 바람직하다. 다만, 베이나이트 또는 펄라이트를 일부 포함할 수 있으며, 그 분율은 목표로 하는 강의 물성을 해치지 않는 범위로서 매우 미량일 것이다.It is preferable that the thin steel sheet of the present invention satisfying the above-described composition has a microstructure including ferrite and martensite composite structure, and it is preferable that ferrite and martensite are contained in an area fraction of 35 to 65%, respectively. However, it may contain bainite or pearlite partially, and the fraction thereof may be very small as far as it does not impair the physical properties of the target steel.
상기 페라이트 및 마르텐사이트는 모두 평균 결정립 크기가 1㎛ 이하로서 매우 미세화된 조직을 갖는 것이 바람직하다. 이들 미세조직의 평균 결정립 크기가 1㎛를 초과하게 되면 항복강도 상승 효과를 충분히 얻을 수 없을 뿐만 아니라, 목표로 하는 강도 및 연성을 확보할 수 없다. 또한, 본 발명의 박강판은 최종적으로 라미네이트용 강판으로서 사용하기 위한 것인데, 이에 적합하게 사용할 수 없게 되는 문제가 있다.
It is preferable that both of the ferrite and martensite have an extremely fine structure with an average grain size of 1 mu m or less. If the average grain size of these microstructures exceeds 1 탆, the effect of increasing the yield strength can not be sufficiently obtained, and the intended strength and ductility can not be secured. Further, the thin steel sheet of the present invention is intended to be finally used as a steel sheet for a laminate, but there is a problem that it can not be suitably used.
이하에서는, 본 발명에서 제공하는 라미네이트 강판용 박강판을 제조하는 방법에 대하여, 바람직한 일 예로 상세히 설명한다.
Hereinafter, a method for producing a thin steel sheet for a laminated steel sheet provided by the present invention will be described in detail as a preferable example.
본 발명에 따른 박강판은, 먼저 이상조직(dual phase, DP) 강을 제조하는 일련의 공정을 통해 제조된 냉연강판 또는 상기 냉연강판을 도금하여 제조한 도금강판에 대해 냉간압연 - 소둔 열처리 - 급냉 공정을 한번 더 실시하는 것으로부터 제조할 수 있다.The thin steel sheet according to the present invention is characterized in that a cold rolled steel sheet manufactured through a series of processes for manufacturing a dual phase (DP) steel or a cold rolled steel sheet produced by plating the cold rolled steel sheet is subjected to cold rolling-annealing heat treatment- And then conducting the process once more.
이때, 이상조직 강을 제조하는 공정은 본 발명에서 제안하는 성분조성을 만족하는 강 슬라브의 재가열 - 열간압연 - 권취 - 냉간압연 - 연속소둔(1차 소둔) - 냉각 공정에 의해 제조될 수 있다. 이하에서는, 상기 각각의 공정의 조건에 대하여 상세히 설명한다.
At this time, the process for producing the abnormal texture steel can be produced by reheating-hot-rolling-winding-cold rolling-continuous annealing (primary annealing) -cooling process of steel slabs satisfying the compositional composition proposed in the present invention. Hereinafter, the conditions of each of the above processes will be described in detail.
강 슬라브 재가열 및 열간압연Steel slab reheating and hot rolling
먼저, 강 슬라브를 재가열 및 열간압연하여 열연강판으로 제조하는 것이 바람직하다. First, it is preferable to manufacture the hot-rolled steel sheet by reheating and hot-rolling the steel slab.
상기 재가열 공정은 후속되는 열간압연 시에 마무리 온도를 안정적으로 확보하기 위하여 1100℃ 이상의 온도에서 행하는 것이 바람직하다.The reheating step is preferably performed at a temperature of 1100 ° C or higher in order to stably secure the finishing temperature at the time of subsequent hot rolling.
이후, 열간압연은 마무리 압연의 출구측 온도가 850~950℃를 만족하도록 실시하는 것이 바람직하다. 즉, 마무리 압연시 열간 마무리 압연온도가 850℃ 미만이면 열간 변형 저항이 급격히 증가될 수 있으며, 재질편차가 발생할 수 있다. 반면, 마무리 압연온도가 950℃를 초과하게 되면 산화 스케일이 두껍게 형성될 뿐만 아니라, 미세조직이 조대화되어 원하는 미세조직을 확보하기 어려울 수 있다.
Then, the hot rolling is preferably carried out so that the temperature at the outlet side of the finish rolling satisfies 850 to 950 캜. That is, if the hot rolling temperature during finishing rolling is less than 850 캜, the hot deformation resistance may be rapidly increased, and a material deviation may occur. On the other hand, if the finish rolling temperature exceeds 950 DEG C, not only the oxidation scale is formed thick, but also the microstructure is coarsened and it may be difficult to secure the desired microstructure.
권취Coiling
상기한 바에 따라 제조된 열연강판을 권취하고, 이때 권취공정은 450~680℃에서 실시하는 것이 바람직하다.It is preferable that the hot-rolled steel sheet produced in the above-described manner is wound, and that the winding step is performed at 450 to 680 ° C.
열연 권취온도가 450℃ 미만이면 열연강도가 크게 증가하여 후속되는 냉간압연성에 문제가 되며, 반면 680℃를 초과하게 되면 강중 Si, Mn, B와 같은 산화성 원소들에 의한 표면농화가 심해져 표면품질을 저하시키는 문제가 있다.
If the hot-rolled coiling temperature is lower than 450 ° C, the hot-rolled strength is greatly increased to cause a problem in subsequent cold rolling. If the coiling temperature exceeds 680 ° C, surface enrichment due to oxidizing elements such as Si, Mn, There is a problem of deterioration.
냉간압연Cold rolling
상기 권취된 열연강판을 냉간압연하여 냉연강판으로 제조할 수 있으며, 이때 40~75%의 압하율로 실시하는 것이 바람직하다.The rolled hot-rolled steel sheet may be cold-rolled to form a cold-rolled steel sheet, preferably at a reduction ratio of 40 to 75%.
냉간압연시 냉간 압하율이 40% 미만이면 목표로 하는 두께를 확보하기 어려울 뿐만 아니라 강판의 형상교정이 어려운 문제가 있으며, 반면 75%를 초과하게 되면 냉간압연 부하가 커져 압연성이 저하되는 문제가 있다.
If the cold rolling reduction rate is less than 40% in cold rolling, it is difficult to secure the desired thickness and difficult to correct the shape of the steel sheet. On the other hand, when the cold rolling reduction rate exceeds 75%, the cold rolling load becomes large, have.
1차 소둔 열처리1st annealing heat treatment
이후, 목표로 하는 이상조직을 얻기 위하여, 상기 제조된 냉연강판을 연속소둔라인에서 고온으로, 바람직하게는 750~840℃에서 소둔 열처리하는 것이 바람직하다.Thereafter, in order to obtain the desired abnormal structure, it is preferable to subject the produced cold-rolled steel sheet to annealing at a high temperature in a continuous annealing line, preferably at 750 to 840 캜.
소둔온도가 750℃ 미만이면 미재결정이 일어날 수 있으며, 반면 840℃를 초과하는 경우에는 목표로 하는 이상조직 즉 페라이트와 마르텐사이트로 이루어지는 이상조직을 얻기 어려운 문제가 있다.
When the annealing temperature is lower than 750 ° C, the non-recrystallization may occur. On the other hand, when the annealing temperature is higher than 840 ° C, there is a problem that it is difficult to obtain a desired abnormal structure, that is, an abnormal structure composed of ferrite and martensite.
냉각Cooling
상기 1차 소둔 열처리된 냉연강판을 냉각하는 것이 바람직하며, 이때 10℃/s 이상의 냉각속도로 실시하는 것이 바람직하다.Preferably, the cold-rolled steel sheet subjected to the first annealing is cooled, and the cooling is performed at a cooling rate of 10 ° C / s or more.
냉각속도가 10℃/s 미만이면 냉각 중에 펄라이트가 형성되어 원하는 이상조직을 얻기 어려운 문제가 있다. 이때, 냉각속도는 빠를수록 유리하나, 냉각설비를 고려하여 150℃/s 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
If the cooling rate is less than 10 占 폚 / s, there is a problem that pearlite is formed during cooling and it is difficult to obtain a desired abnormal structure. At this time, the faster the cooling rate, the more favorable it is, but it is preferable to limit the temperature to 150 DEG C / s or less in consideration of the cooling facility.
상술한 일련의 공정을 통해 제조된 냉연강판은 페라이트 및 마르텐사이트의 이상조직을 가지면서 항복강도 270~360MPa, 인장강도 490MPa 급의 강으로서, 항복비가 0.5~0.6 정도의 낮은 항복비를 가지므로 가공성이 매우 우수하고, 도금 또는 용접이 다른 고강도 강에 비해 용이한 장점이 있다. 이에, 본 발명에서는 이러한 냉연강판을 자동차용 외판 소재로서 적용하고자 하였으며, 특별히 상기 냉연강판 또는 상기 냉연강판을 도금처리한 도금강판에 대해 박물화 공정을 거쳐 목표 두께를 갖는 박강판을 제조하고, 이를 라미네이트 강판용 소재로서 적용하고자 하였다.
The cold-rolled steel sheet produced through the above-described series of processes has an abnormal structure of ferrite and martensite, and has a yield strength of 270 to 360 MPa and a tensile strength of 490 MPa, and has a yield ratio as low as 0.5 to 0.6, And is advantageous in comparison with other high strength steels having plating or welding. Accordingly, in the present invention, such a cold-rolled steel sheet is intended to be applied as an automotive outer plate material. Specifically, a cold-rolled steel sheet or a cold-rolled steel sheet is subjected to a thinning process to produce a thin steel sheet having a desired thickness. To be used as a material for a laminate steel sheet.
보다 구체적으로, 상기 냉연강판 또는 도금강판에 대해 냉간압연 - 소둔 열처리 - 급냉 공정을 더 실시함으로써 원하는 두께의 박강판을 제조하는 것이 바람직하며, 하기에 보다 더 구체적으로 설명한다.
More specifically, the cold-rolled steel sheet or the coated steel sheet is further subjected to a cold rolling-annealing heat treatment-quenching process to produce a thin steel sheet having a desired thickness, which will be described in more detail below.
냉간압연 (2차 냉간압연)Cold rolling (secondary cold rolling)
본 냉간압연은 상기 제조된 냉연강판 또는 도금강판의 박물화를 위한 것으로서, 이때 충분한 두께 감소를 위하여 60% 이상의 냉간압하율로 실시하는 것이 바람직하다. 이와 같이 냉간압연을 실시함으로써 0.2~0.5mm 정도의 두께를 갖는 냉연강판을 제조할 수 있다.
The present cold rolling is performed for making the cold-rolled steel sheet or the coated steel sheet manufactured as described above, and it is preferable that the cold-rolling is carried out at a cold rolling reduction of 60% or more in order to reduce the thickness sufficiently. By performing cold rolling in this manner, a cold rolled steel sheet having a thickness of about 0.2 to 0.5 mm can be produced.
소둔 열처리 (2차 열처리) 및 급냉Annealing heat treatment (second heat treatment) and quenching
상기 냉간압연에 의해 두께를 감소시킨 냉연강판을 550~650℃에서 소둔 열처리한 후 10℃/s 이상, 바람직하게는 20℃/s 이상의 냉각속도로 급냉하여 원하는 미세조직을 갖는 박강판을 제조할 수 있다. 이때, 상기 냉각속도는 빠를수록 유리하나, 냉각설비를 고려하여 적절히 제어할 수 있다.
The cold-rolled steel sheet whose thickness is reduced by the cold rolling is subjected to annealing at 550 to 650 ° C and then quenched at a cooling rate of 10 ° C / s or more, preferably 20 ° C / s or more to produce a thin steel sheet having a desired microstructure . At this time, the faster the cooling rate is, the better it is, but it can be appropriately controlled in consideration of the cooling facility.
상기 이상조직을 갖는 냉연강판을 상기한 바에 따라 냉간압연을 행하게 되면 마르텐사이트 조직이 압연방향으로 레쓰(lath) 형태로 존재하고, 페라이트 조직은 전위밀도가 높아진다. 이후, 후속 열처리 및 급냉에 의해 레쓰 형태의 마르텐사이트는 쪼개져 결정립이 미세화되어 평균 결정립 입도가 1㎛ 이하인 마르텐사이트 및 페라이트를 얻을 수 있게 된다.When the cold-rolled steel sheet having the abnormal structure is cold-rolled as described above, the martensite structure exists in a lath form in the rolling direction, and the dislocation density of the ferrite structure becomes high. Thereafter, martensite in the form of lath is cleaved by subsequent heat treatment and quenching to make the crystal grains finer, and martensite and ferrite having an average grain size of 1 탆 or less can be obtained.
보다 구체적으로 설명하면, 초기 마르텐사이트와 페라이트 이상조직을 갖는 냉연강판을 냉간가공하게 되면 연한 상인 페라이트가 우선 가공되어 높은 전위 밀도를 나타내고, 이는 재결정 구동력이 높아지는 현상을 초래하게 된다. 이후, 결정립 성장이 일어나지 않으면서 재결정이 일어나는 적정 온도, 바람직하게는 550~650℃에서의 열처리에 의해, 1㎛ 이하의 미세화된 페라이트를 얻을 수 있는 것이다. 또한, 마르텐사이트의 경우 본 발명의 열처리 온도에서 역변태가 일어나게 됨에 따라 1㎛ 이하의 결정립 크기를 갖는 초세립 오스테나이트가 형성되고, 후속되는 급냉 공정에 의해 오스테나이트 결정립계 내부로 마르텐사이트가 생성되면서 1㎛ 이하의 미세화된 마르텐사이트를 얻을 수 있는 것이다.More specifically, cold working of a cold-rolled steel sheet having an initial martensite and a ferrite-defective structure results in a high dislocation density, which is a soft phase ferrite, which results in a high recrystallization driving force. Thereafter, finer ferrite of 1 탆 or less can be obtained by heat treatment at an appropriate temperature at which recrystallization occurs, preferably at 550 to 650 캜, without crystal grain growth. In the case of martensite, the superfine austenite having a grain size of 1 탆 or less is formed due to the reverse transformation at the heat treatment temperature of the present invention, and martensite is formed inside the austenite grain boundary by a subsequent quenching process It is possible to obtain micronized martensite of 1 탆 or less.
이와 같이, 매우 미세화된 조직을 갖는 박강판은 두께가 0.2~0.5mm이고, 박물화 이전의 냉연강판의 항복강도에 비해 1.5~2배 향상된 500~600MPa의 항복강도를 갖게 된다. 즉, 두께를 감소시킴에도 불구하고 강도 향상을 효과적으로 도모하게 됨으로써 내덴트성을 동일하게 유지할 수 있으며, 이에 본 발명의 박강판은 라미네이트 강판에 적합하게 적용할 수 있을 뿐만 아니라, 라미네이트 강판의 경량화를 달성할 수 있다.
As described above, the thin steel sheet having a very fine structure has a thickness of 0.2 to 0.5 mm and a yield strength of 500 to 600 MPa, which is 1.5 to 2 times higher than the yield strength of the cold rolled steel sheet before the rolling. In other words, even though the thickness is reduced, the strength improvement can be effectively promoted, and the dent resistance can be kept the same. Therefore, the thin steel sheet of the present invention can be suitably applied to the laminated steel sheet, Can be achieved.
이하에서는, 상기 본 발명의 박강판을 이용한 경량 라미네이트 강판에 대하여 상세히 설명한다.
Hereinafter, the lightweight laminated steel sheet using the thin steel sheet of the present invention will be described in detail.
본 발명의 일 측면에 따른 경량 라미네이트 강판은, 도 1에 나타낸 바와 같이, 2매 이상의 박강판(1)과 상기 박강판 사이에는 수지층(2)을 포함하는 것이 바람직하다. 이때, 상기 박강판은 본 발명에서 제공하는 박강판인 것이 바람직하다.
The lightweight laminated steel sheet according to one aspect of the present invention preferably includes a
상기 박강판은 그 두께가 0.2~0.5mm인 것이 바람직하며, 상기 수지층의 두께는 0.1~0.6mm인 것이 바람직하다.The thickness of the thin steel sheet is preferably 0.2 to 0.5 mm, and the thickness of the resin layer is preferably 0.1 to 0.6 mm.
통상, 자동차 강판의 외판의 경우 그 두께범위가 0.6~0.8mm 수준이라고 볼 때, 본 발명의 라미네이트 강판은 이와 동일한 수준의 두께를 유지하며, 기존 외판에 비해 경량화를 달성할 수 있는 효과가 있다. 이 경우, 각 개별 강판 즉 1매의 박강판의 두께는 0.2~0.3mm인 것이 바람직하고, 수지층의 두께는 0.1~0.2mm인 것이 바람직하다. 한편, 자동차 차체의 대면적 부품에 적용하는 경우에는 전체 두께범위가 1.0~1.6mm 수준이므로, 각 개별 강판의 두께는 0.3~0.5mm이고, 수지층의 두께는 0.2~0.6mm인 것이 바람직하다. 본 발명에서는 자동차 강판의 외판이나 대면적 부품에 적용을 위해서 상기와 같이 박강판의 두께는 0.2~0.5mm, 수지층의 두께는 0.1~0.6mm로 하는 것이 바람직하다.
Generally, in the case of a shell plate of an automotive steel plate, the thickness of the laminate steel plate of the present invention maintains the same level of thickness and achieves weight reduction compared to the conventional shell plate. In this case, the thickness of each individual steel sheet, that is, one sheet of thin steel sheet is preferably 0.2 to 0.3 mm, and the thickness of the resin layer is preferably 0.1 to 0.2 mm. On the other hand, when the present invention is applied to large-sized parts of an automobile body, the entire thickness range is 1.0 to 1.6 mm, and therefore the thickness of each individual steel sheet is 0.3 to 0.5 mm and the thickness of the resin layer is preferably 0.2 to 0.6 mm. In the present invention, it is preferable that the thickness of the thin steel plate is 0.2 to 0.5 mm and the thickness of the resin layer is 0.1 to 0.6 mm as described above for application to the outer plate or large-area part of the automotive steel sheet.
상기 수지층은 상기 2매 이상의 박강판을 접착시키는 역할을 한다. 상기 수지층을 통해, 본 발명의 라미네이트 강판의 경량화를 더욱 도모할 수 있다. 상기 수지층은 강판 사이에 위치하여 프레스, 롤포밍, 성형 등의 금속가공 도중에 탈락이 발생하지 않는 접착성을 확보하여야 하며, 자동차 부품 등의 제조시 용접이 가능하기 위해서, 전도성 수지인 것이 바람직하다.The resin layer serves to adhere the two or more thin steel sheets. Through the resin layer, the weight of the laminated steel sheet of the present invention can be further reduced. The resin layer is positioned between the steel plates so as to ensure adhesion that does not cause dropouts during metal processing such as press, roll forming, molding, etc., and is preferably a conductive resin in order to enable welding in the production of automobile parts and the like .
예컨대, 폴리아세틸렌, 폴리아닐린계 등의 전기전도성 수지 등을 사용할 수 있다. 이때, 상기 수지층은 열압착 등의 방법으로 강판 사이에 접합할 수 있다.
For example, an electrically conductive resin such as polyacetylene or polyaniline can be used. At this time, the resin layer can be bonded between the steel sheets by a method such as thermocompression bonding.
상기 본 발명의 라미네이트 강판은 경량화는 물론이고, 내덴트성이 우수한 특성을 갖는다.The laminated steel sheet of the present invention has characteristics of being excellent in dent resistance as well as being lightweight.
강판의 덴트 저항성은 항복강도와 두께의 영향을 받는 것이 일반적인데, 앞서 언급한 바와 같이 본 발명의 박강판은 0.2~0.5mm의 두께에도 500~600MPa 정도의 높은 항복강도를 갖는 것으로서, 두께의 감소에도 덴트 저항성을 확보할 수 있는 것이다. The dent resistance of the steel sheet is generally affected by the yield strength and thickness. As mentioned above, the thin steel sheet of the present invention has a yield strength as high as 500 to 600 MPa even in a thickness of 0.2 to 0.5 mm, It is possible to secure the edent resistance.
Claims (11)
미세조직이 면적분율로 35~65%의 마르텐사이트 및 35~65%의 페라이트를 포함하고, 상기 마르텐사이트 및 페라이트의 결정립 크기는 1㎛ 이하인 라미네이트 강판용 박강판.
(Si): not more than 1.5% (excluding 0%), manganese (Mn): 1.0 to 4.0%, the balance Fe and unavoidable impurities,
Wherein the microstructure contains 35 to 65% of martensite and 35 to 65% of ferrite in an area fraction, and the grain size of the martensite and ferrite is 1 m or less.
상기 박강판은 중량%로, 티타늄(Ti): 0.05% 이하, 보론(B): 0.003% 이하 및 니오븀(Nb): 0.05% 이하 중 1종 또는 2종 이상을 더 포함하는 것인 라미네이트 강판용 박강판.
The method according to claim 1,
Wherein the thin steel sheet further comprises at least one of titanium (Ti): not more than 0.05%, boron (B): not more than 0.003%, and niobium (Nb): not more than 0.05% Steel plate.
상기 박강판은 두께가 0.2~0.5mm이고, 500~600MPa의 항복강도를 갖는 것인 라미네이트 강판용 박강판.
The method according to claim 1,
Wherein the thin steel sheet has a thickness of 0.2 to 0.5 mm and a yield strength of 500 to 600 MPa.
상기 재가열된 강 슬라브를 850~950℃에서 열간 마무리 압연하여 열연강판을 제조하는 단계;
상기 열연강판을 450~680℃에서 권취하는 단계;
상기 열연강판을 40~75%의 냉간압하율로 1차 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계;
상기 냉연강판을 750~840℃에서 1차 소둔 열처리하는 단계;
상기 1차 열처리된 냉연강판을 10℃/s 이상의 냉각속도로 냉각하는 단계;
상기 냉각된 냉연강판을 60% 이상의 냉간압하율로 2차 냉간압연하는 단계;
상기 2차 냉간압연된 냉연강판을 550~650℃에서 2차 소둔 열처리하는 단계; 및
상기 2차 열처리된 냉연강판을 10℃/s 이상의 냉각속도로 급속 냉각하는 단계
를 포함하는 라미네이트 강판용 박강판의 제조방법.
A steel slab composed of 0.10 to 0.30% carbon (C), 1.5% or less silicon (Si excluded) (excluding 0%), 1.0 to 4.0% manganese (Mn), and the balance Fe and unavoidable impurities, ≪ / RTI >
Hot-rolling the reheated steel slab at 850 to 950 ° C to produce a hot-rolled steel sheet;
Winding the hot-rolled steel sheet at 450 to 680 占 폚;
A step of cold-rolling the hot-rolled steel sheet at a cold-reduction rate of 40 to 75% to produce a cold-rolled steel sheet;
Subjecting the cold-rolled steel sheet to a first annealing at 750 to 840 캜;
Cooling the primary heat treated cold rolled steel sheet at a cooling rate of 10 ° C / s or more;
Cold-rolling the cooled cold-rolled steel sheet at a cold reduction ratio of 60% or more;
Subjecting the secondary cold-rolled cold rolled steel sheet to a secondary annealing at 550 to 650 ° C; And
Rapidly cooling the secondary heat-treated cold rolled steel sheet at a cooling rate of 10 ° C / s or higher
Wherein the laminated steel sheet has a tensile strength and a tensile strength.
상기 강 슬라브는 중량%로, 티타늄(Ti): 0.05% 이하, 보론(B): 0.003% 이하 및 니오븀(Nb): 0.05% 이하 중 1종 또는 2종 이상을 더 포함하는 것인 라미네이트 강판용 박강판의 제조방법.
5. The method of claim 4,
Wherein the steel slab further comprises at least one of titanium (Ti): not more than 0.05%, boron (B): not more than 0.003%, and niobium (Nb): not more than 0.05% A method of manufacturing a steel sheet.
상기 2차 냉간압연 후 페라이트 및 마르텐사이트 이상조직을 갖고, 상기 마르텐사이트는 레쓰(lath) 형태인 라미네이트 강판용 박강판의 제조방법.
5. The method of claim 4,
And after the secondary cold rolling, has a structure of ferrite and martensite or more, and the martensite is in a lath form.
상기 2차 소둔 열처리 및 냉각 후 결정립 크기가 1㎛ 이하인 페라이트 및 마르텐사이트 이상조직을 갖는 라미네이트 강판용 박강판의 제조방법.
5. The method of claim 4,
And a ferrite structure having a grain size of 1 탆 or less after the secondary annealing and cooling, and a structure having an abnormal martensite structure.
상기 박강판은 두께가 0.2~0.5mm이고, 500~600MPa의 항복강도를 갖고, 상기 박강판은 제 1항 내지 제 3항 중 어느 하나의 박강판인 경량 라미네이트 강판.
Two or more thin steel sheets and a resin layer between the thin steel sheets,
The thin steel sheet has a thickness of 0.2 to 0.5 mm and a yield strength of 500 to 600 MPa, and the thin steel sheet is a thin steel sheet according to any one of claims 1 to 3.
상기 수지층의 두께는 0.1~0.6mm인 경량 라미네이트 강판.
9. The method of claim 8,
The thickness of the resin layer is 0.1 to 0.6 mm.
상기 수지층은 전도성 수지인 경량 라미네이트 강판.
9. The method of claim 8,
Wherein the resin layer is a conductive resin.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020130163919A KR101585749B1 (en) | 2013-12-26 | 2013-12-26 | Thin steel sheet for laminate steel sheet and method for manufacturing the same and lightweight laminate steel sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020130163919A KR101585749B1 (en) | 2013-12-26 | 2013-12-26 | Thin steel sheet for laminate steel sheet and method for manufacturing the same and lightweight laminate steel sheet |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20150075702A KR20150075702A (en) | 2015-07-06 |
| KR101585749B1 true KR101585749B1 (en) | 2016-01-14 |
Family
ID=53788771
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020130163919A KR101585749B1 (en) | 2013-12-26 | 2013-12-26 | Thin steel sheet for laminate steel sheet and method for manufacturing the same and lightweight laminate steel sheet |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR101585749B1 (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001158060A (en) * | 1999-12-03 | 2001-06-12 | Toyota Motor Corp | Plural-layer laminating metal plate, its manufacturing method and its forming method |
| JP2005240126A (en) * | 2004-02-27 | 2005-09-08 | Toyo Kohan Co Ltd | High-strength and extremely-thin cold-rolled steel sheet, manufacturing method therefor, material for gasket using it and gasket material using the same |
-
2013
- 2013-12-26 KR KR1020130163919A patent/KR101585749B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001158060A (en) * | 1999-12-03 | 2001-06-12 | Toyota Motor Corp | Plural-layer laminating metal plate, its manufacturing method and its forming method |
| JP2005240126A (en) * | 2004-02-27 | 2005-09-08 | Toyo Kohan Co Ltd | High-strength and extremely-thin cold-rolled steel sheet, manufacturing method therefor, material for gasket using it and gasket material using the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20150075702A (en) | 2015-07-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3221476B1 (en) | Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained | |
| KR100711358B1 (en) | High strength cold rolled steel sheet and hot dip galvanized steel sheet having excellent formability, bake hardenability and plating property, and the method for manufacturing thereof | |
| KR101676137B1 (en) | High strength cold rolled, hot dip galvanized steel sheet with excellent bendability and hole expansion property, and method for production thereof | |
| KR100928788B1 (en) | High strength steel sheet with excellent weldability and manufacturing method | |
| KR100711468B1 (en) | High strength cold rolled steel sheet and hot dip galvanized steel sheet having excellent formability and coating property, and the method for manufacturing thereof | |
| KR100931140B1 (en) | High tensile steel sheet with excellent formability and manufacturing method thereof | |
| JP6700398B2 (en) | High yield ratio type high strength cold rolled steel sheet and method for producing the same | |
| KR20150084062A (en) | High-formability and super-strength hot galvanizing steel plate and manufacturing method thereof | |
| JP2009545676A (en) | High manganese-type high-strength steel sheet with excellent impact characteristics and manufacturing method thereof | |
| KR20110119285A (en) | Cold rolled steel sheet and zinc plated steel sheet having high strength and manufacturing method thereof | |
| KR102020407B1 (en) | High-strength steel sheet having high yield ratio and method for manufacturing thereof | |
| KR101153485B1 (en) | High-strength colled rolled steel sheet having excellent deep-drawability and yield ratio, hot-dip galvanized steel sheet using the same, alloyed hot-dip galvanized steel sheet using the same and method for manufacturing thereof | |
| KR101778404B1 (en) | Clad steel sheet having excellent strength and formability, and method for manufacturing the same | |
| KR101585741B1 (en) | High strength lightweight clad steel sheet having excellent stiffness, dent resistance and corrosion resistance properties | |
| KR20150142791A (en) | High strength cold rolled steel sheet excellent in shape freezability, and manufacturing method thereof | |
| KR101060782B1 (en) | Hot forming steel plate with excellent impact resistance and its manufacturing method and high strength automobile structural member and its manufacturing method | |
| KR100782760B1 (en) | Method for manufacturing cold-rolled steel sheet and galvanized steel sheet having yield ratio and high strength | |
| KR101585749B1 (en) | Thin steel sheet for laminate steel sheet and method for manufacturing the same and lightweight laminate steel sheet | |
| KR100782759B1 (en) | Method for manufacturing cold-rolled steel sheet and galvanized steel sheet having yield ratio and high strength | |
| KR101747040B1 (en) | Method for manufacturing side plate for sandwich steel and sandwich steel using thereof | |
| CN116457490A (en) | Plated steel sheet for hot forming excellent in hydrogen embrittlement resistance and collision resistance, hot formed part, and method for producing same | |
| KR102075216B1 (en) | High strength steel sheet having high yield ratio and method for manufacturing the same | |
| KR101767706B1 (en) | High yield ratio ultra high strength steel cold rolled steel sheet having excellent bendability and method for producing the same | |
| KR20160082358A (en) | Multy clad steel sheet and manufacturing method for the same | |
| JP4428075B2 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet excellent in stretch flangeability and method for producing the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20190108 Year of fee payment: 4 |