KR101568499B1 - High strength wire, wire rod therefor and manufacturing method of haigh strength wire - Google Patents

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Abstract

본 발명은 고강도 강선, 강선용 선재 및 강선의 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 초고강도 크레인 로프, 시추선 지지용 무어링 케이블 등과 같이 고강도를 요하는 용도에 사용되는 강선, 강선용 선재 및 강선의 제조방법에 관한 것이다.
본 발명의 일측면에 따른 선재 또는 강선은, 중량비율로 C: 0.6~1.0%, Si: 0.2~0.8%, Mn: 0.2~0.8%, P: 0.02% 이하, S: 0.02% 이하, Sol. Al: 0.02~0.05%, N: 0.002~0.01%, O: 0.002% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 조성을 가진다.More particularly, the present invention relates to a method for manufacturing a high-strength steel wire, a wire for a steel wire and a steel wire, and more particularly to a steel wire, a steel wire and a steel wire for use in applications requiring high strength such as ultra high strength crane ropes, ≪ / RTI >
The wire or wire according to one aspect of the present invention is characterized in that it contains 0.6 to 1.0% of C, 0.2 to 0.8% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02% or less of P, 0.02 to 0.05% of Al, 0.002 to 0.01% of N, 0.002% or less of O, the balance Fe and unavoidable impurities.

Description

고강도 강선, 강선용 선재 및 강선의 제조방법{HIGH STRENGTH WIRE, WIRE ROD THEREFOR AND MANUFACTURING METHOD OF HAIGH STRENGTH WIRE}TECHNICAL FIELD [0001] The present invention relates to a high strength steel wire, a wire for a steel wire,

본 발명은 고강도 강선, 강선용 선재 및 강선의 제조방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 초고강도 크레인 로프, 시추선 지지용 무어링 케이블 등과 같이 고강도를 요하는 용도에 사용되는 강선, 강선용 선재 및 강선의 제조방법에 관한 것이다.
More particularly, the present invention relates to a method for manufacturing a high-strength steel wire, a wire for a steel wire and a steel wire, and more particularly to a steel wire, a steel wire and a steel wire for use in applications requiring high strength such as ultra high strength crane ropes, ≪ / RTI >

초고강도 크레인 로프, 시추선 지지용 무어링 케이블 등과 같이 높은 하중을 지탱하는 부재는 복수개의 강선이 꼬임 가공되어 형성된 것으로서 높은 하중에 견딜 수 있도록 설계되어야 한다. 따라서, 상기 부재를 이루는 강선 역시 고강도로 설계될 필요가 있다.
High strength crane ropes, and mooring cables for supporting drills, etc., are formed by twisting a plurality of steel wires and designed to withstand high loads. Therefore, the steel wire constituting the member also needs to be designed with high strength.

이러한 요구 조건을 충족시키는 고강도 강선으로는 탄소가 0.7% 이상의 고탄소강으로서 1700MPa 이상의 강도를 가지는 것이 일반적으로 사용된다.
As a high-strength steel wire satisfying such requirements, a carbon steel having a carbon content of 0.7% or more and having a strength of 1700 MPa or more is generally used.

강선의 강도는 제품 경량화에 직결되는 문제이므로, 강선용 강종의 개발방향은 고강도화가 주를 이루고 있다. 예를 들면, 강선의 강도가 100MPa 증가될 때마다 중량이 10% 감소하는 효과를 얻을 수 있을 뿐만 아니라, 교량용 강선의 경우에는 교각에 사용되는 콘크리트의 양을 크게 감소시킬 수 있어 건설 비용을 획기적으로 감소시킬 수 있다는 장점이 있다.
Since the strength of the steel wire directly affects the weight reduction of products, the development direction of the steel wire for the steel wire is mainly made of high strength. For example, when the strength of the steel wire is increased by 100 MPa, the weight can be reduced by 10%, and in the case of the steel wire for bridges, the amount of concrete used for the bridge can be greatly reduced, As shown in FIG.

1960년대 엠버리(Embury)와 피셔(Fisher)가 제시한 실험식을 참고하면 강선의 고강도화 방안이 대략 이해될 수 있다. 즉, 1) 강선의 원재료인 선재의 강도(σ0)를 증가시키는 방법, 2) 선재의 펄라이트 층간간격(λp0)을 미세화하는 방법, 3) 신선 가공량(ε)을 증가시키는 방법 등이 강선의 강도를 높이는 대표적인 방법으로 인식된다. 그 중 1)과 2)는 합금성분 조정 및 냉각속도의 제어 등을 통하여 가능하며, 3)은 문자 그대로 신선시 가공량을 증가시킴으로써 달성 가능하다.
The empirical formula presented by Embury and Fisher in the 1960s gives a rough idea of how to strengthen the wire. (1) a method of increasing the strength (? 0 ) of the wire rod as a raw material of the steel wire, (2) a method of finely dividing the pearlite interlayer spacing? P0 of the wire rod, (3) It is recognized as a representative method of increasing the strength of the steel wire. Among them, 1) and 2) can be achieved by adjusting the alloy composition and controlling the cooling rate, and 3) can be achieved literally by increasing the amount of machining at the time of drawing.

합금성분의 조정을 위해서는 크게 C, Si, Cr 또는 V의 첨가량을 조절하는 방법을 들 수 있다. 상기 C, Si 및 Cr은 그 함량이 0.1중량% 증가될 경우에 각각 80Mpa, 14-16MPa 및 40MPa 정도의 강도 증가효과를 얻을 수 있다. 또한, V 역시 강선내에 첨가되어 탄화물을 형성함으로써 석출강화 효과를 얻을 수 있다는 것이 보고되고 있다. 그러나, 합금원소를 다량 첨가하면 변태시 변태시작 및 완료곡선의 지연 등으로 인하여 저온 조직이나 초석 세멘타이트 등이 형성되어 단선을 유발할 가능성이 크기 때문에 계속적인 합금량 증가에 대해서는 재고(再考)가 필요하다.
For adjustment of the alloy component, a method of controlling the addition amount of C, Si, Cr or V may be cited. When the content of C, Si, and Cr is increased by 0.1 wt%, strength increases of about 80 MPa, 14-16 MPa and 40 MPa, respectively, can be obtained. It has also been reported that V is also added into the steel wire to form a carbide to obtain a precipitation strengthening effect. However, when a large amount of alloying element is added, it is likely that low-temperature structure or a cornerstone cementite is formed due to the delay of the transformation start curve and the completion curve at the time of transformation, and therefore, Do.

그리고, 냉각속도의 제어를 통한 선재의 강도 증가 역시, 선재 내부에 저온조직의 형성을 유발할 가능성이 높아, 그 적용에는 한계가 있다.
Further, the increase in the strength of the wire rod through the control of the cooling rate is also likely to induce the formation of a low temperature structure inside the wire rod, and its application is limited.

나머지 한가지 방법인, 신선 가공량을 증가시키는 방법은 가장 효과적으로 강도를 향상시킬 수 있는 방법이다. 선재에 신선 가공을 인가하여 강선을 제조하면 얻어지는 강선의 강도가 가공량에 따라 지수적으로 증가하는 경향을 나타내기 때문이다. 그러나, 신선 가공 역시 신선한계에 도달할 경우 단선 등의 문제가 발생할 수 있으므로, 신선한계 이상으로 강도를 부여할 수는 없다는 단점이 있다.
The other method, which increases the amount of drawing, is the most effective way to improve the strength. This is because the strength of the obtained steel wire tends to increase exponentially with the amount of machining when the steel wire is manufactured by applying drawing machining to the wire. However, there is also a disadvantage in that, when the drafting process reaches the drawing limit, problems such as disconnection may occur, and thus the strength can not be given beyond the drawing limit.

또한, 강선의 강도를 향상시킨다 하더라도, 케이블이나 로프 등에 사용되는 고강도 강선은 꼬임(연선) 가공에 의하여 최종 케이블이나 로프 등으로 제조되는데, 이러한 경우 비틀림 특성을 충족시킬 필요가 있다. 비틀림 특성이라 함은 꼬임가공의 특성상 강선에 비틀림 응력이 작용할 수 있고, 이때 강선의 연성이 감소하면 강선에 딜라미네이션(delamination)이 발생하여 강선에 손상이 발생할 수 있는데, 딜라미네이션에 대한 저항성을 비틀림 특성이라 한다. 따라서, 단순히 합금성분을 첨가하고 신선가공량을 증가시켜서 강선의 강도를 향상시킨다 하더라도 꼬임 가공시 강선이 손상이 발생할 수 있으므로, 이에 대한 저항성까지 고려하여 강선을 설계하지 않으면 안된다.
Further, even if the strength of the steel wire is improved, the high-strength steel wire used for the cable, the rope, and the like is made of a final cable or a rope by twisting (twisted wire). The torsional property means that a torsional stress can be applied to the steel wire due to the characteristics of the twist, and when the ductility of the steel wire is reduced, delamination occurs in the steel wire to cause damage to the steel wire. Characteristics. Therefore, even if the strength of the steel wire is improved by simply adding an alloy component and increasing the amount of wire drawing, the steel wire may be damaged during the twisting process, and therefore, the steel wire must be designed in consideration of resistance to the wire.

본 발명의 한가지 측면에 따르면, Cr, V 등과 같은 합금원소를 다량 첨가하지 않고도, 충분한 강도를 가질 수 있는 강선, 상기 강선용 선재 및 강선의 제조방법이 제공된다.
According to one aspect of the present invention, there is provided a steel wire capable of having sufficient strength without adding a large amount of alloying elements such as Cr, V, etc., a wire material for the steel wire and a method for manufacturing the steel wire.

본 발명의 또한가지 측면에 따르면 충분한 연성을 가져서, 비틀림 가공시 딜라미네이션에 대한 저항성이 우수한 강선, 상기 강선용 선재 및 강선의 제조방법이 제공된다.
According to still another aspect of the present invention, there is provided a steel wire having sufficient ductility and excellent resistance to delamination at the time of twisting, a method of manufacturing the wire material and the steel wire.

본 발명의 과제는 상술한 내용에 한정되지 않는다. 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가지는 자라면 본 명세서의 전반적인 내용으로부터 본 발명의 추가적인 과제를 이해하는데 아무런 어려움도 없을 것이다.
The object of the present invention is not limited to the above description. Those skilled in the art will appreciate that there is no difficulty in understanding the present invention from the overall context of the present invention.

본 발명의 일측면에 따른 선재는, 중량비율로 C: 0.6~1.0%, Si: 0.2~0.8%, Mn: 0.2~0.8%, P: 0.02% 이하, S: 0.02% 이하, Sol. Al: 0.02~0.05%, N: 0.002~0.01%, O: 0.002% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 조성을 가진다.
The wire according to one aspect of the present invention comprises, in weight percentage, 0.6 to 1.0% of C, 0.2 to 0.8% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02% or less of P, 0.02 to 0.05% of Al, 0.002 to 0.01% of N, 0.002% or less of O, the balance Fe and unavoidable impurities.

이때, 상기 선재는 면적분율로 95%이상의 펄라이트와 나머지 5% 이하의 불순조직으로 이루어지는 내부조직을 가지는 것이 바람직하다.
At this time, it is preferable that the wire material has an internal structure composed of 95% or more of pearlite and 5% or less of impurity texture in an area fraction.

또한, 상기 선재의 구 오스테나이트 결정립 크기는 최대 25㎛ 이하, 평균 15~20㎛ 이하인 것이 높은 신선한계와 강선의 비틀림 특성을 확보하기 위하여 바람직하다.
The wire austenite grains preferably have a maximum grain size of 25 mu m or less and an average grain size of 15 to 20 mu m or less in order to secure a high drawing limit and a twist characteristic of the steel wire.

본 발명의 또한가지 측면에 따른 강선은, 중량비율로 C: 0.6~1.0%, Si: 0.2~0.8%, Mn: 0.2~0.8%, P: 0.02% 이하, S: 0.02% 이하, Sol. Al: 0.02~0.05%, N: 0.002~0.01%, O: 0.002% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 조성을 가진다.
According to still another aspect of the present invention, there is provided a steel wire comprising 0.6 to 1.0% of C, 0.2 to 0.8% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02% or less of P, 0.02 to 0.05% of Al, 0.002 to 0.01% of N, 0.002% or less of O, the balance Fe and unavoidable impurities.

이때, 상기 강선의 내부조직의 펄라이트 층간 간격이 25~30nm, 세멘타이트 두께가 5~8nm인 것이 비틀림 특성 확보에 효과적이다.
At this time, the interval between the pearlite layers in the inner structure of the steel wire is 25 to 30 nm, and the thickness of the cementite is 5 to 8 nm.

본 발명의 또다른 한가지 측면에 따른 강선의 제조방법은, 중량비율로 C: 0.6~1.0%, Si: 0.2~0.8%, Mn: 0.2~0.8%, P: 0.02% 이하, S: 0.02% 이하, Sol. Al: 0.02~0.05%, N: 0.002~0.01%, O: 0.002% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 조성을 가지는 선재를 950~1050℃의 온도에서 오스테나이트화 한 후, 60~100℃/초의 냉각 속도로 550~650℃까지 냉각하는 과정을 포함하는 열처리 단계; 및 상기 열처리된 선재를 2~3의 신선가공량(e)으로 신선하는 단계를 포함하는 과정일 수 있다.
According to another aspect of the present invention, there is provided a method of manufacturing a steel wire, which comprises, by weight, 0.6 to 1.0% of C, 0.2 to 0.8% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02% or less of P, , Sol. The wire having a composition containing 0.02 to 0.05% of Al, 0.002 to 0.01% of N, 0.002% or less of O, and the balance Fe and unavoidable impurities is austenitized at a temperature of 950 to 1050 캜, Lt; RTI ID = 0.0 > 550 C < / RTI > And a step of drawing the heat-treated wire material to a drawing amount (e) of 2 to 3.

이때, 상기 강선의 제조방법은 열처리 단계 이전에 선재 표면의 스케일을 제거하는 단계를 더 포함할 수 있다.
At this time, the manufacturing method of the steel wire may further include removing the scale of the wire surface before the heat treatment step.

또한, 상기 강선의 제조방법은 신선 전에 상기 선재를 400~500℃의 온도로 유지되는 도금조에서 용융도금하는 단계를 더 포함할 수 있다.
The method may further include a step of hot-dipping the wire rod in a plating bath maintained at a temperature of 400 to 500 ° C before the wire rod is dried.

상술한 바와 같이 본 발명은 종래 강도를 향상시키기 위하여 첨가하였던 Cr, V 등의 합금원소를 첨가하지 않고도 충분한 강도를 가지는 강선을 제공할 수 있을 뿐만 아니라, 상기 강선은 연성이 우수하여 딜라미네이션에 대한 우수한 저항성을 나타낸다.
As described above, the present invention can provide a steel wire having sufficient strength without addition of an alloy element such as Cr, V added to improve the strength of the prior art, and the steel wire is excellent in ductility, And exhibits excellent resistance.

이하, 본 발명을 상세히 설명한다.
Hereinafter, the present invention will be described in detail.

통상, 신선에 의하여 고강도를 확보하는 강선용 선재의 경우, 내부에 경질 개재물이 존재하면 기지 합금의 가공성에 관계없이 단선이 일어날 수 있으므로, 경질 개재물의 발생을 유발하는 알루미늄 탈산은 실시하지 않고, 실리콘 단독 탈산을 실시하여 선재를 제조하는 것이 일반적인 경향이었다.
Generally, in the case of the wire rope for securing high strength by drawing, if there is a hard inclusion in the inside, disconnection may occur irrespective of the workability of the base alloy. Therefore, aluminum deoxidation which causes generation of hard inclusions is not performed, It was a general tendency to produce a wire by carrying out deoxidation.

그러나 본 발명의 발명자들은 깊은 연구결과 강재에 알루미늄으로 단독 탈산하거나, 그렇지 않다 하더라도 알루미늄의 첨가량이 과다할 경우에는 종래부터 인식되었던 개재물에 의한 단선 등의 문제가 발생하나, 알루미늄의 첨가량을 적절히 제어할 경우에는 개재물에 의한 단선의 문제를 최대한 감소시키면서도 질화 알루미늄(AlN)을 적정 밀도로 형성시켜 선재 및 강선 조직을 미세화 시킬 수 있어 연성 향상에 큰 도움이 될 수 있다는 것을 발견하고 본 발명에 이르게 되었다.
However, the inventors of the present invention have found that, when a steel material is deoxidized by aluminum alone or if the addition amount of aluminum is excessive, there arises a problem such as disconnection due to inclusions which has been recognized in the past, The present inventors have found that aluminum nitride (AlN) can be formed at an appropriate density while minimizing the problem of disconnection due to inclusions, thereby making it possible to miniaturize the wire rod and steel wire structure, thereby greatly improving the ductility.

즉, 본 발명의 선재 및 강선은 다른 성분의 함량을 적절히 조절함과 동시에, 알루미늄(Sol.Al)을 0.02~0.05 중량% 수준으로 첨가하는 조성을 가지는 것을 한가지 특징으로 한다. 이하 본 발명의 선재 및 강선의 조성에 대하여 설명한다. 본 발명의 조성에서 특별히 다르게 기재하지 않는 한 각 성분의 함량은 중량비율을 기준으로 한다.
That is, the wire and the steel wire of the present invention are characterized in that the content of the other component is appropriately adjusted and the aluminum (Sol.Al) is added at a level of 0.02 to 0.05 wt%. Hereinafter, the composition of the wire rod and the steel wire of the present invention will be described. Unless specifically stated otherwise in the composition of the present invention, the content of each component is based on the weight ratio.

C: 0.6~1.0%C: 0.6 to 1.0%

C는 강도를 확보하기 위한 중요한 원소로서 첨가된 C는 대부분 세멘타이트로 존재한다. 탄소 함량의 증가는 세멘타이트의 분율 증가 및 펄라이트 층간 간격을 감소시키는데, 이는 결과적으로 강도를 향상시키는 효과를 가져온다. 탄소 함량을 0.1% 증가시킬 때, 약 80MPa 정도의 강도 증가효과를 얻을 수 있다. 본 발명에서는 다른 성분에 의한 강도 향상 효과를 고려하고, 초석 페라이트의 생성을 억제하는 측면에서 상기 C를 0.6% 이상 첨가한다. 다만, 과다하게 첨가될 경우에는 초석 세멘타이트가 형성되어 가공성을 저해시킨다는 문제가 있으므로 그 함량의 상한은 1.0%로 정한다.
C is an important element for ensuring strength, and most of C added is present as cementite. Increasing the carbon content reduces the percentage of cementite and the pearlite interlayer spacing, which in turn results in an increase in strength. When the carbon content is increased by 0.1%, a strength increasing effect of about 80 MPa can be obtained. In the present invention, 0.6% or more of C is added from the viewpoint of suppressing generation of pro-eutectoid ferrite in consideration of the effect of improving the strength by other components. However, when it is added excessively, there is a problem that the crude cementite is formed and the workability is inhibited, so the upper limit of the content is set at 1.0%.

Si: 0.2~0.8%Si: 0.2 to 0.8%

Si는 신선용 선재에서 기본적인 탈산 원소로 작용한다. 또한, Si는 페라이트 기지 내에서 고용되어 고용강화 효과로 강도를 상승시키며, 세멘타이트에서의 고용도가 낮아 페라이트 입내, 페라이트/세멘타이트 입계에 주로 존재한다. Si를 0.1% 추가할 때마다 약 14-16MPa의 강도 향상효과가 있으므로, 상기 Si는 강도 향상을 위하여 필수적으로 첨가되어야 하는 원소이다. 특히 케이블이나 로프 등의 경우에는 표면응력을 이완시키기 위해서 열처리를 실시하는 경우가 많은데, 이 경우 의도하지 않은 세멘타이트 구상화가 일어날 수 잇는데, 이를 억제하는 효과도 가진다. 이러한 효과들은 Si 함량이 0.2% 이상일 때 만족할 만한 수준으로 나타나기 때문에, 본 발명에서 Si 함량은 0.2% 이상으로 정한다. 다만, 0.8%를 초과하여 첨가하면 표면 탈탄층 및 스케일을 형성시켜 소재의 손실 등을 야기하기 때문에 Si 함량의 상한은 0.8%로 정하는 것이 바람직하다.
Si acts as a basic deoxidizing element in wire rods for drawing. In addition, Si is solidified in the ferrite matrix to increase the strength by the solid solution strengthening effect, and has low solubility in the cementite and is mainly present in the ferrite grains and in the ferrite / cementite grain boundaries. Since Si has an effect of improving the strength of about 14-16 MPa every 0.1% Si added, Si is an element that must be added in order to improve the strength. Particularly, in the case of cables or ropes, heat treatment is often performed to relax the surface stress. In this case, unintentional cementite spheroidization may occur, but it also has an effect of suppressing it. Since these effects are satisfactory when the Si content is 0.2% or more, the Si content in the present invention is set to 0.2% or more. However, if it is added in an amount exceeding 0.8%, the surface decarburization layer and scale will be formed to cause material loss and the like, so that the upper limit of the Si content is preferably set to 0.8%.

Mn: 0.2~0.8%Mn: 0.2 to 0.8%

Mn은 오스테나이트 안정화 원소로서, 소입성 확보를 위하여 첨가한다. 또한, Mn은 오스테나이트 안정화 원소이며, 0.1% 첨가시 고용강화에 따라 6 MPa의 항복 또는 인장강도가 상승하는 것으로 알려져 있다. 또한, Mn은 세멘타이트 내에 Fe와 치환되며, Mn-C 결합력이 낮기 때문에 신선가공량이 1.5 초과할 때 세멘타이트 분해를 일으키는 원소로 작용하여 세멘타이트 내 탄소가 16-20원자% 존재하며, 그 외 C는 페라이트로 확산하여 과포화된 상태로 존재하며, 따라서 강도향상에 효과가 있다. Mn 첨가에 의한 강도 향상 효과를 충분히 거두기 위해서는 상기 Mn은 0.2% 이상 첨가되는 것이 바람직하다. 다만, 과다하게 첨가될 경우에는 중심부 편석이 발생할 우려가 있으므로 그 함량은 0.8% 이하로 제한한다. 또한, Mn의 과다 첨가시 S와 결합하여 MnS 개재물이 형성되며, 이는 연성 개재물이기는 하나 신선 중 단선을 유발시키기도 한다.
Mn is added as an austenite stabilizing element for securing entrapmentability. Mn is an austenite stabilizing element and it is known that when 0.1% is added, the yield or tensile strength of 6 MPa is increased by solid solution strengthening. In addition, since Mn is substituted with Fe in cementite and Mn-C bonding force is low, it acts as an element causing decomposition of cementite when the drawing amount exceeds 1.5, so that carbon in cementite is present in the amount of 16-20 atom% C is present in the supersaturated state by diffusing into ferrite, and therefore, it is effective in improving the strength. In order to sufficiently attain the effect of enhancing the strength by Mn addition, it is preferable that Mn is added in an amount of 0.2% or more. However, if it is added excessively, it may cause segregation of the core, so its content should be limited to 0.8% or less. In addition, when Mn is added excessively, it is combined with S to form an MnS inclusion, which is a soft inclusion, but it also causes breakage in drawing.

P, S: 각각 0.02% 이하P and S: 0.02% or less, respectively

이들은 불순물이며, 적극적으로 첨가하는 것은 아니며, 과다하게 포함될 경우 연성에 불리하므로, 연성 확보 차원에서 각각 0.02% 이하로 그 함량을 제한한다. 보다 바람직한 P, S의 함량은 각각 0.015% 이하이다.
These are impurities and are not added positively. When they are included excessively, they are disadvantageous in ductility, so their content is limited to 0.02% or less in order to secure ductility. The content of P and S is more preferably 0.015% or less.

Sol. Al(산가용성 알루미늄): 0.02~0.05%Sol. Al (acid-soluble aluminum): 0.02 to 0.05%

통상 신선용 선재에서는 Al이 변형하기 어려운 경질 비금속 개재물을 형성하여 연성을 악화시키고 신선성을 저해하기 때문에, 첨가하지 않는 것으로 인식되고 있다. 그러나, 본 발명의 발명자들의 연구결과 타이어코드 등과 같이 극세선 강선으로까지 신선되지 않는 이상은 Al이 일정수준 포함되어 있어도 Al 첨가로 생성되는 개재물이 신선성에 영향 미칠 정도로까지는 형성되지 않는다는 것이 발견되었다. 오히려, 강재 내에 Al이 존재하면 N과 결합하여 미세한 AlN 석출물이 오스테나이트 결정립계에 형성되며, 이로 인하여 고온 가열 및 고온 압연 중 오스테나이트 결정립이 조대해지는 것을 방지할 수 있다. 따라서, 이러한 효과를 얻기 위해서는 Sol.Al을 0.02% 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 다만, 본 발명의 경우 N 함량을 최대 0.01%까지만 포함하므로 이를 고려했을 때, 이와 결합가능한 알루미늄의 함량도 0.05%까지만 첨가하면 소기의 목적을 달성할 수 있다.
It is recognized that the wire rod is not added because it forms a hard non-metallic inclusion hardly deformed by Al to deteriorate ductility and drawability. However, research by the inventors of the present invention has revealed that an anomaly such as a tire cord that is not drawn to a super fine wire can not be formed to such an extent that inclusions generated by Al addition affect the freshness even if Al is included at a certain level. On the contrary, when Al exists in the steel, fine AlN precipitates are formed in the austenite grain boundaries by bonding with N, thereby making it possible to prevent coarse austenite grains from being formed during high-temperature heating and high-temperature rolling. Therefore, it is preferable to add Sol. Al in an amount of 0.02% or more in order to obtain such an effect. However, in the case of the present invention, the N content is limited to at most 0.01%. Therefore, when the content of aluminum that can be combined with the aluminum is limited to 0.05%, the desired object can be achieved.

N: 0.002~0.01%N: 0.002 to 0.01%

본 발명에서 강중의 N은 Al과 결합하여 미세한 AlN을 형성시키는 원소이다. 상기 AlN은 가열 및 압연 중 오스테나이트 결정립계에서 결정립 성장을 억제하는 역할을 수행하므로 상기 AlN을 적정량 형성시키기 위해서는 N은 0.002% 이상 첨가되는 것이 바람직하다. 다만, 0.01%를 초과하여 첨가하더라도 더 이상의 높은 효과를 기대하기 어려우므로 그 함량의 상한을 0.01%로 정한다.
In the present invention, N in the steel is an element that forms fine AlN by binding with Al. The AlN plays a role of suppressing grain growth in the austenite grain boundary during heating and rolling, so that N is preferably added in an amount of 0.002% or more in order to form an appropriate amount of AlN. However, even if it is added in an amount exceeding 0.01%, it is difficult to expect a higher effect. Therefore, the upper limit of the content is set at 0.01%.

O: 0.002% 이하O: not more than 0.002%

O는 탈산제와 결합하여 산화성 개재물을 형성시키는 원소이며, 단독 탈산의 경우에는 경질 개재물을 형성하기 때문에, 최대한 억제할 필요가 있다. 다만, 본 발명의 경우에는 Si 뿐만 아니라 다른 원소에 의한 탈산 효과도 기대할 수 있어 생성되는 개재물을 연질의 복합 개재물로 할 수 있으므로, 그 함량은 0.002%까지는 허용할 수 있다. 함량이 낮으면 낮을 수록 유리하므로 함량의 하한은 특별히 제한하지 않는다. 다만, 제조 공정 상의 부하 등을 고려한다면 그 함량은 0.001% 이상으로 정할 수도 있다.
O is an element which combines with a deoxidizing agent to form an oxidative inclusion, and in the case of a single deoxidation, a hard inclusion is formed, and therefore, it is necessary to suppress as much as possible. However, in the case of the present invention, not only Si but also deoxidation effect by other elements can be expected, and the resulting inclusions can be soft composite inclusions, so that the content can be allowed up to 0.002%. When the content is low, the lower the content is, the lower the content is not particularly limited. However, considering the load on the manufacturing process, the content may be set to 0.001% or more.

따라서, 본 발명의 선재 또는 강선은 중량비율로, C: 0.6~1.0%, Si: 0.2~0.8%, Mn: 0.2~0.8%, P: 0.02% 이하, S: 0.02% 이하, Sol. Al: 0.02~0.05%, N: 0.002~0.01%, O: 0.002% 이하를 포함하는 조성을 가질 수 있다. 상기 원소 이외의 잔부는 실질적으로 Fe 이며 기타 제조공정상에서 불가피하게 혼입되는 불순물을 포함할 수 있다. 또한, 본 발명의 본지에 어긋나지 않는 범위 내에서라면 강재내에 첨가될 수 있는 다른 합금성분을 추가로 포함할 수 있다.
Therefore, the wire or the steel wire of the present invention preferably contains 0.6 to 1.0% of C, 0.2 to 0.8% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02% or less of P, 0.02% or less of S, 0.02 to 0.05% of Al, 0.002 to 0.01% of N, and 0.002% or less of O. The remainder other than the above element is substantially Fe and may include impurities which are inevitably incorporated in the manufacturing process. Further, other alloying elements which may be added to the steel material may be further included within the scope not inconsistent with the present invention.

본 발명의 선재는 상술한 조성을 가짐과 동시에 면적분율로 95%이상의 펄라이트와 나머지 5% 이하의 초석 세멘타이트나 초석 페라이트와 같은 불순조직으로 이루어진 내부조직을 가진다. 선재에는 상기 내부조직 이외에도 스케일이나 탈탄 부위 등도 포함될 수 있다. 또한, 본 발명의 선재의 구 오스테나이트(즉, 오스테나이트 조직의 흔적, prior austenite라고도 부른다) 결정립 크기(AGS)는 최대 25㎛ 이하이며, 평균 15~20㎛이다. 이와 같은 미세한 결정립 크기는 신선시 가공성을 높여줄 뿐만 아니라, 비틀림 가공시 딜라미네이션의 발생을 억제할 수 있다.
The wire of the present invention has the above-mentioned composition and has an internal structure composed of 95% or more of pearlite and 5% or less of undoped cementite or pro-eutectoid ferrite as an area fraction. In addition to the internal structure, the wire rod may also include a scale or a decarburized portion. Further, the grain size (AGS) of the old austenite of the wire of the present invention (that is, a trace of austenite structure, also referred to as prior austenite) is 25 μm or less at maximum and 15 to 20 μm on average. Such fine grain size not only improves the workability at the time of drawing, but also can suppress the occurrence of delamination at the time of twist processing.

상술한 본 발명의 유리한 선재는 여러가지 방법으로 제조할 수 있으나, 한가지 유리한 예를 든다면 다음과 같은 방법에 의하여 제조될 수 있다.
The advantageous wires of the present invention described above can be produced by various methods, but one advantageous example can be produced by the following method.

선재의 제조방법은 특별히 제한하지 않으나, 본 발명의 한가지 방법에 따르면, 1000~1100℃에서 60분 이상 가열하는 단계, 마무리 온도가 950~1050℃의 범위가 되도록 열간 압연하는 단계, 출구 온도가 900~1000℃가 되도록 정밀압연(RSM)하여 강선재를 얻는 단계, 상기 강선재를 800~850℃까지 수냉하는 단계, 선재 온도 850~950℃로 레잉 헤드에 진입시켜서 8~13℃/초의 평균냉각속도로 500℃ 이하까지 냉각하는 단계를 포함할 수 있다.
According to one embodiment of the present invention, there is provided a method for producing a wire rod, comprising the steps of heating at 1000 to 1100 캜 for 60 minutes or more, hot rolling the finishing temperature to a range of 950 to 1050 캜, (RSM) to 1000 占 폚 to obtain a steel wire rod; water-cooling the steel wire rod to 800 to 850 占 폚; entering the laying head at a wire rod temperature of 850 to 950 占 폚 to obtain an average cooling of 8 to 13 占 폚 / RTI ID = 0.0 > 500 C < / RTI >

또한, 본 발명의 강선은 상술한 조성의 선재를 신선가공하여 얻은 것으로서, 직경이 3~5mm 정도인 것이다. 직경이 너무 작은 선재의 경우에는 첨가된 Al로부터 유리한 경질 개재물로 인하여 신선시 단선이 발생할 우려가 있다. 또한, 내부에 AlN이 존재하여 오스테나이트 결정립 크기가 미세화된 선재로부터 제조될 수 있어 강선의 결정립 크기 역시 매우 미세하게 제어될 수 있다. 본 발명의 발명자들의 연구결과에 따르면 강선의 펄라이트 층간 간격은 평균 25-30nm, 세멘타이트 두께는 평균 5-8nm일 수 있으며, 비틀림 가공에 대한 저항성이 매우 우수하다.
The steel wire of the present invention is obtained by drawing a wire of the above composition and has a diameter of about 3 to 5 mm. In the case of a wire rod whose diameter is too small, there is a possibility that disconnection occurs at the time of drawing due to hard inclusions advantageous from the added Al. In addition, since AlN is present in the inside, the austenite grain size can be manufactured from the finer wire, and the grain size of the steel wire can be controlled very finely. According to the results of the inventors of the present invention, the interval between the pearlite layers of the steel wire may be 25-30 nm on average and the thickness of the cementite may be 5-8 nm on average, and is excellent in resistance to twisting.

상기 본 발명의 강선의 제조방법을 특별히 제한하는 것은 아니나, 한가지 유리한 방법을 예로 들면 다음과 같다. 우선 상술한 조성을 가지는 준비하여 열처리하는 단계가 수행될 수 있다. 열처리 전에는 예를 들면 염산조와 같은 산용액에 선재를 침지하여 표면의 스케일을 제거하는 단계가 수행될 수도 있다. 열처리는 950~1050℃의 온도에서 오스테나이트화 한 후, 60-100℃/초의 냉각 속도로 550~650℃까지 냉각하는 과정(이와 같은 공정의 한가지 예로서는 납 패턴팅(lead patenting)을 들 수 있다)으로 이루어질 수 있으며, 그 결과 선재 내부에는 미세한 펄라이트가 형성된다. 이후, 한가지 구현례에 따르면 상기 선재는 400~500℃의 온도로 유지되는 도금조에서 용융도금될 수 있다. 반드시 이로 제한하는 것은 아니나, 도금조의 도금액으로는 Zn이 사용될 수 있다.
The manufacturing method of the steel wire of the present invention is not particularly limited, but one advantageous method is as follows. First, a step of preparing and heat-treating the above-described composition may be performed. Before the heat treatment, a step of removing the scale of the surface by immersing the wire into an acid solution such as a hydrochloric acid bath may be performed. The heat treatment is a process of austenitizing at a temperature of 950 to 1050 占 폚, followed by cooling to 550 to 650 占 폚 at a cooling rate of 60 to 100 占 폚 / sec (one example of such a process is lead patenting ). As a result, fine pearlite is formed in the wire material. Thereafter, according to one embodiment, the wire rod may be hot-dipped in a plating bath maintained at a temperature of 400 to 500 ° C. Although not limited thereto, Zn may be used as the plating solution in the plating bath.

본 발명의 발명자들의 연구결과에 따르면 도금된 선재의 펄라이트 층간 간격은 평균 90-150nm, 최대 200nm 이하, 세멘타이트 두께는 평균 10-20nm, 최대 30nm 이하일 수 있다. 한가지 구현례에 따르면, 상기 도금된 선재의 펄라이트 층간 간격격의 평균치는 90~100nm일 수 있으며, 세멘타이트 두께는 평균 11-15nm일 수 있다.
According to the results of the inventors of the present invention, the pearlite interlayer spacing of the plated wire rods can be 90-150 nm in average and 200 nm or less in maximum, and the cementite thickness can be 10-20 nm or less and 30 nm or less in maximum. According to one embodiment, the average value of the pearlite interlayer spacing of the plated wire may be 90-100 nm, and the cementite thickness may be an average of 11-15 nm.

상기 과정을 거친 선재는 이후 신선과정에 의하여 신선될 수 있으며, 신선시 신선가공량(e)을 2~3까지 제어함으로써 강선으로 제조된다.
The wire rods having been subjected to the above process can be drawn by the drawing process, and the wire rods are manufactured by controlling the drawing amount (e) to 2 to 3 at the time of drawing.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 구체적으로 설명한다. 다만, 하기하는 실시예는 본 발명을 예시하여 구체화하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 권리범위를 제한하기 위한 것은 아니라는 점에 유의할 필요가 있다.
Hereinafter, the present invention will be described in detail by way of examples. It should be noted, however, that the following examples are intended to illustrate and specify the present invention, but not to limit the scope of the present invention.

(실시예)(Example)

실시예1 - 선재 및 강선의 강도에 미치는 영향 관찰Example 1 - Observation of the effect on the strength of wire and steel wire

표 1에 나타낸 조성(단위 중량%)을 가지는 블룸을 빌렛 압연 및 선재 압연하였다. 선재 압연시 가열온도는 1050℃로 정하였다. 그외의 조건으로는, 열간압연 마무리 온도: 1000℃, RSM(Reducing & Sizing Mill) 출구온도: 950℃, 수냉 후 온도: 800℃, 레잉 헤드 진입온도: 850℃, 냉각속도: 10℃/초, 냉각정지온도: 500℃로 정하였다. 이를 통하여 얻어진 선재는 모두 실질적으로 펄라이트만으로 이루어진 조직을 가지고 있었다. 오스테나이트 결정립 크기 분석을 위하여 레잉 헤드에서 시편을 절단하여, ?칭한 후, 오스테나이트 결정립 크기(AGS)를 측정하였다.
The blooms having the composition (unit weight%) shown in Table 1 were subjected to billet rolling and wire rolling. The heating temperature for rolling the wire was set at 1050 ° C. Other conditions include hot rolling finishing temperature 1000 占 폚, RSM (Reducing & Sizing Mill) outlet temperature 950 占 폚, water cooling temperature 800 占 폚, laying head entry temperature 850 占 폚, cooling rate 10 占 폚 / Cooling stop temperature: 500 ° C. All of the wire rods obtained through this process had a structure consisting essentially of pearlite alone. For the austenite grain size analysis, the specimens were cut in the laying head and the austenite grain size (AGS) was measured.

구분division CC SiSi MnMn Sol.AlSol.Al NN OO PP SS 발명예1Inventory 1 0.870.87 0.500.50 0.490.49 0.05000.0500 0.00810.0081 0.00190.0019 0.01300.0130 0.01300.0130 발명예2Inventory 2 0.860.86 0.480.48 0.480.48 0.04000.0400 0.00790.0079 0.00200.0020 0.01200.0120 0.01400.0140 발명예3Inventory 3 0.880.88 0.490.49 0.500.50 0.03000.0300 0.00780.0078 0.00180.0018 0.01100.0110 0.01300.0130 발명예4Honorable 4 0.870.87 0.500.50 0.480.48 0.02000.0200 0.00800.0080 0.00190.0019 0.01200.0120 0.01200.0120 발명예5Inventory 5 0.860.86 0.490.49 0.480.48 0.04000.0400 0.00680.0068 0.00200.0020 0.01500.0150 0.01400.0140 발명예6Inventory 6 0.870.87 0.500.50 0.490.49 0.04010.0401 0.00510.0051 0.00190.0019 0.01200.0120 0.01300.0130 발명예7Honorable 7 0.860.86 0.490.49 0.500.50 0.04040.0404 0.00480.0048 0.00180.0018 0.01300.0130 0.01200.0120 발명예8Honors 8 0.880.88 0.480.48 0.490.49 0.04010.0401 0.00310.0031 0.00180.0018 0.01200.0120 0.01400.0140 발명예9Proposition 9 0.850.85 0.500.50 0.480.48 0.04000.0400 0.00200.0020 0.00200.0020 0.01400.0140 0.01300.0130 비교예1Comparative Example 1 0.860.86 0.490.49 0.480.48 0.01200.0120 0.00190.0019 0.00180.0018 0.01400.0140 0.01200.0120 비교예2Comparative Example 2 0.850.85 0.500.50 0.490.49 0.06000.0600 0.00800.0080 0.00180.0018 0.01200.0120 0.01300.0130 비교예3Comparative Example 3 0.860.86 0.490.49 0.480.48 0.01500.0150 0.00790.0079 0.00170.0017 0.01300.0130 0.01300.0130

비교예1은 Al을 첨가하지 않은 Si 단독 탈산재이고, 그와 대비되는 발명예는 본 발명의 함량 범위를 충족하도록 성분조정한 Si-Al 복합탈산재이다. 각 발명예와 비교예의 선재를 염산조에 침지하여 스케일을 제거하였으며, 이후 1000℃의 온도로 가열하여 오스테나이트화 하고, 바로 550℃의 납욕에 침지하여 항온 열처리 하였다. 납욕에 침지된 선재는 약 60℃/초의 냉각속도로 550℃까지 냉각되었다. 이후 상기 선재는 400℃의 온도로 유지되는 Zn 도금조에 침지되어 용융도금되었다. SEM을 이용하여 수직으로 잘 형성된 세멘타이트를 포함하는 펄라이트 조직을 선택하여 도금된 선재의 조직을 관찰한 결과(각 선재당 30회 측정), 펄라이트 층간 간격이 대체로 90~100nm 범위의 값을 가지고 있었으며, 세멘타이트 두께는 11~15nm의 값을 가지고 있는 것을 확인할 수 있었다.
Comparative Example 1 is a Si single deacidification material without addition of Al, and a comparative example is a Si-Al composite deacidification material whose composition is adjusted so as to satisfy the content range of the present invention. The wires of each of Examples and Comparative Examples were immersed in a hydrochloric acid bath to remove the scale. After that, they were austenitized by heating at a temperature of 1000 占 폚, immersed in a bath of 550 占 폚 and subjected to a constant temperature heat treatment. The wire rod immersed in the desorption bath was cooled to 550 캜 at a cooling rate of about 60 캜 / sec. Thereafter, the wire rod was immersed in a Zn plating bath maintained at a temperature of 400 ° C and plated. The pearlite structure including the vertically formed cementite was selected by SEM and the texture of the plated wire was observed (measured 30 times for each wire), and the interval between pearlite layers was generally in the range of 90 to 100 nm , And the cementite thickness was 11 to 15 nm.

이후, 상기 용융도금선을 신선가공량(e)를 2.26이 될때까지 신선하여 강선을 얻었으며, 각 강선의 인장강도와 비틀림 회수를 측정하였다. 비틀림 회수를 측정하는 시험조건으로는 게이지 길이: 200mmL, back load: 0.008×인장강도×단면적으로 설정하였다. 표 2에 각 발명예와 비교예의 선재, 용융 도금선 및 강선의 특성 평가 결과를 나타내었다. 표 2에서 인장강도는 MPa, RA(단면감소율=(1-(최종반경/최초반경)2)*100)은 %, AGS(오스테나이트 결정립 크기)는 ㎛, 비틀림(회수)는 회의 단위를 나타내고 있었다.
Thereafter, the molten copper wire was drawn until the drawing amount (e) was 2.26 to obtain a steel wire, and the tensile strength and the number of twist of each steel wire were measured. The test conditions for measuring the number of twists were set as gauge length: 200 mmL, back load: 0.008 x tensile strength x cross sectional area. Table 2 shows the evaluation results of the properties of the wire rod, the hot-dip galvanized wire and the steel wire in each of the inventive and comparative examples. In Table 2, the tensile strength is expressed in MPa, RA (section reduction rate = (1- (final radius / initial radius) 2 ) * 100)%, AGS (austenite grain size) there was.

표 2에서 강선의 인장강도는 신선가공량을 2.26으로 하였을 경우의 인장강도와 딜라미네이션이 발생하기 직전(신선한계)의 인장강도를 각각 의미한다.
In Table 2, the tensile strength of the steel wire means the tensile strength when the drawing amount is 2.26, and the tensile strength before the delamination (draft limit), respectively.

구분division 선재Wire rod 용융도금선Melting wire 강선Steel wire 인장강도The tensile strength RARA AGSAGS 인장강도The tensile strength RARA 인장강도
(2.26신선)The tensile strength
(2.26 fresh) 비틀림torsion 신선한계Freshness limit 인장강도
(신선한계)The tensile strength
(Freshness limit) 발명예1Inventory 1 1,1621,162 3838 7.97.9 12621262 4848 2,2622,262 1919 2.572.57 2,3422,342 발명예2Inventory 2 1,1611,161 3737 8.18.1 12611261 4747 2,2592,259 1818 2.562.56 2,3392,339 발명예3Inventory 3 1,1551,155 3636 9.59.5 12551255 4646 2,2542,254 1818 2.452.45 2,3342,334 발명예4Honorable 4 1,1521,152 3535 11.111.1 12521252 4545 2,2532,253 1717 2.392.39 2,3332,333 발명예5Inventory 5 1,1601,160 3737 8.38.3 12601260 4747 2,2622,262 1818 2.562.56 2,3422,342 발명에6Invention 6 1,1611,161 3636 8.78.7 12611261 4646 2,2612,261 1717 2.532.53 2,3412,341 발명예7Honorable 7 1,1591,159 3636 8.98.9 12591259 4646 2,2572,257 1818 2.522.52 2,3372,337 발명예8Honors 8 1,1581,158 3535 9.89.8 12581258 4545 2,2612,261 1717 2.552.55 2,3402,340 발명예9Proposition 9 1,1571,157 3232 10.910.9 12571257 4242 2,2612,261 1414 2.512.51 2,3412,341 비교예1Comparative Example 1 1,1501,150 3131 20.120.1 12501250 3939 2,2322,232 1313 2.302.30 2,2502,250 비교예2Comparative Example 2 1,1651,165 3636 7.17.1 12601260 4646 2,2682,268 1818 2.562.56 23382338 비교예3Comparative Example 3 11461146 3838 11.811.8 12531253 4545 2,2492,249 1717 2.382.38 2,3302,330

상기 표 2에서 확인할 수 있듯이, 본 발명과 같이 Si와 Al을 복합 첨가한 경우에는 첨가하지 않은 비교예1과 비교할 때, 선재의 인장강도는 크게 차이나지 않으나, 오스테나이트 결정립 크기가 비교예1의 거의 절반 이하 수준으로서, 본 발명에 의할 경우 매우 큰 결정립 미세화 효과를 얻을 수 있음을 확인할 수 있다. 또한, 가공성의 한가지 지표로 사용되는 단면감소율(RA) 역시 31% 수준인 비교예1에 비하여 발명예는 모두 32% 이상 최대 38%까지 향상되었음을 확인 할 수 있다. 이와 같은 차이는 용융 도금선에서 더욱 확연히 확인할 수 있는데, 비교예1은 단면 감소율이 39% 수준에 불과한 반면 발명예는 42~48% 수준의 단면감소율을 나타내고 있었다. 그 결과 강선의 신선한계가 크게 향상되어 2.30에 불과한 비교예1의 신선한계에 비하여 발명예는 2.39 이상으로 신선성이 우수하다는 것을 확인할 수 있다. 또한, 비틀림 회수 역시 13회에 불과한 비교예1에 비하여 발명예는 모두 14회 이상으로서 우수한 특성을 나타내고 있었다. 이러한 발명예는 종래 Si만 첨가하였던 비교예1에 비하여 Si와 함께 Al을 첨가함으로써 결정립 미세화를 도모하였던 결과로서, 그 결과 강도 역시 비교예1에 비하여 우수한 값을 나타내고 있었다.
As can be seen from the above Table 2, when the Si and Al were added in combination as in the present invention, the tensile strength of the wire rod was not significantly different from that of Comparative Example 1, It can be confirmed that the present invention can obtain a very large crystal grain refinement effect. In addition, it can be seen that the area reduction ratio (RA) used as an index of workability is also improved by 32% or more up to 38% compared to Comparative Example 1 which is 31%. This difference can be more clearly confirmed in the hot-dip galvanizing line. In Comparative Example 1, the section reduction rate was only 39%, whereas the demonstration was 42-48%. As a result, it was confirmed that the drawability of the steel wire was greatly improved and the drawability was 2.39 or more as compared with the freshness limit of Comparative Example 1, which was merely 2.30. Compared with Comparative Example 1 in which the number of twisting was only 13 times, the inventive examples exhibited excellent characteristics as being 14 or more times. The inventors of the present invention found that the grain size was reduced by adding Al together with Si compared to Comparative Example 1 in which only Si was added in the prior art. As a result, the strength was also excellent as compared with Comparative Example 1.

따라서, 본 발명의 유리한 효과를 확인할 수 있었다.Therefore, the advantageous effects of the present invention can be confirmed.

Claims (8)

중량비율로, C: 0.6~1.0%, Si: 0.2~0.8%, Mn: 0.2~0.8%, P: 0.02% 이하, S: 0.02% 이하, Sol. Al: 0.02~0.05%, N: 0.002~0.01%, O: 0.002% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 조성을 가지고, 구오스테나이트 결정립 크기가 최대 25㎛ 이하, 평균 15~20㎛인 고강도 강선용 선재.
The steel sheet according to any one of claims 1 to 4, wherein the steel sheet contains, by weight, 0.6 to 1.0% of C, 0.2 to 0.8% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02% or less of P, Strength steel wire having a composition including Al: 0.02 to 0.05%, N: 0.002 to 0.01%, O: 0.002% or less, the balance Fe and unavoidable impurities and having a size of the old austenite grains of 25 탆 or less at maximum, Pre-existing.
제 1 항에 있어서, 면적분율로 95%이상의 펄라이트와 나머지 5% 이하의 불순조직으로 이루어지는 내부조직을 가지는 선재.
The wire material according to claim 1, having an internal structure composed of 95% or more of pearlite and 5% or less of impurity texture in an area fraction.
삭제delete 중량비율로, C: 0.6~1.0%, Si: 0.2~0.8%, Mn: 0.2~0.8%, P: 0.02% 이하, S: 0.02% 이하, Sol. Al: 0.02~0.05%, N: 0.002~0.01%, O: 0.002% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 조성을 가지고, 내부조직의 펄라이트 층간 간격이 25-30nm, 세멘타이트 두께가 5-8nm인 고강도 강선.
The steel sheet according to any one of claims 1 to 4, wherein the steel sheet contains, by weight, 0.6 to 1.0% of C, 0.2 to 0.8% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02% or less of P, And a cermetite layer having a composition including Al: 0.02 to 0.05%, N: 0.002 to 0.01%, O: 0.002% or less, the balance Fe and unavoidable impurities, High strength steel wire.
삭제delete 중량비율로, C: 0.6~1.0%, Si: 0.2~0.8%, Mn: 0.2~0.8%, P: 0.02% 이하, S: 0.02% 이하, Sol. Al: 0.02~0.05%, N: 0.002~0.01%, O: 0.002% 이하, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 조성을 가지고, 구오스테나이트 결정립 크기가 최대 25㎛ 이하, 평균 15~20㎛인 선재를 950~1050℃의 온도에서 오스테나이트화 한 후, 60~100℃/초의 냉각 속도로 550~650℃까지 냉각하는 과정을 포함하는 열처리 단계; 및
상기 열처리된 선재를 2~3의 신선가공량(e)으로 신선하는 단계를 포함하는 강선의 제조방법.
The steel sheet according to any one of claims 1 to 4, wherein the steel sheet contains, by weight, 0.6 to 1.0% of C, 0.2 to 0.8% of Si, 0.2 to 0.8% of Mn, 0.02% or less of P, A wire having a composition of Al: 0.02 to 0.05%, N: 0.002 to 0.01%, O: 0.002% or less, the balance Fe and unavoidable impurities and having a size of the old austenite grains of 25 탆 or less at maximum, Austenitizing at a temperature of 950 to 1050 占 폚 and then cooling to 550 to 650 占 폚 at a cooling rate of 60 to 100 占 폚 / sec; And
And a step of drawing the heat-treated wire material to a drawing amount (e) of 2 to 3.
제 6 항에 있어서, 열처리 단계 이전에 선재 표면의 스케일을 제거하는 단계를 더 포함하는 강선의 제조방법.
7. The method of claim 6, further comprising removing the scale of the wire surface prior to the heat treatment step.
제 7 항에 있어서, 신선 전에 상기 선재를 400~500℃의 온도로 유지되는 도금조에서 용융도금하는 단계를 더 포함하는 강선의 제조방법.
The method of manufacturing a steel wire according to claim 7, further comprising the step of hot-dipping the wire rod in a plating bath maintained at a temperature of 400 to 500 ° C before wire drawing.
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