KR101467026B1 - Steel sheet and method of manufacturing the same - Google Patents
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Abstract
경한 조직의 형성을 제어하고 석출물의 제어를 통해 고강도, 고연신율 및 높은 혹 확장성을 확보할 수 있는 강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 강판 제조 방법은 (a) 탄소(C) : 0.04 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.1 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.0 ~ 2.5 중량%, 티타늄(Ti) : 0.03 ~ 0.10 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 질소(N) : 0 중량% 초과 ~ 0.006 중량% 이하 및 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1200 ~ 1250℃로 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 840 ~ 940℃ 조건으로 열간압연하는 단계; (c) 상기 열간압연된 판재를 냉각하는 단계; 및 (d) 상기 냉각된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 500 ~ 700℃에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.A steel sheet capable of securing a high strength, a high elongation and a high lump expansion property by controlling the formation of a soft tissue and controlling the precipitate and a method for producing the same are disclosed.
A steel sheet manufacturing method according to the present invention comprises the steps of: (a) providing a steel sheet comprising 0.04 to 0.15% by weight of carbon (C), 0 to 0.1% by weight of silicon (Si) Ti: from 0.03 to 0.10 wt%, aluminum (Al) from 0.01 to 0.10 wt%, phosphorus (P) from above 0 wt% to 0.03 wt%, sulfur (S) from above 0 wt% to 0.005 wt% Reheating the slab plate composed of nitrogen (N): more than 0 wt% to less than 0.006 wt% and Fe and other unavoidable impurities to a slab reheating temperature (SRT) of 1200 to 1250 캜; (b) subjecting the reheated slab sheet to hot rolling at a finishing delivery temperature (FDT) of 840 to 940 占 폚; (c) cooling the hot rolled plate; And (d) winding the cooled plate at a CT (Coiling Temperature) of 500 to 700 ° C.
Description
본 발명은 강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금 성분 조절 및 공정 조건 제어를 통하여 고강도를 가지면서도 연신율 및 홀 확장성이 우수한 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a steel sheet and a method of manufacturing the same, and more particularly, to a steel sheet having high strength and excellent elongation and hole expandability through control of alloy components and process conditions.
환경관련 규제가 강화되고 안정성에 대한 요구가 증가하면서 자동차용 강판 제조사들은 안정성이 보다 우수한 소재에 대한 연구 개발을 진행하고 있다.As environment-related regulations are strengthened and the demand for stability increases, automotive steel plate makers are researching and developing materials with better stability.
자동차용 소재는 적용되는 부위에 따라 요구되는 물성값에 차이가 있으며, 강도, 인성, 피로특성, 내식성 등이 향상된 고기능성 소재에 대한 수요가 증가하고 있다.There is a difference in the physical property values required for the automobile materials depending on the parts to which they are applied, and there is an increasing demand for highly functional materials having improved strength, toughness, fatigue characteristics, and corrosion resistance.
이러한 자동차용 소재의 가공방법은 프레스에 의한 성형으로 제작되고 있다. 그러나, 최근 소비자들의 다양한 기호를 충족시키기 위해 자동차사에서는 홀 확장성, 드로잉성 등의 다양한 가공 모드를 복합적으로 적용하는 부품의 생산을 늘리고 있다. 이에 따라, 다양한 가공성을 만족하는 고 가공성 소재개발을 위한 연구가 활발히 진행되고 있다.Such a method for processing an automotive material is manufactured by press molding. However, in order to satisfy various consumers' preferences in recent years, the automobile company is increasing the production of parts that apply a variety of processing modes such as hole expandability and drawability. Accordingly, researches for the development of high workability materials satisfying various workability have been actively carried out.
관련 선행기술로는 대한민국 등록특허 제10-0837895호(2008.06.13호)가 있으며, 상기 문헌에는 저항복비 고강도 고인성의 후강판의 제조방법이 개시되어 있다.
A related prior art is Korean Patent No. 10-0837895 (Jun. 13, 2008), which discloses a method for manufacturing a steel sheet with a high strength and a high tensile strength.
본 발명의 목적은 경한 조직의 형성 및 석출물의 제어를 통해 고강도, 고연신율과 더불어 홀 확장성이 우수한 강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.It is an object of the present invention to provide a method for producing a steel sheet excellent in high strength, high elongation and hole expandability through formation of a brittle structure and control of precipitates.
본 발명의 다른 목적은 상기 방법으로 제조되어, 미세조직이 페라이트(Ferrite) 조직으로 이루어지되, 상기 페라이트가 단면면적율로 95 vol% 이상을 갖고, 인장강도(TS) : 600 ~ 680MPa, 항복강도(YS) : 550 ~ 650MPa, 연신율(EL) : 23 ~ 30% 및 홀 확장율(HER) : 110 ~ 150%를 갖는 강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a ferrite microstructure having a microstructure of ferrite structure, having a cross-sectional area ratio of 95 vol% or more, a tensile strength (TS) of 600 to 680 MPa, a yield strength YS) of 550 to 650 MPa, an elongation (EL) of 23 to 30% and a hole expansion ratio (HER) of 110 to 150%.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 강판 제조 방법은 (a) 탄소(C) : 0.04 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.1 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.0 ~ 2.5 중량%, 티타늄(Ti) : 0.03 ~ 0.10 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 질소(N) : 0 중량% 초과 ~ 0.006 중량% 이하 및 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1200 ~ 1250℃로 재가열하는 단계; (b) 상기 재가열된 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 840 ~ 940℃ 조건으로 열간압연하는 단계; (c) 상기 열간압연된 판재를 냉각하는 단계; 및 (d) 상기 냉각된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 500 ~ 700℃에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
In order to achieve the above object, a steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention comprises: (a) 0.04 to 0.15 weight% of carbon (C), more than 0 weight% to 0.1 weight% of silicon (Si) (Al): 0.01 to 0.10 wt%, P: more than 0 wt% to 0.03 wt%, sulfur (S): 0 to 0.1 wt% Reheating the slab plate to a slab reheating temperature (SRT) of 1200 to 1250 캜, wherein the slab plate is composed of more than 0 wt% to 0.005 wt%, nitrogen (N): 0 wt% to less than 0.006 wt%, and Fe and other unavoidable impurities; (b) subjecting the reheated slab sheet to hot rolling at a finishing delivery temperature (FDT) of 840 to 940 占 폚; (c) cooling the hot rolled plate; And (d) winding the cooled plate at a CT (Coiling Temperature) of 500 to 700 ° C.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 강판은 탄소(C) : 0.04 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.1 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.0 ~ 2.5 중량%, 티타늄(Ti) : 0.03 ~ 0.10 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 질소(N) : 0 중량% 초과 ~ 0.006 중량% 이하 및 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어지며, 미세조직이 페라이트(Ferrite) 조직으로 이루어지되, 상기 페라이트가 단면면적율로 95 vol% 이상을 갖고, 인장강도(TS) : 600 ~ 680MPa, 항복강도(YS) : 550 ~ 650MPa 및 연신율(EL) : 23 ~ 30%를 갖는 것을 특징으로 한다.
According to another aspect of the present invention, there is provided a steel sheet comprising 0.04 to 0.15% by weight of carbon (C), 0 to 0.1% by weight of silicon (Si) (P): more than 0 wt% to 0.03 wt%, sulfur (S): more than 0 wt%, and more preferably, more than 0 wt% Wherein the microstructure is made of a ferrite structure, wherein the ferrite has a cross-sectional area ratio of 95 vol% or less, (YS) of from 550 to 650 MPa and an elongation (EL) of from 23 to 30%, in terms of tensile strength (TS): 600 to 680 MPa.
본 발명은 냉각대(ROT : Run Out Table)에서 공기중에 3초 이상 동안 유지하여 페라이트+오스테나이트를 이상 분리한 다음 잔류한 오스테나이트를 페라이트로 만들기 위해 500 ~ 700℃에서 냉각이 이루어지도록 하여 페라이트가 단면면적율로 95 vol% 이상을 가지면서 일부의 석출물이 형성되도록 제어함으로써, 최종 미세조직이 페라이트(Ferrite) 조직으로 이루어지되, 상기 페라이트가 단면면적율로 95 vol% 이상을 가질 수 있다.In the present invention, ferrite and austenite are excessively separated from air in a cooling run (ROT) for 3 seconds or more to be cooled at a temperature of 500 to 700 ° C. in order to make the retained austenite into ferrite, Is controlled so that a part of precipitates are formed while having a sectional area ratio of 95 vol% or more, whereby the final microstructure is made of a ferrite structure, and the ferrite may have a sectional area ratio of 95 vol% or more.
이를 통해, 본 발명에 따른 강판은 인장강도(TS) : 600 ~ 680MPa, 항복강도(YS) : 550 ~ 650MPa, 연신율(EL) : 23 ~ 30% 및 홀 확장율(HER) : 110 ~ 150%를 만족할 수 있다.
Thus, the steel sheet according to the present invention has a tensile strength (TS) of 600 to 680 MPa, a yield strength (YS) of 550 to 650 MPa, an elongation (EL) of 23 to 30% and a hole expansion ratio (HER) Can be satisfied.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 강판의 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 2는 본 발명의 실시예에 따른 강판의 제조방법을 나타낸 개념도이다.
도 3은 도 2의 단계별 조직 변화를 간략하게 나타낸 도면이다.
도 4는 실시예 1에 따라 제조된 시편에 대한 최종 미세조직을 나타낸 사진이다.
도 5는 실시예 2에 따라 제조된 시편에 대한 홀 가공 실험을 실시한 후를 나타낸 사진이다.
도 6은 실시예 3에 따라 제조된 시편에 대한 굴곡 실험을 실시한 후를 나타낸 사진이다.1 is a flow chart showing a method of manufacturing a steel sheet according to an embodiment of the present invention.
2 is a conceptual view showing a method of manufacturing a steel sheet according to an embodiment of the present invention.
FIG. 3 is a diagram schematically illustrating organizational changes in steps of FIG. 2. FIG.
4 is a photograph showing the final microstructure of the specimen prepared according to Example 1. Fig.
Fig. 5 is a photograph showing a specimen prepared according to Example 2 after a hole-forming test. Fig.
6 is a photograph showing a specimen produced according to Example 3 after bending test.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The advantages and features of the present invention and the manner of achieving them will become apparent with reference to the embodiments described in detail below with reference to the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, a steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention and a method of manufacturing the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
강판Steel plate
본 발명에 따른 강판은 합금성분 조절 및 공정조건 제어를 통하여, 인장강도(TS) : 600 ~ 680MPa, 항복강도(YS) : 550 ~ 650MPa, 연신율(EL) : 23 ~ 30% 및 홀 확장율(HER) : 110 ~ 150%를 갖는 것을 목표로 한다.The steel sheet according to the present invention has a tensile strength (TS) of 600 to 680 MPa, a yield strength (YS) of 550 to 650 MPa, an elongation (EL) of 23 to 30% and a hole expansion ratio HER): 110 to 150%.
이를 위하여, 본 발명에 따른 강판은 탄소(C) : 0.04 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.1 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.0 ~ 2.5 중량%, 티타늄(Ti) : 0.03 ~ 0.10 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 질소(N) : 0 중량% 초과 ~ 0.006 중량% 이하 및 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.The steel sheet according to the present invention may contain 0.04 to 0.15 wt% of carbon (C), more than 0 wt% to 0.1 wt% of silicon (Si), 1.0 to 2.5 wt% of manganese (Mn) (S): not less than 0 wt% to not more than 0.005 wt%, and nitrogen (P) N): greater than 0 wt% to less than 0.006 wt% and Fe and other inevitable impurities.
이때, 본 발명에 따른 강판은 미세조직이 페라이트(Ferrite) 조직으로 이루어지되, 상기 페라이트가 단면면적율로 95 vol% 이상을 가질 수 있다.At this time, the steel sheet according to the present invention has a microstructure of a ferrite structure, and the ferrite may have a sectional area ratio of 95 vol% or more.
또한, 본 발명에 따른 강판은 몰리브덴(Mo) : 0.1 ~ 0.5 중량% 및 보론(B) : 0.001 ~ 0.003 중량% 중 선택된 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
The steel sheet according to the present invention may further include at least one selected from the group consisting of molybdenum (Mo) in an amount of 0.1 to 0.5% by weight and boron (B) in an amount of 0.001 to 0.003% by weight.
이하, 본 발명에 따른 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component included in the steel sheet according to the present invention will be described.
탄소(C)Carbon (C)
탄소(C)는 강도를 확보하기 위하여 첨가된다.Carbon (C) is added to ensure strength.
탄소(C)는 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.04 ~ 0.15 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 탄소(C)의 함량이 강판 전체 중량의 0.04 중량% 미만일 경우에는 소입성이 적어져서 강판의 강도를 확보하는 데 어려움이 따른다. 반대로, 탄소(C)의 함량이 강판 전체 중량의 0.15 중량%를 초과할 경우에는 강도가 증가되는 플러스 요인에 비하여 연성이 저하되는 특성이 더 급격히 나타날 수 있다.
The carbon (C) is preferably added in a content ratio of 0.04 to 0.15% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of carbon (C) is less than 0.04% by weight of the total weight of the steel sheet, the ingot becomes less and the strength of the steel sheet becomes difficult to secure. On the contrary, when the content of carbon (C) exceeds 0.15% by weight of the total weight of the steel sheet, the ductility may deteriorate more rapidly than the plus factor in which the strength is increased.
실리콘(Si)Silicon (Si)
실리콘(Si)은 강의 강도를 증가시키는 역할을 한다. 또한, 실리콘(Si)은 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제의 역할을 하며, 시멘타이트 구상화에 효과적인 원소이다.Silicon (Si) serves to increase the strength of the steel. In addition, silicon (Si) acts as a deoxidizer to remove oxygen in the steel, and is an effective element for spheroidizing cementite.
다만, 실리콘(Si)의 함량이 강판 전체 중량의 0.1 중량%를 초과할 경우에는 슬라브 재가열 및 열간압연 과정에서 열연강판의 전장에 적 스케일을 생성시킴으로써, 표면품질을 떨어뜨리는 문제점이 있다. 또한, 용접 후 도금성을 저해하는 요인으로 작용할 수 있다. 따라서, 실리콘은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.1 중량% 이하로 첨가하는 것이 바람직하다.
However, when the content of silicon (Si) exceeds 0.1 wt% of the total weight of the steel sheet, the steel sheet may have an overall scale in its entirety during the reheating and hot rolling of the slab, thereby deteriorating the surface quality. Further, it can act as a factor for inhibiting the plating ability after welding. Therefore, silicon is preferably added in an amount of more than 0% by weight to 0.1% by weight or less based on the total weight of the steel sheet according to the present invention.
망간(Mn)Manganese (Mn)
망간(Mn)은 인성을 저하시키지 않으면서 강도를 상승시키는데 유효한 원소이다. 본 발명에서 망간(Mn)은 고용강화 원소로써 매우 효과적이며 강의 경화를 향상시켜서 강도확보에 효과적인 원소이다. 또한, 망간(Mn)은 오스테나이트(austenite) 안정화 원소로써 페라이트, 펄라이트 변태를 지연시킴으로써 페라이트의 결정립 미세화에 기여한다.Manganese (Mn) is an effective element for increasing the strength without deteriorating toughness. In the present invention, manganese (Mn) is very effective as a solid solution strengthening element and is an element effective for securing strength by improving hardening of steel. Manganese (Mn) contributes to grain refinement of ferrite by retarding ferrite and pearlite transformation as an austenite stabilizing element.
망간(Mn)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 1.0 ~ 2.5 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 1.0 중량% 미만일 경우에는 망간 첨가에 따른 고용강화 효과 및 경화능 향상 효과가 미미할 수 있다. 반대로, 망간(Mn)의 함량이 강판 전체 중량의 2.5 중량%를 초과할 경우에는 용접성을 크게 떨어뜨리며 개재물 생성 및 중심편석 등을 유발함으로써, 제조되는 열연강판의 인성을 저해하는 요소로 작용한다. 또한, 망간(Mn)은 고가의 원소로서 많이 첨가할수록 제조 원가를 상승시키는 문제점이 있다.
The manganese (Mn) is preferably added in an amount of 1.0 to 2.5% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of manganese (Mn) is less than 1.0% by weight of the total weight of the steel sheet, the effect of strengthening solubility and improving hardenability due to addition of manganese may be insignificant. On the contrary, when the content of manganese (Mn) exceeds 2.5% by weight of the total weight of the steel sheet, the weldability is significantly lowered, and inclusions are generated and center segregation is caused, thereby acting as an element inhibiting toughness of the produced hot-rolled steel sheet. Further, manganese (Mn) has a problem of increasing the manufacturing cost as it is added in large amounts as an expensive element.
티타늄(Ti)Titanium (Ti)
본 발명에서 티타늄(Ti)은 TiC, TiN 석출물 형성원소로서, 재가열시 TiC, TiN 등의 고용탄소 및 고용질소를 석출시킨다. 또한, 티타늄(Ti)은 고용탄소 및 고용질소를 석출시켜 비시효성과 가공성을 향상시키는 역할을 한다.In the present invention, titanium (Ti) is an element for forming TiC and TiN precipitates, and precipitates solid carbon and solid nitrogen such as TiC and TiN upon reheating. In addition, titanium (Ti) precipitates solid carbon and solid nitrogen to improve non-vitrification and workability.
상기 티타늄(Ti)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.03 ~ 0.10 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 티타늄(Ti)의 함량이 강판 전체 중량의 0.03 중량% 미만일 경우에는 상기의 티타늄 첨가 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 티타늄(Ti)의 함량이 강판 전체 중량의 0.10 중량%를 초과할 경우에는 TiC, TiN 석출물 등이 조대해져 결정립 성장을 억제하는 효과가 저하되고, 제조되는 강판의 표면 결함을 유발시킬 수 있다.
The titanium (Ti) is preferably added in an amount of 0.03 to 0.10 weight% of the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of titanium (Ti) is less than 0.03% by weight of the total weight of the steel sheet, the above titanium addition effect can not be exhibited properly. On the contrary, when the content of titanium (Ti) exceeds 0.10% by weight of the total weight of the steel sheet, TiC, TiN precipitates and the like become coarse, the effect of suppressing crystal grain growth is reduced and surface defects of the steel sheet to be produced can be caused .
알루미늄(Al)Aluminum (Al)
알루미늄(Al)은 질소(N)와 반응하여 미세한 AlN 석출물을 형성하여 결정립 미세화와 더불어 석출 강화에 의하여 강도를 향상시키는 역할을 한다.Aluminum (Al) reacts with nitrogen (N) to form fine AlN precipitates, thereby improving the strength by precipitation strengthening as well as grain refinement.
알루미늄(Al)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.01 ~ 0.10 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 알루미늄(Al)의 함량이 강판 전체 중량의 0.01 중량% 미만일 경우에는 그 첨가량이 미미한 관계로 상대적으로 AlN 석출물의 양이 줄어들어 충분한 강도를 확보하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 알루미늄(Al)의 함량이 강판 전체 중량의 0.10 중량%를 초과하여 과다 첨가될 경우에는 연주에 어려움이 있어 생산성을 떨어뜨리며, 항복강도(YS)를 지나치게 상승시키는 문제가 있다.
Aluminum (Al) is preferably added in an amount of 0.01 to 0.10% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of aluminum (Al) is less than 0.01% by weight of the total weight of the steel sheet, the amount of AlN precipitates is relatively small, so that the amount of AlN precipitates is relatively reduced and it may be difficult to secure sufficient strength. On the contrary, when the content of aluminum (Al) is excessively added in excess of 0.10% by weight of the total weight of the steel sheet, it is difficult to perform and the productivity is lowered and the yield strength (YS) is excessively increased.
인(P)In (P)
인(P)은 시멘타이트 형성을 억제하고, 강도를 증가시키기 위해 첨가된다. Phosphorous (P) is added to inhibit cementite formation and increase strength.
다만, 본 발명에서 인(P)의 함량이 강판 전체 중량의 0.03 중량%를 초과할 경우 용접성을 악화시키고, 슬라브 중심 편석(slab center segregation)에 의해 최종 재질 편차를 발생시키는 원인이 될 수 있다. 따라서, 본 발명에서는 인(P)의 함량을 강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하로 제한하였다.
However, if the content of phosphorus (P) exceeds 0.03% by weight of the total weight of the steel sheet in the present invention, the weldability may be deteriorated and the final material deviation may be caused by the slab center segregation. Therefore, in the present invention, the content of phosphorus (P) is limited to more than 0 wt% and not more than 0.03 wt% of the total weight of the steel sheet.
황(S)Sulfur (S)
황(S)은 강의 인성 및 용접성을 저해하고, 망간(Mn)과 결합하여 MnS 비금속 개재물을 형성함으로써 강의 가공 중 크랙을 발생시키는 원소이다.Sulfur inhibits the toughness and weldability of steel and forms an MnS nonmetallic inclusion by binding with manganese (Mn), thereby generating a crack during steel processing.
특히, 본 발명에서 황(S)의 함량이 0.005 중량%를 초과할 경우에는 MnS 개재물의 분율 증가로 인하여 인성이 저하되는 문제가 있다. 따라서, 본 발명에서는 황(S)의 함량을 강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하로 제한하였다.
In particular, when the content of sulfur (S) exceeds 0.005% by weight in the present invention, there is a problem that the toughness is lowered due to an increase in the fraction of the MnS inclusions. Therefore, in the present invention, the content of sulfur (S) is limited to not less than 0% by weight and not more than 0.005% by weight of the total weight of the steel sheet.
질소(N)Nitrogen (N)
질소(N)는 불가피한 불순물로써, 0.006 중량%를 초과하여 다량 함유될 경우 고용 질소가 증가하여 강판의 충격특성 및 연신율을 떨어뜨리고 용접부의 인성을 크게 저하시키는 문제점이 있다. 따라서, 본 발명에서는 질소(N)의 함량을 강판 전체 중량의 0 중량% 초과 ~ 0.006 중량% 이하로 제한하였다.
Nitrogen (N) is an inevitable impurity. If it is contained in an amount exceeding 0.006% by weight, the amount of dissolved nitrogen is increased to deteriorate the impact properties and elongation of the steel sheet, thereby significantly deteriorating the toughness of the welded portion. Therefore, in the present invention, the content of nitrogen (N) is limited to not less than 0% by weight and not more than 0.006% by weight of the total weight of the steel sheet.
몰리브덴(Mo)Molybdenum (Mo)
본 발명에서 몰리브덴(Mo)은 담금질성을 높이는 것과 동시에 템퍼링 연화 저항을 높이고, 강도 상승에 유효한 원소이다.In the present invention, molybdenum (Mo) is an element effective for enhancing hardenability and increasing tempering softening resistance and increasing strength.
몰리브덴(Mo)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.1 ~ 0.5 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.1 중량% 미만일 경우에는 그 첨가 효과가 불충분할 수 있다. 반대로, 몰리브덴(Mo)의 함량이 0.5 중량%를 초과할 경우에는 용접성을 저하시킴과 동시에 탄화물의 석출에 의하여 항복비를 상승시키는 문제점이 있다.
Molybdenum (Mo) is preferably added in an amount of 0.1 to 0.5% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. If the content of molybdenum (Mo) is less than 0.1% by weight, the effect of the addition may be insufficient. On the contrary, when the content of molybdenum (Mo) exceeds 0.5% by weight, there is a problem that the weldability is lowered and the yield ratio is increased by precipitation of carbide.
보론(B)Boron (B)
보론(B)은 강력한 소입성 원소로서, 인(P)의 편석을 막아 강도를 향상시키는 역할을 한다. 만일, 인(P)의 편석이 발생할 경우에는 2차가공취성이 발생할 수 있으므로, 보론(B)을 첨가하여 인(P)의 편석을 막아 가공취성에 대한 저항성을 증가시킨다.Boron (B) is a strong incipient element, which plays a role in blocking segregation of phosphorus (P) and improving strength. If segregation of phosphorus (P) occurs, secondary processing brittleness may occur, so boron (B) is added to block segregation of phosphorus (P) to increase resistance to process embrittlement.
상기 보론(B)은 본 발명에 따른 강판 전체 중량의 0.001 ~ 0.003 중량%의 함량비로 첨가하는 것이 바람직하다. 보론(B)의 함량이 0.001 중량% 미만일 경우에는 그 첨가량이 미미한 관계로 상기의 효과를 제대로 발휘할 수 없다. 반대로, 보론(B)의 함량이 0.003 중량%를 초과하여 과다 첨가될 경우에는 보론 산화물의 형성으로 강판의 표면 품질을 저해하는 문제를 유발할 수 있다.
The boron (B) is preferably added in an amount of 0.001 to 0.003% by weight based on the total weight of the steel sheet according to the present invention. When the content of boron (B) is less than 0.001% by weight, the amount of boron (B) is insignificant, so that the above effect can not be exhibited properly. On the other hand, if the boron (B) content is over 0.003 wt%, the formation of boron oxide may cause a problem of inhibiting the surface quality of the steel sheet.
강판 제조 방법Steel plate manufacturing method
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.FIG. 1 is a process flow chart showing a method of manufacturing a steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 1을 참조하면, 본 발명의 실시예에 따른 강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120), 냉각 단계(S130) 및 권취 단계(S140)를 포함한다. 이때, 슬라브 재가열 단계(S110)는 반드시 수행되어야 하는 것은 아니나, 석출물의 재고용 등의 효과를 도출하기 위해서는 실시하는 것이 더 바람직하다.
Referring to FIG. 1, a steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention includes a slab reheating step (S110), a hot rolling step (S120), a cooling step (S130), and a winding step (S140). At this time, the slab reheating step (S110) is not necessarily performed, but it is more preferable to carry out the step to derive effects such as reuse of precipitates.
본 발명에 따른 강판 제조 방법에서 열연공정의 대상이 되는 반제품 상태의 슬라브 판재는 탄소(C) : 0.04 ~ 0.15 중량%, 실리콘(Si) : 0 중량% 초과 ~ 0.1 중량% 이하, 망간(Mn) : 1.0 ~ 2.5 중량%, 티타늄(Ti) : 0.03 ~ 0.10 중량%, 알루미늄(Al) : 0.01 ~ 0.10 중량%, 인(P) : 0 중량% 초과 ~ 0.03 중량% 이하, 황(S) : 0 중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하, 질소(N) : 0 중량% 초과 ~ 0.006 중량% 이하 및 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.In the steel sheet manufacturing method according to the present invention, the semi-finished slab plate to be subjected to the hot rolling process is composed of 0.04 to 0.15 wt% of carbon (C), more than 0 wt% to 0.1 wt% of silicon (Si) (Al): 0.01 to 0.10 wt%, P: more than 0 wt% to 0.03 wt%, sulfur (S): 0 to 0.1 wt% , More than 0 wt% to 0.005 wt%, nitrogen (N): 0 wt% to 0.006 wt%, and Fe and other unavoidable impurities.
이때, 상기 슬라브 판재에는 몰리브덴(Mo) : 0.1 ~ 0.5 중량% 및 보론(B) : 0.001 ~ 0.003 중량% 중 선택된 1종 이상이 더 포함되어 있을 수 있다.
The slab plate may further include at least one selected from the group consisting of molybdenum (Mo) and boron (B) in an amount of 0.1 to 0.5 wt% and 0.001 to 0.003 wt%, respectively.
슬라브 재가열Reheating slabs
슬라브 재가열 단계(S110)에서는 상기 조성을 갖는 슬라브 판재를 SRT(Slab Reheating Temperature) : 1200 ~ 1250℃로 재가열한다.In the slab reheating step S110, the slab plate having the above composition is reheated to a slab reheating temperature (SRT) of 1200 to 1250 占 폚.
이때, 슬라브 판재는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음에 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다. 이때, 슬라브의 재가열을 통하여, 주조시 편석된 성분을 재고용한다.At this time, the slab plate can be obtained through a continuous casting process after obtaining a molten steel having a desired composition through a steelmaking process. At this time, through the reheating of the slab, the segregated components are reused in casting.
본 단계에서, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1200℃ 미만일 경우에는 슬라브 전체의 조직이 균질화가 제대로 이루어지지 않으며, 열간압연 이후의 공정에서 혼립조직이 발생할 수 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도(SRT)가 1250℃를 초과할 경우에는 결정립의 이상 성장(abnormal grain growth)이 발생될 우려가 있으며, 이는 결과적으로 강도 상승에 반하는 요인으로 작용할 수 있다.
At this stage, if the slab reheating temperature (SRT) is less than 1200 ° C, the entire slab is not uniformly homogenized and mixed grain structure may occur in the process after hot rolling. On the other hand, when the slab reheating temperature (SRT) exceeds 1250 DEG C, there is a fear that abnormal grain growth of the crystal grains may occur, which may act as a factor against the increase in strength.
열간압연Hot rolling
열간압연 단계(S120)에서는 재가열된 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 840 ~ 940℃ 조건으로 열간압연한다.In the hot rolling step (S120), the reheated plate is hot-rolled under the condition of FDT (Finishing Delivery Temperature): 840 to 940 占 폚.
마무리 열간압연온도(FDT)가 840℃ 미만일 경우에는 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 등의 문제가 발생할 수 있다. 반대로, 마무리 열간압연온도(FDT)가 940℃를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립이 조대화되며, 이에 따라 강도 확보가 어려워질 수 있다.
If the finish hot rolling temperature (FDT) is lower than 840 占 폚, there may arise a problem such that blind spots due to abnormal reverse rolling occur. On the other hand, when the finish hot rolling temperature (FDT) is higher than 940 캜, the austenite grains are coarsened, so that it may become difficult to secure strength.
냉각Cooling
냉각 단계(S130)에서는 열간압연된 판재를 냉각한다.In the cooling step (S130), the hot rolled plate is cooled.
이때, 도 2는 본 발명의 실시예에 따른 열연강판의 제조방법을 나타낸 개념도이다.2 is a conceptual view illustrating a method of manufacturing a hot-rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 2를 참조하면, 본 단계에서 ROT(Run Out Table)는 열간압연된 판재 660 ~ 720℃까지 냉각하는 1차 냉각 구간과, 상기 1차 냉각된 판재를 공랭으로 유지하는 유지 구간과, 상기 공냉된 판재를 500 ~ 700℃까지 냉각하는 2차 냉각 구간으로 구분될 수 있다.Referring to FIG. 2, in this step, the ROT (Run Out Table) includes a primary cooling section for cooling the hot rolled plate to 660 to 720 ° C, a maintenance section for maintaining the primary cooled plate in an air- And a secondary cooling section for cooling the plate material to 500 to 700 ° C.
이때, 1차 냉각 구간에서의 1차 냉각종료온도가 660℃ 미만일 경우에는 저온변태조직이 다량 형성되어 페라이트 + 오스테나이트의 이상 분리가 어려울 수 있다. 반대로, 1차 냉각 구간에서의 1차 냉각종료온도가 720℃를 초과할 경우에는 조대한 이상 조직과 높은 이상 분율로 강도확보는 용이하나 연신율이 열화되는 문제가 있다.At this time, if the primary cooling end temperature in the first cooling section is less than 660 ° C, a large amount of low-temperature transformed structure is formed, and it may be difficult to separate the ferrite + austenite from the ferrite. On the other hand, when the primary cooling end temperature in the primary cooling section exceeds 720 占 폚, it is easy to secure the strength with a coarse anomaly structure and a high fraction of anomalies, but the elongation rate is deteriorated.
한편, 본 단계에서, 유지 구간에서의 공랭은 3 ~ 8초 동안 실시하는 것이 바람직하다. 공랭 유지시간이 3초 미만일 경우에는 페라이트 변태가 불충분하여 가공성을 확보하기 어렵다. 반대로, 공랭 유지시간이 8초를 초과할 경우에는 펄라이트의 형성으로 강판의 가공성이 목표값에 미달하는 문제를 야기할 수 있다.On the other hand, in this step, it is preferable to perform air cooling for 3 to 8 seconds in the maintenance interval. When the air cooling / holding time is less than 3 seconds, the ferrite transformation is insufficient and it is difficult to secure workability. On the other hand, when the air-cooling holding time exceeds 8 seconds, the formation of pearlite may cause the workability of the steel sheet to fall short of the target value.
또한, 본 단계에서, 2차 냉각 구간에서의 2차 냉각종료온도가 500℃ 미만일 경우에는 강도를 확보하는 데는 용이하나, 연신율이 급격히 저하되는 문제가 있다. 반대로, 2차 냉각 구간에서의 2차 냉각종료온도가 700℃를 초과할 경우에는 페라이트(Ferrite) 분율을 단면면적율로 95% 이상을 안정적으로 확보하는 데 어려움이 따르며, 이는 결국 강도 확보에 반하는 요인으로 작용할 수 있다.
In this step, if the secondary cooling end temperature in the secondary cooling section is less than 500 ° C, it is easy to secure the strength, but there is a problem that the elongation is rapidly lowered. On the other hand, when the secondary cooling end temperature in the second cooling section exceeds 700 ° C, it is difficult to stably obtain a ferrite fraction of 95% or more at a cross-sectional area ratio, Lt; / RTI >
권취Coiling
권취 단계(S140)에서는 냉각된 판재를 권취 온도(CT) : 500 ~ 700℃에서 권취한다. 이때, 권취 온도는 2차 냉각종료온도와 실질적으로 동일할 수 있다.In the winding step (S140), the cooled plate is wound at a winding temperature (CT): 500 to 700 ° C. At this time, the coiling temperature may be substantially the same as the secondary cooling end temperature.
상기 권취 단계(S140)에 의하여 권취되는 강판의 최종 미세조직은 페라이트(Ferrite) 조직으로 이루어지되, 상기 페라이트가 단면면적율로 95 vol% 이상을 가질 수 있다.
The final microstructure of the steel sheet wound by the winding step (S140) is made of a ferrite structure, and the ferrite may have a sectional area ratio of 95 vol% or more.
한편, 도 3은 도 1의 단계별 과정에 의해 제조되는 열연강판의 시간과 온도에 따른 조직변화를 간략하게 나타낸 도면이다.FIG. 3 is a view schematically showing a change in texture of the hot-rolled steel sheet manufactured according to the stepwise process of FIG. 1 according to time and temperature.
도 3을 참조하면, F는 페라이트 영역, P는 펄라이트 영역, B는 베이나이트 영역, 그리고 M은 마르텐사이트 영역을 각각 나타낸다.Referring to FIG. 3, F represents a ferrite region, P represents a pearlite region, B represents a bainite region, and M represents a martensite region.
이때, 본 발명에 따른 강판 제조 방법은 재가열된 슬라브 판재를 열간압연한 후, 냉각대(ROT : Run Out Table)에서 공기중에 3초 이상 동안 유지하여 페라이트+오스테나이트를 이상 분리한 다음 잔류한 오스테나이트를 페라이트로 만들기 위해 500 ~ 700℃에서 냉각이 이루어지도록 하여 페라이트가 단면면적율로 95 vol% 이상을 가지면서 일부의 석출물이 형성되도록 제어하게 된다.
At this time, in the steel sheet manufacturing method according to the present invention, the reheated slab plate is hot-rolled and then maintained in the air for at least 3 seconds in a ROT (Run Out Table) to remove ferrite + austenite. In order to convert the nitrite to ferrite, cooling is performed at 500 to 700 ° C., so that the ferrite has a sectional area ratio of 95 vol% or more and some precipitates are formed.
따라서, 상기 과정(S110 ~ S140)으로 제조되는 강판은 권취 온도가 500 ~ 700℃인 고온 영역에서 실시되므로, 최종 미세조직이 페라이트(Ferrite) 조직으로 이루어지되, 상기 페라이트가 단면면적율로 95 vol% 이상을 가질 수 있고, 인장강도(TS) : 600 ~ 680MPa, 항복강도(YS) : 550 ~ 650MPa, 연신율(EL) : 23 ~ 30% 및 홀 확장율(HER) : 110 ~ 150%를 가질 수 있다.
Therefore, since the steel sheet manufactured in the above steps S110 to S140 is performed in a high temperature region having a coiling temperature of 500 to 700 ° C, the final microstructure is made of a ferrite structure, and the ferrite has a sectional area ratio of 95 vol% And can have a tensile strength (TS) of 600 to 680 MPa, a yield strength (YS) of 550 to 650 MPa, an elongation (EL) of 23 to 30% and a hole expansion ratio (HER) of 110 to 150% have.
실시예Example
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention will be described in more detail with reference to preferred embodiments of the present invention. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
The contents not described here are sufficiently technically inferior to those skilled in the art, and a description thereof will be omitted.
1. 시편 제조1. Specimen Manufacturing
표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정 조건으로 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 3에 따른 시편을 제조하였다.
The specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3 were produced under the composition shown in Table 1 and the process conditions shown in Table 2.
[표 1] (단위: 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)
[표 2][Table 2]
2. 기계적 물성 평가2. Evaluation of mechanical properties
표 3은 실시예 1 ~ 3 및 비교예 1 ~ 3에 따른 시편에 대한 기계적 물성 평가 결과를 나타낸 것이다.Table 3 shows the results of evaluation of mechanical properties of the specimens according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3.
[표 3][Table 3]
표 1 내지 표 3을 참조하면, 실시예 1 ~ 3에 따라 제조된 시편들의 경우 목표값에 해당하는 인장강도(TS) : 600 ~ 680MPa, 항복강도(YS) : 550 ~ 650MPa, 연신율(EL) : 23 ~ 30% 및 홀 확장율(HER) : 110 ~ 150%를 모두 만족하는 것을 알 수 있다.Tensile Strength (TS): 600 to 680 MPa, Yielding Strength (YS): 550 to 650 MPa, elongation (EL) values corresponding to the target values for the specimens prepared according to Examples 1 to 3, : 23 to 30% and the hole expansion ratio (HER): 110 to 150%.
반면, 실시예 1과 비교하여 대부분의 합금 성분은 유사한 함량으로 첨가되나, 티타늄(Ti), 몰리브덴(Mo) 및 보론(B)이 첨가되지 않으며, 2차 냉각종료온도가 본 발명에서 제시하는 온도보다 대략 100℃ 정도 낮은 440℃에서 실시되는 비교예 1에 따른 시편의 경우, 인장강도(TS) 및 항복강도(YS)는 목표값을 만족하였으나, 연신율(EL) 및 홀 확장율(HER)이 목표값에 미달하는 24% 및 102%에 각각 불과한 것을 알 수 있다.On the other hand, compared to Example 1, most of the alloy components are added in similar contents, but titanium (Ti), molybdenum (Mo) and boron (B) are not added, (TS) and yield strength (YS) satisfied the target values, but elongation (EL) and hole expansion ratio (HER) values were lower than those of Comparative Example 1 And 24% and 102%, which are less than the target value, respectively.
또한, 실시예 1과 비교하여 대부분의 합금 성분은 유사한 함량으로 첨가되나, 실리콘(Si)이 과도하게 첨가되고, 몰리브덴(Mo) 및 보론(B)이 첨가되지 않으며, 1차 냉각 이후에 공랭 유지 없이 2차 냉각이 실시되는 비교예 2 및 3에 따라 제조된 시편들의 경우, 연신율(EL) 및 홀 확장성(HER)은 목표값을 만족하였으나, 인장강도(TS) 및 항복강도(YS)가 목표값에 미달하는 것을 확인할 수 있다.
Further, most of the alloy components are added in a similar amount as in Example 1, but silicon (Si) is excessively added, molybdenum (Mo) and boron (B) are not added, Elongation (EL) and hole expandability (HER) satisfied the target values, but tensile strength (TS) and yield strength (YS) of the specimens prepared according to Comparative Examples 2 and 3, It can be confirmed that the target value is not satisfied.
한편, 도 4는 실시예 1에 따라 제조된 시편에 대한 최종 미세조직을 나타낸 사진이다.Meanwhile, FIG. 4 is a photograph showing the final microstructure of the specimen produced according to Example 1. FIG.
도 4에 도시된 바와 같이, 실시예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 페라이트(Ferrite) 조직이 치밀하게 이루어져 있는 것을 확인할 수 있다. 특히, 실시예 1에 따라 제조된 시편의 경우, 페라이트 조직이 단면면적율로 95 vol% 이상으로 분포하고 있는 것을 확인할 수 있다.
As shown in FIG. 4, in the case of the specimen manufactured according to Example 1, it can be confirmed that the ferrite structure is tightly formed. Particularly, in the case of the specimen produced according to Example 1, it can be confirmed that the ferrite structure is distributed in a sectional area ratio of 95 vol% or more.
한편, 도 5는 실시예 2에 따라 제조된 시편에 대한 홀 가공 실험을 실시한 후를 나타낸 사진이고, 도 6은 실시예 3에 따라 제조된 시편에 대한 굴곡 실험을 실시한 후를 나타낸 사진이다.FIG. 5 is a photograph showing a specimen prepared according to Example 2 after hole test, and FIG. 6 is a photograph showing a specimen prepared according to Example 3 after bending test.
도 5에 도시된 바와 같이, 실시예 2에 따라 제조된 시편의 경우, 홀 가공 처리에 의하여 일정한 형태로 홀이 형성되어 있는 것을 확인할 수 있다. 그리고, 도 6에 도시된 바와 같이, 실시예 3에 따라 제조된 시편의 경우, 굴곡 실험을 실시한 결과 일정한 형태로 밴딩이 이루어진 것을 확인할 수 있다.
As shown in FIG. 5, in the case of the specimen manufactured according to the second embodiment, it is confirmed that holes are formed in a certain shape by the hole processing. As shown in FIG. 6, in the case of the test piece manufactured according to Example 3, bending tests were carried out, and it was confirmed that banding was performed in a certain shape.
지금까지 살펴본 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따른 강판은 최종 미세조직이 페라이트(Ferrite) 조직으로 이루어지되, 상기 페라이트가 단면면적율로 95 vol% 이상을 갖고, 인장강도(TS) : 600 ~ 680MPa, 항복강도(YS) : 550 ~ 650MPa, 연신율(EL) : 23 ~ 30% 및 홀 확장율(HER) : 110 ~ 150%를 갖는 것을 확인하였다.
As described above, according to the steel sheet according to the embodiment of the present invention, the final microstructure is made of a ferrite structure, and the ferrite has a cross sectional area ratio of 95 vol% or more and a tensile strength (TS) of 600 to 680 MPa , Yield strength (YS) of 550 to 650 MPa, elongation (EL) of 23 to 30% and hole expansion ratio (HER) of 110 to 150%.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.
S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간압연 단계
S130 : 냉각 단계
S140 : 권취 단계S110: Slab reheating step
S120: Hot rolling step
S130: cooling step
S140: winding step
Claims (7)
(b) 상기 재가열된 슬라브 판재를 FDT(Finishing Delivery Temperature) : 840 ~ 940℃ 조건으로 열간압연하는 단계;
(c) 상기 열간압연된 판재를 냉각하는 단계; 및
(d) 상기 냉각된 판재를 CT(Coiling Temperature) : 500 ~ 700℃에서 권취하는 단계;를 포함하며,
상기 (c) 단계는,
(c-1) 상기 열간압연된 판재를 660 ~ 720℃까지 냉각하는 1차 냉각 단계와,
(c-2) 상기 1차 냉각된 판재를 공랭으로 유지하는 유지 단계와,
(c-3) 상기 공랭된 판재를 500 ~ 700℃까지 냉각하는 2차 냉각 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
(a) carbon: 0.04 to 0.15 wt%, silicon (Si): 0 to 0.1 wt%, manganese (Mn): 1.0 to 2.5 wt%, titanium: 0.03 to 0.10 wt% , Sulfur (S): more than 0 wt% to less than 0.005 wt%, nitrogen (N): less than 0 wt%, aluminum (Al): 0.01 to 0.10 wt% The slab plate containing at least one selected from the group consisting of molybdenum (Mo): 0.1 to 0.5% by weight and boron (B): 0.001 to 0.003% by weight and iron and other inevitable impurities, SRT (Slab Reheating Temperature): reheating to 1200 to 1250 占 폚;
(b) subjecting the reheated slab sheet to hot rolling at a finishing delivery temperature (FDT) of 840 to 940 占 폚;
(c) cooling the hot rolled plate; And
(d) winding the cooled plate at a coiling temperature (CT) of 500 to 700 DEG C,
The step (c)
(c-1) a first cooling step of cooling the hot-rolled plate to 660 - 720 캜,
(c-2) a step of keeping the primary cooled plate in an air-cooled state,
(c-3) a secondary cooling step of cooling the air-cooled plate material to 500 to 700 占 폚.
상기 (c-2) 단계에서,
공랭 유지시간은 3 ~ 8초간 실시하는 것을 특징으로 하는 강판 제조 방법.
The method according to claim 1,
In the step (c-2)
And the cooling and holding time is 3 to 8 seconds.
미세조직이 페라이트(Ferrite) 조직으로 이루어지되, 상기 페라이트가 단면면적율로 95 vol% 이상을 갖고, 인장강도(TS) : 600 ~ 680MPa, 항복강도(YS) : 550 ~ 650MPa 및 연신율(EL) : 23 ~ 30%를 갖는 것을 특징으로 하는 강판.
(C): 0.04 to 0.15 wt%, silicon (Si): 0 to 0.1 wt%, manganese (Mn): 1.0 to 2.5 wt%, titanium (Ti): 0.03 to 0.10 wt% (S): more than 0 wt% to less than 0.005 wt%, nitrogen (N): more than 0 wt% to less than 0.006 wt% (Mo): 0.1 to 0.5% by weight and boron (B): 0.001 to 0.003% by weight,
(TS): 600 to 680 MPa, a yield strength (YS): 550 to 650 MPa, and an elongation (EL): a tensile strength 23 to 30%.
상기 강판은
홀 확장율(HER) : 110 ~ 150%를 갖는 것을 특징으로 하는 강판.
6. The method of claim 5,
The steel sheet
And a hole expansion ratio (HER) of 110 to 150%.
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