KR101424212B1

KR101424212B1 - 고강도 충격특성이 우수한 차량용 스티어링 랙바용 비조질강

Info

Publication number: KR101424212B1
Application number: KR1020130079524A
Authority: KR
Inventors: 신정호; 백지숙; 김혁; 김현규
Original assignee: 주식회사 세아베스틸
Priority date: 2013-07-08
Filing date: 2013-07-08
Publication date: 2014-07-28

Abstract

본 발명은 고강도 및 고인성을 갖는 차량용 스티어링 랙바용 비조질강에 관한 것으로서, 상기 강은 C : 0.35 ~ 0.45 중량%, Si : 0.15 ~ 0.35 중량%, Mn : 1.10 ~ 1.30 중량%, P : 0.001 ~ 0.020 중량%, S : 0.030 ~ 0.070 중량%, Ni : 0.001 ~ 0.20 중량%, Cr : 0.30 ~ 0.60 중량%, Mn+Cr : 1.50 ~ 1.70 중량 %, Mo : 0.001 ~ 0.05 중량%, V : 0.10 ~ 0.15 중량%, Nb : 0.020 ~ 0.040 중량%, Al : 0.010 ~ 0.030 중량%, N : 0.0080 ~ 0.015 중량% 를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진다. 또한 본 발명의 강은 인장강도 1,000 MPa 이상, 충격치 4 kgfm/cm² 이상의 물성을 갖는다. 또한 본 발명은 냉간인발시의 단면감소율, 응력제거 어닐링 온도의 최적화하여 우수한 물성을 갖는 스티어링 랙바용 비조질강의 제조방법을 제공한다.

Description

고강도 충격특성이 우수한 차량용 스티어링 랙바용 비조질강{MICRO ALLOYED STEEL FOR STEERING RACK BAR WITH HIGH STRENGTH AND EXCELLENT IMPACT VALUE}

본 발명은 고강도 및 고인성을 확보하는 동시에 경량화가 가능한 차량용 스티어링 랙바용 비조질강에 관한 것이다.

차량용 부품에 있어, 종래 스티어링 랙바용 강재는 S45C 상당의 중탄소강을 노말라이징 또는 QT 열처리(Quenching & Tempering) 후 냉간인발(CD : Cold Drawing)하여 제조되고 있으며, 바나듐(V)을 미량 첨가하여 석출강화에 의해 강도를 확보한 중탄소 비조질강을 사용하고 있다. 이들 강종은 냉간인발에 의해 요구 규격의 강도 확보가 가능하지만 충격치의 확보를 위하여 QT 열처리(Quenching & Tempering)가 필요한 단점이 있다.

한편, 1970년대 중반부터 유럽 및 일본을 중심으로 강도와 인성을 향상시키기 위한 QT 열처리(Quenching & Tempering)를 생략하여 획기적으로 원가절감을 할 수 있는 비조질강의 개발이 진행되어 왔다. 비조질강은 최적의 합금설계를 하고, 제어압연 및 제어냉각을 함으로써 고강도 및 고인성의 소재를 제조할 수 있다.

한국특허 제0398388호는 합금설계를 적정화하고 냉각조건을 제어하여 선재압연 후 냉간인발한 비조질강 선재개발을 개시하고 있다. 상기 특허에서는 충격치가 개선된 비조질강의 개발을 제공하고 있으나, 경량화가 가능하기 위해서는 보다 높은 인장강도가 요구된다. 따라서 경량화가 가능하기 위해서는 1,000 MPa 이상의 인장강도와 충격인성의 개선이 요구된다.

본 발명의 목적은 상기와 같은 문제를 해결하기 위한 것으로서 고강도 및 고인성의 비조질강 및 이의 제조방법을 제공하는데 있다.

또한, 스티어링 랙 바의 제조공정상 가공 후 고주파 ?칭(Quenching)시 열처리 변형 및 교정성을 확보하기 위해서 응력제거 어닐링(SRA : Stress Relief Annealing)을 실시하는데 이때 강도 저하 없이 1,000 MPa 이상의 강도를 확보할 수 있는 최적의 응력제거 어닐링 조건을 제공하는 것을 또한 본 발명의 목적으로 한다.

상기 목적을 달성하기 위하여 본 발명에 따른 인장강도 1,000 MPa 이상, 충격치 4 kgfm/cm² 이상의 고강도 고인성 스티어링 랙바용 비조질강은 C : 0.35 ~ 0.45 중량%, Si : 0.15 ~ 0.35 중량%, Mn : 1.10 ~ 1.30 중량%, P : 0.001 ~ 0.030 중량%, S : 0.030 ~ 0.070 중량%, Ni : 0.001 ~ 0.20 중량%, Cr : 0.30 ~ 0.60 중량%, Mo : 0.001 ~ 0.05 중량%, V : 0.10 ~ 0.15 중량%, Nb : 0.020 ~ 0.040 중량%, Al : 0.010 ~ 0.030 중량%, N : 0.0080 ~ 0.015 중량%을 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 구성된다.

바람직하게는 상기 Mn과 상기 Cr의 합은 1.50 ~ 1.70 중량% 이다.

또한, 본 발명에 따른 차량의 스티어링 랙바용 비조질강의 제조방법은 상기 조성들을 갖는 강재를 이용하여 1,080 ~ 1,140 ℃ 의 온도에서 균열유지시키고 조압연후에 냉각대에서 온도를 870 ~ 980 ℃로 낮춘 상태에서 저온압연 하는 단계; 저온압연 후 냉간인발 하는 단계 및 응력제거 어닐링을 실시하는 단계를 포함한다.

바람직하게는 상기 응력제거 어닐링은 500 ℃ ~ 550 ℃ 의 온도에서 실시한다.

상기와 같은 본 발명에 따르면, 본 발명강의 경우 V, Nb 등의 원소를 최적화한 합금설계와 균열온도 제어 및 워터 존을 이용하여 압연온도를 낮춘 제어압연을 적용하여 인장강도 1,000 MPa 이상, 충격인성 4 kfgm/cm² 이상의 고강도 및 고인성 특성을 확보할 수 있다.

또한, 본 발명은 고강도·고인성 특성을 확보하여 종래의 비조질강과 비교하여 경량화를 달성할 수 있다.

또한, 본 발명은 저온가열 및 제어냉각에 의한 저온압연을 통해 오스테나이트 조직에서 페라이트 + 펄라이트 조직으로 미세화시키고, 충격인성을 확보함으로써 냉간인발 전 노말라이징 열처리를 생략하여 원가절감 및 공정 단축에 따른 납기단축, 생산성 향상에도 크게 기여할 수 있다.

또한, 본 발명은 노말라이징 열처리를 생략에 의해 인장강도 1,000 MPa 이상, 충격인성 4 kgfm/cm² 이상을 확보할 수 있는 압연방법, 냉간인발시 단면감소율 및 응력제거 어닐링 온도를 최적화 조건으로 제시할 수 있다.

도 1은 본 발명에 따른 랙바용 강을 제조하는 공정을 개략적으로 나타낸 흐름도이다.
도 2a 제어압연을 적용한 발명강의 미세조직 관찰결과를 도시한 것이다.
도 2b는 일반압연을 적용한 비교강의 미세조직 관찰결과를 도시한 것이다.
도 3a 발명강과 비교강의 기계적 성질을 도시한다.
도 3b는 압연상태, 냉간인발 및 응력제거 어닐링 온도변화에 따른 기계적 성질을 도시한다.

본 발명에서 사용되는 모든 기술용어는, 달리 정의되지 않는 이상, 하기의 정의를 가지며 본 발명의 관련 분야에서 통상의 당업자가 일반적으로 이해하는 바와 같은 의미에 부합된다. 또한 본 명세서에는 바람직한 방법이나 시료가 기재되나, 이와 유사하거나 동등한 것들도 본 발명의 범주에 포함된다.

본 명세서를 통해, 문맥에서 달리 필요하지 않으면, 포함하다 및 포함하는이란 말은 제시된 단계 또는 구성요소, 또는 단계 또는 구성요소들의 군을 포함하나, 임의의 다른 단계 또는 구성요소, 또는 단계 또는 구성요소들의 군이 배제되지는 않음을 내포하는 것으로 이해하여야 한다.

본 발명의 스티어링 랙바용 비조질강은 인장강도 1,000 MPa이상, 충격치 4 kgfm/cm² 이상을 갖고, C : 0.35 ~ 0.45 중량%, Si : 0.15 ~ 0.35 중량%, Mn : 1.10 ~ 1.30 중량%, P : 0.001 ~ 0.030 중량%, S : 0.030 ~ 0.070 중량%, Ni : 0.001 ~ 0.20 중량%, Cr : 0.30 ~ 0.60 중량%, Mo : 0.001 ~ 0.05 중량%, V : 0.10 ~ 0.15 중량%, Nb : 0.020 ~ 0.040 중량%, Al : 0.010 ~ 0.030 중량%, N : 0.0080 ~ 0.015 중량%을 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어진다.

바람직하게는 상기 강의 조성은 아래 식(1)을 만족할 수 있다.

Mn + Cr : 1.50 ~ 1.70 중량% …식(1)

이하 본 발명의 합금성분을 상세히 설명한다.

C : 0.35 ~ 0.45 중량%

C는 오스테나이트 안정화 원소로서 소입시 기지에 고용되어 강도 및 경도를 증가시키는 중요한 원소이다. 차량용 스티어링 랙바의 제조공정 중 고주파 소입시 강도를 확보하기 위하여 C의 함량을 제어하여야 한다. C가 0.35 중량% 보다 낮은 경우 고주파 소입 경도가 낮아 원하는 강도를 확보하기 어렵고, 0.45 중량% 보다 높은 경우 가공성이 저하되고 고주파 소입시 균열발생 등의 위험이 있다.

Si : 0.15 ~ 0.35 중량%

Si는 제강시 유효한 탈산제로 사용되며, 기지에 고용되어 페라이트 강화에 의한 강도 확보를 위해 첨가하는 원소이다. Si의 함량이 0.15 중량% 보다 낮은 경우 강도가 저하될 수 있고, 0.35 중량% 보다 높은 경우 오히려 인성이 저하되므로 바람직하지 않다. 따라서 Si의 함량은 0.15 ~ 0.35 중량%인 것이 바람직하다.

Mn : 1.10 ~ 1.30 중량%

Mn은 탈산제로 소입성과 강도를 향상시키며, 강 중에 존재하는 S의 유해함을 방지하기 위하여 첨가된다. Mn은 S와 함께 MnS를 형성함으로써 적열 취성을 방지하고 절삭 가공성을 향상시킨다. Mn을 1.10 중량% 이상 첨가하면 조직을 미세화시켜 강도를 증가시키는 이점이 있지만, 1.30 중량%를 초과하여 첨가하게 되면 인성이 저하된다. 인성 저하 없이 필요강도를 얻기 위하여 Mn 함량을 1.10 ~ 1.30 중량%로 한정하는 것이 바람직하다.

또한 펄라이트의 층상간격을 미세화시켜 인성을 향상시키고자 Cr 함량과의 총합을 최적화하기 위해서 상기 범위로 한정하는 것이 바람직하다.

Cr : 0.30 ~ 0.60 중량%

Cr은 소입성을 증대시키고 강도를 향상시키는 원소이다. 그러나 스티어링 랙바의 충격인성에 있어서 펄라이트의 층상 간격을 미세화시키기 위하여 Cr는 0.30 중량% 내지 0.60 중량%로 포함되는 것이 바람직하다. 상기 범위에서 Mn함량과의 총합을 최적화할 수 있다.

Mn + Cr : 1.50 ~ 1.70 중량%

Mn과 Cr은 소입성을 향상시키고 강도를 향상시키는 원소이다. 충격인성에 있어서 펄라이트 층상간격의 미세화는 중요하다. 따라서 비조질강의 펄라이트 층상간격을 미세화시키기 위하여 Mn 함량과 Cr 함량의 총합은 1.50 중량% 내지 1.70 중량%인 것이 바람직하다.

P : 0.001 ~ 0.030 중량%

P가 0.030 중량% 보다 첨가량이 많으면, 오스테나이트 결정립 입계에 편석되어 인성을 저하시키므로, P 함량은 0.001 중량% 내지 0.030 중량%인 것이 바람직하다.

S : 0.030 ~ 0.070 중량%

S는 강중에서 Mn과 결합하여 MnS를 형성한다. MnS를 형성하여 피삭성을 향상시킨다. 스티어링 랙바 제조공정에서 가공성은 중요하므로 가공성을 향상시키기 위하여 S를 0.030 중량% 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나 과도하게 S를 첨가하면 충격인성을 저하시키므로 0.070 중량% 이하인 것이 바람직하다.

Ni : 0.001 ~ 0.20 중량%

Ni은 강의 조직을 미세화시키고 소입성을 증대시키는 원소이다. Ni가 0.20 중량%보다 많으면 인성을 향상시키나 피삭성이 저하되고 부품의 제조 원가를 높여 경제적이지 못하기 때문에 0.001 내지 0.20 중량%인 것이 바람직하다.

Mo : 0.001 ~ 0.05 중량%

Mo은 소입성 향상 및 Mo탄화물에 의한 결정립 미세화 효과가 큰 원소이다. 그러나 첨가에 따른 제조원가의 상승 요인이 되어 경제적인 효과가 저하되기 때문에 상기의 범위인 것이 바람직하다.

V : 0.10 ~ 0.15 중량%

V는 미세 탄질화물 형성에 의한 결정립을 미세화시켜 강도 및 인성을 향상시킨다. V의 첨가량이 0.10 중량% 이하이면 강도증가 효과가 적고, 0.15 중량% 보다 많이 첨가하면 강도는 증가하나 인성이 저하될 뿐만 아니라 제조원가 상승에 의한 경제적인 효과가 없기 때문에 바람직하지 않다. 따라서 V 함량은 0.10 중량% ~ 0.15 중량% 인 것이 바람직하다.

Nb : 0.020 ~ 0.040 중량%

Nb은 열간압연 및 열간단조 중 Nb(C, N)의 탄질화물을 입계에 석출하여 결정립 입계 고착 효과(Grain boundary pinning effect)가 나타나 결정립을 미세화하고 강도 및 인성을 동시에 향상시키는 원소이다. 특히 저온압연에 의한 결정립 미세화에 의한 강도와 인성 밸런스(balance)를 높이는데 유효한 원소이다. Nb가 0.020 중량% 미만인 경우 탄질화물로 인한 결정립 입계 고착 효과를 얻기 힘들며 0.040 중량% 초과에서는 조대한 탄질화물이 형성되어 인성을 저하시킨다. 따라서 Nb의 함량은 0.020 중량% ~ 0.040 중량%인 것이 바람직하다.

Al : 0.010 ~ 0.030 중량%

Al은 강력한 탈산제로서 작용하는 것과 동시에 N와 결합하여 결정립을 미세화시킨다. 하지만, Al이 0.010 중량% 보다 적게 첨가되면 탈산이나 결정립 미세화 작용이 작아지기 때문에 바람직하지 않고, 0.030 중량% 보다 많이 첨가하게 되면, 오히려 Al₂O₃와 같은 비금속 개재물 양의 증가로 오히려 인성저하 등의 해로운 영향을 미칠 수 있다. 따라서, Al의 함량은 0.010 중량% 내지 0.030 중량%인 것이 바람직하다.

N : 0.0080 ~ 0.015 중량%

N는 비조질강 중에서 V, Ti, Al 등의 합금 원소들과 결합하여 질화물을 형성시켜 오스테나이트 결정립 미세화에 의한 강도 및 인성 향상에 기여한다. 그러나 과잉으로 첨가하면 효과가 포화되므로 0.0080 중량% 내지 0.015 중량%인 것이 바람직하다.

이하, 본 발명의 스티어링 랙바용 비조질강의 제조방법을 구체적으로 설명한다.

본 발명의 스티어링 랙바용 비조질강의 제조방법은 저온 압연하는 단계(S11), 냉간인발하는 단계(S12), 및 응력 제거 어닐링을 실시하는 단계(S13)를 포함한다.

먼저, 저온 압연 단계(S11)는, C : 0.35 ~ 0.45 중량%, Si : 0.15 ~ 0.35 중량%, Mn : 1.10 ~ 1.30 중량%, P : 0.001 ~ 0.030 중량%, S : 0.030 ~ 0.070 중량%, Ni : 0.001 ~ 0.20 중량%, Cr : 0.30 ~ 0.60 중량%, Mo : 0.001 ~ 0.05 중량%, V : 0.10 ~ 0.15 중량%, Nb : 0.020 ~ 0.040 중량%, Al : 0.010 ~ 0.030 중량%, N : 0.0080 ~ 0.015 중량% 를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 구성된 강재를 이용한다.

본 실시에서는 압연 균열 온도를 저온 가열 온도인 1,080 ~ 1,140 ℃의 온도로 유지하는 것을 특징으로 한다. 이렇게 저온 가열 온도로 유지하는 것은 가열상태에서 오스테나이트 결정립을 조대화시키기 않도록 하기 위함이다. 이러한 1,080 ~ 1,140 ℃의 온도로 유지된 균열대에서, 예를 들면 워킹 빔(walking beam) 가열로에서 빌렛을 추출하여 1000 ~ 1020 ℃의 온도로 조압연을 실시한다. 본 실시에서는, 압연온도를 제어할 수 있도록, 조 압연기 후방에 제어 냉각 설비, 예를 들면 수압제어에 의해 물이 분사 충전된 워터 존(수냉대)이 설치되어 있다. 조압연을 거친 강재는 제어 냉각 설비, 즉 워터 존(수냉대)를 거치면서 냉각되고 870 ~ 980 ℃의 온도, 바람직하게는 920 ~ 980 ℃의 온도로 낮아진 상태에서 본 압연이 실시된다. 본 실시에서는 워터 존을 이용하여 870 ~ 980 ℃의 온도, 바람직하게는 920 ~ 980 ℃의 온도로 낮아진 상태에서 압연을 실시함으로써 저온 변형에 의한 미세조직을 미세화시켜 인장강도 및 충격인성을 개선한다. 본 실시에서는 □180×180 mm 소재를 Φ27 mm로 압연하며, 단련비(Reduction Ratio)는 56.6S가 된다. 더 구체적으로 살펴보면, 워터 존을 이용한 압연온도가 낮아진 저온압연 공정을 실시함으로써, 오스테나이트 조직에서 펄라이트 조직으로 미세화시키고, 저온압연시 오스테나이트(austenite) 입내에 변형밴드(Deformation band)를 도입시켜 페라이트(ferrite)의 핵생성 자리(site)를 제공함에 따라, 보다 더 미세한 펄라이트 조직을 얻을 수 있다. 도 2a 및 2b는 제어압연을 적용한 발명강과 일반압연을 적용한 비교강의 미세조직 관찰결과를 도시한 것이다. 도 2a 및 2b를 참조하면, 일반 압연재와 제어 압연재의 미세조직을 비교한 것으로 제어압연 적용한 발명강이 비교강에 비해 미세한 펄라이트(pearlite) 조직을 나타내고 있어 인장강도 및 충격인성을 향상시킬 수 있다.

저온 압연 단계(S11) 후 냉간 인발하는 단계(S12)에서는, 최적의 감면율을 선택함으로써, 요구강도를 확보할 수 있다.

마지막으로, 응력제거 어닐링을 실시하는 단계(S13)에서는 500 ~ 550 ℃ 의 범위에서 어닐링 함으로써, 고강도 및 고인성을 확보할 수 있다.

실시예

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 상세하게 대해 설명하면 다음과 같다.

표 1은 본 발명의 조성을 갖는 발명강과 종래강의 화학 성분을 나타낸다.

구분		C	Si	Mn	P	S	Cu	Ni	Cr	Mo	V	Al	Nb	N
발명강	A	0.41	0.26	1.18	0.013	0.034	0.11	0.050	0.39	0.046	0.11	0.017	0.025	0.0135
발명강	B	0.40	0.25	1.18	0.014	0.038	0.12	0.050	0.40	0.033	0.11	0.017	0.026	0.0138
비 교 강	C	0.45	0.22	1.29	0.009	0.054	0.13	0.126	0.20	0.00	0.056	0.033	0.0003	0.0062
비 교 강	D	0.46	0.29	1.17	0.013	0.054	0.01	0.02	0.05	0.00	0.090	0.010	0.0003	0.0060

(단위: 중량%)

표 2는 발명강과 비교강을 12.9 %의 감면율로 냉간인발 후 평가한 기계적 성질을 나타낸다.

	인장강도 (MPa)	항복강도 (MPa)	연신율 (%)	단면감소율 (%)	충격치 (kgfm/cm²)
발명강A	1,054	956	13.6	46.3	5.1
비교강C	902	745	14.9	44.6	4.8
비교강D	901	678	16.0	43.3	5.1

상기 표 1에 따른 발명강 A와 비교강 C, D를 비교하면, 비교강 C, D는 V의 함량이 0.10 중량% 미만, N의 함량이 0.0080 중량% 미만, Nb의 함량이 0.020 중량% 미만으로 포함하고, Mo는 포함하지 않는다.

상기 조성으로 비교강 C, D는 V의 함량이 적어 강도증가 효과가 적고, Nb의 함량이 적어 결정립 입계 고착 효과를 얻기 힘들며, Mo를 포함하지 않아 소입성 향상 및 Mo탄화물에 의한 결정립 미세화 효과가 없다. 따라서, 표 2 및 도 3a에 나타난 바와 같이 발명강 A의 인장강도는 1,054 MPa, 항복강도는 956 MPa로 비교강 C, D의 인장강도 및 항복강도 보다 우수하다.

본 발명의 제조방법에서, 발명강은 저온압연을 통해 오스테나이트 조직에서 페라이트 + 펄라이트 조직으로 미세화시켜 충격인성을 향상시키고자 균열온도를 1,080 ~ 1,140 ℃ 범위의 저온가열을 유지하고 추출 후 조압연 후방에 설치된 워터 존을 이용한 제어냉각을 통해 920 ~ 980 ℃의 온도에서 저온압연을 실시하였다.

냉간인발은 압연치수를 각각 φ26, 27 mm로 압연 후 φ25.2의 치수로 실시하였다. 가공 전후의 강재의 단면적의 축소비율을 나타내는 감면율을 12.9 %의 조건으로 냉간인발을 실시하여 1,000 MPa 이상의 안정적인 품질을 확보할 수 있는 최적의 감면율을 선택하였다. 12.9 %의 감면율로 냉간인발 후 요구강도를 확보할 수 있는 응력제거 어닐링 조건을 설정하였다. 이때 온도는 500 ~ 550 ℃ 범위로 나타났다.

표 3은 압연상태, 냉간인발(CD) 및 응력제거 어닐링(SRA) 온도에 따라 평가한 기계적 성질을 나타낸 것이다.

열처리 조건	인장강도 (MPa)	항복강도 (MPa)	연신율 (%)	단면감소율 (%)	충격치 (kgfm/cm²)
실시예 1 냉간인발(12.9%)- 응력제거 어닐링 (500℃)	1,050	907	15.9	46.3	4.5
실시예 2 냉간인발(12.9%)- 응력제거 어닐링 (520℃)	1,040	891	16.6	46.0	4.5
실시예 3 냉간인발(12.9%)- 응력제거 어닐링 (540℃)	1,014	846	17.1	44.5	4.2
실시예 4 냉간인발(12.9%)- 응력제거 어닐링 (550℃)	1,009	837	17.5	45.0	4.6
비교예 1 압연상태	917	653	21.3	48.9	7.3
비교예 2 냉간인발 (12.9%)	1,054	956	13.6	46.3	5.1

표 3 및 도 3b에 나타난 바와 같이, 응력제거 어닐링 온도가 500 ~ 550 ℃ 인 조건에서 실시예 1 내지 5는 비교예 1, 2 대비 1,000 MPa 이상의 높은 강도를 나타냄과 동시에 적정 연신율을 만족하며, 동등 수준의 충격특성을 나타내고 있다.

이제까지 본 발명에 대하여 그 바람직한 실시예들을 중심으로 살펴보았다. 본 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명이 본 발명의 본질적인 특성에서 벗어나지 않는 범위에서 변형된 형태로 구현될 수 있음을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 개시된 실시예들은 한정적인 관점이 아니라 설명적인 관점에서 고려되어야 한다. 본 발명의 범위는 전술한 설명이 아니라 특허청구범위에 나타나 있으며, 그와 동등한 범위 내에 있는 모든 차이점은 본 발명에 포함된 것으로 해석되어야 할 것이다.

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C : 0.35 ~ 0.45 중량%, Si : 0.15 ~ 0.35 중량%, Mn : 1.10 ~ 1.30 중량%, P : 0.001 ~ 0.030 중량%, S : 0.030 ~ 0.070 중량%, Ni : 0.001 ~ 0.20 중량%, Cr : 0.30 ~ 0.60 중량%, Mo : 0.001 ~ 0.05 중량%, V : 0.10 ~ 0.15 중량%, Nb : 0.020 ~ 0.040 중량%, Al : 0.010 ~ 0.030 중량%, N : 0.0080 ~ 0.015 중량% 를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 구성된 강재를 이용하여 1,080 ~ 1,140 ℃ 의 온도에서 균열유지시키고 조압연후에 냉각대에서 온도를 870 ~ 980 ℃로 낮춘 상태에서 저온압연을 하는 단계;
저온압연 후 냉간인발 하는 단계; 및
응력제거 어닐링을 실시하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 스티어링 랙바용 비조질강의 제조방법.
제4항에 있어서,
상기 응력제거 어닐링은 500 ℃ ~ 550 ℃ 의 온도에서 실시하는 것을 특징으로 하는 스티어링 랙바용 비조질강의 제조방법.
제4항 또는 제5항에 있어서, 상기 Mn과 상기 Cr의 합이 1.50 ~ 1.70 중량 %로 포함하는 것을 특징으로 하는 스티어링 랙바용 비조질강의 제조방법.
제4항 또는 제5항에 있어서, 인장강도 1,000 MPa 이상, 충격치 4 kgfm/cm² 이상인 것을 특징으로 하는 스티어링 랙바용 비조질강의 제조방법.
제4항 또는 제5항에 있어서, 상기 냉간인발 하는 단계는 12.9%의 단면감소율 실시하는 것을 특징으로 하는 스티어링 랙바용 비조질강의 제조방법.