KR101344672B1 - High strength steel sheet and method of manufacturing the steel sheet - Google Patents

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Abstract

초고강도를 가지면서도 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.10~0.25%, 실리콘(Si) : 0.03~2.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 알루미늄(Al) : 0.002~0.1%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0% 초과 ~ 0.05% 이하, 질소(N) : 0% 초과 ~ 0.01% 이하를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 1150~1250℃에서 2~4시간동안 재가열하는 단계; 상기 재가열된 판재를 마무리압연온도(FDT) 700~850℃로 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 판재를 100℃/sec 이하의 평균냉각속도로 350~450℃까지 냉각하는 단계; 및 상기 냉각된 판재를 250~50℃까지 공냉하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
Disclosed is a high strength steel sheet having excellent ultra-high strength and excellent workability and a method of manufacturing the same.
High-strength steel sheet manufacturing method according to the present invention in weight%, carbon (C): 0.10 ~ 0.25%, silicon (Si): 0.03 ~ 2.0%, manganese (Mn): 1.0 ~ 2.0%, aluminum (Al): 0.002 ~ 0.1%, phosphorus (P): more than 0% to 0.02% or less, sulfur (S): more than 0% to 0.005% or less, chromium (Cr): more than 0% to 0.05% or less, nitrogen (N): more than 0% Reheating the slab plate comprising less than 0.01%, consisting of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities for 2 to 4 hours at 1150 ~ 1250 ℃; Hot rolling the reheated sheet to a finish rolling temperature (FDT) of 700 to 850 ° C; Cooling the hot rolled sheet to 350-450 ° C. at an average cooling rate of 100 ° C./sec or less; And air-cooling the cooled plate to 250 ° C to 50 ° C.

Description

고강도 강판 및 그 제조 방법{HIGH STRENGTH STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE STEEL SHEET}High strength steel sheet and its manufacturing method {HIGH STRENGTH STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE STEEL SHEET}

본 발명은 자동차 부품 등에 적용되는 고강도 강판 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 합금성분 및 열연 공정 제어를 통하여 페라이트 및 마르텐사이트를 포함하는 미세조직을 형성하여 초고강도를 가지면서도 0.7 이하의 저항복비를 가져 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a high-strength steel sheet manufacturing technology applied to automobile parts, and more particularly, by forming a microstructure including ferrite and martensite through the control of alloying components and hot rolling process, having a very high strength and a resistance ratio of 0.7 or less It relates to a high strength steel sheet having excellent workability and a method for producing the same.

자동차 업계는 연비 향상 및 CO2 저감을 위하여 소재의 경량화를 요구하고 있다. 이에 따라, 자동차 부품에 적용되는 강판은 경량화를 위하여 고강도화되고 있다. The automotive industry is demanding a lightweight material for improved fuel efficiency and CO2 reduction. Accordingly, the steel sheet applied to automobile parts has been intensified in order to reduce weight.

소재의 고강도화는 합금 성분의 조절 혹은 공정 조건의 제어를 통하여 이루어지고 있다. Higher strength of the material is achieved through the control of alloy components or the control of process conditions.

DP(Dual Phase) 강은 페라이트와 마르텐사이트로 이루어지는 강으로서, 고강도를 요구하는 소재에 많이 적용되고 있다. DP (Dual Phase) steel is a steel made of ferrite and martensite, and is widely applied to materials requiring high strength.

본 발명과 관련된 배경기술로는 대한민국 특허공개공보 제10-2011-0046690호(2011.05.06. 공개)가 있다.
Background art related to the present invention is Korea Patent Publication No. 10-2011-0046690 (2011.05.06. Publication).

본 발명의 목적은 합금성분 및 열연공정 제어를 통하여, 냉연 및 열처리 공정이 적용되지 않고도, 인장강도 980MPa 이상, 연신율 15% 이상 및 항복비 0.7 이하를 갖는 가공성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a high-strength steel sheet having excellent workability and a method of manufacturing the same, having a tensile strength of 980 MPa or more, an elongation of 15% or more, and a yield ratio of 0.7 or less, without applying a cold rolling and heat treatment process through controlling an alloy component and a hot rolling process. It is.

상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.10~0.25%, 실리콘(Si) : 0.03~2.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 알루미늄(Al) : 0.002~0.1%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0% 초과 ~ 0.05% 이하, 질소(N) : 0% 초과 ~ 0.01% 이하를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 1150~1250℃에서 2~4시간동안 재가열하는 단계; 상기 재가열된 판재를 마무리압연온도(FDT) 700~850℃로 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 판재를 100℃/sec 이하의 평균냉각속도로 350~450℃까지 냉각하는 단계; 및 상기 냉각된 판재를 250~50℃까지 공냉하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
High-strength steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention for achieving the above object by weight, carbon (C): 0.10 ~ 0.25%, silicon (Si): 0.03 ~ 2.0%, manganese (Mn): 1.0 ~ 2.0 %, Aluminum (Al): 0.002 ~ 0.1%, Phosphorus (P): more than 0% ~ 0.02%, sulfur (S): more than 0% ~ 0.005%, chromium (Cr): more than 0% ~ 0.05% or less Nitrogen (N): more than 0% to less than 0.01%, and reheating the slab plate consisting of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities at 1150 ~ 1250 ℃ for 2-4 hours; Hot rolling the reheated sheet to a finish rolling temperature (FDT) of 700 to 850 ° C; Cooling the hot rolled sheet to 350-450 ° C. at an average cooling rate of 100 ° C./sec or less; And air-cooling the cooled plate to 250 ° C to 50 ° C.

또한, 상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 다른 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.10~0.25%, 실리콘(Si) : 0.03~2.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 알루미늄(Al) : 0.002~0.1%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0% 초과 ~ 0.05% 이하, 질소(N) : 0% 초과 ~ 0.01% 이하를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 1150~1250℃에서 2~4시간동안 재가열하는 단계; 상기 재가열된 판재를 마무리압연온도(FDT) 850~950℃로 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 판재를 700~750℃까지 1차 냉각하는 단계; 상기 1차 냉각된 판재를 700~750℃에서 5초~10초동안 유지시키는 단계; 및 상기 유지된 판재를 100~300℃/sec의 평균냉각속도로 250~50℃까지 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
In addition, the high-strength steel sheet manufacturing method according to another embodiment of the present invention for achieving the above object by weight, carbon (C): 0.10 ~ 0.25%, silicon (Si): 0.03 ~ 2.0%, manganese (Mn): 1.0 ~ 2.0%, Aluminum (Al): 0.002 ~ 0.1%, Phosphorus (P): Above 0% ~ 0.02%, Sulfur (S): Above 0% ~ 0.005%, Chromium (Cr): Above 0% ~ Reheating the slab plate comprising 0.05% or less, nitrogen (N): more than 0% to 0.01% or less, and the remaining iron (Fe) and unavoidable impurities at 1150-1250 ° C. for 2-4 hours; Hot rolling the reheated sheet to a finish rolling temperature (FDT) of 850 to 950 ° C .; Primary cooling the hot rolled plate to 700 to 750 ° C .; Maintaining the primary cooled plate for 5 seconds to 10 seconds at 700 to 750 ° C .; And secondly cooling the retained sheet to 250 to 50 ° C. at an average cooling rate of 100 to 300 ° C./sec.

또한, 상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.10~0.25%, 실리콘(Si) : 0.03~2.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 알루미늄(Al) : 0.002~0.1%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0% 초과 ~ 0.05% 이하, 질소(N) : 0% 초과 ~ 0.01% 이하를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고, 페라이트 및 마르텐사이트를 포함하는 2~4상의 복합조직을 가지며, 인장강도 980MPa 이상, 항복비 0.7 이하 및 연신율 15% 이상을 갖는 것을 특징으로 한다. In addition, the high-strength steel sheet according to an embodiment of the present invention for achieving the above object by weight, carbon (C): 0.10 ~ 0.25%, silicon (Si): 0.03 ~ 2.0%, manganese (Mn): 1.0 ~ 2.0 %, Aluminum (Al): 0.002 ~ 0.1%, Phosphorus (P): more than 0% ~ 0.02%, sulfur (S): more than 0% ~ 0.005%, chromium (Cr): more than 0% ~ 0.05% or less , Nitrogen (N): containing more than 0% to 0.01%, consisting of the remaining iron (Fe) and inevitable impurities, has a complex structure of 2 to 4 phases containing ferrite and martensite, tensile strength of 980MPa or more, It has a yield ratio of 0.7 or less and elongation 15% or more.

이때, 상기 강판은 중량%로, 니오븀(Nb) : 0.01~0.05%, 바나듐(V) : 0.01~0.2% 및 티타늄(Ti) : 0.01~0.1중량% 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다. 또한, 상기 강판은 중량%로, 보론(B) : 0.0005~0.003% 및 몰리브덴(Mo) : 0.05~0.2% 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다. In this case, the steel sheet may further include one or more of niobium (Nb): 0.01 to 0.05%, vanadium (V): 0.01 to 0.2%, and titanium (Ti): 0.01 to 0.1% by weight. In addition, the steel sheet may further include at least one kind of boron (B): 0.0005 to 0.003% and molybdenum (Mo): 0.05 to 0.2% by weight.

한편, 상기 강판은 면적률로, 페라이트 10~30% 및 나머지 마르텐사이트로 이루어지는 복합조직을 가질 수 있다. 또한, 상기 강판은 베이나이트 10% 이하 및 펄라이트 5% 이하 중에서 하나 이상을 더 포함하는 복합조직을 가질 수 있다.
On the other hand, the steel sheet may have a composite structure consisting of 10-30% ferrite and the remaining martensite as an area ratio. In addition, the steel sheet may have a composite structure further comprising at least one of bainite 10% or less and pearlite 5% or less.

본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 냉각 중간에 페라이트 온도 영역에서 일정 시간 유지 과정을 포함함으로써 충분한 페라이트를 형성할 수 있다. 또한 본 발명의 다른 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법은 마르텐사이트를 형성한 후 일정시간 공냉함으로써 경질의 마르텐사이트를 연질화할 수 있다. High strength steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention can form a sufficient ferrite by including a predetermined time holding process in the ferrite temperature region in the middle of cooling. In addition, the method of manufacturing a high strength steel sheet according to another embodiment of the present invention may soften hard martensite by air cooling for a predetermined time after forming martensite.

이에 따라 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법으로 제조된 강판은 인장강도 980MPa 이상의 초고강도를 나타내면서 아울러 연신율 15% 이상 및 항복비 0.7 이하를 나타낼 수 있어, 우수한 가공성을 가질 수 있다.
Accordingly, the steel sheet manufactured by the method of manufacturing a high strength steel sheet according to the present invention may exhibit an ultra high strength of 980 MPa or more in tensile strength and an elongation of 15% or more and a yield ratio of 0.7 or less, and thus may have excellent workability.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 나타낸 것이다.
도 2는 도 1에 도시된 냉각 및 공냉 과정을 개략적으로 나타낸 것이다.
도 3은 본 발명의 다른 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 나타낸 것이다.
도 4는 도 3에 도시된 1차 냉각, 유지 및 2차 냉각 과정을 개략적으로 나타낸 것이다.
도 5는 발명예에 해당하는 시편 2의 미세조직 사진을 나타낸 것이다.
Figure 1 shows a high strength steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 schematically illustrates the cooling and air cooling processes shown in FIG. 1.
Figure 3 shows a high strength steel sheet manufacturing method according to another embodiment of the present invention.
4 schematically illustrates the primary cooling, maintaining and secondary cooling processes shown in FIG. 3.
Figure 5 shows a microstructure photograph of the specimen 2 corresponding to the invention example.

본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.Advantages and features of the present invention and methods for achieving them will be apparent with reference to the embodiments described below in detail with the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.

이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 고강도 강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, a high strength steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention and a method of manufacturing the same will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

고강도 강판High strength steel plate

본 발명에 따른 고강도 강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.10~0.25%, 실리콘(Si) : 0.03~2.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.0% 및 알루미늄(Al) : 0.002~0.1%를 포함하며, 불순물로서, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.005% 이하 및 크롬(Cr) : 0% 초과 ~ 0.05% 이하, 질소(N) : 0% 초과 ~ 0.01% 이하가 포함된다. High strength steel sheet according to the present invention by weight, carbon (C): 0.10 ~ 0.25%, silicon (Si): 0.03 ~ 2.0%, manganese (Mn): 1.0 ~ 2.0% and aluminum (Al): 0.002 ~ 0.1% And, as impurities, phosphorus (P): more than 0% to 0.02% or less, sulfur (S): more than 0% to 0.005% or less and chromium (Cr): more than 0% to 0.05% or less, nitrogen (N) : More than 0% and 0.01% or less are included.

또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 석출물 형성원소로서, 니오븀(Nb) : 0.01~0.05%, 바나듐(V) : 0.01~0.2% 및 티타늄(Ti) : 0.01~0.1% 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다. In addition, the high strength steel sheet according to the present invention, as a precipitate forming element, niobium (Nb): 0.01 ~ 0.05%, vanadium (V): 0.01 ~ 0.2% and titanium (Ti): 0.01 ~ 0.1% further comprises at least one can do.

또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 경화능 원소로서, 보론(B) : 0.0005~0.003% 및 몰리브덴(Mo) : 0.05~0.2% 중에서 1종 이상을 더 포함할 수 있다. In addition, the high strength steel sheet according to the present invention may further include at least one of boron (B): 0.0005 to 0.003% and molybdenum (Mo): 0.05 to 0.2% as a hardenable element.

상기 성분들 이외에 나머지는 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어진다. In addition to the above components, the remainder is composed of iron (Fe) and inevitable impurities.

이하 본 발명에 따른 강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 함량에 대하여 설명하기로 한다.
Hereinafter, the role and content of each component included in the steel sheet according to the present invention will be described.

탄소(C)Carbon (C)

탄소(C)는 강의 강도 증가에 기여하는 원소이다. Carbon (C) is an element contributing to the increase in strength of steel.

상기 탄소는 강판 전체 중량의 0.10~0.25중량%의 함량비로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소 첨가량이 0.10중량% 미만인 경우, 원하는 강도를 확보하기 어렵다. 반대로, 탄소 첨가량이 0.25중량%를 초과하는 경우, 용접성 및 인성이 저하되는 문제점이 있다.
The carbon is preferably added in a content ratio of 0.10 to 0.25% by weight of the total weight of the steel sheet. When the amount of carbon added is less than 0.10% by weight, it is difficult to secure desired strength. On the contrary, when carbon addition amount exceeds 0.25 weight%, there exists a problem that weldability and toughness fall.

실리콘(Si)Silicon (Si)

실리콘(Si)은 페라이트 안정화 원소로 강도 확보에 기여하며, 또한 강 중의 산소를 제거하기 위한 탈산제 역할을 한다. 실리콘 첨가시 페라이트 변태 영역을 확대하여 페라이트-마르텐사이트 제조시 10~30%의 적정한 페라이트 분율을 안정적으로 얻을 수 있게 기여한다. 그러나 실리콘 첨가시 용접성 및 도금성의 열위가 증가하므로 압연종료온도를 페라이트-오스테나이트 2상역에서 마무리하여 페라이트 분율을 확보한후 냉각하여 2상조직을 얻을 수 있다.Silicon (Si) is a ferrite stabilizing element, contributing to securing strength, and also serves as a deoxidizer for removing oxygen from steel. When the silicon is added, the ferrite transformation region is enlarged, contributing to stably obtaining an appropriate ferrite fraction of 10-30% in the production of ferrite-martensite. However, since the inferior weldability and plating property increase when silicon is added, the rolling finish temperature is finished in the ferrite-austenite two-phase zone to secure the ferrite fraction and then cooled to obtain a two-phase structure.

상기 실리콘은 강판 전체 중량의 0.03~2.0중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.03중량% 미만일 경우 실리콘 첨가에 따른 탈산 효과 및 강도 향상 효과가 불충분하다. 반대로 실리콘의 첨가량이 2.0중량%를 초과할 경우 용접성 및 도금성이 저하되는 문제점이 있다.
The silicon is preferably added in 0.03 to 2.0% by weight of the total weight of the steel sheet. When the amount of silicon added is less than 0.03% by weight, the deoxidation effect and strength improvement effect due to the addition of silicon are insufficient. On the contrary, when the addition amount of silicon exceeds 2.0% by weight, there is a problem in that weldability and plating property are deteriorated.

망간(Mn)Manganese (Mn)

망간(Mn)은 강의 강도 및 인성을 증가시키고 강의 소입성을 증가시키는 원소로서, 망간의 첨가는 탄소의 첨가보다도 강도 상승시 연성의 저하가 적다. Manganese (Mn) is an element that increases the strength and toughness of steel and increases the ingotability of steel. Addition of manganese causes less deterioration of ductility when strength is increased than that of carbon.

상기 망간은 강판 전체 중량의 1.0~2.0중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간이 첨가량이 1.0중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 2.0중량%를 초과하는 경우, MnS계 비금속개재물을 과다하게 생성하여, 용접시 크랙 발생 등 용접성을 저하시키는 문제점이 있다.
The manganese is preferably added at 1.0 to 2.0% by weight of the total weight of the steel sheet. When the addition amount of manganese is less than 1.0% by weight, the effect of the addition is insufficient. On the other hand, when the addition amount of manganese exceeds 2.0% by weight, MnS-based nonmetallic inclusions are excessively generated, and weldability such as cracking is lowered.

알루미늄(Al)Aluminum (Al)

알루미늄(Al)은 상기의 실리콘과 함께 강 중 탈산을 위해 첨가한다.Aluminum (Al) is added together with silicon to deoxidize the steel.

상기 알루미늄은 강판 전체 중량의 0.002~0.1중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 알루미늄의 첨가량이 0.002중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 알루미늄의 첨가량이 0.1중량%를 초과할 경우에는 연주성이 저해될 수 있다.
The aluminum is preferably added in an amount of 0.002 to 0.1% by weight based on the total weight of the steel sheet. When the addition amount of aluminum is less than 0.002% by weight, the effect of addition is insufficient. On the contrary, when the addition amount of aluminum exceeds 0.1 weight%, playability may be impaired.

인(P)Phosphorus (P)

인(P)은 강도 향상에 일부 기여하나, 강판 제조시 편석 가능성이 큰 원소로서, 중심 편석은 물론 미세 편석도 형성하여 재질에 좋지 않은 영향을 주며, 또한 용접성을 악화시킬 수 있다. Although phosphorus (P) contributes partly to the strength improvement, it is an element with a high possibility of segregation in the production of steel sheet. It forms fine segregation as well as center segregation, which adversely affects the material and can deteriorate the weldability.

이에 본 발명에서는 인의 함량을 강판 전체 중량의 0중량% 초과 ~ 0.02중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the content of phosphorus is limited to more than 0% by weight to 0.02% by weight of the total weight of the steel sheet.

황(S)Sulfur (S)

황(S)은 망간과 결합하여 MnS 와 같은 비금속개재물을 형성하여 용접성을 저해하고, 성형시 가공성을 저해하는 요소이다. Sulfur (S) combines with manganese to form nonmetallic inclusions such as MnS, which hinders weldability and hinders workability during molding.

따라서, 본 발명에서는 황의 함량을 강판 전체 중량의 0중량% 초과 ~ 0.005 중량% 이하로 제한하였다.
Therefore, in the present invention, the content of sulfur is limited to more than 0% to 0.005% by weight of the total weight of the steel sheet.

크롬(Cr)Chromium (Cr)

크롬(Cr)은 고로재 불순물 검출량 기준 0중량% 초과 ~ 0.05중량% 이하가 포함된다.
Chromium (Cr) is more than 0% to 0.05% by weight based on the amount of blast furnace impurities detected.

질소(N)Nitrogen (N)

질소(N)는 불가피한 불순물로써, 다량 함유될 경우 고용 질소가 증가하여 강판의 충격특성 및 연신율을 떨어뜨리고 용접부의 인성을 크게 저하시키는 문제점이 있다. Nitrogen (N) is an inevitable impurity. If it is contained in a large amount, nitrogen nitrogen is increased and the impact property and elongation rate of the steel sheet are lowered and the toughness of the welded portion is greatly lowered.

이에, 본 발명에서는 질소의 함량을 강판 전체 중량의 0중량% 초과 ~ 0.01중량% 이하로 제한하였다.
Thus, in the present invention, the content of nitrogen was limited to more than 0% by weight to 0.01% by weight or less of the total weight of the steel sheet.

니오븀(Nb), 티타늄(Ti), 바나듐(V)Niobium (Nb), Titanium (Ti), Vanadium (V)

니오븀(Nb), 티타늄(Ti) 및 바나듐(V)은 석출물 형성원소로서 강도 확보에 유효하게 작용한다. Niobium (Nb), titanium (Ti) and vanadium (V) effectively act to secure strength as a precipitate forming element.

상기 니오븀이 첨가될 경우, 그 함량은 강판 전체 중량의 0.01~0.05중량%로 제한되는 것이 바람직하다. 니오븀의 첨가량 0.01중량% 미만일 경우 니오븀 첨가에 따른 효과가 불충분하다. 반대로, 니오븀의 함량이 0.05중량%를 초과할 경우 가공성을 저하시키는 문제점이 있다. When niobium is added, the content is preferably limited to 0.01 to 0.05% by weight of the total weight of the steel sheet. If the amount of niobium added is less than 0.01% by weight, the effect of adding niobium is insufficient. On the contrary, when the content of niobium exceeds 0.05% by weight, there is a problem of lowering the workability.

상기 바나듐이 첨가될 경우, 그 함량은 강판 전체 중량의 0.01~0.2중량%로 제한되는 것이 바람직하다. 바나듐의 첨가량이 0.01중량% 미만일 경우 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 바나듐의 첨가량이 0.2중량%를 초과하는 경우, 인성이 저하될 수 있다. When the vanadium is added, the content is preferably limited to 0.01 to 0.2% by weight of the total weight of the steel sheet. If the amount of vanadium added is less than 0.01% by weight, the effect of addition is insufficient. Conversely, when the added amount of vanadium exceeds 0.2% by weight, the toughness may be lowered.

상기 티타늄이 첨가되는 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.01~0.1중량%로 제한되는 것이 바람직하다. 티타늄은 0.01중량% 이상 첨가될 때 그 효과를 충분히 발휘한다. 다만, 본 발명에서 티타늄의 첨가량이 0.1중량%를 초과하는 경우, 제조되는 강판의 표면 결함을 유발하는 문제점이 있다.
When the titanium is added, the amount is preferably limited to 0.01 to 0.1% by weight of the total weight of the steel sheet. Titanium exhibits its effects sufficiently when added in an amount of 0.01% by weight or more. However, when the addition amount of titanium in the present invention exceeds 0.1% by weight, there is a problem causing surface defects of the steel sheet to be manufactured.

보론(B), 몰리브덴(Mo)Boron (B), Molybdenum (Mo)

보론(B) 및 몰리브덴(Mo)은 경화능 향상원소로서, 마르텐사이트 단상구조를 생성하는데 유효하다. Boron (B) and molybdenum (Mo) are hardening enhancement elements, and are effective for producing martensite single phase structures.

보론이 첨가될 경우, 그 첨가량은 강판 전체 중량의 0.0005~0.003중량%로 제한되는 것이 바람직하다. 보론의 첨가량이 0.0005중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분할 수 있다. 반대로, 보론의 첨가량이 0.003중량%를 초과하는 경우, 강의 인성 및 연성을 저해하는 문제점이 있다. When boron is added, the amount is preferably limited to 0.0005 to 0.003% by weight of the total weight of the steel sheet. When the addition amount of boron is less than 0.0005% by weight, the effect of addition may be insufficient. On the contrary, when the addition amount of boron exceeds 0.003% by weight, there is a problem of inhibiting the toughness and ductility of the steel.

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몰리브덴이 첨가될 경우, 그 첨가량은 0.05~0.2중량%로 제한되는 것이 바람직하다. 몰리브덴의 첨가량이 0.05중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분할 수 있다. 반대로, 몰리브덴이 첨가량이 0.2중량%를 초과할 경우, 강의 인성이 저하되며, 강판 제조 비용이 크게 증가할 수 있다.
When molybdenum is added, the amount is preferably limited to 0.05 to 0.2% by weight. When the amount of molybdenum added is less than 0.05% by weight, the effect of addition may be insufficient. On the contrary, when molybdenum is added in an amount of more than 0.2% by weight, the toughness of the steel is lowered, and the steel sheet manufacturing cost may increase significantly.

상기 조성을 갖는 본 발명에 따른 고강도 강판은 후술하는 공정조건에 따라서 미세조직 측면에서, 페라이트 및 마르텐사이트를 포함하는 2~4상의 복합조직을 가질 수 있다. The high strength steel sheet according to the present invention having the composition may have a composite structure of 2 to 4 phases including ferrite and martensite in terms of microstructure according to the process conditions described below.

보다 구체적, 본 발명에 따른 고강도 강판은 면적률로, 페라이트 10~30% 및 나머지 마르텐사이트로 이루어지는 2상 조직을 가질 수 있다. More specifically, the high strength steel sheet according to the present invention may have a two-phase structure consisting of 10-30% ferrite and the remaining martensite in area ratio.

또한, 본 발명에 따른 고강도 강판은 베이나이트 또는 펄라이트를 더 포함하여 3~4상 조직을 가질 수 있다. 이때, 본 발명에 따른 강판은 면적률로, 페라이트 10~30%를 포함하고, 베이나이트 10% 이하와 펄라이트 5% 이하 중에서 하나 이상을 포함하며, 나머지가 마르텐사이트로 이루어질 수 있다. In addition, the high strength steel sheet according to the present invention may further include bainite or pearlite to have a three to four phase structure. In this case, the steel sheet according to the present invention includes an area ratio of 10% to 30% of ferrite, one or more of bainite 10% or less and 5% or less of pearlite, and the rest may be made of martensite.

또한 본 발명에 따른 고강도 강판은 기계적 특성 측면에서, 인장강도 980MPa 이상, 항복비 0.7 이하 및 연신율 15% 이상을 가질 수 있어, 초고강도와 함께 가공성이 우수한 장점이 있다.
In addition, the high strength steel sheet according to the present invention may have a tensile strength of 980 MPa or more, a yield ratio of 0.7 or less, and an elongation of 15% or more, and has excellent workability with ultra high strength.

고강도 강판 제조 방법High strength steel plate manufacturing method

이하, 본 발명에 따른 고강도 강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.Hereinafter, a high strength steel sheet manufacturing method according to the present invention will be described.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 나타낸 순서도이고, 도 2는 도 1에 도시된 냉각 및 공냉 과정을 개략적으로 나타낸 것이다. 1 is a flow chart illustrating a method of manufacturing a high strength steel sheet according to an embodiment of the present invention, Figure 2 schematically shows the cooling and air cooling process shown in FIG.

도 1 및 도 2를 참조하면, 도시된 강판 고강도 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S110), 열간압연 단계(S120), 냉각 단계(S130) 및 공냉 단계(S140)를 포함한다. Referring to FIGS. 1 and 2, the method of manufacturing a high strength steel sheet includes a slab reheating step S110, a hot rolling step S120, a cooling step S130, and an air cooling step S140.

슬라브 재가열 단계(S110)에서는 전술한 조성을 갖는 반제품 상태의 슬라브 판재의 재가열을 통하여, 주조시 편석된 성분 및 석출물을 재고용한다. In the slab reheating step (S110), the components and precipitates segregated during casting are re-used through the reheating of the slab plate of the semi-finished state having the above-described composition.

슬라브 재가열은 1150~1250℃의 슬라브 재가열 온도에서 2~4시간동안 실시되는 것이 바람직하다. 슬라브 재가열 온도가 1150℃ 미만이이거나 재가열 시간이 2시간 미만이면 슬라브 판재의 온도가 낮아 압연 부하가 커지는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1250℃를 초과하거나 재가열 시간이 4시간을 초과하면 오스테나이트 결정립이 조대화되어, 강도 확보가 어려운 문제점이 있다.
The slab reheating is preferably carried out for 2 to 4 hours at the slab reheating temperature of 1150 to 1250 ° C. If the slab reheating temperature is less than 1150 ℃ or the reheating time is less than 2 hours, there is a problem that the rolling load is large because the temperature of the slab plate is low. On the contrary, when the slab reheating temperature exceeds 1250 ° C. or the reheating time exceeds 4 hours, the austenite grains are coarsened, thereby making it difficult to secure the strength.

열간압연 단계(S120)에서는 슬라브 판재를 열간압연한다. In the hot rolling step (S120), the slab plate is hot rolled.

도 1 및 도 2에 도시된 실시예에서, 충분한 페라이트 분율을 확보하기 위해서는 열간압연 단계(S120)에서의 마무리 압연 온도(FDT)는 700~850℃인 것이 바람직하다. 마무리압연온도가 850℃를 초과할 경우 단상역 압연이 되어 충분한 페라이트 분율을 확보하기 어렵다. 반면, 마무리압연온도가 700℃ 미만일 경우, 과다한 페라이트 생성으로 인하여 목표로 하는 980MPa 이상의 인장강도를 확보하기 어렵다.
1 and 2, the finish rolling temperature (FDT) in the hot rolling step (S120) is preferably 700 ~ 850 ℃ to secure a sufficient ferrite fraction. If the finish rolling temperature exceeds 850 ℃ single phase reverse rolling it is difficult to secure a sufficient ferrite fraction. On the other hand, if the finish rolling temperature is less than 700 ℃, it is difficult to secure a tensile strength of 980MPa or more due to excessive ferrite generation.

냉각 단계(S130)에서는 열간압연된 판재를 100℃/sec 이하의 평균냉각속도로 마르텐사이트 온도 영역에 해당하는 350~450℃까지 냉각한다. In the cooling step (S130), the hot rolled plate is cooled to 350 ~ 450 ℃ corresponding to the martensite temperature range at an average cooling rate of 100 ℃ / sec or less.

냉각속도는 100℃/sec 이하가 바람직하다. 냉각속도가 100℃/sec를 초과할 경우, 페라이트 등의 변태 유발이 불충분하여 목표로 하는 15% 이상의 연신율을 확보하기 어렵다.
As for a cooling rate, 100 degrees C / sec or less is preferable. When the cooling rate exceeds 100 ° C / sec, it is difficult to induce transformation such as ferrite is insufficient to secure the target elongation of 15% or more.

공냉 단계(S140)에서는 냉각된 판재를 250℃ 이하, 보다 바람직하게는 250~50℃까지 공냉한다. 공냉 단계(S140)를 통하여 셀프 어닐링이 이루어질 수 있어, 가공성이 향상될 수 있다.
In the air cooling step (S140), the cooled plate is air cooled to 250 ° C or lower, more preferably 250 to 50 ° C. Self-annealed through the air cooling step (S140) can be made, the processability can be improved.

도 3은 본 발명의 다른 실시예에 따른 고강도 강판 제조 방법을 나타낸 것이고, 도 4는 도 3에 도시된 1차 냉각, 유지 및 2차 냉각 과정을 개략적으로 나타낸 것이다. Figure 3 shows a method of manufacturing a high strength steel sheet according to another embodiment of the present invention, Figure 4 schematically shows the primary cooling, maintenance and secondary cooling process shown in FIG.

도 3 및 도 4를 참조하면, 본 발명에 따른 강판 제조 방법은 슬라브 재가열 단계(S210), 열간압연 단계(S220), 1차 냉각 단계(S230), 유지 단계(S240) 및 2차 냉각 단계(S250)를 포함한다. 3 and 4, the steel sheet manufacturing method according to the present invention is the slab reheating step (S210), hot rolling step (S220), the first cooling step (S230), the holding step (S240) and the second cooling step ( S250).

슬라브 재가열 단계(S210)에서는 전술한 조성을 갖는 슬라브 판재를 1150~1250℃에서 2~4시간동안 재가열한다. In the slab reheating step (S210), the slab plate having the above-described composition is reheated at 1150 to 1250 ° C. for 2 to 4 hours.

열간압연 단계(S220)에서는 재가열된 판재를 850℃ 이상에서 열간압연한다. 도 3 및 도 4에 도시된 실시예에서는 냉각 중 유지 단계(S240)을 포함하므로, 연간압연 단계(S220)에서 마무리압연온도(FDT)는 오스테나이트 단상역에 해당하는 850~950℃인 것이 바람직하다. In the hot rolling step (S220) the reheated plate is hot rolled at 850 ℃ or more. In the embodiment shown in Figures 3 and 4 includes the step of maintaining during cooling (S240), in the annual rolling step (S220) the finish rolling temperature (FDT) is preferably 850 ~ 950 ℃ corresponding to the austenitic single-phase zone Do.

마무리 압연 온도가 950℃를 초과할 경우 오스테나이트 결정립이 조대화되어 변태후 페라이트 결정립 미세화가 충분히 이루어지지 않으며, 이에 따라 강도 확보가 어려워질 수 있다. 또한, 마무리 온도가 850℃ 미만이면, 이상역 압연에 의한 혼립 조직이 발생하는 등의 문제가 발생할 수 있다.
When the finish rolling temperature exceeds 950 ° C austenite grains are coarsened and the ferrite grains are not sufficiently refined after transformation, thereby making it difficult to secure strength. Moreover, when a finishing temperature is less than 850 degreeC, a problem, such as a mixed structure by abnormal reverse rolling, may arise.

1차 냉각 단계(S230)에서는 열간압연된 판재를 100℃/sec 이상의 평균냉각속도로 페라이트 영역에 해당하는 700~750℃까지 냉각한다. In the first cooling step (S230), the hot rolled plate is cooled to 700 ~ 750 ℃ corresponding to the ferrite region at an average cooling rate of 100 ℃ / sec or more.

1차 냉각 단계(S230)에서의 평균 냉각 속도는 후술하는 2차 냉각 단계(S240)에서와 마찬가지로 100℃/sec 이상일 수 있으나, 반드시 이에 제한되는 것은 아니다.
The average cooling rate in the primary cooling step S230 may be 100 ° C./sec or more as in the secondary cooling step S240 described later, but is not necessarily limited thereto.

유지 단계(S240)에서는 1차 냉각된 판재를 700~750℃에서 5초 이상 유지하여 페라이트 분율을 확보한다. In the holding step (S240) by maintaining the primary cooled plate at 700 ~ 750 ° C or more for 5 seconds to secure a ferrite fraction.

유지 시간은 5~10초인 것이 바람직하다. 유지 시간이 5초 미만인 경우, 페라이트 변태가 불충분하여 가공성을 확보하기 어렵다. 다만, 유지 시간이 10초를 초과하는 경우 과다한 페라이트 변태로 인하여 제조되는 강판의 인장강도가 980MPa에 미치지 못할 수 있다. The holding time is preferably 5 to 10 seconds. If the holding time is less than 5 seconds, the ferrite transformation is insufficient, making it difficult to secure workability. However, if the holding time exceeds 10 seconds, the tensile strength of the steel sheet manufactured due to the excessive ferrite transformation may not reach 980 MPa.

2차 냉각 단계에서는 마르텐사이트 확보를 위하여, 유지된 판재를 100℃/sec 이상의 평균냉각속도로 250℃ 이하까지 냉각한다. In the second cooling step, the retained plate is cooled to 250 ° C. or lower at an average cooling rate of 100 ° C./sec or more in order to secure martensite.

도 3 및 도 4에 도시된 실시예에서는 유지 단계(S240)를 통하여 충분한 페라이트가 형성되어 있으므로, 냉각은 250℃ 이하, 보다 바람직하게는 50~250℃까지 급냉하는 방식으로 실시될 수 있다. 냉각종료온도가 250℃를 초과하게 되면 냉각종료 후 공냉에 의하여 목표하는 강도를 확보하기 어려울 수 있다. 3 and 4, since sufficient ferrite is formed through the holding step S240, cooling may be performed in a manner of rapidly cooling to 250 ° C or less, more preferably 50 to 250 ° C. When the cooling end temperature exceeds 250 ℃ it may be difficult to secure the target strength by air cooling after the end of cooling.

2차 냉각에서, 냉각 속도는 100~300℃/sec인 것이 바람직하다. 한편, 냉각 속도가 100℃/sec 미만일 경우 충분한 마르텐사이트를 확보하기 어렵다. 반대로, 냉각 속도가 300℃/sec를 초과할 경우, 강판의 인성 등이 저하될 수 있다.
In secondary cooling, the cooling rate is preferably 100 to 300 ° C / sec. On the other hand, when the cooling rate is less than 100 ° C / sec, it is difficult to secure sufficient martensite. On the contrary, when the cooling rate exceeds 300 ° C / sec, the toughness of the steel sheet may decrease.

실시예Example

이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention through the preferred embodiment of the present invention will be described in more detail. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.

여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Details that are not described herein will be omitted since the description can be inferred by those skilled in the art.

1. 열연시편의 제조1. Preparation of hot-rolled specimens

표 1에 기재된 조성 및 표 2에 기재된 공정 조건으로 열연시편을 제조하였다. Hot-rolled specimens were prepared under the compositions shown in Table 1 and the process conditions described in Table 2.

[표 1] (단위 : 중량%)[Table 1] (unit:% by weight)

Figure 112011085047785-pat00001
Figure 112011085047785-pat00001

[표 2][Table 2]

Figure 112011085047785-pat00002

Figure 112011085047785-pat00002

2. 기계적 특성 평가2. Evaluation of mechanical properties

표 3은 시편 1~7에 따라 제조된 시편 각각의 인장시험 결과를 나타낸 것이다. Table 3 shows the tensile test results of each specimen prepared according to the specimens 1-7.

[표 3][Table 3]

Figure 112011085047785-pat00003
Figure 112011085047785-pat00003

표 3을 참조하면, 발명예에 해당하는 시편 1 ~ 3, 5의 경우, 인장강도 980MPa 이상, 연신율 15% 이상 항복비 0.7 이하를 모두 만족하였다. Referring to Table 3, in the case of specimens 1 to 3 and 5 corresponding to the invention example, all of the tensile strength of 980 MPa or more, elongation 15% or more, yield ratio 0.7 or less were satisfied.

이에 반하여, 탄소 함량이 0.05중량%에 불과한 시편 4의 경우, 연신율이 15%에 미치지 못하였다. 또한, 2차 냉각 속도가 100℃/sec 미만인 시편 6 및 시편 7의 경우, 인장강도가 980MPa에 미치지 못하였다.
On the contrary, in case of specimen 4 having a carbon content of only 0.05% by weight, the elongation was less than 15%. In addition, in the case of specimen 6 and specimen 7 having a secondary cooling rate of less than 100 ° C / sec, the tensile strength did not reach 980 MPa.

도 5는 발명예에 해당하는 시편 2의 미세조직 사진을 나타낸 것이다. Figure 5 shows a microstructure photograph of the specimen 2 corresponding to the invention example.

도 5에서, 1/2t는 두께방향 중심부를 의미하고, 1/4t는 표면을 기준으로 두께방향으로 1/4에 해당하는 부분을 의미한다. 또한, 도 5에서 404 및 443은 비커스 경도(Hv)를 의미한다. In FIG. 5, 1 / 2t means a central portion in the thickness direction, and 1 / 4t means a portion corresponding to 1/4 in the thickness direction with respect to the surface. In addition, 404 and 443 in FIG. 5 mean Vickers hardness (Hv).

도 5의 OM(Optical Microscope) 사진 및 SEM(Scanning Electron Microscope) 사진을 참조하면, 시편 2의 미세조직은 페라이트와 마르텐사이트로 이루어져 있는 것을 볼 수 있으며, 또한, 도 5의 EBSD(Electron backscatter diffraction) 사진을 참조하면, 시편 2의 미세조직에서 페라이트 분율은 면적률로 대략 13% 정도임을 알 수 있다.
Referring to the optical microscope (OM) photograph and the scanning electron microscope (SEM) photograph of FIG. 5, it can be seen that the microstructure of Specimen 2 is composed of ferrite and martensite. Referring to the photo, it can be seen that the fraction of ferrite in the microstructure of Specimen 2 is approximately 13% in area ratio.

이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.

S110 : 슬라브 재가열 단계
S120 : 열간압연 단계
S130 : 냉각 단계
S140 : 공냉 단계
S210 : 슬라브 재가열 단계
S220 : 열간압연 단계
S230 : 1차 냉각 단계
S240 : 유지 단계
S250 : 2차 냉각 단계
S110: Slab reheating step
S120: Hot rolling step
S130: cooling step
S140: Air Cooling Step
S210: Slab reheating step
S220: Hot rolling step
S230: Primary cooling step
S240: Maintenance Step
S250: 2nd cooling stage

Claims (9)

삭제delete 중량%로, 탄소(C) : 0.10~0.25%, 실리콘(Si) : 0.03~2.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 알루미늄(Al) : 0.002~0.1%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0% 초과 ~ 0.05% 이하, 질소(N) : 0% 초과 ~ 0.01% 이하를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 슬라브 판재를 1150~1250℃에서 2~4시간동안 재가열하는 단계;
상기 재가열된 판재를 마무리압연온도(FDT) 850~950℃로 열간압연하는 단계;
상기 열간압연된 판재를 700~750℃까지 1차 냉각하는 단계;
상기 1차 냉각된 판재를 700~750℃에서 5초~10초동안 유지하는 단계; 및
상기 유지된 판재를 100~300℃/sec의 평균냉각속도로 250~50℃까지 2차 냉각하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
By weight%, carbon (C): 0.10 to 0.25%, silicon (Si): 0.03 to 2.0%, manganese (Mn): 1.0 to 2.0%, aluminum (Al): 0.002 to 0.1%, phosphorus (P): 0 More than% to 0.02% or less, sulfur (S): more than 0% to 0.005% or less, chromium (Cr): more than 0% to 0.05% or less, nitrogen (N): more than 0% to 0.01% or less, and the rest Reheating the slab plate made of iron (Fe) and unavoidable impurities at 1150-1250 ° C. for 2-4 hours;
Hot rolling the reheated sheet to a finish rolling temperature (FDT) of 850 to 950 ° C .;
Primary cooling the hot rolled plate to 700 to 750 ° C .;
Maintaining the primary cooled plate for 5 seconds to 10 seconds at 700 to 750 ° C .; And
Secondary cooling the retained plate to 250 ~ 50 ℃ at an average cooling rate of 100 ~ 300 ℃ / sec; high strength steel sheet manufacturing method comprising a.
제2항에 있어서,
상기 슬라브 판재는
중량%로, 니오븀(Nb) : 0.01~0.05%, 바나듐(V) : 0.01~0.2% 및 티타늄(Ti) : 0.01~0.1중량% 중에서 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
3. The method of claim 2,
The slab plate
By weight%, niobium (Nb): 0.01 to 0.05%, vanadium (V): 0.01 to 0.2% and titanium (Ti): 0.01 to 0.1% by weight of at least one of the manufacturing method of high strength steel sheet, characterized in that it further comprises .
제2항에 있어서,
상기 슬라브 판재는
중량%로, 보론(B) : 0.0005~0.003% 및 몰리브덴(Mo) : 0.05~0.2% 중에서 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판 제조 방법.
3. The method of claim 2,
The slab plate
By weight%, boron (B): 0.0005 to 0.003% and molybdenum (Mo): 0.05 to 0.2% of the high-strength steel sheet production method characterized in that it further comprises.
중량%로, 탄소(C) : 0.10~0.25%, 실리콘(Si) : 0.03~2.0%, 망간(Mn) : 1.0~2.0%, 알루미늄(Al) : 0.002~0.1%, 인(P) : 0% 초과 ~ 0.02% 이하, 황(S) : 0% 초과 ~ 0.005% 이하, 크롬(Cr) : 0% 초과 ~ 0.05% 이하, 질소(N) : 0% 초과 ~ 0.01% 이하를 포함하고, 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지고,
페라이트 및 마르텐사이트를 포함하는 2~4상의 복합조직을 갖되, 면적률로, 페라이트 10~30%를 포함하고, 베이나이트 10% 이하와 펄라이트 5% 이하 중에서 하나 이상을 포함하며, 나머지가 마르텐사이트로 이루어지는 3~4상 조직을 갖는 가지며,
인장강도 980MPa 이상, 항복비 0.7 이하 및 연신율 15% 이상을 갖는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
By weight%, carbon (C): 0.10 to 0.25%, silicon (Si): 0.03 to 2.0%, manganese (Mn): 1.0 to 2.0%, aluminum (Al): 0.002 to 0.1%, phosphorus (P): 0 More than% to 0.02% or less, sulfur (S): more than 0% to 0.005% or less, chromium (Cr): more than 0% to 0.05% or less, nitrogen (N): more than 0% to 0.01% or less, and the rest Consisting of iron (Fe) and unavoidable impurities,
It has a composite structure of two to four phases containing ferrite and martensite, including 10-30% ferrite, including at least one of bainite 10% or less and 5% or less pearlite, with the remainder being martensite. Has a three to four phase tissue consisting of,
A high strength steel sheet having a tensile strength of 980 MPa or more, a yield ratio of 0.7 or less, and an elongation of 15% or more.
제5항에 있어서,
상기 강판은
중량%로, 니오븀(Nb) : 0.01~0.05%, 바나듐(V) : 0.01~0.2% 및 티타늄(Ti) : 0.01~0.1중량% 중에서 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
The method of claim 5,
The steel sheet
A high strength steel sheet further comprising at least one of niobium (Nb): 0.01% to 0.05%, vanadium (V): 0.01% to 0.2%, and titanium (Ti): 0.01% to 0.1% by weight.
제5항 또는 제6항에 있어서,
상기 강판은
중량%로, 보론(B) : 0.0005~0.003% 및 몰리브덴(Mo) : 0.05~0.2% 중에서 1종 이상을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 고강도 강판.
The method according to claim 5 or 6,
The steel sheet
High-strength steel sheet by weight, further comprising at least one of boron (B): 0.0005 ~ 0.003% and molybdenum (Mo): 0.05 ~ 0.2%.
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