KR101344543B1 - Hot-rolled steel sheet and method of manufacturing the hot-rolled steel sheet - Google Patents
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Abstract
강도 및 표면 조도가 우수한 후육 인발 강관 제조용 열연강판 및 그 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.18~0.22%, 실리콘(Si) : 0.13~0.27%, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.015% 이하, 황(S) 0.005% 이하, 칼슘(Ca) : 0.001~0.004% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬라브를 840~870℃의 마무리 압연 온도로 열간 압연하는 단계; 및 상기 열간 압연된 판재를 냉각하여, 펄라이트 온도 영역에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다. A hot rolled steel sheet for producing thick drawn steel pipe having excellent strength and surface roughness, and a method of manufacturing the same.
Method for producing a hot rolled steel sheet according to the present invention by weight, carbon (C): 0.18 ~ 0.22%, silicon (Si): 0.13 ~ 0.27%, manganese (Mn): 1.4 ~ 1.6%, phosphorus (P): 0.015% Or less than 0.005% of sulfur (S), calcium (Ca): 0.001 to 0.004% and hot rolling a steel slab composed of remaining iron (Fe) and unavoidable impurities at a finish rolling temperature of 840 to 870 ° C .; And cooling the hot rolled plate to wind up in a pearlite temperature range.
Description
본 발명은 후육 인발 강관 제조용 열연 강판 제조 기술에 관한 것으로, 보다 상세하게는 강도, 연성 및 표면조도가 우수하여 후육 인발 강관 제조용으로 활용할 수 있는 열연강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
The present invention relates to a hot rolled steel sheet manufacturing technology for manufacturing thick drawn steel pipe, and more particularly, to a hot rolled steel sheet and a method of manufacturing the same, which can be used for manufacturing thick drawn steel pipe with excellent strength, ductility and surface roughness.
인발용 강관은 인발 및 벤딩 등의 다양한 2차 가공을 통해 다양한 용도의 정밀 부품으로 사용되고 있다. 또한, 건물 고층화에 따른 건설 장비의 대형화로 인한 고강도 후육관과 보다 고강도의 자동차 인발용 강관에 대한 관심이 커지고 있다. Drawing steel pipes are used as precise parts for various applications through various secondary processes such as drawing and bending. In addition, due to the increase in the size of the building equipment due to the high-rise buildings, there is a growing interest in high strength steel pipes and high strength steel pipe for automobile drawing.
이러한 인발용 강관은 높은 가공성과 우수한 표면 품질이 요구된다. 특히, 인발용 강관이 자동차의 쇽업쇼바(Shock Absorber)와 같은 현가 장치, 건설 장비의 유압 실린더 등에 적용되기 위해서는 고가공성, 고강도 및 우수한 표면 품질이 요구된다.
Such a steel pipe for drawing requires high workability and excellent surface quality. Particularly, for drawing steel pipes to be applied to suspension devices such as shock absorbers of automobiles and hydraulic cylinders of construction equipment, high porosity, high strength and excellent surface quality are required.
본 발명의 목적은 합금성분 및 열연공정 제어를 통하여 고강도, 고연성 및 표면조도가 우수한 열연강판의 제조 방법을 제공하는 것이다.It is an object of the present invention to provide a method for producing a hot rolled steel sheet having high strength, high ductility, and surface roughness through control of an alloy component and a hot rolling process.
본 발명의 다른 목적은 고강도, 고연성 및 표면조도가 우수하여 후육 인발 강관 제조용으로 활용할 수 있는 열연강판을 제공하는 것이다.
Another object of the present invention is to provide a hot rolled steel sheet that can be utilized for manufacturing thick drawn steel pipe with excellent high strength, high ductility and surface roughness.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 열연강판 제조 방법은 중량%로, 탄소(C) : 0.18~0.22%, 실리콘(Si) : 0.13~0.27%, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.015% 이하, 황(S) 0.005% 이하, 칼슘(Ca) : 0.001~0.004% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지는 강 슬라브를 840~870℃의 마무리 압연 온도로 열간 압연하는 단계; 및 상기 열간 압연된 판재를 냉각하여, 펄라이트 온도 영역에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다. Hot-rolled steel sheet manufacturing method according to an embodiment of the present invention for achieving the above one object by weight, carbon (C): 0.18 ~ 0.22%, silicon (Si): 0.13 ~ 0.27%, manganese (Mn): 1.4 ~ 1.6%, Phosphorus (P): 0.015% or less, Sulfur (S) 0.005% or less, Calcium (Ca): 0.001 ~ 0.004% and steel slab consisting of remaining iron (Fe) and unavoidable impurities Hot rolling to a rolling temperature; And cooling the hot rolled plate to wind up in a pearlite temperature range.
또한, 상기 권취는 580~630℃의 권취 온도에서 실시될 수 있다.
In addition, the winding may be carried out at a winding temperature of 580 ~ 630 ℃.
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 열연강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.18~0.22%, 실리콘(Si) : 0.13~0.27%, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.015% 이하, 황(S) 0.005% 이하, 칼슘(Ca) : 0.001~0.004% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어지며, 인장강도 550MPa 이상, 연신율 30% 이상 및 표면 조도(Ra) : 0.6~1.1을 갖는 것을 특징으로 한다. Hot rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention for achieving the other object by weight, carbon (C): 0.18 ~ 0.22%, silicon (Si): 0.13 ~ 0.27%, manganese (Mn): 1.4 ~ 1.6% , Phosphorus (P): 0.015% or less, sulfur (S) 0.005% or less, calcium (Ca): 0.001 ~ 0.004% and the remaining iron (Fe) and inevitable impurities, tensile strength of 550MPa or more, elongation 30% or more and Surface roughness (Ra): characterized by having a 0.6 ~ 1.1.
상기 강판은 페라이트 및 펄라이트를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. The steel sheet may have a composite structure including ferrite and pearlite.
본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 합금성분 및 열연공정 조건 제어를 통하여 550MPa 이상의 인장강도 및 30% 이상의 연신율을 가지며, 특히 표면 조도가 우수한 강판을 제조할 수 있다. The method for manufacturing a hot rolled steel sheet according to the present invention has a tensile strength of 550 MPa or more and an elongation of 30% or more through control of alloying components and hot rolling process conditions, and in particular, a steel sheet having excellent surface roughness can be manufactured.
따라서, 제조된 열연강판은 상기의 특성을 통하여 고가공성, 고강도 및 우수한 표면품질을 요구하는 후육 인발 강관 제조용으로 활용할 수 있다.Therefore, the manufactured hot rolled steel sheet can be utilized for manufacturing thick drawn steel pipes requiring high processability, high strength, and excellent surface quality through the above characteristics.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 열연강판 제조 방법을 나타낸 순서도이다.
1 is a flowchart showing a method of manufacturing a hot-rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.Advantages and features of the present invention and methods for achieving them will be apparent with reference to the embodiments described below in detail with the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of many different forms and should not be construed as limited to the embodiments set forth herein. Rather, these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, To fully disclose the scope of the invention to those skilled in the art, and the invention is only defined by the scope of the claims. Like reference numerals refer to like elements throughout the specification.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 열연강판 및 그 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a hot-rolled steel sheet according to a preferred embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
열연강판Hot-rolled steel sheet
본 발명에 따른 고강도 열연강판은 중량%로, 탄소(C) : 0.18~0.22%, 실리콘(Si) : 0.13~0.27%, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.015% 이하, 황(S) 0.005% 이하 및 칼슘(Ca) : 0.001~0.004%를 포함한다. High-strength hot-rolled steel sheet according to the present invention by weight%, carbon (C): 0.18 ~ 0.22%, silicon (Si): 0.13 ~ 0.27%, manganese (Mn): 1.4 ~ 1.6%, phosphorus (P): 0.015% or less , Sulfur (S) 0.005% or less and calcium (Ca): 0.001 ~ 0.004%.
상기 합금 성분들 외 나머지는 철(Fe)과 제강 과정 등에서 발생하는 불가피한 불순물로 이루어진다. The rest of the alloy components are made of inevitable impurities generated during iron (Fe) and steelmaking.
이하, 본 발명에 따른 열연강판에 포함되는 각 성분의 역할 및 그 함량에 대하여 설명하면 다음과 같다.
Hereinafter, the role and content of each component included in the hot-rolled steel sheet according to the present invention will be described.
탄소(C)Carbon (C)
탄소(C)는 강의 강도 증가에 기여하는 원소이다. Carbon (C) is an element contributing to the increase in strength of steel.
상기 탄소는 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.18~0.22중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 탄소의 첨가량이 0.18중량% 미만인 경우, 원하는 인장강도를 확보하기 어렵다. 반대로, 탄소 첨가량이 0.22중량%를 초과하는 경우, 성형성 및 용접성이 저하되어 후육 인발에 요구되는 조관성 확보가 어렵다.
The carbon is preferably added in 0.18 to 0.22% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the amount of carbon added is less than 0.18% by weight, it is difficult to secure the desired tensile strength. On the contrary, when the carbon addition amount exceeds 0.22% by weight, moldability and weldability deteriorate, and it is difficult to secure the tubularity required for thick drawing.
실리콘(Si)Silicon (Si)
실리콘(Si)은 강 산화성 원소로, 압연 공정 중 스케일 형성을 억제하며, 또한 모재 계면에 농화되어 있는 스케일층의 성장을 억제한다. Silicon (Si) is a strong oxidizing element and suppresses scale formation during the rolling process and also suppresses growth of scale layers concentrated at the base material interface.
상기 실리콘은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.13~0.27중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 실리콘의 첨가량이 0.13중량% 미만일 경우 실리콘 첨가에 따른 효과가 불충분하다. 반대로 실리콘의 첨가량이 0.27 중량%를 초과할 경우 제조되는 열연강판 표면에 붉은색 계열 스케일 형성을 유발하여 강판 표면 특성을 저하시키는 문제점이 있다.
The silicon is preferably added in 0.13 ~ 0.27% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. If the amount of silicon added is less than 0.13% by weight, the effect of the addition of silicon is insufficient. On the contrary, when the addition amount of silicon exceeds 0.27% by weight, a red-based scale is formed on the surface of the hot-rolled steel sheet to be manufactured, thereby lowering the steel sheet surface properties.
망간(Mn)Manganese (Mn)
망간(Mn)은 강속에 고용되어 있는 황(S)과 결합하여, 제조 공정 중에 불가피하게 형성되어 적열 취성을 유발하는 FeS 형성을 방지하며, MnS를 형성하여 고용 강화 효과 및 펄라이트 미세화 원소로 강의 강도를 증가시키는 역할을 한다.Manganese (Mn) combines with sulfur (S) in solid solution in the steel, which inevitably forms during the manufacturing process to prevent the formation of FeS causing red brittleness, and forms MnS to strengthen the solid solution and the strength of the pearlite micronized element. Serves to increase.
상기 망간은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 1.4~1.6중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 망간이 첨가량이 1.4중량% 미만일 경우, 그 첨가 효과가 불충분하다. 반대로, 망간의 첨가량이 1.6중량%를 초과하는 경우, MnS를 과다하게 생성하여, 강의 가공성에 악영향을 미친다.
The manganese is preferably added in 1.4 ~ 1.6% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the amount of manganese added is less than 1.4% by weight, the effect of addition is insufficient. On the other hand, when the addition amount of manganese exceeds 1.6% by weight, MnS is excessively produced, which adversely affects the workability of the steel.
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인(P)Phosphorus (P)
인(P)은 강의 제조시 편석되어 기계적 성질에 악영향을 미치며, 성형후 일정 시간이 지나면 파괴가 일어나는 지연파괴의 원인이 된다. Phosphorus (P) segregates during the manufacture of steel, which adversely affects the mechanical properties and causes a delayed fracture in which fracture occurs after a certain time after molding.
이에, 본 발명에서는 인의 함량을 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.015중량% 이하로 제한하였다.
Thus, in the present invention, the content of phosphorus was limited to 0.015% by weight or less of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention.
황(S)Sulfur (S)
황(S)은 망간과 결합하여 MnS와 같은 비금속 개재물을 형성한다. MnS 개재물이 다량 형성될 경우, 조관시 후크 크랙과 같은 용접부 결함을 발생할 수 있으며, 본 발명의 경우 망간 함량이 높기 때문에 가공성 확보 및 용접 결함을 방지하기 위해 황의 함량을 최소화할 필요가 있다.Sulfur (S) combines with manganese to form nonmetallic inclusions such as MnS. When a large amount of MnS inclusions are formed, weld cracks such as hook cracks may occur during the preparation. In the case of the present invention, since the content of manganese is high, it is necessary to minimize the content of sulfur in order to secure workability and prevent welding defects.
이에, 본 발명에서는 황의 함량을 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.005 중량% 이하로 제한하였다.
Thus, in the present invention, the sulfur content is limited to 0.005% by weight or less of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention.
칼슘(Ca)Calcium (Ca)
칼슘(Ca)은 황과 결합하여 CaS를 형성하여 MnS와 같은 비금속 개재물 형성을 방지한다. 따라서, 조관시 발생할 수 있는 후크 크랙과 같은 결함을 억제 한다. 또한 이렇게 형성된 개재물들은 구상화 되어 가공성을 증가시킬 수 있다. Calcium (Ca) combines with sulfur to form CaS to prevent the formation of non-metallic inclusions such as MnS. Therefore, defects such as hook cracks that may occur during piping are suppressed. In addition, the inclusions thus formed may be spherical to increase workability.
상기 칼슘은 본 발명에 따른 열연강판 전체 중량의 0.001~0.004중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 칼슘의 첨가량이 0.001중량% 미만일 경우, 그 첨가효과가 불충분하다. 반대로, 칼슘의 첨가량이 0.004 중량%를 초과하는 경우 산화 슬래그의 과도한 형성과 연속 주조시 노즐 막힘을 유발할 수 있다.
The calcium is preferably added in 0.001 ~ 0.004% by weight of the total weight of the hot rolled steel sheet according to the present invention. When the amount of calcium added is less than 0.001% by weight, the addition effect is insufficient. Conversely, when the added amount of calcium exceeds 0.004% by weight, excessive formation of oxide slag and nozzle clogging during continuous casting may be caused.
본 발명에 따른 열연강판은 전술한 합금성분 및 후술하는 열연공정 제어를 통하여, 페라이트 및 펄라이트를 포함하는 복합조직을 가질 수 있다. The hot rolled steel sheet according to the present invention may have a composite structure including ferrite and pearlite through the above-described alloy components and the hot rolling process control described later.
또한, 본 발명에 따른 열연강판은 인장강도 550MPa 이상, 연신율 30% 이상 및 표면조도(Ra) 0.6~1.1을 나타낼 수 있다.
In addition, the hot rolled steel sheet according to the present invention may exhibit a tensile strength of 550 MPa or more, an elongation of 30% or more, and a surface roughness (Ra) of 0.6 to 1.1.
열연강판 제조 방법Hot-rolled steel sheet manufacturing method
이하, 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법에 대하여 설명하기로 한다.Hereinafter, a method for manufacturing a hot-rolled steel sheet according to the present invention will be described.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 열연강판 제조 방법을 나타낸 순서도이다. 1 is a flowchart showing a method of manufacturing a hot-rolled steel sheet according to an embodiment of the present invention.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 열간압연 단계(S110) 및 냉각/권취 단계(S120)를 포함한다. 또한, 본 발명에 따른 열연강판 제조 방법은 상기 열간압연 단계(S110) 이전에 슬라브 재가열 단계(S105)를 더 포함할 수 있다. Referring to Figure 1, the method for manufacturing a hot rolled steel sheet according to the present invention includes a hot rolling step (S110) and cooling / winding step (S120). In addition, the method for manufacturing a hot rolled steel sheet according to the present invention may further include a slab reheating step S105 before the hot rolling step S110.
본 발명에서 열간압연의 대상이 되는 강 슬라브는 제강공정을 통해 원하는 조성의 용강을 얻은 다음, 연속주조공정을 통해 얻어질 수 있다. In the present invention, the steel slab to be subjected to hot rolling may be obtained through a continuous casting process after obtaining a molten steel having a desired composition through a steelmaking process.
본 발명에서 강 슬라브는 전술한 합금성분, 즉 중량%로, 탄소(C) : 0.18~0.22%, 실리콘(Si) : 0.13~0.27%, 망간(Mn) : 1.4~1.6%, 인(P) : 0.015% 이하, 황(S) 0.005% 이하, 칼슘(Ca) : 0.001~0.004% 및 나머지 철(Fe)과 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.
In the present invention, the steel slab is the aforementioned alloying component, that is, by weight%, carbon (C): 0.18 to 0.22%, silicon (Si): 0.13 to 0.27%, manganese (Mn): 1.4 to 1.6%, phosphorus (P) : 0.015% or less, sulfur (S) 0.005% or less, calcium (Ca): 0.001 ~ 0.004% and the remaining iron (Fe) and may be made of inevitable impurities.
슬라브 재가열Reheating slabs
슬라브 재가열 단계(S105)는 반제품 상태의 강 슬라브의 재가열을 통하여, 주조시 편석된 성분 및 석출물을 재고용한다. Slab reheating step (S105) re-heats the components and precipitates segregated during casting through reheating of the steel slab in the semi-finished state.
슬라브 재가열은 1150~1300℃의 온도에서 대략 1~3시간동안 실시되는 것이 바람직하다. 슬라브 재가열 온도가 1150℃ 미만이면 슬라브 판재의 온도가 낮아 압연 부하가 커지는 문제점이 있다. 반대로, 슬라브 재가열 온도가 1300℃를 초과하면 오스테나이트 결정립이 조대화되어, 강도 확보가 어려운 문제점이 있다.
The slab reheating is preferably performed at a temperature of 1150 to 1300 캜 for about 1 to 3 hours. If the reheating temperature of the slab is less than 1150 DEG C, there is a problem that the rolling load becomes large because the temperature of the slab plate is low. On the other hand, when the slab reheating temperature exceeds 1300 DEG C, the austenite grains are coarsened, which makes it difficult to secure strength.
열간압연Hot rolling
열간압연 단계(S110)에서는 강 슬라브를 열간압연한다. In the hot rolling step (S110), the steel slab is hot rolled.
열간압연 단계(S110)에서 마무리 압연 온도(FDT)는 840~870℃인 것이 바람직하다. 마무리 압연 온도가 870℃를 초과하는 경우, 조대화된 결정립으로 인한 펄라이트 핵생성이 지연되고, 권취 온도와의 편차가 증가하여 온도 제어가 어려운 문제점이 있다. 반대로, 마무리 압연 온도가 840℃ 미만인 경우, 열간압연시 압연 부하가 증가되고, 이상역 압연에 의한 에지부 혼립 조직이 발생할 수 있다.
Finish rolling temperature (FDT) in the hot rolling step (S110) is preferably 840 ~ 870 ℃. When the finish rolling temperature exceeds 870 ° C, pearlite nucleation due to coarse grains is delayed, and the deviation from the winding temperature increases, making it difficult to control the temperature. On the contrary, when the finish rolling temperature is less than 840 ° C., the rolling load is increased during hot rolling, and the edge portion mixed structure due to the abnormal reverse rolling may occur.
냉각/권취Cooling / Winding
냉각/권취 단계(S120)에서는 열간압연이 완료된 판재를 냉각한 후 펄라이트 온도 영역에서 권취한다. In the cooling / winding step (S120), after cooling the plate that has been hot rolled, it is wound in a pearlite temperature range.
냉각은 대략 10~100℃/sec의 냉각속도로 실시될 수 있으나, 반드시 이에 한정되는 것은 아니다. Cooling may be carried out at a cooling rate of approximately 10 ~ 100 ℃ / sec, but is not necessarily limited thereto.
권취 온도(CT)는 펄라이트 온도 영역에 해당하는 580~630℃인 것이 바람직하다. 권취 온도가 630℃를 초과하면, 펄라이트 층상조직 간격이 증가하여 전위 이동에 장애물로 작용하기 힘들어져 강도가 감소하게 된다. 또한, 조대한 세멘타이트와 페라이트 간의 계면에 변형이 집중되어 보이드와 같은 결함이 발생하게 되고 크랙 성장 사이트로 작용하여 가공성이 저하된다. 반대로, 권취 온도가 580℃ 미만일 경우, 베이나이트 등 저온상 생성으로 인한 강도 증가의 이점은 있으나, 연신율이 감소하는 문제점이 있다. It is preferable that winding temperature CT is 580-630 degreeC corresponding to a pearlite temperature range. If the coiling temperature exceeds 630 ℃, the perlite layer thickness increases, the strength is less likely to act as an obstacle to dislocation movement. In addition, deformation is concentrated at the interface between coarse cementite and ferrite, which causes defects such as voids, and acts as crack growth sites, thereby degrading workability. On the contrary, when the winding temperature is less than 580 ° C, there is an advantage of increasing the strength due to the formation of low-temperature phase such as bainite, but there is a problem that the elongation is reduced.
상기 냉각/권취된 판재의 미세조직은 페라이트 및 펄라이트를 포함하는 복합조직이 될 수 있다.
The microstructure of the cooled / wound plate may be a composite structure including ferrite and pearlite.
실시예Example
이하, 본 발명의 바람직한 실시예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다. Hereinafter, the configuration and operation of the present invention through the preferred embodiment of the present invention will be described in more detail. It is to be understood, however, that the same is by way of illustration and example only and is not to be construed in a limiting sense.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
Details that are not described herein will be omitted since the description can be inferred by those skilled in the art.
1. 열연시편의 제조1. Preparation of hot-rolled specimens
표 1에 기재된 조성으로 진공 용해로에서 용해하여 잉곳을 제조한 후, 표 2에 기재된 조건을 바탕으로 열간압연하여 대략 2mm 두께의 실시예 1~2 및 비교예 1에 따른 열연 시편을 제조하였다. 시편 규격은 JIS 5호에 의거하였다.
After melting in a vacuum melting furnace in the composition shown in Table 1 to prepare an ingot, hot rolled specimens according to Examples 1 and 2 and Comparative Example 1 having a thickness of about 2 mm by hot rolling based on the conditions shown in Table 2. Specimen specifications are based on JIS 5.
[표 1] (단위 : 중량%) [Table 1] (unit:% by weight)
[표 2] [Table 2]
2. 기계적 특성 평가2. Evaluation of mechanical properties
표 2를 참조하면, 실시예 1 및 실시예 2에 따른 열연시편의 경우 인장강도 550MPa 이상 및 연신율 30%를 만족하였으며, 또한 표면조도(Ra)가 0.6~1.1 범위 내에 속하였다. Referring to Table 2, in the case of the hot-rolled specimens according to Examples 1 and 2, the tensile strength of 550 MPa or more and an elongation of 30% were satisfied, and the surface roughness Ra was in the range of 0.6 to 1.1.
그러나, 비교예1의 경우, 망간 함량이 낮은 결과, 연신율은 만족하나 인장 강도가 500MPa 정도에 불과하였으며, 또한 표면 조도가 1.1을 초과하였다. However, in the case of Comparative Example 1, as a result of low manganese content, the elongation was satisfactory, but the tensile strength was only about 500 MPa, and the surface roughness exceeded 1.1.
상술한 바와 같이, 본 발명에 따른 방법으로 제조되는 열연강판은 인장강도 550MPa 이상, 연신율 30% 이상 및 표면조도(Ra) 0.6~1.1을 나타낼 수 있다. 따라서, 본 발명에 따른 열연강판은 고성능 자동차 혹은 고강도 대형 건설 기계 장비 제작에 필요한 후육 인발 강관을 제조하기 위한 소재로 활용할 수 있다.
As described above, the hot rolled steel sheet manufactured by the method according to the present invention may exhibit a tensile strength of 550 MPa or more, an elongation of 30% or more, and a surface roughness (Ra) of 0.6 to 1.1. Accordingly, the hot-rolled steel sheet according to the present invention can be used as a material for manufacturing a steel pipe for a tailor-made steel for manufacturing high-performance automobiles or high-strength large-scale construction machine equipment.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
While the invention has been described in connection with what is presently considered to be the most practical and preferred embodiment, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed embodiments. Such changes and modifications are intended to fall within the scope of the present invention unless they depart from the scope of the present invention. Accordingly, the scope of the present invention should be determined by the following claims.
S105 : 슬라브 재가열 단계
S110 : 열간압연 단계
S120 : 냉각/권취 단계 S105: Slab reheating step
S110: Hot rolling step
S120: cooling / winding step
Claims (8)
상기 열간 압연된 판재를 냉각하여, 펄라이트 온도 영역에서 권취하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
By weight, carbon (C): 0.18 to 0.22%, silicon (Si): 0.13 to 0.27%, manganese (Mn): 1.4 to 1.6%, phosphorus (P): 0.015% or less, sulfur (S) 0.005% or less , Calcium (Ca): hot rolling steel slab consisting of 0.001 ~ 0.004% and the remaining iron (Fe) and inevitable impurities at a finish rolling temperature of 840 ~ 870 ℃; And
Cooling the hot-rolled sheet material, winding in the pearlite temperature range; hot rolled steel sheet manufacturing method comprising a.
상기 열간 압연 전에, 상기 강 슬라브를 가열하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
The method of claim 1,
The method of claim 1, further comprising heating the steel slab before the hot rolling.
상기 재가열은
1150~1300℃에서 실시되는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
The method of claim 3,
The reheating
Hot rolled steel sheet manufacturing method characterized in that carried out at 1150 ~ 1300 ℃.
상기 권취는
580~630℃의 권취 온도에서 실시되는 것을 특징으로 하는 열연강판 제조 방법.
The method of claim 1,
The winding
Hot rolled steel sheet manufacturing method characterized in that carried out at a winding temperature of 580 ~ 630 ℃.
인장강도 550MPa 이상, 연신율 30% 이상 및 표면 조도(Ra) : 0.6~1.1을 갖는 것을 특징으로 하는 열연강판.
By weight, carbon (C): 0.18 to 0.22%, silicon (Si): 0.13 to 0.27%, manganese (Mn): 1.4 to 1.6%, phosphorus (P): 0.015% or less, sulfur (S) 0.005% or less , Calcium (Ca): 0.001 ~ 0.004% and the remaining iron (Fe) and inevitable impurities,
Hot-rolled steel sheet having a tensile strength of 550MPa or more, elongation of 30% or more and surface roughness (Ra) of 0.6 to 1.1.
상기 강판은
페라이트 및 펄라이트를 포함하는 복합조직을 갖는 것을 특징으로 하는 열연강판. The method according to claim 6,
The steel sheet
Hot-rolled steel sheet having a composite structure containing ferrite and pearlite.
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| JP2010174343A (en) | 2009-01-30 | 2010-08-12 | Jfe Steel Corp | Method for producing thick and high tension hot-rolled steel plate excellent in low temperature toughness |
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2011
- 2011-06-28 KR KR1020110063278A patent/KR101344543B1/en active IP Right Grant
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