KR101334275B1 - Structure of mixed flow impeller having reverse backward cuved blades - Google Patents

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Abstract

본 발명은 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러의 구조에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 주판의 경사판이 뒤제침각(θ)으로 경사지게 형성되고, 상기 경사진 경사판에 깃이 형성됨으로써, 임펠러의 회전시, 유체가 깃과 깃 사이에서 박리(와류)가 발생되지 않아 흐름이 원활하게 이송되고, 임펠러 토출구에서의 배출방향을 반경방향에서 축방향쪽으로 변경시켜 유동에너지가 효율적으로 이용되어 임펠라의 작동 효율이 높아져 송풍기의 성능을 크게 향상되며, 역구배로 형성된 후향곡선깃이 설치됨으로써, 축류형 사류송풍기에 사용할 수 있고, 적용시 임펠러의 깃톨로에서의 흐름을 부드럽게 하여 토출방향을 축방향으로 자연스럽게 변화시켜 손실을 감소하고, 그로 인해 축류형 사류송풍기의 효율이 향상되며, 작동점을 변화시킬 수 있는 특징으로 한다.The present invention relates to a structure of a reverse gradient backward-curve type mixed flow impeller, and more particularly, the inclination plate of the main plate is formed to be inclined at the posterior needle angle (θ), the feather is formed on the inclined inclination plate, the fluid during the rotation of the impeller No separation (vortex) occurs between the feather and the feather, so that the flow is smoothly transferred, and the discharge direction at the impeller discharge port is changed from the radial direction to the axial direction so that the flow energy is efficiently used to increase the operating efficiency of the impeller. Its performance is greatly improved, and it is possible to use it in the axial flow blower by installing the backward curved blade formed by the reverse gradient.When applied, it reduces the loss by smoothly changing the discharge direction in the axial direction. Therefore, the efficiency of the axial flow blower is improved and the operating point can be changed. .

Description

역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러의 구조{Structure of mixed flow impeller having reverse backward cuved blades}Structure of mixed flow impeller having reverse backward cuved blades}

본 발명은 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러의 구조에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 주판의 경사판이 뒤제침각(θ)으로 경사지게 형성되고, 상기 경사진 경사판에 깃이 형성됨으로써, 임펠러의 회전시, 유체가 깃과 깃 사이에서 박리(와류)가 발생되지 않아 흐름이 원활하게 이송되고, 임펠러 토출구에서의 배출방향을 반경방향에서 축방향쪽으로 변경시켜 유동에너지가 효율적으로 이용되어 임펠라의 작동 효율이 높아져 송풍기의 성능을 크게 향상되며, 역구배로 형성된 후향곡선깃이 설치됨으로써, 축류형 사류송풍기에 사용할 수 있고, 적용시 임펠러의 깃톨로에서의 흐름을 부드럽게 하여 토출방향을 축방향으로 자연스럽게 변화시켜 손실을 감소하고, 그로 인해 축류형 사류송풍기의 효율이 향상되며, 작동점을 변화시킬 수 있는 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러의 구조에 관한 것이다.
The present invention relates to a structure of a reverse gradient backward-curve type mixed flow impeller, and more particularly, the inclination plate of the main plate is formed to be inclined at the posterior needle angle (θ), the feather is formed on the inclined inclination plate, the fluid during the rotation of the impeller No separation (vortex) occurs between the feather and the feather, so that the flow is smoothly transferred, and the discharge direction at the impeller discharge port is changed from the radial direction to the axial direction so that the flow energy is efficiently used to increase the operating efficiency of the impeller. Its performance is greatly improved, and it is possible to use it in the axial flow blower by installing the backward curved blade formed by the reverse gradient.When applied, it reduces the loss by smoothly changing the discharge direction in the axial direction. This improves the efficiency of the axial flow blower and reverse slope backwards that can change the operating point. Line githyeong relates to a structure of a mixed flow impeller.

일반적으로 임펠러는 펌프, 송풍기 또는 압축기의 주요 부분으로, 원주상에 같은 간격으로 배치된 수개의 깃을 가지고 회전되며, 공기나 물 또는 기름 등의 기체나 유체가 구동모터에 축과 연결되어 회전되는 깃 사이로 흘러나갈때 에너지가 만들어진다.In general, an impeller is a main part of a pump, a blower, or a compressor. The impeller is rotated with several vanes arranged at equal intervals on the circumference. Energy flows through the feathers.

그리고 통상적으로 상기 깃은 원심형과 축류형으로 구분되며, 원심형 깃은 유체 또는 기체가 회전되는 축에 수직으로 흐르고, 축류형 깃은 유체 또는 기체가 회전축의 방향으로 흐른다.And typically the feather is divided into centrifugal and axial flow, the centrifugal feather flows perpendicular to the axis in which the fluid or gas is rotated, the axial flow feather flows in the direction of the axis of rotation.

한편 상기와 같은 임펠러는 유체의 혼합 등에도 이용되는데, 유체를 혼합하기 위한 용도로 만들어지는 종래의 원심임펠러 구성을 보면 다음과 같다.On the other hand, the impeller as described above is also used for mixing the fluid, the conventional centrifugal impeller made for the purpose of mixing the fluid is as follows.

도 1은 종래의 원심임펠러의 정면 투시도이고 도 2는 측단면도인데, 종래의 원심임펠러는 주판(1), 측판(2), 깃(3) 그리고 회전축(4)으로 구성되며, 회전축(4)을 회전시키므로서 유체가 흡입구(S1) 흡입되고, 주판(1)과 측판(2) 및 깃(3)으로 형성된 깃통로를 통하여 임펠러출구(S2)로 토출되므로서 유체에 에너지를 가해준다.1 is a front perspective view of a conventional centrifugal impeller and FIG. 2 is a side cross-sectional view, wherein a conventional centrifugal impeller is composed of a main plate 1, a side plate 2, a feather 3, and a rotating shaft 4, and a rotating shaft 4. By rotating the fluid is sucked into the suction port (S1), and is discharged to the impeller outlet (S2) through the quill passage formed by the main plate 1, the side plate 2 and the feather (3) to apply energy to the fluid.

상기 임펠러깃(3)은 주판과 측판사이를 연결하며 다수의 임펠러깃이 방사상으로 배열되고 각 임펠러깃은 약간 휜판상을 형성한다. 휘어진 형태의 임페러깃(3)은 안쪽으로 오목하게 휘어진 오목면(3')과 밖으로 볼록하게 휜 볼록면(3")이 나타 난다. 상기 오목하게 휜 오목면(3')은 볼록면(3")에 비하여 유체의 압력이 낮게 형성된다. 따라서 임펠러깃(3)의 오목면(3')에서 유체 흐름의 박리로 인하여 도 2 에 도시된 바와 같이 역류영역이 발생되어 임펠러의 성능이 저하된다.The impeller blades 3 connect between the main plate and the side plate, and a plurality of impeller blades are arranged radially, and each impeller blade forms a slightly plate-like shape. The curved impeller 3 has a concave surface 3 'that is concave curved inwardly and a convex surface 3 "that is convex outward. The concave surface 3' is a convex surface ( 3 "), the pressure of the fluid is formed low. Therefore, due to the separation of the fluid flow in the concave surface (3 ') of the impeller target 3, a backflow region is generated as shown in Figure 2, the performance of the impeller is degraded.

그리고 임펠러는 깃(3)의 수가 제한되어 있고 또한 유체는 점성을 가지고 있기 때문에 깃통로에서의 마찰, 유동의 박리 등으로 인하여 임펠러출구(7)에서의 상대속도는 출구 깃각과는 달리 변하게 되며, 유체의 배출방향은 깃(3)의 수가 감소함에 따라 점차 출구깃각과는 커다란 차이가 발생한다.Since the impeller has a limited number of vanes 3 and the fluid is viscous, the relative speed at the impeller outlet 7 is changed differently from the exit feather angle due to friction in the channel and separation of flow. The discharge direction of the fluid is gradually different from the outlet angle as the number of the feathers 3 decreases.

이러한 현상으로 인하여 임펠러출구(7)에서 미끄럼속도가 발생되고 미끄럼속도는 임펠러회전 방향의 반대방향으로 발생하기 때문에 임펠러의 압력수두를 감소시키는 원인이 되며, 미끄럼속도가 크게 발생할수록 동일한 압력을 발생시키기 위하여 주속도를 증가시켜야 하므로 임펠러의 성능 및 효용성이 감소하게 된다.Due to this phenomenon, the sliding speed is generated at the impeller outlet 7, and the sliding speed is generated in the opposite direction of the impeller rotation direction, which causes a decrease in the pressure head of the impeller. In order to increase the main speed in order to reduce the performance and utility of the impeller.

원심 임펠러의 성능저하는 임펠러를 구동하기 위한 축동력의 상승과 효용성의 저하로 나타나며, 이러한 요인을 일부제거하여 준다면 원심임펠러의 성능을 향상시킬 수 있다는 가능성을 제공하여 준다.The deterioration of the centrifugal impeller results in an increase in the axial force for driving the impeller and a decrease in the utility. The removal of some of these factors provides the possibility of improving the performance of the centrifugal impeller.

직경에 대한 출구폭의 비율이 작은 원심임펠러의 경우, 측판(4)의 곡률반경과 주판(1)의 곡률반경의 차이가 작고 깃통로가 길기 때문에 측판입구(2')에서 가속된 흐름은 약간 감소되다가 임펠러출구(S2)에 도달할 때에는 다시 가속되며, 흡입구의 측판입구(2')에서 정압이 감소되어도, 깃통로내에서의 흐름이 전반적으로 감속이 발생하지 않고 가속되므로, 역압력구배가 크게 형성되는 깃통로에서의 압력구배에 불구하고, 측판입구(2')에서 흐름이 박리되지 않는다.In the case of the centrifugal impeller having a small ratio of the outlet width to the diameter, the accelerated flow at the side plate inlet 2 'is slightly different because the difference between the radius of curvature of the side plate 4 and the radius of curvature of the main plate 1 is small and the channel path is long. When it reaches the impeller outlet S2, it accelerates again and accelerates again, and even if the static pressure decreases at the side plate inlet 2 'of the inlet port, the flow in the quill passage is accelerated without deceleration as a whole. In spite of the pressure gradient in the large passage formed largely, the flow does not peel at the side plate inlet 2 '.

직경에 대한 출구폭의 비율이 큰 원심임펠러의 경우, 측판(2)의 곡률반경과 주판(1)의 곡률반경의 차이가 크고 깃통로가 짧기 때문에 측판입구(2')에서 가속된 흐름은 임펠러출구(S2)에 도달할 때에는 크게 감속되고, 임펠러출구(S2)에서의 속도분포는 측판입구(2')가 주판입구(8)쪽에 비해 매우 증가한 상태로 배출된다.In the case of the centrifugal impeller having a large ratio of the outlet width to the diameter, the flow accelerated at the side plate inlet 2 'due to the large difference between the radius of curvature of the side plate 2 and the radius of curvature of the main plate 1 and the short passage. When reaching the exit S2, the speed is greatly decelerated, and the velocity distribution at the impeller outlet S2 is discharged with the side plate inlet 2 'being greatly increased compared to the main plate inlet 8 side.

이때 측판(2)의 내부벽면을 따르면 유동이 강한 역압력구배가 형성되는 유동현상과유사한 형태의 유동현상이 발생하므로 흐름이 크게 가속되는 측판입구(2')에서 강한 박리현상이 발생하며, 박리된 흐름으로 인하여 측판(2)의 내부벽면의 깃통로가 완전히 차단되어 측판출구(2")에서는 강한 역류영역이 형성된다.At this time, according to the inner wall surface of the side plate 2, a phenomenon similar to the flow phenomenon in which a strong reverse pressure gradient is formed is generated. Therefore, a strong peeling phenomenon occurs at the side plate inlet 2 'where the flow is greatly accelerated. Due to this flow, the feather path of the inner wall surface of the side plate 2 is completely blocked, so that a strong backflow area is formed at the side plate outlet 2 ".

이러한 현상이 발생되면, 박리된 흐름으로 인하여 측판(2)의 내부벽면의 깃통로가 완전히 차단되어 측판출구(2")에서는 반경방향속도가 크게 감소되고, 미끄럼속도가 급격히 증가하여 압력발생을 감소시켜 임펠러의 성능 및 효용성이 크게 저하된다.When this phenomenon occurs, due to the peeled flow, the feather path of the inner wall surface of the side plate 2 is completely blocked, so that the radial speed is greatly reduced at the side plate outlet 2 ", and the sliding speed increases rapidly to reduce the pressure generation. This greatly reduces the performance and utility of the impeller.

그러나 임펠러 깃통로의 폭이 커질수록 도 2에서와 같이 흐름은 측판에서 박리되어 임펠러 깃통로내에서 소용돌이 흐름이 발생하고, 박리로 인한 에너지의 손실이 발생한다.However, as the width of the impeller passageways increases, the flow is separated from the side plates as shown in FIG. 2, so that vortex flow occurs in the impeller passageways, and energy loss due to the separation occurs.

이렇듯, 기존의 원심임펠러를 In-Line-Duct-Fan에 적용할 경우, 도 2처럼 임펠러 토출구에서의 흐름이 반경방향으로 배출되어 덕트(D) 벽면에 수직으로 진입함으로써 덕트 벽면에서의 흐름이 축방향으로 유도되지 않고 덕트(D) 벽면에서의 충돌로 인하여 에너지가 소산(dissipation)되어 손실이 증가하게 되므로 In-Line-Duct-Fan의 효율이 급감한다.As such, when the existing centrifugal impeller is applied to the In-Line-Duct-Fan, as shown in FIG. 2, the flow at the impeller discharge port is discharged radially and enters the wall of the duct D vertically so that the flow at the duct wall is axial. The efficiency of In-Line-Duct-Fan is drastically reduced because energy is dissipated due to the collision at the wall of the duct D and is not induced in the direction.

또한, 미끄럼속도는 원심임펠러의 성능에 매우 큰 영향을 주는 인자로 미끄럼속도가 증가할수록 원심임펠러의 효용성은 크게 감소한다.In addition, the sliding speed is a factor that greatly affects the performance of the centrifugal impeller. As the sliding speed increases, the effectiveness of the centrifugal impeller is greatly reduced.

이같이 역류영역의 형성 즉 흐름의 박리현상으로 인한 깃통로 일부가 차단되며 역류영역에서의 반경방향속도와 접선방향속도가 감소되어 임펠러의 성능이 저하된다.
As such, a part of the flag path is blocked due to the formation of the reverse flow zone, that is, the separation of the flow, and the radial speed and the tangential speed are decreased in the reverse flow zone, thereby degrading the performance of the impeller.

본 발명은 상기 종래의 문제점을 해소하기 위해 안출된 것으로서,SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problems,

주판의 경사판이 뒤제침각(θ)으로 경사지게 형성되고, 상기 경사진 경사판에 깃이 형성됨으로써, 임펠러의 회전시, 유체가 깃과 깃 사이에서 박리(와류)가 발생되지 않아 흐름이 원활하게 이송되고, 임펠러 토출구에서의 배출방향을 반경방향에서 축방향쪽으로 변경시켜 유동에너지가 효율적으로 이용되어 임펠라의 작동 효율이 높아져 송풍기의 성능을 크게 향상되는 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러의 구조를 제공하는데 목적으로 한다.Since the inclined plate of the main plate is formed to be inclined at the back immersion angle (θ), and the feather is formed on the inclined inclined plate, when the impeller is rotated, no fluid is generated between the feather and the feather, so that the flow is smoothly transferred. In order to provide the structure of the reverse-gradient backward-curve mixed-flow impeller that changes the discharge direction from the impeller discharge port from the radial direction to the axial direction, the flow energy is efficiently used to increase the operating efficiency of the impeller and greatly improve the performance of the blower. do.

또한, 역구배로 형성된 후향곡선깃이 설치됨으로써, 축류형 사류송풍기에 사용할 수 있고, 적용시 임펠러의 깃톨로에서의 흐름을 부드럽게 하여 토출방향을 축방향으로 자연스럽게 변화시켜 손실을 감소하고, 그로 인해 축류형 사류송풍기의 효율이 향상되며, 작동점을 변화시킬 수 있는 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러의 구조를 제공하는데 또 다른 목적으로 한다.
In addition, by installing the backward curved flag formed by the inverse gradient, it can be used in the axial flow blower, and when applied, it smoothly flows in the gitator furnace of the impeller to naturally change the discharge direction in the axial direction to reduce the loss, thereby axial flow Another object is to provide a structure of an inverse gradient backward-curve mixed-flow impeller that can improve the efficiency of the type four-flow blower and change the operating point.

상기 목적을 달성하고자, 본 발명은 회전력이 전달되는 회전축과;In order to achieve the above object, the present invention and the rotary shaft is a rotational force is transmitted;

상기 회전축이 중앙부에 고정 설치되어 회전축에 의해 회전되고, 외주연이 기준점(C)을 기준으로 뒤제침각(θ)으로 경사지게 경사판이 형성되어 유체가 원활하게 이송되는 주판과;A main plate to which the rotating shaft is fixedly installed at the center portion and rotated by the rotating shaft, and the inclined plate is formed such that the outer periphery is inclined at the back reclining angle (θ) based on the reference point (C);

상기 주판의 경사판 일단면에 부착되어 주판이 회전시, 유체를 일측으로 이송시키도록 역구배로 형성된 후향곡선깃과;A backward curve blade attached to one end surface of the inclined plate of the main plate and formed in a reverse gradient so as to transfer the fluid to one side when the main plate rotates;

상기 후향곡선깃의 상부면에 형성되고, 중앙부에 유체가 유입되도록 흡입구가 형성되는 측판;을 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러의 구조에 관한 것이다.
And a side plate formed on an upper surface of the backward curved flag, and having a suction port formed to allow fluid to flow into a central portion thereof. The reverse gradient backward curved flag mixed flow impeller is configured to include the same.

이상에서 살펴 본 바와 같이, 본 발명의 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러의 구조는 주판의 경사판이 뒤제침각(θ)으로 경사지게 형성되고, 상기 경사진 경사판에 깃이 형성됨으로써, 임펠러의 회전시, 유체가 깃과 깃 사이에서 박리(와류)가 발생되지 않아 흐름이 원활하게 이송되고, 임펠러 토출구에서의 배출방향을 반경방향에서 축방향쪽으로 변경시켜 유동에너지가 효율적으로 이용되어 임펠라의 작동 효율이 높아져 송풍기의 성능을 크게 향상되는 효과가 있다.As described above, the structure of the inverse gradient backward-curve type mixed flow impeller of the present invention is formed by the inclination plate of the main plate is inclined at the posterior needle angle (θ), the feather is formed on the inclined inclined plate, during the rotation of the impeller, the fluid No separation (vortex) occurs between the feather and the feather, so that the flow is smoothly transferred, and the discharge direction at the impeller discharge port is changed from the radial direction to the axial direction so that the flow energy is efficiently used to increase the operating efficiency of the impeller. The performance is greatly improved.

또한, 역구배로 형성된 후향곡선깃이 설치됨으로써, 축류형 사류송풍기에 사용할 수 있고, 적용시 임펠러의 깃통로에서의 흐름을 부드럽게 하여 토출방향을 축방향으로 자연스럽게 변화시켜 손실을 감소하고, 그로 인해 축류형 사류송풍기의 효율이 향상되며, 작동점을 변화시킬 수 있는 효과가 있다.
In addition, by installing the backward curved flag formed by the reverse gradient, it can be used in the axial flow blower, and when applied, it smoothly flows in the channel of the impeller to reduce the loss by naturally changing the discharge direction in the axial direction, thereby reducing the axial flow The efficiency of the crossflow blower is improved, and there is an effect of changing the operating point.

도 1은 종래의 원심임펠러를 나타낸 정면도이고,
도 2는 종래의 원심임펠러를 나타낸 측면도이고,
도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러를 나타낸 평면도이고,
도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러를 나타낸 측면 단면도이고,
도 5는 본 발명의 일실시예에 따른 뒤제침각에 따라 팬의 유량계수와 압력계수 간의 관계를 나타낸 그래프도이고,
도 6은 본 발명의 일실시예에 따른 팬의 총합효율을 나타낸 그래프도이고,
도 7은 본 발명의 일실시예에 따른 뒤제침각 변화에 따라 팬의 최대 총합효율의 변화와 유량계수 변화와, 비속도 변화를 나타낸 그래프도이고,
도 8은 본 발명의 일실시예에 따른 풍량과 정압의 관계를 나타낸 그래프도이고,
도 9는 본 발명의 일실시예에 따른 풍량과 정압효율의 관계를 나타낸 그래프도이고,
도 10은 본 발명의 일실시예에 따른 풍량과 구동동력의 관계를 나타낸 그래프도이다.1 is a front view showing a conventional centrifugal impeller,
Figure 2 is a side view showing a conventional centrifugal impeller,
3 is a plan view showing a reverse gradient backward-curve type mixed flow impeller according to an embodiment of the present invention,
4 is a side cross-sectional view showing a reverse gradient backward-curve type mixed flow impeller according to an embodiment of the present invention;
5 is a graph showing the relationship between the flow coefficient and the pressure coefficient of the fan according to the back needle angle according to an embodiment of the present invention,
6 is a graph showing the total efficiency of the fan according to an embodiment of the present invention,
7 is a graph showing a change in the maximum total efficiency of the fan, a change in the flow coefficient, and a change in specific velocity according to a change in the back immersion angle according to an embodiment of the present invention.
8 is a graph showing the relationship between the air volume and the static pressure according to an embodiment of the present invention,
9 is a graph showing the relationship between the air volume and the static pressure efficiency according to an embodiment of the present invention,
10 is a graph showing the relationship between the air flow rate and the driving power according to an embodiment of the present invention.

본 발명은 상기의 목적을 달성하기 위해 아래와 같은 특징을 갖는다.The present invention has the following features to achieve the above object.

본 발명은 회전력이 전달되는 회전축과;The present invention and the rotating shaft is a rotational force is transmitted;

상기 회전축이 중앙부에 고정 설치되어 회전축에 의해 회전되고, 외주연이 기준점(C)을 기준으로 뒤제침각(θ)으로 경사지게 경사판이 형성되어 유체가 원활하게 이송되는 주판과;A main plate to which the rotating shaft is fixedly installed at the center portion and rotated by the rotating shaft, and the inclined plate is formed such that the outer periphery is inclined at the back reclining angle (θ) based on the reference point (C);

상기 주판의 경사판 일단면에 부착되어 주판이 회전시, 유체를 일측으로 이송시키도록 역구배로 형성된 후향곡선깃과;A backward curve blade attached to one end surface of the inclined plate of the main plate and formed in a reverse gradient so as to transfer the fluid to one side when the main plate rotates;

상기 후향곡선깃의 상부면에 형성되고, 중앙부에 유체가 유입되도록 흡입구가 형성되는 측판;을 포함하여 구성되는 것을 특징으로 한다.
And a side plate formed on an upper surface of the backward curved flag and having a suction port formed so that fluid is introduced into a central portion thereof.

이와 같은 특징을 갖는 본 발명은 그에 따른 바람직한 실시예를 통해 더욱 명확히 설명될 수 있을 것이다.The present invention having such characteristics can be more clearly described by the preferred embodiments thereof.

이하 첨부된 도면을 참조로 본 발명의 여러 실시예들을 상세히 설명하기 전에, 다음의 상세한 설명에 기재되거나 도면에 도시된 구성요소들의 구성 및 배열들의 상세로 그 응용이 제한되는 것이 아니라는 것을 알 수 있을 것이다. 본 발명은 다른 실시예들로 구현되고 실시될 수 있고 다양한 방법으로 수행될 수 있다. 또, 장치 또는 요소 방향(예를 들어 "전(front)", "후(back)", "위(up)", "아래(down)", "상(top)", "하(bottom)", "좌(left)", "우(right)", "횡(lateral)")등과 같은 용어들에 관하여 본원에 사용된 표현 및 술어는 단지 본 발명의 설명을 단순화하기 위해 사용되고, 관련된 장치 또는 요소가 단순히 특정 방향을 가져야 함을 나타내거나 의미하지 않는다는 것을 알 수 있을 것이다. 또한, "제 1(first)", "제 2(second)"와 같은 용어는 설명을 위해 본원 및 첨부 청구항들에 사용되고 상대적인 중요성 또는 취지를 나타내거나 의미하는 것으로 의도되지 않는다.Before describing the various embodiments of the present invention in detail with reference to the accompanying drawings, it can be seen that the application is not limited to the details of the configuration and arrangement of the components described in the following detailed description or shown in the drawings. will be. The invention may be embodied and carried out in other embodiments and carried out in various ways. It should also be noted that the device or element orientation (e.g., "front," "back," "up," "down," "top," "bottom, Expressions and predicates used herein for terms such as "left," " right, "" lateral, " and the like are used merely to simplify the description of the present invention, Or that the element has to have a particular orientation. Also, terms such as " first "and" second "are used herein for the purpose of the description and the appended claims, and are not intended to indicate or imply their relative importance or purpose.

따라서, 본 명세서에 기재된 실시예와 도면에 도시된 구성은 본 발명의 가장 바람직한 일 실시예에 불과할 뿐이고 본 발명의 기술적 사상을 모두 대변하는 것은 아니므로, 본 출원시점에 있어서 이들을 대체할 수 있는 다양한 균등물과 변형예들이 있을 수 있음을 이해하여야 한다.Therefore, the embodiments described in this specification and the configurations shown in the drawings are merely the most preferred embodiments of the present invention and do not represent all the technical ideas of the present invention. Therefore, It is to be understood that equivalents and modifications are possible.

도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러를 나타낸 평면도이고, 도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러를 나타낸 측면 단면도이고, 도 5는 본 발명의 일실시예에 따른 뒤제침각에 따라 팬의 유량계수와 압력계수 간의 관계를 나타낸 그래프도이고, 도 6은 본 발명의 일실시예에 따른 팬의 총합효율을 나타낸 그래프도이고, 도 7은 본 발명의 일실시예에 따른 뒤제침각 변화에 따라 팬의 최대 총합효율의 변화와 유량계수 변화와, 비속도 변화를 나타낸 그래프도이고, 도 8은 본 발명의 일실시예에 따른 풍량과 정압의 관계를 나타낸 그래프도이고, 도 9는 본 발명의 일실시예에 따른 풍량과 정압효율의 관계를 나타낸 그래프도이고, 도 10은 본 발명의 일실시예에 따른 풍량과 구동동력의 관계를 나타낸 그래프도이다.Figure 3 is a plan view showing a reverse gradient backward curve type mixed flow impeller according to an embodiment of the present invention, Figure 4 is a side cross-sectional view showing a reverse gradient backward curve type mixed flow impeller according to an embodiment of the present invention, Figure 5 Figure 6 is a graph showing the relationship between the flow coefficient and the pressure coefficient of the fan according to the back immersion angle according to an embodiment of the present invention, Figure 6 is a graph showing the total efficiency of the fan according to an embodiment of the present invention, Figure 7 Is a graph showing the change in the maximum total efficiency of the fan, the change in the flow coefficient, and the change in specific velocity according to the change in back immersion angle according to an embodiment of the present invention, Figure 8 is a flow rate and static pressure according to an embodiment of the present invention 9 is a graph showing the relationship between the air flow rate and the static pressure efficiency according to an embodiment of the present invention, Figure 10 is a relationship between the air flow rate and the driving power according to an embodiment of the present invention A graph.

도 3 내지 도 7에 도시한 바와 같이, 본 발명의 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러의 구조는 회전축(10)과, 주판(20)과, 후향곡선깃(30)과, 측판(40)으로 구성된다.As shown in FIGS. 3 to 7, the structure of the inverse gradient backward curve flag type mixed flow impeller of the present invention includes a rotation shaft 10, a main plate 20, a backward curve flag 30, and a side plate 40. do.

상기 회전축(10)은 도 4에 도시한 바와 같이, 일측이 주판(20)의 중앙부에 고정 설치되고, 타측은 덕트(D) 내측에 설치되어 회전력을 전달하는 축으로써, 상기 회전축(10)의 타측은 덕트(D) 내측에서 외부로 돌출되어 모터 등의 회전장치(미도시)에 연결되고, 상기 회전장치에 의해 회전되어 회전력을 주판(20)에 전달한다.
As shown in Figure 4, the rotary shaft 10 is fixed to the central portion of the main plate 20, the other side is installed inside the duct (D) to transfer the rotational force of the rotary shaft 10, The other side protrudes outward from the inside of the duct (D) and is connected to a rotating device (not shown) such as a motor, and is rotated by the rotating device to transmit the rotational force to the main plate 20.

상기 주판(20)은 도 4에 도시한 바와 같이, 원형의 평판으로 형성되어 하단면 중앙부에 회전축(10)이 고정 설치되고, 상기 회전축(10)에 의해 주판(20)이 회전되며, 상기 주판(20)의 외주연은 기준점(C)을 기준으로 뒤제침각(sweep back angle,θ)으로 경사지게 경사판(21)이 형성된다.As shown in FIG. 4, the main plate 20 is formed as a circular flat plate, and a rotation shaft 10 is fixedly installed at the center of the lower surface thereof, and the main plate 20 is rotated by the rotation shaft 10. The inclined plate 21 is formed to be inclined at a back back angle (θ) with respect to the outer circumference of the reference point (C).

여기서, 상기 경사판(21)은 도 4를 참고하여, 수평으로 형성된 주판(20)의 외주연 양끝단부에서 기준점(C)을 기준으로 단면상 "∧" 형태로 형성되어 유체의 흐름이 원활하게 이송된다. Here, the inclined plate 21 is formed in the form of "∧" in the cross-section on the basis of the reference point (C) at both ends of the outer periphery of the main plate 20 formed horizontally, the fluid flow is smoothly transferred. .

또한, 상기 유체의 흐름이 원활하게 이송되도록 경사판(21)의 뒤제침각(θ)이 주판(20)의 수평선을 기준으로 10 ~ 45도 각도로 형성되어 상기 주판(20)의 회전시, 측판(40)의 흡입구(41)를 통해 유입된 유체가 후향곡선깃(30) 사이에서 박리(와류)현상이 발생되지 않고, 임펠러 토출구에서의 배출방향을 반경방향에서 축방향쪽으로 변경시킨다.In addition, the back immersion angle θ of the inclined plate 21 is formed at an angle of 10 to 45 degrees with respect to the horizontal line of the main plate 20 so that the flow of the fluid is smoothly transferred. The fluid introduced through the suction port 41 of 40 does not have a separation (vortex) phenomenon between the backward curved flag 30, and the discharge direction at the impeller discharge port is changed from the radial direction to the axial direction.

이러한, 상기 경사판(21)의 뒤제침각(θ)에 따른 유량계수와 압력계수 간의 관계를 실험데이터 값으로 살펴보면, 도 5에 도시한 바와 같이, θ = 0도인 경우 최대 유량계수가 0.19로 가장 낮은 것으로 나타났고, θ = 17.5°인 경우 0.34로 나타났으며, θ = 35도인 경우 0.49로 나타났으며, θ = 52.5도가 가장 높게 0.55로 나타났다.Referring to the relationship between the flow coefficient and the pressure coefficient according to the back immersion angle θ of the inclined plate 21 as an experimental data value, as shown in FIG. 5, when θ = 0 degrees, the maximum flow coefficient is the lowest as 0.19. 0.34 for θ = 17.5 °, 0.49 for θ = 35 °, and 0.55 for θ = 52.5 degrees.

또한, 도 6에 도시한 팬의 총합효율의 경우 θ=0도인 경우 유량계수 0.15에서 40%, θ=17.5도인 경우 0.20에서 52%, θ=35도인 경우 0.29에서 49%, 그리고 θ=52.5도인 경우 0.31에서 38%의 최대 총합효율을 보였다. 즉, 임펠러 주판의 뒤제침각(θ)이 증가함에 따라 최대 유량에 큰 변화가 있고, 최대 총합효율의 위치가 유량계수가 큰 쪽으로 이동함을 볼 수 있다.The total efficiency of the fan shown in FIG. 6 is 40% at a flow coefficient of 0.15 at θ = 0 degrees, 0.20 to 52% at θ = 17.5 degrees, 0.29 to 49% at θ = 35 degrees, and θ = 52.5 degrees. In the case of 0.31, the maximum total efficiency was 38%. That is, it can be seen that there is a large change in the maximum flow rate as the posterior needle angle θ of the impeller main plate increases, and the position of the maximum total efficiency moves toward the larger flow coefficient.

그리고, 상기 뒤제침각 변화에 따른 최대 총합효율의 변화를 살펴보면, 도 7(a)에 도시한 바와 같이, θ=0도에서 θ=17.5도까지의 범위에서는 최대 총합효율이 급격히 상승하다가 θ=17.5도부터 θ=35도 사이의 영역에서는 최대 총합효율이 서서히 감소하는 것으로 나타났으며, θ=35도 이후부터 최대 총합효율이 급격히 감소하는 경향을 보였다.In addition, the change in the maximum total efficiency according to the change in the posterior needle angle, as shown in Figure 7 (a), the maximum total efficiency rapidly rises in the range from θ = 0 to θ = 17.5 degrees, θ = 17.5 The maximum total efficiency gradually decreased in the region between θ = 35 degrees and the maximum total efficiency decreased rapidly after θ = 35 degrees.

또한, 상기 뒤제침각 변화에 따른 최대 총합효율에서의 유량계수 변화를 살펴보면, 도 7(b)에 도시한 바와 같이, θ=0도에서 θ=35도까지 걸쳐 유량계수가 증가하다가 θ=35도 이후부터는 유량계수가 증가하는 경향이 현저히 감소하는 것으로 나타난다. 그리고, 상기 뒤제침각 변화에 따른 최대 총합효율에서의 비속도 변화를 살펴보면, 도 7(c)에 도시한 바와 같이, 뒤제침각이 증가함에 따라 비속도가 커지는 것을 알 수 있고, θ=17.5도부터 비속도가 급격히 크게 나타나는 것을 알 수 있다. In addition, the flow coefficient change at the maximum total efficiency according to the change of the back immersion angle, as shown in Figure 7 (b), the flow coefficient increases from θ = 0 to θ = 35 degrees after θ = 35 degrees From then on, the tendency to increase the flow coefficient is markedly reduced. And, when looking at the change in specific velocity at the maximum total efficiency according to the change in the posterior needle angle, as shown in Figure 7 (c), it can be seen that the specific velocity increases as the posterior needle angle increases, from θ = 17.5 degrees It can be seen that the specific velocity is rapidly increased.

이렇듯, 상기 경사판(21)의 뒤제침각(θ)은 10 ~ 45도 각도로 형성되어야 유량계수와 압력계수가 안정적이면서 총합효율이 좋은 것을 실험데이터 값을 통해 알 수 있다.
As such, it can be seen from the experimental data that the back immersion angle θ of the inclined plate 21 is formed at an angle of 10 to 45 degrees, and the flow coefficient and the pressure coefficient are stable and the total efficiency is good.

상기 후향곡선깃(30)은 도 3과 도 4에 도시한 바와 같이, 주판(20)의 경사판(21) 일단면 즉, 도 4에서처럼 경사판(21)의 상부면에 부착되어 주판(20)이 회전축(10)에 의해 회전시, 후향곡선깃(30)도 동시에 회전되어 측판(40)의 흡입구(41)를 통해 유체가 유입되게 하는 역할을 하며, 유입된 유체를 일측(토출구(32))으로 이송시키는 역할을 한다.3 and 4, the backward curved flag 30 is attached to one end surface of the inclined plate 21 of the main plate 20, that is, the upper surface of the inclined plate 21 as shown in FIG. 4. When rotated by the rotary shaft 10, the backward curve flag 30 is also rotated at the same time serves to allow the fluid to flow through the inlet port 41 of the side plate 40, one side (discharge port 32) It serves to transfer.

여기서, 상기 후향곡선깃(30)은 도 4를 참고하여, 경사판(21)의 일단면에 수직으로 돌출 형성되면서 도 3을 참고하여, 주판(20)의 중앙부를 기준으로 방사상으로 다수개가 형성되고, 상기 다수개의 후향곡선깃(30) 상부면에 측판(40)이 부착되어 후향곡선깃(30)과 후향곡선깃(30) 사이에 유체 유로(31)가 형성되며, 상기 유체 유로(31)를 통해 이송된 유체가 배출되도록 유체 유로(31)의 일측에 토출구(32)가 형성된다.Here, the backward curve flag 30 is formed with a plurality of radially based on the central portion of the main plate 20 with reference to FIG. 3 while being formed to protrude perpendicularly to one end surface of the inclined plate 21 with reference to FIG. The side plate 40 is attached to an upper surface of the plurality of backward curved targets 30 so that a fluid passage 31 is formed between the backward curved target 30 and the backward curved target 30, and the fluid passage 31 is formed. Discharge port 32 is formed on one side of the fluid flow path 31 so that the fluid transferred through the.

이때, 상기 후향곡선깃(30)은 일반적인 원심임펠러 또는 혼류임펠러의 날개 깃과는 반대 즉, 도 3에서처럼 역구배로 깃이 형성되어 축류형 사류송풍기 등에 사용할 수 있고, 임펠러의 깃통로에서의 흐름이 부드럽게 해주며, 도 4에서처럼 토출방향을 축방향으로 자연스럽게 변화시켜 손실을 감소시킨다.
At this time, the backward curve feather 30 is opposite to the blade feather of the general centrifugal impeller or mixed flow impeller, that is, the feather is formed in a reverse gradient as shown in Figure 3 can be used for an axial flow type turbulent blower, etc., the flow in the impeller channel It softens and reduces the losses by naturally changing the discharge direction in the axial direction as shown in FIG.

상기 측판(40)은 도 3과 도 4에 도시한 바와 같이, 중앙부에 유체가 유입되도록 흡입구(41)가 형성된 원형 판으로 형성되고, 상기 흡입구(41)가 관통되어 전체적으로 도넛 형태로 형성되어 다수개의 후향곡선깃(30) 상부면에 구비되며, 그로 인해 상기 후향곡선깃(30)과 후향곡선깃(30) 사이에 유체 유로(31)가 형성되도록 칸막이 역할을 하는 것이다.3 and 4, the side plate 40 is formed as a circular plate formed with a suction port 41 so that fluid is introduced into the central portion, the suction port 41 is penetrated and formed in a donut shape as a whole. It is provided on the upper surface of the four backward curved feather 30, thereby acting as a partition so that the fluid flow path 31 is formed between the backward curved feather 30 and the backward curved feather (30).

여기서, 상기 측판(40)은 도 4를 참고하여, 후향곡선깃(30)의 상부면에 구비된다는 것은 경사판(21)의 상부면에 소정간격 이격되어 구비되는 것으로, 상기 경사판(21)의 뒤제침각처럼 측판(40)도 단면상 "∧" 형태로 경사지게 형성된다. 이때, 상기 측판(40)의 경사각은 후향곡선깃(30)의 수직 폭에 따라 경사판(21)과 동일하거나 다르게 변경될 수 있다. 그로 인해, 상기 유체 유로(31)의 토출구(32)는 다양한 크기로 형성된다.Here, the side plate 40 is provided on the upper surface of the backward curved flag 30 with reference to FIG. 4 is provided to be spaced a predetermined interval on the upper surface of the inclined plate 21, the back of the inclined plate 21 Like the needle, the side plate 40 is also formed to be inclined in the form of "∧" in cross section. In this case, the inclination angle of the side plate 40 may be changed to be the same as or different from the inclined plate 21 according to the vertical width of the backward curve flag (30). Therefore, the discharge port 32 of the fluid flow path 31 is formed in various sizes.

그런데, 상기 측판(40)의 흡입구(41)는 측판(40)이 경사지게 형성됨으로써, 도 2의 종래 측판(2)의 흡입구(S1) 관경보다 크게 형성되어 많은 양의 유체가 유입될 수 있다.
However, the suction port 41 of the side plate 40 is formed by the side plate 40 is inclined, it is formed larger than the diameter of the suction port (S1) of the conventional side plate 2 of Figure 2 can be introduced into a large amount of fluid.

이렇듯, 상기에서 기술한 혼류 임펠러(50)는 유체가 반경방향에서 축방향으로 흐르도록 형성되고, 일반적으로 사용되는 축류형 사류 송풍기 및 관류형 송풍기 등의 In-Line-Duct-Fan에 적용된다.As described above, the mixed flow impeller 50 described above is formed such that the fluid flows in the radial direction from the axial direction, and is applied to generally used In-Line-Duct-Fan such as the axial flow type blower and the perfusion type blower.

여기서, 상기 혼류 임펠러(50)는 In-Line-Duct-Fan에 적용할 경우, 도 4에서처럼 임펠러출구에서의 토출되는 흐름이 덕트(D)에 거의 평행하게 진입하여 관벽면에서의 에너지소산(dissipation)에 의한 손실이 크게 감소하여 In-Line-Duct-Fan의 효율이 증가한다.Here, when the mixed flow impeller 50 is applied to the In-Line-Duct-Fan, as shown in FIG. 4, the discharged flow from the impeller exit enters the duct D almost parallel to the energy dissipation at the pipe wall. The loss due to) is greatly reduced, increasing the efficiency of In-Line-Duct-Fan.

또한, 상기 혼류 임펠러(50)는 일반적인 원심 임펠러의 형상이 유체가 반경방향에서 축방향으로 흐르도록 경사판(21)이 경사지게 변형되어서 혼류 임펠러(50)로 되는 것이다.In addition, the mixed flow impeller 50 is a shape of a general centrifugal impeller so that the inclined plate 21 is inclined so that the fluid flows in the axial direction from the radial direction to become a mixed flow impeller 50.

그리고, 도 8은 축류형사류송풍기의 풍량과 정압의 관계를 나타낸 그래프도로써, 역구배 후향곡선깃형 혼류임펠러가 종래의 후향곡선깃형 혼류임펠러에 비하여 넓은 범위의 풍량 범위에서 정압이 크게 발생되는 것을 알 수 있다.8 is a graph showing the relationship between the air flow rate and the static pressure of the axial flow blower, in which the reverse gradient backward-curve mixed flow impeller has a larger static pressure in a wider range of air flow than the conventional backward-curve mixed flow impeller. Able to know.

또한, 도 9는 축류형사류송풍기의 총합효율을 나타낸 그래프도로써, 최대 총합효율의 경우 역구배 후향곡선형 혼류임펠러의 경우 종래의 후향곡선깃형 혼류임펠러에 비하여 최대총합효율의 위치가 풍량이 큰 쪽으로 이동함을 볼 수 있다.In addition, Figure 9 is a graph showing the total efficiency of the axial crossflow blower, in the case of the maximum total efficiency in the case of the reverse gradient backward-flow mixed impeller, the position of the maximum total efficiency is larger than the conventional backward-curved mixed-flow impeller You can see the movement to the side.

마지막으로, 도 10은 축류형사류송풍기의 구동동력을 나타낸 그래프도로써, 구동동력은 역구배 후향곡선깃형 혼휴임펠러의 경우 종래의 후향곡선깃형 혼류임펠러에 비하여 최대구동동력의 위치가 풍량이 큰 쪽으로 이동함을 볼 수 있다.
Finally, Figure 10 is a graph showing the driving power of the axial flow-type blower, the driving power of the reverse gradient backward curve blade type impeller, the position of the maximum driving force is greater than the conventional backward curve blade type mixed flow impeller You can see it move.

10 : 회전축 20 : 주판
21 : 경사판 30 : 후향곡선깃
31 : 유체 유로 32 : 토출구
40 : 측판 41 : 흡입구
50 : 혼류 임펠러10: rotating shaft 20: abacus
21: inclined plate 30: backward curve feather
31: fluid flow path 32: discharge port
40: side plate 41: suction port
50: mixed flow impeller

Claims (5)

회전력이 전달되는 회전축(10)과;
상기 회전축(10)이 중앙부에 고정 설치되어 회전축(10)에 의해 회전되고, 외주연이 기준점(C)을 기준으로 뒤제침각(θ)으로 경사지게 경사판(21)이 형성되어 유체가 원활하게 이송되는 주판(20)과;
상기 주판(20)의 경사판 일단면에 부착되어 주판(20)이 회전시, 유체를 일측으로 이송시키도록 역구배로 형성된 후향곡선깃(30)과;
상기 후향곡선깃(30)의 상부면에 형성되고, 중앙부에 유체가 유입되도록 흡입구(41)가 형성되는 측판(40);을 포함하여 구성되고,
상기 후향곡선깃(30)은 경사판(21)의 일단면에 수직으로 돌출 형성되면서 주판(20)의 중앙부를 기준으로 방사상으로 다수개가 형성되고, 상기 다수개의 후향곡선깃(30) 상부면에 측판(40)이 부착되어 후향곡선깃(30)과 후향곡선깃(30) 사이에 유체 유로(31)가 형성되며, 상기 유체 유로(31)를 통해 이송된 유체가 배출되도록 유체 유로(31)의 일측에 토출구(32)가 형성되고,
상기 경사판(21)의 뒤제침각(θ)은 주판(20)의 회전시, 측판(40)의 흡입구(41)를 통해 유입된 유체가 후향곡선깃(30)에 의해 이송되는 유체가 유체 유로(31)에서 박리(와류)되지 않도록 10 ~ 45도 각도로 형성되어 유체가 원활하게 이송되고,
상기 측판(40)은 중앙부에 흡입구(41)가 형성된 원형 판으로 형성되어 원주면이 경사판의 뒤제침각(θ)에 맞춰 경사지게 형성되고,
덕트(D) 내에 혼류 임펠러(50)가 설치되어 유체 유로(31)의 토출구(32)를 통해 배출된 유체가 덕트(D)를 타고 축방향으로 이송되는 것을 특징으로 하는 역구배 후향곡선깃형 혼류 임펠러의 구조.
A rotating shaft 10 to which the rotating force is transmitted;
The swash plate 21 is formed so that the swash plate 21 is fixed at the center and rotated by the rotating shaft 10 and the outer circumference of the swash plate 10 is obliquely inclined with respect to the reference point C, An abacus plate (20);
A backward curve flag 30 attached to one end surface of the inclined plate of the main plate 20 and formed in a reverse gradient so as to transfer the fluid to one side when the main plate 20 rotates;
And a side plate 40 formed on an upper surface of the backward curved flag 30 and having a suction port 41 formed therein so that fluid flows into a central portion thereof.
The rearward curved flag 30 is formed to protrude perpendicularly to one end surface of the inclined plate 21, a plurality of radially formed on the central portion of the main plate 20, the side plate on the plurality of backward curved flag 30 upper surface 40 is attached to the fluid flow path 31 is formed between the backward curve 30 and the backward curve 30, the fluid flow through the fluid flow path 31 to discharge the fluid 31 Discharge port 32 is formed on one side,
The back reclining angle θ of the inclined plate 21 is a fluid flow path through which the fluid introduced through the suction port 41 of the side plate 40 is transferred by the backward curve flag 30 when the main plate 20 rotates. 31) is formed at an angle of 10 to 45 degrees so as not to peel (vortex), the fluid is smoothly transferred,
The side plate 40 is formed as a circular plate formed with a suction port 41 in the center portion is formed so that the circumferential surface is inclined in accordance with the back needle angle (θ) of the inclined plate,
Inverse gradation backward curve type mixed flow, characterized in that the mixed flow impeller 50 is installed in the duct (D) so that the fluid discharged through the discharge port 32 of the fluid flow path 31 is transported in the axial direction through the duct (D). The structure of the impeller.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20160031221A (en) * 2014-09-12 2016-03-22 한국에너지기술연구원 Mixed flow impeller having airfoil cambered plate type backward twisted blades

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101530610B1 (en) * 2013-04-22 2015-06-22 한국에너지기술연구원 Centrifugal impeller having reverse backward curved blades
KR101467223B1 (en) * 2013-05-23 2014-12-01 한국에너지기술연구원 Centrifugal impeller having backward reverse airfoil blades
KR101493685B1 (en) * 2013-08-19 2015-02-16 한국에너지기술연구원 Structure of mixed flow impeller having backward curved twist blades
KR101672260B1 (en) * 2014-09-12 2016-11-03 한국에너지기술연구원 Centrifugal impeller having backward twisted blades

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02136597A (en) * 1988-11-15 1990-05-25 Toshiba Corp Blower blade
KR20010016855A (en) * 1999-08-04 2001-03-05 손재익 Centrifigual fan with double suction holes for high efficiency at part load condition
KR20030030788A (en) * 2001-10-12 2003-04-18 박태업 Impeller
KR100719103B1 (en) 2005-09-26 2007-05-17 주식회사 에어로네트 Hybrid Design Method for High-efficient and Low-Noise Multiple-sectioned Impeller of Backward-bladed Turbo Blower

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02136597A (en) * 1988-11-15 1990-05-25 Toshiba Corp Blower blade
KR20010016855A (en) * 1999-08-04 2001-03-05 손재익 Centrifigual fan with double suction holes for high efficiency at part load condition
KR20030030788A (en) * 2001-10-12 2003-04-18 박태업 Impeller
KR100719103B1 (en) 2005-09-26 2007-05-17 주식회사 에어로네트 Hybrid Design Method for High-efficient and Low-Noise Multiple-sectioned Impeller of Backward-bladed Turbo Blower

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20160031221A (en) * 2014-09-12 2016-03-22 한국에너지기술연구원 Mixed flow impeller having airfoil cambered plate type backward twisted blades
KR101672262B1 (en) * 2014-09-12 2016-11-03 한국에너지기술연구원 Mixed flow impeller having airfoil cambered plate type backward twisted blades

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