KR101269514B1 - Short pulse current generator for high current - Google Patents

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이재복
장석훈
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국방과학연구소
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Abstract

본 발명은 대전류용 단펄스 전류 발생기에 관한 것으로서, 구체적으로는 다단으로 직렬 연결된 충전 회로에 충전된 전압이, 단일의 트리거 신호에 의해 연쇄적으로 신속하게 스위칭 동작에 의해 방전되면서 임펄스 전류를 생성하는 펄스 발생부; 상기 펄스 발생부의 동작을 위한 구동 신호를 생성하여 상기 펄스 발생부에 전달하는 스위치 제어부를 포함한다.
본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기를 이용하면, 급준한 대전류 임펄스 전류 파형을 효율적으로 발생할 수 있으며, 단일의 트리거 신호만으로 복수의 스위치를 제어하여 대전류용 임펄스 전류 파형을 출력할 수 있다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a high current short pulse current generator, and more particularly, to generate an impulse current while a voltage charged in a multi-stage series connected charging circuit is discharged by a fast switching operation in series by a single trigger signal. A pulse generator; And a switch controller which generates a driving signal for operating the pulse generator and transmits the driving signal to the pulse generator.
By using the high current short pulse current generator according to the present invention, a steep high current impulse current waveform can be efficiently generated, and a large current impulse current waveform can be output by controlling a plurality of switches with only a single trigger signal.

Description

대전류용 단펄스 전류 발생기{SHORT PULSE CURRENT GENERATOR FOR HIGH CURRENT}Short pulse current generator for large current {SHORT PULSE CURRENT GENERATOR FOR HIGH CURRENT}

본 발명은 대전류용 단펄스 전류 발생기에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 실제 발생가능한 전자기 펄스를 모의하기 위한 것으로 상승시간이 매우 빠른 단펄스 전류 발생기에 관한 것이다.
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a short pulse current generator for a large current, and more particularly, to simulate an electromagnetic pulse that can be actually generated, and to a short pulse current generator having a very fast rise time.

디지털 전자기기들의 급속한 보급에 따라 이들 기기의 장해로 인한 서비스의 중단 등은 사회적으로 막대한 손실 및 국가적인 혼란을 초래할 우려가 있다. 이러한 첨단 기기들은 집적화, 소형화가 급속도로 진행되고 있으나 이와 병행하여 전자기적인 펄스 (EMP Electromagnetic Pulse)에 대한 내성은 취약해지고 있는 실정이며 이에 대한 보호대책 연구가 수행되고 있다. 전자통신기술의 발전으로 산업 플랜트뿐만 아니라 일반 가정에서도 디지털 전기전자기기가 매우 광범위하게 사용되고 있는데, 이들 기기는 서지에 대한 내성이 약하므로 낙뢰와 같은 과도전압(서지 전압) 발생시 기기가 소손되는 고장사고가 증가하고 있다. 이를 예방하기 위해 여러 전기전자기기에도 서지(surge) 내성 시험을 수행하도록 IEC, IEEE 등의 관련규격에 명시되어 있으며 국내에서도 이를 적극적으로 도입하고 있다. 특히 종래에는 서지 보호기나 전기·전자기기의 낙뢰 서지(surge) 내성을 평가하기 위한 방법으로서 8/20㎲ 임펄스 전류 파형을 사용해 왔으나, 최근 그것보다 보다 에너지 밀도가 매우 큰 10/350㎲ 임펄스 전류 파형을 사용하도록 규정되었다.With the rapid spread of digital electronic devices, the interruption of service due to the failure of these devices may cause social loss and national turmoil. These advanced devices have been rapidly integrated and miniaturized, but in parallel, the resistance to electromagnetic pulses (EMP Electromagnetic Pulse) is becoming weak and protection measures are being researched. With the development of electronic communication technology, digital electric and electronic devices are widely used not only in industrial plants but also in general households.These devices have a low resistance to surges, and therefore malfunctions occur when the devices are burned out in the event of transient voltages such as lightning strikes. Is increasing. To prevent this, it is specified in the relevant standards such as IEC and IEEE to conduct surge immunity tests on various electrical and electronic equipment, and it is actively introduced in Korea. In particular, the conventional 8/20 ㎲ impulse current waveform has been used as a method for evaluating surge surge resistance of surge protectors or electrical and electronic devices, but the 10/350 ㎲ impulse current waveform has a much higher energy density than that. It was prescribed to use.

그러나, 일부 선진국을 제외하고는 위와 같은 대용량 임펄스 시험 설비를 확보하지 못하고 있어 낙뢰보호 수단이 구비된 기기의 성능평가에 어려움을 겪고 있는 실정이다. 임펄스 전류발생기는 일반적으로 커패시터(C)-저항(R)-인덕터(L)의 직렬회로로 구성되며 커패시터에 충전된 전하를 R-L를 통해 방전함으로써 임펄스 전류파형을 발생시킨다. 여기서 R, L, C 값의 상호관계에 따라 과진동파형, 감쇠진동파형, 비진동성파형이 발생한다.However, except for some advanced countries, such a large-capacity impulse test facility cannot be secured, and thus, it is difficult to evaluate the performance of a device equipped with a lightning protection means. An impulse current generator is generally composed of a series circuit of capacitor (C) -resistance (R) -inductor (L) and generates an impulse current waveform by discharging the charge charged in the capacitor through R-L. Here, the over-vibration waveform, the damping vibration waveform, and the non-vibration waveform occur according to the correlation between the R, L, and C values.

도 1은 일반적인 임펄스 전류가 도시된 도로서, 임펄스 전류 파형의 파라미터를 설명하기 위한 것이다. 일반적인 임펄스 전류 파형은 파두장/파미장으로 표현한다. 파두장은 도 1에 도시된 바와 같이 임펄스 파형의 최대값에서 10%가 되는 지점과 90%가 되는 지점을 직선으로 연결하고, 이 선이 X축 및 100%와 만나는 교점 사이의 시간 간격(T1)을 나타내는데, 이는 최대값의 10%가 되는 지점의 시각(t1)과 90%가 되는 지점의 시각(t2)간의 차로 나타나는 상승시간(t2-t1)의 약 1.25배에 해당한다. 또한, 파미장은 최대값에서 50%로 감쇠되는 지점의 시각(t3)에서 규약원점(t0) 사이의 시간 간격(T2)을 나타낸다. 따라서, 일반적인 임펄스 전류 파형은 T1/T2로 표현될 수 있으며, 상술한 8/20㎲ 이나 10/350㎲의 표기는 상술한 바에 따라 표현된 것으로, 8/20㎲ 임펄스 전류 파형은 파두장이 8㎲, 파미장이 20㎲인 것을 나타낸다.1 is a diagram illustrating a general impulse current, and is for explaining a parameter of an impulse current waveform. Typical impulse current waveforms are expressed in wave length / wave length. As shown in Fig. 1, the wave length connects a point 10% and a point 90% from the maximum value of the impulse waveform in a straight line, and the time interval T1 between the intersection point where the line meets the X axis and 100%. This corresponds to about 1.25 times the rise time t2-t1 represented by the difference between the time t1 at the point of 10% of the maximum value and the time t2 at the point of 90% of the maximum value. In addition, the wave length represents the time interval T2 between the protocol origin t0 at the time t3 at the point where it is attenuated by 50% from the maximum value. Therefore, the general impulse current waveform may be represented by T1 / T2, and the above-mentioned notation of 8/20 ㎲ or 10/350 것으로 is expressed as described above, and the 8/20 ㎲ impulse current waveform has a wave length of 8 ㎲. Indicates that the wave length is 20 ms.

도 2는 일반적인 10/350㎲ 임펄스 전류 발생기의 구성이 도시된 도이다.Figure 2 is a diagram showing the configuration of a typical 10/350 kHz impulse current generator.

10/350㎲ 임펄스 전류 파형은 상승시간이 빠른데 비해 감쇠시간은 매우 긴 파형으로서 파두부는 R, L, C 직렬회로를 감쇠 진동조건으로 성형하며, 파미부는 R, L 직렬회로로 구성하여 시정수 L/R에 따라 전류가 지수함수로 감쇠하도록 구성된다.The 10/350 ㎲ impulse current waveform has a fast rise time, but a decay time is very long. The wave head part forms R, L, C series circuits under the damping vibration condition, and the wave part consists of R, L series circuits. According to / R, the current is configured to attenuate exponentially.

따라서, 도 2에 도시된 바와 같이 일반적인 10/350㎲ 임펄스 전류 발생기는 제 1 스위치(SWS)가 턴 온되면서 RL-C 직렬회로가 형성되어 파두장이 형성되며, 전류 파형의 최고치(peak)에서 제 2 스위치(SWC)가 턴온 됨에 따라 R-L 회로로 방전되면서 파미장이 형성된다.Accordingly, as shown in FIG. 2, a typical 10/350 ㎲ impulse current generator has a RL-C series circuit formed with the first switch SWS turned on to form a wave length, and is formed at the peak of the current waveform. As the 2 switch SWC is turned on, a discharge field is formed as it is discharged to the RL circuit.

즉, 임펄스 전류 파형을 생성하기 위해서는 2개의 스위치가 요구되는데, 제 1 스위치(SWS)에 의해 전류 파형이 피크에 도달하는 순간, 제 2 스위치(SWC)가 턴 온 되어야 하므로, 두 개의 스위치(SWS, SWC)를 정확하게 상호 동기화시켜야 하며, 동기 정확도에 따라 임펄스 전류 발생기의 동작 신뢰도가 좌우될 수 있다.That is, two switches are required to generate an impulse current waveform. Since the second switch SWC should be turned on at the moment when the current waveform reaches the peak by the first switch SWS, the two switches SWS are required. , SWC) must be precisely synchronized with each other, and the operation reliability of the impulse current generator may depend on the synchronization accuracy.

또한, 도 2에 도시된 바와 같이 피 시험장치 내 회로의 임피던스(R3)에 따라라 전류 파형이 달라져, 저항이 수 mΩ에서 수백 mΩ 범위로 가변되는 MOV(Metal Oxide Varistor; 금속산화 바리스터)와 같은 소자를 적용하는 경우에는 시험시마다 다른 형태의 파형이 발생하는 문제점이 있다.Also, as shown in FIG. 2, a device such as a metal oxide varistor (MOV) whose current waveform varies according to the impedance R3 of the circuit under test, and the resistance varies from several mΩ to several hundred mΩ. In the case of applying, there is a problem that a different type of waveform occurs every test.

그리고, 상기와 같이 종래 임펄스 전류 발생기에서 사용되는 스위치 소자는 구갭 형태의 대칭형 전극구조를 갖는 스위치가 사용되었으나 이는 온도 또는 습도 등의 주변 환경에 따라 동작특성이 달라지며 인가되는 직류전압의 크기에 따라 갭 간격을 조정해야 할 뿐만 아니라 방전시 큰 소음을 동반하는 등의 문제점이 있다.As the switch element used in the conventional impulse current generator as described above, a switch having a symmetrical electrode structure having a spherical gap shape was used, but its operating characteristics vary depending on the surrounding environment such as temperature or humidity, and the magnitude of the applied DC voltage. In addition to adjusting the gap spacing, there are problems such as accompanied by loud noise during discharge.

수십 ns급의 빠른 상승 시간을 가지는 임펄스 전류파형을 발생하기 위해서는 동작특성이 매우 빠른 스위치가 요구되며 경우에 따라 대전류 발생을 위해 여러 개의 방전용 스위치가 사용되기도 한다. 그러나, 이들 스위치간의 트리거 방식에 따라 스위칭 동작에 시간지연이 발생하며 이로 인해 상승시간이 완만해 지거나 많은 노이즈 성분이 포함될 수 있으며 이는 단펄스 전류발생기의 성능에 미치는 영향이 크다.
In order to generate an impulse current waveform having a fast rise time of several tens of ns, a very fast switch is required. In some cases, a plurality of discharge switches are used to generate a large current. However, depending on the triggering method between these switches, a time delay occurs in the switching operation, which may result in a slow rise time or include a large number of noise components, which greatly affect the performance of the short pulse current generator.

본 발명은 이러한 문제점들을 해결하기 위한 것으로서, 경제적이고 신뢰성이 우수한 대전류용 단펄스 전류 발생기를 제공하는 것을 목적으로 한다.The present invention has been made to solve these problems, and an object thereof is to provide an economical and reliable high current short pulse current generator.

본 발명의 다른 목적은 파두장이 수십 나노초인 매우 급준한 대전류 단펄스 전류 파형을 효율적으로 발생할 수 있는 대전류용 단펄스 전류 발생기를 제공하는 것이다.Another object of the present invention is to provide a short pulse current generator for a large current which can efficiently generate a very steep large current short pulse current waveform having a wavelength of several tens of nanoseconds.

본 발명의 또 다른 목적은 각 단의 전압 내량은 낮으면서 출력 전압은 단수에 비례하여 높아질 수 있는 대전류용 단펄스 전류 발생기를 제공하는 것이다.It is still another object of the present invention to provide a short pulse current generator for a large current in which the voltage resistance of each stage is low and the output voltage can be increased in proportion to the number of stages.

본 발명의 또 다른 목적은 단일의 트리거 신호에 의해 연쇄적으로 스위칭 동작이 이루어질 수 있는 대전류용 단펄스 전류 발생기를 제공하는 것이다.
It is still another object of the present invention to provide a high current short pulse current generator in which switching operation can be performed in series by a single trigger signal.

이러한 목적들을 달성하기 위한 본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기는 상용의 커패시터와 스파크 갭 스위치로 구성된 방전회로가 직렬로 다단 결합된 구성을 갖는 것을 특징으로 한다.The high-current short pulse current generator according to the present invention for achieving these objects is characterized in that the discharge circuit composed of a commercial capacitor and a spark gap switch has a configuration in which the multi-stage coupled in series.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기는 다단으로 직렬 연결된 충전 회로에 충전된 전압이, 단일의 트리거 신호에 의해 연쇄적으로 신속하게 스위칭 동작에 의해 방전되면서 단펄스 전류를 생성하는 펄스 발생부; 상기 펄스 발생부의 동작을 위한 구동 신호를 생성하여 상기 펄스 발생부에 전달하는 스위치 제어부를 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 한다.The high-current short pulse current generator according to the present invention includes a pulse generator configured to generate a short pulse current while the voltage charged in a series-connected charging circuit is discharged by a fast switching operation in series by a single trigger signal; And a switch controller which generates a driving signal for the operation of the pulse generator and transmits the driving signal to the pulse generator.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 세부적 특징은 상기 펄스 발생부가, AC 전압을 제공받아 전달하는 전압조정회로; 상기 전압조정회로를 통해 전달된 전압을 고전압으로 승압하는 고전압 변압기; 상기 고전압 변압기를 통해 승압된 전압을 직류 고전압으로 변환하는 배전압 회로; 다수의 충전용 커패시터로 구성되어 상기 배전압 회로를 통해 전달되는 직류 고전압을 충전하는 고압 충전회로; 상기 스위치 제어부로부터 전달되는 트리거 신호에 따라 단펄스 전류의 출력 여부를 스위칭하는 방전 스위치부; 상기 방전 스위치부의 상태에 따라 상기 고압 충전회로에 충전된 전류를 피시험 부하장치에 전달하는 부하저항을 포함하여 이루어지는 점이다.Detailed features of the high-current short pulse current generator according to the present invention, the pulse generator, a voltage adjusting circuit for receiving and transmitting an AC voltage; A high voltage transformer boosting the voltage transmitted through the voltage adjusting circuit to a high voltage; A double voltage circuit for converting the voltage boosted by the high voltage transformer into a DC high voltage; A high voltage charging circuit composed of a plurality of charging capacitors to charge a DC high voltage transferred through the double voltage circuit; A discharge switch unit configured to switch whether or not to output a short pulse current according to a trigger signal transmitted from the switch controller; According to the state of the discharge switch unit comprises a load resistance for transmitting the current charged in the high-voltage charging circuit to the load under test device.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 다른 세부적 특징은 상기 방전 스위치부는 음전극(-)에 상기 고압 충전회로의 커패시터가 연결된 구조를 갖는 점이다.Another detailed feature of the high current short pulse current generator according to the present invention is that the discharge switch unit has a structure in which a capacitor of the high voltage charging circuit is connected to a negative electrode (−).

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 또 다른 세부적 특징은 상기 고압 충전회로의 커패시터는 병렬 연결 상태로 충전동작을 수행하는 구조를 갖는 점이다.Another detailed feature of the high current short pulse current generator according to the present invention is that the capacitor of the high voltage charging circuit has a structure in which the charging operation is performed in a parallel connection state.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 또 다른 세부적 특징은 상기 고압 충전회로의 커패시터는 상기 방전 스위치부의 동작에 따라 직렬 연결로 바뀌면서 방전 동작을 수행하는 구조를 갖는 점이다.Another detailed feature of the high-current short pulse current generator according to the present invention is that the capacitor of the high-voltage charging circuit has a structure of performing a discharge operation while switching to a series connection according to the operation of the discharge switch unit.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 또 다른 세부적 특징은 상기 고압 충전회로의 커패시터에 충전된 전하가 전원회로로 흐르는 것을 방지하기 위한 역전류 방지용 다이오드를 더 구비하는 점이다.Another detailed feature of the high current short pulse current generator according to the present invention is that it further comprises a reverse current prevention diode for preventing the charge charged in the capacitor of the high-voltage charging circuit flows to the power supply circuit.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 또 다른 세부적 특징은 상기 방전 스위치부가, 상기 스위치 제어부로부터 전달되는 트리거 신호에 따라 동작하는 1차 방전 스위치; 상기 1차 방전 스위치에 직렬로 연결된 2차 방전 스위치로 이루어지는 점이다.Another detailed feature of the high-current short pulse current generator according to the present invention is the discharge switch unit, the primary discharge switch operating in accordance with the trigger signal transmitted from the switch control unit; The second discharge switch is connected in series with the primary discharge switch.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 또 다른 세부적 특징은 상기 1차 방전 스위치가 동작 상태가 되면 이에 직렬로 연결된 2차 방전 스위치는 자동으로 트리거되는 점이다.Another detailed feature of the high current short pulse current generator according to the present invention is that the secondary discharge switch connected in series is automatically triggered when the primary discharge switch is operated.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 또 다른 세부적 특징은 상기 제 1, 2차 방전 스위치는 스파크 갭 스위치인 점이다.Another detailed feature of the high current short pulse current generator according to the present invention is that the first and second discharge switches are spark gap switches.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 또 다른 세부적 특징은 상기 스위치 제어부가, 상기 단펄스 전류 발생부에 제공될 트리거 신호를 생성하는 실리콘 컨트롤 정류기(SCR) 스위치; 상기 실리콘 컨트롤 정류기 스위치의 동작을 제어하기 위한 SCR 컨트롤러; 상기 실리콘 컨트롤 정류기 스위치로부터 제공되는 신호를 상기 단펄스 전류 발생부에 전달하는 펄스 변압기를 포함하여 이루어지는 점이다.Another detailed feature of the high current short pulse current generator according to the present invention includes: a silicon control rectifier (SCR) switch in which the switch controller generates a trigger signal to be provided to the short pulse current generator; An SCR controller for controlling the operation of the silicon controlled rectifier switch; And a pulse transformer for transmitting a signal provided from the silicon control rectifier switch to the short pulse current generator.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 또 다른 세부적 특징은 상기 SCR 컨트롤러는 설정된 전압이 되면 자동으로 상기 실리콘 컨트롤 정류기(SCR) 스위치에 트리거 신호를 인가하는 점이다.Another detailed feature of the high current short pulse current generator according to the present invention is that the SCR controller automatically applies a trigger signal to the silicon control rectifier (SCR) switch when the set voltage is reached.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기의 또 다른 세부적 특징은 상기 SCR 컨트롤러는 상기 고압 충전회로에 현재 충전되는 전압을 측정하여 기준값과 비교하여 상기 실리콘 컨트롤 정류기(SCR) 스위치에 트리거 신호 인가 여부를 결정하는 점이다.
Another detailed feature of the high current short pulse current generator according to the present invention is that the SCR controller measures the voltage currently charged in the high-voltage charging circuit and compares it with a reference value to determine whether to apply a trigger signal to the silicon control rectifier (SCR) switch. The point is to decide.

본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기는 다음과 같은 효과를 갖는다.The high current short pulse current generator according to the present invention has the following effects.

첫째, 파두장이 수십 나노초인 매우 급준한 대전류 단펄스 전류 파형을 효율적으로 발생할 수 있다.First, a very steep high current short pulse current waveform with a wave length of several tens of nanoseconds can be efficiently generated.

둘째, 각 단의 전압 내량은 낮으면서 단수에 비례하여 높은 전압을 출력할 수 있다.Second, while the voltage resistance of each stage is low, a high voltage can be output in proportion to the stage.

셋째, 단일의 트리거 신호만으로 복수의 스위치를 제어하여 대전류용 단펄스 전류 파형을 출력할 수 있다.
Third, a plurality of switches can be controlled with only a single trigger signal to output a short pulse current waveform for a large current.

도 1은 임펄스 전류 파형 파라미터의 정의를 나타내는 예시도이다.
도 2는 일반적인 임펄스 전류발생기 기본 구성을 나타낸 구성도이다.
도 3은 본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류발생기의 구성을 나타낸 블럭도이다.
도 4는 도 3에서 펄스 발생부의 구성을 상세히 나타낸 회로도이다.
도 5는 도 3에서의 스위치 제어부의 구성을 상세히 나타낸 회로도이다.
도 6은 도 3에서의 방전 스위치의 개념을 나타낸 예시도이다.
도 7은 도 6에서 예시된 방전스위치의 동작을 설명하기 위한 예시도이다.
도 8a 및 도 8b은 도 3에서의 2차 방전 스위치를 구동하기 위한 제 1 스위칭의 상태를 나타낸 예시도이다.
도 9는 스위치 구동 회로의 전류 및 전압 파형을 나타낸 예시도이다.
도 10은 2차 방전스위치가 동작할 때의 단펄스 전류의 흐름을 나타낸 예시도이다.
도 11은 본 발명에 따른 대전류용 단펄스 발생기의 출력 전류의 파형을 나타낸 예시도이다.1 is an exemplary diagram showing the definition of an impulse current waveform parameter.
2 is a block diagram showing a basic configuration of a general impulse current generator.
Figure 3 is a block diagram showing the configuration of a high current short pulse current generator according to the present invention.
4 is a circuit diagram illustrating in detail the configuration of the pulse generator in FIG. 3.
FIG. 5 is a circuit diagram showing in detail the configuration of the switch controller in FIG. 3. FIG.
6 is an exemplary view illustrating a concept of a discharge switch in FIG. 3.
FIG. 7 is an exemplary diagram for describing an operation of the discharge switch illustrated in FIG. 6.
8A and 8B are exemplary views illustrating a state of first switching for driving the secondary discharge switch in FIG. 3.
9 is an exemplary diagram illustrating current and voltage waveforms of a switch driving circuit.
10 is an exemplary diagram showing the flow of a short pulse current when the secondary discharge switch operates.
11 is an exemplary view showing the waveform of the output current of the high-current short pulse generator according to the present invention.

상승시간이 수십 나노초(ns) 정도로 매우 빠르며 동시에 최대값이 1000A이상인 단펄스 전류를 발생하기 위한 본 발명에 따른 대전류용 단펄스 전류 발생기는 도 3과 같이 크게 펄스 발생부(100)와 스위치 제어부(200)로 구성된다. 펄스 발생부(100)는 AC 전압을 제공받아 전달하는 전압조정회로(110), 상기 전압조정회로(110)를 통해 전달된 전압을 고전압으로 승압하는 고전압 변압기(120); 상기 고전압 변압기(120)를 통해 승압된 전압을 직류 고전압으로 변환하는 배전압 회로(130); 다수의 충전용 커패시터로 구성되어 상기 배전압 회로(130)를 통해 전달되는 직류 고전압을 충전하는 고압 충전회로(140); 상기 스위치 제어부(200)로부터 전달되는 트리거 신호에 따라 단펄스 전류의 출력 여부를 스위칭하는 방전 스위치부(150, 160); 상기 방전 스위치부(150, 160)의 상태에 따라 상기 고압 충전회로(140)에 충전된 전류를 피시험 부하장치에 전달하는 부하저항(170)을 포함하여 이루어진다.The high current short pulse current generator according to the present invention for generating a short pulse current having a very fast rise time of several tens of nanoseconds (ns) and at the same time having a maximum value of 1000 A or more is largely generated as shown in FIG. 3. 200). The pulse generator 100 includes a voltage adjusting circuit 110 for receiving and transferring an AC voltage, and a high voltage transformer 120 for boosting the voltage transmitted through the voltage adjusting circuit 110 to a high voltage; A double voltage circuit 130 for converting the voltage boosted by the high voltage transformer 120 into a DC high voltage; A high-voltage charging circuit 140 configured to charge a DC high voltage transmitted through the double voltage circuit 130 by a plurality of charging capacitors; Discharge switch unit 150, 160 for switching the output of the short pulse current in accordance with the trigger signal transmitted from the switch control unit 200; According to the state of the discharge switch unit 150, 160 comprises a load resistor 170 for transmitting a current charged in the high-voltage charging circuit 140 to the load under test device.

또한, 상기 방전 스위치부(150, 160)는 상기 스위치 제어부(200)로부터 전달되는 트리거 신호에 따라 동작하는 1차 방전 스위치(150), 상기 1차 방전 스위치(150)에 직렬로 연결된 2차 방전 스위치(160)로 이루어진다.In addition, the discharge switch unit 150, 160 is a primary discharge switch 150 that operates in accordance with the trigger signal transmitted from the switch control unit 200, secondary discharge connected in series to the primary discharge switch 150 Switch 160.

한편, 상기 스위치 제어부(200)는 상기 펄스 발생부(100)의 1차 방전 스위치(150)에 제공될 트리거 신호를 생성하는 실리콘 컨트롤 정류기(SCR) 스위치(220); 상기 실리콘 컨트롤 정류기 스위치(220의 동작을 제어하기 위한 SCR 컨트롤러(240); 상기 실리콘 컨트롤 정류기 스위치(220)로부터 제공되는 신호를 상기 단펄스 전류 발생부에 전달하는 펄스 변압기(230)를 포함하여 이루어진다.On the other hand, the switch control unit 200 includes a silicon control rectifier (SCR) switch 220 for generating a trigger signal to be provided to the primary discharge switch 150 of the pulse generator 100; SCR controller 240 for controlling the operation of the silicon control rectifier switch 220, and a pulse transformer 230 for transmitting a signal provided from the silicon control rectifier switch 220 to the short pulse current generating unit. .

급준한 단펄스 전류 파형을 발생하기 위해서는 동작 속도가 매우 빠른 방전스위치와 이를 신속하게 트리거할 수 있는 회로가 필요하다. 또한 관련 시험규격에서 명시된 발생기의 소스임피던스 조건(일반적으로 수-수십Ω)을 만족시키면서 수 kA이상의 대전류를 발생하기 위해서는 커패시터에 수십-수백 kV이상의 고전압으로 충전해야만 하며 이를 스위칭하기 위해서는 역시 수십-수백 kV급의 방전용 스위치가 필요하다. 그러나, 이러한 특성의 스위치와 커패시터를 적용하기에는 현실적으로 어려우므로 본 발명에서는 상용의 커패시터와 스파크갭 스위치(Spark gap switch)로 구성된 방전회로를 직렬로 다단 결합함으로써 각 단의 전압 내량은 낮으면서 출력전압은 단수에 비례하여 높아질 수 있도록 설계하였다.To generate a steep short pulse current waveform, we need a very fast discharge switch and a circuit that can trigger it quickly. In addition, in order to generate a large current of several kA or more while satisfying the source impedance condition (generally several tens of Ω) of the generator specified in the relevant test standard, a capacitor must be charged with a high voltage of several tens to hundreds of kV. kV class discharge switch is required. However, since it is practically difficult to apply a switch and a capacitor having such a characteristic, in the present invention, a discharge circuit composed of a commercial capacitor and a spark gap switch is combined in series, and the output voltage of each stage is low. It is designed to be increased in proportion to the number of stages.

본 발명에서는 전류 최대값 5,000A, 파두장 20ns, 파미장이 500ns인 펄스 전류발생기를 단펄스 전류발생기의 일례로써 설명하고 있으며 이를 이용하여 이와 유사한 파라미터를 갖는 단펄스 전류발생기의 구현이 가능할 것으로 본다.In the present invention, a pulse current generator having a maximum current of 5,000 A, a wave length of 20 ns, and a wave length of 500 ns is described as an example of a short pulse current generator. By using this, a short pulse current generator having a similar parameter may be realized.

본 발명에 의한 단펄스 전류발생기의 기본회로는 도 4와 같이 직렬 연결된 2개의 방전 스위치 소자(150, 160), 충전용 커패시터(144a, 144b) 및 부하저항(170) 등으로 구성된다. 1차 방전 스위치(150)의 음전극(-)에는 상기 고압 충전회로(140)의 커패시터(C1)가, 2차 방전 스위치(160)의 음전극에는 상기 고압 충전회로(140)의 커패시터(C2, C3)가 연결된 구조를 갖는다. The basic circuit of the short pulse current generator according to the present invention includes two discharge switch elements 150 and 160 connected in series, a charging capacitor 144a and 144b, a load resistor 170, and the like. The capacitor C1 of the high voltage charging circuit 140 is at the negative electrode (-) of the primary discharge switch 150, and the capacitors C2 and C3 of the high voltage charging circuit 140 are at the negative electrode of the secondary discharge switch 160. ) Has a connected structure.

상기 고압 충전회로(140)의 커패시터(C1, C2, C3)는 병렬 연결 상태로 충전동작을 수행하다가, 상기 방전 스위치(150, 160)의 동작에 따라 직렬 연결로 바뀌면서 방전 동작을 수행한다.The capacitors C1, C2, and C3 of the high voltage charging circuit 140 perform a charging operation in a parallel connection state, and then switch to a series connection according to the operations of the discharge switches 150 and 160 to perform a discharge operation.

다이오드(D1, D2)는 상기 고압 충전회로(140)의 커패시터(C1, C2, C3)에 충전된 전하가 전원회로로 흐르는 것을 방지하기 위한 것이다.The diodes D1 and D2 are for preventing the charges charged in the capacitors C1, C2, and C3 of the high voltage charging circuit 140 from flowing to the power supply circuit.

동작원리를 설명하자면 전압조정회로(110)에서 AC 전압이 입력되면, 고전압 변압기(120)을 통해 AC 고전압으로 승압된다. 승압된 AC 전압은 배전압회로(130)를 통해 수십 kV의 직류 고전압으로 변환된다. 이러한 직류 고전압은 충전용 저항(Rch)(141)를 통해 충전용 커패시터(C1, C2)(144a, 144b)에 충전된다. SCR 컨트롤러(240)는 RH1(142a)과 RH2(142b)로 구성된 분압회로로부터 현재 충전되는 전압을 측정하여 설정된 전압이 되면 자동적으로 SCR(220)에 트리거 신호를 인가하고, SCR이 동작하여 1차 방전스위치(150)를 트리거한다. 1차 방전스위치(150)가 동작 상태가 되면 직렬 연결된 2차 방전 스위치(160)도 자동으로 트리거되도록 구성된다. 이와 같이 1, 2차 방전스위치(150, 160)가 모두 닫힌 상태가 되면 병렬 연결되어 있던 C1(144a), C2(144b)가 직렬 연결로 바뀌면서 각 커패시터에 충전된 전압의 2배에 해당하는 전압이 부하저항(170)을 통해 시험품(EUT)(Equipment Under Test)에 인가된다.To describe the operation principle, when the AC voltage is input from the voltage adjusting circuit 110, the voltage is boosted to the AC high voltage through the high voltage transformer 120. The boosted AC voltage is converted into a DC high voltage of several tens of kV through the double voltage circuit 130. The DC high voltage is charged in the charging capacitors C1 and C2 144a and 144b through the charging resistor Rch 141. The SCR controller 240 measures the voltage currently charged from the voltage dividing circuit consisting of R H1 142a and R H2 142b and automatically applies a trigger signal to the SCR 220 when the set voltage is reached. Trigger the primary discharge switch 150. When the primary discharge switch 150 is in an operating state, the secondary discharge switch 160 connected in series is also configured to be automatically triggered. When the primary and secondary discharge switches 150 and 160 are all closed as described above, C 1 (144a) and C 2 (144b), which are connected in parallel, change to series connection, corresponding to twice the voltage charged in each capacitor. The voltage is applied to the EUT (Equipment Under Test) through the load resistor 170.

1차 방전스위치(150)를 동작시키기 위한 스위치 제어부(200)는 도 5과 같이 구성된다. 동작원리는 Ra(221a)을 통해 CP(222)에 고전압이 충전된 상태에서 SCR(220)의 게이트단에 제어신호가 인가되면 SCR(220)이 도통된다. 커패시터 CP(222)에 충전된 전하가 펄스변압기(230)의 1차 측으로 흘러 변압기(230)를 자화시킨다. 1차 전압은 펄스변압기(230)의 권선비(1:15)에 따라 승압되어 2차 권선(P1, P2)에 연결된 1차 방전스위치(150)의 게이트 전극(153)에 트리거를 위한 펄스전압이 인가된다.The switch control unit 200 for operating the primary discharge switch 150 is configured as shown in FIG. Operation principle is the SCR (220) is conductive when the control signal to the gate terminal of the SCR (220) at the high voltage is charged to C P (222) is applied over the R a (221a). The electric charge charged in the capacitor C P (222), thereby magnetizing the transformer 230 to flow toward the primary of the pulse transformer (230). The primary voltage is boosted according to the winding ratio (1:15) of the pulse transformer 230 so that the pulse voltage for triggering the gate electrode 153 of the primary discharge switch 150 connected to the secondary windings P1 and P2 is increased. Is approved.

이하에서는 1차 방전스위치(150)의 트리거에 의해 자동으로 동작되는 2차 방전스위치(160)의 동작 과정을 설명한다.Hereinafter, an operation process of the secondary discharge switch 160 that is automatically operated by the trigger of the primary discharge switch 150 will be described.

도 6은 현재 일반적으로 적용되고 사용되는 스파크 갭 형태의 방전 스위치(150, 160)로써 두 개의 방전용 전극(151, 152)과 트리거를 위한 게이트 전극(153)으로 구성된다. 도 6과 같이 - 전극(152)과 게이트 전극(153) 간에는 물리적으로 커패시터(Cg(154))가 존재하며 이는 일반적으로 수십 pF 정도의 값을 갖는다. 스파크갭의 게이트 전극(153)에 일정 전압 이상이 인가되면 전극 양단(151, 152)간이 도통되어 닫힘상태가 되는 스위치이다.FIG. 6 is a spark gap type discharge switch 150 and 160 which is generally applied and used, and includes two discharge electrodes 151 and 152 and a gate electrode 153 for a trigger. As shown in FIG. 6, a capacitor C g 154 is physically present between the electrode 152 and the gate electrode 153, which generally has a value of several tens of pF. When a predetermined voltage or more is applied to the gate electrode 153 of the spark gap, the both ends 151 and 152 of the electrode become conductive and are in a closed state.

도 7은 방전용 스위치(150, 160)를 일반스위치로 간략화하여 동작 원리를 설명하기 위한 것으로 위에서 언급한 바와 같이 스위치 S2(160)는 - 전극(152)쪽에 커패시터(C3, C4)(144B, 146)가 연결된 구조로 나타낼 수 있다. 스위치 S1(150)도 동일한 구조이나 이는 인위적으로 트리거 신호에 의해 동작시키는 방식으로 본 설명에서는 단순히 스위치로 나타낸다. 직류 고전압 V0(배전압회로(130)의 출력전압)가 Rch(141)를 통해 인가되면 C1(144a), C2(144b)가 각각 V0으로 충전된다. 여기서 동일한 시정수를 얻기 위해서는 C1(144a)=C2(144b), R1(145a)=R2(145b)인 조건을 만족해야 한다. 또한 C3(146)도 V0로 충전되며 방전스위치 내부 커패시터 Cg(154) 양단에는 전압이 인가되지 않은 상태이다. 여기서 C1(144a), C2(144b)는 에너지를 충방전하기 위한 커패시터이며 C3(146)는 2차 방전스위치를 트리거 하기 위한 것으로 C1(144a), C2(144b)에 비해 매우 적은 커패시턴스를 갖는 소자로써 충전시간이 매우 빠르다.FIG. 7 illustrates the operation principle by simplifying the discharge switch 150 and 160 as a general switch. As mentioned above, the switch S 2 160 has the capacitors C3 and C4 144B toward the electrode 152. 146 may be represented by a connected structure. Switch S 1 150 also has the same structure, which is simply represented as a switch in this description in a manner that is artificially operated by a trigger signal. When DC high voltage V 0 (output voltage of double voltage circuit 130) is applied through R ch 141, C 1 144a and C 2 144b are charged to V 0 , respectively. In order to obtain the same time constant, the condition that C 1 (144a) = C 2 (144b) and R 1 (145a) = R 2 (145b) must be satisfied. In addition, C 3 146 is also charged to V 0 and no voltage is applied across the internal capacitor C g 154 of the discharge switch. Where C 1 (144a) and C 2 (144b) are capacitors for charging and discharging energy, and C 3 (146) is for triggering a secondary discharge switch, which is much higher than C 1 (144a) and C 2 (144b). The device has a low capacitance, and the charging time is very fast.

도 8a는 초기 충전 상태를 도 8b는 1차 방전 스위치(S1)(150)가 턴온 상태가 되었을 때를 나타낸 것이다. 현재 직류 고전압이 인가된 상태에서 C1(144a), C2(144b), C3(146)는 V0로 충전되며 초기상태에서의 커패시터의 극성은 도 8(a)와 같이 A-B 양단에는 +V0, B-C 양단은 0, C-D 양단은 -V0이다. (C점의 전위가 D점의 전위보다 낮으므로 -V0로 표시함). 이 상태에서 1차 방전스위치 S1(150)이 동작하면 도 8(b)와 같이 커패시터 C1(144a)이 상대적으로 부극성을 가지며 Cg(154) 양단(B-C)에는 순간적으로 전압이 상승하게 된다. 이때 A-C간에 흐르는 전류는 아래의 식과 같다.FIG. 8A illustrates an initial charging state, and FIG. 8B illustrates when the primary discharge switch S 1 150 is turned on. C 1 (144a), C 2 (144b), and C 3 (146) are charged to V 0 while DC high voltage is applied, and the polarity of the capacitor in the initial state is + at both ends of AB as shown in FIG. Both V 0 and BC are 0 and both ends of CD are -V 0 . (The potential at point C is lower than that at point D, so it is represented by -V 0 ). In this state, the first discharging switch S 1 (150) is having a negative polarity in the capacitor C 1 (144a) is relatively as if Fig. 8 (b) operation C g (154) at both ends (BC), the instantaneous voltage rises Done. At this time, the current flowing between AC is as follows.

Figure 112011025301906-pat00001
Figure 112011025301906-pat00001

도 9는 스위치 구동 회로의 전류 및 전압 파형을 나타낸 예시도로서, 트리거 신호 인가시 A-C간에 흐르는 전류 및 A-C간, B-C간의 전압 파형을 나타낸다. 도 9에 나타낸 것과 같이 A-C간에 펄스전류(IAC)가 발생하며, 이는 Cg(154) 양단의 전압을 급격하게 상승시킨다. 이 전압이 2차 방전스위치(160)의 트리거 전압 이상이 되면 스파크 갭 스위치의 +전극(151)과 -전극(152) 사이에 방전이 발생하며 이로 인해 스위치가 도통된다. 이상의 과정에 의해 커패시터(144a, 144b)가 충전된 상황에서 1차 방전스위치(150)가 동작하면 자동적으로 2차 방전스위치(160)가 동작하고 C1(144a)과 C2(144b)의 병렬연결이 직렬연결로 바뀌면서 도 10과 같이 -2V0의 전압이 부하저항(RL)(170)을 거쳐 시험품(EUT)에 인가된다. 이러한 스위치 제어방법은 기존의 방법에 비해 매우 간결하고 신뢰성있는 동작특성을 보이며 외부의 노이즈에 매우 강하다. 또한 2차 방전스위치(160)가 1차 방전스위치(150) 동작 후 별도의 트리거 장치 없이 자동으로 동작함으로써 스위치 제어부(200)를 매우 간결하게 구성할 수 있다. 또한 커패시터(144a 또는 144b)와 스위치(150 또는 160)로 구성된 방전회로의 단수를 증가시키면 증가된 단수와 비례하여 더 큰 출력 값을 얻을 수 있다.FIG. 9 is a diagram illustrating current and voltage waveforms of a switch driving circuit. FIG. 9 illustrates voltage waveforms of current flowing between AC and AC and BC when a trigger signal is applied. As shown in FIG. 9, a pulse current I AC is generated between ACs , which sharply increases the voltage across the C g 154. When this voltage is greater than the trigger voltage of the secondary discharge switch 160, a discharge occurs between the + electrode 151 and the-electrode 152 of the spark gap switch, thereby causing the switch to conduct. When the primary discharge switch 150 operates in a situation where the capacitors 144a and 144b are charged by the above process, the secondary discharge switch 160 is automatically operated and the parallel between C 1 144a and C 2 144b is performed. As the connection is changed to a series connection, a voltage of -2V 0 is applied to the EUT through the load resistor R L 170 as shown in FIG. 10. This switch control method is very simple and reliable operation characteristics compared to the conventional method and is very resistant to external noise. In addition, since the secondary discharge switch 160 operates automatically after the operation of the primary discharge switch 150 without a separate trigger device, the switch controller 200 can be configured very concisely. In addition, if the number of stages of the discharge circuit composed of the capacitors 144a or 144b and the switches 150 or 160 is increased, a larger output value may be obtained in proportion to the increased number of stages.

도 4에서 다이오드 D1(143a), D2(143b)는 각각 C1(144a), C2(144b)에 충전된 전하가 전원회로로 흐르는 것을 방지하기 위한 것이며, R1(145a)은 C1(144a)을 충전시키는 동시에 방전 시 방전전류가 R1(145a)으로 흐르지 않고 시험품(EUT)과 부하저항 RL(170)으로 흐르도록 하기 위한 것으로 부하저항 RL(170)에 비해 매우 큰 값이다. R3(145c)는 2차 방전스위치(160)의 Cg(154)에 전압차가 생길 수 있도록 함과 동시에 방전 시 방전전류가 R3(145c)로 흐르지 않고 시험품과 부하저항으로 흐르도록 하기 위한 것으로 R1(145a)과 마찬가지로 부하저항 RL(170)에 비해 매우 큰 값이다.FIG diode D 1 (143a), D 2 (143b) in 4 is intended to prevent the electric charge charged in the C 1 (144a), C 2 (144b) respectively flowing in the power supply circuit, R 1 (145a) is C 1 to charge (144a) and at the same time discharge current does not flow to R 1 (145a) to the EUT and load resistance R L (170), which is very large compared to the load resistance R L (170) Value. R 3 (145c) allows a voltage difference to occur in C g (154) of the secondary discharge switch 160 and at the same time discharge current does not flow to R 3 (145c) to discharge the specimen and load resistance during discharge. Like R 1 (145a), it is a very large value compared to the load resistance R L (170).

본 발명에서는 단펄스 파형의 파두장을 빠르게 하기 위해서는 인덕터성분이 최소화 되어야 하며 파미장은 충전용 커패시터(C1, C2)(144a, 144b)의 값을 조정하여 변경 가능하다.In the present invention, the inductor component should be minimized in order to accelerate the wave length of the short pulse waveform, and the wave length can be changed by adjusting the values of the charging capacitors C1 and C2 144a and 144b.

도 11은 본 발명에 따른 대전류용 단펄스 발생기의 출력 전류의 파형을 나타낸 예시도이다.11 is an exemplary view showing the waveform of the output current of the high-current short pulse generator according to the present invention.

EUT: Equipment Under Test 100: 단펄스 전류 발생부
200: 스위치 제어부 SCR: 실리콘 컨트롤 정류기EUT: Equipment Under Test 100: Short pulse current generator
200: switch control unit SCR: silicon control rectifier

Claims (12)

직렬 연결된 충전 회로에 충전된 전압이, 단일의 트리거 신호에 의해 연쇄적으로 스위칭 동작에 의해 방전되면서 단펄스 전류를 생성하는 펄스 발생부;
상기 펄스 발생부의 동작을 위한 구동 신호를 생성하여 상기 펄스 발생부에 전달하는 스위치 제어부를 포함하며,
상기 스위치 제어부는,
상기 펄스 발생부에 제공될 트리거 신호를 생성하는 실리콘 컨트롤 정류기(SCR) 스위치;
상기 실리콘 컨트롤 정류기 스위치의 동작을 제어하기 위한 SCR 컨트롤러;
상기 실리콘 컨트롤 정류기 스위치로부터 제공되는 신호를 상기 펄스 발생부에 전달하는 펄스 변압기를 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.A pulse generator for generating a short pulse current while the voltage charged in the series connected charging circuit is discharged by the switching operation in series by a single trigger signal;
And a switch controller which generates a driving signal for the operation of the pulse generator and transmits the driving signal to the pulse generator,
The switch control unit,
A silicon control rectifier (SCR) switch for generating a trigger signal to be provided to the pulse generator;
An SCR controller for controlling the operation of the silicon controlled rectifier switch;
And a pulse transformer for transmitting a signal provided from the silicon control rectifier switch to the pulse generator. 제 1 항에 있어서,
상기 펄스 발생부는,
AC 전압을 제공받아 전달하는 전압조정회로;
상기 전압조정회로를 통해 전달된 전압을 고전압으로 승압하는 고전압 변압기;
상기 고전압 변압기를 통해 승압된 전압을 직류 고전압으로 변환하는 배전압 회로;
복수의 충전용 커패시터로 구성되어 상기 배전압 회로를 통해 전달되는 직류 고전압을 충전하는 고압 충전회로;
상기 스위치 제어부로부터 전달되는 트리거 신호에 따라 임펄스 전류의 출력 여부를 스위칭하는 방전 스위치부;
상기 방전 스위치부의 상태에 따라 상기 고압 충전회로에 충전된 전류를 피시험 부하장치에 전달하는 부하저항을 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.The method of claim 1,
The pulse generator,
A voltage regulating circuit for receiving and transferring an AC voltage;
A high voltage transformer boosting the voltage transmitted through the voltage adjusting circuit to a high voltage;
A double voltage circuit for converting the voltage boosted by the high voltage transformer into a DC high voltage;
A high voltage charging circuit composed of a plurality of charging capacitors to charge a DC high voltage transferred through the double voltage circuit;
A discharge switch unit configured to switch whether to output an impulse current according to a trigger signal transmitted from the switch controller;
And a load resistor for transferring a current charged in the high-voltage charging circuit to a load under test according to the state of the discharge switch unit. 제 2 항에 있어서,
상기 방전 스위치부는 음전극(-)에 상기 고압 충전회로의 커패시터가 연결된 구조를 갖는 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.3. The method of claim 2,
The discharge switch unit for a large current short pulse current generator, characterized in that the negative electrode (-) has a structure in which the capacitor of the high-voltage charging circuit is connected. 제 3 항에 있어서,
상기 고압 충전회로의 커패시터는 병렬 연결 상태로 충전동작을 수행하는 구조를 갖는 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.The method of claim 3, wherein
The capacitor of the high-voltage charging circuit has a structure for performing a charging operation in a parallel connection state for a large current short pulse current generator. 제 4 항에 있어서,
상기 고압 충전회로의 커패시터는 상기 방전 스위치부의 동작에 따라 직렬 연결로 바뀌면서 방전 동작을 수행하는 구조를 갖는 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.The method of claim 4, wherein
The capacitor of the high-voltage charging circuit is a short-pulse current generator for a large current, characterized in that it has a structure for performing a discharge operation while switching in series with the operation of the discharge switch unit. 제 5 항에 있어서,
상기 고압 충전회로의 커패시터에 충전된 전하가 전원회로로 흐르는 것을 방지하기 위한 역전류 방지용 다이오드를 더 구비하는 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.The method of claim 5, wherein
And a reverse current prevention diode for preventing a charge charged in a capacitor of the high voltage charging circuit from flowing into a power supply circuit. 제 2 항에 있어서,
상기 방전 스위치부는,
상기 스위치 제어부로부터 전달되는 트리거 신호에 따라 동작하는 1차 방전 스위치;
상기 1차 방전 스위치에 직렬로 연결된 2차 방전 스위치로 이루어지는 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.3. The method of claim 2,
The discharge switch unit
A primary discharge switch operating according to a trigger signal transmitted from the switch controller;
The short pulse current generator for a high current, characterized in that consisting of a secondary discharge switch connected in series with the primary discharge switch. 제 7 항에 있어서,
상기 1차 방전 스위치가 동작 상태가 되면 이에 직렬로 연결된 2차 방전 스위치는 자동으로 트리거되는 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.The method of claim 7, wherein
When the primary discharge switch is in the operating state, the secondary discharge switch connected in series is triggered automatically for a large current short pulse current generator. 제 8 항에 있어서,
상기 제 1, 2차 방전 스위치는 스파크 갭 스위치인 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.The method of claim 8,
The first and the secondary discharge switch is a high pulse short pulse current generator, characterized in that the spark gap switch. 삭제delete 제 1 항에 있어서,
상기 SCR 컨트롤러는 설정된 전압이 되면 자동으로 상기 실리콘 컨트롤 정류기(SCR) 스위치에 트리거 신호를 인가하는 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.The method of claim 1,
The SCR controller automatically applies a trigger signal to the silicon control rectifier (SCR) switch when the set voltage reaches a high current. 제 1 항에 있어서,
상기 SCR 컨트롤러는 고압 충전회로에 현재 충전되는 전압을 측정하여 기준값과 비교하여 상기 실리콘 컨트롤 정류기(SCR) 스위치에 트리거 신호 인가 여부를 결정하는 것을 특징으로 하는 대전류용 단펄스 전류 발생기.
The method of claim 1,
The SCR controller measures the voltage currently charged in the high-voltage charging circuit and compares it with a reference value to determine whether to apply a trigger signal to the silicon control rectifier (SCR) switch.
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