KR101074486B1 - Cement binder composition, super ultra high strength precast concrete composition and method for producing super ultra high strength precast concrete goods using the same - Google Patents

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Abstract

본 발명은 250~350MPa의 압축강도 발현을 나타낼 수 있는 시멘트 결합재 조성물과 이를 이용한 콘크리트 조성물 및 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a cement binder composition that can exhibit a compressive strength of 250 ~ 350MPa and a method for producing a concrete composition and precast concrete products using the same.
본 발명에 따른 시멘트 결합재 조성물은, 조분시멘트가 포함된 보통포틀랜드시멘트 45~55중량%; 실리카흄 15~25중량%; 고로슬래그 미분말 15~25중량%; 및, 무수석고 2~8중량%;로 조성되는 시멘트 결합재 조성물로서, 상기 시멘트 결합재 조성물에서 SO3이 3~8중량% 함유하도록 조성되는 것을 특징으로 한다. 본 발명에 따른 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법은 상기한 시멘트 결합재 조성물을 사용하여 물 결합재 비율 11~15중량%로 배합한 콘크리트를 무다짐성형, 상압증기양생, 가열양생의 공정을 순차적으로 수행하는 것을 특징으로 한다.Cement binder composition according to the present invention, 45 to 55% by weight of ordinary portland cement containing coarse cement; Silica fume 15-25% by weight; Blast furnace slag fine powder 15-25 wt%; And, 2-8 wt% of anhydrous gypsum; wherein the cement binder composition is composed of 3-8 wt% of SO 3 in the cement binder composition. Precast concrete product manufacturing method according to the present invention using the cement binder composition described above to perform the process of compaction molding, atmospheric steam curing, heating curing in order to concrete mixed with a water binder ratio of 11 to 15% by weight It is characterized by.
극초고강도, 상압증기양생, 가열양생, 조분시멘트 Ultra high strength, Atmospheric steam curing, Heating curing, Coarse cement

Description

조분시멘트를 이용한 시멘트 결합재 조성물 및 이를 이용한 극초고강도 콘크리트 조성물과 극초고강도 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법{Cement binder composition, super ultra high strength precast concrete composition and method for producing super ultra high strength precast concrete goods using the same}     Cement binder composition, super ultra high strength precast concrete composition and method for producing super ultra high strength precast concrete goods using the same }
본 발명은 250~350MPa의 압축강도 발현을 나타내는 극초고강도 콘크리트용 시멘트 결합재 조성물과 이를 이용한 극초고강도 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 조분시멘트가 포함된 보통포틀랜드시멘트, 실리카흄, 고로슬래그 미분말 및 무수석고를 적정 비율로 혼합한 시멘트 결합재 조성물과, 이러한 결합재 조성물을 낮은 물 결합재 비로 배합한 콘크리트 조성물, 그리고 콘크리트 조성물을 무다짐성형, 상압증기양생, 가열양생의 공정을 거쳐 제품화한 극초고강도 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a cement binder composition for ultra high strength concrete having a compressive strength of 250 to 350 MPa, and to a method for manufacturing an ultra high strength precast concrete product using the same. More specifically, ordinary portland cement, silica fume, containing coarse cement, Cement binder composition in which blast furnace slag fine powder and anhydrous gypsum are mixed in an appropriate ratio, a concrete composition in which the binder composition is mixed at a low water binder ratio, and the concrete composition are produced through a process of compaction molding, atmospheric steam curing, and heating curing. The present invention relates to a method for producing ultra-high strength precast concrete products.
최근에는 도시 집중화에 따른 인구 과밀화로 건축물의 대형화 및 고층화에 대한 요구가 급증하고 있다. 이를 위한 핵심요소기술로서 콘크리트 분야에서도 콘크리트 강도의 획기적인 증진이 요구되고 있다. 그런데, 현재의 기술은 콘크리트 강도 측면에서 120MPa 이상 초고강도급에 머물러 있는 수준이며, 250MPa 이상의 극초고강도급 콘크리트 개발에는 기술의 한계를 보이고 있는 실정이다. 또한, 종래의 기술은 대부분 현장 타설용 콘크리트 개발에 중점을 두고 있으나, 프리캐스트 부재용 초고강도 콘크리트 개발에 관한 연구는 매우 미흡한 실정이다. 하지만 극초고강도 콘크리트의 사용이 요구되는 초고층 건축물의 경우 공기 단축을 위한 급속 시공이 절실하며, 이를 위해서는 현장 타설 보다는 극초고강도 프리캐스트 부재의 제조 기술이 필요하다.Recently, the demand for large-scale and high-rise buildings is increasing rapidly due to the overpopulation of the city. As a key element technology for this purpose, the concrete field is required to significantly increase the strength of concrete. However, the current technology is in the level of ultra high strength of 120MPa or more in terms of concrete strength, the situation is showing the limitation of the technology for the development of ultra high strength concrete of more than 250MPa. In addition, although the prior art mainly focuses on the development of concrete for site casting, research on the development of ultra-high strength concrete for precast members is very insufficient. However, high-rise buildings that require the use of ultra-high-strength concrete require rapid construction to shorten the air, and for this, manufacturing technology of ultra-high-strength precast members is required rather than site casting.
초고강도 콘크리트를 제조하는데 있어서는 압축강도에 크게 영향을 미치는 콘크리트의 공극을 최소화시키는 것이 필수적이며, 이를 위해서는 초고성능 감수제 사용으로 물 결합재 비를 최소화시켜야 하며, 아울러 포졸란 반응성이 우수한 재료를 사용하여 콘크리트내 저 결정성 수화물의 생성 및 전체 콘크리트를 구성하는 재료의 연속된 입자크기 분포를 갖게 함으로써 콘크리트의 수밀성을 높여주어야 한다. 또한, 강도가 높은 골재의 사용, 콘크리트 몰딩시 성형체의 변형 방지 및 양생과정에서 급격한 온도 변화로 인한 균열 발생, 수화물의 비정상적인 결정 성장을 방지하는 것이 필수적이다.In manufacturing ultra-high strength concrete, it is essential to minimize the voids of concrete which greatly affect the compressive strength.To do this, it is necessary to minimize the water binder ratio by using a super high performance water reducing agent, and also use the material having high pozzolanic reactivity. The water tightness of the concrete should be enhanced by producing low crystalline hydrates and having a continuous particle size distribution of the materials making up the entire concrete. In addition, it is essential to use high-strength aggregates, to prevent deformation of the molded body during concrete molding, to prevent cracking due to rapid temperature change during curing, and to prevent abnormal crystal growth of hydrate.
초고강도 콘크리트에 관한 현행 기술로서는, 대한민국 특허 제10-0878551호, 제10-0874584호, 제10-0867250호, 제10-0686350호를 통해 시멘트에 실리카 흄, 고로슬래그 미분말, 무수석고를 적정 비율로 혼합한 결합재를 낮은 물 결합재 비로 배합한 초고강도 콘크리트용 결합재 조성물이 공개된 바 있고, 대한민국 특허 제10-0622048호를 통해서는 실리카 흄 대신 메타카올린을 사용한 고강도 시멘트 조성물이 공개된 바 있으며, 대한민국 특허 제10-0873514호를 통해서는 충전재로서 규사를 사용한 초고강도 콘크리트용 결합재가 공개된 바 있다. 이와 같은 종래 초고강도 콘크리트 관련 기술은 주로 실리카흄과 같이 우수한 포졸란 반응 재료를 사용하여 압축강도의 발현수준을 증대시키는 방식이다. 그러나, 실리카흄 등의 포졸란 반응 재료는 콘크리트의 유동성을 저하시키는 요인이 되기 때문에 실리카흄 등의 재료 사용량을 증가시키기에는 제약이 있으며, 이에 따라 압축강도의 발현 수준도 250MPa를 넘는 극초고강도에까지 도달하지는 못하는 실정이다.As the current technology regarding ultra-high strength concrete, appropriate ratios of silica fume, blast furnace slag powder, and anhydrous gypsum are applied to cement through Korean Patent Nos. 10-0878551, 10-0874584, 10-0867250, and 10-0686350. The binder composition for ultra-high-strength concrete, in which a binder mixed with a low water binder is mixed, has been disclosed, and Korean Patent No. 10-0622048 discloses a high-strength cement composition using metakaolin instead of silica fume. Patent No. 10-0873514 discloses a binder for ultra high strength concrete using silica sand as a filler. The conventional ultra high strength concrete-related technology is a method of increasing the expression level of the compressive strength mainly by using an excellent pozzolanic reaction material such as silica fume. However, the pozzolanic reaction material such as silica fume is a factor that lowers the fluidity of concrete, so there is a limit to increasing the amount of material used such as silica fume. Accordingly, the expression level of compressive strength does not reach the ultra high strength exceeding 250 MPa. to be.
한편, 초고강도 콘크리트 제조를 위한 양생기술과 관련해서는, 대한민국 특허 제10-0717935호를 통해 4CaO·3Al2O3·SO3을 주성분으로 한 시멘트에 실리카 흄, 무수석고를 혼합한 결합재를 상압증기양생시켜 초고강도 콘크리트를 제조하는 방법이 공개된 바 있으며, 아울러 대한민국공개특허 제1999-016686호를 통해서는 오토클레이브 양생(180℃-10기압)에 의한 초고강도 콘크리트 제조방법이 공개된 바 있다.그러나, 제10-0717935호에 따른 양생기술은 100MPa 정도의 압축강도를 나타내는 콘크리트로서 콘크리트의 유동성을 고려하지 않고 있으며, 공개특허 제1999-016686호에 따른 양생기술은 오토클레이브 양생방식으로 콘크리트 제품의 크기에 따라 대 구경이나 장파일의 생산에는 제약이 있을 뿐만 아니라 막대한 시설투자비와 상당한 유지관리비가 소요되는 단점이 있다. On the other hand, with regard to curing technology for the production of ultra-high strength concrete, Korean Air Patent No. 10-0717935 issued a cement containing 4CaO · 3Al 2 O 3 · SO 3 as a main component to a cement mixture containing silica fume and anhydrous gypsum at atmospheric pressure. It has been disclosed a method for producing ultra-high strength concrete by curing, and also through the Republic of Korea Patent Publication No. 1999-016686 discloses a method for producing ultra-high strength concrete by autoclave curing (180 ℃ -10 atm). However, the curing technology according to No. 10-0717935 does not consider the fluidity of concrete as concrete exhibiting a compressive strength of about 100 MPa, the curing technology according to Patent Publication No. 1999-016686 is the autoclave curing method of the concrete product Depending on the size, the production of large diameters or long piles is not only limited, but also entails enormous capital investment and considerable maintenance costs. There is this.
본 발명은 상기한 종래 초고강도 콘크리트 관련 기술을 더욱 발전시키기 위해 개발된 것으로서, 콘크리트의 유동성을 확보하면서도 250~350MPa의 압축강도 발현을 나타내는 극초고강도 콘크리트용 시멘트 결합재 조성물을 제공하는데 기술적 과제가 있다. The present invention has been developed to further develop the above-mentioned conventional ultra high strength concrete-related technology, there is a technical problem to provide a cement binder composition for ultra high strength concrete exhibiting a compressive strength of 250 ~ 350MPa while ensuring the fluidity of the concrete.
또한, 본 발명은 상기한 시멘트 결합재 조성물을 이용하여 프리캐스트 콘크리트 제품을 제조할 때 콘크리트의 강도를 극대화할 수 있는 제조방법을 제공하는데 기술적 과제가 있다.In addition, the present invention has a technical problem to provide a manufacturing method that can maximize the strength of the concrete when producing a precast concrete product using the cement binder composition described above.
상기한 기술적 과제를 해결하기 위해 본 발명은, 조분시멘트가 포함된 보통포틀랜드시멘트 45~55중량%; 실리카흄 15~25중량%; 고로슬래그 미분말 15~25중량%; 및, 무수석고 2~8중량%;로 조성되는 시멘트 결합재 조성물로서, 상기 시멘트 결합재 조성물에서 SO3이 3~8중량% 함유하도록 조성되는 것을 특징으로 하는 시멘트 결합재 조성물을 제공한다.The present invention to solve the above technical problem, 45 to 55% by weight of ordinary portland cement containing coarse cement; Silica fume 15-25% by weight; Blast furnace slag fine powder 15-25 wt%; And, 2-8 wt% of anhydrous gypsum; as a cement binder composition, it provides a cement binder composition characterized in that it is configured to contain 3 to 8% by weight of SO 3 in the cement binder composition.
또한, 본 발명은 상기한 시멘트 결합재 조성물을 사용하여 물 결합재 비율 11~15중량%로 배합한 콘크리트를 무다짐성형, 상압증기양생, 가열양생의 공정을 순차적으로 수행하는 것을 특징으로 하는 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법을 제공한다.In addition, the present invention is a precast concrete characterized in that the step of compaction molding, atmospheric steam curing, heating curing of the concrete blended with the water binder ratio of 11 to 15% by weight using the above cement binder composition sequentially It provides a method of manufacturing a product.
본 발명에 따르면 다음과 같은 효과를 기대할 수 있다.According to the present invention, the following effects can be expected.
첫째, 250~350MPa의 압축강도 발현을 나타내는 극초고강도 콘크리트용 시멘트 결합재 조성물을 제공할 수 있다.First, it can provide a cement binder composition for ultra-high strength concrete exhibiting a compressive strength of 250 ~ 350MPa.
둘째, 250~350MPa 범위의 극초고강도 발현 내지 급속 시공이 요구되는 초고층 건축물의 시공에 유리하게 적용할 수 있는 극초고강도 프리캐스트 콘크리트 제품을 제공할 수 있다.Second, it is possible to provide an ultra-high strength precast concrete product that can be advantageously applied to the construction of ultra-high-rise buildings requiring ultra-high strength to rapid construction in the range of 250 ~ 350MPa.
본 발명에 따른 시멘트 결합재 조성물은, 조분시멘트가 포함된 보통포틀랜드시멘트 45~55중량%; 실리카흄 15~25중량%; 고로슬래그 미분말 15~25중량%; 및, 무수석고 2~8중량%;로 조성되는 것을 특징으로 한다.Cement binder composition according to the present invention, 45 to 55% by weight of ordinary portland cement containing coarse cement; Silica fume 15-25% by weight; Blast furnace slag fine powder 15-25 wt%; And, anhydrous gypsum 2 to 8% by weight; characterized in that the composition.
본 발명에 따른 시멘트 결합재 조성물은 조분시멘트를 포함하는 보통포틀랜드시멘트를 기본 재료로 이용한다. 조분시멘트(Coarse Particle Cement)는 시멘트 제조과정 중에 시멘트 분쇄기 출구에서 발생되는 시멘트를 시멘트 분급기 이전 공정에서 포집한 것을 의미한다. 보통포틀랜드시멘트의 분말도가 3,000~3,800㎠/g인데 비해, 조분시멘트의 분말도는 보통포틀랜드시멘트보다 작은 1,500~2,500㎠/g이다. 조분시멘트는 단위 시멘트량이 높은 초고강도 콘크리트 배합에서 수화열을 낮추는 것은 물론, 물리적으로는 전체 결합재의 연속적인 입자크기 분포에 기여하고, 화학적으로는 칼슘설포알루미네이트와 같은 간극질 상의 감소 및 알칼리 설페이트 함량의 감소로 첨가되는 고성능 감수제의 흡착량 감소 및 유동성 개선에 기여한다. The cement binder composition according to the present invention uses a common portland cement containing coarse cement as a base material. Coarse particle cement refers to the collection of cement generated at the cement mill exit during the cement manufacturing process before the cement classifier. The powder density of coarse cement is 1,500-2,500 cm 2 / g, which is smaller than that of ordinary portland cement, while the powder of ordinary portland cement is 3,000-3,800 cm 2 / g. Coarse cement not only lowers the heat of hydration in the high-strength concrete formulation with high unit cement content, but also physically contributes to the continuous particle size distribution of the entire binder, and chemically reduces the interstitial phase and calcium sulfate content such as calcium sulfoaluminate. Reduction of the contributes to the reduction of adsorption amount and flowability of the high performance water reducing agent added.
본 발명에 따른 시멘트 결합재 조성물에서 보통포틀랜드시멘트는 45~55중량%의 함유량이 바람직한데, 이러한 함량범위는 다른 재료들의 함유량을 고려한 것이다. 아울러, 보통포틀랜드시멘트에서 조분시멘트는 30~70중량%의 함량이 바람직한데, 이는 하기 [실시예 1]에서 확인된 결과에 따른 것이다.In the cement binder composition according to the present invention, the ordinary portland cement is preferably in the range of 45 to 55% by weight, and this content range is considering the content of other materials. In addition, the coarse cement in the ordinary Portland cement is preferably 30 to 70% by weight, which is according to the results confirmed in the following [Example 1].
본 발명에 따른 시멘트 결합재 조성물은 혼화재로 실리카흄과 고로슬래그 미분말, 그리고 무수석고를 이용한다.The cement binder composition according to the present invention uses silica fume, blast furnace slag fine powder, and anhydrous gypsum as admixtures.
실리카흄은 우수한 포졸란 반응성과 수화물 공극을 충전시키는 마이크로 필러(Micro Filler)로서 작용하여 압축강도, 내구성을 향상시킨다. 다만, 실리카흄의 과다 사용은 초미립자의 증가로 인해 유동성 확보가 어렵고 이를 위해 단위 수량이 증가하면서 압축강도의 감소를 초래하므로, 본 발명에서는 15~25중량% 함량범위로 사용할 것을 제안하며, 이와 같은 함량범위는 유동성과 강도발현에 바람직한 범위이다. 나아가, 본 발명에서는 실리카흄에 의한 강도발현의 극대화를 위해 비 정질의 실리카(SiO2) 함량이 95% 이상이면서 비표면적이 5~15㎡/g인 실리카흄을 사용할 것을 제안한다. Silica fume acts as a micro filler to fill the pozzolanic reactivity and hydrate pores, improving compressive strength and durability. However, excessive use of silica fume is difficult to secure fluidity due to the increase of ultra-fine particles, and for this purpose, the unit yield increases, leading to a decrease in compressive strength. The range is a preferred range for fluidity and strength expression. Furthermore, the present invention proposes to use silica fume having a specific surface area of 5-15 m 2 / g while having 95% or more of amorphous silica (SiO 2 ) content to maximize strength expression by silica fume.
고로슬래그 미분말은 일반적으로 장기강도가 우수하며 시멘트와 혼합사용할 경우 원가절감 효과는 물론 우수한 반응성 때문에 기존에도 시멘트 결합재로 사용되어 왔는데, 본 발명에서는 이와 같은 특성을 그대로 활용하고 있다. 고로슬래그 미분말은 15~25중량%의 함량으로 이용함과 아울러 분말도가 5,000~8,500㎠/g인 특징을 가지는 고로슬래그 미분말을 이용함이 바람직한데, 이는 고로슬래그 미분말에 의한 강도개선효과를 극대화하기 위함이다. Blast furnace slag powder is generally excellent in long-term strength and when used in combination with cement has been used as a cement binder because of the cost reduction effect as well as excellent reactivity, the present invention utilizes the same characteristics as it is. The blast furnace slag powder is preferably used in an amount of 15 to 25% by weight, and the blast furnace slag powder having a characteristic of 5,000 to 8,500 cm 2 / g is preferable, in order to maximize the strength improvement effect by the blast furnace slag powder. to be.
무수석고(CaSO4)는 포졸란 반응을 하는 물질에 알칼리 자극제 역할을 한다. 즉, 시멘트 중의 칼슘설포알루미네트 또는 고로슬래그 미분말 중의 알루미나(Al2O3)와 반응하여 에트린자이트를 생성함으로서 경화체의 수축을 보상하고 치밀한 조직을 형성하여 압축강도 발현을 증가시킨다. 무수석고는 사용량이 많으면 무수석고의 주요성분인 SO3의 함량이 많아짐에 따라 콘크리트에 과다 팽창을 유도하여 내구성 저하를 가져올 수 있으므로, 본 발명에서는 2~8중량%의 함량으로 사용함과 아울러 SO3 함량이 50~60중량%이면서 분말도가 4,000~6,000㎠/g인 무수석고를 이용할 것을 제안한다.Anhydrous gypsum (CaSO 4 ) acts as an alkali stimulant for substances that react with pozzolanic reactions. That is, by reacting with alumina (Al 2 O 3 ) in the calcium sulfo aluminate or blast furnace slag fine powder in cement to produce ethrinzite to compensate the shrinkage of the hardened body and form a dense structure to increase the expression of compressive strength. Anhydrite is because usage is large, the main component of the content of SO 3 of the anhydrite can lead to reduced durability by inducing over-expansion in concrete according to many, in the present invention uses in an amount of from 2 to 8% by weight and as well as SO 3 It is proposed to use anhydrous gypsum having a content of 50 to 60% by weight and a powder level of 4,000 to 6,000 cm 2 / g.
한편, 고로슬래그 미분말 제조시에 알칼리 자극제로서 무수석고가 일부 첨가되는 관계로 고로슬래그 미분말은 제조사에 따라 SO3 함량에서 다소 차이가 발생하 고, 또한 무수석고도 산지별로 SO3 함량 차이가 발생하기 때문에, 본 발명에서는 전체 시멘트 결합재 조성물에서 SO3의 함량이 3~8%가 되도록 조성할 것을 제안한다. 전체 시멘트 결합재 조성물에서 SO3의 함량은 무수석고의 사용량을 조정하는 것으로 용이하게 조절할 수 있다.On the other hand, and in relation to which the anhydrite part added as an alkaline stimulant during the blast furnace slag produced blast furnace slag is slightly occurs in the SO 3 content in accordance with the manufacturer, but also because of anhydrite also to the SO 3 content differences by Origin In the present invention, it is proposed that the composition of the total cement binder composition so that the content of SO 3 is 3 to 8%. The content of SO 3 in the total cement binder composition can be easily adjusted by adjusting the amount of anhydrous gypsum used.
상기와 같은 시멘트 결합재 조성물은, 물 결합재 비율 11~15중량%로 초고강도 내지 극초고강도 콘크리트로 배합할 수 있다. 상기 시멘트 결합재 조성물은 무중력 혼합기를 사용하여 사전 혼합(pre-mixing)하는 것이 바람직하다. 물론 콘크리트 배합에는 혼화제로 PC(Polycarboxylate)계 고성능 감수제를 첨가하고 최대골재크기가 10㎜ 이하인 굵은 골재와 잔골재를 혼합하며, 다만 PC계 고성능 감수제를 첨가하면 상기 물 결합재 비율 11~15중량%는 고성능 감수제의 고형분량을 제외한 물 양을 고려하도록 한다. The cement binder composition as described above may be blended into ultrahigh strength to ultrahigh strength concrete at a water binder ratio of 11 to 15% by weight. The cement binder composition is preferably pre-mixed using a zero gravity mixer. Of course, the concrete mixture is added with a PC (Polycarboxylate) -based high performance water reducing agent as a admixture, and coarse aggregates and fine aggregates having a maximum aggregate size of 10 mm or less, but when the PC-based high performance water reducing agent is added, the water binder ratio of 11 to 15% by weight is high performance Consider the amount of water excluding the solids in the water reducing agent.
초고강도 내지 극초고강도로 배합된 콘크리트 조성물은 프리캐스트 콘크리트(PC)로 제품화할 수 있는데, 본 발명에서는 PC로 제품화하는 과정에서 압축강도의 발현을 극대화할 수 있는 방법으로 도 1과 같은 방법을 제안한다. 다시 말해, 프리캐스트 콘크리트 제품을 제조함에 있어 초고강도 내지 극초고강도로 배합된 콘크리트 조성물을 일정 시간 혼합한 후 무다짐성형, 상압증기양생, 가열양생의 공정을 순차적으로 실시할 것을 제안하는데, 이러한 제조과정은 하기 [실시예 3]에서 확인된 결과에 따른 것이다.Concrete composition blended from ultra high strength to ultra high strength can be commercialized in precast concrete (PC), the present invention proposes a method as shown in Figure 1 as a method for maximizing the expression of compressive strength in the process of productization to PC do. In other words, in the preparation of precast concrete products, it is suggested to mix the concrete composition blended with ultra high strength to ultra high strength for a certain period of time, and then carry out the processes of compaction molding, atmospheric steam curing, and heating curing. The procedure is according to the result confirmed in [Example 3] below.
본 발명에 따른 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조공정에서 무다짐성형공정은 재료분리를 억제하기 위함이다. The compaction forming process in the manufacturing process of the precast concrete product according to the present invention is to suppress the material separation.
본 발명에 따른 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조공정에서 상압증기양생공정은 촉진양생을 통해 강도를 조기에 발현시키기 위함이다. 본 발명에서는 바람직한 상압증기양생공정으로 도 2에서와 같이 순차적으로 전치공정->승온공정->정온공정->냉각공정을 따를 것을 제안한다. 전치공정은 15~25℃에서 24~48시간 유지시키면서 증기양생하도록 하고, 승온공정은 5~10℃/시간의 승온속도로 70~90℃까지 승온시키면서 증기양생하도록 하며, 정온공정은 최고온도를 72~120시간 유지시키면서 증기양생하도록 하며, 냉각공정은 2~10℃/시간의 냉각속도로 상온까지 냉각시키면서 증기양생하도록 함이 바람직하다. 특히, 승온공정에 앞서 전치공정을 진행하는데, 전치공정은 초기 강도발현을 유도하기 위함이다. 다시 말해, 승온공정에서 콘크리트의 온도가 상승하기 시작하면 콘크리트 속의 공기와 물이 팽창하게 되는데, 이 팽창압이 콘크리트에 결함을 발생시킬 수 있는 바, 전치공정을 통해 초기 강도가 발현된 상태에서 승온공정을 거침으로써 공기와 물의 팽창압을 충분히 견딜 수 있게 한 것이다. 또한, 초고강도 내지 극초고강도 콘크리트 배합으로 고성능 감수제의 사용량이 증가하고 아울러 시멘트 이외에 포졸란 반응을 하는 재료의 양이 많아졌는데, 이에 따라 콘크리트의 종결 시점이 늦어질 수 있어질 수 있으므로 이를 감안하여 전치공정을 진행한다.The atmospheric steam curing process in the manufacturing process of the precast concrete product according to the present invention is to express the strength early through the accelerated curing. In the present invention, as a preferred atmospheric steam curing process, it is proposed to sequentially follow the pre-process-> temperature raising process-> constant temperature process-> cooling process as shown in FIG. The pretreatment process is to cure steam while maintaining at 24 ~ 48 hours at 15 ~ 25 ℃, and the temperature increase process is to cure steam while raising the temperature to 70 ~ 90 ℃ at a temperature increase rate of 5 ~ 10 ℃ / hour. Steam curing while maintaining for 72 to 120 hours, the cooling process is preferably steam curing while cooling to room temperature at a cooling rate of 2 ~ 10 ℃ / hour. In particular, the pretreatment process is performed prior to the temperature raising process, which is intended to induce initial strength expression. In other words, when the temperature of the concrete starts to rise in the temperature raising process, air and water in the concrete expand, and this expansion pressure may cause defects in the concrete. By going through the process, it is able to withstand the expansion pressures of air and water. In addition, the use of high-density water-reducing agents increased due to the combination of ultra high strength and ultra high strength concrete, and the amount of material that reacts with pozzolanics in addition to cement was increased. Accordingly, the end point of concrete may be delayed. Proceed.
본 발명에 따른 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조공정에서 가열양생공정은 강도발현을 극대화하기 위함이다. 본 발명에서는 바람직한 가열양생공정으로 도 3에서와 같이 순차적으로 승온공정->정온공정->냉각공정을 따를 것을 제안한다. 승온공정은 10~50℃/시간의 승온속도로 180~220℃까지 승온시키면서 진행하도록 하고, 정온공정은 최고온도를 20~30시간 유지시키면서 진행하도록 하며, 냉각공정은 10~50℃/시간의 냉각속도로 상온으로 냉각시키면서 진행하도록 함이 바람직하다. In the manufacturing process of the precast concrete product according to the invention the heating curing process is to maximize the strength expression. In the present invention, as a preferred heating curing process, it is proposed to follow the temperature raising step-> constant temperature step-> cooling step sequentially as in FIG. The temperature raising process proceeds while increasing the temperature to 180 ~ 220 ℃ at a temperature rising rate of 10 ~ 50 ℃ / hour, the constant temperature process to proceed while maintaining the maximum temperature 20 to 30 hours, the cooling process of 10 ~ 50 ℃ / hour It is preferable to proceed while cooling to room temperature at a cooling rate.
이하에서는 실시예에 의거하여 본 발명을 살펴본다. 다만, 하기의 실시예는 본 발명을 예시하기 위한 것일 뿐이며, 본 발명의 범위가 이로써 한정되는 것은 아니다. Hereinafter, look at the present invention based on the embodiment. However, the following examples are only for illustrating the present invention, and the scope of the present invention is not limited thereto.
[실시예 1] 조분시멘트 치환율 변화에 따른 모르타르 실험Example 1 Mortar Experiment According to Coarse Cement Substitution Rate Change
(1) 실험방법(1) Experimental method
하기 [표 1]과 같은 물리·화학적 특성을 나타내는 재료를 이용하여 하기 [표 2]와 같이 결합재를 조성한 후 모르타르 배합을 실시하였으며, 이러한 모르타르에 대해 유동성 및 압축강도를 측정하였다.Using a material exhibiting physical and chemical properties as shown in Table 1 below, after forming the binder as shown in Table 2, mortar was mixed, and fluidity and compressive strength of the mortar were measured.
하기 [표 2]의 결합재 조성에서 시멘트는 보통포틀랜드시멘트를 기본으로 조분시멘트의 치환량을 0중량%에서 100중량%까지 변화시키면서 준비하였으며, 결합재는 무중력 혼합기(상,하 각각 twin shaft 구조, 유효용량 25ℓ)를 이용하여 5분 동안 혼합하였다.In the binder composition shown in [Table 2], cement was prepared by varying the substitution amount of coarse cement from 0% to 100% by weight based on ordinary portland cement, and the binder was a zero gravity mixer (twin shaft structure, upper and lower respectively, effective capacity). 25 L) for 5 minutes.
또한, 하기 [표 2]에 따른 배합의 모르타르 혼합은, 결합재, 물, 혼화제 및 잔골재를 계량한 후 우선 공전과 자전 운동을 병행하는 모르타르 혼합기에 결합재, 물, 혼화제를 넣고 1속(공전 48rpm, 자전 120rpm)으로 혼합하면서 잔골재를 서서히 첨가하고, 잔골재가 첨가되면서 약 1 분 경과 후에 모르타르의 풀림이 시작될 때 모르타르 혼합기를 2속(공전 90rpm, 자전 225rpm)으로 조정하여 4분 동안 혼합하고, 그 후 3속(공전 160rpm, 자전 400rpm)으로 1분 동안 혼합하는 방식으로 수행하였다. 이렇게 혼합된 모르타르에 대해 유동성(flow)을 측정하였다. 모르타르 플로우 측정은 위쪽 안지름 60㎜, 아래쪽 안지름 70㎜, 높이 50㎜인 형틀을 이용하여 실시하였으며, 모르타르의 퍼짐이 정지된 시점에서 직교하는 두 방향의 지름을 단위까지 측정하였으며, 자체 모르타르 플로우 기준으로 180㎜를 설정하였다. In addition, the mortar mixing of the formulation according to the following [Table 2], the binder, water, admixture and fine aggregates were first weighed, and then the binder, water, and admixture were put into a mortar mixer in which both the revolution and the rotating motion were carried out. The fine aggregate was slowly added while mixing at 120 rpm, and when the mortar began to loosen after about 1 minute while the fine aggregate was added, the mortar mixer was adjusted to 2 speeds (90 rpm, 225 rpm) and mixed for 4 minutes. 3 rpm (rotation 160 rpm, rotation 400 rpm) was carried out by mixing for 1 minute. Flow was measured for the mortar thus mixed. Mortar flow measurement was performed using a mold having an upper inner diameter of 60 mm, a lower inner diameter of 70 mm, and a height of 50 mm. The mortar flow was measured in two orthogonal diameters at a point when the spreading of the mortar stopped. 180 mm was set.
한편, 모르타르의 압축강도는, 50×50㎜, 100×100㎜ cubic 몰드 및 Ø100×H200㎜ cylinder 몰드를 사용하여 제작된 성형체에 대해 측정하였다. 성형체는 바닥면으로부터 약 1㎝ 정도 높이에서 탭 충전을 10회 실시하여 몰드 성형한 후 하기 [표 3]에서와 같은 양생을 실시하여 탈형하는 방식으로 제작하였다. 다만, 성형체 내부 수분의 이탈, 성형체의 동공 및 수축을 방지하기 위하여 성형 몰드 윗면에 유리판을 양생과정 동안 덮어 놓았다. In addition, the compressive strength of mortar was measured about the molded object produced using 50x50mm, 100x100mm cubic mold, and Ø100xH200mm cylinder mold. The molded body was produced by a mold demoulding by performing tab filling 10 times at a height of about 1 cm from the bottom surface, followed by curing as shown in Table 3 below. However, in order to prevent the release of moisture in the molded body, the pupil and shrinkage of the molded body, the glass plate was covered on the upper surface of the molded mold during the curing process.
시멘트 결합재 조성물의 사용재료의 물리·화학적 특성 Physical and Chemical Properties of Materials Used in Cement Binder Compositions
구 분division 밀도
(g/㎤)
density
(g / cm3)
비표면적
(㎠/g)
Specific surface area
(Cm 2 / g)
입자크기분포(㎛)Particle size distribution (㎛) 화학성분(중량%)Chemical composition (% by weight)
중간
입경
middle
Particle diameter
10%
통과
10%
Pass
90%
통과
90%
Pass
SiO2 SiO 2 Al2O3 Al 2 O 3 Fe2O3 Fe 2 O 3 CaOCaO MgOMgO SO3 SO 3 L.O.I.L.O.I.
보통포틀랜드시멘트Common Portland Cement 3.153.15 3,2763,276 16.916.9 2.632.63 44.444.4 22.0922.09 4.764.76 3.123.12 63.1563.15 2.402.40 2.232.23 1.101.10
조분시멘트Coarse Cement 3.153.15 2,2682,268 27.927.9 3.893.89 75.875.8 22.3922.39 4.694.69 3.403.40 61.5061.50 2.762.76 1.591.59 0.540.54
고로슬래그
미분말
Blast furnace slag
Fine powder
2.912.91 6,7716,771 4.814.81 0.80.8 13.213.2 32.5432.54 14.8914.89 0.520.52 42.0442.04 3.413.41 -- +0.12+0.12
무수석고Anhydrous gypsum 2.892.89 4,5834,583 13.113.1 2.12.1 47.847.8 2.142.14 0.020.02 0.020.02 38.2238.22 1.481.48 58.158.1 3.623.62
실리카흄Silica fume 2.202.20 90,00090,000 1.31.3 -- -- 97.097.0 0.10.1 -- 10-4 10 -4 3*10-4 3 * 10 -4 -- 0.30.3
결합재 조성 및 모르타르 배합Binder Composition and Mortar Formulation
결합재 조성Binder Composition 결합재 중 SO3
(중량%)
SO 3 in binder
(weight%)
모르타르 배합Mortar
시멘트
(중량%)
cement
(weight%)
실리카흄
(중량%)
Silica fume
(weight%)
고로슬래그
미분말(중량%)
Blast furnace slag
Fine powder (% by weight)
무수석고
(중량%)
Anhydrous gypsum
(weight%)
W/B
(중량%)
W / B
(weight%)
혼화제
(중량%)
Admixture
(weight%)
결합재/
잔골재 비
Binder /
Fine aggregate rain
결합재 양
(g/ℓ)
Binder volume
(g / ℓ)
4848 2222 2525 55 3.67~3.983.67-3.98 11.011.0 2.52.5 2.352.35 500500
상압증기양생Atmospheric Steam Curing
구분division 양생 과정Curing Process 조 건 (상대습도 95%)Condition (relative humidity 95%)
온도범위Temperature range 유지시간Retention time 승온속도Temperature rise rate 냉각속도Cooling rate
(가)(end) 전치공정Preprocess 23℃23 ℃ 48시간48 hours -- --
(나)(I) 승온공정Temperature raising process 23℃-> 최고온도 80℃23 ℃-> Maximum temperature 80 ℃ -- 6℃/시간6 ℃ / hour --
(다)(All) 정온공정Constant temperature process 80℃80 ℃ 110시간110 hours -- --
(라)(la) 냉각공정Cooling process 80℃->상온80 ℃-> room temperature -- -- 6℃/시간6 ℃ / hour
(2)실험결과(2) Experimental results
모르타르의 유동성과 압축강도를 측정한 결과는 도 4와 같이 나타났다. 도 4에서 보는 바와 같이 시멘트 중 조분시멘트 치환율이 증가할수록 모르타르의 유동성이 증가하는 경향이 나타났으며, 조분시멘트의 치환율이 80중량% 이상에선 모르타르의 압축강도가 뚜렷하게 감소하는 것으로 나타났다. 이와 같은 결과에 따르면 조분시멘트의 치환율을 30~70중량%로 하는 것이 바람직하다.The results of measuring the fluidity and the compressive strength of the mortar are shown in FIG. 4. As shown in FIG. 4, the flowability of mortar tended to increase as the cement cement replacement rate increased, and the compressive strength of mortar was remarkably decreased when the cement cement replacement rate was 80% by weight or more. According to such a result, it is preferable to make the substitution rate of a coarse cement into 30 to 70 weight%.
[실시예 2] 결합재의 조성변화에 따른 콘크리트 실험[Example 2] Concrete test according to the composition change of the binder
(1)실험방법(1) Experimental method
조성비를 다르게 구성한 결합재를 사용하여 하기 [표 4]와 같이 콘크리트 배합을 실시한 후 콘크리트의 유동성과 압축강도를 측정하였다. 콘크리트 혼합은 앞서 살펴본 [실시예 1]에서의 모르타르 혼합과 동일한 방법으로 실시하였다. 콘크리트 성형체 제작은 앞서 살펴본 [실시예 1]에서의 모르타르 성형체 제작과 동일한 방법으로 실시하였는데, 다만 상기 [표 3]에 따라 상압증기양생을 한 후 탈형하고 이어 탈형된 성형체를 건조기(dry oven)에서 하기 [표 5]에 따른 가열양생을 추가 실시하였다.After the concrete was mixed as shown in the following [Table 4] using a binder having a different composition ratio, the fluidity and compressive strength of the concrete were measured. Concrete mixing was carried out in the same manner as the mortar mixing in Example 1 described above. The production of the concrete molded body was carried out in the same manner as the mortar molded body produced in [Example 1] described above, except that after the atmospheric steam curing according to the above [Table 3] demoulding and then demolded molded body in a dry oven The heating curing according to the following [Table 5] was further performed.
콘크리트 배합Concrete mix
물/결합재
(중량%)
Water / binder
(weight%)
잔골재율
(중량%)
Aggregate aggregate rate
(weight%)
혼화제
(B×중량%)
Admixture
(B x weight%)
단위 재료량(㎏/㎥)Unit material amount (㎏ / ㎥)
water 결합재Binders 잔골재Fine aggregate 굵은 골재Coarse aggregate
11.0%11.0% 32.032.0 2.0 ~ 2.62.0 to 2.6 121121 11001100 468468 992992
가열양생Heating curing
구분division 양생과정Curing Process 조 건Condition
온도범위Temperature range 유지시간Retention time 승온속도Temperature rise rate 냉각속도Cooling rate
(가)(end) 승온공정Temperature raising process 상온->최고온도 200℃Room temperature-> Maximum temperature 200 ℃ -- 40℃/시간40 ℃ / hour --
(나)(I) 정온공정Constant temperature process 200℃200 ℃ 24시간24 hours -- --
(다)(All) 냉각공정Cooling process 200℃->상온200 ℃-> room temperature -- -- 30℃/시간30 ℃ / hour
(2)실험결과(2) Experimental results
결합재 조성에 따른 콘크리트의 유동성과 압축강도를 측정한 결과는 하기 [표 6]과 같이 나타났다. [표 6]을 통해 시멘트 45~55중량%, 실리카흄 15~25중량%, 고로슬래그 미분말 15~25중량% 및 무수석고 2~8중량%의 범위에서 결합재를 조성할 때 유동성을 만족하면서 250~350MPa 범위의 압축강도가 발현되는 것을 확인할 수 있다.The results of measuring the fluidity and the compressive strength of the concrete according to the binder composition are shown in the following [Table 6]. [Table 6] 250 ~ while satisfying the fluidity when forming a binder in the range of 45 ~ 55% by weight cement, 15 ~ 25% by weight silica fume, 15-25% by weight fine blast furnace slag and 2 ~ 8% by weight gypsum It can be seen that the compressive strength in the 350MPa range is expressed.
결합재 조성에 따른 콘크리트의 유동성 및 압축강도 Flowability and Compressive Strength of Concrete According to Binder Composition
No.No. 결합재(중량%)Binder (% by weight) 전제
결합재 중 SO3 함량
(중량%)
Premise
SO 3 content in the binder
(weight%)
혼화제
(B×중량%)
Admixture
(B x weight%)
슬럼프
플로우
(㎜)
slump
Flow
(Mm)
압축강도
(MPa)
Compressive strength
(MPa)
시멘트
(전체 시멘트 중
조분시멘트 40 중량% 치환)
cement
Of all cement
Coarse cement 40% by weight)
실리카흄Silica fume 슬래그
미분말
Slag
Fine powder
무수석고Anhydrous gypsum
1One 45.045.0 25.025.0 25.025.0 5.05.0 5.35.3 2.62.6 670670 310.1310.1
22 47.547.5 24.524.5 23.023.0 5.05.0 5.25.2 2.42.4 660660 328.7328.7
33 50.050.0 20.020.0 25.025.0 5.05.0 5.45.4 2.22.2 650650 317.6317.6
44 52.552.5 17.517.5 25.025.0 5.05.0 5.45.4 2.22.2 700700 292.2292.2
55 55.055.0 15.015.0 25.025.0 5.05.0 5.55.5 2.22.2 690690 262.8262.8
[실시예 3] 양생방법에 따른 콘크리트 실험Example 3 Concrete Experiment According to Curing Method
(1)실험방법(1) Experimental method
상기 [표 6]의 No.2의 조성을 갖는 결합재를 사용하여 상기 [표 4의 배합으로 콘크리트를 혼합한 후 콘크리트의 압축강도를 측정하였다. 콘크리트의 압축강도는 전반적으로 상기 [실시예 2]에서와 동일한 방법으로 측정하였으며, 다만 하기 [표 7]과 같이 양생방법을 다르게 콘크리트 성형체를 제작하여 측정하였다.The compressive strength of the concrete was measured after mixing the concrete in the formulation of [Table 4] using the binder having the composition of No. 2 in the [Table 6]. The compressive strength of concrete was measured in the same manner as in [Example 2] as a whole, but the curing method was measured by manufacturing a concrete molded body differently as shown in [Table 7].
(2)실험결과(2) Experimental results
양생방법에 따른 콘크리트의 압축강도를 측정한 결과는 하기 [표 7]과 같이 나타났다. [표 7]에서 보는 바와 같이 상압증기양생 후 가열양생을 실시한 경우에서 다른 양생방법에서보다 상당히 높은 압축강도를 나타내는 것을 알 수 있다. 이에 따라 상압증기양생 후 가열양생은 압축강도를 극대화시킬 수 있는 양생방법이라 할 수 있다.The result of measuring the compressive strength of concrete according to the curing method is shown in the following [Table 7]. As shown in [Table 7], the heating curing after the atmospheric steam curing showed a significantly higher compressive strength than the other curing methods. Accordingly, heating curing after atmospheric steam curing is a curing method that can maximize the compressive strength.
양생방법에 따른 콘크리트 압축강도Concrete compressive strength by curing method
No.No. 양생 방법Curing method 압축강도
(MPa)
Compressive strength
(MPa)
비 고Remarks
1One 상압증기양생 후 가열양생 Heating curing after atmospheric steam curing 320.5320.5 - 상압증기양생: 상기 [표 3]에 따름
- 가열양생: 상기 [표 5]에 따름
Atmospheric vapor curing: according to Table 3 above
Heating curing: according to Table 5 above
22 상압증기양생 Atmospheric Steam Curing 252.2252.2 - 상압증기양생: 상기 [표 3]에 따름 Atmospheric vapor curing: according to Table 3 above
33 자연양생(재령14일) Natural Curing (14 days) 162.4162.4 --
[실시예 4] 물 결합재 비율에 따른 콘크리트 실험Example 4 Concrete Experiment with Water Binder Ratio
(1)실험방법(1) Experimental method
상기 [표 6]의 No.2의 조성 비율을 갖는 결합재를 사용하여 물 결합재 비율에 변화를 주면서 콘크리트를 혼합한 후 콘크리트의 유동성과 압축강도를 측정하였다. 콘크리트의 유동성과 압축강도는 상기 [실시예 2]에서와 동일한 방법으로 측정하였다. Using the binder having a composition ratio of No. 2 in Table 6, the concrete was mixed with varying the water binder ratio, and then the fluidity and compressive strength of the concrete were measured. The fluidity and compressive strength of the concrete were measured in the same manner as in [Example 2].
(2)실험결과(2) Experimental results
물/결합재 비에 따른 콘크리트의 유동성과 압축강도를 측정한 결과는 하기 [표 8]과 같이 나타났다. [표 8]에서와 같이 물/결합재 비를 11~15중량%로 할 때 전체적으로 압축강도가 250~350MPa 범위에서 발현되는 것을 확인할 수 있으며, 특히 물/결합재 비가 12~13중량% 범위에서 상대적으로 더 높은 압축강도가 발현되는 것을 확인할 수 있다.The results of measuring the flowability and compressive strength of concrete according to the water / binder ratio are shown in the following [Table 8]. As shown in [Table 8], when the water / binder ratio is 11 to 15% by weight, the compressive strength is generally expressed in the range of 250 to 350 MPa. It can be seen that higher compressive strength is expressed.
물/결합재 비에 따른 콘크리트의 유동성 및 압축강도 Flowability and Compressive Strength of Concrete According to Water / Binder Ratio
No.No. 콘크리트 배합Concrete mix 슬럼프
플로우
(㎜)
slump
Flow
(Mm)
압축강도
(MPa)
Compressive strength
(MPa)
전체 물/결합재
(중량%)
Full water / binder
(weight%)
물/결합재
(중량%)
Water / binder
(weight%)
혼화제
(B×중량%)
Admixture
(B x weight%)
1One 11.8211.82 10.010.0 2.602.60 640640 280.7280.7
22 12.3212.32 10.510.5 2.602.60 670670 310.1310.1
33 12.7512.75 11.011.0 2.502.50 690690 327.2327.2
44 13.1813.18 11.511.5 2.402.40 720720 296.4296.4
55 13.5413.54 12.012.0 2.202.20 720720 278.5278.5
도 1은 본 발명에 따른 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법에 대한 개략적인 공정을 나타낸다.1 shows a schematic process of a method for producing a precast concrete product according to the present invention.
도 2는 본 발명에 따른 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법에서 상압증기양생 공정의 온도이력을 나타낸다. Figure 2 shows the temperature history of the atmospheric steam curing process in the method of manufacturing a precast concrete product according to the present invention.
도 3은 본 발명에 따른 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법에서 가열양생 공정의 온도이력을 나타낸다. Figure 3 shows the temperature history of the heating curing process in the method of manufacturing a precast concrete product according to the present invention.
도 4는 시멘트 결합재로서 조분시멘트의 치환율에 따른 모르타르의 압축강도 및 유동성을 나타낸다.4 shows the compressive strength and fluidity of mortar according to the substitution rate of coarse cement as cement binder.

Claims (8)

  1. 조분시멘트가 30~70중량% 포함된 보통포틀랜드시멘트 45~55중량%;45 to 55% by weight of ordinary portland cement, containing 30 to 70% by weight coarse cement;
    실리카흄 15~25중량%;Silica fume 15-25% by weight;
    고로슬래그 미분말 15~25중량%;Blast furnace slag fine powder 15-25 wt%;
    무수석고 2~8중량%;Anhydrous gypsum 2-8% by weight;
    로 조성되는 시멘트 결합재 조성물로서,As a cement binder composition,
    상기 시멘트 결합재 조성물에서 SO3이 3~8중량% 함유하도록 조성되는 것을 특징으로 하는 시멘트 결합재 조성물.Cement binder composition characterized in that the composition containing 3 to 8% by weight of SO 3 in the cement binder composition.
  2. 제1항에서,In claim 1,
    상기 보통포틀랜드시멘트에 포함된 조분시멘트는 1,500~2,500㎠/g의 분말도를 갖는 것이며,Coarse cement included in the ordinary portland cement has a powder degree of 1,500 ~ 2,500 ㎠ / g,
    상기 실리카흄은 실리카 함량이 95중량% 이상이면서 5~15㎡/g의 분말도를 갖는 것이며,The silica fume is one having a silica content of at least 95% by weight and a powder degree of 5-15 m 2 / g,
    상기 고로슬래그 미분말은 5,000~8,500㎠/g의 분말도를 갖는 것이며,The blast furnace slag fine powder has a powder degree of 5,000 ~ 8,500 cm 2 / g,
    상기 무수석고는 SO3 함량이 50~60중량%이면서 4,000~6,000㎠/g의 분말도를 갖는 것임을 특징으로 하는 시멘트 결합재 조성물.The anhydrous gypsum is a cement binder composition, characterized in that the SO 3 content of 50 to 60% by weight and having a powder degree of 4,000 ~ 6,000 cm 2 / g.
  3. 삭제delete
  4. 콘크리트 배합에서 제1항 또는 제2항 중 어느 한 항에 따른 시멘트 결합재 조성물을 사용하여 물 결합재 비율 11~15중량%로 배합하는 것을 특징으로 하는 콘크리트 조성물.A concrete composition, wherein the concrete composition is blended at a water binder ratio of 11 to 15% by weight using the cement binder composition according to any one of claims 1 to 4.
  5. 제4항에 따른 콘크리트 조성물을 무다짐성형, 상압증기양생, 가열양생의 공정을 순차적으로 실시하는 것을 특징으로 하는 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법.Method for producing a precast concrete product, characterized in that the step of compaction molding, atmospheric steam curing, heating curing the concrete composition according to claim 4.
  6. 제5항에서,The method of claim 5,
    상기 콘크리트 조성물은 시멘트 결합재 조성물을 사전에 혼합하여 준비한 후 물, 혼화제, 골재를 투입하여 혼합한 것임을 특징으로 하는 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법.The concrete composition is a method of producing a precast concrete product, characterized in that by mixing the cement binder composition in advance and prepared by mixing water, admixture, aggregate.
  7. 제5항에서,The method of claim 5,
    상기 상압증기양생은,The atmospheric steam curing,
    15~25℃에서 24~48시간 유지시키면서 증기양생하는 전치공정;Pretreatment step of steam curing while maintaining at 15 ~ 25 ℃ 24 ~ 48 hours;
    5~10℃/시간의 승온속도로 70~90℃까지 승온시키면서 증기양생하는 승온공정;A temperature raising step of steam curing while raising the temperature to 70 to 90 ° C. at a temperature rising rate of 5 to 10 ° C./hour;
    최고온도를 72~120시간 유지시키면서 증기양생하는 정온공정;Constant temperature process of steam curing while maintaining the maximum temperature 72 ~ 120 hours;
    2~10℃/시간의 냉각속도로 상온까지 냉각시키면서 증기양생하는 냉각공정;A cooling step of steam curing while cooling to room temperature at a cooling rate of 2 to 10 ° C./hour;
    을 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 프리캐스트 콘크리트 제품의 제조방법.Method for producing a precast concrete product, characterized in that comprises a.
  8. 제5항에서,The method of claim 5,
    상기 가열양생은,The heating curing is,
    10~50℃/시간의 승온속도로 180~220℃까지 승온시키는 승온공정;A temperature raising step of raising the temperature to 180 to 220 ° C at a temperature rising rate of 10 to 50 ° C / hour;
    최고온도를 20~30시간 유지시키는 정온공정;Constant temperature process to maintain the maximum temperature for 20 to 30 hours;
    10~50℃/시간의 냉각속도로 상온까지 냉각시키는 냉각공정;A cooling step of cooling to room temperature at a cooling rate of 10 to 50 ° C./hour;
    을 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 프리캐스트 콘크리트 제품의 제 조방법.Method of manufacturing a precast concrete product, characterized in that consisting of.
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