KR100863722B1 - Plate for two tank type heat exchanger - Google Patents

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KR100863722B1 KR1020010061531A KR20010061531A KR100863722B1 KR 100863722 B1 KR100863722 B1 KR 100863722B1 KR 1020010061531 A KR1020010061531 A KR 1020010061531A KR 20010061531 A KR20010061531 A KR 20010061531A KR 100863722 B1 KR100863722 B1 KR 100863722B1
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신승학
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Abstract

본 발명은 2탱크 타입 열교환기용 플레이트에 관한 것으로서, 엠보싱 비드의 배열을 개선하여 방열성능을 높일 수 있고, 최적의 냉매측 압력강하를 얻는 것을 목적으로 한다. The present invention relates to a plate for a two-tank type heat exchanger, and aims to improve the heat dissipation performance by improving the arrangement of the embossed beads and to obtain an optimum refrigerant pressure drop.

본 발명의 플레이트(10)는, 상단 및 하단에 홀컵(11)이 각각 형성되고, N개의 엠보싱 비드(23,..)로 이루어지는 제1비드열(21) 및 N+1개의 엠보싱 비드(23,..)로 이루어지는 제2비드열(22)이 상기 홀컵(11)들 사이의 내면에 교대로 배열되어 이루어진다. 본 발명에 따르면, 상기 플레이트(10) 두 개를 서로 접합하여 형성되는 플랫 튜브(1)중 서로 대응하여 접합되는 한 쌍의 제2비드열(22,22)에 의하여 형성된 전체 유로 단면적을 A라 하고, 한 쌍의 제2비드열(22,22)에 의하여 형성된 전체 유로를 이루는 둘레길이를 P라 할 때, 한 쌍의 제2비드열(22)이 이루는 수력직경(Dh)은 2.1≤Dh≤2.6의 관계를 만족한다. In the plate 10 of the present invention, the hole cups 11 are formed at the upper and lower ends, respectively, and the first bead rows 21 and N + 1 embossed beads 23 made of N embossed beads 23,. The second bead row 22 made of ..) is alternately arranged on the inner surface between the hole cups (11). According to the present invention, a cross-sectional area of the entire flow path formed by a pair of second bead rows 22 and 22 corresponding to each other among the flat tubes 1 formed by joining the two plates 10 to each other is A. When the circumferential length constituting the entire flow path formed by the pair of second bead rows 22 and 22 is P, the hydraulic diameter Dh formed by the pair of second bead rows 22 is 2.1 ≦ Dh. The relationship of ≤ 2.6 is satisfied.

열교환기, 증발기, 열교환플레이트, 열교환튜브Heat exchanger, evaporator, heat exchanger plate, heat exchanger tube

Description

2탱크 타입 열교환기용 플레이트{PLATE FOR TWO TANK TYPE HEAT EXCHANGER}Plate for 2 tank type heat exchanger {PLATE FOR TWO TANK TYPE HEAT EXCHANGER}

도 1은 본 발명에 따른 2탱크 타입 열교환기용 플레이트의 예를 나타내는 정면도이다. 1 is a front view showing an example of a plate for a two-tank type heat exchanger according to the present invention.

도 2는 본 발명에 따른 2탱크 타입 열교환기용 플레이트 2개를 서로 접합하여 형성된 플랫 튜브의 예를 나타내는 단면도이다. 2 is a cross-sectional view showing an example of a flat tube formed by joining two plates for a two tank type heat exchanger according to the present invention.

도 3은 본 발명에 따른 2탱크 타입 열교환기용 플레이트가 적용된 증발기에 대하여 수력직경 변화에 따른 압력강하 변화량을 테스트한 결과를 나타낸 그래프이다. 3 is a graph showing the results of testing the pressure drop change amount according to the hydraulic diameter change for the evaporator to which the plate for the two tank type heat exchanger according to the present invention is applied.

도 4는 본 발명에 따른 2탱크 타입 열교환기용 플레이트가 적용된 증발기에 대하여 수력직경 변화에 따른 레이놀즈수의 변화량을 나타낸 그래프이다. Figure 4 is a graph showing the amount of change in Reynolds number according to the hydraulic diameter change for the evaporator to which the plate for two tank type heat exchanger according to the present invention is applied.

도 5는 본 발명에 따른 2탱크 타입 열교환기용 플레이트가 적용된 증발기에 있어서 플레이트 내에서의 냉매의 속도분포를 칼로리미터에 의하여 촬영한 사진이다. 5 is a photograph taken by the calorimeter of the velocity distribution of the refrigerant in the plate in the evaporator to which the plate for a two-tank type heat exchanger according to the present invention.

도 6은 본 발명에 따른 2탱크 타입 열교환기용 플레이트가 적용된 증발기에 있어서 플레이트 내에서의 냉매의 체적분포를 칼로리미터에 의하여 촬영한 사진이다. Figure 6 is a photograph taken by the calorimeter of the volume distribution of the refrigerant in the plate in the evaporator to which the plate for a two-tank type heat exchanger according to the present invention.

도 7은 종래 2탱크 타입 열교환기용 플레이트를 나타내는 개략적인 정면도이 다. 7 is a schematic front view showing a plate for a conventional two tank type heat exchanger.

<도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명> <Explanation of symbols for the main parts of the drawings>

1 : 플랫 튜브, 10 : 플레이트, 1: flat tube, 10: plate,

11 : 홀컵, 21 : 제1비드열, 11: hole cup, 21: first bead row,

22 : 제2비드열, 23 : 엠보싱 비드 22: second bead row, 23: embossed beads

본 발명은 예컨대 자동차용 공기조화장치에 사용되는 증발기 등의 열교환기를 구성하는 2탱크 타입 열교환기용 플레이트에 관한 것으로서, 특히 열교환기의 방열효과를 향상시킬 수 있고, 최적의 냉매측 압력 강하를 얻을 수 있는 열교환기용 플레이트에 관한 것이다. The present invention relates to a two-tank type heat exchanger plate constituting a heat exchanger such as an evaporator used in an automobile air conditioner, for example, and in particular, it is possible to improve the heat dissipation effect of the heat exchanger, and to obtain an optimum refrigerant pressure drop. The present invention relates to a plate for a heat exchanger.

열교환기는 그 내부에 냉매가 흐를 수 있는 유로를 구비함으로써 냉매와 외기가 열교환되도록 이루어진 장치로서, 각종 공기조화장치에 사용되며 특히 자동차용 공기조화장치에 있어서는 적층형 열교환기가 주로 사용된다. The heat exchanger is a device configured to exchange heat between the refrigerant and the outside air by providing a flow path through which the refrigerant flows, and is used in various air conditioners, and particularly in a car air conditioner, a laminated heat exchanger is mainly used.

이러한 적층형 열교환기들중 대표적인 것은 일단에 하나의 홀컵이 형성된 두 개의 1탱크 플레이트들을 접합하여 이루어진 플랫 튜브들과 전열핀들을 교대로 적층하여 이루어지는 1탱크 타입의 것과, 양단에 각각 홀컵이 형성된 두 개의 2탱크 플레이트들을 접합하여 이루어진 플랫 튜브들과 전열핀들을 교대로 적층하여 이루어지는 2탱크 타입의 것을 들 수 있다. 열교환기의 콤팩트화 측면에서는 1탱크 타 입 열교환기의 경우 플레이트에 U자형 유로를 형성하기 위한 중앙 구획비드만큼 면적을 더 차지하기 때문에 중앙 구획비드가 없는 2탱크 타입 열교환기가 많이 제안되고 있다. Representative of such a laminated heat exchanger is a one tank type formed by alternately stacking flat tubes and heating fins formed by joining two tank plates each having one hole cup formed at one end thereof, and two two formed at each end thereof. The two tank type which consists of alternately stacking the flat tubes and the heat-transfer fins which joined the tank plates is mentioned. In terms of the compactness of the heat exchanger, since the one tank type heat exchanger occupies as much area as the central partition bead for forming a U-shaped flow path on the plate, a two tank type heat exchanger without a central compartment bead has been proposed.

이러한 2탱크 타입 열교환기에 사용되는 플레이트의 대표적인 것으로 도 7에 도시된 것을 들 수 있다. 이 플레이트(90)는 상/하단에 홀컵(91)이 각각 형성되고, 일면(즉, 내면)(92)에는 두 플레이트(90,90)를 접합하여 플랫 튜브(미도시)를 형성함과 아울러 플랫 튜브 내부의 난류 촉진을 유발시키기 위한 엠보싱 비드(93)들이 소정의 배열로 형성되어 있다. Representative of the plate used in such a two-tank type heat exchanger is that shown in FIG. The plate 90 has a hole cup 91 formed at the upper and lower ends thereof, and the two plates 90 and 90 are joined to one surface (ie, the inner surface) 92 to form a flat tube (not shown). Embossing beads 93 for causing turbulence promotion inside the flat tube are formed in a predetermined arrangement.

종래 플레이트(90)에 있어서는 엠보싱 비드(93)가 대략 타원뿔 형태로 형성되어 있다. 이 엠보싱 비드(93)들의 배열을 살펴보면, N개의 엠보싱 비드(93,..)로 이루어지는 제1비드열(96)들과 N+1개의 엠보싱 비드(93,..)로 이루어지는 제2비드열(97)들이 교대로 배열되어 있고, 각 비드열(96,97)을 이루는 엠보싱 비드(93)들간의 간격이 조밀할 뿐만 아니라 제1비드열(96)과 제2비드열(97)과의 간격도 조밀하다. 이와 같은 두 플레이트(90,90)의 접합에 의하여 플랫 튜브가 형성되면, 접합된 엠보싱 비드쌍(93,93)들 사이로 냉매가 유동하게 되는데, 특히 N+1개의 엠보싱 비드(93,..)에 의하여 이루어지는 제2비드열(97)들을 이루는 엠보싱 비드쌍(93,93)들 사이에 형성되는 유로의 수력직경이 작아 냉매의 유동저항이 커진다. 이와 같이 냉매의 유동저항이 크면 난류효과도 떨어질 뿐만 아니라 냉매측 압력강하 손실이 커서 열교환기 외부를 거치는 공기와 열교환기 내부를 흐르는 냉매와의 열교환효율이 나빠진다. 또한, 이러한 문제점을 개선하기 위하여 면적이 큰 플레이트를 채용 하게 되면 열교환기의 콤팩트화 및 경량화를 달성하지 못하게 된다. In the conventional plate 90, the embossed beads 93 are formed in a substantially elliptical cone shape. Looking at the arrangement of the embossing beads 93, the first bead string 96 consisting of N embossing beads 93, .. and the second bead string consisting of N + 1 embossing beads 93,. (97) are arranged alternately, the spacing between the embossed beads (93) constituting each of the bead rows (96,97), as well as the first bead row (96) and the second bead row (97) The gap is also compact. When the flat tube is formed by the joining of the two plates 90 and 90, the refrigerant flows between the pair of the embossed beads 93 and 93 joined, in particular, N + 1 embossing beads 93, .. The hydraulic diameter of the flow path formed between the embossed bead pairs 93 and 93 constituting the second bead rows 97 is reduced, resulting in a large flow resistance of the refrigerant. In this way, if the flow resistance of the refrigerant is large, not only the turbulence effect is lowered, but also the pressure drop loss on the refrigerant side is large, and the heat exchange efficiency between the air passing through the outside of the heat exchanger and the refrigerant flowing inside the heat exchanger is worsened. In addition, if a large plate is employed to improve such a problem, it becomes impossible to achieve compactness and light weight of the heat exchanger.

따라서, 본 발명은 엠보싱 비드의 배열을 개선하여 방열성능을 높일 수 있고, 최적의 냉매측 압력강하를 얻을 수 있는 2탱크 타입 열교환기용 플레이트의 제공을 목적으로 한다. Accordingly, an object of the present invention is to provide a two-tank type heat exchanger plate capable of improving the heat dissipation performance by improving the arrangement of embossed beads and obtaining an optimum refrigerant pressure drop.

상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은, 상단 및 하단에 홀컵이 각각 형성되고, N개의 엠보싱 비드로 이루어지는 제1비드열 및 N+1개의 엠보싱 비드로 이루어지는 제2비드열이 상기 홀컵들 사이의 내면에 교대로 배열된 2탱크 타입 열교환기용 플레이트에 있어서, In order to achieve the above object, the present invention, the hole cup is formed on the top and bottom, respectively, the first bead row consisting of N embossing beads and the second bead row consisting of N + 1 embossing beads between the hole cups In the two tank type heat exchanger plate arranged alternately on the inner surface,

상기 플레이트 두 개를 서로 접합하여 형성되는 플랫 튜브중 서로 대응하여 접합되는 한 쌍의 제2비드열에 의하여 형성된 전체 유로 단면적을 A라 하고, 한 쌍의 제2비드열에 의하여 형성된 전체 유로를 이루는 둘레길이를 P라 할 때, 한 쌍의 제2비드열이 이루는 수력직경(Dh)은 4A/P로 정의되며, 이 수력직경값(Dh)은 2.1≤Dh≤2.6의 관계를 만족하는 것을 특징으로 한다. A circumferential length of the entire flow path formed by a pair of second bead rows formed by a pair of second bead rows of the flat tubes formed by joining the two plates to each other is referred to as A. When P is, the hydraulic diameter Dh formed by the pair of second bead rows is defined as 4A / P, and the hydraulic diameter value Dh is characterized by satisfying a relationship of 2.1≤Dh≤2.6. .

본 발명의 특징 및 이점들은 첨부도면에 의거한 다음의 상세한 설명으로 더욱 명백해질 것이다. 이에 앞서, 본 명세서 및 청구범위에 사용된 용어나 단어는 발명자가 그 자신의 발명을 가장 최선의 방법으로 설명하기 위해 용어의 개념을 적절하게 정의할 수 있다는 원칙에 입각하여 본 발명의 기술적 사상에 부합하는 의미와 개념으로 해석되어야만 한다. The features and advantages of the present invention will become more apparent from the following detailed description based on the accompanying drawings. Prior to this, the terms or words used in the present specification and claims are defined in the technical spirit of the present invention on the basis of the principle that the inventor can appropriately define the concept of the term in order to explain his invention in the best way. It must be interpreted to mean meanings and concepts.                     

도 1에 본 발명에 따른 플레이트의 예가 도시되어 있다. 이 플레이트(10)는 상단 및 하단에 각각 형성된 한 쌍의 홀컵(11,11)을 가진다. 플레이트(10)중 두 홀컵(11,11) 사이의 일면(즉, 내면)(12)은 두 플레이트(10,10)를 서로 접합하여 도 2에서와 같은 플랫 튜브(1)를 이루기 위하여 플레이트(10)의 가장자리를 따라 돌출형성되는 브레이징 비드(13)에 의하여 요입된 형상을 가진다. 이 내면(12)은 상기 플랫 튜브(1)에 있어서의 냉매유로(15)(도 2 참조)로 기능한다. 상기 플레이트(10)의 내면(12)은 두 홀컵(11,11)과 인접한 부분에 형성되는 다수의 안내비드(14) 사이의 통로를 통하여 두 홀컵(11,11)과 서로 통하게 된다. 즉, 플랫 튜브(1)를 이루기 위하여 두 플레이트(10,10)를 접합할 때 두 플레이트(10,10)의 서로 대응하는 안내비드(14)들도 접합됨으로써 냉매유로(15)와 홀컵(11,11)들에 의하여 형성되는 유로가 안내비드(14)들에 의하여 형성되는 유로를 통하여 서로 통하게 된다. In figure 1 an example of a plate according to the invention is shown. The plate 10 has a pair of hole cups 11 and 11 formed at the top and bottom, respectively. One surface (ie, inner surface) 12 between the two hole cups 11 and 11 of the plate 10 joins the two plates 10 and 10 to each other to form a flat tube 1 as shown in FIG. It has a shape recessed by the brazing bead 13 protruding along the edge of 10). This inner surface 12 functions as the refrigerant passage 15 (see FIG. 2) in the flat tube 1. The inner surface 12 of the plate 10 communicates with the two hole cups 11 and 11 through a passage between the plurality of guide beads 14 formed in the adjacent portions with the two hole cups 11 and 11. That is, when the two plates 10 and 10 are bonded to each other to form the flat tube 1, the guide beads 14 corresponding to each other of the two plates 10 and 10 are also bonded to each other so that the refrigerant passage 15 and the hole cup 11 are formed. 11 are communicated with each other through the flow paths formed by the guide beads 14.

본 발명에 따르면, 상기 플레이트(10)의 내면(12)에는 다수의 엠보싱 비드(23)가 소정의 배열로 돌출형성되며, 이 엠보싱 비드(23)는 도 2에 도시된 바와 같이 대략 원뿔형으로 이루어지는 것이 바람직하다. 엠보싱 비드(23)들의 배열을 살펴보면, N개의 엠보싱 비드(23)로 이루어지는 제1비드열(21)들과 N+1개의 엠보싱 비드(23)로 이루어지는 제2비드열(22)들이 교대로 배열되어 있다. According to the present invention, a plurality of embossing beads 23 are formed on the inner surface 12 of the plate 10 in a predetermined arrangement, and the embossing beads 23 are formed in a substantially conical shape as shown in FIG. 2. It is preferable. Looking at the arrangement of the embossing beads 23, the first bead rows 21 consisting of N embossing beads 23 and the second bead rows 22 consisting of N + 1 embossing beads 23 are alternately arranged. It is.

플랫 튜브(1)를 이루기 위하여 두 플레이트(10,10)를 접합할 때 두 플레이트(10,10)의 서로 대응하는 엠보싱 비드(23,23)들이 접합됨으로써 두 플레이트(10,10)의 접합강도가 향상될 뿐만 아니라 서로 접합된 엠보싱 비드쌍(23,23)들 사이의 유로로 냉매가 흐를 때 엠보싱 비드(23)에 부딪혀 난류가 발생될 수 있다. Bonding strength of the two plates 10, 10 by joining the embossed beads 23, 23 of the two plates 10, 10 to each other when joining the two plates 10, 10 to form the flat tube 1. Not only is improved, but turbulence may be generated by hitting the embossed beads 23 when the refrigerant flows into the flow path between the pair of embossed beads 23 and 23 bonded to each other.                     

본 발명에 따르면, 냉매의 유동성을 높여 난류발생을 촉진함은 물론 최적의 냉매측 압력강하를 얻기 위하여, 통로저항이 가장 큰 제2비드열(22)에 있어서의 엠보싱 비드(23)의 배열이 최적화되도록 되어 있다. According to the present invention, the arrangement of the embossed beads 23 in the second bead row 22 having the largest passage resistance is used in order to increase the fluidity of the refrigerant to promote turbulence and to obtain an optimum refrigerant pressure drop. It is intended to be optimized.

본 발명자들은 최적의 엠보싱 비드(23) 배열을 얻기 위하여 냉매 유동분포를 씨에프디(CFD) 소프트웨어를 사용하여 해석하였다. CFD 해석은 플루언트 코드(Fluent Code)를 이용하여 2상 유동을 해석하였고, 이 해석결과에 의하여 얻어진 플레이트가 적용된 열교환기, 즉 증발기 샘플을 칼로리미터로 테스트하였다. 테스트 결과에 의하면, 증발기의 폭(D)이 37㎜≤D≤45㎜인 증발기에 대하여, 두 플레이트(10,10)의 접합에 의하여 형성된 플랫 튜브(1)중 서로 대응하여 접합된 한 쌍의 제2비드열(22,22)에 의하여 형성된 전체 유로 단면적을 A라 하고, 한 쌍의 제2비드열(22,22)에 의하여 형성된 전체 유로를 이루는 둘레길이를 P라 할 때, 한 쌍의 제2비드열(22,22)의 수력직경(Dh)을 4A/P로 나타낼 수 있으며, 상기 수력직경(Dh)이 2.1≤Dh≤2.6의 관계를 만족할 때 가장 양호한 방열성능과 최적의 냉매측 압력강하량을 얻을 수 있음을 알 수 있었다.
상기 전체 유로 단면적 A는, 도 1의 단면선 Ⅱ-Ⅱ에 따라 절단한 횡단면도인, 도 2에 도시된 바와 같이 두 플레이트(10,10)의 접합에 의해 횡방향으로 배열 형성된 냉매유로(15)의 전체 유로 단면적이다.
그리고, 상기 전체 유로를 이루는 둘레길이 P는 수력직경을 산출하기 위한 유로의 젖은 주변의 길이를 의미하며, 도 2에 도시된 바와 같이, 각 냉매유로(15)의 단면적 A의 둘레길이이다.We analyzed the refrigerant flow distribution using CFD software to obtain an optimal embossing bead 23 arrangement. The CFD analysis analyzed the two-phase flow using the Fluent Code, and the plate-applied heat exchanger, ie, the evaporator sample, was tested by calorimeter. According to the test results, for an evaporator having a width D of the evaporator of 37 mm ≤ D ≤ 45 mm, a pair of flat tubes 1 formed by joining the two plates 10 and 10 corresponded to each other. A pair of total flow path cross sections formed by the second bead rows 22 and 22 is referred to as A, and a pair of circumferential lengths forming the entire flow path formed by the pair of second bead rows 22 and 22 is referred to as P. The hydraulic diameter Dh of the second bead rows 22 and 22 can be represented as 4 A / P, and the best heat dissipation performance and optimum refrigerant side when the hydraulic diameter Dh satisfies a relationship of 2.1≤Dh≤2.6 It can be seen that the pressure drop can be obtained.
The total flow path cross-sectional area A is a cross-sectional view taken along the section line II-II of FIG. 1, and as shown in FIG. 2, a coolant flow path 15 formed laterally arranged by joining the two plates 10 and 10. The total flow path cross section is.
In addition, the circumferential length P constituting the entire flow path means the length of the wet circumference of the flow path for calculating the hydraulic diameter, and as shown in FIG. 2, the circumferential length of the cross-sectional area A of each refrigerant flow path 15.

참고로 도 3은 상기 테스트 결과로서 수력직경 변화에 따른 압력강하 변화량을 나타낸 그래프이고, 도 4는 수력직경 변화에 따른 레이놀즈수의 변화량을 나타낸 그래프이다. 도 4의 그래프에서 레이놀즈수는 ρVDh/μ로 나타낼 수 있고, 이 때 ρ는 밀도, V는 유로를 흐르는 냉매의 유속, Dh는 수력직경, 그리고 μ는 유로를 흐르는 냉매의 점성계수를 나타낸다. 레이놀즈수가 작을 때에는 냉매의 유동이 규칙적인 층류가 되지만, 레이놀즈수가 소정치 이상이 되면 난류가 된다. For reference, Figure 3 is a graph showing the pressure drop change amount according to the hydraulic diameter change as a result of the test, Figure 4 is a graph showing the change amount of Reynolds number according to the hydraulic diameter change. In the graph of FIG. 4, the Reynolds number may be represented by ρVDh / μ, where ρ is the density, V is the flow rate of the refrigerant flowing in the flow path, Dh is the hydraulic diameter, and μ is the viscosity coefficient of the refrigerant flowing in the flow path. When the Reynolds number is small, the flow of the refrigerant is a regular laminar flow, but when the Reynolds number is more than a predetermined value, it becomes turbulent.                     

위 그래프들의 결과로부터 수력직경(Dh)이 2.6보다 클 경우 냉매의 유동분포가 난류로 발전하지 못함으로써 열교환성능 저하를 유발할 수 있으며, 수력직경(Dh)이 2.1보다 작을 경우에는 열교환성능을 증가시킬 수 있는 냉매분포는 얻어지지만 냉매측 압력강하 손실이 크게 일어나서 에어컨 시스템 성능에 나쁜 영향을 미칠 수 있음을 알 수 있다. From the results of the above graphs, if the hydraulic diameter (Dh) is larger than 2.6, the flow distribution of the refrigerant may not develop into turbulent flow, which may cause a decrease in heat exchange performance. If the hydraulic diameter (Dh) is less than 2.1, the heat exchange performance may be increased. Although a possible refrigerant distribution can be obtained, it can be seen that the loss of the pressure drop in the refrigerant side causes a great influence on the air conditioner system performance.

다음의 표 1은 수력직경(Dh)이 2.4인 본 발명에 따른 플레이트가 적용된 증발기와 종래 증발기에 대하여 통상적으로 증발기의 성능을 측정하는 칼로리미터에서 체적에 대비 방열성능 측정결과를 나타낸 것이다. The following Table 1 shows the results of measuring the heat dissipation performance against the volume in the calorimeter measuring the performance of the evaporator typically for the evaporator and the conventional evaporator to which the plate according to the present invention having a hydraulic diameter (Dh) of 2.4.

본 발명에 따른 플레이트가 적용된 증발기Evaporator with plate according to the invention 종래 증발기Conventional evaporator 방열성능/체적 (%)Heat dissipation performance / volume (%) 100100 5757 체적volume 100100 180∼190180-190

표 1에 나타나듯이, 본 발명에 따른 플레이트가 적용된 증발기가 종래 증발기보다 작은 체적에서도 높은 방열성능을 나타내고 있음을 알 수 있다. As shown in Table 1, it can be seen that the plate-evaporator according to the present invention exhibits high heat dissipation performance even at a smaller volume than the conventional evaporator.

또한 도 5는 본 발명에 따른 플레이트가 적용된 증발기에 있어서 플레이트 내에서의 냉매의 속도분포를 CFD 해석한 것으로서, 속도분포가 플레이트 전역에 걸쳐 거의 균일함을 알 수 있다. 5 is a CFD analysis of the velocity distribution of the refrigerant in the plate in the plated evaporator according to the present invention, it can be seen that the velocity distribution is almost uniform throughout the plate.

또한, 도 6은 본 발명에 따른 플레이트가 적용된 증발기에 있어서 플레이트 내에서의 냉매의 체적분포를 CFD 해석한 것으로서, 냉매의 체적분포가 플레이트 전역에 걸쳐 거의 균일함을 알 수 있다. 6 is a CFD analysis of the volume distribution of the refrigerant in the plate in the plated evaporator according to the present invention, it can be seen that the volume distribution of the refrigerant is almost uniform throughout the plate.

상기한 바와 같이 구성된 본 발명에 따른 2탱크 타입 열교환기용 플레이트에 있어서는, 플레이트(10) 두 개를 서로 접합하여 형성되는 플랫 튜브(1)중 서로 대응하여 접합되는 한 쌍의 제2비드열(22,22)에 의하여 형성된 전체 유로 단면적을 A라 하고, 상기 전체 유로를 이루는 둘레길이를 P라 할 때, 한 쌍의 제2비드열(22,22)이 이루는 수력직경(Dh)이 2.1≤Dh≤2.6의 관계를 만족하도록 함으로써, 작은 체적에서도 높은 방열성능을 얻을 수 있음에 따라 열교환기의 콤팩트화가 가능하고, 또한 최적의 냉매측 압력강하를 얻을 수 있으므로 에어컨 성능을 향상시킬 수 있다. In the two-tank type heat exchanger plate according to the present invention configured as described above, a pair of second bead rows 22 corresponding to each other in the flat tube 1 formed by joining two plates 10 to each other. When the total flow path cross-sectional area formed by (22) is A, and the circumferential length constituting the entire flow path is P, the hydraulic diameter Dh formed by the pair of second bead rows 22, 22 is 2.1≤Dh. By satisfying the relationship of ≤ 2.6, high heat dissipation performance can be obtained even at a small volume, whereby the heat exchanger can be made compact, and an optimum refrigerant pressure drop can be obtained, thereby improving air conditioner performance.

Claims (2)

상단 및 하단에 홀컵이 각각 형성되고, N개의 엠보싱 비드(23)로 이루어지는 제1비드열(21) 및 N+1개의 엠보싱 비드(23)로 이루어지는 제2비드열(22)이 상기 홀컵들 사이의 내면에 교대로 배열된 2탱크 타입 열교환기용 플레이트에 있어서, Hole cups are formed at the top and bottom, respectively, and a first bead row 21 composed of N embossed beads 23 and a second bead row 22 composed of N + 1 embossed beads 23 are formed between the hole cups. In the two tank type heat exchanger plate alternately arranged on the inner surface of the 상기 플레이트 두 개를 서로 접합하여 형성되는 플랫 튜브(1)중 서로 대응하여 접합되는 한 쌍의 제2비드열(22)에 의하여 형성된 전체 유로 단면적을 A라 하고, 한 쌍의 제2비드열(22)에 의하여 형성된 전체 유로를 이루는 둘레길이를 P라 할 때, 한 쌍의 제2비드열(22)이 이루는 수력직경(Dh)(=4A/P)은 2.1≤Dh≤2.6의 관계를 만족하는 것을 특징으로 하는 2탱크 타입 열교환기용 플레이트. The entire flow path cross-sectional area formed by the pair of second bead rows 22 correspondingly joined to each other among the flat tubes 1 formed by joining the two plates to each other is referred to as A, and the pair of second bead rows ( When the circumferential length constituting the entire flow path formed by 22) is P, the hydraulic diameter Dh (= 4A / P) formed by the pair of second bead rows 22 satisfies the relationship of 2.1≤Dh≤2.6. Plate for 2 tank type heat exchanger, characterized in that. 제 1 항에 있어서, The method of claim 1, 상기 플레이트들을 이용하여 이루어지는 열교환기의 폭(D)이 37㎜≤D≤45㎜의 범위가 되도록 이루어지는 것을 특징으로 하는 2탱크 타입 열교환기용 플레이트. A plate for two-tank type heat exchanger, characterized in that the width (D) of the heat exchanger made by using the plates to be in the range of 37mm≤D≤45mm.
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