KR100716566B1 - Annealing heat treatment method of high speed steel - Google Patents
Annealing heat treatment method of high speed steel Download PDFInfo
- Publication number
- KR100716566B1 KR100716566B1 KR1020060000120A KR20060000120A KR100716566B1 KR 100716566 B1 KR100716566 B1 KR 100716566B1 KR 1020060000120 A KR1020060000120 A KR 1020060000120A KR 20060000120 A KR20060000120 A KR 20060000120A KR 100716566 B1 KR100716566 B1 KR 100716566B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- temperature
- annealing
- speed steel
- holding
- elastic
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02G—INSTALLATION OF ELECTRIC CABLES OR LINES, OR OF COMBINED OPTICAL AND ELECTRIC CABLES OR LINES
- H02G3/00—Installations of electric cables or lines or protective tubing therefor in or on buildings, equivalent structures or vehicles
- H02G3/30—Installations of cables or lines on walls, floors or ceilings
- H02G3/305—Mounting by adhesive material
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
본 발명은 탄소 함량이 1 ~ 2중량 %인 롤 형태의 고속도강을 어니일링 열처리하는 방법에 있어서, 상기 고속도강의 어니일링 온도까지 승온하는 승온단계와, 상기 어니일링 온도에서 일정시간 유지하는 어니일링 단계와, 상기 어니일링 온도에서 유지온도까지 냉각하는 냉각단계와, 상기 유지온도에서 일정시간 유지하는 유지단계로 이루어지되, 상기 승온단계에서 고속도강의 롤 직경이 900mm이하일 경우에는, 탄성/소성 천이온도까지는 5 ~ 11℃/hr의 승온속도로 승온하고 상기 탄성/소성 천이온도부터 어니일링 온도까지는 11 ~ 55℃/hr의 승온속도로 승온하며, 상기 승온단계에서 고속도강의 롤 직경이 900mm 이상일 경우에는, 탄성/소성 천이온도까지는 5 ~ 8℃/hr의 승온속도로 승온하고 상기 탄성/소성 천이온도부터 어니일링 온도까지는 8 ~ 55℃/hr의 승온속도로 승온하므로, 후육 제품에서도 제품의 파손이 없으면서도 응력완화 열처리효과가 있고, 초기 오스테나이트 입자 내부에 새로운 아결정립(subgrain)을 형성시킴으로써, 최종 제품에서 입자크기 감소효과에 의해 최종 표면경도가 증가하는 효과가 있다. The present invention relates to a method for annealing a roll type high-speed steel having a carbon content of 1 to 2 wt%, comprising the steps of: raising the temperature to the annealing temperature of the high-speed steel; And a holding step of holding the holding temperature at the holding temperature for a predetermined time. When the roll diameter of the high-speed steel is 900 mm or less in the heating step, The temperature is raised at a heating rate of 5 to 11 占 폚 / hr and the temperature is elevated at a heating rate of 11 to 55 占 폚 / hr from the elastic / firing transition temperature to the annealing temperature. When the roll diameter of the high- The temperature is raised up to the elastic / plastic transition temperature by a temperature raising rate of 5 to 8 ° C / hr, and the temperature from the elastic / plastic transition temperature to the annealing temperature is raised to 8 to 55 ° C / , It has a stress relieving heat treatment effect even when there is no breakage of the product in the pasture product and new subgrain is formed in the initial austenite particle so that the final surface hardness is increased by the particle size reduction effect in the final product .
Description
도1은 본 발명에 의한 고속도강의 어니일링 열처리방법을 나타내는 열처리 선도,1 is a heat treatment diagram showing an annealing treatment method of a high-speed steel according to the present invention,
도2는 본 발명이 적용된 원심주조 고속도강의 미세 조직도,2 is a microstructure diagram of a centrifugal cast high speed steel to which the present invention is applied,
도3은 본 발명이 적용된 원심주조 고속도강의 미세조직 사진이다.3 is a microstructure photograph of a centrifugal casting high-speed steel to which the present invention is applied.
<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명>Description of the Related Art
A : 승온단계 B : 어니일링 단계A: temperature rise step B: annealing step
C : 냉각단계 D : 유지단계C: cooling phase D: maintenance phase
본 발명은 고속도강의 어니일링 열처리방법에 관한 것이다.The present invention relates to an annealing treatment method for high-speed steels.
일반적으로 고속도강(High Speed Steel, HSS)은 주조후 상온으로 냉각하는 과정에서, 일부 오스테나이트의 마르텐사이트화로 인해 주방상태에서 잔류응력이 높고 취약한 단점을 갖고 있다. 특히 잔류응력이 높다는 것은 뒤이어 진행되는 경화열처리(오스테나이트 열처리와 냉각, 반복적인 템퍼링)로 형성되는 잔류응력이 부가되기 때문에 완화시켜 주어야한다.In general, high-speed steel (HSS) has high residual stress and weakness in the kitchen state due to the martensitization of some austenite during cooling to room temperature after casting. In particular, the high residual stress must be relaxed because residual stresses formed by subsequent curing heat treatments (austenitic heat treatment and cooling, repetitive tempering) are added.
일반적으로 문헌(제목 : High Speed Steel, G.Hoyle 지음, Butterworths 사1988년 출판, p.52~ 58)에 의하면, 주방상태 HSS의 응력을 완화시키는 열처리는 주로 두 가지 방법이 이용되고 있다. Generally, according to the literature (Title: High Speed Steel, G.Hoyle, published by Butterworths Company, 1988, pp. 52-58), there are mainly two methods of heat treatment for relieving stress in a kitchen state HSS.
그 하나의 방법은 오스테나이트 변태온도(Ac) 이상으로 가열한 후 500℃ 까지 10 ~ 20℃/hr의 냉각속도로 냉각하여, 기지를 퍼얼라이트 조직으로 만드는 '변태 어니일링(transformation annealing) 열처리 방법'이다. 또 다른 하나의 방법은 오스테나이트 변태온도(Ac) 이하의 일정온도에서 장시간 유지함으로써 응력을 완화시키는 방법으로서, 650℃~ 700℃에서 장시간 유지후 상온까지 공랭하는 '응력완화 어니일링(stress relief annealing) 열처리 방법'이다.One such method is a "transformation annealing" heat treatment method in which the substrate is heated to a temperature higher than the austenite transformation temperature (Ac) and then cooled to 500 ° C. at a cooling rate of 10 to 20 ° C./hr, 'to be. Another method is to relax stress at a certain temperature below austenite transformation temperature (Ac) for a long period of time. It is a method of stress relief annealing ) Heat treatment method '.
그런데, 종래 응력완화 어니일링 열처리 방법은, 크기가 작고 탄소함량이 0.9중량% 이하인 소형 고속도강에 적용된 기술로서, 열간 압연롤과 같이 탄소함량이 0.9중량% 이상이고 직경 300 ~ 600 mm이상의 롤과 같은 실린더 형태의 후육 제품에는 아직까지 적용되지 못하고 있다. 일반적으로 소형 고속도강은 제품 크기가 작기 때문에 20 ~ 30℃/hr의 빠른 승온속도로 가열하여도 크랙과 같은 문제점이 발생하지 않지만, 후육 제품의 경우에는 빠른 승온속도에 의한 제품의 파손과 같은 중요한 품질문제가 야기된다.However, the conventional stress relaxation annealing heat treatment method is applied to a small-sized high-speed steel having a small size and a carbon content of 0.9% by weight or less, such as a roll having a carbon content of 0.9 wt% or more and a diameter of 300 to 600 mm or more But it has not yet been applied to cylinder-shaped meat products. Generally, small sized high-speed steel does not cause problems such as cracking even when heated at a rapid heating rate of 20 to 30 ° C / hr because of its small product size. However, in the case of post-consumer products, Problems arise.
따라서, 본 발명은 상기 문제점을 해결하기 위해 이루어진 것으로서, 본 발명의 목적은 후육 제품에서도 제품의 파손이 없으면서도 응력완화 열처리효과가 있 고, 초기 오스테나이트 입자 내부에 새로운 아결정립(subgrain)을 형성시킴으로써, 최종 제품에서 입자크기 감소효과에 의해 최종 표면경도가 증가하는 고속도강의 어니일링 열처리방법을 제공하는 데 있다. SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, the present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and it is an object of the present invention to provide a method of manufacturing a steel sheet, which has a stress relaxation heat treatment effect, To thereby provide an annealing treatment method for a high-speed steel in which the final surface hardness is increased by the particle size reducing effect in the final product.
본 발명은, 탄소 함량이 1 ~ 2중량 %인 롤 형태의 고속도강을 어니일링 열처리하는 방법에 있어서, 상기 고속도강의 어니일링 온도까지 승온하는 승온단계와, 상기 어니일링 온도에서 일정시간 유지하는 어니일링 단계와, 상기 어니일링 온도에서 유지온도까지 냉각하는 냉각단계와, 상기 유지온도에서 일정시간 유지하는 유지단계로 이루어지되, 상기 승온단계에서 고속도강의 롤 직경이 900mm이하일 경우에는, 탄성/소성 천이온도까지는 5 ~ 11℃/hr의 승온속도로 승온하고 상기 탄성/소성 천이온도부터 어니일링 온도까지는 11 ~ 55℃/hr의 승온속도로 승온하며, 상기 승온단계에서 고속도강의 롤 직경이 900mm 이상일 경우에는, 탄성/소성 천이온도까지는 5 ~ 8℃/hr의 승온속도로 승온하고 상기 탄성/소성 천이온도부터 어니일링 온도까지는 8 ~ 55℃/hr의 승온속도로 승온하는 것을 특징으로 한다.The present invention relates to a method for annealing a roll type high-speed steel having a carbon content of 1 to 2 wt%, comprising the steps of: raising the temperature to the annealing temperature of the high-speed steel; A cooling step of cooling from the annealing temperature to a holding temperature, and a holding step of holding the holding temperature for a predetermined time. When the roll diameter of the high speed steel is 900 mm or less in the heating step, the elastic / , The temperature is raised at a heating rate of 5 to 11 占 폚 / hr and the temperature is elevated at a heating rate of 11 to 55 占 폚 / hr from the elastic / firing transition temperature to the annealing temperature. When the roll diameter of the high- , The temperature is raised at a rate of 5 to 8 ° C / hr until the elastic / plastic transition temperature, and the temperature is increased from 8 to 55 ° C / hr from the elastic / plastic transition temperature to the annealing temperature And the temperature is elevated by the road.
상기 어니일링 온도는 840 ~ 885℃이고, 상기 유지온도는 740 ~ 760℃로 하며, 상기 냉각단계의 냉각속도는 5 ~ 25℃/hr로 한다.The annealing temperature is 840 to 885 DEG C, the holding temperature is 740 to 760 DEG C, and the cooling rate of the cooling step is 5 to 25 DEG C / hr.
상기 어니일링 단계와 상기 유지단계의 유지시간은 각각 4 ~ 6시간으로 한다. And the holding time of the annealing step and the holding step is 4 to 6 hours, respectively.
이하, 본 발명의 실시예에 대해 첨부도면을 참조하여 상세히 설명한다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.
본 발명의 어니일링 열처리 방법은 열간 압연롤과 같이 탄소함량이 0.9중량% 이상이고 직경 300 ~ 600 mm이상의 롤 형태의 고속도강에 적용된다. 특히 본 발명은 원심주조 고속도강에 적용하는 것이 바람직한데, 이러한 고속도강은 탄소(C) 1~2중량%, 크롬(Cr) 1 ~10중량%, 몰리브덴(Mo)1 ~ 10중량%, 텅스텐(W) 1~10 중량%를 포함하고 있다.The annealing process of the present invention is applied to a high-speed steel sheet having a carbon content of 0.9 wt% or more and a roll diameter of 300 to 600 mm or more, such as a hot rolling roll. Particularly, the present invention is preferably applied to a centrifugal casting high-speed steel, wherein the high-speed steel has 1 to 2 wt% of carbon (C), 1 to 10 wt% of chromium (Cr), 1 to 10 wt% of molybdenum ) 1 to 10% by weight.
원심주조 고속도강은 공구용 고속도강에 비해 탄소함량이 높고 탄화물 형성원소(크롬, 몰리브덴, 텅스텐 등)가 유사하거나 높은 함량을 포함하기 때문에 응고과정에서 정출되는 공정탄화물(MC, M2C, M7C3)의 전체 부피는 높다. 이것은 원심주조 고속도강이 재질적으로 공구용 고속도강에 비해 더욱 취약하다는 것을 의미하고, 또한 공구용 고속도강에 비해 수백배 크기 때문에 발생하는 주방 잔류응력이 높다는 것을 의미한다. 따라서, 원심주조 고속도강은 경화열처리 전에 필수적으로 완화열처리(즉, 어니일링 열처리)가 수행되어야 한다.Centrifugal casting High-speed steel has higher carbon content than carbide-forming high-speed steel and contains similar or higher contents of carbide forming elements (such as chromium, molybdenum, tungsten). Therefore, the total volume of process carbides (MC, M2C, M7C3) Is high. This means that the centrifugal casting high-speed steel material is more vulnerable than the high-speed steel for tooling, and also that the kitchen residual stress is high because it is several hundred times larger than the high-speed steel for tools. Therefore, the centrifugal cast high-speed steel must be subjected to an essentially relaxed heat treatment (i.e., annealing treatment) before the curing heat treatment.
원심주조 고속도강의 어니일링 열처리 방법은 도1에 도시한 바와 같이, 상기 고속도강의 어니일링 온도까지 승온하는 승온단계(A)와, 상기 어니일링 온도에서 일정시간 유지하는 어니일링 단계(B)와, 상기 어니일링 온도에서 유지온도까지 냉각하는 냉각단계(C)와, 상기 유지온도에서 일정시간 유지하는 유지단계(D)로 이루어진다.As shown in FIG. 1, the annealing process of the centrifugal casting high-speed steel is a heating step (A) for raising the temperature to the annealing temperature of the high-speed steel, an annealing step (B) for maintaining the annealing temperature for a predetermined time, A cooling step (C) for cooling from the annealing temperature to a holding temperature, and a holding step (D) for holding the holding temperature for a predetermined time.
상기 유지단계(D) 이후에는, 점선으로 표시한 바와 같이 일반적인 어니일링 열처리의 냉각단계를 거쳐 E에 이른 후 F-G-J-K-L-M-N-O를 거치는 공지의 경화열처리를 하거나, 연속적으로 G-J-K-L-M-N-O를 거치는 공지의 경화열처리를 하여 고속도강의 열처리를 완료하게 된다.After the holding step (D), as shown by the dotted line, after the cooling step of the general annealing heat treatment, the substrate is heated to a temperature of E and subjected to a known curing heat treatment through FGJKLMNO or a continuous curing heat treatment through GJKLMNO, The heat treatment is completed.
도1에서 G는 오스테나이트 열처리 온도이고, J, K, M은 유지온도이며, L은 1차 템퍼링(tempering)온도이고, N은 2차 템퍼링(tempering)온도이다. 1, G is the austenite heat treatment temperature, J, K, and M are the holding temperature, L is the first tempering temperature, and N is the second tempering temperature.
상기 승온단계(A)에서 승온속도는 롤의 직경에 따라 탄성/소성 천이온도(550℃)까지 승온하는 것이 필요하다. 고속도강의 롤 직경이 900mm이하일 경우에는, 탄성/소성 천이온도(550℃)까지는 5 ~ 11℃/hr의 승온속도로 승온하고 상기 탄성/소성 천이온도(550℃)부터 어니일링 온도까지는 11 ~ 55℃/hr의 승온속도로 승온하며, 상기 승온단계에서 고속도강의 롤 직경이 900mm 이상일 경우에는, 탄성/소성 천이온도까지는 5 ~ 8℃/hr의 승온속도로 승온하고 상기 탄성/소성 천이온도부터 어니일링 온도까지는 8 ~ 55℃/hr의 승온속도로 승온한다.In the temperature raising step (A), it is necessary to raise the temperature raising rate to the elastic / plastic transition temperature (550 캜) according to the diameter of the roll. When the roll diameter of the high-speed steel is 900 mm or less, the temperature is raised at a rate of 5 to 11 ° C / hr until the elastic / plastic transition temperature (550 ° C), and the elastic / Temperature rise rate of 5 to 8 占 폚 / hr until the elastic / plastic transition temperature is reached, and the elastic / plastic transition temperature is increased from the elastic / plastic transition temperature to the elastic / The temperature is raised up to the annealing temperature at a heating rate of 8 to 55 ° C / hr.
상기 탄성/소성 천이온도(550℃)까지의 승온속도가 상기의 범위를 넘어서는 경우에는 롤 중심부의 인장 열응력의 증가로 인해 파손(절손)이 발생하게 된다. 탄성/소성 천이온도(550℃)까지의 승온속도를 5℃/hr이하로 할 수도 있으나 열처리 시간을 고려하여 5℃/hr이상으로 하는 것이 바람직하다. 그리고, 탄성/소성 천이온도(550℃)부터 어니일링 온도까지의 승온속도는 최대 55℃/hr이상이 되면 바람직하지 않음이 알려져 있다.When the rate of temperature rise up to the elastic / plastic transition temperature (550 ° C) exceeds the above range, breakage (breakage) occurs due to an increase in tensile thermal stress at the center of the roll. The rate of temperature rise up to the elastic / plastic transition temperature (550 DEG C) may be 5 DEG C / hr or less, but it is preferably 5 DEG C / hr or more in consideration of the heat treatment time. It is known that the rate of temperature rise from the elastic / plastic transition temperature (550 ° C) to the annealing temperature is not preferable when the maximum temperature is 55 ° C / hr or more.
상기 어니일링 온도는 840 ~ 885℃이고, 상기 유지온도는 740 ~ 760℃로 하며, 상기 냉각단계의 냉각속도는 5 ~ 25℃/hr로 한다.The annealing temperature is 840 to 885 DEG C, the holding temperature is 740 to 760 DEG C, and the cooling rate of the cooling step is 5 to 25 DEG C / hr.
상기 어니일링 단계와 상기 유지단계의 유지시간은 각각 4 ~ 6시간으로 한다. And the holding time of the annealing step and the holding step is 4 to 6 hours, respectively.
아래 표 1은 두 개의 원심주조 고속도강 롤을 샘플로 하여 본 발명에 따라 어니일링 열처리한 실시예를 나타낸다. '샘플 1'은 직경 1250mm이고 탄소함량이 1.2 ~ 1.4 중량%이며 오스테나이트 변태온도(Ac)가 800~ 820℃인 롤이고, '샘플 2'는 직경 840mm이고 탄소함량이 1.7 ~ 1.9 중량%이며 오스테나이트 변태온도(Ac)가 820~ 860℃인 롤이다.Table 1 below shows an example in which two centrifugal cast high-speed steel rolls are subjected to annealing annealing according to the present invention as a sample. Sample 1 is a roll having a diameter of 1250 mm, a carbon content of 1.2 to 1.4 wt% and an austenite transformation temperature (Ac) of 800 to 820 캜, a sample 2 having a diameter of 840 mm and a carbon content of 1.7 to 1.9 wt% And an austenite transformation temperature (Ac) of 820 to 860 ° C.
[표 1] [Table 1]
어니일링 온도는 재질의 열팽창 곡선으로부터 설정할 수 있다. 일반적으로 금속재질은 온도 증가에 따라 팽창하지만, 변태점에서는 수축 혹은 팽창이 진행된다. 원심주조 고속도강 롤의 경우에는 상기 표1에서 보는 바와 같이 탄소함량과 크기가 변화하더라도 변태중이거나 변태점 이상에서 열처리후 퍼얼라이트(pealite) 조직을 형성하기 위해 750℃까지 5 ~ 25℃/hr로 냉각시킬 경우 동일한 경도치가 측정되는 것으로 판단할 때 동일한 완화효과를 얻었다는 것을 알 수 있다. The annealing temperature can be set from the thermal expansion curve of the material. Generally, the metal material expands with increasing temperature, but shrinks or expands at the transformation point. In the case of the centrifugal cast high-speed steel roll, as shown in Table 1, it is cooled to 750 ° C at a temperature of 5 to 25 ° C / hr to form a pealite structure after the heat treatment at the transformation or above the transformation point, It can be seen that the same relaxation effect is obtained when it is judged that the same hardness value is measured.
표1에서 보는 바와 같은 어니일링 열처리를 적용한 결과 승온과정에서 롤의 파손이 발생하지 않았으며, 어니일링 열처리 후의 경도는 주방경도에 비해 약 21 ~ 22HsD 감소되어 주방응력이 완화되었음을 알 수 있다. As shown in Table 1, the annealing treatment showed no breakage of the roll during the heating process, and the hardness after annealing was reduced by about 21 ~ 22HsD compared with the hardness of the kitchen, indicating that the kitchen stress was alleviated.
원심주조 고속도강의 주방조직은 도2의 (a)에 보는 바와 같이 응고과정에서 정출하는 탄화물(MC, M2C, M7C3)과 기지로 구성되어 있다. 기지는 정출탄화물과 공정반응에 의해 형성된 오스테나이트가 응고완료후 냉각하면서 일부 마르텐사이트로 변태한다. 그러나 어니일링(annealing)열처리에 의해, 도2의 (b)에 보는 바와 같이 어니일링(annealing) 온도에서 기지는 다시 오스테나이트 상으로 변태되고, 냉각중에 오스테나이트 입자 내부에서 미세한 퍼얼라이트(pearlite)가 형성되고 서로 만나면서 아결정립(subgrain)이 생성된다. 이들 아결정립은 경화열처리 후에 마르텐사이트로 변태되므로 최종조직에서 입자크기는 주방조직에 비해 작아지게 된다(도2의 c).Centrifugal casting As shown in FIG. 2 (a), the kitchen structure of the high-speed steel is composed of carbides (MC, M2C, M7C3) and a base which are crystallized during the solidification process. The base is transformed into a part of martensite by cooling the crystallized carbide and the austenite formed by the process reaction after completion of solidification. However, by the annealing heat treatment, as shown in FIG. 2 (b), at the annealing temperature, the matrix is transformed into an austenite phase, and fine pearlite is formed inside the austenite grains during cooling. And a subgrain is formed as they meet with each other. These subgrain crystals transform into martensite after the curing heat treatment, so that the particle size in the final structure becomes smaller than that of the kitchen tissue (Fig. 2 (c)).
표2는 내경 885mm, 길이 2592mm의 회전하는 금형에 원심주조 고속도강을 주입한 후, 원심력을 이용하여 금형의 바깥쪽으로 용탕을 밀착시켜 약 70~ 85mm 두께의 실린더 형태로 외층재가 응고 완료된 다음, 내부에는 인성을 확보하기 위해 구상흑연주철을 주입하여 내외부 재질이 다른 복합롤 형태로 제작한 샘플을, 본 발명의 어니일링 열처리 조건에 따라 열처리한 경우와 열처리하지 않은 경우에 대한 상대적 경도 차이를 나타낸 표이다.Table 2 shows the results obtained by injecting centrifugal casting high-speed steel into a rotating die having an inner diameter of 885 mm and a length of 2592 mm and then solidifying the outer layer material in the form of a cylinder having a thickness of about 70 to 85 mm by adhering the molten metal to the outside of the die using centrifugal force. The graph shows the relative hardness difference between the case of annealing the samples according to the annealing treatment conditions of the present invention and the case of not annealing the samples prepared by injecting spheroidal graphite cast iron in order to secure toughness, .
[표 2][Table 2]
표2에서 보는 바와 같이 기존 오스테나이트 입자내에서 미세한 아결정립의 형성으로 기지경도는 약 8HsD가 증가하였으며 제품경도는 약 5HsD가 증가하였다. 따라서 어니일링 열처리는 주방 잔류응력의 감소효과뿐만 아니라, 조직학적으로 기지입자를 미세하게 형성시켜 제품의 최종 경도를 증가시킨다. As shown in Table 2, the formation of fine subgrain grains in the existing austenite grains increased the hardness of the base to about 8 HsD and the hardness of the product increased about 5 HsD. Therefore, annealing does not only reduce the residual stress of the kitchen, but also finely form the known particles in a histological way to increase the final hardness of the product.
도3은 열처리에 따른 원심주조 고속도강의 미세조직을 나타내는 사진으로서, (a)는 어니일링 중의 조직이며, (b)는 어니일링 후의 조직이고, (c)는 템퍼링후의 조직을 나타낸다. Fig. 3 is a photograph showing the microstructure of the centrifugal casting high-speed steel according to the heat treatment, wherein (a) is a structure in annealing, (b) is a structure after annealing, and (c) shows a structure after tempering.
본 발명에 의한 고속도강의 어니일링 열처리 방법에 의하면, 후육 제품에서도 제품의 파손이 없으면서도 응력완화 열처리효과가 있고, 초기 오스테나이트 입자 내부에 새로운 아결정립(subgrain)을 형성시킴으로써, 최종 제품에서 입자크기 감소효과에 의해 최종 표면경도가 증가하는 효과가 있다.According to the annealing treatment method of the high-speed steel according to the present invention, there is a stress relaxation heat treatment effect even when the product is not damaged in the after-treatment product, and new sub- There is an effect that the final surface hardness is increased by the reduction effect.
Claims (4)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020060000120A KR100716566B1 (en) | 2006-01-02 | 2006-01-02 | Annealing heat treatment method of high speed steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| KR1020060000120A KR100716566B1 (en) | 2006-01-02 | 2006-01-02 | Annealing heat treatment method of high speed steel |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR100716566B1 true KR100716566B1 (en) | 2007-05-09 |
Family
ID=38270292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020060000120A KR100716566B1 (en) | 2006-01-02 | 2006-01-02 | Annealing heat treatment method of high speed steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| KR (1) | KR100716566B1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0466619A (en) * | 1990-07-05 | 1992-03-03 | Kubota Corp | Method for heat-treating conjugated high speed steel roll |
| JPH05320747A (en) * | 1992-05-21 | 1993-12-03 | Kubota Corp | Production of highly wear resistant roll |
| JPH06330235A (en) * | 1993-05-25 | 1994-11-29 | Kubota Corp | Centrifugally-cast high-speed steel roll material excellent in wear resistance |
| JPH06346141A (en) * | 1993-06-08 | 1994-12-20 | Kubota Corp | Method for heat-treating high-speed steel series cast iron material containing graphite and composite roll |
| JPH08158018A (en) * | 1994-11-30 | 1996-06-18 | Kubota Corp | Highly wear resistant roll |
-
2006
- 2006-01-02 KR KR1020060000120A patent/KR100716566B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0466619A (en) * | 1990-07-05 | 1992-03-03 | Kubota Corp | Method for heat-treating conjugated high speed steel roll |
| JPH05320747A (en) * | 1992-05-21 | 1993-12-03 | Kubota Corp | Production of highly wear resistant roll |
| JPH06330235A (en) * | 1993-05-25 | 1994-11-29 | Kubota Corp | Centrifugally-cast high-speed steel roll material excellent in wear resistance |
| JPH06346141A (en) * | 1993-06-08 | 1994-12-20 | Kubota Corp | Method for heat-treating high-speed steel series cast iron material containing graphite and composite roll |
| JPH08158018A (en) * | 1994-11-30 | 1996-06-18 | Kubota Corp | Highly wear resistant roll |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3715478B1 (en) | Wire rod for cold heading, processed product using same, and manufacturing method therefor | |
| KR20150121155A (en) | High thermal diffusivity, high toughness and low crack risk during heat treatment tool steel | |
| EP3354756A1 (en) | Online-controlled seamless steel tube cooling process and seamless steel tube manufacturing method with effective grain refinement | |
| JP2012125838A (en) | Method for producing hot-forged product for case hardened steel | |
| CN105506249A (en) | Heat treatment method for high-nitrogen corrosion resistant plastic die steel | |
| JP2007131907A (en) | Steel for induction hardening with excellent cold workability, and its manufacturing method | |
| CN105385832A (en) | Surface quenching and tempering combined heat processing technology for aluminum alloy rolling mill work roll | |
| KR100989731B1 (en) | Heat treatment method of press roll | |
| EP3696286A1 (en) | A method for forming a martensitic stainless steel material and a case hardened component | |
| CN103993233A (en) | Novel high-service life die-casting mold steel and process method for manufacturing aluminum-magnesium die-casting mold | |
| JP5904409B2 (en) | Manufacturing method of steel materials for molds with excellent toughness | |
| KR100716566B1 (en) | Annealing heat treatment method of high speed steel | |
| KR102131530B1 (en) | Steel wire rod having excellent spheroidizing heat treatment properties and method of manufacturing the same | |
| KR101557086B1 (en) | Method of ferrite pearlite annealing heat treatment before cold forging for automotive steel | |
| CN109576465A (en) | A kind of compression mod steel martensitic structure fine method | |
| EP3885461B1 (en) | Gradient steel material having surface layer with ferrite and inner layer with ferrite + pearlite and manufacturing method | |
| EP3686296A1 (en) | Softening method for high-strength q p steel hot roll | |
| KR101758467B1 (en) | Metallic Mold and Method for Manufacturing the Metallic Mold | |
| Guo | Hot forming springback and control of 22MnB5 boron and magnesium alloy sheet | |
| KR20050007974A (en) | Pre-heat treatment method of mold forging metallic pattern material for improving ability of machine work | |
| KR102177936B1 (en) | High-temperature carburizing heat treatment method after Pre-nitriding | |
| KR102085077B1 (en) | Medium carbon steel wire rod, processed good using the same, and methods for manufacturing thereof | |
| JPS61199035A (en) | Manufacture of composite roll having tough neck part | |
| Chen et al. | Study on heat treatment of nitrogen H13 steel | |
| KR20240029270A (en) | Hot-working tool steel and method for manufacturing thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20111226 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20130326 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20150429 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20160420 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20170427 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20180503 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20190424 Year of fee payment: 13 |